MANUAL DE DISEÑO SISTEMA COPROCELL

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1 MANUAL DE DISEÑO SISTEMA COPROCELL

2 MANUAL DE DISEÑO SISTEMA COPROCELL

3 MANUAL DE DISEÑO SISTEMA COPROCELL Rep. Legal: Sra Marcela Bustamante P. Derechos Reservados 01 Insc. Reg. Prop. Intelectual Nº ISBN Libro: Dirección y Revisión del Proyecto Ing. Alberto Maccioni Quezada, BMing Desarrollo Bascuñán, Maccioni e Ingenieros Asoc., BMing Asesoría Proyecto Innovación Ing. José Rojas Ubilla Colaboración Ing. José Luis Villagrán Diseño y Producción Ediarte S.A. Impresión Imprescolor Queda absolutamente prohibida sin la autorización escrita de Copromet S.A., bajo las sanciones establecidas por las leyes, la reproducción total o parcial de esta obra, por cualquier medio o procedimiento, incluidos la reprografía y el tratamiento informático, así como la distribución de ejemplares mediante alquiler o comercialización pública. Derechos reservados por 1a edición, octubre 01, 500 ejemplares. Patrocinio

4 INTRODUCCION MANUAL DE DISEÑO COPROCELL INTRODUCCION Manual Sistema Coprocell Copromet S.A. se enorgullece en presentar a la comunidad profesional de Chile, incluyendo a Arquitectos, Ingenieros y Constructores, el Manual del Sistema Coprocell, que hoy ponemos a disposición de nuestro país, con la finalidad de aportar a su desarrollo, entregando las herramientas de diseño de vigas y columnas Coprocell, lo que permitirá generar edificios e infraestructura cada vez más económicos, seguros, ecológicos y estéticos, tanto en el sector privado como en el público. Para el desarrollo de este Manual, se ha utilizado el estado del arte de la Ingeniería Estructural en el área de Diseño en Acero, aplicándose las recomendaciones y normativas de las últimas versiones del AISC (American Institute of Steel Construction, 010), y del ICHA (Instituto Chileno del Acero, 008). Este Manual ha sido desarrollado por la oficina de Ingeniería Estructural Bascuñán, Maccioni e Ingenieros Asociados, BMing, bajo la dirección del Ingeniero Civil Alberto Maccioni Quezada. Toda la información técnica relevante, así como las tablas de propiedades y capacidades de los elementos Coprocell, se ha desarrollado con la máxima rigurosidad. Los valores que se presentan, corresponden exactamente a los que se obtienen de aplicar las normativas y criterios indicados en este documento, sin embargo, la correcta utilización de este Manual, como así mismo la adecuada estructuración, modelación, y análisis de las estructuras que utilicen los elementos Coprocell, serán de exclusiva responsabilidad del profesional proyectista. 3 Las series de secciones Coprocell, y sus propiedades y capacidades para el diseño entregadas en este Manual, cuentan con una geometría específica, definida por el grado de expansión de la viga original, el diámetro de las pasadas, el paso entre estas, y otras consideraciones prácticas de fabricación, por lo tanto son válidas únicamente para los productos suministrados por Copromet S.A.

5 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO INDICE INDICE Indice 4 Glosario 6 Capítulo 1. Introducción Sistema Coprocell Introducción 9 1. Series Coprocell Aprovechamiento Superficies de Pintura y Masividades 11 4 Capítulo. Bases teóricas 13.1 Resistencia y Estabilidad 13. Deformaciones y Criterios de Serviciabilidad 14.3 Normas y Criterios Utilizados 15.4 Bases de Diseño Vigas Vierendell Esfuerzos Axiales Esfuerzos de Flexión y Corte 17.5 Verificaciones Cordón Superior e Inferior Trabajo en Flexión 17 Estabilidad y Resistencia General 17 Corte y Flexión Secundaria Trabajo en Compresión (Columna) Caso Particular Viga Simplemente Apoyada con Carga Uniformemente Distribuida 1.5. Montantes o Paneles (Elementos de Alma) Compresión.5.. Esfuerzo de Corte.5..3 Esfuerzo de Flexión Caso Particular de Viga Simplemente Apoyada Esfuerzos Combinados 4 Capítulo 3. Tabla de Propiedades de Diseño 7 Tabla 3-1 Secciones Coprocell, Serie CW, Dimensiones y Propiedades 8 Tabla 3- Secciones Coprocell, Serie CW Superficies de Pintura y Masividades 30

6 INDICE MANUAL DE DISEÑO COPROCELL Capítulo 4. Tablas de Capacidades 33 Tabla 4-1 Capacidades Flexión y Corte Secciones Coprocell Serie CW 34 Tabla 4- Capacidades Compresión Secciones Coprocell Serie CW 4 Capítulo 5. Vigas de Piso Sistema Coprocell Ejemplo de Diseño de Sistemas de Piso Coprocell Cálculo de Vigueta sin Colaboración de Losa Cálculo de Vigueta con Colaboración de Losa Cálculo de Viga Maestra Cubicación del Sistema Diseñado Sistemas de Piso Prediseñados Sistemas con losa con Deck de Acero Sistemas con losa de Hormigón Armado y viguetas cada metros Sistemas con losa de Hormigón Armado con vigueta central Sistemas con losa de Hormigón Armado con vigas maestras 80 Capítulo 6. Naves Livianas Sistema Coprocell Recomendaciones de Estructuración Sistema Coprocell Sistema Coprocell con Viga de Cubierta Curva Ejemplo de Diseño de Marco con Secciones Coprocell Diseño de Uniones Cubicación del Marco 108 Capítulo 7. Anexos para Diseño Coeficientes de Longitud Efectiva de Columnas (Tabla 7-1) Coeficientes de Longitud Efectiva de Columnas en Marcos (Tabla 7-) Coeficientes de Longitud Efectiva de Columnas con Compresión No Uniforme (Tabla 7-3) Capacidad de Conectores de Corte (Tabla 7-4) Coeficientes C b de Flexión de Vigas (Tabla 7-5) Detalles Típicos de Uniones Tablas de Vigas (Tabla 7-6 a 7-9) Tolerancias de Fabricación Ensayos de Verificación de Capacidades Referencias Bibliográficas Capítulo 8. Fotografías de Algunas Obras 141

7 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO GLOSARIO GLOSARIO 6 δ Deformación vertical. δ DL δ LL Deformación vertical debido a cargas permanentes. Deformación vertical debido a cargas vivas (sobrecargas). φ Factor de reducción de resistencia de flexión, compresión y corte, método LRFD, igual a 0,9. Σ Suma de propiedades en la columna de la tabla. σ H Tensión de compresión en el hormigón por trabajo compuesto según método ASD. Ω Factor de seguridad a flexión, compresión y corte, método ASD, igual a 1,67. ξ Relación de amortiguamiento de la estructura como % del amortiguamiento crítico. λ f λ p λ x λ y a cm d e f F f c h h 0 kg n q rt r ts r x r y t t eq tm ton y g Esbeltez ficticia en eje fuerte de la pieza (x-x). Esbeltez de cordón Te en plano del eje fuerte de la pieza (x-x). Esbeltez de la pieza en su eje fuerte (x-x). Esbeltez de la pieza en su eje débil (y-y). Distancia entre cargas puntuales para viga con tres cargas en el tramo. Unidad de medida de sección transversal de un perfil de acero. Altura de la viga celular expandida. Espesor del ala de viga laminada y viga celular. Altura de la curva de una cubierta. Fuerza en toneladas. Tensión característica de compresión del hormigón. Código ACI-318. Altura de sección laminada original, mm o cm. Distancia entre centroides de las alas, mm o cm. Kilógramos, abreviación. Relación entre módulo de elasticidad del acero y del hormigón. Valor de carga uniformemente distribuida, t/m. Radio de Giro de cordón te en el plano del eje fuerte de la pieza (x-x) Radio de Giro efectivo para determinar L r (AISC Parte F.), cm. Radio de Giro mayor (en eje fuerte) de sección de acero, cm. Radio de Giro menor (en eje débil) de sección de acero, cm. Espesor del alma de sección doble te laminada o celular, mm o cm. Espesor del alma equivalente de sección celular, mm o cm. Unidad de medida de momento flector, tonelada por metro. Abreviación. Unidad de medida de fuerzas. Toneladas. Abreviación. Altura del centro de gravedad de la sección compuesta, mm o cm. A57 Calidad de acero según ASTM. Alta resistencia y baja aleación, con F y 3500kg/cm. A min Sección transversal mínima de elemento celular (al centro de pasada circular), cm.

8 GLOSARIO MANUAL DE DISEÑO COPROCELL A s Area de sección de acero, cm. B Ancho de ala de sección doble te laminada o celular, cm o mm. C w Constante de alabeo de la sección transversal de acero de alma llena, cm 6. D Diámetro de la pasada circular en viga celular, mm o cm. E Módulo de Elasticidad del material. E c Módulo de elasticidad del acero, kg/cm. E s Módulo de elasticidad del hormigón, kg/cm o ton/cm. F Fuerza, ton. F 1 F F u G A G B H Fuerza de compresión o tracción debida a flexión en sección transversal 1, ton. Fuerza de compresión o tracción debido a flexión en sección transversal, ton. Demanda. Fuerza, ton. Coeficiente de Rigidez en extremo A de columna. Coeficiente de Rigidez en extremo B de columna. Altura de Hombro de nave en ejemplo, cm, mm. HEA Serie Europea para columnas de peso reducido, con acero de calidad S75. HEB Serie Europea para columnas, con acero de calidad S75. I eq Momento de Inercia equivalente, cm 4. I req Momento de Inercia requerido para deformación dada, cm 4. IPE Serie Europea para vigas, con acero de calidad S75. I y Momento de Inercia en eje débil de la sección transversal, cm 4. I x Momento de Inercia en eje fuerte de la sección transversal, cm 4. I xmin Momento de Inercia mínimo de la sección celular al centro de pasada circular, cm 4. J Constante torsional de la sección transversal, cm 4. L b M 1 M M A M B M C M max M n M u M y N P c P n P r P u PΔ Longitud no arriostrada de vigas (largo de volcamiento), cm. Momento flector en sección 1, tm. Momento flector en sección, tm. Momento flector a una distancia de L/4 del extremo de largo no arriostrado, cm. Momento flector al centro de la longitud no arriostrada, cm. Momento flector a una distancia de 3L/4 del extremo de largo no arriostrado, cm. Momento máximo en el tramo no arriostrado, cm. Momento nominal, que corresponde a M y en el centro de pasada en secciones celulares, tm. Momento ultimo o demanda de momento, tm. Momento de inicio de fluencia de la sección celular en centro de la pasada circular, tm. Esfuerzo axial, tm. Capacidad de Compresión de la pieza, ton. Capacidad nominal de Compresión de la pieza, ton. Demanda de compresión que incluye efecto PΔ global de la estructura, ton. Demanda de Compresión, ton. Efecto que considera aumento de esfuerzos debido a la deformación de la estructura. 7

9 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO GLOSARIO Q Diagrama de Esfuerzo de Corte, ton. Q max Esfuerzo de Corte máximo de la pieza en el tramo considerado, ton. R Radio de curvatura de techo curvo, m. S75 Calidad de Acero serie Europea, con tensión de fluencia F y 750 kg/cm. S x Módulo elástico de la sección en eje fuerte, cm 3. S xmin Módulo elástico de la sección en eje fuerte al centro de la pasada circular (mínimo), cm 3. S y Módulo elástico de la sección en eje débil de la sección, cm 3. S sup Módulo elástico de fibra superior en compresión de sección compuesta, cm 3. S inf Módulo elástico de fibra inferior en tracción de sección compuesta, cm 3. V Esfuerzo de corte de la sección considerada, ton. V n V u Capacidad nominal de corte, ton. Demanda de corte, ton. W Nombre de la serie Norteamericana doble te laminada, con tensión de fluencia F y 3500 kg/cm. 8

10 CAPITULO 1 MANUAL DE DISEÑO COPROCELL CAPITULO 1 Generalidades Sistema Coprocell 1.1 Introducción Las Vigas Celulares, son ampliamente utilizadas en Estados Unidos y Europa, debido a que presentan propiedades que posibilitan la obtención de estructuras económicas, eficientes y fáciles de montar. Además permiten obtener mayores alturas libres de entrepiso en el caso de edificios, favorecen el paso de ductos de instalaciones y disminuyen en forma importante las superficies de pintura. Su gran utilización corresponde a marcos de naves industriales de acero, en especial para grandes luces, tanto de techo recto como curvo, marquesinas, y vigas de piso para edificios de oficinas, residenciales e industriales. El proceso de expansión consiste en dar mayor altura a vigas doble-té laminadas efectuando un corte a través del alma, y posteriormente traslapar ambas piezas, con lo que se materializa una viga expandida con perforaciones circulares, y soldadura longitudinal en la zona de contacto al centro del alma. Ver Figura-1. 9 I Figura 1-1 I El sistema resulta altamente eficiente, ya que con el mismo peso de una viga normal laminada, se obtiene un aumento de Capacidad Resistente del orden de un 75%, y los Momentos de Inercia se ven incrementados en el orden de un 300% respecto de la viga original. Adicionalmente, las pasadas circulares de las secciones Coprocell permiten pasar ductos sin intervenir el elemento, ni requerir refuerzos estructurales adicionales en los bordes. En el caso de vigas de piso, esto redunda en aprovechar el espacio de ductos que normalmente se ubica bajo el ala inferior de las vigas, haciendo crecer la altura útil del piso, o bien obtener una mayor cantidad de pisos en la misma altura del edificio (aproximadamente un piso adicional por cada veinte), sin disminuir la altura de entrepiso utilizable. Para facilitar el diseño y especificación de las vigas de piso, en este Manual se entrega un conjunto prediseñado de

11 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO 1 soluciones, los cuales cubren la gran mayoría de las necesidades de modulación de distancia entre pilares, diferentes separaciones entre viguetas y para un amplio conjunto de cargas de trabajo. Desde el punto de vista de la economía y eficiencia estructural, las ventajas del sistema que se presenta, corresponden a una serie de factores que actúan en conjunto y se potencian mutuamente, como lo son el aumento significativo de resistencia a igual peso estructural, y la disminución importante del peso de las estructuras. En el caso de naves industriales, permite una separación mayor entre marcos resistentes, para obtener superficies libres de pilares mayores, sin aumentar el peso estructural, lo que disminuye la cantidad de elementos a montar y fundaciones, resultando en un ahorro significativo de costos. Debido a esto, se aumenta la velocidad constructiva, disminuyéndose proporcionalmente los gastos generales por los menores plazos de construcción, y aumentando notoriamente la rentabilidad del proyecto por una puesta en marcha temprana. El sistema emplea vigas laminadas en caliente fabricadas en las más importantes siderúrgicas del mundo, lo que garantiza una alta calidad del producto. Estas vigas originales, son expandidas en la propia planta de Copromet, bajo los más exigentes estándares de calidad, y mediante tecnología de punta. Esto representa una gran ventaja para las maestranzas, ya que disponen de un producto terminado, que sólo requiere los trabajos necesarios para transformarse en un miembro estructural (perforaciones para pernos, soldaduras de gusset, atiesadores, etc.). Las maestranzas verán incrementadas su capacidad de producción en tonelaje debido a lo anterior Serie Coprocell Con una misma viga laminada original, se puede generar una cantidad infinita de secciones expandidas, ya que es posible obtener distintas alturas, distintos diámetros de pasadas, y distintas separaciones entre pasadas, lo que aumenta geométricamente el stock disponible, y permite realizar un diseño económico y especifico para cada situación. Sin embargo, es necesario acotar las soluciones posibles a modo de tener una serie finita inicial. Para tales efectos, se ha desarrollado una serie con ciertos parámetros fijos, que se han establecido producto de un análisis de optimización, a partir de experiencia de casos reales. No obstante lo anterior, se deja abierta la puerta a los diseñadores, que con el apoyo del Departamento Técnico de Copromet, pueden realizar diseños óptimos específicos para alguna estructura que así lo requiera, mediante una geometría que no se haya incluido en este Manual. La Nomenclatura de la serie es la siguiente: Perfil Celular Peso Viga en kg/m CW ,5 Viga Original de Serie W norteamericana Altura de la Sección Expandida (mm)

12 CAPITULO 1 MANUAL DE DISEÑO COPROCELL Existe una serie no tabulada en cuanto a propiedades y dimensiones, que corresponde a la denominada Híbrida, cuya utilización es en vigas de piso colaborantes con losas de hormigón, ya sea tradicional, o bien con deck de acero. El término indica que provienen de dos secciones distintas, una más liviana utilizada en la mitad superior del elemento, y otra más pesada en la parte inferior. Esto se debe a que el trabajo en conjunto de la viga de acero con la losa, implica una disminución importante de los esfuerzos en la zona superior en compresión que es mayoritariamente tomada por la losa, y por lo tanto existe un requerimiento de sección superior menor. Se entrega en el Capítulo 5 una amplia posibilidad de sistemas de piso pre-diseñados con estas secciones, que significan una alta optimización en cuanto a costos de estos sistemas. Para obtener las vigas o secciones del sistema Coprocell, se cuenta con un stock de elementos laminados de la serie Estadounidense W, y las series Europeas IPE, HEA, y HEB. Preferentemente se utilizarán vigas de la serie W por estar materializadas en acero A57 Grado 50 (tensión de fluencia de 3500 kg/cm ), en tanto la serie Europea utiliza acero S75 (tensión de fluencia de 750 kg/cm ). En general, utilizar secciones de la serie W lleva a diseños más eficientes. En este Manual sólo se incorpora la serie americana W para materializar la serie Coprocell, sin embargo, es posible utilizar piezas de las series europeas mediante consulta al departamento técnico de Copromet. Las soluciones estructurales que emplean vigas expandidas, además de todas las ventajas tecnológicas antes mencionadas, presentan características singulares que han sido muy valoradas por los Arquitectos, tanto en Chile como en Europa y Norteamérica. La posibilidad de construir techos curvos, la mayor luminosidad de los recintos debido al paso de la luz por las perforaciones circulares, la obtención de naves de grandes superficies libres de pilares que permiten optimizar el lay-out, la posibilidad de instalar líneas de servicios que cruzan en forma perpendicular las vigas de piso, y la gran esbeltez de los miembros estructurales, permiten aseverar que Coprocell es uno de los sistemas constructivos más atractivos y eficientes que existen en la actualidad, y ahora se encuentra plenamente desarrollado en nuestro país, probado en un sinnúmero de obras, y puesto a disposición de los diseñadores por Copromet. 1.3 Aprovechamiento Es de suma importancia que el proyecto considere largos de elementos que signifiquen un aprovechamiento máximo del material. De esta forma, es conveniente considerar largos que sean afines a los 1 metros estándar de las secciones. Es decir, largos deseables son 1, 8 y 6 metros que producen un aprovechamiento total de las secciones celulares. Largos de 3, 4, 9 y 10 metros también pueden ser totalmente utilizados si la cantidad de piezas es adecuada, pero requerirán mayor cantidad de cortes y/o empalmes en maestranza. También se puede unir las secciones, por lo tanto largos de 4, 18, 16 son medidas adecuadas. Se recomienda en cada proyecto que los fabricantes coordinen los largos con Copromet a modo de minimizar las pérdidas y empalmes, y ajustar milimétricamente las dimensiones de secciones y conexiones, previo a la ejecución de los planos de fabricación Superficies de Pinturas y Masividades Las secciones Coprocell tienen superficies de pinturas menores respecto de secciones de alma llena de iguales dimensiones, y/o similares capacidades y rigideces, dada la existencia de pasadas circulares en el alma. La Tabla 3- indica las superficies de pintura y masividad de los elementos de la Serie Coprocell, que permiten cubicar el volumen de pintura necesario.

13 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO 1 Es relevante destacar que la superficie de estas piezas sea del orden de un 15% menor a sus similares de alma llena de igual altura y capacidad resistente, significando el mismo porcentaje de ahorro de pintura, galvanizado o protección ignífuga. En cuanto a la Masividad, sabemos que a menores valores de ésta, las piezas tienen un mejor comportamiento frente al fuego. En este caso, por tratarse de secciones provenientes de elementos laminados, que tienen espesores mayores, las masividades son sumamente bajas, por lo que la protección necesaria es menor que para piezas de espesores menores. La virtud de estas secciones es que tienen poca superficie expuesta, y concentran la masa en ciertos puntos con espesores mayores, es decir la mejor ecuación de ahorro en cuanto a protección ignífuga. 1

14 CAPITULO MANUAL DE DISEÑO COPROCELL CAPITULO Bases Teóricas Sistema Coprocell Las Vigas Expandidas de alma abierta (Celulares) han sido estudiadas tradicionalmente como Vigas Vierendell (Referencia-1), es decir vigas enrejadas con cordones paralelos, y montantes unidos a los cordones con uniones de momento. Estas vigas no presentan diagonales, por lo que deben su estabilidad a la conexión de momento entre los montantes (elementos de alma verticales) y los cordones (elementos horizontales superior e inferior). Hoy en día con la proliferación del software de modelación y análisis, tanto de elementos de barra como elementos finitos, es posible estudiar en forma muy acabada los esfuerzos y deformaciones a que quedarán sometidos estos elementos, sin embargo, el sistema tradicional de diseño de vigas como Vierendell, es una herramienta práctica para dimensionamiento de estos elementos de alma abierta expandida, y un método conservador frente a sistemas de análisis más sofisticados. Este método permite verificar en forma rápida y eficiente elementos tradicionales de este tipo, ya sean simplemente apoyados o continuos, en los casos más comunes de la práctica, y sin invertir gran cantidad de tiempo en desarrollar modelos complejos. Básicamente el diseño deberá centrarse en la resistencia y deformación de estos elementos, manteniendo las capacidades por sobre las demandas, y las deformaciones por debajo de las consideradas admisibles por efectos de serviciabilidad estructural y vibraciones..1 Resistencia y Estabilidad La pieza deberá poder soportar los momentos flectores y esfuerzos de corte y axiales que actúan sobre ésta. Para determinar las capacidades de la pieza se utiliza las disposiciones del AISC-010 (Referencia-), o bien ICHA-008 (Referencia-3). Este Manual se ha desarrollado incorporando los métodos de diseño de Tensiones Admisibles (ASD) y Factores de Carga y Resistencia (LRFD), como se puede comprobar en las Tablas de Capacidades y ejemplos, dejando libertad al diseñador para elegir el que prefiera. 13 En el caso de una viga simplemente apoyada con carga simétrica, que es el caso más común en viguetas y vigas de piso, el momento flector al centro del tramo dará la exigencia de requerimiento de módulo elástico para un diseño basado tanto en Tensiones Admisibles (ASD) o Diseño por Factores de Carga y Resistencia (LRFD). Para el caso de alas no arriostradas, es conservador considerar el efecto del vuelco como el pandeo lateral del ala comprimida que presenta forma de sección T. Sin embargo, el cordón en compresión tendrá un esfuerzo variable, que no está bien considerado en el cálculo de la capacidad como columnas, así que se ha adoptado las curvas del AISC para volcamiento con ciertas suposiciones conservadoras, que permiten la utilización del coeficiente C b para incorporar el efecto del esfuerzo variable. Se ha supuesto que las secciones no son plásticas, y por tanto su límite último puede llegar a ser como límite M y (momento de inicio de fluencia), que es un criterio conservador.

15 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO Los resultados de estos valores se han correlacionado muy bien con las capacidades que entrega el método de columna en compresión con los factores de longitud efectiva de la norma DIN-1045, ver Tabla 7-3 para casos de compresión variable. Los paneles verticales soportarán un esfuerzo de compresión, corte y flexión, en tanto los cordones horizontales trabajan en tracción/compresión por el par del momento flector. También se debe considerar el esfuerzo de flexión secundario en los cordones en la zona que se ubica sobre cada una de las pasadas circulares.. Deformaciones y Consideraciones de Serviciabilidad El control de las deformaciones probablemente es lo más complejo en la etapa de diseño de un sistema de piso con vigas de acero, ya que tendrá que ver con los niveles de aceptación de deformaciones y vibración del sistema de piso, y en muchos casos depende de la experiencia del diseñador. Tradicionalmente se ha aceptado que una deformación de L/360 debido a la sobrecarga gravitacional en el elemento (siendo L la luz de la viga), para un sistema de piso, aporta una rigidez adecuada en la mayoría de los casos. Para casos particulares, o que requieran de un análisis más profundo, se podrá utilizar el documento de la Referencia-4, Floor Vibration due to Human Activity del AISC, en especial en casos de luces importantes, en que el amortiguamiento del sistema puede ser insuficiente para mantener las vibraciones bajo los niveles aceptables para confort humano. En el caso de edificios para oficinas, en que el problema de vibraciones puede ser muy importante, la recomendación del documento de la referencia indicada, es que la frecuencia fundamental del piso sea al menos de 4,0 [Hertz]. La frecuencia puede ser calculada mediante modelación matemática, en general con la utilización de modelos con elementos finitos y barras. 14 Las rigideces a considerar de las secciones Coprocell (Momentos de Inercia), pueden corresponder en forma muy conservadora al momento de inercia de la sección en el centro de la pasada circular, que es el momento de inercia mínimo. Una mejor aproximación corresponde al Momento de Inercia Equivalente, en que para su determinación, se considera en la pasada por el alma, una sección llena con un espesor equivalente a la mitad del espesor del alma de la viga original, según se indica en la Figura -1. Esta suposición es recomendada por varios textos como la más indicada para determinar deformaciones por flexión con precisión. Sección Transversal Equivalente Para cálculo de deformaciones I Figura -1 I

16 CAPITULO MANUAL DE DISEÑO COPROCELL Sin embargo, las deformaciones debidas al esfuerzo de corte, pueden no ser despreciables en este tipo de elementos de alma abierta, para lo cual tradicionalmente se aumenta la deformación por flexión en un coeficiente que es función de la relación entre el largo de la pieza y su altura (L/H). Para una viga simplemente apoyada, se determina la deformación mediante el momento de inercia equivalente, y se amplifica por el coeficiente β1,6-0,018(l/h), que debe ser igual o mayor a 1,15. Esto da una buena aproximación a la deformación real de la pieza..3 Normas y Criterios Utilizados Se ha utilizado algunos criterios y normas para el desarrollo de las Tablas de Capacidades, y la metodología presentada en cuanto a la verificación de vigas celulares. Básicamente se ha adoptado el criterio de modelar las vigas como Vierendell, de acuerdo a lo que se describe en el capítulo anterior, y la utilización de la norma de acero que se indica. Criterios generales: Vigas Vierendell de acuerdo al documento Design of Welded Structures, de la Lincoln Arc Weld Foundation, (Referencia-1), Capítulo 9. Omar W. Blodggett (autor) Edition. Norma de Diseño: American Institute of Steel Construction (AISC). Design of Steel Buildings, 010 Edition (Referencia-3), o Manual de Diseño ICHA-008, Instituto Chileno del Acero (Referencia-4). En cuanto al método de diseño utilizado, se ha optado por incorporar los métodos ASD (Tensiones admisibles) y LRFD (Diseño por Factores de Carga y Resistencia), de tal modo que las Capacidades presentadas en tablas son nominales, y deberán dividirse por el factor de seguridad correspondiente en el caso de diseño ASD (Ω1,67 para flexión, compresión y corte), o bien ser multiplicadas por el factor de reducción de capacidad correspondiente del diseño LRFD (φ0,90 para flexión, compresión y corte)..4 Bases de Diseño Vigas Vierendell Como se ha mencionado, en forma tradicional se ha considerado las vigas expandidas ya sea casteladas (pasadas hexagonales) o celulares (pasadas circulares) como Vigas Vierendell a modo de analizar los esfuerzos internos y capacidades correspondientes, que se ha adoptado en este Manual. 15 A modo de explicar en forma sencilla el tratamiento de estos elementos, y sin perder generalidad, trataremos el caso de una viga simplemente apoyada. Esta estructura, que corresponde formalmente a un marco con uniones de momento con desarrollo horizontal, se puede modelar mediante elementos de barra según se muestra en la Figura -. Los cordones corresponden a secciones T, en tanto los elementos verticales de alma a secciones rectangulares. Para una mejor modelación, se podría incorporar segmentos rígidos en las uniones, determinados mediante la forma tradicional de considerar las penetraciones elásticas de elementos horizontales y verticales. Si tomamos una carga uniformemente distribuida en el cordón superior a un valor de q(t/m), se va a tener los diagramas de esfuerzos axiales, momentos y cortes que se indican en la Figura -.

17 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO 16 I Figura - I Analicemos los esfuerzos internos indicados en los diagramas mostrados:.4.1 Esfuerzos Axiales El esfuerzo axial de cordones proviene de la flexión general de la pieza, y corresponde al par de fuerzas de tracción y compresión que equilibran dicho momento. El esfuerzo axial de elementos de alma verticales, corresponde al esfuerzo de corte de la viga, que es tomado como una fuerza vertical, es decir compresión en los montantes o paneles.

18 CAPITULO MANUAL DE DISEÑO COPROCELL.4. Esfuerzos de Flexión y Corte El diagrama de momentos de la viga vierendell muestra una flexión de doble curvatura en los cordones superior e inferior que se denomina flexión secundaria, y es producto de la trasmisión del esfuerzo de corte entre montantes. La compresión del montante se debe equilibrar con una fuerza vertical en los cordones que en éstos corresponde a esfuerzo de corte (Figura -3). El esfuerzo de corte en el alma, que es máximo en el apoyo, se traduce en una flexión de doble curvatura en los elementos verticales (Figura -4). El diagrama de corte mostrado corresponde a lo ya explicado por equilibrio de los esfuerzos axiales y de flexión..5 Verificaciones De acuerdo a lo anterior, debemos verificar los tres elementos que forman parte de la viga Vierendell, es decir el cordón superior, cordón inferior y montantes o paneles. Las demandas sobre estos elementos son fáciles de determinar, ya que corresponde a los esfuerzos descritos anteriormente producto del trabajo de la viga. Se entrega en este Manual, expresiones sencillas para evaluar las demandas en base a los esfuerzos internos del elemento global, que son conocidos por análisis. En cuanto a las Capacidades Nominales, estas se entregan en las tablas correspondientes, e incorporan los estados límites que se han mencionado. La verificación corresponderá a comprobar tanto para los estados puros como combinados que corresponda, según la norma de diseño (AISC-010) que la Capacidad sea siempre mayor o al menos igual a la Demanda. Ver ejemplos de diseño en Capítulo 5 y Capítulo 6 de este Manual..5.1 Cordones Superior e Inferior Hay que distinguir los casos en que el elemento estructural trabaja como viga, como columna, o bien presenta esfuerzos combinados, y deberá ser verificado como viga-columna. Sin embargo en todos los casos, la estabilidad general de la pieza está controlada por la capacidad de los cordones. Dicho de otra forma, los cordones son los responsables de que la pieza verifique adecuadamente su capacidad debido a la estabilidad como viga (volcamiento), o como columna (pandeo), o bien en flexo-compresión conocido también como viga-columna Trabajo en Flexión (Viga) Estabilidad y Resistencia General La viga es un elemento sujeto a volcamiento debido a la flexión en el tramo no arriostrado. Si el vuelco está impedido por la presencia de una losa u otro tipo de diafragma, la capacidad de la pieza está dada por la fluencia de los cordones, tanto en compresión como tracción. Se deberá verificar que la Capacidad global de la pieza sea igual o mayor que la Demanda. En este punto es importante destacar que para vigas no arriostradas, se debe utilizar el coeficiente C b que ajusta la Capacidad por volcamiento debido a la compresión no uniforme del ala o cordón comprimido, debido a momento flector no uniforme. En el Capítulo 4 de este manual se encuentran las Capacidades Nominales de las secciones. Para el cálculo de la Capacidad de momento, se utilizan las tablas indicadas, determinadas de acuerdo al Manual AISC-010 con las mo-

19 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO dificaciones correspondientes, por tratarse de elementos con perforaciones. En el Capítulo 6, se muestra el cálculo de la Capacidad por volcamiento de una viga de cubierta no arriostrada. Demanda de Flexión (M u ) Corresponde al valor del diagrama de momentos de la pieza con los factores de combinación correspondientes al método de diseño utilizado, ya sea ASD o LRFD. En el caso de una viga simplemente apoyada con carga uniformemente distribuida, el punto central de la viga presenta el esfuerzo máximo de flexión. Capacidad de Flexión (M c ) La Capacidad Nominal corresponde al momento de fluencia, que conservadoramente se considera estado último. Para determinar esta Capacidad Nominal, se utiliza el módulo elástico S x correspondiente al menor momento de inercia de la pieza (en el centro de una pasada circular). La Capacidad se determina de la forma indicada a continuación. Para el método ASD con Ω1,67 (Ec -1) Para el método LRFD con φ0,90 (Ec -) Con para ambos métodos El coeficiente C b se determina de acuerdo al diagrama de momentos de la pieza con el siguiente valor: 18 (Ec -3) Correspondiendo los valores de M MAX, M A, M B y M C a los momentos máximo en el tramo, al momento en L/4, L/ y 3L/4, respectivamente, de acuerdo a la especificación AISC (Ver Tabla 7-5 de este Manual). Al amplificar la Capacidad Nominal por C b se debe cuidar de no sobrepasar el valor de M n. Corte y Flexión Secundaria Adicionalmente, entre montantes, es decir en la zona de las pasadas circulares, los cordones presentan un esfuerzo de corte y flexión (llamada flexión secundaria). Este efecto se deberá considerar en superposición al efecto de global. Sin embargo, en la mayoría de los elementos, en los tramos en que el esfuerzo de flexión general es alto, el esfuerzo de flexión secundario es bajo y viceversa. En el caso de una viga simplemente apoyada, el efecto global es máximo al centro del elemento en que la flexión secundaria es nula, en tanto en el apoyo la flexión secundaria es máxima y la compresión global nula. Teóricamente, se deberá considerar la superposición de los efectos en cada panel, sin embargo, queda a criterio del diseñador verificar todos los casos o sólo los que racionalmente sean los críticos.

20 CAPITULO MANUAL DE DISEÑO COPROCELL Para verificar otras posiciones, que no correspondan al tramo central o tramo extremo, se puede considerar que entre centro de pasadas circulares se tiene una distancia aproximada a la altura de la sección celular, Ver Figura -3. El corte y la flexión secundarios, aparecen por la presencia de esfuerzo de corte en la zona de pasada circular. El corte de la pieza debe ser tomado por las dos secciones T de los cordones, y como se indica en la Figura-3, esto provoca la existencia de un momento flector en ese tramo. El momento flector es nulo en el punto de menor altura de la sección T, y máximo cuando la pieza tiene toda la altura, y por tanto la mayor capacidad resistente, por lo que es necesario determinar la posición crítica en que interesa el momento flector, que se ha determinado dada la geometría de la Serie Coprocell para cubiertas y pisos. I Figura -3 I 19 Demanda Es importante señalar que las Capacidades que se entregan en el Capítulo 4, como así mismo los puntos de máximas demandas, son únicas y específicas para las geometrías de las series Coprocell, y no son válidas para otras configuraciones de diámetros de pasadas, separaciones en éstas y altura total de la pieza. La Demanda en el punto crítico corresponde a: (Ec -4) En que V u corresponde a la mitad del valor del corte en el diagrama de la pieza, y d a la altura de la sección Coprocell, ya que el corte se distribuye en ambos cordones en partes iguales, dada la igualdad de rigideces de éstos.

21 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO En cuanto al corte, este es máximo en el punto de menor altura de la sección T. Si el corte en la pieza tiene un valor de Q, la demanda de corte en la sección T va a ser: (Ec -5) Capacidades Estas Capacidades Nominales se entregan en la Tabla 4-1 del Capítulo-4, y deben ser transformadas a Capacidades aplicando el factor de seguridad en un diseño ASD o bien multiplicando por el factor de resistencia en el caso de diseño LRFD. Para el método ASD con Ω1.67 (Ec -6) Para el método LRFD con φ b 0,90 (Ec -7).5.1. Trabajo en Compresión (Columna) Cuando el elemento trabaja como columna, la estabilidad general estará dada por la Capacidad de pandeo de la pieza. Se deberá verificar que la Demanda en compresión sea igual o menor que las Capacidades, que se determinan a partir de las Capacidades Nominales entregadas en la Tabla 4- del Capítulo 4. 0 Las Demandas corresponden simplemente al esfuerzo de compresión de la combinación indicada, con los factores de combinación que corresponden al método utilizado, es decir: Las Capacidades Nominales (P n ) se entregan en tablas en el Capítulo 4, y se transforman en Capacidades o Compresión Crítica: Para el caso del método ASD con Ω c 1.67 (Ec -8) Para el caso del método LRFD con φ c 0,9 (Ec -9) La Tabla 4- entrega las Capacidades Nominales indicadas en función de la longitud efectiva k y L y. Habrá que transformar ese valor de entrada de la tabla modificando dicha Longitud efectiva para el eje x-x. En el eje fuerte en que existe pasadas circulares, las deformaciones de corte no son despreciables para la determinación de la carga crítica de compresión, por lo que se debe modificar la esbeltez λ x en el eje fuerte por la esbeltez ficticia de acuerdo al AISC. Transformando dicha ecuación para la geometría de la serie Coprocell, se tiene la siguiente expresión de la esbeltez ficticia:

22 CAPITULO MANUAL DE DISEÑO COPROCELL Con: λ f Esbeltez ficticia en eje fuerte x-x. λ x Esbeltez en eje fuerte k x L x /r x. λ p Esbeltez de la sección Te del cordón en plano del eje x-x del elemento a/r t. a distancia entre centros de celular circulares, considerar 0,7H (aprox). r t radio de giro cordón en eje fuerte del elemento (Tabla 4-). Para la Longitud efectiva de la Tabla 4-, se deberá tomar entre el mayor valor de K y L y y Lo anterior se ejemplifica en el Capítulo 5, específicamente en el diseño de la columna Coprocell de la nave Caso particular de Viga Simplemente Apoyada con carga uniformemente distribuida Para una viga simplemente apoyada de largo l, con carga uniformemente distribuida q, y una altura h, el esfuerzo a considerar como demanda en los cordones son los siguientes: Resistencia y Estabilidad General del tramo Corte Secundario en apoyo (cada cordón) (Ec -10) 1 (Ec -11) Momento Secundario en apoyo (cada cordón) (Ec -1).5. Montantes o Paneles (elementos de alma) Son secciones rectangulares de altura variable en su eje longitudinal sometidas a esfuerzos de compresión, flexión y corte, que deben ser verificados como esfuerzos combinados correspondientes. El panel extremo en general presenta esfuerzos mayores, y eventualmente podría dimensionarse con un refuerzo de plancha, o aumentar la distancia al apoyo colocando una tapa circular en la célula extrema, a modo de no sobredimensionar toda la viga por únicamente el panel extremo.

23 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO En muchos casos reales, este panel extremo se conecta mediante clips o atiesadores a una viga maestra u otro elemento estructural, traspasando la reacción por medio de corte con conectores o soldaduras (conexión doble ángulo, placa única, etc.), y en tal caso, dicho panel extremo no queda sometido a compresión, lo que si sucede cuando la viga se conecta con unión de asiento. En el caso de encontrarse el panel extremo conectado mediante traspaso de corte, el panel con mayor compresión corresponde al segundo, y por lo tanto se deberá considerar el corte en esa posición para la verificación en compresión. Para efectos prácticos, se puede pensar que de centro a centro entre paneles existe una distancia equivalente a d, siendo d la altura de la sección Coprocell Compresión Demanda El esfuerzo de compresión corresponde al valor del esfuerzo de corte del elemento, con los factores de combinación que corresponden al método utilizado, es decir: (Ec -13) Capacidad La capacidad del elemento en compresión se ha determinado de acuerdo al AISC-010, considerando un coeficiente de longitud efectiva de 0,65 para la columna, una altura de columna igual al diámetro de la pasada circular, y conservadoramente una sección de la pieza igual a la sección menor, ya que presenta altura variable. Se presenta en la Tabla 4-1 del Capítulo-4 el valor nominal, que deberá ser transformado en Capacidad de acuerdo a lo siguiente: Para el caso del método ASD con Ω c 1,67 (Ec -14) Para el caso del método LRFD con φ c 0,9 (Ec -15).5.. Esfuerzo de Corte El esfuerzo de corte corresponde a la diferencia de compresión de los cordones entre panel y panel producto de la compresión por flexión general. Para determinar este valor, se puede utilizar una distancia entre paneles igual a la altura de la pieza, que corresponde aproximadamente para la serie Coprocell. (Ec -16) Con M y M 1 los momentos en paneles adyacentes obtenidos del diagrama de momentos considerado. Este esfuerzo de corte se produce, como se indica en la Figura -4 en la posición de menor altura de la sección, por lo que es el que aplica a la sección crítica.

24 CAPITULO MANUAL DE DISEÑO COPROCELL I Figura -4 I La capacidad nominal de la sección indicada en la Tabla 4-1, determinada a partir de la separación entre pasadas para cada una de las series Coprocell se utiliza para determinar la Capacidad, de acuerdo a: Para el caso del método ASD con Ω v 1.67 (Ec -17) Para el caso del método LRFD con φ v 0.9 (Ec -18).5..3 Esfuerzo de Flexión El corte en el punto medio del alma produce una flexión que aumenta linealmente hacia ambas alas. Sin embargo, la sección rectangular también aumenta en altura y por consiguiente su módulo elástico se ve aumentado con el cubo de ésta. De esta forma, es necesario ubicar el punto crítico que es el lugar que produce la mayor tensión o demanda por flexión, que es un punto único, que depende de la geometría de la viga (altura, diámetro de pasadas, separación entre éstas), y por lo tanto únicas para la serie Coprocell. Se indica a continuación los momentos en los puntos críticos para la serie. 3 Demanda (Ec -19) En que Q corresponde al esfuerzo de corte indicado anteriormente (diferencia de compresión en cordones entre cada panel), y d la altura de la pieza. Capacidad Las Capacidades Nominales de flexión indicadas en la Tabla 4-1 del Capítulo 4 de este Manual, que han sido determinadas de acuerdo a AISC-010, se transforman en Capacidades de acuerdo a:

25 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO Para el caso del método ASD con Ω 1,67 (Ec -0) Para el caso del método LRFD con φ 0,9 (Ec -1) Es importante recalcar que las Capacidades indicadas en este manual, sólo son válidas a las secciones de la serie Coprocell, para sus alturas, distancias entre pasadas y diámetros de éstas Caso particular de Viga Simplemente Apoyada Este es un caso muy común, así que se entrega expresiones sencillas ya deducidas para determinar rápidamente las demandas Para una viga simplemente apoyada de largo l, con carga uniformemente distribuida q, y una altura h, el montante más solicitado puede ser el extremo o bien el segundo panel, por lo tanto: Demandas Para el caso de conexión de aplastamiento en panel extremo. (Ec -) Para el caso de conexión de corte en panel extremo (Ec -3) Compresión en montante extremo o segundo: 4 o Según corresponda (Ec -4) y (Ec -5) Corte en montante extremo: (Ec -6) Momento en montante extremo: (Ec -7).5.3 Esfuerzos Combinados En el caso de los paneles o montantes, va a existir siempre compresión y flexión actuando en conjunto, luego se debe verificar los esfuerzos combinados de la sección tipo viga-columna, de acuerdo al capítulo H de la Especificación AISC-010. También los cordones quedan sometidos a compresión por flexión general y flexión secundaria en algunos tramos. Las expresiones en este caso quedan de la siguiente forma:

26 CAPITULO MANUAL DE DISEÑO COPROCELL Cuando (H1-1a) Cuando (H1-1b) Correspondiendo P u y M u a las demandas de compresión y flexión respectivamente, y P c y M c a las Capacidades de compresión y flexión respectivamente. Para vigas de piso, no se considera los efectos PΔ de la viga-columna, siendo los esfuerzos directos del análisis los que se utilizan en P u y M u. Para el caso de marcos de naves u otros, se deberá determinar P u y M u de acuerdo a lo indicado en la Especificación AISC-010 o ICHA

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28 CAPITULO 3 MANUAL DE DISEÑO COPROCELL CAPITULO 3 Tablas de Propiedades de Diseño Se entrega a continuación las Tablas de Propiedades para Diseño de las secciones, tanto los elementos laminados originales, como la serie normal mencionada en la introducción. La serie normal se ha definido a partir de elementos de stock normal y disponibilidad. La denominación de las series mostradas es la siguiente: CW Serie Normal Coprocell laminada celular. Las Tablas de este Capítulo son: Tabla 3-1 Secciones Coprocell CW, Dimensiones y Propiedades Tabla 3- Secciones Coprocell, Superficies de Pintura y Masividades IMPORTANTE Las series de secciones Coprocell, y sus Propiedades y Capacidades para el Diseño entregadas en este Manual, cuentan con una geometría específica, definida por el grado de expansión de la viga original, el diámetro de las pasadas, el paso entre estas, y otras consideraciones prácticas de fabricación, por lo tanto son válidas únicamente para los productos suministrados por Copromet S.A. 7

29 COPROCELL MANUAL DE DISEÑO CAPITULO 3 TABLA 3-1 SECCIONES COPROCELL CW DIMENSIONES Y PROPIEDADES PARA DISEÑO 8 NOMBRE Peso d B e t A min I x min I x equiv S x min r x min I y S y r y Kg/m mm mm mm mm cm cm 4 cm 4 cm 3 c m cm 4 cm 3 cm CW 195 x,5, ,6 5,8 3, , ,9 3,69 CW 00 x 9,8 9, ,3 6,6 3, , ,6 3,83 CW 05 x 37,1 37, ,6 8,1 40, , ,8 3,87 CW 86 x 19,3 19, ,5 5,8 17, ,6 115,6,16 CW 89 x,5, ,0 6, 0, ,7 14 7,8,3 CW 90 x 6,6 6, ,4 5,8 6, , ,6 3,1 CW 9 x 31,3 31, , 6,4 31, , ,1 3,0 CW 77 x 35,9 35, , 6, 38, , ,6 4,09 CW 81 x 41,7 41, ,8 7, 44, , ,49 4,1 CW 79 x 46,1 46, ,0 7, 49, , ,1 CW 81 x 5,0 5, ,7 7,9 57, , ,18 CW 86 x 59,0 59, , 9,1 64, , ,0 CW 9 x 71,0 71, ,4 10, 78, , ,33 5,8 CW 94 x 86,0 86, ,6 1,9 94, , ,3 5,33 CW 360 x,3, ,9 5,9 18, , 13 4,04,06 CW 364 x 5,3 5, ,4 6,1 1, , ,,15 CW 368 x 8,4 8, ,0 6,4 4, , ,81,1 CW 366 x 3,7 3, ,1 31, , ,74 3,36 CW 377 x 38,5 38, , 6,6 37, , ,8 3,47 CW 377 x 44,8 44, ,0 7,6 43, , ,1 3,50 CW 36 x 58, 58, ,5 8,0 61, , ,04 CW 367 x 67,4 67, ,8 8,9 70, , ,10 CW 36 x 73,0 73, , 8,6 78, , ,46 CW 365 x 80,1 80, ,6 9,4 86, , ,50 CW 369 x 89,5 89, ,3 10,7 96, , ,51 CW 373 x ,6 11, , ,56 CW 441 x 3,8 3, ,7 5,6 19, , ,95 CW 446 x 8,3 8, ,9 6,0 4, , ,09 CW 45 x 3,7 3, ,8 6,6 8, , ,14 CW 448 x 38,7 38, ,7 5,8 37, , ,1 3,84 CW 45 x 44,5 44, , 6,6 43, , ,0 3,88 CW 458 x 5,4 5, , 7,6 50, , ,9 CW 437 x 58,7 58, ,1 7,1 60, , ,94 CW 448 x 74,4 74, ,3 9,4 75, , ,97 CW 448 x 86,3 86, ,3 9,1 91, , ,36 CW 445 x 96,8 96, ,4 9, , ,69 CW 449 x ,0 10, , ,7 CW 454 x ,7 11, , ,76 CW 460 x ,5 13, , ,79 CW 505 x 3,7 3, ,5 5,8 8, , 91 46,64 CW 511 x 39,1 39, ,7 6,5 34, , ,6,74 CW 510 x 45,0 45, ,8 6,9 41, , ,7 3,78 CW 515 x 50,6 50, ,6 7, 47, , ,88 Se muestra en fondo gris las secciones de stockpermanente. Otras secciones, consultar disponibilidad a Copromet S.A. * El peso indicado corresponde al valor nominal que puede variar por factores de fabricación.

30 CAPITULO 3 MANUAL DE DISEÑO COPROCELL TABLA 3-1 SECCIONES COPROCELL CW DIMENSIONES Y PROPIEDADES PARA DISEÑO NOMBRE Peso d B e t A min I x min I x equiv S x min r x min I y S y r y Kg/m mm mm mm mm cm cm 4 cm 4 cm 3 cm cm 4 cm 3 cm CW 519 x 56,6 56, ,1 7,9 53, , ,4 3,93 CW 503 x 63,9 63, ,5 7,7 64, , ,81 CW 507 x 71,5 71, ,1 8,6 71, , ,85 CW 513 x 79, 79, ,8 9,4 79, , ,89 CW 511 x 90,8 90, ,4 9,5 93, , ,3 CW 517 x ,3 10, , ,7 CW 5 x ,9 11, , ,30 CW 56 x ,7 13, , ,30 CW 516 x ,0 11, , ,40 CW 5 x ,8 1, , ,43 CW 57 x ,8 13, , ,49 CW 534 x ,9 15, , ,5 CW 539 x , 16, , ,55 CW 579 x 39, 39, ,8 6,4 33, , ,84 CW 585 x 46,1 46, , 7,0 40, , ,4,95 CW 585 x 53,4 53, ,9 7,5 48, , ,0 3,85 CW 591 x 59,5 59, ,8 7,7 55, , ,4 3,99 CW 595 x 67,5 67, ,4 8,8 6, , ,1 4,01 CW 600 x 74,9 74, ,0 9,7 69, , , 4,04 CW 606 x 85,0 85, , 10,9 78, , ,3 4,08 CW 655 x 5,0 5, ,8 7,6 44, , ,4 3,09 CW 66 x 59,5 59, ,3 8,0 5, , ,1 3,4 CW 668 x 68,5 68, ,4 9,1 60, , ,1 3,8 CW 665 x 74, 74, ,5 9,0 68, , ,8 4,19 CW 669 x 81,9 81, ,0 9,9 74, , , CW 674 x 89,3 89, ,7 10,5 8, , ,9 CW 678 x 96,8 96, ,1 11,4 89, , ,31 CW 683 x ,6 1,6 96, , ,3 CW 680 x ,6 1, , ,70 CW 70 x ,9 16, , ,8 CW 765 x 65,8 65, ,4 8,9 53, , ,0 CW 765 x 71,5 71, ,9 9,0 61, , ,0 CW 771 x 74,8 74, ,6 9,7 6, , ,31 CW 777 x 8, 8, ,3 9,5 73, , ,1 4,40 CW 780 x 84,7 84, ,5 10,3 7, , ,4 CW 777 x 9,5 9, ,6 10, 8, , ,49 CW 783 x ,4 10,9 91, , ,56 CW 786 x ,8 11, , ,61 CW 796 x , 14, , ,34 CW 880 x ,9 10,5 89, , ,77 CW 888 x ,3 11, , ,87 CW 895 x ,6 11, , ,97 CW 901 x , 13, , ,03 CW 910 x ,9 14, , ,0 CW 89 x ,0 1, , ,39 CW 900 x ,6 14, , ,46 9 Se muestra en fondo gris las secciones de stockpermanente. Otras secciones, consultar disponibilidad a Copromet S.A. * El peso indicado corresponde al valor nominal que puede variar por factores de fabricación.