BADAJOZ ESTADIO DE FUTBOL NUEVO VIVERO Editado e impreso por Laboratorios Entecsa Laboratorios Entecsa. Reproducción prohibida

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1 Proyecto geotécnico EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ BADAJOZ ESTADIO DE FUTBOL NUEVO VIVERO Editado e impreso por Laboratorios Entecsa Laboratorios Entecsa. Reproducción prohibida Referencia: Febrero 2009 Página 1 de 27 (Documento 1 texto) EEssttee pprrooyyeeccttoo ggeeoottééccnniiccoo ssóólloo ppuueeddee rreepprroodduucciirrssee ttoottaallmmeennttee ccoonn llaa aauuttoorriizzaacciióónn ppoorr eessccrriittoo ddee llaa eemmpprreessaa LLaabboorraattoorriiooss EEnntteeccssaa

2 índice Documento 1. TEXTO Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 2 de 27 1 ANTECEDENTES OBJETIVO DEL PROYECTO GEOTECNICO ACREDITACIONES OFICIALES PARA LA REALIZACION DEL PROYECTO GEOTECNICO DESCRIPCIÓN DE LA OBRA PROYECTADA Y DEL SOLAR DESCRIPCIÓN Y LOCALIZACION DE LA OBRA PROYECTADA RECONOCIMIENTO DEL TERRENO TIPO DE CONSTRUCCION GRUPO DE TERRENO NORMATIVA UTILIZADA RECONOCIMIENTO DEL TERRENO, TRABAJOS DE CAMPO ENSAYOS DE LABORATORIO ENCUADRE GEOLOGICO. ESTRATIGRAFIA Y NATURALEZA DEL TERRENO MAPA GEOLÓGICO Y LEYENDA DE LA ZONA SISMICIDAD PERFIL LITOLOGICO DEL TERRENO NIVEL FREATICO PROPIEDADES GEOTECNICAS DE LOS MATERIALES ESTRATO DE ARENAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS ESTRATO DE LIMOS ARENOSOS PARDO - ROJIZOS ESTRATO DE GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO ROJIZAS ( COMPACTAS ) ESTRATO DE GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO ROJIZAS ( DENSAS ) ANALISIS DE LA CIMENTACION CROQUIS DE CIMENTACIÓN PARÁMETROS DE CÁLCULO PRESIÓN ADMISIBLE RECOMENDACIONES Y CONCLUSIONES PROGRAMA DE SUPERVISION Documento 2. ENSAYOS DE LABORATORIO Documento 3. TRABAJOS DE CAMPO

3 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 3 de 27 1 ANTECEDENTES El Excelentísimo Ayuntamiento de Badajoz se pone en contacto con el personal del departamento de geotecnia y cimientos del laboratorio ENTECSA para realizar el estudio del terreno en el que se va a realizar la construcción de un nuevo graderío para el estadio de futbol Nuevo Vivero de la localidad de Badajoz. 2 OBJETIVO DEL PROYECTO GEOTECNICO El objetivo de este proyecto geotécnico es dar a conocer al peticionario y al proyectista el perfil del terreno existente en la parcela (determinar la naturaleza, espesor y distribución de los materiales que aparecen en la zona de estudio), las características y propiedades geotécnicas de cada uno de los materiales que aparecen en la zona de estudio, situar el nivel freático, determinar la carga admisible del terreno (con objeto de recomendar la cimentación más apropiada y estimar los asientos generados bajo estas condiciones), y otras recomendaciones en cuanto a las características de los taludes, excavabilidad del terreno, tipo de hormigón a utilizar en función de la agresividad del terreno y otras recomendaciones que se consideren oportunas, con el fin de ofrecer todos los datos necesarios para el cálculo de las estructuras proyectadas. 3 ACREDITACI IONES GEOTECNICO OFICIALES PARA LA REALIZACION DEL PROYECTO Laboratorios Entecsa está inscrito en el Registro General de Laboratorios Acreditados del Ministerio de Fomento en varias áreas de acreditación, para la realización de este proyecto geotécnico se destacan: GTL (14066GTL05)- Área de ensayos de laboratorio de mecánica de suelos. GTC (14067GTC05)- Área de toma de muestras inalteradas, ensayos y pruebas in situ de suelos.

4 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 4 de 27 4 DESCRIPCIÓN DE LA OBRA PROYECTADA Y DEL SOLAR 4.1 DESCRIPCIÓN Y LOCALIZACION DE LA OBRA PROYECTADA Está proyectada la construcción de un nuevo graderío para el estadio de futbol Nuevo Vivero de la localidad de Badajoz. 5 RECONOCIMIENTO DEL TERRENO 5.1 TIPO DE CONSTRUCCIÓN C-1 Otras construcciones de menos de 4 plantas. 5.2 GRUPO DE TERRENO T-1 Terrenos favorables : aquellos con poca variabilidad y en los que la practica habitual en la zona es de cimentación directa mediante elementos aislados. 5.3 NORMATIVA UTILIZADA Eurocódigo 7. UNE ENV Proyecto Geotécnico. NCSR-02. Norma de la construcción sismorresistente: Parte general y edificación Código Tecnico de la Edificación. Estudios Geotécnicos. Normas UNE, relativas a los procedimientos de ensayo ejecutados in situ o en el laboratorio Normas EHE. Instrucción de hormigón estructural. 5.4 RECONOCIMIENTO DEL TERRENO, TRABAJOS DE CAMPO Las técnicas que se han utilizado son las adecuadas para asegurar el conocimiento de las características del terreno así como su grado de homogeneidad. Según recomendaciones CTE en este caso se han utilizado : 1. 1 Sondeo mecánico a rotación con extracción continua de muestra Pruebas de penetración dinámica superpesada, según Norma UNE / Pruebas de penetración standard, según Norma UNE /92

5 5.5 ENSAYOS DE LABORATORIO Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 5 de 27 Código muestra Procedencia Muestra Ensayos SON1M1 Sondeo 1 a 0.5 m. Alterada X X X SON1M2 Sondeo 1 a 1.0 m. Alterada X X X X X SON1M3 Sondeo 1 a 2.0 m. Alterada X X X X X SON1M4 Sondeo 1 a 3.5 m. Alterada X X X X X SON1M5 Sondeo 1 a 5.5 m. Alterada X X X X X X 1. Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa s/norma UNE : Determinación de la densidad de un suelo s/norma UNE : Análisis granulométrico de suelos por tamizado s/norma UNE : Determinación del límite líquido de un suelo, método de Casagrande, s/norma UNE : Determinación del límite plástico de un suelo s/norma UNE : Determinación cuantitativa del contenido en sulfatos solubles de suelo, s/norma UNE : Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo, s/norma UNE : Determinación de los parámetros resistentes al esfuerzo cortante de una muestra de suelo en la caja de corte directo, s/norma UNE : Determinación de la expansividad de un suelo en aparato Lambe, s/norma UNE : Geotécnia. Ensayo consolidación unidimensional de suelo en edómetro, s/norma UNE :1994.

6 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 6 de 27 6 ENCUADRE GEOLOGICO.. ESTRATIGRAFI IA Y NATURALEZA DEL TERRENO Geológicamente, la zona estudiada y sus alrededores se encuentran asociados a la actividad de un falla direccional de origen hercínico. La presencia de una tectónica activa durante las orogénias hercínica y alpina hizo aflorar materiales tanto volcánicos como graníticos en toda la extensión sudoccidental de la ahora Península Ibérica. La formación de importantes relieves y zonas de cuenca estructurada a lo largo de los capítulos orogénicos sufridos, queda amortiguada por una relativa calma estructural producida durante el Mesozoico en el que los relieves se amortiguaron y las cuencas empezaron a colmatarse. Las ÁREAS ALPINAS están representadas por dos grandes conjuntos, porciones de sendas cordilleras de plegamiento: La Sierra de Altomira y alineaciones asociadas, pertenecientes a la Cordillera Ibérica y que mantienen su misma directriz tectónica con secuencias plegadas del Mesozóico y Paleógeno separadas por franjas neógenas (Mioceno a Cuaternario) sin apenas deformación. Entre unas y otras discurren los ríos Riansares, Gigüela, Monreal, Záncara y Rus, que drenan una porción importante de la provincia de Cuenca, y entregan sus aguas a la "esponja" de la Llanura Manchega. Las ÁREAS HERCÍNICAS de la zona constituyen una buena parte del total. En ella están representados tres dominios de los establecidos por LOTZE (1.945, 1970) y modificados en el Mapa Tectónico de la Península Ibérica (JULIVERT et al., 1974) y más tarde por ROBARDET (1.976): Las zonas Centroibérica, de Ossa- Morena y Sudportuguesa, de las que haremos a continuación una breve descripción. La Zona Centroibérica. Domina un área muy extensa entre los Montes de Toledo y el Batolito de Los Pedroches. Se caracteriza por: Una secuencia precámbrica (Proteroico Superior) muy potente y monótona de pizarras y grauvacas, que ha sido afectada por una orogenia prehercínica de cizalla, sin apenas metamorfismo regional asociado. Aflora en franjas anticlinoriales siguiendo directrices netamente hercínicas.

7 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 7 de 27 La serie paleozóica se inicia casi siempre con la "cuarcita armoricana" del Arenigiense y mantiene un predominio de las facies detríticas a lo largo de toda la serie y en cualquier ámbito geográfico. La orogenia hercínica produjo el plegamiento de la serie paleozóica, sin apenas metamorfismo regional, de suerte que suelen encontrarse restos fósiles en niveles litológicos favorables. Esta misma orogenia provocó la intrusión de grandes macizos graníticos, que generaron una aureola de metamorfismo de contacto. La Zona de Ossa-Morena. Ocupa una ancha banda de la Península entre Los Pedroches y la Sierra de Aracena. Se caracteriza por:la existencia de un Precámbrico de litología muy compleja y afectado por una importante orogenia prehercínica que genera metamorfismo regional. El Cámbrico se desarrolla ampliamente, siempre bordeando las series precámbricas antes mencionadas. Es característico el tramo calizodolomítico. El resto de la serie paleozóica mantiene pocos elementos comunes con los de la Zona Centroibérica, entre ellos la "cuarcita armoricana" en la franja más septentrional de esta Zona (Sierras de San Serván y Hornachos). La Zona Sudportuguesa. Ocupa buena parte de la provincia de Huelva y domina el área lusitana que define. Su característica más relevante es el predominio de potentes y monótonas series detríticas del Devónico y del Carbonífero de carácter flyschoide, con importante volcanismo asociado tanto ácido como básico. Cabe citar la anécdota del volcanismo reciente del Campo de Calatrava y, mucho más relevantes, los depósitos neógenos de la Tierra de Barros y Vegas del Guadiana por un lado y los correspondientes a la Llanura Costera de Huelva. Asociado a fenómenos de metamorfismo (mármoles, gneises, esquistos...). Finalmente durante el Cuaternario, se produjo la sedimentación de depósitos fluviales y aluviales sobre los materiales preexistentes.

8 6.1 MAPA GEOLÓGICO Y LEYENDA DE LA ZONA Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 8 de 27

9 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 9 de SISMICIDAD El territorio nacional se encuentra dividido en zonas sísmicas: Con aceleración sísmica de a b < 0.04 g Con aceleración sísmica de 0.04g < a b < 0.08g Con aceleración sísmica de 0.08g < a b < 0.12g Con aceleración sísmica de 0.12g < a b < 0.16g Con aceleración sísmica de 0.16g La aceleración sísmica viene definida por la expresión: a= S x ρ x a b, siendo ρ=coeficiente de riesgo en función del periodo de vida con el que se proyecta la construcción y S un coeficiente de amplificación de terreno dependiente del valor de ρ x a b. Según la NCSE-02 la localidad de Badajoz se encuentra en una zona con caracterizada por tener una aceleración sísmica básica a c = 0.05 y un coeficiente de contribución k = 1.3, y dado que la construcción proyectada se clasifica de normal importancia, será necesario tomar en consideración medidas contra de los efectos sísmicos en las estructuras de la edificación. Estas medidas vienen recogidas en el Real Decreto 997/2002, de 27 de septiembre, por el que se aprueba la norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSE-02). Según esta Norma, el terreno se clasifica como tipo II con una velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 750 m/s vs > 400 m/s. y con un coeficiente de terreno C= 1.3.

10 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 10 de 27 7 PERFIL LITOLOGICO DEL TERRENO 0 m RELLENO ANTROPICO : ARENAS PARDO - ROJIZAS 1 m ARENAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS 2 m COMPACTO 3 m 4 m GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS DENSO 5 m LIMOS ARENOSOS ROJIZOS 7.1 NIVEL FREATICO En la fecha de realización del estudio de campo (Febrero del 2009) no se ha encontrado el nivel freático a la profundidad del sondeo, aunque deberán tomarse nuevas medidas, a medio plazo, para determinar la posible presencia del nivel freático y, en su caso, la evolución del mismo.

11 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 11 de 27 8 PROPIEDADES GEOTECNICAS DE LOS MATERIALES 8.1 ESTRATO DE ARENAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS PARAMETROS GEOTECNICOS Y QUIMICOS Humedad 10.6 % Densidad, γ 1.8 gr/cm 3* Limites de Atterberg, % L. Líquido (wp) L. Plástico (wl) I. Plasticidad (Ip) Hinchamiento ap/ Lambe Colapsabilidad Cohesión, C 0 kg/cm 2 * Angulo rozamiento interno, Φ 32 º * Modulo de deformación, E H** kg/cm 2 * Módulo balasto (30 x 30 cm), Ks kg/cm 3 * Ensayo penetración N20 D.P.S.H. N30 S.P.T. (Rp) 5 < N20 < 9 Permeabilidad Clasificación S.U.C.S SC Grupo Subgrupo m/s Sulfatos solubles en agua 1836 mg SO4-2 / Kg (terreno no agresivo al hormigón) * Valor estimado por experiencia en materiales similares analizados en infinidad de ocasiones y por correlación con fórmulas recogidas en bibliografía reconocida. 8.2 ESTRATO DE LIMOS ARENOSOS PARDO - ROJIZOS PARAMETROS GEOTECNICOS Y QUIMICOS Humedad 14.6 % Densidad, γ 1.8 gr/cm 3* Limites de Atterberg, % L. Líquido (wp) L. Plástico (wl) I. Plasticidad (Ip) Hinchamiento ap/ Lambe 0,085 N/mm² Colapsabilidad Cohesión, C 0.10 kg/cm 2 * Angulo rozamiento interno, Φ 29 º * Modulo de deformación, E 0 180** kg/cm 2 * Módulo balasto (30 x 30 cm), Ks kg/cm 3 * N20 D.P.S.H. N30 S.P.T. (Rp) Ensayo penetración Permeabilidad 45 < N30 Clasificación S.U.C.S MH Grupo Subgrupo m/s Sulfatos solubles en agua 1846 mg SO4 ˉ² / Kg (terreno no agresivo al hormigón) * Valor estimado por experiencia en materiales similares analizados en infinidad de ocasiones y por correlación con fórmulas recogidas en bibliografía reconocida.

12 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 12 de ESTRATO DE GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO ROJIZAS ( COMPACTAS ) PARAMETROS GEOTECNICOS Y QUIMICOS Humedad 5.9 % Densidad, γ 1.9 gr/cm 3* Limites de Atterberg, % L. Líquido (wp) L. Plástico (wl) I. Plasticidad (Ip) Hinchamiento ap/ Lambe Colapsabilidad Cohesión, C 0.05 kg/cm 2 * Angulo rozamiento interno, Φ 30 º * Modulo de deformación, E H** kg/cm 2 * Módulo balasto (30 x 30 cm), Ks kg/cm 3 * Ensayo penetración N20 D.P.S.H. N30 S.P.T. (Rp) 10 < N20 < 12 Permeabilidad Clasificación S.U.C.S GC Grupo Subgrupo m/s Meteorización Ripabilidad Sulfatos solubles en agua 1809 mg SO4 ˉ² / Kg (terreno no agresivo al hormigón) * Valor estimado por experiencia en materiales similares analizados en infinidad de ocasiones y por correlación con fórmulas recogidas en bibliografía reconocida. 8.4 ESTRATO DE GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO ROJIZAS ( DENSAS ) PARAMETROS GEOTECNICOS Y QUIMICOS Humedad 10.5 % Densidad, γ 1.9 gr/cm 3* Limites de Atterberg, % L. Líquido (wp) L. Plástico (wl) I. Plasticidad (Ip) Hinchamiento ap/ Lambe Colapsabilidad Cohesión, C 0 kg/cm 2 * Angulo rozamiento interno, Φ 35 º * Modulo de deformación, E H** kg/cm 2 * Módulo balasto (30 x 30 cm), Ks kg/cm 3 * Ensayo penetración N20 D.P.S.H. N30 S.P.T. (Rp) 40 < N20 Permeabilidad Clasificación S.U.C.S GC Grupo Subgrupo m/s Meteorización Ripabilidad Sulfatos solubles en agua 1813 mg SO4 ˉ² / Kg (terreno no agresivo al hormigón) * Valor estimado por experiencia en materiales similares analizados en infinidad de ocasiones y por correlación con fórmulas recogidas en bibliografía reconocida.

13 9 ANALISIS DE LA CIMENTACI ION Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 13 de 27 A continuación analizamos los tipos de cimentaciones que según nuestro criterio, y después de haber realizado el pertinente trabajo de campo y de laboratorio, se podrán realizar para ejecutar la cimentación proyectada: Cimentación mediante zapatas de hormigón armado empotradas en el estrato de gravas finas densas (terreno natural) a partir de 3.2 m., desde la cota actual del terreno. La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 3.0 kg/cm CROQUIS DE CIMENTACIÓN 0 m 1 m 2 m COMPACTO 3 m 4 m GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS DENSO 5 m LIMOS ARENOSOS ROJIZOS

14 10 PARÁMETROS DE CÁLCULO Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 14 de PRESIÓN ADMISIBLE Para este tipo de suelos se puede determinar la carga admisible a partir de la resistencia en punta (basados en los golpeos de las pruebas de penetración). Qadm (total) Qadm (rp) + Qad (exc) La carga admisible en función de los valores de resistencia en punta es para suelos granulares: Qadm = 0,1142 x N20 x [ ( 1+ 3,28* B) / (3,28*B )]² para B > 1,22 mts Qadm = 0,172 x N20 para B < 1,22 mts La carga admisible en función de los valores de resistencia en punta es para suelos cohesivos: Qadm = qc/ 25 x [ ( 1+ 3,28* B) / (3,28*B )]² Qadm = qc / 15 para B > 1,22 mts para B < 1,22 mts Se tiene en cuenta el hecho de que el 80% de la presión de contacto se va disipando hasta alcanzar una profundidad de: 3,12B en cimientos continuos (B: ancho de la cimentación) 2B en zapatas rectangulares de proporción 1:2 1,25B en zapatas cuadradas o circulares La carga admisible en función del volumen de material excavado será de: Qadm (exc) = ( q N q )/ Fs Otro factor a tener en cuenta, a la hora de determinar la presión de diseño para el cálculo de la cimentación una vez conocida la carga admisible del terreno, son los asientos:

15 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 15 de 27 Ecuación de la presión portante admisible para suelos basada en el ensayo normal de penetración y teniendo en cuenta los siguientes parámetros: qa = presión portante admisible, definida por asentamiento, kg/cm 2 Sa = asentamiento admisible, cm (1pulgada=2,54 cm) K1 = coeficiente de asentamiento, depende de N (spt) CB = factor de incidencia del ancho de la cimentación CD = factor de incidencia de la profundidad de la cimentación C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD Cw = factor de incidencia del nivel freático KW=1/CW N = N (spt) a la profundidad de D+B/2 35 B = Ancho del cimiento, m. 2 D = Profundidad de la cimentación bajo el nivel del terreno, m. 3,2 Dw = Profundidad del nivel freático bajo el nivel del terreno, m. 10 KW = 1 si Dw>2B ; 2 si Dw<B y 2-((Dw-B)/B) cuando B<Dw<2B Según los criterios de Burland, el mejor método para determinar los asientos probables es el de Meyerhof (1965). Autor Sa (cm) qa C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD KW=1/CW Meyerhof (1965) 0,79 3,00 0,15 3,02 0,60 1,00 Se producirá un asiento admisible de 0.79 cm con una presión portante admisible de 3.00 kg/cm 2 según Meyerhof (1965) Según NTE los máximos asientos admisibles son: CRITERIO: NTE Cimientos aislados Losas Máximo asentamiento 5 de 5 a 7

16 11 RECOMENDACIONES Y CONCLUSIONES Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 16 de 27 PERFIL DEL TERRENO*: Ver apartado 7: PERFIL LITOLOGICO DEL TERRENO. NIVEL FREÁTICO*: En la fecha de realización del estudio de campo (Febrero del 2009) no se ha encontrado el nivel freático a la profundidad del sondeo, aunque deberán tomarse nuevas medidas, a medio plazo, para determinar la posible presencia del nivel freático y, en su caso, la evolución del mismo. HORMIGÓN: Requisitos generales: Para conseguir una durabilidad adecuada del hormigón se debe cumplir la máxima relación agua/cemento y el mínimo contenido de cemento recogidos en la EHE Tabla a: Parámetros de dosificación Máxima relación a/c Mínimo contenido de cemento (Kg( m³) Tipo de CLASE DE EXPOSICION hormigón I II a II b III a III b III c IV Qa Qb Qc H F E Masa Armado Pretensado Masa Armado Pretensado La CLASE DE EXPOSICIÓN según el tipo de ambiente y la agresividad al terreno es: Tipo de ambiente para hormigón en masa: Tipo de ambiente para hormigón armado: I IIa

17 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 17 de 27 SISMICIDAD Debido a las características sísmicas de la zona se deberán tomar medidas especiales a la hora de realizar la cimentación: Cada uno de los elementos de cimentación que transmita al terreno cargas verticales, deberá enlazarse con los elementos contiguos en dos direcciones mediante dispositivos de atado situados a nivel de las zapatas, capaces de resistir un esfuerzo axial, tanto de tracción como de compresión, igual a la carga sísmica horizontal transmitida en cada apoyo. Como la aceleración sísmica es menor de 0.16 g podrá considerarse que la solera de hormigón constituye el elemento de atado, siempre que se sitúe a nivel de las zapatas o apoyada en su cara superior, sea continua alrededor de los pilares en todas las direcciones y tenga un espesor mínimo de 15 cm o de 1/50 de la luz entre pilares. EXCAVABILIDAD DEL TERRENO*: La excavabilidad del terreno es alta hasta el estrato de gravas finas pardo rojizas densas, es decir, la excavación de la cimentación se podrá realizar con una retroexcavadora convencional o de alta potencia. Este valor es orientativo, para la determinación real de la excavabilidad del terreno son necesarios ensayos geofísicos de sísmica de refracción. TALUDES*: La presencia de rellenos superficiales bajo aceras, bordillos y demás obras de acondicionamiento de la calzada, deberán de ser contenidos al realizar cualquier tipo de la excavación de los mismos, ya que éstos se podrán desprender fácilmente y provocar un desprendimiento por arrastre de parte del material sobre el que se depositen. Los taludes se mantendrán temporalmente subverticales durante la obra. En caso de tener que dejar taludes definitivos se recomienda dejar 3H/2V. Este valor es orientativo, para la determinación de la estabilidad de taludes son necesarios otro tipo de ensayos CIMENTACIÓN Y PRESION DE DISEÑO: Cimentación mediante zapatas de hormigón armado empotradas en el estrato de gravas finas densas (terreno natural) a partir de 3.2 m., desde la cota actual del terreno.

18 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 18 de 27 La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 3.0 kg/cm PROGRAMA DE SUPERVISION Consideramos necesario que tras la excavación de la cimentación se confirme y corrobore los perfiles estratigráficos por la Dirección Facultativa de la obra. En el caso de no observar el terreno descrito en el estudio geotécnico (cambios laterales rápidos de terreno, variaciones en las cotas a las que aparecen los materiales...), o si se detecta que cualquier otro parámetro no coincide con los indicados en el informe (Excavabilidad, estabilidad de taludes...) será necesario informar al personal de éste laboratorio, para que los geólogos inspeccionen la excavación si es necesario y puedan tomar las decisiones adecuadas. Don Benito a, 06 de Febrero de 2009 Vº.Bº Dtor. Laboratorio Jefe Departamento Geotecnia y Cimientos José Antonio Verde Rodríguez Geólogo Colegiado nº: Alberto Pérez López Geólogo Colegiado nº:4.968

19 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 19 de 27 documento 2 Ensayos de laboratorio

20 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 20 de 27 documento 3 Trabajos de campo

21 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 21 de 27 D.P.S.H.4 (0.0) D.P.S.H.2 (0.0) D.P.S.H.3 (0.0) SONDEO 1 (0.0) D.P.S.H.1 (0.0) CROQUIS DE SITUACIÓN DE LAS PRUEBAS DE PENETRACIÓN SUPERPESADA D.P.S.H. Y DEL SONDEO.

22 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 22 de 27 Prueba de Penetración Dinámica Superpesada: D.P.S.H. NORMA: UNE Objeto y datos de la prueba. La prueba consiste en clavar en el terreno una puntaza maciza de hierro que se encuentra situada en el extremo de una varilla. La varilla tiene un diámetro inferior al de la puntaza, con objeto de evitar lo máximo posible el rozamiento de la misma en el terreno. La hinca en el terreno se consigue golpeando el conjunto en su parte superior con una maza en caída libre. Esta maza, que pesa 63,5 kg, se deja caer desde una altura de 75 cm. La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa mediante el nº de golpes necesarios para clavar la varilla 20 cm en dicho terreno. Este nº de golpes se designará en lo sucesivo como n20, y servirá para darnos información acerca de las características físicas y geotécnicas del terreno, con una serie de correlaciones e interpretaciones se puede determinar a partir de n20: la carga admisible, la resistencia dinámica en punta, etc... Realización de la prueba y maquinaria utilizada. Introducida la primera varilla en la meseta de guía, se fija la puntaza a su extremo y se sitúa la meseta en su posición definitiva. Como la puntaza sobresale por su parte inferior, al poner la meseta horizontal, se clava parte en el terreno. Dado que esta magnitud que se introduce es, normalmente, del orden de 20 cm, no se consideran los golpes correspondientes a esta primera división. Cuando por algún motivo, se precisa realizar una excavación en el terreno para la introducción de la puntaza al comienzo del ensayo, se descenderá 20 cm o un múltiplo de esta cantidad, con objeto de poder comenzar el ensayo a una cota concreta. Se continúa la prueba mediante los golpes necesarios para introducir cada una de las divisiones de 20 cm de la varilla. La velocidad de golpeo de la maza se debe estimar a razón de 30 golpes por minuto.

23 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 23 de 27 Se dará por finalizado el ensayo cuando dadas 2 andanadas de 100 golpes de penetración cada una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm (en cada una de ellas aisladamente). Siempre que la penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se considerará será el proporcional correspondiente. Las pruebas de penetración se realizaron en los puntos indicados por el peticionario. El resultado de los mismos se representa en gráficos donde en ordenadas, figura la profundidad que se ensaya en tramos de 20 cm, y en abscisas el golpeo obtenido para cada tramo. La prueba se ha realizado mediante un penetrómetro automático ROLATEC modelo ML-60 que cumple con las normas siguientes del SIMSFE (Sociedad internacional de Mecánica del Suelo y Cimentaciones y el Comité Técnico de Pruebas de Penetración de Suelos): DPSH-Dynamic Probing Super Heavy S.P.T. Standard Penetration Test Mecanismo de golpeo automático Las pruebas de penetración se han realizado siguiendo la norma DPSH, con las características siguientes: Masa de la Maza 63,5 Kg Altura de Caída 75,0 cm. Relación longitud/diámetro de la maza 1 y 2. Masa yunque 7,2 Kg. Longitud de la varilla 1,0 m. Diámetro exterior de la varilla 32,0 mm. Masa máxima varilla + niple 6,31 Kg/m. Desviación máxima en primeros 5 m 1 %. Desviación máxima a partir de 5m 2 %. Sección de la puntaza Cilindro-cónica. Area de la puntaza 20.0 cm 2. Angulo de la puntaza 90 Cuenteo de golpes cada N 20.0 cm.

24 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 24 de 27 Rechazo: Con un mínimo de 100 golpes se hinca un tramo de 5 cm o menos. Cálculo de resultados. En base a los resultados de la prueba de penetración, se puede estimar la resistencia dinámica del terreno utilizando para ello la fórmula de hinca: Fórmula dinámica de los holandeses: Pm 2 x h Rp = (Pm+Pv) x S x d Siendo: Rp= Resistencia dinámica unitaria en Kg/ cm 2. Pm= Peso de la maza (63,5 Kg). h= Altura de caída libre (75 cm). Pv= Peso que carga sobre la puntaza: yunque(7,2 Kg)+ varillas(6,31 Kg/m)+ cabeza golpeo(0,8 kg) A= Sección de la puntaza (20 cm 2 ). d= Penetración por golpe (20/n20). A partir del valor de la resistencia dinámica Rp es posible estimar la resistencia en punta estática qc (véase Buisson y otros), mediante unas correlaciones y coeficientes de transformación, éstos dependen fundamentalmente de la naturaleza del terreno y de su estado en el momento de efectuar el ensayo. La carga admisible se puede estimar a partir de la resistencia dinámica en punta Rp según diversas correlaciones (véase Sanglerat, Meyerhof y otros). Asi como la fórmula del Servicio Geológico de Obras Públicas, muy utilizada en los hasta los 8 primeros metros de profundidad. Formula del Servicio Geológico de Obras Públicas. Pm 2 x h Q adm. = (Pm+Pv) x S x d Resultados Obtenidos. En las páginas siguientes se expresan los resultados en gráficos correspondientes a cada prueba de penetración.

25 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 25 de 27 documento 4 Fotografías

26 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 26 de 27 D.P.S.H.1 D.P.S.H.2

27 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 27 de 27 D.P.S.H.3 D.P.S.H.4 SONDEO 1 CAJA 1 SONDEO 1 CAJA 2 SONDEO 1 CAJA 3

28 Anejjo Proyecto geotécniico EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ BADAJOZ ESTADIO DE FUTBOL NUEVO VIVERO Editado e impreso por Laboratorios Entecsa Laboratorios Entecsa. Reproducción prohibida Referencia: Febrero 2009 Página 1 de 5 (Documento 1 texto) EEssttee pprrooyyeeccttoo ggeeoottééccnniiccoo ssóólloo ppuueeddee rreepprroodduucciirrssee ttoottaallmmeennttee ccoonn llaa aauuttoorriizzaacciióónn ppoorr eessccrriittoo ddee llaa eemmpprreessaa LLaabboorraattoorriiooss EEnntteeccssaa

29 1 PERFIL LITOLOGICO DEL TERRENO Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 2 de m RELLENO ANTROPICO : ARENAS PARDO - ROJIZAS 1 m ARENAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS 2 m COMPACTO 3 m 4 m GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS DENSO 5 m LIMOS ARENOSOS ROJIZOS 1.1 NIVEL FREATICO En la fecha de realización del estudio de campo (Febrero del 2009) no se ha encontrado el nivel freático a la profundidad del sondeo, aunque deberán tomarse nuevas medidas, a medio plazo, para determinar la posible presencia del nivel freático y, en su caso, la evolución del mismo.

30 2 ANALISIS DE LA CIMENTACI ION Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 3 de 5-01 A continuación analizamos los tipos de cimentaciones que según nuestro criterio, y después de haber realizado el pertinente trabajo de campo y de laboratorio, se podrán realizar para ejecutar la cimentación proyectada: Cimentación mediante zapatas de hormigón armado empotradas en el estrato de gravas finas compactas (terreno natural) a partir de 2.0 m., desde la cota actual del terreno. La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 1.2 kg/cm CROQUIS DE CIMENTACIÓN 0 m 1 m 2 m COMPACTO 3 m 4 m GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS DENSO 5 m LIMOS ARENOSOS ROJIZOS

31 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 4 de 5-01 Ecuación de la presión portante admisible para suelos basada en el ensayo normal de penetración y teniendo en cuenta los siguientes parámetros: qa = presión portante admisible, definida por asentamiento, kg/cm 2 Sa = asentamiento admisible, cm (1pulgada=2,54 cm) K1 = coeficiente de asentamiento, depende de N (spt) CB = factor de incidencia del ancho de la cimentación factor de incidencia de la profundidad de la CD = cimentación C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD Cw = factor de incidencia del nivel freático KW=1/CW N = N (spt) a la profundidad de D+B/2 9 B = Ancho del cimiento, m. 2 D = Profundidad de la cimentación bajo el nivel del terreno, m. 2 Dw = Profundidad del nivel freático bajo el nivel del terreno, m. 10 KW = 1 si Dw>2B ; 2 si Dw<B y 2-((Dw-B)/B) cuando B<Dw<2B Según los criterios de Burland, el mejor método para determinar los asientos probables es el de Meyerhof (1965). Autor Sa (cm) qa C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD KW=1/CW Meyerhof (1965) 1,54 1,20 0,56 3,02 0,75 1,00 Se producirá un asiento admisible de 1.54 cm con una presión portante admisible de 1.20 kg/cm 2 según Meyerhof (1965) Según NTE los máximos asientos admisibles son: CRITERIO: NTE Cimientos aislados Losas Máximo asentamiento 5 de 5 a 7

32 3 PROGRAMA DE SUPERVISION Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 5 de 5-01 Consideramos necesario que tras la excavación de la cimentación se confirme y corrobore los perfiles estratigráficos por la Dirección Facultativa de la obra. En el caso de no observar el terreno descrito en el estudio geotécnico (cambios laterales rápidos de terreno, variaciones en las cotas a las que aparecen los materiales...), o si se detecta que cualquier otro parámetro no coincide con los indicados en el informe (Excavabilidad, estabilidad de taludes...) será necesario informar al personal de éste laboratorio, para que los geólogos inspeccionen la excavación si es necesario y puedan tomar las decisiones adecuadas. Don Benito a, 16 de Febrero de 2009 Vº.Bº Dtor. Laboratorio Jefe Departamento Geotecnia y Cimientos José Antonio Verde Rodríguez Geólogo Colegiado nº: Alberto Pérez López Geólogo Colegiado nº:4.968

33 Anejjo Proyecto geotécniico EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ BADAJOZ ESTADIO DE FUTBOL NUEVO VIVERO Editado e impreso por Laboratorios Entecsa Laboratorios Entecsa. Reproducción prohibida Referencia: Febrero 2009 Página 1 de 5 (Documento 1 texto) EEssttee pprrooyyeeccttoo ggeeoottééccnniiccoo ssóólloo ppuueeddee rreepprroodduucciirrssee ttoottaallmmeennttee ccoonn llaa aauuttoorriizzaacciióónn ppoorr eessccrriittoo ddee llaa eemmpprreessaa LLaabboorraattoorriiooss EEnntteeccssaa

34 1 PERFIL LITOLOGICO DEL TERRENO Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 2 de m RELLENO ANTROPICO : ARENAS PARDO - ROJIZAS 1 m ARENAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS 2 m COMPACTO 3 m 4 m GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS DENSO 5 m LIMOS ARENOSOS ROJIZOS 1.1 NIVEL FREATICO En la fecha de realización del estudio de campo (Febrero del 2009) no se ha encontrado el nivel freático a la profundidad del sondeo, aunque deberán tomarse nuevas medidas, a medio plazo, para determinar la posible presencia del nivel freático y, en su caso, la evolución del mismo.

35 2 ANALISIS DE LA CIMENTACI ION Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 3 de 6-01 A continuación analizamos los tipos de cimentaciones que según nuestro criterio, y después de haber realizado el pertinente trabajo de campo y de laboratorio, se podrán realizar para ejecutar la cimentación proyectada: Cimentación mediante zapatas de hormigón armado empotradas en el estrato de gravas finas compactas (terreno natural) a partir de 2.0 m., desde la cota actual del terreno. La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 1.2 kg/cm 2. Cimentación mediante losa de hormigón armado apoyada en el estrato de arenas arcillosas (terreno natural) a partir de 0.8 m., desde la cota actual del terreno o a menor profundidad sustituyendo el relleno antrópico por un material granular compactado. La carga admisible con la que se recomienda calcular la cimentación es: Qadm = 0.6 kg/cm CROQUIS DE CIMENTACIÓN 0 m 1 m 2 m COMPACTO 3 m 4 m GRAVAS FINAS ARCILLOSAS PARDO - ROJIZAS DENSO 5 m LIMOS ARENOSOS ROJIZOS

36 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 4 de 6-01 Ecuación de la presión portante admisible para suelos basada en el ensayo normal de penetración y teniendo en cuenta los siguientes parámetros: qa = presión portante admisible, definida por asentamiento, kg/cm 2 Sa = asentamiento admisible, cm (1pulgada=2,54 cm) K1 = coeficiente de asentamiento, depende de N (spt) CB = factor de incidencia del ancho de la cimentación factor de incidencia de la profundidad de la CD = cimentación C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD Cw = factor de incidencia del nivel freático KW=1/CW N = N (spt) a la profundidad de D+B/2 9 B = Ancho del cimiento, m. 2 D = Profundidad de la cimentación bajo el nivel del terreno, m. 2 Dw = Profundidad del nivel freático bajo el nivel del terreno, m. 10 KW = 1 si Dw>2B ; 2 si Dw<B y 2-((Dw-B)/B) cuando B<Dw<2B Según los criterios de Burland, el mejor método para determinar los asientos probables es el de Meyerhof (1965). Autor Sa (cm) qa C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD KW=1/CW Meyerhof (1965) 1,54 1,20 0,56 3,02 0,75 1,00 Para zapatas se producirá un asiento admisible de 1.54 cm con una presión portante admisible de 1.20 kg/cm 2 según Meyerhof (1965) Según NTE los máximos asientos admisibles son: CRITERIO: NTE Cimientos aislados Losas Máximo asentamiento 5 de 5 a 7

37 Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 5 de 6-01 Ecuación de la presión portante admisible para suelos basada en el ensayo normal de penetración y teniendo en cuenta los siguientes parámetros: qa = presión portante admisible, definida por asentamiento, kg/cm 2 Sa = asentamiento admisible, cm (1pulgada=2,54 cm) K1 = coeficiente de asentamiento, depende de N (spt) CB = factor de incidencia del ancho de la cimentación CD = factor de incidencia de la profundidad de la cimentación C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD Cw = factor de incidencia del nivel freático KW=1/CW N = N (spt) a la profundidad de D+B/2 6 B = Ancho del cimiento, m. 10 D = Profundidad de la cimentación bajo el nivel del terreno, m. 0,8 Dw = Profundidad del nivel freático bajo el nivel del terreno, m. 10 KW = 1 si Dw>2B ; 2 si Dw<B y 2-((Dw-B)/B) cuando B<Dw<2B Según los criterios de Burland, el mejor método para determinar los asientos probables es el de Meyerhof (1965). Autor Sa (cm) qa C1=1/K1 KB=1/CB KD=1/CD KW=1/CW Meyerhof (1965) 1,88 0,60 0,85 3,77 0,98 1,00 Para losa se producirá un asiento admisible de 1.88 cm con una presión portante admisible de 0.60 kg/cm 2 según Meyerhof (1965) Según NTE los máximos asientos admisibles son: CRITERIO: NTE Cimientos aislados Losas Máximo asentamiento 5 de 5 a 7

38 3 PROGRAMA DE SUPERVISION Peticionario: EXCMO. AYUNTAMIENTO DE BADAJOZ. Página 6 de 6-01 Consideramos necesario que tras la excavación de la cimentación se confirme y corrobore los perfiles estratigráficos por la Dirección Facultativa de la obra. En el caso de no observar el terreno descrito en el estudio geotécnico (cambios laterales rápidos de terreno, variaciones en las cotas a las que aparecen los materiales...), o si se detecta que cualquier otro parámetro no coincide con los indicados en el informe (Excavabilidad, estabilidad de taludes...) será necesario informar al personal de éste laboratorio, para que los geólogos inspeccionen la excavación si es necesario y puedan tomar las decisiones adecuadas. Don Benito a, 17 de Febrero de 2009 Vº.Bº Dtor. Laboratorio Jefe Departamento Geotecnia y Cimientos José Antonio Verde Rodríguez Geólogo Colegiado nº: Alberto Pérez López Geólogo Colegiado nº:4.968