ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE UN EDIFICIO ESCOLAR Y UNA PISTA DEPORTIVA EN IRURITA, BAZTÁN (NAVARRA).

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1 ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE UN EDIFICIO ESCOLAR Y UNA PISTA DEPORTIVA EN IRURITA, BAZTÁN (NAVARRA). CLIENTE: DEPARTAMENTO DE EDUCACIÓN GOBIERNO DE NAVARRA REF. INFORME: ES/GE141/1209 ESTELLA, FEBRERO 2010

2 ÍNDICE 1 Introducción Metodología Características del terreno Marco geológico, cartografía Hidrogeología Sismicidad Trabajos de campo Descripción de los sondeos Ensayo estándar de penetración (S.P.T.) Descripción de los penetrómetros Cálculo de tensiones Resultado de los Ensayos de Penetración Estimación de las cargas admisibles del macizo rocoso Error! Marcador no definido. 6 Ensayos de laboratorio Resumen de trabajos realizados Características geotécnicas de los materiales Soluciones de cimentación Estabilidad de taludes y ripabilidad Conclusiones y recomendaciones ANEXOS: ANEXO 1: Mapa geológico y leyenda. ANEXO 2: Columnas de sondeo y fotografías. ANEXO 3: Registro de los ensayos de penetración dinámica. ANEXO 4: Perfiles de correlación. ANEXO 5: Boletín de los ensayos de laboratorio. ANEXO 6: Plano de ubicación de pruebas de campo.

3 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: INTRODUCCIÓN Se solicita a GEEA GEÓLOGOS S.L., a requerimiento del DEPARTAMENTO DE EDUCA- CIÓN DEL GOBIERO DE NAVARRA, la prestación de servicios profesionales con relación a unos terrenos situados en la parcela 119A del polígono 14 de Irurita (Baztán, Navarra), en donde se proyecta la construcción de un edificio escolar y una pista deportiva. El edificio proyectado estará constituido por una única planta baja, no estando prevista la excavación de sótano bajo rasante. En relación a la caracterización de la construcción proyectada y la zona en la que se emplaza respecto a la nomenclatura utilizada por el Código Técnico de la Edificación, Documento Básico SE-C, consideramos un tipo de construcción C-1 (Otras construcciones de menos de 4 plantas). El terreno es del grupo T-1. Los servicios recogidos en el presente informe, tratan de caracterizar el terreno, identificar los diferentes tipos de materiales, obtener las resistencias de estos y proponer el tipo de cimentación más adecuada para el tipo de construcción que se piensa realizar, la profundidad de la misma, sobre que materiales debe estar apoyada y la carga a la que se podrán calcular las cimentaciones que se utilicen. Los geólogos que firman el presente informe están avalados por su titulación para la realización de ensayos geotécnicos in situ, según consta en el real decreto 1378/2001 de 7 de diciembre, en el que se definen las funciones del geólogo. Los ensayos de laboratorio se han realizado en un laboratorio acreditado para la realización de dichos ensayos. Las conclusiones de unos y otros ensayos obtenidas por los geólogos que firman el informe, han permitido la realización del mismo, que se encuentra avalado por la misma ley anteriormente comentada y por el Ilustre Colegio Oficial de Geólogos de España que ha visado el informe. El visado incluye un seguro de Responsabilidad Civil. Siendo estas cuestiones las que se exponen en este informe con fecha 3 de febrero de REF. INFORME: ES/GE141/1209 1

4 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: METODOLOGÍA Una vez indicados los objetivos de la investigación, el método ha sido ordenado de la siguiente manera: Antecedentes del lugar. 1. IGME// Mapa geológico de España, hoja 90 (Sumbilla), escala 1: Gobierno de Navarra// Mapa geológico de Navarra, hoja 90-II (Sumbilla), escala 1: Gobierno de Navarra// Mapa geológico de Navarra, escala 1: Estudios previos realizados en la zona. Cumplimiento del CTE 1. Superficie construida de proyecto >300 m 2. Edificio de una planta. 2. Tipo de construcción C1, grupo de terreno T1. 3. Ensayos de campo: tres sondeos (anexo 2) y tres ensayos DPSH (anexo 3). 4. Caracterización del horizonte de cimentación en laboratorio (anexo 5). 5. Secciones geotécnicas (anexo 4). 6. Plano de ubicación de los ensayos de campo (anexo 6). Contenidos del informe. 1. Descripción geológica, hidrogeológica y sísmica (apartado 3). 2. Reconocimiento geotécnico, tipo de ensayos y profundidades (apartado 4). 3. Estimación de cargas admisibles (apartado 6). 4. Ensayos de laboratorio (apartado 5). 5. Parámetros geotécnicos, espesores, litologías (apartado 7). 6. Cota de cimentación y tipología de cimentación (apartado 8). 7. Cargas admisibles, asientos, agresividad (apartado 8). 8. Excavabilidad y estabilidad de taludes (apartado 9). REF. INFORME: ES/GE141/1209 2

5 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO 3.1 MARCO GEOLÓGICO, CARTOGRAFÍA El área estudiada presenta como rasgo estructural más espectacular la existencia de una serie de materiales paleozoicos, distribuidos geométricamente en dos macizos, afectados por la orogénesis hercínica y por otra parte materiales más modernos (fundamentalmente mesozoicos) modelados por orogénesis posthercínicas. Cada uno de estos procesos orogénicos ha dejado, naturalmente diferentes formas estructurales. Tanto los materiales paleozoicos como los mesozoicos se encuentran dispuestos discordantemente sobre los terrenos plegados por la orogénesis hercínica y afectados, a su vez, por los plegamientos alpinos. Los terrenos paleozoicos posthercínicos forman una unidad litológica con la base del Triásico. Concretamente la zona objeto se sitúa sobre materiales triásicos, jurásicos y cretácicos fuertemente fracturados y plegados, sobre los que se aprecia la acción de procesos plutónicos que originan zonas de afloramientos de ofitas. Los materiales triásicos están formados por areniscas, arcillas y calizas, mientras que los mesozoicos están constituidos por dolomías y calizas los jurásicos, y margas y calizas los cretácicos. En el mapa geológico que se incluye en el anexo 1 se observa la complejidad anteriormente comentada y la posibilidad de que en desplazamientos cortos en el espacio los cambios litológicos puedan ser muy grandes. Sobre estos materiales se ha encajado la actual red de drenaje, representado en la zona por el río Baztán y arroyo de Artesiaga. Su actividad durante el cuaternario ha modelado el actual relieve y ha dado lugar a dos tipos de depósitos. Unos de carácter lineal, asociados a los propios cauces (terrazas aluviales), y otros de origen lateral a los mismos denominados glacis. REF. INFORME: ES/GE141/1209 3

6 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Concretamente, la parcela objeto de estudios se sitúa sobre los materiales alterados de un sustrato ofítico, y sobre materiales cuaternarios de fondo de valle formados por la dinámica fluvial del río Baztán. 3.2 HIDROGEOLOGÍA Los materiales arcillosos y arenosos tanto de la zona de alteración de la roca ofítica, como de los depósitos de fondo de valle cuaternario, presentarán una permeabilidad variable en función de su porosidad, la cual viene condicionada por su granulometría. Las zonas limosas y arenosas, presentarán valores de coeficiente de permeabilidad de entre 10-2 y 10-9 m/s, mientras que las zonas de mayor dominio arcilloso presentarán valores de coeficiente de permeabilidad menores, de entorno a 10-9 m/s. Durante la fase de ejecución de los trabajos se ha identificado la existencia de nivel de agua, a las siguientes profundidades (desde la cota de inicio de los sondeos): Sondeo S1 S2 S3 Profundidad nivel freático 2,50 metros 3,42 metros 3,55 metros 3.3 SISMICIDAD El presente apartado tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación de aquellas edificaciones y obras a las que le sea aplicable de acuerdo con las especificaciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación (NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre (B.O.E. nº244 de 11 de Octubre de 2002). La zona de estudio, Irurita, Baztán (Navarra), presenta unas características sísmicas tales que la aceleración sísmica básica es de a b =0,05g, siendo g la aceleración de la gravedad, y el coeficiente de contribución Kv=1. REF. INFORME: ES/GE141/1209 4

7 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Si la aceleración sísmica básica (a b ) es igual o mayor de 0,04g deberá tenerse en cuenta los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables. Según la clasificación de las construcciones dada por la citada Norma, el tipo de construcción en proyecto se calificaría como de Normal Importancia (aquellas construcciones cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos). No es obligatoria la aplicación de esta Norma en los casos de construcciones de moderada importancia, en las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica (a b ) sea inferior a 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, o en las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí, en todas las direcciones, cuando la aceleración sísmica básica (a b ) sea inferior a 0,08g. No obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración sísmica de cálculo, (a c ) es igual o mayor a 0,08g. En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de mampostería en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o especial. En los edificios en que ha de aplicarse esta Norma se requiere calcular la construcción para la acción sísmica definida en el capítulo 2, mediante los procedimientos descritos en el capítulo 3 de la presente Norma y cumplir las reglas de proyecto y las prescripciones constructivas indicadas en el capítulo 4. REF. INFORME: ES/GE141/1209 5

8 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: TRABAJOS DE CAMPO Para establecer las características geotécnicas del terreno, se ha realizado un reconocimiento geológico que ha consistido en la ejecución de tres sondeos mecánicos y tres ensayos de penetración dinámica. También se ha recopilado información de estudios previos y se ha realizado un reconocimiento visual del área afectada por el proyecto. Los sondeos mecánicos a rotación con extracción de testigo nos permiten reconocer la naturaleza del terreno hasta la profundidad requerida, pudiendo recoger muestras inalteradas del material perforado a cualquier profundidad. Las penetraciones dinámicas permiten establecer un perfil de resistencias en función de la profundidad, hasta la cota de finalización del ensayo. Sin embargo, no se obtiene muestra del terreno, por lo que no se puede caracterizar su naturaleza, así como tampoco es posible conocer datos del perfil por debajo de la cota de rechazo. En el momento de ejecución de los ensayos de campo, la superficie de la parcela es en general plana, aunque en la zona anexa al frontón, junto al barranco, los rellenos crean irregularidades topográficas puntuales. Además esta parte presenta abundante vegetación de matorral. Por otro lado, la zona en donde se emplazaron los sondeos S2 y S3 es totalmente plana y carente de vegetación tipo matorral. Adjunto a esta memoria, en la que se describen las características del terreno y las conclusiones y recomendaciones que se deducen del estudio, se presentan unos anexos que contienen el mapa geológico y la leyenda (anexo 1), las columnas de los sondeos y fotografías (anexo 2), el registro de los ensayos de penetración (anexo 3), perfiles de correlación (anexo 4), ensayos de laboratorio (anexo 5) y un croquis con la ubicación de los ensayos realizados (anexo 6). REF. INFORME: ES/GE141/1209 6

9 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: DESCRIPCIÓN DE LOS SONDEOS Los sondeos se llevaron a cabo el día 26 de enero de 2.010, alcanzándose una profundidad máxima de investigación de 6,70 metros en el sondeo S1, realizándose un total de 19,90 metros de perforación. Para su realización se empleó una máquina de rotación, tipo LR 48L montada sobre orugas, utilizándose un diámetro máximo de perforación de 113 mm. Los testigos recuperados, así como las correspondientes muestras, fueron colocados en cajas plastificadas que, debidamente organizadas (ver anexo 2), fueron examinadas por personal técnico especializado. Para la descripción de los materiales extraídos en los sondeos se han seguido los criterios propuestos por la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas (I.S.M.R.): GRADO DENOMINACIÓN CRITERIOS DE RECONOCIMIENTO IA SANA No hay señales de alteración de la roca matriz. IB II III IV V VI DÉBILMENTE METEORIZADA LIGERAMENTE METEORIZADA MODERADAMENTE METEORIZADA MUY METEORIZADA COMPLETAMENTE METEORIZADA SUELO RESIDUAL Decoloración de superficies de discontinuidades principales. La decoloración indica la alteración de la roca matriz y de las superficies de discontinuidad. Toda la roca matriz puede estar decolorada y puede ser apreciablemente más débil que en su estado sano. Menos de la mitad del material de la roca está descompuesto y/o desintegrado en forma de suelo. Pueden presentarse zonas de roca sana y decolorada, bien formando un marco continuo bien como bloques o núcleos sanos. Más de la mitad de la roca está descompuesta y/o desintegrada en suelo. Pueden presentarse zonas de roca sana o decolorada bien formando un marco continuo bien como bloques o núcleos sanos. Toda la roca está descompuesta y/o desintegrada en forma de suelo. La estructura original del macizo permanece fundamentalmente intacta. Toda la roca convertida en suelo. Destruida la estructura del macizo y material. Se produce un gran cambio de volumen, pero el suelo no ha sido transformado de modo significativo. REF. INFORME: ES/GE141/1209 7

10 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: La complejidad tectónica de la zona en la que se encuentra la parcela de estudio, puede provocar una gran variabilidad litológica en pocos metros de distancia. En el sondeo S1, se han observado unos materiales que no tienen correlación directa con los observados en los sondeos restantes, por lo que los definimos por separado a continuación. La columna litológica reconocida en dichos sondeos está compuesta por los siguientes niveles litológicos: Sondeo 1 Perfil litológico 0,00-0,70 m Rellenos antrópicos. 0,70-1,50 m 1,50-6,70 m Arcillas algo arenosas con cantos milimétricos de ofita y abundantes micas. Arenas limo arcillosas versicolores. Perfil de meteorización de un sustrato ofítico, con alteración de grado VI-V. Nivel freático a 2,50 metros de profundidad Sondeo 2 Sondeo 3 Perfil litológico 0,00-0,90 m 0,00-1,00 m 0,90-3,30 m 1,00-3,00 m Arenas y arcillas marrones oscuras, con cantos de pequeño tamaño. Suelo. Arcillas limosas marrones con cantos de marga de tamaño pequeño. Blandas. 3,30-4,00 m 3,00-3,70 m Limos de color ocre marronáceo. Arcillas y limos arcillosos de color gris oscuro. Material muy blando y plástico. 4,00-6,60 m 3,70-6,60 m Nivel freático en el S2 a 3,42 metros y en el S3 a 3,55 metros de profundidad En el anexo 2 del presente informe se adjuntan las columnas litológicas y las fotografías de las cajas Ensayo estándar de penetración (S.P.T.) El ensayo de penetración estándar (S.P.T.), se realiza con objeto de estimar la resistencia, así como la mayor o menor compacidad de los diferentes estratos atravesados, a partir de la determinación de la resistencia del suelo a la penetración de un toma-muestras tubular de acero, en el interior del sondeo. El ensayo se encuentra descrito en la norma UNE REF. INFORME: ES/GE141/1209 8

11 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Básicamente el ensayo viene definido por el número de golpes necesarios para hincar 30 cm un tubo toma-muestras normalizado, mediante una maza de 63,5 kg de peso, que cae desde una altura de 75 cm. Cuando el terreno es arenoso-limoso, se utiliza la cuchara de Terzaghi y Peck (normalizado), de 2 pulgadas de diámetro exterior y 1 1/3 pulgadas de diámetro interior, mientras que para gravas se utiliza la puntaza cónica, cerrada en punta, de 2 pulgadas de diámetro y 60º de ángulo en punta. Durante la ejecución de los sondeos se han realizado varios ensayos de penetración estándar (S.P.T.), de cara a comprobar la compacidad de los materiales atravesados. Los golpeos obtenidos y la profundidad a la que se realizó el ensayo se especifican a continuación: Ensayo Sondeo Profundidad Valores SPT, (N 30 ) N 30 corregido (*) 1 1 2,00-2, , (12) ,00-6, , (17) ,00-2, , (8) ,00-4, , (1) ,00-6, , (1) ,00-2, , (6) ,00-4, , (2) ,00-6, , (2) 2 (*)Valor de N 30 corregido por efecto del nivel freático. N c / 2 N Únicamente los ensayos realizados sobre el material interpretado como de alteración de un sustrato ofítico dieron valores de N 30 considerables, de 12 y 17. El resto, todos realizados sobre niveles aluviales cuaternarios, dieron como resultado valores muy bajos. REF. INFORME: ES/GE141/1209 9

12 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: DESCRIPCIÓN DE LOS PENETRÓMETROS. Este tipo de ensayos consiste en clavar en el terreno una puntaza maciza de hierro que se encuentra situada en el extremo de una varilla. La hinca en el terreno se consigue golpeando el conjunto con una maza en caída libre. La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa mediante el Nº de golpes necesarios para clavar la varilla 20 cm en dicho terreno (N 20 ). El día 5 de enero de se realizaron tres ensayos de penetración dinámica, cuyos registros se incluyen en el anexo 3, y su ubicación dentro de la parcela de proyecto se puede encontrar en el croquis adjunto en el anexo 6. Realización del ensayo y maquinaria necesaria Introducida la primera varilla en la meseta de guía, se fija la puntaza a su extremo y se sitúa la meseta en su posición definitiva. Como la puntaza sobresale por su parte inferior, al poner la meseta horizontal, se clava parte en el terreno. Dado que esta magnitud que se introduce es, normalmente, del orden de 20 cm, no se consideran los golpes correspondientes a esta primera división. Cuando por algún motivo, se precisa realizar una excavación en el terreno para la introducción de la puntaza al comienzo del ensayo, se descenderá 20 cm o un múltiplo de esta cantidad, con objeto de poder comenzar el ensayo a una cota concreta. Se continúa el ensayo mediante los golpes necesarios para introducir cada una de las divisiones de 20 cm de la varilla. La velocidad de golpeo de la maza se debe estimar a razón de 30 golpes por minuto. Se dará por finalizado el ensayo cuando dadas 2 andanadas de 100 golpes de penetración cada una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm (en cada una de ellas aisladamente). Siempre que la penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se considerará será el proporcional correspondiente. REF. INFORME: ES/GE141/

13 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: El resultado de los ensayos se representa en gráficos donde en ordenadas, figura la profundidad que se ensaya en tramos de 20 cm, y en abscisas el golpeo obtenido para cada tramo. Los ensayos se han realizado mediante un penetrómetro automático ROLATEC modelo ML-60 que cumple con las normas siguientes del SIMSFE (Sociedad internacional de Mecánica del Suelo y Cimentaciones y el Comité Técnico de Pruebas de Penetración de Suelos): DPSH-Dynamic Probing Super Heavy S.P.T. Standard Penetration Test Mecanismo de golpeo automático Los ensayos de penetración se han realizado siguiendo la norma DPSH, con las características siguientes: Relación longitud/diámetro de la maza > ó = 1 y < ó = 2 Masa de la Maza Altura de Caída Masa yunque Longitud de la varilla Diámetro exterior de la varilla Masa máxima varilla + niple 63,5 Kg 75,0 cm 7,2 Kg 1,0 m 32,0 mm 6,31 Kg/m Desviación máxima en primeros 5 m 1 % Desviación máxima a partir de 5 m 2 % Sección de la puntaza Cilindro-cónica Área de la puntaza 20,0 cm 2 Ángulo de la puntaza 90º Cuenteo de golpes cada N 20,0 cm Rechazo: Con un mínimo de 100 golpes se hinca un tramo de 5 cm o menos. REF. INFORME: ES/GE141/

14 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: CÁLCULO DE TENSIONES La estimación de la resistencia admisible del terreno se realiza a partir de los ensayos de penetración dinámica realizados, para ello se calcula la resistencia dinámica al hundimiento mediante la denominada "Fórmula de los Holandeses", cuya expresión es: R siendo: - M= peso de la maza (=63.5 Kg) - H= altura de caída de la maza (=75 cm) - P= peso de yunque + varillas (8 kg/m) - A= área de la puntaza (20 cm 2 ) - 20/N 20 = penetración por golpe, en cm M 2 H M P A N Mediante el coeficiente de Buisson, (que para el caso que nos ocupa se ha considerado un coeficiente de 0,5), se establece la correlación entre la resistencia a la penetración dinámica y estática. Para la obtención de la presión admisible del terreno, aplicamos la fórmula de MEYER- HOF simplificada, según la cual: Q adm Re F siendo: -Q adm = presión admisible de cálculo, en kg/cm ². -R e = resistencia estática. - F = coeficiente de seguridad (se ha adoptado un valor de 20). REF. INFORME: ES/GE141/

15 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: RESULTADO DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN Se han realizado tres ensayos de penetración dinámica, para obtener la resistencia de los terrenos identificados en los sondeos de reconocimiento. El croquis con la ubicación del ensayo se adjunta en el anexo 6. Los ensayos de penetración dinámica presentan una gráfica envolvente con valores de golpeo variables de unos puntos a otros. En el siguiente cuadro resumen, se indican las resistencias estimadas en los diferentes tramos diferenciados y en el anexo 3 se muestran las gráficas correspondientes a los mismos. Hay que señalar que las profundidades indicadas son a partir de inicio del ensayo. Ensayo Profundidad (m) Resist. estimada (kg/cm 2 ) 0,00-1,60 0,75 1,60-3,40 0,50 P-1 3,40-3,80 0,25 3,80-4,20 3,00 4,20 Rechazo 0,00-1,60 0,75 1,60-4,00 0,25 4,00-4,60 0,50 P-2 4,60-6,60 1,50 6,60-9,80 2,00 9,80-12,00 2,25 12,00-13,40 2,50 0,00-0,80 0,50 0,80-1,40 0,25 P-3 1,40-4,80 0,50 4,80-5,00 3,00 5,00 Rechazo El perfil litológico que ha sido observado en el sondeo de reconocimiento S1 y las cargas registradas mediante los penetrómetros permiten definir los siguientes niveles geotécnicos, en la zona anexa al frontón: REF. INFORME: ES/GE141/

16 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Rellenos. (nivel geotécnico 0). La potencia observada de este horizonte es 0,60, metros en el sondeo S1. Este horizonte no se considera apto para su uso como nivel de cimentación de ninguna estructura. Arcillas algo arenosas con cantos milimétricos y micas. (nivel geotécnico Ia). Este horizonte se observa en el sondeo S1 hasta los 1,50 metros de profundidad, interpretándose hasta 1,60 metros mediante los ensayos de penetración P1 y P2. La carga admisible atribuida a este nivel es de 0,75 kg/cm 2. Arenas limo arcillosas versicolores, producto de la alteración del sustrato ofítico (Nivel geotécnico II). Para este nivel se asignan valores de carga muy bajas, de entre 0,25 y 0,50 kg/cm 2, hasta 4,60 metros en el ensayo P2, para luego aumentar progresivamente hasta llegar a valores de 2,50 kg/cm 2 a profundidades en torno a 12 metros. Este ensayo no alcanzó el rechazo, habiéndose llegado hasta los 13,40 metros de profundidad total. Tanto el ensayo P1 como el P3 alcanzan el rechazo de forma brusca a 4,20 y 5,00 metros respectivamente, cotas que coinciden aproximadamente con la profundidad a la que comienzan a incrementarse los valores de carga (1,50 kg/cm 2 ) en el ensayo P2. La brusquedad en alcanzar el rechazo hacen pensar en la posibilidad de un falso rechazo en algún bloque de piedra o bolo entre la matriz arcillosa del conjunto litológico observado, si bien pudiera ocurrir que el material a esa profundidad en la zona de emplazamiento de esos penetrómetros estuviera menos alterado, y por consiguiente se produjera el rechazo. REF. INFORME: ES/GE141/

17 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: ENSAYOS DE LABORATORIO Los resultados de los ensayos se han obtenido de acuerdo con la Normativa o, en su defecto, a través de técnicas habituales en mecánica de suelos. Cada ensayo tiene un grado de precisión recogido en la Norma asignada y, generalmente, en la bibliografía técnica. Las características de los sucesivos materiales localizados en los ensayos, más allá de los puntos analizados, se pueden inferir a partir de los resultados en los mencionados puntos. Ahora bien, es necesario considerar que el conjunto no presenta variaciones litológicas y/o mecánicas bruscas. Esta condición previa puede ser, en ocasiones, incorrecta, declinando esta empresa toda responsabilidad derivada de la proyección de los resultados fuera de los puntos de ensayo. Sobre la base del perfil litológico, obtenido del análisis de las pruebas de reconocimiento, se seleccionaron varias muestras representativas de los tipos de terreno reconocidos, para ser trasladadas al laboratorio acreditado, donde fueron examinadas por personal técnico especializado, realizándose los oportunos ensayos de clasificación y caracterización geomecánica. Dichas muestras se tomaron de los sondeos a las siguientes profundidades: Sondeo Profundidad Nº referencia Ensayos 1 1,20-1,40 m N04638 Granulometría, límites de Atterberg y contenido en sulfatos 1 3,60-4,00 m N04637 Granulometría, límites de Atterberg y contenido en sulfatos 1 (N.F.) 2,50 m N04635 Contenido en sulfatos 2 3,30-3,50 m N04633 Granulometría y límites de Atterberg 2 4,00-4,50 m N04636 Límites de Atterberg y contenido en sulfatos 3 1,50-2,00 m N04634 Límites de Atterberg y contenido en sulfatos 3 4,00-4,50 m N04632 Granulometría y límites de Atterberg El número y tipo de ensayos ejecutados, se han realizado según la siguiente normativa: REF. INFORME: ES/GE141/

18 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Denominación ensayo Norma aplicada Número Granulometría por tamizado UNE /95 4 Límites de Atterberg UNE / /93 6 Contenido en sulfatos UNE 83001/00 5 REF. INFORME: ES/GE141/

19 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: RESUMEN DE TRABAJOS REALIZADOS Se adjunta a continuación un cuadro resumen de resultados de los ensayos realizados, cuyo informe desarrollado puede consultarse en el anexo 6, adjunto al final de la presente memoria. S1 S1 S1 Nº Referencia N04638 N04637 N04635 Profundidad (m) 1,20-1,40 3,60-4,00 2,50 Pasante 0,08 UNE (%) Límite líquido 40,6 N.P. -- Límite plástico 26,4 N.P. -- Índice de plasticidad 14,2 N.P. -- Sulfatos (mg/kg, mg/l) <100 < ,79 Nivel ensayado Nivel Ia Nivel IIa Nivel freático S2 S2 S3 S3 Nº Referencia N04633 N04636 N04634 N04632 Profundidad (m) 3,30-3,50 4,00-4,50 1,50-2,00 4,00-4,50 Pasante 0,08 UNE (%) Límite líquido 29,6 33,6 40,6 35,3 Límite plástico 23,5 22,4 26,9 25,7 Índice de plasticidad 6,1 11,2 13,7 9,7 Sulfatos (mg/kg, mg/l) -- <100 < Suelo Margas (nivel Ic) Nivel Id Nivel Ib Nivel Id REF. INFORME: ES/GE141/

20 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: El contenido en sulfatos en los análisis realizados sobre las muestras de suelo clasifica a los suelos como material no agresivo al hormigón, no así el ensayo realizado sobre las aguas del nivel freático, las cuales son agresivas al hormigón, con tipo de exposición Q a ataque débil. REF. INFORME: ES/GE141/

21 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES El objeto de todo estudio geotécnico es definir las características de los diferentes estratos y niveles litológicos reconocidos, a fin de contar con los datos necesarios para un adecuado planteamiento posterior de la tipología y cota de cimentación, empujes del terreno, etc. Los diferentes niveles geotécnicos definidos sobre la base de los horizontes litológicos observados y su resistencia, tienen unas características geotécnicas, que definimos a continuación mediante el modelo geotécnico de la zona de estudio. En este caso, y debido a la variabilidad de litologías observadas, y a que el proyecto prevé un edificio y una pista deportiva independientes, definiremos dos modelos geotécnicos diferentes, uno para la zona en la que se emplazó el sondeo S1 y los penetrómetros (sector 1), y otro para la zona en la que se emplazaron los sondeos S2 y S3 (sector 2). Modelo geotécnico para la zona anexa al frontón (sector 1): 1. En el primer nivel agruparemos los rellenos antrópicos formados por arenas y arcillas con cantos y bolos, con restos de escombros (nivel geotécnico 0). La potencia observada de este horizonte es de 0,60 metros en el sondeo S1. Este horizonte no se considera como apto para su uso como nivel de desplante de las estructuras proyectadas, debiendo ser atravesado. 2. Tras este nivel inicial se identifican arcillas algo arenosas con cantos milimétricos de ofita, y abundantes micas, de color marrón (Nivel geotécnico Ia). Estos materiales se corresponden con depósitos aluviales cuaternarios, probablemente depositados por el barranco existente en la zona oeste de la parcela. La base de este nivel se observa en el sondeo S1 a 1,50 metros. Según Casagrande se clasifican como CL (arcillas inorgánicas de baja a media plasticidad) y A-7-6 según AASHTO. Su comportamiento resistente se ha evaluado mediante ensayos de penetración dinámica tipo DPSH, obteniendo valores de carga admisible bajos entorno a 0,75 kg/cm 2. Los parámetros geotécnicos que se asocian a estos materiales son: REF. INFORME: ES/GE141/

22 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Compacidad Media Peso específico aparente (g/cm 3 ) 1,50-2,20 Cohesión c (kg/cm 2 ) 0,36 Ángulo de rozamiento interno (º) Módulo de elasticidad E (kg/cm 2 ) 47,12 Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E. 3. Por debajo se identifican arenas limo arcillosas versicolores (tonos claros, verdosos, amarillentos, azulados y rojizos) (Nivel geotécnico II), interpretadas como el perfil de meteorización de un sustrato ofítico, con una alteración de grado VI-V. La base de este nivel no se ha observado en el sondeo habiéndose alcanzado una profundidad máxima de 6,70 metros. Según Casagrande se clasifican como SM-SC (arenas limosas y arcillosas, mezcla de arenas y limos) y A-2 según AASHTO. Su comportamiento resistente se ha evaluado mediante ensayos de penetración dinámica tipo DPSH, obteniendo unos valores de cargas admisibles muy bajas (de entre 0,25 y 0,50 kg/cm 2 ) hasta la profundidad de 4,60 metros en el ensayo P2. A partir de esa cota, los valores de carga admisible se van incrementando en profundidad desde 1,50 hasta 2,50 kg/cm 2 para finalizar el ensayo a 13,40 metros sin alcanzar el rechazo del ensayo. En los ensayos P1 y P3 sí que se alcanza el rechazo a cotas más superficiales, de 4,20 y 5,00 metros lo que coincide con la zona a la que se empiezan a registrar los valores de 1,50 kg/cm 2 en el P1, si bien, el rechazo se alcanza de forma muy brusca, por lo que se podría interpretar por un lado, como la aparición de una zona de menor alteración en el perfil de meteorización, o como dos falsos rechazos en bloques que puedan aparecer englobados en los materiales arenosos. La posible aparición de un nivel de cargas admisibles elevadas, en contraposición con las bajísimas cargas superficiales, nos permiten diferenciar dos subniveles, el nivel IIa, con valores de carga inferiores o iguales a 0,50 kg/cm 2 hasta los 4,60-5,00 metros, y el nivel IIb, con valores de carga comprendidos entre 1,50 y 2,50 kg/cm 2. Los parámetros geotécnicos que se asocian a estos materiales son: REF. INFORME: ES/GE141/

23 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Nivel IIa Nivel IIb Compacidad Muy floja Media Peso específico aparente (g/cm 3 ) 1,70-2,00 1,70-2,20 Cohesión c (kg/cm 2 ) 0,00 0,00-1,00 Ángulo de rozamiento interno (º) Módulo de elasticidad E (kg/cm 2 ) Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E. Modelo geotécnico para la zona noreste de la parcela (sector 2): 1. En el primer nivel definimos un suelo formado por arenas y arcillas con algunos cantos de tamaño centimétrico (nivel geotécnico 0). La potencia máxima observada de este horizonte es de 1,00 metro en el sondeo S3. Este horizonte no se considera como apto para su uso como nivel de desplante de las estructuras proyectadas, debiendo ser atravesado. 2. Tras este nivel inicial se identifica un nivel de arcillas limosas y arenosas de color marrón con cantos de marga oscura (Nivel geotécnico Ib). Estos materiales se corresponden con depósitos aluviales cuaternarios de llanura de inundación. La base de este nivel se observa en el sondeo S2 a 3,30 metros y a 3,00 metros en el sondeo S3. Según Casagrande se clasifican como CL (arcillas inorgánicas de baja a media plasticidad) y A-6 según AASHTO. Su comportamiento resistente se ha evaluado mediante ensayos de penetración estándar SPT, obteniendo valores de N 30 de 8 y 6. Los parámetros geotécnicos que se asocian a estos materiales son: Compacidad Media Peso específico aparente (g/cm 3 ) 1,50-2,20 Cohesión c (kg/cm 2 ) 0,37-0,50 Ángulo de rozamiento interno (º) Módulo de elasticidad E (kg/cm 2 ) Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E. 3. Por debajo se identifica un nivel poco potente de limos arcillosos ocres (Nivel geotécnico Ic), interpretado como un depósito aluvial cuaternario. La base de este nivel se observa a 4,00 metros en el sondeo S2 y a 3,70 metros en el sondeo S3. Según Ca- REF. INFORME: ES/GE141/

24 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: sagrande se clasifican como CL-ML (arcillas y limos inorgánicos, arenas muy finas) y A-4 según AASHTO. Los parámetros estimados para este material son: Compacidad Blanda Peso específico aparente (g/cm 3 ) 1,70-2,00 Cohesión c (kg/cm 2 ) 0,00 Ángulo de rozamiento interno (º) Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E. 4. Por debajo se identifica un paquete formado por arcillas con pasadas de limos, limos y limos arcillosos de color gris oscuro muy blandos y plásticos (Nivel geotécnico Id), interpretados al igual que en los niveles anteriores, como depósitos aluviales cuaternarios de baja energía. La base de este nivel no se ha observado en los sondeos habiéndose alcanzado una profundidad máxima en de 6,60 metros en ambos. Según Casagrande se clasifican como CL (arcillas inorgánicas de baja a media plasticidad) y A-6 según AASHTO, en los tramos más arcillosos, y como SM-SC (arenas limosas y arcillosas) y A-2-4 para los tramos limosos. Su comportamiento resistente se ha evaluado mediante ensayos de penetración estándar SPT, obteniendo unos valores de N 30 muy bajos, de 1 (ensayos 4 y 5) y 2 (ensayos 7 y 8). Los parámetros geotécnicos que se asocian a estos materiales son: Compacidad Muy blandas Peso específico aparente (g/cm 3 ) 1,50-2,20 Cohesión c (kg/cm 2 ) 0,00-0,12 Ángulo de rozamiento interno (º) Módulo de elasticidad E (kg/cm 2 ) 3-16 Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E. REF. INFORME: ES/GE141/

25 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN A continuación, se expone el desarrollo de las posibles soluciones que se consideran como válidas a utilizar en el diseño de las cimentaciones. La elección de la más adecuada es potestad del técnico proyectista de la obra, una vez considerados otros factores además de los estrictamente geotécnicos. Debe hacerse mención que los planteamientos aquí expuestos están realizados a partir de los datos obtenidos con los medios de investigación utilizados y sus limitaciones, referidas a lo largo del presente informe. En la parcela objeto de estudio está proyectada la construcción de un edificio escolar que constará de una única planta baja, y una pista deportiva. Si bien no se conoce definitivamente donde se emplazará el edificio, y donde la pista deportiva, por conversaciones con responsables del ayuntamiento parece que es probable que la pista se instale junto al frontón, y el edificio en la zona noreste de la parcela. El subsuelo de la zona estudiada se puede dividir en dos modelos distintos, uno para la zona anexa al frontón y otra para la zona noreste de la parcela: Para la zona anexa al frontón (sector 1), se ha observado que el subsuelo está formado por rellenos en superficie, que se encuentran sobre un nivel aluvial formado por arcillas arenosas con cantos, bajo los que a partir de 1,50 metros aparecen arenas arcillosas interpretadas como perfil de alteración del sustrato ofítico. Este material aparece hasta el final del sondeo a 6,70 metros sin haberse alcanzado su base y se interpreta hasta 13,40 metros por el ensayo de penetración P2. Este nivel es muy blando en la zona superior, hasta los 4,60 metros, incrementándose sus cargas progresivamente en profundidad, si bien el ensayo P2 no alcanzó el rechazo. Es posible la existencia de una nivel de menor alteración a profundidades de entre 4,20 y 5,00 metros en la zona en donde se emplazaron los penetrómetros P1 y P3 (en donde se alcanza su rechazo), pero este aspecto debería ser comprobado con un sondeo en esa zona de la parcela, para desestimar la posibilidad de falsos rechazos. Por otra parte, en la zona noreste de la parcela (sector 2), en donde se emplazaron los sondeos S2 y S3, el modelo geotécnico está formado por un gran paquete de depósitos aluviales cuaternarios de baja energía, depósitos de fondo de valle. Estos depósitos están formados por un nivel de arcillas limosas marrones con cantos, hasta una profundidad observada varia- 10/02/ REF. INFORME: ES/GE141/1209 Fecha: Folio: Núm:

26 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: ble de entre 3,30 y 3,00 metros, en donde pasa a un nivel poco potente de limos, para posteriormente pasar a un conjunto formado por arcillas y limos arcillosos muy blandos. La base de este nivel no se observa en los sondeos, habiéndose alcanzado la profundidad máxima de 6,60 metros en ellos. Debido a las diferencias litológicas observadas, consideraremos soluciones de cimentación distintas e independientes para cada una de ellas. En el supuesto de emplazar el edificio en la zona noreste de la parcela (sector 2), se considera como solución más conveniente la ejecución de una cimentación superficial mediante zapatas corridas arriostradas, desplantadas sobre los materiales arcillosos definidos como nivel geotécnico Ib, con una carga admisible no superior a 1,00 kg/cm 2. De cara a la realización de la pista deportiva en la zona definida como sector 1, junto al frontón, para su instalación se deberá eliminar el nivel de rellenos superficiales, sin excavar el nivel aluvial inferior, para evitar alcanzar los materiales subyacentes más blandos (el nivel lia), ya que en el caso de que éstos queden al descubierto, su compactación puede ser problemática. Una vez excavados los rellenos, para la compactación de los materiales de explanada previos al hormigón de la pista, se deberán utilizar métodos de compactación ligeros, evitando afectar a los niveles blandos inferiores. Si la pista deportiva se realiza de césped o césped artificial, se deberán tomar las medidas de drenaje oportunas para evitar la acumulación de agua en los materiales inferiores. En el supuesto de emplazar el edificio escolar en la zona anexa al frontón, identificada como sector 1, se considera como opción de cimentación más oportuna la ejecución de una cimentación semiprofunda mediante pozos, hasta alcanzar los niveles de carga admisible superiores, nivel IIb, a una cota aproximada de entorno a -4,60 metros. Para este supuesto, la carga admisible de trabajo no deberá ser superior a 1,50 kg/cm 2. Esta solución obliga a la ejecución previa de un sondeo para identificar visualmente el nivel en el que se alcanza el rechazo en los ensayos P1 y P3. Hay que tener en cuenta la aparición de nivel freático a -2,50 metros de profundidad, lo cual puede condicionar la realización de este tipo de cimentación, desde un punto de vista operativo, ya que los pozos de hormigón se deberían ejecutar llenos de agua. REF. INFORME: ES/GE141/

27 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Para este supuesto, otra solución es la ejecución de columnas de grava apoyadas en el nivel IIb. Esta solución minimizará los problemas que plantea a la ejecución de los pozos por la existencia de nivel freático a 2,50 metros de profundidad. El desplante de la cimentación deberá realizarse desde una planta geomecánicamente homogénea, por lo que se deberán alcanzar en todos los puntos de apoyo los mismos o similares materiales que así lo garanticen. En caso de detectar humedades y/o blandones que puedan afectar a alguno de los puntos de apoyo, estos deberán ser saneados y corregidos definitivamente mediante la realización de obras de drenaje que así lo garanticen durante el período de vida de la edificación construida. De cara a la actuación prevista, se debe tener en cuenta la aparición del nivel freático a -2,50 metros en el sector 1 y de -3,45 metros en el sector 2. Así mismo, la Dirección de Obra deberá tomar las medidas correctoras que crea oportunas para la correcta evacuación de las aguas que discurren por el barranco situado en el extremo oeste de la parcela (junto al sector 1), de cara a evitar subidas del nivel de agua que puedan crear problemas en el futuro. Cálculo de asientos o Cimentación superficial mediante zapatas sobre el nivel Ib. Para el supuesto de cimentación del edificio en el sector 2 mediante zapatas corridas, la estimación de asientos se realiza mediante el método de Schmertman, que supone que los asientos para zapatas cuadradas o circulares quedan limitados a una profundidad Z = 2B, siendo B el ancho de la zapata. El asiento se calcula por: s C1 q I E zi i Z i Siendo: C 1 : Un factor de forma que depende de la profundidad de empotramiento de la zapata y de valor: C q0 1 0, q 1 5 REF. INFORME: ES/GE141/

28 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: I zi un coeficiente de influencia, que depende de la relación Z/B, siendo Z la profundidad y B el ancho de zapata, y de la forma de la cimentación. E i el módulo de deformabilidad, que según Schmertman puede estimarse por: E = 2,5 R p (zapatas cuadradas) E = 3,5 R p (zapatas corridas) Siendo R p la resistencia a penetración estática con cono, que se puede correlacionar con el N 30 obtenido en los ensayos de penetración dinámica a partir del suelo de afección. Para el tipo de suelo que nos ocupa, arcillas limosas, dicha relación es igual a 3. Tomando un valor mínimo de N 30 de 6, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un módulo de deformación E= 45 kg/cm 2 y E = 63 kg/cm 2 para una zapata corrida. Los asientos estimados, para diferentes anchos de zapatas, para una carga aplicada de 1,00 kg/cm 2 son los siguientes: Zapatas corridas Ancho B (m) 0,60 0,80 1,00 1,20 Asiento (cm) 0,99 1,32 1,64 1,97 o Cimentación semiprofunda mediante pozos sobre el nivel IIb. Para el supuesto de cimentación del edificio en el sector 1, sobre el nivel IIb, los asientos se determinan mediante el mismo método que en el caso anterior. Para este caso, la relación entre la resistencia a penetración estática con cono y el N 30 obtenido en los ensayos de penetración dinámica es igual a 4. Tomando un valor medio de N 30 de 25, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un módulo de deformación E= 250 kg/cm 2 y E = 350 kg/cm 2 para una zapata corrida. Los asientos estimados, para diferentes anchos de zapatas, para una carga aplicada de 1,50 kg/cm 2 son los siguientes: Zapatas aisladas Ancho B (m) 1,00 1,50 2,00 2,50 Asiento (cm) 0,27 0,41 0,55 0,68 REF. INFORME: ES/GE141/

29 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: Los valores obtenidos se encuentran dentro de los márgenes permitidos por la norma para el tipo de edificación considerado. Asientos Admisibles (Según NTE 1998, Acondicionamiento del Terreno y Cimentación ) Asiento Tipo de terreno Máximo (mm) Granular Cohesivo Diferencial (mm/m) Edificios monumentales ,3 Edificios convencionales ,0 Edificio de fabrica de ladrillo de pórticos de hormigón y acero de pequeña rigidez ,0 Si alguna de las zapatas posee mayor asiento del indicado en esta tabla, o bien entre dos zapatas consecutivas existe un asiento diferencial relativo a su separación, superior al indicado en la misma, se rebajara la presión de diseño de la zapata que asiente más, aumentando sus dimensiones hasta que cumpla. REF. INFORME: ES/GE141/

30 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: ESTABILIDAD DE TALUDES Y RIPABILIDAD De acuerdo con la información del proyecto facilitada por el peticionario, no se prevé la ejecución de excavación, por lo que no se considera el análisis de taludes en el presente documento. Por otro lado, en cuanto a la ripabilidad, los materiales que forman el suelo de la parcela, los rellenos (nivel 0), los depósitos aluviales cuaternarios (niveles I) y el perfil de alteración del sustrato (niveles II), se consideran ripables mediante máquina retroexcavadora convencional. REF. INFORME: ES/GE141/

31 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Se solicita a GEEA Geólogos S.L., a requerimiento del DEPARTAMENTO DE EDUCACIÓN DEL GOBIERO DE NAVARRA, la prestación de servicios profesionales con relación a unos terrenos situados en la parcela 119A del polígono 14 de Irurita (Baztán, Navarra), en donde se proyecta la construcción de un edificio escolar y una pista deportiva. El edificio proyectado estará constituido por una única planta baja, no estando prevista la excavación de sótano bajo rasante. Se han definido dos modelos geotécnicos independientes para los dos sectores de la parcela definidos: Modelo geotécnico para la zona anexa al frontón (sector 1): o o o Rellenos antrópicos formados por arenas y arcillas con cantos y bolos, con restos de escombros (nivel geotécnico 0). La potencia observada de este horizonte es de 0,60 metros en el sondeo S1. Este horizonte no se considera como apto para su uso como nivel de desplante de las estructuras proyectadas, debiendo ser atravesado o eliminado. Arcillas algo arenosas con cantos milimétricos de ofita, y abundantes micas, de color marrón (Nivel geotécnico Ia). Estos materiales se corresponden con depósitos aluviales cuaternarios, probablemente depositados por el barranco existente en la zona oeste de la parcela. La base de este nivel se observa en el sondeo S1 a 1,50 metros. Arenas limo arcillosas de versicolores (tonos claros, verdosos, amarillentos, azulados y rojizos) (Nivel geotécnico II), interpretadas como el perfil de meteorización de un sustrato ofítico, con una alteración de grado VI-V. La base de este nivel no se ha observado en el sondeo habiéndose alcanzado en una profundidad máxima en él de 6,70 metros. Dentro de este nivel se diferencia un nivel IIa con cargas muy bajas hasta 4,60 metros de profundidad, bajo el que se define otro nivel, nivel IIb, con cargas admisibles superiores. Modelo geotécnico para la zona noreste de la parcela (sector 2): REF. INFORME: ES/GE141/

32 Cañada Real de Imas, nave 12, Ayegui. Baltasar Gracián 11,1º 5, Logroño T: , M: o o o o Suelo formado por arenas y arcillas con algunos cantos de tamaño centimétrico (nivel geotécnico 0). La potencia máxima observada de este horizonte es de 1,00 metro en el sondeo S3. Este horizonte no se considera como apto para su uso como nivel de desplante de las estructuras proyectadas, debiendo ser atravesado. Arcillas limosas y arenosas de color marrón con cantos de marga oscura (Nivel geotécnico Ib). Estos materiales se corresponden con depósitos aluviales cuaternarios de llanura de inundación. La base de este nivel se observa en el sondeo S2 a 3,30 metros y a 3,00 metros en el sondeo S3. Limos arcillosos ocres (Nivel geotécnico Ic), material interpretado como un depósito aluvial cuaternario. La base de este nivel se observa a 4,00 metros en el sondeo S2 y a 3,70 metros en el sondeo S3. Arcillas con pasadas de limos, limos y limos arcillosos de color gris oscuro muy blandos y plásticos (Nivel geotécnico Id), interpretadas al igual que en los niveles anteriores, como depósitos aluviales cuaternarios de baja energía. La base de este nivel no se ha observado en los sondeos habiéndose alcanzado una profundidad máxima en de 6,60 metros en ambos. Durante la realización de las pruebas de campo se observó la presencia del nivel freático a 2,50 metros en el sondeo S1, a 3,42 metros en el sondeo S2 y a 3,55 metros en el sondeo S3. En el supuesto de emplazar el edificio en la zona noreste de la parcela (sector 2), se considera como solución más conveniente la ejecución de una cimentación superficial mediante zapatas corridas arriostradas, desplantadas sobre los materiales arcillosos definidos como nivel geotécnico Ib, con una carga admisible no superior a 1,00 kg/cm 2. En el supuesto de emplazar el edificio escolar en la zona anexa al frontón, identificada como sector 1, se considera como opción de cimentación más oportuna la ejecución de una cimentación semiprofunda mediante pozos, hasta alcanzar los niveles de carga admisible superiores, nivel IIb, a una cota aproximada de entorno a -4,60 metros. Para este supuesto, la carga admisible de trabajo no deberá ser superior a 1,50 kg/cm 2. Esta solución obliga a la ejecución previa de un sondeo para identificar visualmente el nivel en el REF. INFORME: ES/GE141/