CAPITULO VII BOMBEO HIDRÁULICO TIPO JET (A CHORRO)

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Tamaño: px
Comenzar la demostración a partir de la página:

Download "CAPITULO VII BOMBEO HIDRÁULICO TIPO JET (A CHORRO)"

Transcripción

1 GENERALIDADES. CAPITULO VII BOMBEO HIDRÁULICO TIPO JET (A CHORRO) El bombeo hidráulico tipo jet es un sistema artificial de producción especial, a diferencia del tipo pistón, no ocupa partes móviles y su acción de bombeo se realiza por medio de transferencia de energía entre el fluido motriz y los fluidos producidos. Las bombas jet operan bajo el principio de Venturi. Fig. 7.. El fluido motriz a alta presión entra en la tobera de la bomba, la presión se reduce debido a la alta velocidad del fluido motriz. Esta reducción de la presión hace que el fluido producido se introduzca en la cámara y se mezcla con el fluido motriz. En el difusor, la energía en forma de alta velocidad es convertida en una alta presión, suficiente para bombear el gasto de fluido motriz y fluido producido a la superficie. Por lo anterior, en el sistema de bombeo hidráulico tipo jet únicamente se tendrá el sistema abierto de fluido motriz. Fig 7. Comportamiento de la velocidad y la presión en una bomba Jet. En este sistema artificial de producción se requiere de una presión de succión relativamente alta para evitar la cavitación, además de que la eficiencia mecánica es baja; sin embargo presenta ventajas sobre el bombeo hidráulico tipo pistón como son: Permite manejar cualquier tipo de fluidos (aún contaminados) La bomba subsuperficial es de fácil instalación Se adapta a cualquier profundidad en el pozo. Permite obtener gastos mayores

2 Al igual que el bombeo hidráulico tipo pistón, el tipo jet utiliza agua o aceite como fluido motriz. Las bomba jet generalmente requieren más potencia superficial que las bombas tipo pistón ya que son menos eficientes. En este capítulo se tratan problemas relacionados a los cálculos de eficiencia de las bombas jet, así como los correspondientes a los parámetros de diseño (gasto de inyección del fluido motriz, presión de inyección del fluido motriz y potencias de las bombas subsuperficial y superficial) de las instalaciones de bombeo hidráulico tipo jet. Cabe aclarar que en dichos problemas para calcular la presión de descargas de la bomba subsuperficial, P, se utilizaron curvas de gradiente de presión en tubería vertical (para el caso donde el gas pasa a través de la bomba) similares a las que aparecen en la referencia 4.

3 BOMBEO HIDRÁULICO TIPO JET (A CHORRO) PROBLEMAS RESUELTOS. Una instalación de Bombeo Hidráulico tipo jet, cuenta con la información siguiente: Presión a la entrada de la tobera 5000 Ib/pg Presión de descarga 500 Ib/pg Presión de succión 750 Ib/pg Determinar M y las eficiencias para las relaciones de bombeo A, B, C D y E. Solución: Sustituyendo valores en la ec. 4.37: H De la Fig. 4.5 con H 0.7 se tiene: Relación M Eficiencia, % A B Para las relaciones de bombeo C, D y E no tienen suficiente capacidad para las características de bombeo con H 0.7. Una Bomba Subsuperficial de una instalación de B.H. tipo jet, cuenta con los datos siguientes: Presión a la entrada de la tobera 6000 Ib/pg Presión de descarga 4000 Ib/pg Presión de succión 000 Ib/pg Determinar M y las eficiencias para las relaciones de bombeo A, B, C, D y E. Solución: Sustituyendo valores en la ec. 4.37: H De la Fig. 4.5 con H.5 se observa que las relaciones de A a la E no tiene suficiente capacidad para las características de bombeo en H.5.

4 3. Para una bomba subsuperficial de B.H. tipo jet y dadas las siguientes condiciones: Presión a la entrada de a tobera 5500 Ib/pg Presión de descarga 3000 Ib/pg Presión de succión 00 Ib/pg Verificar si existe cavitación para las relaciones de bombeo A, B, C, D y E. Solución: Sustituyendo datos en la ec. 4.37: H De la Fig. 4.5 con H 0.76 se obtiene: Relación M Eficiencia, % R A B Para las relaciones C, D y E no tienen suficiente capacidad para las características de bombeo n H Entonces sustituyendo valores en la ec y considerando I c.35 y K J 0.5 se tiene que: Para A: 0.40 M C ( ) Para B: M C ( ) Relación A: Relación B: M C > M no existe cavitación M C > M no existe cavitación 4. Para una Bomba subsuperficial de B.. tipo jet se cuenta con 00 bl/día de aceite como fluido motriz a condiciones superficiales de densidad relativa 0.80 ( agua.0 ) y se desea opere con las siguientes condiciones: Presión a la entrada de la tobera 3600 Ib/pg

5 Presión de descarga 95 Ib/pg Presión de succión 000 Ib/pg Determinar: a) La elación de bombeo con mayor eficiencia b) Número y área para la tobera y cámara de mezclado de la bomba subsuperficial. c) El gasto de producción a condiciones superficiales. Solución: ) Sustituyendo datos en la ec. 4.37: H De la figura 4.5. con H 0.55 se tiene: Relación M Eficiencia, % R A B C Las relaciones D y E no tienen suficiente capacidad para las características de bombeo en H ) Verificando por cavitación: De la ec y considerando I C.35 y K J 0.5: Para A: M C ( ) M C > M, no presenta cavitación. Para B: M C ( ). 034 M C > M, no presenta cavitación.

6 Para C: M C ( ). 4 M C > M, no presenta cavitación. a) Se selecciona la relación de bombeo A: M 0.40 E.8 % R 0.4 M C 0.76 Sustituyendo datos en la ec. 4.57: 00 A J pg De la tabla 4. se observa que el área de tobera más cercana al valor calculado corresponde a: b) Tobera No. 8 A J pg (d J 0.5 pg ) Cámara de mezclado No. 8 A T pg (d T pg ) Calcular el gasto de aceite producido. q 3 : De la ec. 4. se obtiene: q 3 q x M c) q 3 00 x bl/día a condiciones superficiales. 5. En un pozo de 0000 pie de profundidad se desea instalar el B.H. tipo jet para producir por espacio anular, y se tiene la siguiente información: Profundidad de colocación de la bomba 7950 pie Tubería de inyección.5 pg ( 7 8 pg. d.e.) Tubería de revestimiento 5 pg. d.i. Presión de fondo estática 000 lb/pg Presión en la cabeza del pozo 00 lb/pg Índice de productividad 0.3 bpd/lb/pg

7 Relación gas-aceite 350 pie 3 /bl Producción deseada 300 blo/día a condiciones superficiales (35 API) Temperatura a la profundidad de la bomba 70 F Temperatura superficial 00 F Fluido motriz: aceite de 35 API Considerando que no se bombea gas y sin producción de agua, determinar: a) Área y número de la tobera y cámara de mezclado de la bomba subsuperficial. b) Gasto de fluido motriz a condiciones superficiales c) Presión superficial de inyección del fluido motriz. d) Potencia de la bomba superficial. Solución: ) Calcular la caída de presión por fricción en la tubería de inyección, F, y en el espacio anular, F : Considerando una T del fluido motriz y fluido producido: T 35 F y con la Fig. 3.8 para el aceite de 35 API se obtiene: ل 3.3 cs. De la tabla 3. para el aceite de 35 API se obtiene: γ O y G Ib/pg /pie Para secciones circulares y flujo turbulento y con la ecuación del apéndice 3ª, además suponiendo q 550 bl/día: F 6.045x0 x F.6 x 0-4 (550).79 F 9.05 Ib/pg ( )( 3.3) ( 550) ( 7950) (.5) Y para secciones anulares y flujo turbulento, se tiene: en este caso G G q bl/día ρ o x g/cm g/cm 3 µ O 3.3 x cp. Entonces:

8 F 0 8 x0 x7950[ ( )/( 5.875) ] ( 5.875)( ) 5/ ( 5.875) [ ] X ( 0.368) ( 850). 79 F 3.77 Ib/pg ) Determinar H suponiendo P s 4000 Ib/pg Para este caso G G G 3 Sustituyendo datos en las ecs y 4.7: P 7950 x Ib/pg P 7950 x Ib/pg De la ec..9: 300 P 3 P WF Ib 0.3 pg Entonces de la ec se obtiene: H H 0.5 3) Determinar la relación de bombeo con mayor eficiencia para el valor de H calculado. De la Fig. 4.5 con H 0.5 se obtiene: Relación M Eficiencia, % R A B C Entonces la relación de bombeo adecuada es la A. 4) Determinar el número y el área de la tobera y cámara de mezclado: Sustituyendo datos en la ec. 4. a:

9 300 q bl 0.44 día y de la ecuación 4.57: 68.8 A J pg De la tabla 4. se selecciona: a) Tobera No. 4 A J pg (d J pg ) Cámara de mezclado No. 4 A t pg (d t 0.5 pg ) 5) Determinar M y H con el área de tobera seleccionada. Sustituyendo datos en la ecuación 4.80: Θ R 4.5 ( ) De la Fig. 4.8 con Θ R se obtiene: M H ) Calcular el gasto de fluido motriz, q : De la ecuación 4. a: 300 q b) q 690 bl/día a condiciones superficiales 7) Calcular la presión superficial de inyección, P S : De la ecuación 4.58: P [ ( ) 000] Ib F.6x0-4 (690).79 F 3.6 Ib/pg pg

10 De la ecuación 4.70 se obtiene: P S P h G + F P S x c) P S 3946 Ib/pg 8) Verificar por cavitación: Sustituyendo datos en la ecuación 4.48 y considerando I C.35 y K J 0.5: M C ( ) Entonces para la relación de bombeo A M C > M, no presenta cavitación. 9) Calcular la potencia superficial. De la ecuación 3.0: HP SUP 3946 x 690 x.7x0-5 d) HP SUP El BH. tipo jet se instalará en un pozo de pie de profundidad y se tiene la siguiente información: Profundidad de colocación de la bomba 550 pie Tubería de revestimiento 7 pg. (6.456 pg. d.i) Tubería de inyección pg. d.i. Tubería de retorno pg. d.i. Presión de fondo estática 35 lb!pg Presión en la cabeza del pozo 00 lb!pg Índice de productividad 5 bpd/ lb/ pg (constante) Producción deseada de fluidos 700 bl/día a condiciones superficiales. Producción de agua 35 bl/día a condiciones superficiales (γ W.05) Densidad del aceite producido 40 API. Temperatura en cabeza del pozo 0 F Temperatura a la profundidad de la bomba 85 F Fluido motriz:: aceite de 40 API Considerando que no se bombea gas, determinar: a) Número y área de cámara de mezclado de la bomba subsuperficial adecuada. b) Gasto de fluido motriz a condiciones superficiales

11 Solución: c) Presión superficial de inyección del fluido motriz d) Potencia en la bomba superficial. ) Calcular la caída de presión por fricción en la tubería de inyección, F y tubería de retorno, F : Considerando una T del fluido motriz: T 47.5 F y con la Fig. 3.8 para el aceite de 40 API se obtiene. cs. De la Tabla 3. para el aceite de 40 API se obtiene: γ O 0.85 G Ib/pg /pie Con la ecuación del apéndice 3A para secciones circulares y flujo turbulento, además suponiendo q 950 bl/día F 6.045x0 x ( 0.85)(.) ( 950) ( 550) ( ) F x0-4 (950).79 F Ib/pg y para la tubería de retorno: q bl/día f W f O γ.05 x x La viscosidad del agua a T 47.5 F y con la Fig. 3.9 es 0.44 cs. q O 0.98 x bl/día υ O qo + υw q υ q W

12 .x x35 υ.964 cs. 650 Entonces: F 6.045x0 x F 4.607x0-4 (650).79 F Ib/pg ( )(.964) ( 650) ( 550) ( ) ) Determinar H considerando P S 4000 lb/pg G x lb/pg /pie Sustituyendo datos en las ecs y 4.7: P 550 x Ib/pg P 550 x /pg De la ecuación.9: 700 P3 P Ib WF 5 pg Entonces de la ecuación 4.37 se obtiene: H H ) Determinar la relación de bombeo con mayor eficiencia para el valor de H. calculado: De la Fig. 4.5 con H 0.54 se obtiene: Relación M Eficiencia, % R A B Entonces la relación de bombeo A es la adecuada.

13 4) Para determinar la bomba subsuperficial: sustituyendo datos en la ecuación 4. a: 700 q bl día y de la ecuación 4.57: 78.4 A J pg De la Tabla 4. se selecciona: a) Tobera N O. 9: A J pg (d J pg ) Cámara de mezclado No. 9: At pg (dt pg ) La bomba subsuperficial seleccionada es una 9-A 5) Determinar M Y H con el área de tobera seleccionada: Sustituyendo datos en la ecuación 4.80: Θ R 4.5 ( 0.009) De la Fig. 4.8 con M H Θ R se obtiene: 6) Calcular el gasto de fluido motriz, q : De la eco 4. a: 700 q b) q 090 bl/día, a condiciones superficiales. 7) Calcular la presión superficial de inyección, Ps: De la ecuación 4.58:

14 P [ ( ) 3085] Ib pg F x0-4 (090) Ib/pg De la eco 4.70 se obtiene: P S P - h G + F Ps x c) Ps 3793 /pg 8) Verificar por cavitación: Sustituyendo datos en la ecuación 4.48 y considerando I C.35 y K J. 0.5: M c ( ) Entonces para la relación de bombeo A M C > M no presenta cavitación en la bomba. 9) Calcular la potencia superficial De la ecuación 3.0: HP SUP 3793 x 090 x.7 x0-5 d) HP SUP Calcular los incisos (a-d) con los datos del problema resuelto 6, pero con fluido motriz agua, densidad relativa.05. (agua.0) Solución: ) Calcular la caída de presión por fricción en la tubería de inyección, F y en la tubería de retorno, F Considerando una temperatura media T F

15 De la Fig. 3.9 para el agua a T, se obtiene: ل 0.44 cs.; G x γ W x Ib/pg /pie Utilizando la ecuación del Apéndice 3A para secciones circulares y flujo turbulento, considerando q 400 bl/día F x0 x (.05)( 0.44) ( 400 ) ( 4.79 ( ) 550 ) F Ib/pg Para el fluido de retorno: De la Fig. 3.8 para el aceite de 40 API a T se obtiene: ل O. cs. o De la Tabla 3. para el aceite de 40 API se obtiene: γ O 0.85 ; G Ib/pg /pie q q + I bl/día; f W q W q 3 f W De la ecuación para calcular G,se tiene: G 400x ( 0.98)(.05) + 700( 0.98)( 0.85) 00 G Ib/pg /pie; γ G De igual manera para calcular la viscosidad cinemática, ل :

16 400x ( 0.98)( 0.44) + 700( 0.98)(.) ل ل cs. 00 F x0 x0.9894x x00 x ( ) F Ib/pg ) Determinar H considerando Ps 4000 lb/pg Sustituyendo datos en las ecs y 4.7 P 550 x Ib/pg P 550 x Ib/pg De la eco P 3 Pwf Ib 5 pg Entonces de la eco 4.37 se obtiene: H ) Determinar la relación de bombeo con máxima eficiencia para el valor de H. calculado: De la Fig. 4.5 con H se obtiene: Relación M Eficiencia % R A B C D Entonces la relación de bombeo adecuada es la B.

17 4) Determinar el número y área de la tobera y cámara de mezclado. Sustituyendo datos en la ecuación 4. a: 700 q 7. 7 bl 0.55 día y de la ecuación 4.57: 7.7 A J pg De la Tabla 4. se selecciona: a) Tobera No. 7: A J pg, d J pg Cámara de mezclado No. 8: At pg, dt Entonces la bomba seleccionada es una 7-B 5) Determinar M Y H con el área de tobera seleccionada. Sustituyendo datos en la ecuación 4.80: θ R x0.044x De la Fig. 4.9 con θr se obtiene: M 0.46, H ) Calcular el gasto de fluido motriz real, q 700 De la ecuación 4. a: q 0.46 b) q 5.73 bl/día a condiciones superficiales. 7) Calcular la presión superficial de inyección, Ps: De la eco 4.58

18 P [ 588( ) 3085] Ib Para q 5.73 bl/día, la caída de presión por fricción en la tubería de inyección es: F 08. Ib/pg pg De la ecuación 4.8 se obtiene: c) Ps x Ps Ib/pg Como se puede apreciar, la presión superficial de inyección resulta ser mayor a 4000 lb/pg (presión máxima de diseño) provocando de igual manera una potencia de la bomba superficial muy alta (HP SUP. 6). Por lo anterior se puede concluir que para este pozo en particular no se debe inyectar agua como fluido motriz para obtener el gasto deseado y lo más conveniente es inyectar aceite para disminuir las cargas y por consiguiente la presión superficial de inyección y la potencia superficial, aún cuando existan arreglos de tobera y cámara de mezclado que manejen el gasto de inyección de fluido motriz. 8. A un pozo se le instalará el sistema de B.H. tipo Jet y cuenta con las siguientes características: Profundidad del pozo 8000 pie Profundidad de colocación de la bomba 7950 pie Diámetro de la tubería de inyección 3 8 pg. (d.e.) Diámetro de la tubería de retorno 3 8 pg. (d.e.) Diámetro de la tubería de revestimiento 7 pg. (d.e.) Presión en la cabeza del pozo 00 lb/pg Índice de productividad 0.3 bl/día/lb/pg (constante) Gasto de aceite 350 bl/día Porcentaje de agua 0 Relación gas-aceite 500 pie 3 /bl Temperatura superficial 05 F Temperatura a profundidad de la bomba 70 F Presión de fondo estática 000 lb/pg Considerar como fluido motriz el aceite producido y con paso de gas por la bomba, determinar: a) Número y área de la tobera y cámara de mezclado de subsuperficial. b) Gasto de fluido motriz a condiciones superficiales. c) Potencia de la bomba superficial Solución ) Suponer M 0.5, de la ecuación 4.8

19 0.5x500 RGL ( 0) pie 3 bl ) Calcular el gasto de fluido motriz, q ; de la ecuación 4. a: 350 q 700 bl a condiciones superficiales. 0.5 día 3) Calcular las pérdidas de presión por fricción en la tubería de inyección del fluido motriz, F. De la tabla 3., para un aceite de 35 API se tiene: γ O y G Ib/pg /pie De la Fig. 3.8, para el aceite de 35 API, a una temperatura promedio T 35.5 F, su viscosidad cinemática υ o es 3.0 cs. Utilizando la ecuación del Apéndice 3A para secciones circulares y flujo turbulento. F x0 x0.8498x3.0 x700 x F Ib /pg 4) Calcular la presión de entrada a la bomba subsuperficial, P. De la ecuación 4.8: P 7950 x Ps donde Ps 4000 Ib/pg P Ib/pg 5) Calcular la presión de descarga de la bomba subsuperficial, P. Ya que no existe producción de agua: G G 3 G Ib/pg /pie υ υ υ cs

20 γ γ γ q q + q bl/día Utilizando curvas de gradiente de presión de flujo multifásico en tubería vertical para 00% aceite, q 050 bl/día, D 7950 pie. RGL pie 3 /bl, diámetro interior de la tubería de retorno pg, Pwh 00 lb/pg se tiene: P 640 lb/pg ( Fig. A-07) De la ecuación P3 P Ib Wf 0.3 pg 6) De la ecuación 4.37: H ) Determinar la relación de bombeo con máxima eficiencia para el valor de H calculado. De la Fig. 4.5 con H se obtiene: Relación M Eficiencia, % R A B C D Entonces la relación de bombeo adecuada es la B 8) De la Fig. 3.6 con RGA 500 pie 3 /bl, Pwf lb/pg y 0% agua, se obtiene una eficiencia volumétrica de 47% (se considerará constante para el diseño). 9) El valor de M modificado es: Mcorr. M x Ev Mcorr x ) Recalcular P. De la eco 4. a:

21 350 q bl } día q bl/día F 9.6 Ib/pg De la ecuación 4.8: P 7950 x Ib/pg ) Recalcular P. De la ecuación 4.8 con M se tiene: 0.585x500 RGL ( 0) 0.70 pie Utilizando curvas de gradiente de presión de flujo multifásico en tubería vertical para 00 % aceite, q bl/día, D 7950 pie, RGL 0.70 pie 3 /bl, diámetro interior de la tubería de retorno pg., P Wh 00 lb/pg se tiene: P 770 Ib/pg (Figs. A-6 Y 64) ) Recalcular H. De la ecuación 4.37: 3 bl H ) Con el valor de H calculado, de la Fig. 4.5 se tiene: Relación M Eficiencia, % R A B C Entonces la relación de bombeo adecuada es la A Mcorr x Comprobando: x % > 5% 0.855

22 por lo tanto repetir los pasos 0 a 3: 0' ) 350 q bl día F Ib/pg P 7950 x Ib/pg. ) 0.855x500 RGL ( 0) pie 3 bl P 860 lb/pg (Figs. A-9 y ) ' ) H ) De la Fig. 4.5 con H se tiene: Relación M Eficiencia, % R A B C Entonces la relación de bombeo adecuado es la A Mcorr x Comparando x % > 5% por lo tanto: q 7. 9 bl día F 97.3 Ib/pg P 7950 x Ib/pg

23 0.0445x500( 0) RGL pie bl q bl/día P 900 lb/pg (Figs. A-64 y 67) H Para la relación A con H se tiene: M 0.40, Eficiencia.0 % y R 0.40 Donde: M corr 0.40 x Comparando: x % < 5% por lo tanto: M ) De la ecuación 4. a: 350 q bl día 5) De la ecuación 4.57: A J pg ) De la Tabla 4. con el valor de A J calculado se selecciona a) Tobera No. 8: A J pg

24 d J pg Cámara de Mezclado No. 8: At pg d t pg De esta forma la bomba seleccionada es una 8 -A 7) Con el valor de A J seleccionado, de la ecuación 4.56 calcular el gasto e fluido motriz, q : q 4.5x0.0767x b) q bl/día a condiciones superficiales 8) Verificar por cavitación. De la eco 4.48 y considerando K J 0.5 e l C.35: M C ( ) Como Mc > M, > no existe cavitación en la bomba. 9) Calcular la potencia de la bomba superficial. De la ecuación 3.0 : HP SUP.7 x 0-5 x x 4000 c)hp SUP 9. Resolver el problema resuelto 8 considerando como fluido motriz agua relativa.0 (agua.0). Utilizar una tubería de retorno de ⅞ pg. (d.e.) Solución: ) Suponer M 0.5, de la ecuación 4.8 : 0.5x500 RGL ( 0) pie 3 bl ) 350 q 700 bl 0.5 día 3) Calcular las pérdidas de presión por fricción en la tubería de inyección del

25 fluido motriz, F. G W.0 x lb/pg /pie De la Fig. 3.9 para el agua a una temperatura promedio T 37.5 F, su viscosidad cinemática, ل W es de 0.49 cs. Utilizando la ecuación del Apéndice 3A para secciones circulares y flujo turbulento. F x0 x.0x0.49 x700 x F 3.64 Ib/pg 4) Calcular la presión de entrada a la bomba subsuperficial, P De la ecuación 4.8: P 7950 x Ps Donde P S 4000 Ib/pg P Ib/pg 5) Calcular la presión de descarga de la bomba subsuperficial, P. De la Tabla 3. para un aceite de 35 API se tiene: γ O y G O Ib/pg /pie De la Fig. 3.8 para el aceite de 35 API, a una temperatura promedio de 37.5 F, su viscosidad cinemática, ν O,es de 3.0 cs. G q G + q G 700x x q + q3 Ib/pg /pie 0.47 γ G API γ O q q + q bl/día

26 f W fo (34% aceite) Utilizando curvas de gradiente de presión de flujo multifásico en tubería vertical para 34% aceite, D 7950 pie, q 050 bl/día, RGL pie 3 /bl, diámetro interior de la tubería de retorno.5 pg., Pwh 00 lb/pg se tiene: P 765 Ib/pg (Figs. A-53 y 54 ) De la ecuación.9: 350 P 3 Pwf Ib 0.3 pg 6) De la eco 4.37: H ) Determinar la relación de bombeo con máxima eficiencia para el valor de H calculado. De la Fig. 4.5 con H se obtiene: Relación M Eficiencia, % R A B C D Entonces la relación de bombeo adecuada es la B- 8) De la Fig. 3.6 con RGA 500 pie 3 /bl, P Wf Ib/pg y 0% agua se obtiene una eficiencia volumétrica de 47% (se considerará constante para el diseño). 9) El valor de M modificado es: Mcorr. M x Ev Mcorr x

27 0) Recalcular P. De la ecuación 4. a: 350 q 6. 7 bl día q F Ib/pg De la ecuación 4.8 : P 7950 x Ib/pg ) Recalcular P.. De la ecuación 4.8 con M se tiene: 0.773x500 RGL ( 0) pie 3 bl Utilizando curvas de gradiente de presión de flujo multifásico en tubería vertical para q 6.7 bl/día, D 7950 pie, RGL pie 3 /bl, diámetro interior de la tubería de retorno.5 pg, P Wh 00 Ib/pg y : 6.7x x0.368 G Ib/pg /pie γ API f W , f O 0. (% aceite) 6.7 P 30 Ib/pg (Figs. A-59, 60, 6 Y 63) ) Recalcular H. De la ecuación 4.37: H

28 3) Con el valor de H calculado, de la Fig. 4.5 se tiene: Relación M Eficiencia, % R A B C Entonces la relación de bombeo adecuada es la A Mcorr x Comparando: x % > 5% por lo tanto repetir los pasos 0 a 3: 0 ) 350 q bl día F Ib/pg P 7950 x Ib/pg ) x500 RGL ( 0) 83.4 pie 3 bl q bl/día 75.9x x0.368 G Ib/pg / pie 0.9 γ API f W , f O (7% aceite) 0.9 P 3340 Ib/pg (Figs. A - 6, 63, 65 y 66)

29 ) H De la Fig. 4.5 con H 0.66 se tiene: 3 ) De la Fig. 4.5 con H 0.66 se tiene: Relación M Eficiencia, % R A B Entonces la relación de bombeo adecuada es la A. Mcorr x Comparando: x 00 5% > 5% por lo tanto: q bl día F 5.47 Ib/pg P 7950 x Ib/pg 0.598x500 RGL ( 0) pie 3 bl q bl/día 90.3x x0.368 G Ib/pg /pie γ API

30 f W , f O (4% aceite) P 3380 Ib/pg ( Figs. A - 65 y 66 ) H De la Fig. 4.5 para H se obtiene: Relación M Eficiencia, % R A B Entonces la relación de bombeo adecuada es la A Mcorr x Comparando x % por lo tanto: q bl 0.4 día F Ib/pg P 7950 x Ib/pg ( 0) 0.4x500 3 RGL 6.78 pie bl q bi/día 48.7x x0.368 G Ib/pg /pie 83.7 γ

31 API f W 0.87, f O (3% aceite ) 83.7 P 3400 Ib/pg (Figs. A 65 y 68 ) H De la Fig. 4.5 para H se obtiene: M 0.95 (Relación de bombeo A), Eficiencia 9.% R 0.40 Mcorr x comparando: x 00.69% < 5% por lo tanto: M ) De la eco 4. a: 350 q bl a condiciones superficiales día 5) De la ecuación 4.57: A J pg x.0 6) De la Tabla 4. con el valor de A J calculado se selecciona: a) Tobera No. 0 A J pg d J pg Cámara de mezclado No. 0

32 A t pg d t pg De esta forma la bomba seleccionada es una 0 A 7) Con el valor de A J seleccionado, de la ecuación 4.56 calcular el gasto de fluido motriz, q : q 4.5x0.076x.0 b) q bl/día a condiciones superficiales 8) Verificar por cavitación De la ecuación 4.48 y considerando K J 0.5 e lc.35: M C ( ) Como M C > M, > no existe cavitación en la bomba. 9) Calcular la potencia de la bomba superficial. De la ecuación 3.0: HP sup..7 x 0-5 x x 4000 c) H Psup A un pozo se le instalará el sistema de B.H. tipo Jet y cuenta con las siguientes características: Profundidad del pozo 9000 pie Profundidad de colocación de la bomba 8850 pie Diámetro de la tubería de inyección ⅞ pg. (d.e.) Diámetro de la tubería de retorno ⅞ pg. (d.e.) Diámetro de la tubería de revestimiento 7 pg. (d.e.) Presión en la cabeza del pozo 0 Ib/pg Porcentaje de agua 50% (40 APl). índice de productividad.0 bl/día/lb/pg (constante) Gasto de líquido deseado 750 bl/día Aceite producido 35 APl Relación gas-aceite 400 pie 3 /bl Temperatura superficial 5 F Temperatura a la profundidad de la bomba 00 F Presión de fondo estática 00 lb/pg Considerando fluido motriz aceite de 35 APl y bombeando gas

33 Determinar: a) Número y área de cámara de mezclado de la bomba subsuperficial (seleccionar la bomba adecuada). b) Gasto de fluido motriz a condiciones superficiales. c) Potencia en la bomba superficial Solución: ) Suponer M 0.5 y de la ecuación 4.8: 0.5 RGL ( 400)( 0.5) pie ) Calcular el gasto de fluido motriz, q : De la ecuación 4. a: 750 q 500 bl a condiciones superficiales 0.5 día 3) Calcular la caída de presión por fricción en la tubería de inyección, F : De la Tabla 3. para el aceite de 35 API se obtiene: 3 bl γ O G Ib/pg /pie Considerando una T del fluido motriz: T 57.5 F y con la Fig. 3.8 se obtiene υ.45 cs. Con la ecuación del Apéndice 3A para secciones circulares y flujo turbulento se obtiene: F 6.045x0 x ( )(.45) ( 500) ( 8850) (.5) F.775 x 0-4 (500).79 F 57 lb/pg 4) Calcular la presión de entrada en la bomba subsuperficial, P : De la ecuación 4.8: P 8850 x P S donde P S 4000 lb/pg (presión máxima de diseño) P Ib/pg

34 5)Calcular la presión de descarga en la bomba subsuperficial, P : q bl/día Gw x lb/pg /pie De la ecuación 4.83: 0.5x0.5 f W 0.667, f O q O ( ) bl/día q W x bl/día Para la densidad del fluido de retorno en API : G qo GO + q q W G W x x G Ib/pg /pie 50 γ API Utilizando curvas de gradiente de presión de flujo multifásico en tubería vertical: con 83.33% aceite, RGL 66.7 pie 3 /bl diámetro de tubería de retorno.5 pg. (d.i.), q 50 bl/día, h 8850 pie y Pwh 0 lb/pg se obtiene: P 3440 Ib/pg (Figs. A-63, A-64, A-66 y A-67) 6) De la ecuación.9: 750 P3 P Ib wf pg 7) De la eco 4.37:

35 H ) Determinar la relación de bombeo con mayor eficiencia con el valor de H calculado: De la Fig. 4.5 con H se obtiene: Relación M Eficiencia, % R A B C Por lo tanto la relación B es la adecuada. 9) De la Fig. 3.6 con Pwf 85 lb/pg, R 400 pie 3 /bl y 50% de agua se obtiene una eficiencia volumétrica de 94%. Entonces calculando nuevamente el valor de M (relación B) considerando la eficiencia volumétrica: Mcorr x Repitiendo los pasos () al (5), (7) Y (8): ) M 0.57 y de la ecuación 4.8: ( 400)( 0.5) 0.57 RGL pie ) De la ecuación 4. a: 750 q bl a condiciones superficiales día 3 bl 3 ) F.775 x 0-4 (450.6) Ib/pg 4 ) De la ecuación 4.8, considerando Ps 4000 lb/pg P 8850 x P Ib/pg 5 ) De la ecuación 4.83:

36 0.57x0.5 fw 0.704, f O q bl/día q O (-0.704) bl/día q w x bl/día Para la densidad del fluido de retorno en API: 85.6x x G Ib/pg /pie 00.6 γ API Utilizando curvas de gradiente de presión de flujo multifásico en tubería vertical con 8.96 % aceite, RGL 68.6 pie 3 /bl, diámetro interior de tubería de retorno.5 pg, q 00.6 bl/día. D 8850 pie y P wh 0 Ib/pg se obtiene: P 3450 Ib/pg (Figs. A-63, A-64, A-66 y A-67) 7 ) De la ecuación 4.37: H ) De la Fig. 4.5 con H se obtiene: Relación M Eficiencia, % R A B C Por lo tanto la relación B es la adecuada. Mcorr 0.54 x Comparando: x 00.85% < 5% Entonces M

37 0) De la ecuación 4. a: 750 q bl a condiciones superficiales día ) De la ecuación 4.57: A J pg De la tabla 4. con el valor de A J calculado se selecciona: a) Tobera Núm.8 A J pg d J 0.5 pg Cámara de mezclado Núm. 9 A t pg d t pg Entonces la bomba seleccionada es una 8-B Con el valor de A j seleccionada y de la ecuación calcular el gasto de fluido motriz, q : q 4.5x b) q 707. bl/día a condiciones superficiales. ) Verificar por cavitación: De la ecuación 4.48 y considerando I C.35 y K J 0.5: M C ( ) c Como Mc > M para la relación de bombeo B, no existe cavitación en la bomba. Calcular la potencia de la bomba superficial: De la eco 3.0: HP SUP.7 x 0-5 x 707. x 4000

38 c) HP SUP 6 PROBLEMAS PROPUESTOS S E R I E I.VII. Resolver el problema resuelto considerando presión de descarga 3000 lb/pg. Solución: Relación M Eficiencia,% A B Resolver el problema resuelto 3 con una presión de entrada a la tobera de 7500 lb/pg Solución: Relación A: M C > M existe cavitación Relación B: M C > M no existe cavitación Relación C: M C > M no existe cavitación Relación D: M C > M no existe cavitación.3 Dadas las siguientes condiciones de operación de una bomba tipo jet: Cuál es la relación de bombeo que proporciona la mayor eficiencia sin presentar cavitación? Presión a la entrada de la tobera 8000 lb/pg Presión de descarga 3000 lb/pg Solución: Relación B) : M 0.60 E 4.% R 0.38 Mc Para las siguientes condiciones: Presión a la entrada de la tobera 3600 lb/pg Presión de descarga 000 lb/pg Presión de succión 00 lb/pg Qué producción a condiciones superficiales puede obtenerse con una bomba subsuperficial tipo jet, tobera número 5 y una relación de bombeo B? Considerar una densidad relativa del fluido motriz de 0.83 (agua.0)

39 Solución: Gasto de aceite producido: q 3 93 bl/día a condiciones superficiales.5 Con los datos del problema propuesto.4 determinar: a) La relación de bombeo sin presentar cavitación y con mayor eficiencia b) El gasto de producción a condiciones superficiales del inciso a Solución: a) Relación A): M 0.39 E.8 % R 0.40 M C b) Gasto de aceite producido: q bl/día a condiciones superficiales SERIE.VII. En un pozo con E.H. tipo jet se desea producir 500 bl/día a condiciones superficiales con una presión de descarga 600 lb/pg y una presión de succión de 700 lb/pg, determinar: a) La presión mínima a la entrada de la tobera y la relación de bombeo a la máxima eficiencia sin presentar cavitación. b) Gasto de fluido motriz a condiciones superficiales, aceite de densidad relativa 0.80 (agua.0) c) Área y número de la tobera y cámara de mezclado de la bomba subsuperficial. Solución: a) P 5636 lb/pg Relación de bombeo a la máxima eficiencia, D: M.50 E 5.6% R 0. M C.43 b) q 349 bl/día, a condiciones superficiales.

40 c) Tobera No. 7 A J pg (dj pg) Cámara de mezclado No. 0 A t pg (dt pg.). Resolver con los datos del problema resuelto 5, considerando que 80 bl/día de la producción es agua de densidad relativa.04 (agua l. 0) Solución: a) Tobera No. 5 A J pg (dj pg) Cámara de mezclado No. 5 A t pg, (dt pg.) b) q 88.4 bl/día a condiciones superficiales c) P S 3507 Ib/pg. d) HP SUP 53.3 Resolver con los datos del problema resuelto 5 considerando fluido motriz agua de densidad relativa.04 (agua.0) Solución: a) Tobera No. 5 A J pg (dj pg.) Cámara de mezclado No. 5 A t pg (dt pg.) b) q bl/día a condiciones superficiales c) P S Ib/pg d) HP SUP 59.4 Con los datos del problema propuesto 4.3, resolver considerando que no se bombea gas. Solución: a) Tobera No. A J pg ; (d j pg ) Cámara de mezclado No.

41 A t 0.03 pg ; (d t pg) Bomba Seleccionada: -A b) q bl/día a condiciones superficiales c) P S Ib/pg. d) HP SUP 9.5 Con los datos del problema propuesto 4.3, resolver considerando que no se bombea gas y que el fluido motriz es agua de densidad relativa.0. Solución: a) Tobera No.3 A J pg ; (d j pg) Cámara de mezclado No. 3 A t pg : (d t pg) b) q bl/día a condiciones superficiales c) P S Ib/pg d) HP SUP 35

OPTIMIZACIÓN DE LA GEOMETRÍA DE LA BOMBA HIDRÁULICA TIPO JET

OPTIMIZACIÓN DE LA GEOMETRÍA DE LA BOMBA HIDRÁULICA TIPO JET EFOUTE. 1: 1-35 Copyright 010 Universidad Tecnológica Equinoccial I: 1390-654 OPTIMIZACIÓ E LA EOMETRÍA E LA BOMBA HIRÁULICA TIPO JET Vinicio Melo 1 REUME Este trabajo presenta un método de cálculo directo

Más detalles

PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001

PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001 PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001 PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001 Navidad 2001-1 Para la conducción cuya sección transversal se representa en la figura se pide: Calcular el caudal de agua que puede trasegar suponiendo

Más detalles

Capitulo 4: Dinámica de los fluidos I (Análisis global del comportamiento dinámico de los fluidos).

Capitulo 4: Dinámica de los fluidos I (Análisis global del comportamiento dinámico de los fluidos). Capitulo 4: Dinámica de los fluidos I (Análisis global del comportamiento dinámico de los fluidos). 1) Explique los siguientes conceptos y/o ecuaciones: a) Circulación. B) Volumen de control. B) Teorema

Más detalles

JET PUMP PARA POZOS CON BAJO CAUDAL

JET PUMP PARA POZOS CON BAJO CAUDAL JET PUMP PARA POZOS CON BAJO CAUDAL AREA LOS PERALES YPF S. A. Ing. Blanco Armando Ing. Vivar Mariano Julián. IAPG JORNADAS 2012 Introducción DETECTAR VISUALIZAR ACTUAR 2 Introducción VISUALIZAR Qué visualizamos?

Más detalles

ANEXO 1: Tablas de las propiedades del aire a 1 atm de presión. ҪENGEL, Yunus A. y John M. CIMBALA, Mecánica de fluidos: Fundamentos y

ANEXO 1: Tablas de las propiedades del aire a 1 atm de presión. ҪENGEL, Yunus A. y John M. CIMBALA, Mecánica de fluidos: Fundamentos y I ANEXO 1: Tablas de las propiedades del aire a 1 atm de presión ҪENGEL, Yunus A. y John M. CIMBALA, Mecánica de fluidos: Fundamentos y aplicaciones, 1ª edición, McGraw-Hill, 2006. Tabla A-9. II ANEXO

Más detalles

Importancia de las Bombas Hidráulicas

Importancia de las Bombas Hidráulicas BOMBAS HIDRÁULICAS Importancia de las Bombas Hidráulicas Para muchas necesidades de la vida diaria tanto en la vida doméstica como en la industria, es preciso impulsar sustancias a través de conductos,

Más detalles

REPÚBLICA DE CUBA MINISTERIO DE EDUCACIÓN DIRECCIÓN DE EDUCACIÓN TÉCNICA Y PROFESIONAL

REPÚBLICA DE CUBA MINISTERIO DE EDUCACIÓN DIRECCIÓN DE EDUCACIÓN TÉCNICA Y PROFESIONAL REPÚBLICA DE CUBA MINISTERIO DE EDUCACIÓN DIRECCIÓN DE EDUCACIÓN TÉCNICA Y PROFESIONAL CÓDIGO: ESPECIALIDAD: REFRIGERACIÓPROGRAMA: ELEMENTOS DE MECÁNICA DE LOS FLUIDOS. NIVEL MEDIO SUPERIOR TÉCNICO MEDIO.

Más detalles

Bombas y Ventiladores. Fundamentos teóricos y prácticos Cómo podemos aportar a la EE con estos equipos?

Bombas y Ventiladores. Fundamentos teóricos y prácticos Cómo podemos aportar a la EE con estos equipos? Bombas y Ventiladores Fundamentos teóricos y prácticos Cómo podemos aportar a la EE con estos equipos? Índice 1. Descripción. 2. Clasificación. 3. Curvas Características. 4. Pérdidas de Carga en Sistemas.

Más detalles

Dinámica de Fluidos. Mecánica y Fluidos VERANO

Dinámica de Fluidos. Mecánica y Fluidos VERANO Dinámica de Fluidos Mecánica y Fluidos VERANO 1 Temas Tipos de Movimiento Ecuación de Continuidad Ecuación de Bernouilli Circulación de Fluidos Viscosos 2 TIPOS DE MOVIMIENTO Régimen Laminar: El flujo

Más detalles

LABORATORIO #6 DEMOSTRACIÓN DEL TOREMA DE BERNOULLI LUIS CARLOS DE LA CRUZ TORRES GILDARDO DIAZ CARLOS ROJAS PRESENTADO EN LA CÁTEDRA:

LABORATORIO #6 DEMOSTRACIÓN DEL TOREMA DE BERNOULLI LUIS CARLOS DE LA CRUZ TORRES GILDARDO DIAZ CARLOS ROJAS PRESENTADO EN LA CÁTEDRA: LABORATORIO #6 DEMOSTRACIÓN DEL TOREMA DE BERNOULLI LUIS CARLOS DE LA CRUZ TORRES GILDARDO DIAZ CARLOS ROJAS PRESENTADO EN LA CÁTEDRA: LABORATORIO DE MECÁNICA DE FLUIDOS PRESENTADO A: ING. VLADIMIR QUIROZ

Más detalles

Formatos para prácticas de laboratorio

Formatos para prácticas de laboratorio CARRERA PLAN DE ESTUDIO CLAVE DE UNIDAD DE APRENDIZAJE NOMBRE DE LA UNIDAD DE APRENDIZAJE ING. MECÁNICO 2009-2 12198 MECÁNICA DE FLUIDOS PRÁCTICA No. MF-04 LABORATORIO DE NOMBRE DE LA PRÁCTICA MECÁNICA

Más detalles

PROBLEMARIO No. 2. Veinte problemas con respuesta sobre los Temas 3 y 4 [Trabajo y Calor. Primera Ley de la Termodinámica]

PROBLEMARIO No. 2. Veinte problemas con respuesta sobre los Temas 3 y 4 [Trabajo y Calor. Primera Ley de la Termodinámica] Universidad Simón olívar Departamento de Termodinámica y Fenómenos de Transferencia -Junio-007 TF - Termodinámica I Prof. Carlos Castillo PROLEMARIO No. Veinte problemas con respuesta sobre los Temas y

Más detalles

Vertedores y compuertas

Vertedores y compuertas Vertedores y compuertas Material para el curso de Hidráulica I Se recomienda consultar la fuente de estas notas: Sotelo Ávila Gilberto. 2002. Hidráulica General. Vol. 1. Fundamentos. LIMUSA Editores. México.

Más detalles

TÉCNICAS DE ANÁLISIS PARA EL AHORRO DE ENERGÍA

TÉCNICAS DE ANÁLISIS PARA EL AHORRO DE ENERGÍA TÉCNICAS DE ANÁLISIS PARA EL AHORRO DE ENERGÍA 2ª Parte: Evaluación de Ahorros de Energía Acapulco, Gro./ Septiembre 29 del 2010 Ing. Ramón Rosas Moya 1 PROCESO DE TRANSFORMACIÓN DE LA ENERGÍA PARA EL

Más detalles

UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA NACIONAL FACULTAD REGIONAL ROSARIO. Integración IV. Trabajo práctico Nº 8: Diseño y simulación de sistemas de bombeo con HYSYS

UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA NACIONAL FACULTAD REGIONAL ROSARIO. Integración IV. Trabajo práctico Nº 8: Diseño y simulación de sistemas de bombeo con HYSYS UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA NACIONAL FACULTAD REGIONAL ROSARIO Integración IV Trabajo práctico Nº 8: Diseño y simulación de sistemas de bombeo con HYSYS 1. Sistemas de bombeo Bomba centrífuga La operación

Más detalles

INSTRUMENTOS Y/O DISPOSITIVOS PARA MEDIR CAUDALES EN TUBERÍAS

INSTRUMENTOS Y/O DISPOSITIVOS PARA MEDIR CAUDALES EN TUBERÍAS INSTRUMENTOS Y/O DISPOSITIVOS PARA MEDIR CAUDALES EN TUBERÍAS INTEGRANTES: Angie De Jesus Gutierrez de la Rosa Bayron David Santoya Reales Brian Jesus Pereira Cantillo Oscar De Jesus Pedrozo Cadena PRESENTADO

Más detalles

Problemas de Estática y Dinámica DINÁMICA DE FLUIDOS

Problemas de Estática y Dinámica DINÁMICA DE FLUIDOS Problemas de Estática y Dinámica DINÁMICA DE FLUIDOS (1 er Q.:prob pares, 2 ndo Q.:prob impares) 1. En el esquema adjunto las secciones de la tubería son 40 y 12 cm 2, y la velocidad del agua en la primera

Más detalles

Flujo en canales abiertos

Flujo en canales abiertos cnicas y algoritmos empleados en estudios hidrológicos e hidráulicos Montevideo - Agosto 010 PROGRAMA DE FORMACIÓN IBEROAMERICANO EN MATERIA DE AGUAS Flujo en canales abiertos Luis Teixeira Profesor Titular,

Más detalles

Mecánica de Fluidos. Docente: Ing. Alba V. Díaz Corrales

Mecánica de Fluidos. Docente: Ing. Alba V. Díaz Corrales Mecánica de Fluidos Docente: Ing. Alba V. Díaz Corrales Mecánica de Fluidos Contenido Fluidos incompresibles Ecuación de continuidad Ecuación de Bernoulli y aplicaciones Líneas de cargas piezométricas

Más detalles

PRÁCTICA 2: MEDIDORES DE FLUJO

PRÁCTICA 2: MEDIDORES DE FLUJO Universidad Nacional Experimental Francisco De Miranda Área De Tecnología Programa De Ingeniería Química Departamento de Energética Laboratorio de Operaciones Unitarias I PRÁCTICA 2: MEDIDORES DE FLUJO

Más detalles

HIDRAULICA DE POTENCIA. Unidad 1. Bases físicas de la hidráulica

HIDRAULICA DE POTENCIA. Unidad 1. Bases físicas de la hidráulica HIDRAULICA DE POTENCIA Unidad 1. Bases físicas de la hidráulica Presión Este término se refiere a los efectos de una fuerza que actúa distribuida sobre una superficie. La fuerza causante de la presión

Más detalles

El tubo De Vénturi. Introducción

El tubo De Vénturi. Introducción El tubo De Vénturi Recopilado a partir de http://www.monografias.com/trabajos6/tube/tube.shtml por: Jose Carlos Suarez Barbuzano. Técnico Superior Química Ambiental. Técnico del Centro Canario del Agua

Más detalles

DE FLUJOS INTERNOS IMPORTANTES. = e Ley universal de Prandtl para la fricción en tuberías lisas Re 2300

DE FLUJOS INTERNOS IMPORTANTES. = e Ley universal de Prandtl para la fricción en tuberías lisas Re 2300 DE FLUJOS INTERNOS IMPORTANTES Tabla 9.5 (continuación) iii. Zona rugosa 70 = + 8.5 e f 1-2.0 Ley universal de Prandtl para la fricción en tuberías lisas Re 2300 = Para la zona rugosa y la zona de transición

Más detalles

FUNDAMENTOS SISTEMAS TRITÉRMICOS EYECCION

FUNDAMENTOS SISTEMAS TRITÉRMICOS EYECCION SISTEMAS TRITÉRMICOS EYECCION LAS MÁQUINAS DE EYECCIÓN FUNDAMENTOS Como en el sistema de compresión, la máquina de eyección es un sistema basado en la vaporización de un líquido a baja presión. Las funciones

Más detalles

LABORATORIO DE FENÓMENOS COLECTIVOS

LABORATORIO DE FENÓMENOS COLECTIVOS LABORATORIO DE FENÓMENOS COLECTIVOS LA VISCOSIDAD DE LOS LÍQUIDOS CRUZ DE SAN PEDRO JULIO CÉSAR RESUMEN La finalidad de esta práctica es la determinación de la viscosidad de diferentes sustancias (agua,

Más detalles

MEDIDA DE CAUDAL. Prácticas de Laboratorio 1. INTRODUCCIÓN 2. BANCO DE ENSAYO 3. OBJETIVOS Y TRABAJO A REALIZAR

MEDIDA DE CAUDAL. Prácticas de Laboratorio 1. INTRODUCCIÓN 2. BANCO DE ENSAYO 3. OBJETIVOS Y TRABAJO A REALIZAR Prácticas de Laboratorio MEDIDA DE CAUDAL 1. INTRODUCCIÓN. BANCO DE ENSAYO 3. OBJETIVOS Y TRABAJO A REALIZAR ANEXO I. TOMA DE DATOS EN EL LABORATORIO Y RESULTADOS FINALES. 1 1. INTRODUCCIÓN El caudal que

Más detalles

Flujo de Fluidos: Interacción Sólido-Fluido

Flujo de Fluidos: Interacción Sólido-Fluido Flujo de Fluidos: Interacción Sólido-Fluido Existen operaciones básicas de separación sólido-fluido que tienen gran aplicación y se presentan en muchos de los procesos industriales: filtración, sedimentación,

Más detalles

FIGURA 2.1 SISTEMAS DE LEVANTAMIENTO ARTIFICIAL. Fuente: Solipet, (2009). Manual de bombeo hidráulico.

FIGURA 2.1 SISTEMAS DE LEVANTAMIENTO ARTIFICIAL. Fuente: Solipet, (2009). Manual de bombeo hidráulico. 17 FIGURA 2.1 SISTEMAS DE LEVANTAMIENTO ARTIFICIAL Fuente: Solipet, (2009). Manual de bombeo hidráulico. 2.2 SISTEMA DE BOMBEO HIDRÁULICO 2.2.1 INTRODUCCIÓN El principio fundamental aplicado para bombeo

Más detalles

Universidad Nacional de Córdoba. Facultad de Ciencias Exactas Físicas y Naturales. Cátedra de Mecánica de los Fluidos. Carrea de Ingeniería Civil

Universidad Nacional de Córdoba. Facultad de Ciencias Exactas Físicas y Naturales. Cátedra de Mecánica de los Fluidos. Carrea de Ingeniería Civil Universidad Nacional de Córdoba Facultad de Ciencias Exactas Físicas y Naturales Cátedra de Mecánica de los Fluidos Carrea de Ingeniería Civil FLUJO COMPRESIBLE DR. ING. CARLOS MARCELO GARCÍA 2011 A modo

Más detalles

REGIMENES DE CORRIENTES O FLUJOS

REGIMENES DE CORRIENTES O FLUJOS LINEAS DE CORRIENTE Ø Las líneas de corriente son líneas imaginarias dibujadas a través de un fluido en movimiento y que indican la dirección de éste en los diversos puntos del flujo de fluidos. Ø Una

Más detalles

INGENIERIA DE EJECUCIÓN EN MECANICA PROGRAMA PROSECUCION DE ESTUDIOS VESPERTINO GUIA DE LABORATORIO

INGENIERIA DE EJECUCIÓN EN MECANICA PROGRAMA PROSECUCION DE ESTUDIOS VESPERTINO GUIA DE LABORATORIO INGENIERIA DE EJECUCIÓN EN MECANICA PROGRAMA PROSECUCION DE ESTUDIOS VESPERTINO GUIA DE LABORATORIO ASIGNATURA 9555 M85 MECÁNICA DE FLUIDOS NIVEL 03 EXPERIENCIA E-6 PÉRDIDA DE CARGA EN SINGULARIDADES HORARIO:

Más detalles

Problemas Capítulo II

Problemas Capítulo II 1 Problemas Capítulo II Sección 2.12 CALENTAMIENTO Y VACIADO 2.1. Una cantidad suficiente de cobre puro se va a calentar para fundirse en una gran placa en un molde abierto. La placa tienen las dimensiones

Más detalles

Se inicia con las especificaciones del módulo fotovoltaico.

Se inicia con las especificaciones del módulo fotovoltaico. Con base en las especificaciones técnicas del inversor SB 3000U y de un módulo fotovoltaico de 175 watts, indicar los valores los parámetros característicos requeridos para el dimensionamiento del sistema.

Más detalles

PRÁCTICO DE MÁQUINAS PARA FLUIDOS II

PRÁCTICO DE MÁQUINAS PARA FLUIDOS II 44) En la instalación de la figura la bomba gira a 1700rpm, entregando un caudal de agua a 20 o C de 0.5m 3 /s al tanque elevado. La cañería es de acero galvanizado, rígida y de 500mm de diámetro y cuenta

Más detalles

Laboratorio de Mecánica de Fluidos I

Laboratorio de Mecánica de Fluidos I Laboratorio de Mecánica de Fluidos I Práctica # 3: Demostración del Teorema de Bernoulli Objetivo Demostrar el Teorema de Bernoulli y sus limitaciones. Determinar el coeficiente de descarga. En este experimento

Más detalles

7. RESULTADOS. Tabla N 01 : Pérdidas de Carga y Altura Dinámica Total DN 250 mm. Tabla N 02 : Pérdidas de Carga Local por Accesorios DN 250 mm.

7. RESULTADOS. Tabla N 01 : Pérdidas de Carga y Altura Dinámica Total DN 250 mm. Tabla N 02 : Pérdidas de Carga Local por Accesorios DN 250 mm. Diseño de una nueva línea de impulsión y selección del equipo de bombeo para la extracción del agua subterránea planes de expansión de mínimo costo de agua potable y alcantarillado EPS Chimbote. Choy Bejar,

Más detalles

CAPITULO III CONCEPTOS FUNDAMENTALES

CAPITULO III CONCEPTOS FUNDAMENTALES CAPITULO III CONCEPTOS FUNDAMENTALES El aceite y el gas se encuentran naturalmente como una mezcla de hidrocarburos bastante compleja en composición química y a una elevada temperatura y presión congénita

Más detalles

INDICE 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN DATOS DE PARTIDA... 2

INDICE 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN DATOS DE PARTIDA... 2 INDICE 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN 13384-1.... 2 1.1.- DATOS DE PARTIDA.... 2 1.2.- CAUDAL DE LOS PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN.... 2 1.3.- DENSIDAD MEDIA DE LOS HUMOS...

Más detalles

CÁLCULO DE INCERTIDUMBRE EN LAS MEDICIONES

CÁLCULO DE INCERTIDUMBRE EN LAS MEDICIONES OBJETIVOS CÁLCULO DE INCERTIDUMBRE EN LAS MEDICIONES Reportar correctamente resultados, a partir del procesamiento de datos obtenidos a través de mediciones directas. INTRODUCCION En el capítulo de medición

Más detalles

COLEGIO DE BACHILLERES DEL ESTADO DE QUERÉTARO Plantel No. 7 El Marqués GUIA DE REGULARIZACIÓN DE FÍSICA II UNIDAD 1

COLEGIO DE BACHILLERES DEL ESTADO DE QUERÉTARO Plantel No. 7 El Marqués GUIA DE REGULARIZACIÓN DE FÍSICA II UNIDAD 1 UNIDAD 1 I. INTRODUCCIÓN 1. Investiga y resume los siguientes conceptos: a. HIDRODINÁMICA: b. HIDROSTÁTICA: c. HIDRÁULICA 2. Investiga y resume en qué consiste cada una de las características de los fluidos

Más detalles

CAPITULO 6. Análisis Dimensional y Semejanza Dinámica

CAPITULO 6. Análisis Dimensional y Semejanza Dinámica CAPITULO 6. Análisis Dimensional y Semejanza Dinámica Debido a que son pocos los flujos reales que pueden ser resueltos con exactitud sólo mediante métodos analíticos, el desarrollo de la mecánica de fluidos

Más detalles

APARATO DE VENTURI. Esta relación es conocida como la ecuación de continuidad, y es expresada como: (1) ν ν

APARATO DE VENTURI. Esta relación es conocida como la ecuación de continuidad, y es expresada como: (1) ν ν APARATO DE VENTURI Objetivo Estudiar cualitativamente y cuantitativamente para verificar la ecuación de continuidad, el principio de Bernoulli y el efecto Venturi. Introducción En el aparato de Venturi,

Más detalles

PRÁCTICA: BANCO DE ENSAYO DE BOMBAS

PRÁCTICA: BANCO DE ENSAYO DE BOMBAS PRÁCTICA: BANCO DE ENSAYO DE BOMBAS htttp://www.uco.es/moodle Descripción del equipo y esquema de la instalación La instalación en la que se lleva a cabo esta práctica es un banco de ensayos preparado

Más detalles

INSTALACION DE ENFRIAMIENTO PARA ACEITE

INSTALACION DE ENFRIAMIENTO PARA ACEITE INSTALACION DE ENFRIAMIENTO PARA ACEITE INTECAMBIADOR DE CALOR AIRE/ACEITE AGUA/ACEITE EL PRIMER INTERCAMBIADOR DE CALOR DISEÑADO Y FABRICADO PARA EL ENFRIAMIENTO DEL ACEITE EN LA INDUSTRIA CERAMICA INSTALACION

Más detalles

convección (4.1) 4.1. fundamentos de la convección Planteamiento de un problema de convección

convección (4.1) 4.1. fundamentos de la convección Planteamiento de un problema de convección convección El modo de transferencia de calor por convección se compone de dos mecanismos de transporte, que son, la transferencia de energía debido al movimiento aleatorio de las moléculas (difusión térmica)

Más detalles

CENTRIFUGACIÓN. Fundamentos. Teoría de la centrifugación

CENTRIFUGACIÓN. Fundamentos. Teoría de la centrifugación CENTRIFUGACIÓN Fundamentos. Teoría de la centrifugación Fuerzas intervinientes Tipos de centrífugas Tubular De discos Filtración centrífuga 1 SEDIMENTACIÓN Se basa en la diferencia de densidades entre

Más detalles

MAQUINAS HIDRAULICAS: BOMBAS

MAQUINAS HIDRAULICAS: BOMBAS MAQUINAS HIDRAULICAS: BOMBAS UNA MAQUINA HIDRAULICA ES AQUELLA EN QUE EL FLUIDO QUE INTERCAMBIA ENERGIA CON LA MISMA NO MODIFICA SU DENSIDAD A SU PASO POR LA MAQUINA Y POR ENDE EN SU DISEÑO Y SU ESTUDIO

Más detalles

Jorge De La Cruz. Universidad Tecnológica de Panamá Facultad de Ingeniería Mecánica. Maquinarias Marinas y Propulsores.

Jorge De La Cruz. Universidad Tecnológica de Panamá Facultad de Ingeniería Mecánica. Maquinarias Marinas y Propulsores. inyección Universidad Tecnológica de Panamá Facultad de Ingeniería Mecánica 29 de marzo de 2011 inyección 1 inyección de encendido inyección inyección inyección Sección transversal de un motor de 4 tiempos

Más detalles

Cómo leer la curva característica de una bomba?

Cómo leer la curva característica de una bomba? Cómo leer la curva característica de una bomba? Este boletín trata sobre la lectura y la comprensión de las curvas de funcionamiento de una bomba centrífuga. Se consideran tres tipos de curvas: bomba autocebante

Más detalles

Capítulo 10. Efectos de superficie. Sistema respiratorio

Capítulo 10. Efectos de superficie. Sistema respiratorio Capítulo 10 Efectos de superficie. Sistema respiratorio 1 Tensión superficial El coeficiente de tensión superficial γ es la fuerza por unidad de longitud que hay que realizar para aumentar una superficie:

Más detalles

1.- Estudiar los diferentes modos de operaci on del BJT de la figura en función de v I (V BE ~ 0.7 V). IB VC VB IE

1.- Estudiar los diferentes modos de operaci on del BJT de la figura en función de v I (V BE ~ 0.7 V). IB VC VB IE Ejercicios relativos al transistor bipolar Problemas de transistores BJT en estática 1.- Estudiar los diferentes modos de operaci on del BJT de la figura en función de v I (V BE ~ 0.7 V). IC IB VC VB

Más detalles

INGENIERIA DE EJECUCIÓN EN MECANICA PROGRAMA PROSECUCION DE ESTUDIOS VESPERTINO GUIA DE LABORATORIO

INGENIERIA DE EJECUCIÓN EN MECANICA PROGRAMA PROSECUCION DE ESTUDIOS VESPERTINO GUIA DE LABORATORIO INGENIERIA DE EJECUCIÓN EN MECANICA PROGRAMA PROSECUCION DE ESTUDIOS VESPERTINO GUIA DE LABORATORIO ASIGNATURA 9562 EQUIPOS E INSTALACIONES TÉRMICAS E HIDRAULICAS TOPICO II NIVEL 05 EXPERIENCIA E-952 TURBINA

Más detalles

Curvas de isoeficiencia. Líneas NPSH R. Cabezal de la bomba para diferentes diámetros de impulsor. Líneas de

Curvas de isoeficiencia. Líneas NPSH R. Cabezal de la bomba para diferentes diámetros de impulsor. Líneas de Ejercicio resuelto. Bombas centrifugas Se necesita bombear 40 m 3 de agua a 220 F y 2,246 Psig en 3 horas, del depósito A al B, donde la altura desde la superficie del agua hasta la línea central de la

Más detalles

SISTEMA DE VENTILACIÓN LONGITUDINAL EN UN TÚNEL. INFLUENCIA DE UN INCENDIO EN EL DIMENSIONAMIENTO DE LA VENTILACIÓN

SISTEMA DE VENTILACIÓN LONGITUDINAL EN UN TÚNEL. INFLUENCIA DE UN INCENDIO EN EL DIMENSIONAMIENTO DE LA VENTILACIÓN SISTEMA DE VENTILACIÓN LONGITUDINAL EN UN TÚNEL. INFLUENCIA DE UN INCENDIO EN EL DIMENSIONAMIENTO DE LA VENTILACIÓN Clasificación de Sistemas de Ventilación de Túneles Sistema de Ventilación n Longitudinal

Más detalles

Reconocer y describir el comportamiento de los fluidos en función de sus propiedades. Resolver problemas relacionados con empuje y flotación.

Reconocer y describir el comportamiento de los fluidos en función de sus propiedades. Resolver problemas relacionados con empuje y flotación. 1. DATOS INFORMATIVOS: MATERIA: Mecánica de Fluidos CÓDIGO: 13267 CARRERA: Ingeniería Civil NIVEL: Cuarto No. CRÉDITOS: 3 CRÉDITOS TEORÍA: 3 SEMESTRE/AÑO ACADÉMICO: Primero 2011-2012 CRÉDITOS PRÁCTICA:

Más detalles

Prácticas de Laboratorio de Hidráulica

Prácticas de Laboratorio de Hidráulica Universidad Politécnica de Madrid E.T.S. Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos Prácticas de Laboratorio de Hidráulica Jaime García Palacios Francisco V. Laguna Peñuelas 2010 Índice general 3. Venturi

Más detalles

de aire. Determinar la composicion de la mezcla resultante. Cuál es el porcentaje en exceso de aire, suponiendo conversion completa?

de aire. Determinar la composicion de la mezcla resultante. Cuál es el porcentaje en exceso de aire, suponiendo conversion completa? C A P Í T U L O 2 Dada la importancia que tienen los procesos de combustión en la generación de contaminantes, en este capítulo se han incluido algunos ejercicios relacionados con la combustión estequiométrica.

Más detalles

UNIDAD 1: DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS GUIA DE PROBLEMAS RESUELTOS

UNIDAD 1: DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS GUIA DE PROBLEMAS RESUELTOS UNIDAD 1: DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS GUIA DE PROBLEMAS RESUELTOS 1. Una Cámara de refrigeración para almacenamiento de Kiwi tiene las siguientes dimensiones: 3,6 m x 8 m x 28 m. Fue diseñado para operar

Más detalles

MECÁNICA DE LOS FLUIDOS

MECÁNICA DE LOS FLUIDOS Dinámica de los Fluidos MECÁNICA DE LOS FLUIDOS Ing. Rubén Marcano PRINCIPIO DE CONSERVACIÓN DE LA ENERGÍA la energía ni se crea ni se destruye solo se transforma, y es una propiedad ligada a la masa para

Más detalles

HIDRÁULICA 1.- NOCIONES SOBRE HIDRÁULICA INDUSTRIAL

HIDRÁULICA 1.- NOCIONES SOBRE HIDRÁULICA INDUSTRIAL HIDRÁULICA 1.- NOCIONES SOBRE HIDRÁULICA INDUSTRIAL Sistemas hidráulicos Sistemas de transmisión de energía en los cuales el medio ese un fluido teóricamente incompresible. Funciones: Transformación de

Más detalles

NPSH: INFLUENCIA DE LA ALTURA Y TEMPERATURA DEL AGUA EN LA ASPIRACION DE LAS BOMBAS

NPSH: INFLUENCIA DE LA ALTURA Y TEMPERATURA DEL AGUA EN LA ASPIRACION DE LAS BOMBAS NPSH: INFLUENCIA DE LA ALTURA Y TEMPERATURA DEL AGUA EN LA ASPIRACION DE LAS BOMBAS Se denomina NPSH (Net Positive Suction Head) o ANPA (Altura Neta Positiva de Aspiración) a la diferencia entre la presión

Más detalles

SISTEMA DE BOMBEO SOLAR RESIDENCIAL Y POZO

SISTEMA DE BOMBEO SOLAR RESIDENCIAL Y POZO 2013 SISTEMA DE BOMBEO SOLAR RESIDENCIAL Y POZO SISTEMA DE BOMBEO SOLAR RESIDENCIAL Y POZO CATÁLOGO 2013 SAECSA Energía Solar diseña y desarrolla tecnología solar especializada para servicios de bombeo

Más detalles

PROCEDIMIENTO DE DISEÑO DE INTERCAMBIADOR DE CALOR

PROCEDIMIENTO DE DISEÑO DE INTERCAMBIADOR DE CALOR PROCEDIMIENTO DE DISEÑO DE INTERCAMBIADOR DE CALOR 1. Calcular la cantidad de calor intercambiado (Q). Calcular la diferencia de temperatura media efectiva 3. Asumir el coeficiente global de transferencia

Más detalles

SECCIÓN 3: DIMENSIONAMIENTO CON LLENADO PARCIAL

SECCIÓN 3: DIMENSIONAMIENTO CON LLENADO PARCIAL SECCIÓN 3: DIMENSIONAMIENTO CON LLENADO PARCIAL Para el dimensionamiento con llenado parcial, se establece la relación entre el caudal circulante llenado parcial y el caudal a sección llena. Para cada

Más detalles

FUNDAMENTOS PARA EL DISEÑO DE OLEODUCTOS

FUNDAMENTOS PARA EL DISEÑO DE OLEODUCTOS FUNDAMENTOS PARA EL DISEÑO DE OLEODUCTOS TABLA DE CONTENIDO INTRODUCCION 1 Propósitos del Módulo 2 SECCION 1 PARAMETROS CLAVES PARA EL DISEÑO DE OLEODUCTOS Introducción 3 Características de la Tubería

Más detalles

SECCIÓN A4 VISCOSIDAD DE SALMUERAS DE FORMIATO

SECCIÓN A4 VISCOSIDAD DE SALMUERAS DE FORMIATO MANUAL TÉCNICO DEL FORMIATO C A B O T PROPIEDADES QUÍMICAS Y FÍSICAS SECCIÓN A4 VISCOSIDAD DE SALMUERAS DE FORMIATO A4.1 Introducción...2 A4.2 Viscosidad de salmueras de formiato de sal única en función

Más detalles

PRÁCTICA Nº 5. MEDIDORES DE FLUJO PARA FLUIDOS COMPRESIBLES

PRÁCTICA Nº 5. MEDIDORES DE FLUJO PARA FLUIDOS COMPRESIBLES República bolivariana de Venezuela La Universidad del Zulia Facultad de Ingeniería Escuela de Ingeniería Química Laboratorio de Operaciones Unitarias I PRÁCTICA Nº 5. MEDIDORES DE FLUJO PARA FLUIDOS COMPRESIBLES

Más detalles

UTN Facultad Regional La Plata Integración III

UTN Facultad Regional La Plata Integración III Balance de energía El concepto de balance de energía macroscópico, es similar al concepto del balance de materia macroscópico. Acumulación Transferencia Transferencia Generación Consumo de energía de energía

Más detalles

MM02 - KIT DE MONTAJE: COMPRESOR DE ÉMBOLO (pag. N - 3) MM05 - MONTAJE Y MANTENIMIENTO: BOMBA DE DIAFRAGMA (pag. N - 9)

MM02 - KIT DE MONTAJE: COMPRESOR DE ÉMBOLO (pag. N - 3) MM05 - MONTAJE Y MANTENIMIENTO: BOMBA DE DIAFRAGMA (pag. N - 9) MM01 - KIT DE MONTAJE: GRIFO DE BOLA Y VÁLVULA DE CIERRE (pag. N - 1) MM02 - KIT DE MONTAJE: COMPRESOR DE ÉMBOLO (pag. N - 3) MM03 - MONTAJE Y MANTENIMIENTO: BOMBA CENTRÍFUGA MULTIETAPA (pag. N - 5) MM04

Más detalles

3. PROPIEDADES DE CORRIENTES DE MATERIA

3. PROPIEDADES DE CORRIENTES DE MATERIA 3. PROPIEDADES DE CORRIENTES DE MATERIA 1. OBJETIVOS 1.1. Construir diagramas de propiedades de estado de una mezcla 1.2. Determinar las propiedades críticas de una mezcla 1.3. Estimar propiedades físicas,

Más detalles

PRUEBAS EN UN COMPRESOR DE AIRE DE DOS. compresor de dos etapas. Obtener la curva de caudal v/s presión de descarga. Compresor de aire a pistón.

PRUEBAS EN UN COMPRESOR DE AIRE DE DOS. compresor de dos etapas. Obtener la curva de caudal v/s presión de descarga. Compresor de aire a pistón. ANEXO Nº 1 2 UNIVERSIDAD TECNOLOGICA METROPOLITANA Facultad de Ingeniería Departamento de Mecánica Ingeniería en Mecánica Experiencia: PRUEBAS EN UN COMPRESOR DE AIRE DE DOS ETAPAS i. Objetivos. Reconstruir

Más detalles

Cuarta Lección. Principios de la física aplicados al vuelo.

Cuarta Lección. Principios de la física aplicados al vuelo. Capítulo II. Termodinámica y Física de los Fluidos aplicadas a procesos naturales. Tema. El proceso de vuelo de las aves y de los ingenios alados. Cuarta Lección. Principios de la física aplicados al vuelo.

Más detalles

Glosario. Agregación geométrica: modificación de la longitud típica de los planos de escurrimiento con el aumento de escala.

Glosario. Agregación geométrica: modificación de la longitud típica de los planos de escurrimiento con el aumento de escala. G.1 Glosario Agregación ( up-scaling ): proceso de pasaje de descripciones de procesos (modelos) o variables de una escala menor a otra mayor (Blöshl et al., 1997). Agregación geométrica: modificación

Más detalles

CONCEPTOS DE HIDRAULICA Y NEUMÁTICA

CONCEPTOS DE HIDRAULICA Y NEUMÁTICA CONCEPTOS DE HIDRAULICA Y NEUMÁTICA Magnitudes fundamentales del sistema Internacional. Las magnitudes fundamentales se agrupan en sistemas de unidades. - Longitud, cuya unidad basica es el metro (m) -

Más detalles

MECÁNICA DE FLUIDOS. Docente: Ing. Alba Díaz Corrales

MECÁNICA DE FLUIDOS. Docente: Ing. Alba Díaz Corrales MECÁNICA DE FLUIDOS Docente: Ing. Alba Díaz Corrales Fecha: 1 de septiembre 2010 Mecánica de Fluidos Tipo de asignatura: Básica Específica Total de horas semanales: 6 Total de horas semestrales: 84 Asignatura

Más detalles

TUBIFICACIÓN EN PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO. Ms. Sc. Ing. Jorge Briones G.

TUBIFICACIÓN EN PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO. Ms. Sc. Ing. Jorge Briones G. TUBIFICACIÓN EN PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO Ms. Sc. Ing. Jorge Briones G. jebriones@hotmail.com EJEMPLO DE EROSION INTERNA EN PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO PRESAS DE MATERIALES DE PRESTAMO Presa

Más detalles

PROGRAMA DE LA ASIGNATURA DE RIEGOS (36402) 4º Curso de Ingenieros Agrónomos

PROGRAMA DE LA ASIGNATURA DE RIEGOS (36402) 4º Curso de Ingenieros Agrónomos PROGRAMA DE LA ASIGNATURA DE RIEGOS (36402) 4º Curso de Ingenieros Agrónomos Profesor: Camilo Robles García Departamento de Proyectos e Ingeniería Rural Curso 2008-2009 1 I - INTRODUCCION Tema 1: Introducción

Más detalles

FUNDICION A PRESION. También llamado: Proceso de fundición por inyección

FUNDICION A PRESION. También llamado: Proceso de fundición por inyección FUNDICION A PRESION También llamado: FUNDICION A PRESION Proceso de fundición por inyección Procedimiento i En este proceso se inyecta a alta velocidad el metal líquido en el molde. La velocidad está alrededor

Más detalles

PÉRDIDAS DE CARGA EN TUBERÍAS

PÉRDIDAS DE CARGA EN TUBERÍAS Prácticas de Laboratorio PÉRDIDAS DE CARGA EN TUBERÍAS 1. INTRODUCCIÓN TEÓRICA.. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN E INSTRUMENTACIÓN. 3. DEFINICIÓN DE OBJETIVOS Y TRABAJO A REALIZAR. 4. EXPOSICIÓN DE RESULTADOS.

Más detalles

UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE SINALOA FACULTAD DE AGRONOMÍA HIDRÁULICA

UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE SINALOA FACULTAD DE AGRONOMÍA HIDRÁULICA UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE SINALOA FACULTAD DE AGRONOMÍA HIDRÁULICA UNIDAD III. HIDROCINEMÁTICA Introducción. La hidrocinemática o cinemática de los líquidos se ocupa del estudio de las partículas que integran

Más detalles

6 DINAMICA DEL CUERPO RIGIDO

6 DINAMICA DEL CUERPO RIGIDO 6 DINAMICA DEL CUERPO RIGIDO 6. CINEMATICA 6.. Configuracion de un Cuerpo Rígido: Angulos de Euler Un cuerpo rígido se puede entender como una distribución continua de materia que se subdivide en pequeños

Más detalles

Anejo 1. Teoría de Airy. Solución lineal de la ecuación de ondas.

Anejo 1. Teoría de Airy. Solución lineal de la ecuación de ondas. Anejo 1. Teoría de Airy. Solución lineal de la ecuación de ondas. Introducción y ecuaciones que rigen la propagación del oleaje. La propagación de oleaje en un fluido es un proceso no lineal. Podemos tratar

Más detalles

MECANICA DE LOS FLUIDOS

MECANICA DE LOS FLUIDOS MECANICA DE LOS FLUIDOS 7 FUNDAMENTOS DEL FLUJO DE FLUIDOS Ing. Alejandro Mayori Flujo de Fluidos o Hidrodinámica es el estudio de los Fluidos en Movimiento Principios Fundamentales: 1. Conservación de

Más detalles

Prólogo RANALD V. GILES

Prólogo RANALD V. GILES Prólogo Este libro ha sido concebido con el principal propósito de complementar los textos ordinarios (de mecánica de los fluidos e hidráulica. Se basa en la convicción del autor de que el esclarecimiento

Más detalles

ESTUDIOS COMPLEMENTARIOS PARA EL DETALLE DE INGENIERÍAS DE LA LÍNEA ROLDÓS OFELIA

ESTUDIOS COMPLEMENTARIOS PARA EL DETALLE DE INGENIERÍAS DE LA LÍNEA ROLDÓS OFELIA ESTUDIOS COMPLEMENTARIOS PARA EL DETALLE DE INGENIERÍAS DE LA LÍNEA ROLDÓS OFELIA PRODUCTO 2 CAPÍTULO L.1: INFORME SISTEMA CONTRA INCENDIOS RESPONSABLES: NOMBRE(S) CÉDULA(S) FIRMA(S) ELABORADO POR Ing.

Más detalles

Hidrodinámica. Conceptos

Hidrodinámica. Conceptos Conceptos Hidrostática tica Caudal Es la cantidad de líquido que pasa en un cierto tiempo. Concretamente, el caudal sería el volumen de líquido que circula dividido el tiempo: Sus unidades son volumen

Más detalles

INGENIERIA CIVIL EN MECANICA VESPERTINO GUÍA DE LABORATORIO ASIGNATURA PROCESOS DE FABRICACIÓN II NIVEL 03 EXPERIENCIA C911

INGENIERIA CIVIL EN MECANICA VESPERTINO GUÍA DE LABORATORIO ASIGNATURA PROCESOS DE FABRICACIÓN II NIVEL 03 EXPERIENCIA C911 INGENIERIA CIVIL EN MECANICA VESPERTINO GUÍA DE LABORATORIO ASIGNATURA PROCESOS DE FABRICACIÓN II NIVEL 03 EXPERIENCIA C911 FUERZA DE CORTE EN EL TORNEADO HORARIO: VIERNES 19:00 A 21:30 HORAS 1 1.- OBJETIVOS

Más detalles

Curso básico de bombas

Curso básico de bombas Curso básico de bombas QUIENES SOMOS? Soluciones Industriales de Vanguardia S.A. de C.V., (SIVAN), es una empresa dedicada a la solución de problemas en el manejo de fluidos, mediante el diseño, fabricación,

Más detalles

Theory Espanol (Colombia) El Gran Colisionador de Hadrones (Large Hadron Collider) (10 puntos)

Theory Espanol (Colombia) El Gran Colisionador de Hadrones (Large Hadron Collider) (10 puntos) Q3-1 El Gran Colisionador de Hadrones (Large Hadron Collider) (10 puntos) Por favor asegúrese de leer las instrucciones generales dentro del sobre adjunto antes de comenzar a resolver este problema. En

Más detalles

TEMA 1. MECANISMOS BÁSICOS DE TRANSMISIÓN DE CALOR

TEMA 1. MECANISMOS BÁSICOS DE TRANSMISIÓN DE CALOR TEMA 1. MECANISMOS BÁSICOS DE TRANSMISIÓN DE CALOR El calor: Es una forma de energía en tránsito. La Termodinámica y La Transferencia de calor. Diferencias. TERMODINAMICA 1er. Principio.Permite determinar

Más detalles

Fluidos y Sistemas de Bombeo Contenido

Fluidos y Sistemas de Bombeo Contenido Fluidos y Sistemas de Bombeo Contenido 1. Conceptos Fundamentales. Propiedades de sustancias puras Agua. Ecuaciones de Conservación 4. Bombas Jairo Andrés s Sandoval León, M.Sc. 1. CONCEPTOS FUNDAMENTALES.

Más detalles

TERMODINÁMICA CICLOS III. CICLO DE CARNOT

TERMODINÁMICA CICLOS III. CICLO DE CARNOT TERMODINÁMICA CICLOS III. CICLO DE CARNOT GIRALDO TORO REVISÓ PhD. CARLOS A. ACEVEDO PRESENTACIÓN HECHA EXCLUIVAMENTE CON EL FIN DE FACILITAR EL ESTUDIO. MEDELLÍN 2016 CICLOS DE CARNOT. GIRALDO T. 2 Ciclo

Más detalles

PRÁCTICA 10. TORRE DE REFRIGERACIÓN POR AGUA

PRÁCTICA 10. TORRE DE REFRIGERACIÓN POR AGUA PRÁCTICA 10. TORRE DE REFRIGERACIÓN POR AGUA OBJETIVO GENERAL: Familiarizar al alumno con los sistemas de torres de refrigeración para evacuar el calor excedente del agua. OBJETIVOS ESPECÍFICOS: Investigar

Más detalles

Carrera: Ingeniería Petrolera PED-1012 SATCA

Carrera: Ingeniería Petrolera PED-1012 SATCA 1.- DATOS DE LA ASIGNATURA Nombre de la asignatura: Carrera: Clave de la asignatura: SATCA 1 Flujo Multifasico en Tuberías Ingeniería Petrolera PED-1012 2 3-5 2.- PRESENTACIÓN Caracterización de la Asignatura.

Más detalles

DISEÑO MECÁNICO RODAMIENTOS

DISEÑO MECÁNICO RODAMIENTOS DISEÑO MECÁNICO RODAMIENTOS INTRODUCCIÓN A LA LUBRICACIÓN LUBRICACIÓN DE RODAMIENTOS LUBRICACIÓN CON GRASA LUBRICACIÓN CON ACEITE EL SISTEMA DE ESTANQUEIDAD La película de fluido está totalmente separada

Más detalles

UNIVERSIDAD DE SANTIAGO DE CHILE FACULTAD DE INGENIERÍA Departamento de Ingeniería Mecánica Ingeniería Civil en Mecánica WJT/wjt

UNIVERSIDAD DE SANTIAGO DE CHILE FACULTAD DE INGENIERÍA Departamento de Ingeniería Mecánica Ingeniería Civil en Mecánica WJT/wjt INGENIERIA CIVIL EN MECANICA 15030 LABORATORIO GENERAL II NIVEL 11 GUIA DE LABORATORIO EXPERIENCIA C224 CURVAS CARACTERÍSTICA DE UNA TURBINA PELTON LABORATORIO DE TURBINA PELTON 1. OBJETIVO GENERAL Observar

Más detalles

CAPÍTULO 4 RESULTADOS Y DISCUSIÓN

CAPÍTULO 4 RESULTADOS Y DISCUSIÓN CAPÍTULO 4 RESULTADOS Y DISCUSIÓN 4.1 Verificación del código numérico Para verificar el código numérico, el cual simula la convección natural en una cavidad abierta considerando propiedades variables,

Más detalles

Recomendaciones para la Instalación de Bombas Centrifugas

Recomendaciones para la Instalación de Bombas Centrifugas Recomendaciones para la Instalación de Bombas Centrifugas Para que una bomba centrifuga pueda funcionar correctamente y para facilitar su mantenimiento adecuado se recomienda cumplir con las siguientes

Más detalles

CICLOS DE REFRIGERACION COMBINADOS CO2-AMONIACO. San José, Costa Rica Septiembre 2016

CICLOS DE REFRIGERACION COMBINADOS CO2-AMONIACO. San José, Costa Rica Septiembre 2016 CICLOS DE REFRIGERACION COMBINADOS CO2-AMONIACO San José, Costa Rica Septiembre 2016 TEMARIO Breve reseña histórica del CO2. Características del CO2. Que es un sistema subcrítico y un transcrítico? Aplicaciones

Más detalles

Compresor. PROFESOR: JUAN PLAZA L. FUNDAMENTOS DE NEUMATICA.

Compresor. PROFESOR: JUAN PLAZA L. FUNDAMENTOS DE NEUMATICA. Compresor. PROFESOR: JUAN PLAZA L. 1 Compresor. Compresor: Aparato que sirve para comprimir un fluido, generalmente aire, a una presión dada. Existen dos categorías. Las máquinas volumétricas (aumento

Más detalles