INDICE 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN DATOS DE PARTIDA... 2

Tamaño: px
Comenzar la demostración a partir de la página:

Download "INDICE 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN DATOS DE PARTIDA... 2"

Transcripción

1 INDICE 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN DATOS DE PARTIDA CAUDAL DE LOS PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN DENSIDAD MEDIA DE LOS HUMOS TEMPERATURAS DE LOS PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN COEFICIENTE GLOBAL DE TRANSMISIÓN DE CALOR DIÁMETRO HIDRÁULICO CAÍDA DE PRESIÓN POR RESISTENCIA AL MOVIMIENTO TIRO NATURAL VELOCIDAD MEDIA DE LOS HUMOS CALOR ESPECÍFICO A PRESIÓN CONSTANTE DE LOS HUMOS PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO RESULTADOS PARA LAS CALDERAS DE 60 KW RESULTADOS PARA LAS CALDERAS DE 45 KW Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 1 de 1

2 1.- CÁLCULO DE CHIMENEA DE EVACUACIÓN DE HUMOS SEGÚN LA NORMA EN El cálculo de chimeneas para la evacuación de los humos de las calderas según la norma EN DATOS DE PARTIDA. La chimenea será de doble pared acero-acero inox AISI 304/316 ya que se trata de combustibles gaseosos. El aislamiento será de lana de roca de alta densidad. El combustible empleado es gas natural CAUDAL DE LOS PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN. Se calcula mediante la expresión: P m = 12. ( PF + e PC) η PCI m Caudal másico en kg/s. PF Poder fumígero del combustible, en Nm 3 / Nm 3. PC Poder comburívero del combustible, en Nm 3 / Nm 3. η Rendimiento total del generador, referido al PCI del combustible. PCI Poder Calorífico Inferior del combustible, en kj/nm 3. P Potencia térmica útil del generador, en kw. e Exceso de aire. El exceso de aire se calcula a partir de la siguiente expresión: CO 2 MAX e = 1 C CO 2 C Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 2 de 2

3 CO 2 MAX Contenido máximo teórico de CO 2 en los humos en función del tipo de combustible. CO 2 Contenido medio de CO 2 en los humos en función del régimen de funcionamiento del generador. C C Coeficiente corrector del exceso de aire. Tipo de Combustible C C Gaseoso DENSIDAD MEDIA DE LOS HUMOS. Se calcula a partir de la expresión: ρ HM = ( A) RT HM kg/m 3 A Altitud sobre el nivel del mar, en m. R Constante de elasticidad de los humos, en J/kg K. T HM Temperatura media de los humos, en K TEMPERATURAS DE LOS PRODUCTOS DE COMBUSTIÓN. Dado un tramo específico de chimenea, conocida la temperatura de entrada de los humos en el tramo (T HE ), la temperatura de salida de los humos (T HS ) y la temperatura media de los humos en el tramo (T HM ) puede calcularse por la expresión: ( ) T = T + T T e f HS A HE A E T HM = T + A T HE T f E A ( 1 e f ) E Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 3 de 3

4 f E Factor de enfriamiento. Se calcula mediante la expresión: f E = U S C I P m U Coeficiente global de transmisión de calor de la pared de la chimenea, en W/m 2 K. S I Superficie interior de la chimenea, en m 2. C P Calor específico a presión constante de los humos, en m COEFICIENTE GLOBAL DE TRANSMISIÓN DE CALOR. El coeficiente global de transmisión de calor de la pared de la chimenea, se calcula mediante la expresión: U = 1 1 R D hi 1 + β + h D h i hx x h i es el coeficiente superficial interior, expresado en W/(m 2 K) y se calcula a partir de: h i = λh N D hi U, en la que: λ H Conductividad térmica de los humos, en W/(m K). Aproximadamente responde a la ecuación: λ H ( T ) 6 = HM Nu Número de Nusselt, cuya expresión responde a (siendo r la rugosidad del material en mm):. ( ) Nu = a Re 180 a = r r y el nº de Reynolds (Re) responde a la expresión: Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 4 de 4

5 Re = v D hi ν C, v velocidad media de los humos en la chimenea, en m/s. D HI Diámetro hidráulico interior, en m. ν C Viscosidad cinemática de los gases, en m 2 /s. Se calcula a partir de: υ C = T HM T HM R es la resistencia térmica de la pared de la chimenea, en (m 2 K)/W. Se calcula a partir de: R s D Ln D hin + N = hi 1 2 ε, donde n indica el valor de la capa enésima y el 2 λ N Dhin coeficiente s depende de la forma y la sección. Sección s Circular 1 h X es el coeficiente superficial exterior, medido en W/(m 2 K) Ubicación chimenea h X (W/m 2 K) Interior 8 Exterior 25 Para chimeneas que circulen tanto en el interior como en el exterior de la edificación, se utilizará la expresión: h X = 8 SINT + 25 S S + S INT EXT EXT β es un coeficiente que tiene en cuenta las variaciones de temperatura debidas a la regulación del quemador en el caso de chimeneas de calderas. Chimenea Todo-Nada Todo-Poco-Nada Modulante Metálica Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 5 de 5

6 1.6.- DIÁMETRO HIDRÁULICO. El diámetro hidráulico (D H ) medido en m, es igual a cuatro veces el área de la superficie transversal del conducto dividido por el perímetro. Para la chimenea circular que se proyecta D H = D CAÍDA DE PRESIÓN POR RESISTENCIA AL MOVIMIENTO. La ΔP por resistencia al movimiento de los humos en las chimeneas, medido en Pa, se calcula a partir de: 2 v L M ΔP = ρhm f + Σξ + ΔP D TRAMOS 2 DH f S ρ HM Densidad media de los humos en el tramo, en kg/m 3. v M Velocidad media de los humos en el tramo considerado, en m/s. Se calcula a partir de la ecuación: v M = m ρ HM S, siendo S el área de la sección transversal de la chimenea (m 2 ). F Factor de fricción. Puede obtenerse por la fórmula de Colebrook o por cualquier fórmula empírica existente. L Longitud del tramo considerado, en m. Σξ Suma de los coeficientes de pérdida de presión localizadas (accesorios). ΔP D Variación de presión dinámica desde la entrada a la salida de la chimenea. Se calcula a partir de la siguiente expresión: Δ P D v = ρ HM v MS ME f S Factor de seguridad para contrarrestar imperfecciones, condiciones atmosféricas adversas, anormalidades de funcionamiento, etc..se considera en este cálculo 1.2. Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 6 de 6

7 1.8.- TIRO NATURAL. El tiro natural se produce por la diferencia de densidad entre los humos en el interior de la chimenea y el aire exterior. Se calcula mediante la siguiente expresión: ( ) t = g H ρ A ρ HM Pa. H Altura eficaz; distancia vertical entre la salida de humos del generador y la boca de salida de la chimenea. Para el cálculo H se divide en H H (tramo horizontal) y H V (tramo vertical). H = H H + H V VELOCIDAD MEDIA DE LOS HUMOS. Aproximadamente se puede calcular en función del caudal másico de acuerdo con la expresión: v = + x + x x x siendo x = Ln m CALOR ESPECÍFICO A PRESIÓN CONSTANTE DE LOS HUMOS. Para un porcentaje de CO 2 del 8%, se puede calcular mediante la expresión: C = T T 2 P HM HM donde T HM es la temperatura media de los humos PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO. Para el cálculo de la sección transversal de la chimenea se utiliza el siguiente procedimiento: a) Tramo Horizontal Determinación de la geometría de la chimenea, del nivel de aislamiento térmico y acabado interior, velocidad media de los humos, temperatura de humos a la salida del generador, densidad de los humos, caudal volumétrico de los humos y del C P de los humos Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 7 de 7

8 Se calcula el área de la sección transversal a partir de la ecuación: A v v S = Se calcula el coeficiente global de transmisión de calor U utilizando una temperatura media de la pared de la chimenea igual a la media entre la temperatura media de los humos y la temperatura exterior del aire. Se calcula el área interior de la chimenea S I, el factor de enfriamiento f E,la temperatura media de los humos T HM, la temperatura de los humos T HS a la salida de la chimenea, la caída de presión en el tramo horizontal, la densidad del aire exterior y el tiro natural horizontal. La depresión requerida a la base de chimenea se calcula teniendo en cuenta la presión de salida del generador ΔP GEN, la caída de presión por resistencia al movimiento ΔP HORIZ (<0), el tiro natural horizontal t HORIZ (<0 o >0) y la depresión necesaria para conducir el aire comburente al quemador atmosférico. b) Tramo vertical Determinación de la geometría de la chimenea, del nivel de aislamiento térmico y acabado interior. Se escoge un área de la sección transversal igual o inferior a la del tramo horizontal y se asume una T HM igual a la de salida del tramo horizontal. Se calcula la densidad media de los gases, el caudal volumétrico, el C P, el coeficiente global de transmisión de calor U, el área de la superficie interior de la chimenea S I, el factor de enfriamiento f E, la temperatura media de los humos T HM y la temperatura de salida de los humos a la salida de la boca de la chimenea. Se calcula la caída de presión por resistencia al movimiento de los humos ΔP VERTI y el tiro natural t VERTI. Finalmente la depresión disponible a la base de la chimenea: ΔP = t ΔP VERTI VERTI Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 8 de 8

9 RESULTADOS PARA LAS CALDERAS DE 60 KW. Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 9 de 9

10 Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 10 de 10

11 RESULTADOS PARA LAS CALDERAS DE 45 KW. Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 11 de 11

12 Anexo: Cálculos de las chimeneas de extracción de humos Página 12 de 12

3. Convección interna forzada

3. Convección interna forzada Tubos circulares resisten grandes diferencias de presión dentro y fuera del tubo (Equipos de transferencia) Tubos no circulares costos de fabricación e instalación más bajos (Sistemas de calefacción) Para

Más detalles

TRANSFERENCIA DE CALOR POR CONVECCIÓN

TRANSFERENCIA DE CALOR POR CONVECCIÓN TRANSFERENCIA DE CALOR POR CONVECCIÓN Nos hemos concentrado en la transferencia de calor por conducción y hemos considerado la convección solo hasta el punto en que proporciona una posible condición de

Más detalles

XVIII.- INTERCAMBIADORES DE CALOR MÉTODO DE LA EFICIENCIA

XVIII.- INTERCAMBIADORES DE CALOR MÉTODO DE LA EFICIENCIA XVIII.- INTERCAMBIADORES DE CALOR MÉTODO DE LA EFICIENCIA XVIII..- EFICACIA DE LOS INTERCAMBIADORES DE CALOR En muchas situaciones lo único que se conoce es la descripción física del intercambiador, como

Más detalles

XVI.- INTERCAMBIADORES DE CALOR MÉTODO DE LA EFICIENCIA

XVI.- INTERCAMBIADORES DE CALOR MÉTODO DE LA EFICIENCIA XVI.- INTERCAMBIADORES DE CALOR MÉTODO DE LA EFICIENCIA XVI..- EFICACIA DE LOS INTERCAMBIADORES DE CALOR En muchas situaciones lo único que se conoce es la descripción física del intercambiador, como el

Más detalles

Facultad de Ciencias Naturales y Ambientales

Facultad de Ciencias Naturales y Ambientales Facultad de Ciencias Naturales y Ambientales Diseño y construcción de un equipo generador de CO 2 que utiliza GLP para la producción de biomasa para su posterior uso en la industria energética. Marco Tapia

Más detalles

SISTEMA DE VENTILACIÓN LONGITUDINAL EN UN TÚNEL. INFLUENCIA DE UN INCENDIO EN EL DIMENSIONAMIENTO DE LA VENTILACIÓN

SISTEMA DE VENTILACIÓN LONGITUDINAL EN UN TÚNEL. INFLUENCIA DE UN INCENDIO EN EL DIMENSIONAMIENTO DE LA VENTILACIÓN SISTEMA DE VENTILACIÓN LONGITUDINAL EN UN TÚNEL. INFLUENCIA DE UN INCENDIO EN EL DIMENSIONAMIENTO DE LA VENTILACIÓN Clasificación de Sistemas de Ventilación de Túneles Sistema de Ventilación n Longitudinal

Más detalles

Convección Problemas de convección 1.1. PROBLEMAS DE CONVECCIÓN 1

Convección Problemas de convección 1.1. PROBLEMAS DE CONVECCIÓN 1 1.1. PROBLEMAS DE CONVECCIÓN 1 Convección 1.1. Problemas de convección Problema 1 Una placa cuadrada de 0,1 m de lado se sumerge en un flujo uniforme de aire a presión de 1 bar y 20 C con una velocidad

Más detalles

De acuerdo con la descripción del enunciado, la disposición, que podemos tratar como bidimensional, será la de la figura 1.

De acuerdo con la descripción del enunciado, la disposición, que podemos tratar como bidimensional, será la de la figura 1. Solución problema 5.44 De acuerdo con la descripción del enunciado, la disposición, que podemos tratar como bidimensional, será la de la figura 1. Figura 1 problema 5.44. (a) Conjunto. (b) Detalle de un

Más detalles

AISLAMIENTO TÉRMICO EN LA INDUSTRIA

AISLAMIENTO TÉRMICO EN LA INDUSTRIA AISLAMIENTO TÉRMICO EN LA INDUSTRIA ÍNDICE 1) Razones para AISLAR 2) Aislamiento térmico. Lanas Minerales 3) Cálculo de Aislamiento. Herramientas 4) Casos prácticos RAZONES PARA AISLAR POR QUÉ ES NECESARIO

Más detalles

PROBLEMAS SOBRE CONVECCIÓN pfernandezdiez.es

PROBLEMAS SOBRE CONVECCIÓN pfernandezdiez.es PROBLEMAS SOBRE CONVECCIÓN V.1.- Se bombea aceite de motor sin usar a 60ºC, a través de 80 tubos que tienen un diámetro de,5 cm, y una longitud de 10 m a una velocidad media de 0,6 m/s. Calcular: a) La

Más detalles

Proyecto redactado por Juan Rodríguez García. 3. ANEXOS

Proyecto redactado por Juan Rodríguez García. 3. ANEXOS Proyecto redactado por Juan Rodríguez García. 3. ANEXOS 87 Laboratorio para ensayos de resistencia al fuego de materiales de construcción. ANEXO I: ESTUDIO DE POTENCIA Y OTROS PARÁMETROS DE LOS HORNOS

Más detalles

ACCIÓN FORMATIVA OBJETIVOS CONTENIDOS INSTALACIONES DE CLIMATIZACIÓN

ACCIÓN FORMATIVA OBJETIVOS CONTENIDOS INSTALACIONES DE CLIMATIZACIÓN ACCIÓN FORMATIVA INSTALACIONES DE CLIMATIZACIÓN OBJETIVOS Caracterizar los diagramas, curvas, tablas y esquema de principio de instalaciones caloríficas, a partir de un anteproyecto, especificaciones técnicas

Más detalles

HOJA ELECTRÓNICA PARA EL CÁLCULO DEL GOLPE DE ARIETE EN LA LÍNEA DE IMPULSIÓN CÁLCULO ESTRUCTURAL DE LA TUBERÍA - INGRESO DE DATOS SECCIÓN 1

HOJA ELECTRÓNICA PARA EL CÁLCULO DEL GOLPE DE ARIETE EN LA LÍNEA DE IMPULSIÓN CÁLCULO ESTRUCTURAL DE LA TUBERÍA - INGRESO DE DATOS SECCIÓN 1 HOJA ELECTRÓNICA PARA EL CÁLCULO DEL GOLPE DE ARIETE EN LA LÍNEA DE IMPULSIÓN CÁLCULO ESTRUCTURAL DE LA TUBERÍA - INGRESO DE DATOS SECCIÓN 1 Seccion de la Tubería: Impulsión Clasificación API de la tubería:

Más detalles

PARTE 7: RENDIMIENTO

PARTE 7: RENDIMIENTO Parte 7: Rendimiento. Página 1 de 10 PARTE 7: RENDIMIENTO Preparado: E. Alberto Hernández Martín Responsable Calidad Revisado: Ana María García Gascó Director de certificación Aprobado: Ana María García

Más detalles

DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS

DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS OBJETIVO Velocidad de extracción de Calor velocidad de ingreso de calor El aire en el interior debe ser mantenido a temperatura constante de diseño. El evaporador es diseñado

Más detalles

Cálculo y diseño de chimeneas metálicas. Guía de aplicación. Calculation and design of metal chimneys. Application guide.

Cálculo y diseño de chimeneas metálicas. Guía de aplicación. Calculation and design of metal chimneys. Application guide. norma española UNE 123001 Julio 2005 TÍTULO Cálculo y diseño de chimeneas metálicas Guía de aplicación Calculation and design of metal chimneys. Application guide. Norme de calcul et mise en oeuvre pour

Más detalles

Pedro G. Vicente Quiles Área de Máquinas y Motores Térmicos Departamento de Ingeniería de Sistemas Industriales Universidad Miguel Hernández

Pedro G. Vicente Quiles Área de Máquinas y Motores Térmicos Departamento de Ingeniería de Sistemas Industriales Universidad Miguel Hernández BALANCE ENERGÉTICO EN CALDERAS 1 Introducción 2 Funcionamiento de una caldera 3 Pérdidas energéticas en calderas 4 Balance energético en una caldera. Rendimiento energético 5 Ejercicios Pedro G. Vicente

Más detalles

INGENIERÍA QUÍMICA Problemas propuestos Pág. 1 CONCEPTOS FUNDAMENTALES

INGENIERÍA QUÍMICA Problemas propuestos Pág. 1 CONCEPTOS FUNDAMENTALES Problemas propuestos Pág. 1 CONCEPTOS FUNDAMENTALES Problema nº 1) [01-07] Por una tubería fluyen 100 lb de agua a razón de 10 ft/s. Cuánta energía cinética (E = ½ mav 2 ) tiene el agua, expresada en unidades

Más detalles

Informe Final OT Nº Certificación de prueba controlada para economizador de combustible NEOPLUS 18FA

Informe Final OT Nº Certificación de prueba controlada para economizador de combustible NEOPLUS 18FA Informe Final OT Nº 2006-025-1 Certificación de prueba controlada para economizador de combustible NEOPLUS 18FA PARA: DE: Sr. Jaime Baytelman E-mail: jaimebaytelman@gmail.com Oscar Farías Fuentes Jefe

Más detalles

1. OBJETO PRINCIPIOS DE CÁLCULO CONDICIONES DE DISEÑO RESULTADOS... 8

1. OBJETO PRINCIPIOS DE CÁLCULO CONDICIONES DE DISEÑO RESULTADOS... 8 ÍNDICE 1. OBJETO... 2 2. PRINCIPIOS DE CÁLCULO... 3 3. CONDICIONES DE DISEÑO... 7 4. RESULTADOS... 8 Página 1 de 8 1. OBJETO Esta memoria justificativa da respuesta a los diámetros utilizados en las tuberías

Más detalles

EXTRACTO DEL DOCUMENTO UNE

EXTRACTO DEL DOCUMENTO UNE Norma Española UNE 123001 Julio 2012 Versión corregida, Febrero 2017 Cálculo, diseño e instalación de chimeneas modulares Esta norma ha sido elaborada por el comité técnico CTN 123 Chimeneas, cuya secretaría

Más detalles

UNIDADES TERMINALES Y DE TRATAMIENTO

UNIDADES TERMINALES Y DE TRATAMIENTO ITE 03.9 UNIDADES TERMINALES Y DE TRATAMIENTO Conocido el caudal de aire que satisface la carga térmica sensible de una zona, la Unidad Terminal (UT) a cargo de esa zona se dimensionará en base a los datos

Más detalles

PROTOCOLO DE CALCULOS

PROTOCOLO DE CALCULOS PROTOCOLO DE CALCULOS 1 PROTOCOLO DE CALCULOS INDICE 1.- CALCULOS ELECTRICOS 2.- CALULO DE LA ILUMINACION 3.- CALCULO DEL AFORO 4.- CALCULO DE LAS CARGAS Y DENSIDADES DE FUEGO 5.- CALCULO DE LAS REDES

Más detalles

Centro de desarrollo tecnológico Sustentable SISTEMA DE POST-COMBUSTIÓN Y REDUCCIÓN DE EMISIONES PARA HORNOS DE COMBUSTIÓN OBJETIVOS

Centro de desarrollo tecnológico Sustentable SISTEMA DE POST-COMBUSTIÓN Y REDUCCIÓN DE EMISIONES PARA HORNOS DE COMBUSTIÓN OBJETIVOS Centro de desarrollo tecnológico Sustentable CORPORACION PARA EL MEJORAMIENTO DEL AIRE DE QUITO SISTEMA DE POST-COMBUSTIÓN Y REDUCCIÓN DE EMISIONES PARA HORNOS DE COMBUSTIÓN EXPOSITOR. Ing. Emérita Delgado

Más detalles

Anexo 9. Ventilador ANEXO 9. DISEÑO DEL VENTILADOR

Anexo 9. Ventilador ANEXO 9. DISEÑO DEL VENTILADOR ANEXO 9. DISEÑO DEL VENTILADOR A continuación del filtro de mangas en el tren de tratamiento se sitúa un ventilador centrífugo encargado de aspirar el caudal de gases desde el desorbedor, pasando por los

Más detalles

MEMORIA DE CÁLCULO CONDUCTORES BARRAJE 115kV SUBESTACIÓN CAMPOBONITO 115 kv

MEMORIA DE CÁLCULO CONDUCTORES BARRAJE 115kV SUBESTACIÓN CAMPOBONITO 115 kv Página :1 de 15 Nombre del documento: MEMORIA DE CÁLCULO CONDUCTORES BARRAJE 115kV SUBESTACION CAMPOBONITO 115kV Consecutivo del documento: LE-FR-CON-256-MC-007 MEMORIA DE CÁLCULO CONDUCTORES BARRAJE 115kV

Más detalles

CÁLCULO DE CHIMENEAS COLECTIVAS SEGÚN NORMA UNE :2005

CÁLCULO DE CHIMENEAS COLECTIVAS SEGÚN NORMA UNE :2005 CÁLCULO DE CHIMENEAS COLECTIVAS SEGÚN NORMA UNE 123001:2005. ANÁLISIS, ESTUDIO Y COMPARACIÓN DEL MÉTODO DE CÁLCULO PROPUESTO CON LA TECNOLOGÍA DE LA FLUIDODINÁMICA COMPUTACIONAL (CFD) Dr. Iñaki Loroño

Más detalles

0. GLOSARIO Y UNIDADES

0. GLOSARIO Y UNIDADES 0. GLOSARIO Y UNIDADES ) Área de paso del fluido en la configuración en la que circula únicamente agua. ) Área de intercambio en intercambiador de calor. ) Área de paso del fluido en la configuración en

Más detalles

Dr. Alfredo Barriga R.

Dr. Alfredo Barriga R. DISEÑO, CONSTRUCCIÓN Y PRUEBAS DE LOS EQUIPOS AUXILIARES PARA SER UTILIZADOS EN EL HORNO TÚNEL EXPERIMENTAL PARA SIMULACIÓN Y OPTIMIZACIÓN DEL DISEÑO DE INCINERADORES HOSPITALARIOS SEMILLA - CICYT Dr.

Más detalles

6. pérdidas de carga en conduc tos climaver

6. pérdidas de carga en conduc tos climaver 6. pérdidas de carga en conduc tos climaver manual de conduc tos de aire acondicionado climaver 62 El aire que circula por la red de conductos, recibe la energía de impulsión (aspiración) por medio de

Más detalles

INSTALACIONES HIDRÁULICAS

INSTALACIONES HIDRÁULICAS Universidad de Navarra Escuela Superior de Ingenieros Nafarroako Unibertsitatea Ingeniarien Goi Mailako Eskola INSTALACIONES HIDRÁULICAS CAMPUS TECNOLÓGICO DE LA UNIVERSIDAD DE NAVARRA. NAFARROAKO UNIBERTSITATEKO

Más detalles

PRÁCTICA 2: DETERMINACIÓN DE PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN UN SISTEMA DE TUBERÍAS

PRÁCTICA 2: DETERMINACIÓN DE PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN UN SISTEMA DE TUBERÍAS Universidad Nacional Experimental Francisco de Miranda Área de Tecnología Programa de Ingeniería Química Departamento de Energética Laboratorio de Operaciones Unitarias I PRÁCTICA : DETERMINACIÓN DE PÉRDIDAS

Más detalles

Tema 6. Convección natural y forzada

Tema 6. Convección natural y forzada 1. CONCEPTOS BÁSICOS. COEFICIENTES INIVIUALES E TRANSMISIÓN E CALOR.1. Cálculo de los coeficientes individuales de transmisión de calor.1.1. Flujo interno sin cambio de fase: Convección forzada A.- Conducciones

Más detalles

Compromiso con el futuro EQUIPOS DE MEDIDA PARA COMPROBACIONES DE RENDIMIENTOS DE GENERADORES DE CALOR Y. Instrumentos Testo, S.A.

Compromiso con el futuro EQUIPOS DE MEDIDA PARA COMPROBACIONES DE RENDIMIENTOS DE GENERADORES DE CALOR Y. Instrumentos Testo, S.A. EQUIPOS DE MEDIDA PARA COMPROBACIONES DE RENDIMIENTOS DE GENERADORES DE CALOR Y FRÍO Instrumentos Testo, S.A www.testo.es 1 1. INSTRUMENTACIÓN INSPECCIONES DE INSTALACIONES TÉRMICAS EL AGENTE INSPECTOR

Más detalles

Anexo 5. Separador Ciclónico ANEXO 5. DISEÑO DEL SEPARADOR CICLÓNICO

Anexo 5. Separador Ciclónico ANEXO 5. DISEÑO DEL SEPARADOR CICLÓNICO ANEXO 5. DISEÑO DEL SEPARADOR CICLÓNICO La corriente de gases de salida del desorbedor es conducida a un separador ciclónico, comúnmente denominado ciclón. Se dispone justamente después del horno rotativo

Más detalles

Análisis del proceso de vaciado.

Análisis del proceso de vaciado. Análisis del proceso de vaciado. Flujo conservativo (lo cual no es verdad): se puede realizar un primer análisis empleando para tal fin la ecuación de Bernoulli La suma de las energías (altura, presión

Más detalles

GCC Generadores de Calor en Cubierta para grupos modulares de condensación Potencia de 66,9 a 1153,9 kw

GCC Generadores de Calor en Cubierta para grupos modulares de condensación Potencia de 66,9 a 1153,9 kw GCC Generadores de Calor en Cubierta para grupos modulares de condensación P otencia de 66,9 a 1153,9 kw Características Generadores de calor para cubiertas formados por grupos modulares de condensación

Más detalles

Tema 14. Cálculo del desajuste de potencia de un aparato a gas

Tema 14. Cálculo del desajuste de potencia de un aparato a gas Página 1 de 13 Tema 14 Cálculo del desajuste de potencia de un aparato a gas Elaborado por: Revisado por: Aprobado por: Comisión Permanente M. Lombarte Responsable de Calidad Fecha: 12/11/2015 C. Villalonga

Más detalles

UNIDAD 1: DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS GUIA DE PROBLEMAS RESUELTOS

UNIDAD 1: DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS GUIA DE PROBLEMAS RESUELTOS UNIDAD 1: DISEÑO DE CÁMARAS FRIGORÍFICAS GUIA DE PROBLEMAS RESUELTOS 1. Una Cámara de refrigeración para almacenamiento de Kiwi tiene las siguientes dimensiones: 3,6 m x 8 m x 28 m. Fue diseñado para operar

Más detalles

XI.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN FLUJO EN CONDUCTOS

XI.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN FLUJO EN CONDUCTOS XI.- TANSMISIÓN DE CALO PO CONVECCIÓN FLUJO EN CONDUCTOS XI.1.- FLUJO ISOTÉMICO EN CONDUCTOS CICULAES En un flujo laminar la corriente es relativamente lenta y no es perturbada por las posibles protuberancias

Más detalles

Tecnología y Eficiencias Energéticas

Tecnología y Eficiencias Energéticas Tecnología y Eficiencias Energéticas Centrales Térmicas 12 de Mayo, 2011 Calefacción 1 Quemadores Condensación Calderas de Condensación Cascadas Eficiencia 2 QUEMADORES ATMOSFERICOS COMBUSTIBLE Gaseosos

Más detalles

CONVECCION NATURAL. En la convección forzada el fluido se mueve por la acción de una fuerza externa.

CONVECCION NATURAL. En la convección forzada el fluido se mueve por la acción de una fuerza externa. CONVECCION NATURAL En la convección forzada el fluido se mueve por la acción de una fuerza externa. En convección natural el fluido se mueve debido a cambios de densidad que resultan del calentamiento

Más detalles

Se representa a continuación un esquema del equipo, donde se reflejan las principales variables involucradas en el diseño del mismo: Q perdido

Se representa a continuación un esquema del equipo, donde se reflejan las principales variables involucradas en el diseño del mismo: Q perdido ANEXO 6. DISEÑO DEL POST QUEMADOR La corriente de gases de salida del separador ciclónico llega al post-uemador donde se produce una oxidación térmica de los gases entrantes con la ayuda de un uemador

Más detalles

FENÓMENOS DE TRASPORTE

FENÓMENOS DE TRASPORTE FENÓMENOS DE TRASPORTE EN METALURGIA EXTRACTIVA Clase 05/06 Transporte de Momentum Pro. Leandro Voisin A, MSc., Dr. Académico Uniersidad de Chile. Jee del Laboratorio de Pirometalurgia. Inestigador Senior

Más detalles

Principios de la termodinámica

Principios de la termodinámica Física aplicada a procesos naturales Tema I.- Balance de Energía: Primer principio de la Termodinámica. Lección 1. Principios de la termodinámica Equilibrio térmico. Define el método de medida de la temperatura

Más detalles

Dinámica de Fluidos. Mecánica y Fluidos VERANO

Dinámica de Fluidos. Mecánica y Fluidos VERANO Dinámica de Fluidos Mecánica y Fluidos VERANO 1 Temas Tipos de Movimiento Ecuación de Continuidad Ecuación de Bernouilli Circulación de Fluidos Viscosos 2 TIPOS DE MOVIMIENTO Régimen Laminar: El flujo

Más detalles

Eficiencia energética en conductos de climatización. Claire Plateaux

Eficiencia energética en conductos de climatización. Claire Plateaux Eficiencia energética en conductos de climatización Claire Plateaux Introducción Informe Anual De Consumos Energéticos IDAE - 2009 Sector Residencial + Servicio : 27% del consumo total Acondicionamiento

Más detalles

Ventilación transversal natural o forzada del túnel. Flujos de aire y emisiones

Ventilación transversal natural o forzada del túnel. Flujos de aire y emisiones File:E:\EES3\Userlib\Examples\tunel3.EES 30/07/008 0:46:8 Page Ventilación transversal natural o forzada del túnel. Flujos de aire y emisiones Pozos de salida Q 3 = 34,65 [m 3 /s] Q 5 = 70,7 [m 3 /s] H

Más detalles

ANEXO 1: Tablas de las propiedades del aire a 1 atm de presión. ҪENGEL, Yunus A. y John M. CIMBALA, Mecánica de fluidos: Fundamentos y

ANEXO 1: Tablas de las propiedades del aire a 1 atm de presión. ҪENGEL, Yunus A. y John M. CIMBALA, Mecánica de fluidos: Fundamentos y I ANEXO 1: Tablas de las propiedades del aire a 1 atm de presión ҪENGEL, Yunus A. y John M. CIMBALA, Mecánica de fluidos: Fundamentos y aplicaciones, 1ª edición, McGraw-Hill, 2006. Tabla A-9. II ANEXO

Más detalles

ÍNDICE DE CONTENIDOS

ÍNDICE DE CONTENIDOS ÍNDICE DE CONTENIDOS CERTIFICACIÓN DE LA ELABORACIÓN DEL PROYECTO LEGALIZACIÓN DEL PROYECTO DEDICATORIA AGRADECIMIENTO ÍNDICE DE CONTENIDOS RESUMEN Pag. ii iii iv v vi xviii CAPÍTULO 1: GENERALIDADES 1.1

Más detalles

Índice de Tablas VIII

Índice de Tablas VIII Índice CAPITULO 1 INTRODUCCION... 1 1.1 Antecedentes y motivación... 2 1.2 Descripción del problema... 2 1.3 Solución propuesta... 3 1.4 Objetivos... 4 1.5 Alcances... 4 1.6 Metodología y herramientas

Más detalles

VIESMANN VITOLIGNO 100-S Caldera de gasificación de leña 20 kw

VIESMANN VITOLIGNO 100-S Caldera de gasificación de leña 20 kw VIESMANN VITOLIGNO 100-S Caldera de gasificación de leña 20 kw Datos técnicos N de pedido y precios: consultar Lista de precios VITOLIGNO 100-S Modelo VL1B Caldera de gasificación de leña para trozos de

Más detalles

TRANSFERENCIA DE CALOR POR CONVECCIÓN

TRANSFERENCIA DE CALOR POR CONVECCIÓN MARZO, 2016 REPÚBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA MINISTERIO DEL PODER POPULAR PARA LA DEFENSA UNIVERSIDAD NACIONAL EXPERIMENTAL POLITÉCNICA DE LA FUERZA ARMADA NACIONAL BOLIVARIANA CÁTEDRA: TRANSFERENCIA

Más detalles

SISTEMAS DE CHIMENEAS DE SIMPLE PARED

SISTEMAS DE CHIMENEAS DE SIMPLE PARED EW - KL 304 NEW Chimenea modular metálica para evacuación de humos y gases de los productos de la combustión de simple pared fabricada en acero inoxidable AISI 304 Colores RAL hasta 200 C (consultar precios)

Más detalles

U.L.A. FACULTAD DE INGENIERIA. Mérida, 02/10/2008 ESCUELA DE MECANICA. MECANICA DE FLUIDOS. Sección 01 y 02. TERCER EXAMEN PARCIAL

U.L.A. FACULTAD DE INGENIERIA. Mérida, 02/10/2008 ESCUELA DE MECANICA. MECANICA DE FLUIDOS. Sección 01 y 02. TERCER EXAMEN PARCIAL U.L.A. FACULTAD DE INGENIERIA. Mérida, 02/10/2008 ESCUELA DE MECANICA. MECANICA DE FLUIDOS. Sección 01 y 02. TERCER EXAMEN PARCIAL Problema 1 Para construir una bomba grande que debe suministrar 2 m 3

Más detalles

Unidad XIII: Flujo Interno con Fricción. Algunos problemas desarrollados

Unidad XIII: Flujo Interno con Fricción. Algunos problemas desarrollados Unidad XIII: Flujo Interno con Fricción Algunos problemas desarrollados Problema 95: Calcule el mínimo diámetro de una tubería de acero comercial (ε = 0.046 mm) que debe transportar un caudal de 8 m 3

Más detalles

Plantear la tabla de variables y dimensiones para la obtención de los parámetros de Rateau y obtener solamente el coeciente de caudal.

Plantear la tabla de variables y dimensiones para la obtención de los parámetros de Rateau y obtener solamente el coeciente de caudal. Mecánica de fluidos Marzo 2012 1. Conocida la altura neta (o bien su altura de presión equivalente P ), el diámetro D, el número de revoluciones en la unidad de tiempo N, las características del uido (µ,

Más detalles

TECNOLOGÍA DE FLUIDOS Y CALOR

TECNOLOGÍA DE FLUIDOS Y CALOR epartamento de Física Aplicada I Escuela Universitaria Politécnica TECNOLOGÍA E FLUIOS Y CALOR TABLAS E TRANSMISIÓN E CALOR A. Rendimiento de aletas... 1 B. Propiedades de los sólidos metálicos... 2 C.

Más detalles

XII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL

XII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL XII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL XII..- ANALOGÍA ENTRE LA TRANSMISIÓN DE CALOR Y LA CANTIDAD DE MOVI- MIENTO EN LUJO TURBULENTO CAPA LIMITE TÉRMICA SOBRE PLACA

Más detalles

Soluciones Analíticas de Navier Stokes.

Soluciones Analíticas de Navier Stokes. 1 Soluciones Analíticas de Navier Stokes. Problema 1 Un fluido newtoniano fluye en el huelgo formado por dos placas horizontales. La placa superior se mueve con velocidad u w, la inferior está en reposo.

Más detalles

XIII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN, ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL

XIII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN, ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL XIII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN, ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL XIII.1.- ANALOGÍA ENTRE LA TRANSMISIÓN DE CALOR Y LA CANTIDAD DE MOVI- MIENTO EN LUJO TURBULENTO CAPA LIMITE TÉRMICA SOBRE PLACA

Más detalles

PRÁCTICA 10. TORRE DE REFRIGERACIÓN POR AGUA

PRÁCTICA 10. TORRE DE REFRIGERACIÓN POR AGUA PRÁCTICA 10. TORRE DE REFRIGERACIÓN POR AGUA OBJETIVO GENERAL: Familiarizar al alumno con los sistemas de torres de refrigeración para evacuar el calor excedente del agua. OBJETIVOS ESPECÍFICOS: Investigar

Más detalles

PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001

PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001 PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001 PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001 Navidad 2001-1 Para la conducción cuya sección transversal se representa en la figura se pide: Calcular el caudal de agua que puede trasegar suponiendo

Más detalles

PROBLEMAS SOBRE INTERCAMBIADORES DE CALOR pfernandezdiez.es

PROBLEMAS SOBRE INTERCAMBIADORES DE CALOR pfernandezdiez.es PROBLEMAS SOBRE INTERCAMBIADORES DE CALOR VI..- Un intercambiador de calor de flujos cruzados, con ambos fluidos con mezcla, tiene una superficie de intercambio A igual a 8, m ; los fluidos que se utilizan

Más detalles

XV.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CORRELACIONES PARA LA CONVECCIÓN FORZADA

XV.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CORRELACIONES PARA LA CONVECCIÓN FORZADA XV.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CORRELACIONES PARA LA CONVECCIÓN FORZADA XV.1.- CORRELACIONES PARA LA CONVECCIÓN FORZADA EN PLACAS FLUJO LAMINAR SOBRE PLACA PLANA HORIZONTAL a) El número de Nusselt

Más detalles

3. METODOLOGÍA. 3.2 Diseño del equipo desalinizador por destilación a baja presión con recuperación de energía a través de un tubo de calor.

3. METODOLOGÍA. 3.2 Diseño del equipo desalinizador por destilación a baja presión con recuperación de energía a través de un tubo de calor. 3. METODOLOGÍA 3.1 Revisión bibliográfica Se buscó información de actualidad en libros, artículos e internet para sustentar la investigación sobre técnicas de desalinización, características físicas y

Más detalles

Componente Fórmulas y descripción Símbolo de circuito Cilindros hidráulicos de simple efecto. d: Diámetro de émbolo [mm]

Componente Fórmulas y descripción Símbolo de circuito Cilindros hidráulicos de simple efecto. d: Diámetro de émbolo [mm] Fórmulas y unidades Fórmulas y unidades La planificación y el diseño de sistemas hidráulicos se deben reizar desde los puntos de vista más variados, eligiendo los elementos hidráulicos en función de los

Más detalles

DINÁMICA DE FLUIDOS ÍNDICE

DINÁMICA DE FLUIDOS ÍNDICE DINÁMICA DE FLUIDOS ÍNDICE. Tipos de flujo. Ecuación de continuidad 3. Ecuación de Bernouilli 4. Aplicaciones de la ecuación de Bernouilli 5. Efecto Magnus 6. Viscosidad BIBLIOGRAFÍA: Cap. 3 del Tipler

Más detalles

Uso de energía solar en la producción de Biodiésel.

Uso de energía solar en la producción de Biodiésel. Uso de energía solar en la producción de Biodiésel. Presentan: Dra. Alejandra Castro González Ing. Josué Pérez Zaragoza Contenido 1. Objetivo. 2. Análisis de estudio. 3. Metodología. 4. Resultados. 5.

Más detalles

PROBLEMAS SOBRE INTERCAMBIADORES DE CALOR

PROBLEMAS SOBRE INTERCAMBIADORES DE CALOR PROBLEMAS SOBRE INTERCAMBIADORES DE CALOR J.A. Pimentel PROBLEMA I En la figura adjunta se muestra una combinación en serie de dos intercambiadores que operan en contra corriente. Por los tubos circula

Más detalles

ALCANTARILLADO 3. ASPECTOS HIDRAULICOS DE LOS ALCANTARILLADOS Fórmulas para cálculos hidráulicos

ALCANTARILLADO 3. ASPECTOS HIDRAULICOS DE LOS ALCANTARILLADOS Fórmulas para cálculos hidráulicos ALCANTARILLADO 3. ASPECTOS HIDRAULICOS DE LOS ALCANTARILLADOS 3.1. Fórmulas para cálculos hidráulicos Para los cálculos hidráulicos de tuberías existe gran diversidad de fórmulas, en este boletín se aplicarán

Más detalles

Máquinas y Equipos Térmicos Tema III

Máquinas y Equipos Térmicos Tema III Máquinas y Equipos Térmicos Tema III CHIMENEAS Y VENTILADORES 1 Las chimeneas de ladrillo tienen propensión a tener fugas, debido a la falta de adherencia de los materiales, así cómo también grietas ocasionadas

Más detalles

COMBUSTIÓN. Objetivo. Resumen de Actividades. Equipos

COMBUSTIÓN. Objetivo. Resumen de Actividades. Equipos COMBUSTIÓN Objetivo 1. Estudiar experimentalmente la influencia del dosado y la geometría del quemador en las características de la llama: posición, tamaño, forma, color, radiación, etc. 2. Estudiar experimentalmente

Más detalles

RITE y Eficiencia Energética

RITE y Eficiencia Energética RITE y Eficiencia Energética CONAIF (Zaragoza) 23 de Octubre de 2008 Objetivo europeo: 20-20-20 20 % Mejora en la eficiencia (ref. 1990) 20 % 20 % Utilización de Energías renovables Reducción de gases

Más detalles

SOLUCIONES PARA LA RENOVACIÓN DE SALAS DE CALDERAS

SOLUCIONES PARA LA RENOVACIÓN DE SALAS DE CALDERAS SOLUCIONES PARA LA RENOVACIÓN DE SALAS DE CALDERAS Soluciones para evacuación de gases y humos (Condensación) www.jeremias.com.es > > > > EW-ECO CONDENSING DW-ECO EW-PPS / EW-PPS-FLEX LINE-FLEX EW-ECO

Más detalles

XIII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN, ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL

XIII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN, ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL XIII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN, ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL XIII.1.- ANALOGÍA ENTRE LA TRANSMISIÓN DE CALOR Y LA CANTIDAD DE MOVI- MIENTO EN LUJO TURBULENTO CAPA LIMITE TÉRMICA SOBRE PLACA

Más detalles

SECADOR SOLAR CON AIRE FORZADO PARA SECADO DE HIPOCOTILOS DE MACA A 30 C, 40 C Y 50 C

SECADOR SOLAR CON AIRE FORZADO PARA SECADO DE HIPOCOTILOS DE MACA A 30 C, 40 C Y 50 C SECADOR SOLAR CON AIRE FORZADO PARA SECADO DE HIPOCOTILOS DE MACA A 30 C, 40 C Y 50 C MSc. Ing. Pedro Bertín Flores Larico UNSA-cer-ee-unas XXII Simposio Peruano de Energía Solar, 2015 Arequipa TIPOS DE

Más detalles

DINÁMICA DE FLUIDOS REALES. Asignatura: Operaciones Unitarias Profesor: Jimmy Walker Alumnos: Giovanni Ramirez Luis Cabrera Antonio Marín

DINÁMICA DE FLUIDOS REALES. Asignatura: Operaciones Unitarias Profesor: Jimmy Walker Alumnos: Giovanni Ramirez Luis Cabrera Antonio Marín DINÁMICA DE FLUIDOS REALES Asignatura: Operaciones Unitarias Profesor: Jimmy Walker Alumnos: Giovanni Ramirez Luis Cabrera Antonio Marín Viscosidad Consideraciones Fluido ideal Viscosidad =0 Fluido real

Más detalles

UNIDAD 4 SISTEMAS COMPLEJOS DE TUBERÍAS

UNIDAD 4 SISTEMAS COMPLEJOS DE TUBERÍAS UNIDD SISTEMS COMPLEJOS DE TUERÍS Capítulo CONCEPTO ELEMENTL DE OM Y TURIN TURINS Noción básica de turbina El agua puede emplearse para producir energía mediante su conducción a un nivel situado a una

Más detalles

Flujo en Cañerías. Ejercicio 9.3. A muy bajas temperaturas,

Flujo en Cañerías. Ejercicio 9.3. A muy bajas temperaturas, Flujo en Cañerías Ejercicio 9.1. El huelgo radial entre el émbolo y la pared de un cilindro es 0,075mm, la longitud del émbolo es 250mm y su diámetro es de 100mm. Hay agua en un lado y en otro del émbolo

Más detalles

3. MÉTODO DE CÁLCULO DEL FACTOR DE CARGA PARCIAL DE UNA CALDERA DE BIOMASA

3. MÉTODO DE CÁLCULO DEL FACTOR DE CARGA PARCIAL DE UNA CALDERA DE BIOMASA 3. MÉTODO DE CÁLCULO DEL FACTOR DE CARGA PARCIAL DE UNA CALDERA DE BIOMASA 3.1. DEFINICIÓN DE FACTOR DE CARGA PARCIAL El rendimiento instantáneo de una caldera puede determinarse como una función que incluye

Más detalles

ANEJO IV: CÁLCULO COLUMNA CORONA MÓVIL

ANEJO IV: CÁLCULO COLUMNA CORONA MÓVIL CÁLCULO COLUMNA CORONA MÓVIL: Datos de cálculo: Superficie proyector S p = 0,160 m 2 Número de proyectores n = 9 Superficie corona móvil S c = 0,760 m 2 Diámetro en cabeza de la columna d c = 275 mm Diámetro

Más detalles

UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR UNIDAD DE LABORATORIOS LABORATORIO A SECCIÓN DE MECÁNICA DE FLUIDOS

UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR UNIDAD DE LABORATORIOS LABORATORIO A SECCIÓN DE MECÁNICA DE FLUIDOS 1. Objetivos UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR PRÁCTICA ESTUDIO DEL FLUJO TURBULENTO EN TUBERÍAS LISAS Analizar flujo turbulento en un banco de tuberías lisas. Determinar las pérdidas de carga en tuberías lisas..

Más detalles

CLIMATIC DESIGN CONDITIONS) A.2.

CLIMATIC DESIGN CONDITIONS) A.2. ANEXOS A. DATOS Y TABLAS...1 A.1. Condiciones ambientales de la ciudad de pisco (Fuente: ASHRAE CLIMATIC DESIGN CONDITIONS)...1 A.2. Correlaciones empíricas del número promedio de Nusselt para convección

Más detalles

Chimeneas doble pared para calderas

Chimeneas doble pared para calderas Chimeneas doble pared para calderas APLICACIONES Calderas de gas Calderas de gasoil Calderas de combustibles sólidos Condensación Calderas de vapor Estufas y fuegos bajos Generadores de aire caliente Hornos

Más detalles

1. DATOS GENERALES 1. ESPACIOS 2.- SISTEMA ENVOLVENTE Cerramientos exteriores

1. DATOS GENERALES 1. ESPACIOS 2.- SISTEMA ENVOLVENTE Cerramientos exteriores 1. DATOS GENERALES Nombre del Proyecto ESCUELA DE MÚSICA Localidad ARCHENA Dirección del Proyecto - Autor del Proyecto ALBERTO GIL TORRANO Autor de la Calificación ALBERTO GIL TORRANO E-mail de contacto

Más detalles

Termodinámica y Máquinas Térmicas

Termodinámica y Máquinas Térmicas Termodinámica y Máquinas Térmicas Tema 09. Transmisión de Calor Inmaculada Fernández Diego Severiano F. Pérez Remesal Carlos J. Renedo Estébanez DPTO. DE INGENIERÍA ELÉCTRICA Y ENERGÉTICA Este tema se

Más detalles

Caja de herramientas. Teoría. Calefacción. Teoría básica de bombas Bucles de mezcla. Teoría básica

Caja de herramientas. Teoría. Calefacción. Teoría básica de bombas Bucles de mezcla. Teoría básica básica de bombas Bucles de mezcla Calefacción básica TEORÍA BÁSICA DE BOMBAS CURVA Q X H La curva característica de la bomba está indicada en el diagrama, donde Q (caudal) es el eje X y H (altura) o p

Más detalles

Evol-Top Mic Evol-Top Cal

Evol-Top Mic Evol-Top Cal Evol-Top Mic Evol-Top Cal CALDERA MURAL DE CONDENSACIÓN A GAS EL MÁS ALTO RENDIMIENTO EN SU CATEGORÍA, SUPERIOR AL 108% microacumulación PARA AGUA CALIENTE SANITARIA BAJO NOx CLASE 5 2 VERSIONES: CON PRODUCCIÓN

Más detalles

XII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL

XII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL XII.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN ANALOGÍAS Y ANÁLISIS DIMENSIONAL XII.1.- ANALOGÍA ENTRE LA TRANSMISIÓN DE CALOR Y LA CANTIDAD DE MOVIMIEN- TO EN LUJO TURBULENTO CAPA LIMITE TÉRMICA SOBRE PLACA

Más detalles

Modelo de estimación de emisiones producidas por centrales termo-eléctricas

Modelo de estimación de emisiones producidas por centrales termo-eléctricas Modelo de estimación de emisiones producidas por centrales termo-eléctricas José Ignacio Huertas, ME, MSc, DSc Diego Moreno Moctezuma, MtE, MSc Mauricio Carmona García, ME, MSc 1 Motivación Típicamente

Más detalles

DIMENSIONAMIENTO DE CÁRCAMO DE BOMBEO EB-42 Caracteristicas del Equipo Propuesto:

DIMENSIONAMIENTO DE CÁRCAMO DE BOMBEO EB-42 Caracteristicas del Equipo Propuesto: DIMENSIONAMIENTO DE CÁRCAMO DE BOMBEO EB-42 Caracteristicas del Equipo Propuesto: Nombre de Cárcamo Cárcamo de aguas crudas No de TAG CBAC-1-3/R Ubicación del Cárcamo En EB-42 Elemento de entrada Tubo

Más detalles

CALDERAS PARA SUELO. Solida Solida EV Solida PL Steel Pellet Plus

CALDERAS PARA SUELO. Solida Solida EV Solida PL Steel Pellet Plus CALDERAS PARA SUELO Solida Solida EV Solida PL Steel Pellet Plus La solución a los problemas energéticos Sime, atenta a las cuestiones energéticas, responde a la necesidad de utilizar fuentes de energía

Más detalles

Ejercicio = 216,65 K; P 0. /S para resolver el problema. SOLUCIÓN: Condición de vuelo: M 0

Ejercicio = 216,65 K; P 0. /S para resolver el problema. SOLUCIÓN: Condición de vuelo: M 0 Ejercicio Calcular el exceso de potencia específica y la relación empuje/peso que tiene que tener un avión comercial para que en condiciones de crucero: M 0 = 0,85; a = 11000 m (T 0 = 216,65 K; P 0 = 22,6345

Más detalles

PROBLEMAS DE NAVIDAD 2003

PROBLEMAS DE NAVIDAD 2003 PROBLEMAS DE NAVIDAD 2003 1 PROBLEMAS DE NAVIDAD 2003 Fig. Navidad 2003-1 Navidad 2003-1. Una conducción de sección cuadrada contiene en su interior un haz de cinco tubos de 5 cm de diámetro cada uno,

Más detalles

7. FACHADA VENTILADA CON MATERIAL PCM

7. FACHADA VENTILADA CON MATERIAL PCM 7. FACHADA VENTILADA CON MATERIAL PCM 7.1. DESCRIPCIÓN Y MODO DE FUNCIONAMIENTO A continuación se abordará el estudio detallado del sistema pasivo de acumulación de energía de una cámara ventilada con

Más detalles

HIDRAULICA DE POTENCIA. Unidad 1. Bases físicas de la hidráulica

HIDRAULICA DE POTENCIA. Unidad 1. Bases físicas de la hidráulica HIDRAULICA DE POTENCIA Unidad 1. Bases físicas de la hidráulica Presión Este término se refiere a los efectos de una fuerza que actúa distribuida sobre una superficie. La fuerza causante de la presión

Más detalles

4. DISCUSIÓN DE RESULTADOS

4. DISCUSIÓN DE RESULTADOS 4. DISCUSIÓN DE RESULTADOS 4.1 Revisión bibliográfica La revisión bibliográfica aportó la información, datos y ecuaciones matemáticas para poder tener un punto de partida y sustentar este trabajo con datos

Más detalles