3. MEMORIAS DE CÁLCULO.

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1 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 115

2 3.1. Memoria de cálculo de las estructuras. (Calculadas con cype y NIwin de procedimientos-uno) Cálculo de la estructura de la nave Almacén. DESCRIPCIÓN Y BASES DE CÁLCULO Este proyecto describe una nave industrial con cercha de armadura tipo Inglesa 8 recuadros desiguales. Las cerchas asientan sobre los pilares por medio de apoyos, que pueden considerarse como articulaciones móviles para el pandeo en el sentido transversal. Es una condición importante a la hora de construir las cerchas que los ejes de los centros de gravedad de todas las barras que inciden en un mismo nudo, tengan un único punto de intersección y coincida con éste nudo, en especial esto ha de ocurrir también con los nudos de esquina de la cercha y el eje del pilar. Se considera que el pandeo de los pilares en el sentido longitudinal de la nave está impedido debido a los muros laterales que se consideran macizados de arriostramiento ya que carecen de huecos, tienen un grosor superior a 11,5 cm excluidos los revestimientos, están enlazados en todo su perímetro a los elementos metálicos y su resistencia al esfuerzo cortante es suficiente. Las bases de cálculo adoptadas son las especificadas por las normas: 1- NBE-EA-95 Estructuras de Acero en la Edificación. 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón estructural. DIMENSIONES Luz de las cerchas: 30,000 m. Altura de pilares: 7,000 m. Pendiente de cubierta: 10,000 grados. Distancia entre correas: 1,200 m. Distancia correa-cumbrera: 0,120 m. Distancia entre cerchas: 6,500 m. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 116

3 Número de cerchas: 11 Número de tirantillas: 1 SITUACIÓN GEOGRÁFICA El emplazamiento de la nave respecto a las acciones del viento corresponde a la zona eólica Zona W según NTE-Cargas de Viento, con situación topográfica Normal. A la vista de los huecos existentes en la fachada se considera que el porcentaje de huecos en la edificación es: Menos 33%. La nave está situada a una altitud de 650 metros sobre nivel del mar. MATERIALES Material de cubrición: Chapa aislada de peso 26,0 kg/m 2. Correas tipo IPE y acero A-42 b. Pilares tipo HEB y acero A-42 b. Cordón superior tipo 2UPN y acero A-42 b. Cordón inferior tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 1 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 2 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 3 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 4 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 5 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 6 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Entramado tipo UPN y acero A-42 b. Hormigón HA-25 en las zapatas de cimentación. CÁLCULO DE CORREAS Se ha elegido para las correas un perfil IPE-140 cuyas características son las siguientes: Peso por unidad de longitud: 12,90 kg/m. Momento de inercia eje x (Ix): 541,00 cm 4. Momento de inercia eje y (Iy): 44,90 cm 4. Módulo resistente eje x (Wx): 77,30 cm 3. Módulo resistente eje y (Wy): 12,30 cm 3. Las correas se han calculado suponiéndolas vigas simplemente apoyadas en las cerchas y que son continuas de al menos 4 vanos, es decir que si esto no se cumple se deben soldar los perfiles entre sí para darles Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 117

4 continuidad. - ESTIMACIÓN DE CARGAS PARA EL CÁLCULO DE CORREAS Carga permanente debida al peso propio de la correa más el peso de la cubierta 44,10 kg/m. Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa): 100,00 kg. Sobrecargas por nieve (NBE-AE-88) 80,0 kg/m 2. en proyección horizontal. Teniendo en cuenta la inclinación de la cubierta y repartiéndola linealmente sobre la correa toma el valor de 94,54 kg/m. Sobrecargas por viento (NTE-Cargas Viento) 0 kg/m 2 y teniendo en cuenta la distancia entre correas alcanza el valor de 0,00 kg/m en la dirección perpendicular al faldón. - ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje X es perpendicular a la cubierta, y el eje Y va en la dirección del faldón. Los coeficientes de ponderación son 1,33 para las cargas permanentes y 1,5 para las sobrecargas. De esta forma las acciones ponderadas resultantes son: Qx* = 197,42 kg/m Qy* = 34,81 kg/m Los momentos máximos ponderados resultantes son : Mx* = 1.026,91 kg m My* = 51,19 kg m De las acciones anteriores se producen unas flechas: fx = 1,85 cm fy = 0,21 cm Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 118

5 - COMPROBACIÓN DEL PERFIL ELEGIDO La máxima tensión producida en las correas es inferior al límite de fluencia del acero: σ* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = kg/cm kg/cm 2 = σf La flecha resultante es inferior a la máxima permitida (1/250 de la luz entre cerchas ): ft = (fx 2 + fy 2 ) = 1,86 cm 2,60 cm. CÁLCULO DE PILARES Y CERCHAS Se calcula la cercha más cargada que es la que corresponde al segundo apoyo de la correa. - CARGAS APLICADAS A LAS CERCHAS Consideraremos 6 hipótesis de carga: HIPOTESIS 1: Cargas permanentes con dirección vertical aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas. Peso de correas: 12,90 kg/m. Peso del material de cubrición: 26,0 kg/m 2. Carga aplicada a la cercha: 286,65 kg. HIPOTESIS 2: Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Se consideran cargas verticales situadas en el cordón superior de la cercha en el punto en que se apoya cada correa. Sobrecarga mantenimiento: 100 kg. HIPOTESIS 3: Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas. Sobrecargas por nieve (según NBE-AE-88): 80,0 kg/m 2. Carga aplicada a la cercha: 614,52 kg. HIPOTESIS 4: Sobrecargas por viento según la primera hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 119

6 Cargas sobre las paredes. Son de dirección horizontal y sentido izquierda a derecha. Están aplicadas de forma continua en ambos pilares: Carga de Viento (NTE-Cargas de viento): 65 kg/m 2. Carga aplicada pared Barlovento: 281,67 kg/m. Carga aplicada pared Sotavento:140,83 kg/m. Cargas sobre el faldón. Se consideran perpendiculares al faldón y con sentido positivo si significan presión, y negativo para la succión. Están aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas: Carga de Viento (NTE Hip. A Barlovento): 0 kg/m 2. Carga de Viento (NTE Hip. A Sotavento): -13 kg/m 2. Carga aplicada faldón Barlovento: 0,00 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -101,40 kg. HIPOTESIS 5: Sobrecargas por viento según la segunda hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Tanto las cargas aplicadas a las paredes como los sentidos y lugares de aplicación de las cargas sobre los faldones son idénticos a la hipótesis anterior: Carga de Viento (NTE Hip. B Barlovento): -38 kg/m 2. Carga de Viento (NTE Hip. B Sotavento): -51 kg/m 2. Carga aplicada faldón Barlovento: -296,40 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -397,80 kg. HIPOTESIS 6: Sobrecarga sísmica constituida por una carga puntual en dirección horizontal aplicada en el nudo de esquina izquierdo de valor Ps = 0,75 Tn. - COMBINACION DE HIPOTESIS Tendremos en cuenta las combinaciones de las hipótesis anteriores que se enumeran en el Anexo de cálculo número 3. - DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES Para el cálculo matricial de la estructura se ha tomado un sistema de barras en el que los nudos coinciden con los puntos de inicio y fin de cada pilar, el vértice superior y los puntos de conexión entre montantes, diagonales y las barras de los cordones superior e inferior. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 120

7 En el Anexo número 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cada correa y la definición de las barras y sus características más importantes. La numeración de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origen de coordenadas se toma en la base del pilar izquierdo. En el Anexo número 2 se listan las distintas cargas que actúan sobre la estructura. El Anexo número 3 de esta memoria contiene tablas con los desplazamientos en los nudos y los esfuerzos resultantes en cada uno de los extremos de las barras. - COMPROBACIÓN DE LOS PILARES Se ha elegido para los pilares, un perfil tipo HEB-220, con las siguientes características: Peso por unidad de longitud: 71,50 kg/m. Área transversal del perfil: 91,00 cm 2. Momento de inercia eje x (Ix): 8.091,00 cm 4. Módulo resistente eje x (Wx): 736,00 cm 3. - RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce a una distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 7. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = kg/cm kg/cm 2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. - FLEXIÓN La máxima flexión σ* v a la que está sometido el material se produce a una distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 7. Alcanza el valor de: σ* v = (σ*² + 3 τ*²) = kg/cm kg/cm 2. = σf Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 121

8 Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala, ambos ponderados. - PANDEO La longitud de pandeo en el plano transversal de la nave para la barra 1-2 toma un valor de: lk = β*h = 14,00 m. Donde se ha tomado β = 2,00 ya que los pilares se encuentran empotrados en las zapatas, y las cerchas asientan sobre ellos por medio de apoyos que puede considerarse como articulaciones móviles para el pandeo en el sentido transversal. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 148,47 y el coeficiente de pandeo (según tablas EA-95) es: ω = 3,88 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω (P*/A)+(M*/Wx) toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 7 con un valor de kg/cm 2, por lo que se comprueba que: σ* = kg/cm kg/cm 2 = σf - COMPROBACIÓN DEL CORDÓN SUPERIOR Se ha seleccionado para el cordón superior un perfil tipo 2UPN-240 con los siguientes valores estáticos: Peso por unidad de longitud: 66,40 kg/m. Área transversal del perfil: 84,60 cm2. Momento de inercia eje x (Ix): 7.200,00 cm4. Módulo resistente eje x (Wx): 600,00 cm3. - FLECHA La flecha más desfavorable se alcanza en el nudo 15 cuando se aplica la Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 122

9 combinación de hipótesis 5 y tiene un valor de: f = 7,85 cm 12,00 cm = L/250 = fmáx. - RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 9-11, a una distancia 3,5 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 5. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = kg/cm kg/cm 2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. - FLEXIÓN La máxima flexión σ* v a la que está sometido el material se produce en la barra 9-11, a una distancia 3,5 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 5. Alcanza el valor de: σ* v = (σ*² + 3 τ*²) = kg/cm kg/cm 2. = σf Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala, ambos ponderados. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 123

10 - RESUMEN DE ESFUERZOS EN LAS BARRAS DE LA CERCHA Barra Tipo de perfil P* (kp) M* (kp m) Tensión s* (kp/cm²) A (cm 2 ) Ix (cm 4 ) Esbelte z l UPN , ,0 45, UPN , ,0 30, UPN , ,0 45, UPN , ,0 45, UPN , ,0 45, UPN , ,0 30, UPN , ,0 45, UPN , ,0 45,0-2-3 # , , # , , # , , # , , # , , # , , # , , # ,4 386,0 13, # ,4 386,0 13, # ,6 26, # ,6 26, # ,4 10,1 63, # ,4 10,1 63, # ,8 37, # ,8 37, # ,2 63,0 48, # ,2 63,0 48, # ,1 91, # ,1 91,0 - - P*: Axil ponderado ( + tracción, - compresión ) M*: Momento flector ponderado σ*: Tensión máxima ponderada A: Área de la sección transversal Ix: Momento de inercia según el eje X. Dst. Pres.: Distancia entre presillas λ: Esbeltez mecánica de la barra Dst. Pres. (m) Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 124

11 REACCIONES EN LOS APOYOS Los máximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar tienen los siguientes valores: Hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector: 15,171 Tn. 0,110 Tn. 0,769 Tn m. Hipótesis de máxima excentricidad de cargas: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector: 2,725 Tn. 1,302 Tn. 5,662 Tn m. Hipótesis de momento máximo: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector: 14,231 Tn. 1,762 Tn. 8,884 Tn m. APARATOS DE APOYO Para el cálculo de los aparatos de apoyo se ha tenido en cuenta la siguiente hipótesis: Las presiones de compresión sobre el hormigón se distribuyen uniformemente en una zona cuya extensión es la cuarta parte de la longitud de la placa, y que la tracción es absorbida por los pernos. Se elige una placa de asiento de dimensiones: a=600 mm., b=420 mm. y espesor t=15 mm. Se utilizarán 3,0 anclajes por lado de diámetro 20 mm. construidos con barras corrugadas de acero B-400-S y extremo curvado según planos. - COMPROBACIÓN DEL HORMIGÓN El hormigón utilizado en la base es de tipo HA-25, de resistencia σh = 2,500 kg/mm 2. Para la comprobación del hormigón la hipótesis más desfavorable consiste en suponer el pilar lo más cargado posible, para lo cual ha de considerarse la cubierta con sobrecarga de nieve. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 125

12 Suponemos un descentramiento grande de las cargas y admitimos una ley de repartición de empujes uniforme y próxima al borde comprimido. De esta forma la presión que soporta el hormigón puede cifrarse en: σb* = 4 [ Ma* + Aa* (a/2-g) ] / [a b (0,875 a-g)] = 0,207 kg/mm 2. Donde g es la distancia de los tornillos al extremo de la placa que se ha tomado g = 90 mm. Axil máximo ponderado Aa* = kg. Momento máximo ponderado Ma* = kg m. Cumpliéndose que σb* = 0,207 kg/mm 2 σh = 2,500 kg/mm 2. - COMPROBACIÓN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO El espesor de la placa de asiento se evalúa tomando una rebanada de 1 cm de espesor y calculándola como una viga apoyada en las cartelas con los extremos volados. M*vol = σb* (b-d) 2 / 8 = 875,8 kg mm. M*vano = σb* d 2 / 8 - M*vol = 564,9 kg mm. La tensión en el material será σ* = 6 Mv* / (1cm. t 2 ) Donde: Mv* = máximo( Mvol*, Mvano*) y d = 236 mm es la separación entre cartelas. De donde se obtiene que σ * = 2.335,4 Kg/cm ,0 Kg/cm 2 = σf - COMPROBACIÓN DE LOS ANCLAJES Para los anclajes la hipótesis más desfavorable resulta ser aquella en la que el momento transmitido desde el pilar es máximo, deduciéndose para esta hipótesis, según los resultados obtenidos anteriormente el valor de la tracción: Z* = -A*t + (M* t + A* t (0,5 a-g)) / (0,875 a-g) = kg. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 126

13 Axil máximo ponderado A* t = kg. Momento máximo ponderado M*v = kg m. Utilizando m=3,0 anclajes por lado de diámetro d=20 mm, cuya área resistente de la rosca es Ar = 275,0 mm 2, de calidad A4t y resistencia σt = 24 kg/mm 2, se comprueba: σ * = Z* / (m Ar) = 18,9 kg/mm 2 0'8 σt = 19,2 kg/mm 2 - COMPROBACIÓN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE Se calcula la longitud del anclaje mínima necesaria según el Artículo 66.5 de la instrucción EHE. La longitud de anclaje básica l b es la mayor de las dos siguientes: l 1 = ta d² l 2 = f yk d / 20 Donde: fky = 400 Nw/mm², resistencia del acero B-400-S d = Diámetro de las barras en cm. ta = 12 según la tabla a de la EHE. l 1 y l 2 en cm. La longitud neta será: Donde: A n A r l n = l b A n /A r = Sección de anclajes estrictamente necesaria por cálculo. = Sección total de los anclajes reales seleccionados. La mínima longitud de anclaje será: l = 0,7 l n ya que las barras están en posición vertical, sometidas a tracción y con el extremo curvado. Así la longitud mínima será l = 467,9 mm tomándose una longitud de anclaje igual a l = 500 mm. - COMPROBACIÓN DE LA CARTELA Las dimensiones de la cartela son Ch = 201 mm, Ch2 = 87 mm, Cb=190 mm y espesor e = 15 mm. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 127

14 El ángulo del vértice superior de la cartela será α = arco tg(cb/ch) y por tanto la longitud de pandeo se puede calcular como: Lk = β 7 Cb / (8 senα) Si se toma para β el valor 2/3, que corresponde a una vinculación de semiempotramiento no perfecto, se obtiene: λ = 2,02 Cb/(e senα) = 37,2 El coeficiente de pandeo es de ω = 1,062. La resistencia límite viene expresada por: σ * = (ω 4 Rc*)/(4 Cb e cos 2 α) = 920,3 kg/cm ,0 kg/cm 2 = σf Donde Rc* es la reacción de la parte de la placa que actúa sobre la cartela cuando se tiene en cuenta la combinación de hipótesis de máxima compresión. Por lo tanto se cumple la condición de resistencia límite. ARRIOSTRAMIENTO DE LA CUBIERTA Y ENTRAMADO LATERAL En todos los tramos entre cerchas se sitúan 1 tirantes fabricados a base de redondos de 16φ. Se utilizarán arriostramientos en cruz de S. Andrés en los tramos extremos, cuyas diagonales estarán constituidas por redondos de 16 φ cada 4 correas. Se dispondrán tensores adecuados en cada diagonal. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 128

15 CALCULO DE ZAPATAS NAVE ALMACEN CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO - COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Nivel de control de ejecución: Normal Situación de proyecto: Persistente o transitoria Sobre las acciones: 1,50 Sobre el acero: 1,15 Sobre el hormigón: 1,50 Específicos de s: Frente al deslizamiento: 2,00 Frente al vuelco: 1,50 - MATERIALES: Tipo de Hormigón: Resistencia característica (N/mm²): 25 Tipo de consistencia: Plástica Diámetro máximo del árido (mm): 25 Ambiente: Tipo de Ambiente: IIa Ancho máximo de fisura (mm): 0,30 Recubrimiento nominal (mm): 35 Tipo de Acero: B400S Resistencia característica (N/mm²) 400 HA-25 / P / 25 / IIa - TERRENO: ZAPATAS Terreno de Cimentación: Naturaleza: Característica: Presión admisible (N/mm²): 0,20 Coeficiente de balasto (N/mm³): 0,06 Angulo de rozamiento interno (º): 20,00 Cohesión (N/mm²): 0,01 Asiento máximo admisible (mm): 50 Terrenos coherentes Arcillosos semiduros - CONDICIONES SÍSMICAS: Provincia: Localidad: GRANADA ATARFE Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 129

16 Periodo de vida de la obra (años): 50 Aceleración sísmica básica (a b /g): 0,24 Aceleración sísmica de cálculo: (a c /g): 0,24 DEFINICIÓN DE ZAPATAS -DESCRIPCIÓN: Dimensiones del soporte Descripción Tipo a1 (m) b1 (m) Tipo Soporte Z1 Z1 0,60 0,40 Metálico Z2 Z2 0,40 0,60 Metálico Z3 Z3 0,40 0,60 Metálico Z4 Z4 0,40 0,60 Metálico Z5 Z5 0,40 0,60 Metálico Z6 Z6 0,40 0,60 Metálico Z7 Z7 0,40 0,60 Metálico Z8 Z8 0,40 0,60 Metálico Z9 Z9 0,40 0,60 Metálico Z10 Z10 0,40 0,60 Metálico Z11 Z11 0,40 0,60 Metálico Z12 Z12 0,40 0,60 Metálico Z13 Z13 0,40 0,60 Metálico Z14 Z14 0,40 0,60 Metálico Z15 Z15 0,40 0,60 Metálico Z16 Z16 0,40 0,60 Metálico Z17 Z17 0,40 0,60 Metálico Z18 Z18 0,40 0,60 Metálico Z19 Z19 0,40 0,60 Metálico Z20 Z20 0,40 0,60 Metálico Z21 Z21 0,40 0,60 Metálico Z22 Z22 0,60 0,40 Metálico a1 Lado del soporte perpendicular al eje local 1. b1 Lado del soporte perpendicular al eje local 2. -DIMENSIONES: Z1 Z2 Z3 Z4 Tipo K1 (b2/a2) a2 (m) b2 (m) Canto (m) Exc1 (m) Exc2 (m) 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 130

17 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Z22 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00 a2 Lado de la zapata perpendicular al eje local 1. b2 Lado de la zapata perpendicular al eje local 2. Exc1 Excentricidad del pilar (según el eje local 1) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas). Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 131

18 N (kn) M1 (kn m) M2 (kn m) H1(kN) H2(kN) s max (N/mm²) s med (N/mm²) Z1 60,52-86,84 0,00 0,00 22,08 0,09 0,04 0,00 Z2 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z3 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z4 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z5 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z6 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z7 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z8 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z9 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z10 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z11 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z12 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z13 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z14 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z15 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z16 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z17 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z18 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z19 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z20 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z21 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z22 60,52-86,84 0,00 0,00 22,08 0,09 0,04 0,00 Exc2 Excentricidad del pilar (según el eje local 2) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas) -CARGAS: N Carga vertical que transmite el soporte a la zapata. M1 Momento (alrededor del eje local 1) que transmite el soporte a la zapata. M2 Momento (alrededor del eje local 2) que transmite el soporte a la zapata. H1 Carga horizontal (en dirección del eje 1) que transmite el soporte a la zapata. H2 Carga horizontal (en dirección del eje 2) que transmite el soporte a la zapata. s max Presión máxima que transmite la zapata al terreno. s med Presión media que transmite la zapata al terreno. s min Presión mínima que transmite la zapata al terreno. s min (N/mm²) - COMPROBACIÓN A DESLIZAMIENTO EN LA BASE DE LA ZAPATA: R base (kn) Superficie efectiva a Relación deslizamiento (cm 2 R ) max (kn) R base /R max Z1 22, ,67 33,43 0,66 Z2 22, ,67 33,43 0,66 Z3 22, ,67 33,43 0,66 Z4 22, ,67 33,43 0,66 Z5 22, ,67 33,43 0,66 Z6 22, ,67 33,43 0,66 Z7 22, ,67 33,43 0,66 Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 132

19 Z8 22, ,67 33,43 0,66 Z9 22, ,67 33,43 0,66 Z10 22, ,67 33,43 0,66 Z11 22, ,67 33,43 0,66 Z12 22, ,67 33,43 0,66 Z13 22, ,67 33,43 0,66 Z14 22, ,67 33,43 0,66 Z15 22, ,67 33,43 0,66 Z16 22, ,67 33,43 0,66 Z17 22, ,67 33,43 0,66 Z18 22, ,67 33,43 0,66 Z19 22, ,67 33,43 0,66 Z20 22, ,67 33,43 0,66 Z21 22, ,67 33,43 0,66 Z22 22, ,67 33,43 0,66 R base Reacción horizontal que se produce en la base del zapata. R max Reacción horizontal máxima admisible por rozamiento base-terreno. - COMPROBACIÓN DE DEFORMACIÓN Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD A VUELCO Y DESLIZAMIENTO Asiento Máximo Coeficiente de seguridad Coeficiente de seguridad (mm) a vuelco a deslizamiento Z1 11 1,56 3,03 Z2 11 1,56 3,03 Z3 11 1,56 3,03 Z4 11 1,56 3,03 Z5 11 1,56 3,03 Z6 11 1,56 3,03 Z7 11 1,56 3,03 Z8 11 1,56 3,03 Z9 11 1,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Z ,56 3,03 Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 133

20 - ARMADURAS: Tipo Posición de la Armadura Nº Red ø (mm) Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Sep. Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Paralela al lado a Paralela al lado b Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 134

21 Tipo Posición de la Armadura Nº Red ø (mm) Sep. Z16 Paralela al lado a Paralela al lado b Z17 Paralela al lado a Paralela al lado b Z18 Paralela al lado a Paralela al lado b Z19 Paralela al lado a Paralela al lado b Z20 Paralela al lado a Paralela al lado b Z21 Paralela al lado a Paralela al lado b Z22 Paralela al lado a Paralela al lado b ANCLAJES DE LAS ARMADURAS: Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Tipo Posición de la Armadura Zona máxima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje Zona mínima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 135

22 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 Tipo Posición de la Armadura Zona máxima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje Zona mínima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 136

23 Z22 Tipo Posición de la Armadura Zona máxima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje Zona mínima de vuelo Long. Modo de doblado anclaje Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 -DEFINICIÓN DE VIGAS DE ATADO - DIMENSIONES Y CARGAS: Viga de Atado Referencia Nd (kn) Ancho Canto Luz entre Md (kn m) q (kn/m) Mqd (kn m) / ( + / - ) (m) (m) pilares (m) V1 Z1/Z2 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 V2 Z21/Z22 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 V3 Z1/Z3 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V4 Z2/Z4 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V5 Z3/Z5 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V6 Z4/Z6 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V7 Z5/Z7 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V8 Z6/Z8 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V9 Z7/Z9 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V10 Z8/Z10 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V11 Z9/Z11 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V12 Z10/Z12 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V13 Z11/Z13 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V14 Z12/Z14 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V15 Z13/Z15 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V16 Z14/Z16 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V17 Z15/Z17 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V18 Z16/Z18 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V19 Z17/Z19 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V20 Z18/Z20 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V21 Z19/Z21 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V22 Z20/Z22 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V24 Z13/Z14 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 V25 Z7/Z8 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 V23 Z17/Z18 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 Nd Esfuerzo axil que solicita la viga, a resistir tanto a tracción como a compresión. Md Momento flector que solicita la viga, debido a una posible excentricidad accidental del axil de compresión. q Sobrecarga distribuida que tiene que soportar la viga sin transmitirla al terreno. Mqd Momento flector que solicita la viga, provocado por la sobrecarga q. - ARMADO: Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 137

24 Viga de Atado Referencia / -Armadura Longitudinal: Posición Nº Redondos Ø v (mm) Separación V1 Z1/Z Inferior V2 Z21/Z Inferior V3 Z1/Z V4 Z2/Z V5 Z3/Z V6 Z4/Z V7 Z5/Z V8 Z6/Z V9 Z7/Z V10 Z8/Z V11 Z9/Z V12 Z10/Z V13 Z11/Z V14 Z12/Z V15 Z13/Z V16 Z14/Z V17 Z15/Z Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 138

25 Viga de Atado Referencia / Nº Separación Posición Ø Redondos v (mm) V18 Z16/Z V19 Z17/Z V20 Z18/Z V21 Z19/Z V22 Z20/Z V24 Z13/Z Inferior V25 Z7/Z V23 longitudinal: Z17/Z18 Inferior Inferior Modo de anclaje de la armadura Viga de Atado Referencia / V1 V2 Z1/Z2 Z21/Z22 Posición de la armadura Inferior Inferior V3 Z1/Z3 Anclaje en LongRect LongDoblado Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 139

26 Viga de Atado Referencia / V4 V5 V6 V7 V8 Z2/Z4 Z3/Z5 Z4/Z6 Z5/Z7 Z6/Z8 Posición de la armadura Inferior Inferior Inferior Inferior Inferior Inferior V9 Z7/Z9 Anclaje en LongRect LongDoblado Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 140

27 Viga de Atado Referencia / V10 V11 V12 V13 V14 Z8/Z10 Z9/Z11 Z10/Z12 Z11/Z13 Z12/Z14 Posición de la armadura Inferior Inferior Inferior Inferior Inferior Inferior V15 Z13/Z15 Anclaje en LongRect LongDoblado Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 141

28 Viga de Atado Referencia / V16 V17 V18 V19 V20 Z14/Z16 Z15/Z17 Z16/Z18 Z17/Z19 Z18/Z20 Posición de la armadura Inferior Inferior Inferior Inferior Inferior Inferior V21 Z19/Z21 Anclaje en LongRect LongDoblado Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 142

29 Viga de Atado Referencia / V22 V24 V25 V23 Z20/Z22 Z13/Z14 Z7/Z8 Z17/Z18 Posición de la armadura Inferior Inferior Inferior Inferior Inferior Anclaje en LongRect LongDoblado LongRect Prolongación recta de la armadura longitudinal de la viga en la zapata o pozo, medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura longitudinal de la viga de atado. + Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 143

30 -Armadura de piel o en caras laterales de viga: Referencia Viga de Atado / Nº Redondos por cara Ø v (mm) Separación V1 Z1/Z V2 Z21/Z V3 Z1/Z V4 Z2/Z V5 Z3/Z V6 Z4/Z V7 Z5/Z V8 Z6/Z V9 Z7/Z V10 Z8/Z V11 Z9/Z V12 Z10/Z Anclaje en LongRect LonDoblado Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 144

31 Referencia Viga de Atado / Nº Redondos por cara Ø v (mm) Separación V13 Z11/Z V14 Z12/Z V15 Z13/Z V16 Z14/Z V17 Z15/Z V18 Z16/Z V19 Z17/Z V20 Z18/Z V21 Z19/Z V22 Z20/Z V24 Z13/Z V25 Z7/Z Anclaje en LongRect LonDoblado Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 145

32 Referencia Viga de Atado / Nº Redondos por cara Ø v (mm) Separación V23 Z17/Z Anclaje en LongRect LonDoblado LongRect Prolongación recta de la armadura de piel, o cara lateral de la viga, en la zapata o pozo medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura lateral de la viga de atado. -Armadura transversal: Viga de Atado Referencia / Nº Cercos Ø tv (mm) Separación ProlongOrig V1 Z1/Z V2 Z21/Z V3 Z1/Z V4 Z2/Z V5 Z3/Z V6 Z4/Z V7 Z5/Z V8 Z6/Z V9 Z7/Z V10 Z8/Z V11 Z9/Z V12 Z10/Z V13 Z11/Z V14 Z12/Z V15 Z13/Z V16 Z14/Z V17 Z15/Z V18 Z16/Z V19 Z17/Z V20 Z18/Z V21 Z19/Z V22 Z20/Z V24 Z13/Z V25 Z7/Z V23 Z17/Z ProlongOrig Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo origen, medida desde la unión zapata/pozo-viga. ProlongDest Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo destino, medida desde la unión zapata/pozo-viga. ProlongDest Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 146

33 Cálculo de la estructura de las Naves de Descontaminación. PROYECTO DE NAVES DE DESCONTAMINACIÓN - CARACTERÍSTICAS Este proyecto describe cuatro naves industriales aporticadas con cubierta a dos aguas cada una y adosadas con un pilar común. Se proyectan acartelamientos en sus nudos de esquina construidos a base de perfiles del mismo tipo que los empleados en el pórtico. Se considera para los pilares extremos y para los pilares centrales que el pandeo en el sentido longitudinal de la nave está impedido, ya sea por medio de un cerramiento resistente, o bien por un entramado lateral. A efectos de la norma NTE-ECV, el porcentaje de huecos en la edificación es: Menos 33%. - DIMENSIONES Luz de los pórticos: 12,000 m. Altura de pilares: 7,000 m. Pendiente de cubierta: 15,000 grados. Distancia entre correas: 1,370 m. Distancia correa-cumbrera: 0,120 m. Distancia entre pórticos: 5,000 m. Número de pórticos: 5 Número de tirantillas: 1 SITUACIÓN GEOGRÁFICA La nave está situada en la Zona W según NTE-Cargas de Viento, a una altitud de 600 metros sobre nivel del mar. Su situación topográfica a efectos del viento es Normal. MATERIALES Material de cubrición: Chapa aislada de peso 26,0 kg/m 2. Correas tipo IPE y acero A-42 b. Pilares tipo HEB y acero A-42 b. Pilares centrales tipo HEB y acero A-42 b. Dintel tipo IPE y acero A-42 b. Entramado tipo IPE y acero A-42 b. Hormigón HA-25 en las zapatas de cimentación. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 147

34 CÁLCULO DE CORREAS Se ha elegido para las correas un perfil IPE-120 cuyas características son las siguientes: Peso por unidad de longitud: 10,40 kg/m. Momento de inercia eje x (Ix): 318,00 cm 4. Momento de inercia eje y (Iy): 27,70 cm 4. Módulo resistente eje x (Wx): 53,00 cm 3. Módulo resistente eje y (Wy): 8,65 cm 3. Las correas se han calculado suponiéndolas vigas simplemente apoyadas en los pórticos y que son continuas de al menos 4 vanos, es decir que si esto no se cumple se deben soldar los perfiles entre sí para darles continuidad. ESTIMACIÓN DE CARGAS PARA EL CÁLCULO DE CORREAS Carga permanente debida al peso propio de la correa más el peso de la cubierta 46,02 kg/m. Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa): 100,00 kg. Sobrecargas por nieve (NBE-AE-88) 60,0 kg/m 2. en proyección horizontal. Teniendo en cuenta la inclinación de la cubierta y repartiéndola linealmente sobre la correa toma el valor de 76,69 kg/m. Sobrecargas por viento (NTE-Cargas Viento) 13 kg/m 2 y teniendo en cuenta la distancia entre correas alcanza el valor de 17,81 kg/m en la dirección perpendicular al faldón. ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje X es perpendicular a la cubierta, y el eje Y va en la dirección del faldón. Los coeficientes de ponderación son 1,33 para las cargas permanentes y 1,5 para las sobrecargas. De esta forma las acciones ponderadas resultantes son: Qx* = 188,05 kg/m Qy* = 45,62 kg/m Los momentos máximos ponderados resultantes son : Mx* = 604,46 kg m My* = 44,09 kg m De las acciones anteriores se producen una flechas: fx = 1,18 cm fy = 0,17 cm COMPROBACIÓN DEL PERFIL ELEGIDO La máxima tensión producida en las correas es inferior al límite de fluencia del acero: Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 148

35 σ* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = kg/cm kg/cm 2 = σ f La flecha resultante es inferior a la máxima permitida (1/250 de la luz entre pórticos ): f t = (fx 2 + fy 2 ) = 1,20 cm 2,00 cm. CÁLCULO DE PÓRTICOS Se ha elegido para los pilares un perfil tipo HEB-240 con la siguientes características: Peso por unidad de longitud: 83,20 kg/m. Area transversal del perfil: 106,00 cm 2. Momento de inercia eje x (Ix): ,00 cm 4. Módulo resistente eje x (Wx): 938,00 cm 3. Se ha seleccionado para el dintel un perfil tipo IPE-240 con los siguientes valores estáticos: Peso por unidad de longitud: 30,70 kg/m. Area transversal del perfil: 39,10 cm 2. Momento de inercia eje x (Ix): 3.890,00 cm 4. Módulo resistente eje x (Wx): 324,00 cm 3. CARGAS APLICADAS A LOS PÓRTICOS Consideraremos 6 hipótesis de carga: HIPOTESIS 1: Cargas permanentes con dirección vertical aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas. Peso de correas: 10,40 kg/m. Peso del material de cubrición: 26,0 kg/m 2. Carga aplicada al pórtico: 230,10 kg. HIPOTESIS 2: Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Se consideran cargas verticales situadas en el dintel en el punto en que se apoya cada correa. Sobrecarga mantenimiento: 100 kg. También se considera la acción de un puente grúa situado a una altura de 6,00 m, con reacciones verticales Pa = 5,00 Tn y Pb = 5,00 Tn en cada uno de los pilares, y reacciones de frenado de la carretilla de Ra = 0,50 Tn y Rb = 0,50 Tn. HIPOTESIS 3: Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas. Sobrecargas por nieve (según NBE-AE-88): 60,0 kg/m 2. Carga aplicada al pórtico: 383,47 kg. HIPOTESIS 4: Sobrecargas por viento según la primera hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 149

36 Cargas sobre las paredes. Son de dirección horizontal y sentido izquierda a derecha. Están aplicadas de forma continua en ambos pilares: Carga de Viento (NTE-Cargas de viento): 65 kg/m 2. Carga aplicada pared Barlovento: 216,67 kg/m. Carga aplicada pared Sotavento: 108,33 kg/m. Cargas sobre el faldón. Se consideran perpendiculares al faldón y con sentido positivo si significan presión, y negativo para la succión. Están aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas: Carga de Viento (NTE Hip. A Barlovento): 13 kg/m 2. Carga de Viento (NTE Hip. A Sotavento): -13 kg/m 2. Carga aplicada faldón Barlovento: 89,05 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -89,05 kg. HIPOTESIS 5: Sobrecargas por viento según la segunda hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Tanto las cargas aplicadas a las paredes como los sentidos y lugares de aplicación de las cargas sobre los faldones son idénticos a la hipótesis anterior: Carga de Viento (NTE Hip. B Barlovento): -26 kg/m 2. Carga de Viento (NTE Hip. B Sotavento): -51 kg/m 2. Carga aplicada faldón Barlovento: -178,10 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -349,35 kg. HIPOTESIS 6: No se considera la hipótesis sísmica. COMBINACION DE HIPOTESIS Tendremos en cuenta las combinaciones de las hipótesis anteriores que se enumeran en el Anexo de cálculo número 3. DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES EN EL PÓRTICO Para el cálculo matricial del pórtico se ha tomado un sistema de barras en el que los nudos coinciden con los puntos de inicio y fin de cada pilar, el vértice superior y los puntos de cambio de perfil. Las cartelas se calculan como barras de sección variable simuladas cada una por cuatro tramos de sección constante. En el Anexo número 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cada correa y la definición de las barras y sus características más importantes. La numeración de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origen de coordenadas se toma en la base del pilar izquierdo. En el Anexo número 2 se listan las distintas cargas que actúan sobre el pórtico. El Anexo número 3 de esta memoria contiene tablas con los desplazamientos en los nudos y los esfuerzos resultantes en cada uno de los extremos de las barras. Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 150

37 COMPROBACIÓN DEL DINTEL FLECHA La flecha más desfavorable se alcanza en el nudo 7 cuando se aplica la combinación de hipótesis 5 y tiene un valor de: RESISTENCIA f = 1,76 cm 4,80 cm = L/250 = fmáx. La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 15-16, a una distancia 4,3 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = kg/cm kg/cm 2. = σ f Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ* v a la que está sometido el material se produce en la barra 15-16, a una distancia 4,3 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: σ* v = (σ*² + 3 τ*²) = kg/cm kg/cm 2. = σ f Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala, ambos ponderados. COMPROBACIÓN DE LOS PILARES RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 39-40, a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = kg/cm kg/cm 2. = σ f Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ* v a la que está sometido el material se produce en la barra 39-40, a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: σ* v = (σ*² + 3 τ*²) = kg/cm kg/cm 2. = σ f Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 151

38 Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala, ambos ponderados. PANDEO La longitud de pandeo en el plano del pórtico de la barra toma un valor de: l k = β*h = 12,11 m. Donde se ha tomado β = 1,73. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 117,49 y el coeficiente de pandeo (según tablas EA-95) es: ω = 2,58 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω (P*/A)+(M*/Wx) toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 8 con un valor de kg/cm 2, por lo que se comprueba que: σ* = kg/cm kg/cm 2 = σ f COMPROBACIÓN DE LOS PILARES CENTRALES RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 20-21, a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 3. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = kg/cm kg/cm 2. = σ f Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ* v a la que está sometido el material se produce en la barra 20-21, a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 3. Alcanza el valor de: σ ϖ = (σ + 3 τ ) = 930 kg/cm kg/cm 2. = σ f Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala, ambos ponderados. PANDEO La longitud de pandeo en el plano del pórtico de la barra toma un valor de: Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 152

39 l k = β*h = 8,56 m. Donde se ha tomado β = 1,22. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 83,08 y el coeficiente de pandeo (según tablas EA-95) es: ω = 1,57 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω (P*/A)+(M*/Wx) toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 3 con un valor de kg/cm 2, por lo que se comprueba que: σ* = kg/cm kg/cm 2 = σ f REACCIONES EN LOS APOYOS Los máximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar tienen los siguientes valores: Hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector: 9,202 Tn. 2,216 Tn. 7,014 Tn m. Hipótesis de máxima excentricidad de cargas: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector: 2,333 Tn. 1,584 Tn. 4,706 Tn m. Hipótesis de momento máximo: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector: 9,140 Tn. 3,075 Tn. 9,656 Tn m. En el pilar central y con la hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: Reacción horizontal: Momento flector: 18,254 Tn. 0,875 Tn. 3,275 Tn m. APARATOS DE APOYO Para el cálculo de los aparatos de apoyo se ha tenido en cuenta la siguiente hipótesis: Las Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 153

40 presiones de compresión sobre el hormigón se distribuyen uniformemente en una zona cuya extensión es la cuarta parte de la longitud de la placa, y que la tracción es absorbida por los pernos. Se elige una placa de asiento de dimensiones: a=650 mm., b=440 mm. y espesor t=20 mm. Se utilizarán 3,0 anclajes por lado de diámetro 20 mm. construidos con barras corrugadas de acero B-400-S y extremo curvado según planos. COMPROBACIÓN DEL HORMIGÓN El hormigón utilizado en la base es de tipo HA-25, de resistencia σ h = 2,500 kg/mm 2. Para la comprobación del hormigón la hipótesis más desfavorable consiste en suponer el pilar lo más cargado posible, para lo cual ha de considerarse la cubierta con sobrecarga de nieve. Suponemos un descentramiento grande de las cargas y admitimos una ley de repartición de empujes uniforme y próxima al borde comprimido. De esta forma la presión que soporta el hormigón puede cifrarse en: σ b * = 4 [ M a * + A a * (a/2-g) ] / [a b (0,875 a-g)] = 0,393 kg/mm 2. Donde g es la distancia de los tornillos al extremo de la placa que se ha tomado g = 90 mm. Axil máximo ponderado A a * = kg. Momento máximo ponderado M a * = kg m. Cumpliéndose que σ b * = 0,393 kg/mm 2 σ h = 2,500 kg/mm 2. COMPROBACIÓN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO El espesor de la placa de asiento se evalúa tomando una rebanada de 1 cm de espesor y calculándola como una viga apoyada en las cartelas con los extremos volados. M* vol = σ b * (b-d) 2 / 8 = 1.645,1 kg mm. M* vano = σ b * d 2 / 8 - M* vol = 1.599,4 kg mm. La tensión en el material será σ* = 6 M v * / (1cm. t 2 ) Donde: cartelas. M v * = máximo( M vol *, M vano *) y d = 257 mm es la separación entre De donde se obtiene que σ * = 2.467,6 Kg/cm ,0 Kg/cm 2 = σ f Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 154

41 COMPROBACIÓN DE LOS ANCLAJES Para los anclajes la hipótesis más desfavorable resulta ser aquella en la que el momento transmitido desde el pilar es máximo, deduciéndose para esta hipótesis, según los resultados obtenidos anteriormente el valor de la tracción: Z* = -A* t + (M* t + A* t (0,5 a-g)) / (0,875 a-g) = kg. Axil máximo ponderado A* t = kg. Momento máximo ponderado M* v = kg m. Utilizando m=3,0 anclajes por lado de diámetro d=20 mm, cuya área resistente de la rosca es A r = 275,0 mm 2, de calidad A4t y resistencia σ t = 24 kg/mm 2, se comprueba: σ * = Z* / (m A r ) = 17,7 kg/mm 2 0'8 σ t = 19,2 kg/mm 2 COMPROBACIÓN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE Se calcula la longitud del anclaje mínima necesaria según el Artículo 66.5 de la instrucción EHE. La longitud de anclaje básica l b es la mayor de las dos siguientes: Donde: l 1 = t a d² l 2 = f yk d / 20 fky = 400 Nw/mm², resistencia del acero B-400-S d = Diámetro de las barras en cm. = 12 según la tabla a de la EHE. t a l 1 y l 2 en cm. La mínima longitud de anclaje será: l = 0,7 l b ya que las barras están en posición vertical, sometidas a tracción y con el extremo curvado. Debido a las posibles cargas dinámicas se aumenta la longitud de anclaje en 10 veces el diámetro de las barras. Así la longitud mínima será l = 536,0 mm tomándose una longitud de anclaje igual a l = 550 mm. COMPROBACIÓN DE LA CARTELA Las dimensiones de la cartela son Ch = 217 mm, Ch2 = 94 mm, Cb=205 mm y espesor e = 15 mm. El ángulo del vértice superior de la cartela será α = arco tg(cb/ch) y por tanto la longitud de pandeo se puede calcular como: Lk = β 7 Cb / (8 senα) Si se toma para β el valor 2/3, que corresponde a una vinculación de semiempotramiento no perfecto, se obtiene: Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 155