DICIEMBRE 2008 PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS FORRADAS HASTA 20KV

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1 DICIEMBRE 2008 PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS FORRADAS HASTA 20KV

2 DOCUMENTOS 1. MEMORIA 2. PROGRAMA INFORMATICO 3. PRESUPUESTO 4. PLIEGO DE CONDICIONES TECNICAS 5. PLANOS 6. NORMATIVA DE PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES Y DE PROTECCIÓN DEL MEDIO AMBIENTE 7. PARTICULARIDADES DE LA COMUNIDAD AUTÓNOMA

3 pag. 1 DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA

4 pag. 2 INDICE 1. PREÁMBULO 2. OBJETO 3. CAMPO DE APLICACIÓN 4. REGLAMENTACIÓN 5. CARACTERÍSTICAS 5.1. CARACTERÍSTICAS GENERALES Conductores Aislamiento Apoyos Numeración y aviso de peligro Dispositivos de maniobra y sistemas de protección Puestas a tierra 5.2. CARACTERÍSTICAS PARTICULARES Memoria Pliego de condiciones técnicas Presupuesto Planos Estudio de Seguridad 6. CONDUCTORES 6.1. CÁLCULO ELÉCTRICO Intensidad máxima admisible Intensidades de cortocircuito admisibles en los conductores Resistencia Reactancia inductiva Caída de tensión Potencia a transportar Pérdidas de potencia 6.2. CÁLCULO MECÁNICO Tablas de cálculo mecánico Vanos ideales de regulación Curvas de replanteo Tablas de regulación

5 pag AISLAMIENTO Y DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS 7.1. AISLAMIENTO Formación de cadenas 7.2. DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS Distancia de aislamiento eléctrico Prescripciones especiales Distancias de los conductores entre sí y entre estos y los apoyos Distancias al terreno, caminos, sendas y a cursos de agua no navegables Distancias a otras líneas eléctricas aéreas de AT Distancias a líneas eléctricas aéreas de baja tensión o líneas de telecomunicación Distancias a carreteras Distancias a ferrocarriles sin electrificar Distancias a ferrocarriles electrificados, tranvías y trolebuses Distancias a teleféricos y cables transportadores Distancias a ríos y canales, navegables o flotables Distancias a antenas receptoras de radio, televisión y pararrayos Paso por zonas 8. APOYOS 8.1. CLASIFICACIÓN DE LOS APOYOS 8.2. CARACTERISTICAS RESISTENTES Y DIMENSIONES Apoyos de suspensión Apoyos de amarre 8.3. CIMENTACIONES 8.4. CONEXIÓN A TIERRA Dimensionamiento de la puesta a tierra Verificación del sistema de puesta a tierra 8.5. DETERMINACION DE ESFUERZOS MECANICOS EN LOS APOYOS Esfuerzos por desequilibrios de tracciones Esfuerzos longitudinales por rotura de conductores

6 pag Cargas debidas al peso propio, sobrecarga de hielo y carga máxima vertical Esfuerzos horizontales 9. TABLAS Y GRÁFICOS 9.1. GRÁFICOS DE CAIDA DE TENSIÓN 9.2. GRÁFICOS DE POTENCIA DE TRANSPORTE EN FUNCIÓN DE LA LONGITUD DE LA LINEA 9.3. GRÁFICOS DE PÉRDIDA DE POTENCIA 9.4. TABLAS DE CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES Y TENDIDO DE LA LINEA 9.5. TABLAS DE ESFUERZOS EN ÁNGULO 9.6. TABLA DE FORMACIÓN DE CADENAS DE AISLADORES 9.7. TABLAS DE CIMENTACIONES

7 pag. 5 1 PREÁMBULO El presente documento constituye el PROYECTO TIPO de UNION FENOSA distribución, en adelante UFd, aplicable a líneas eléctricas aéreas forradas con conductores de aleación de aluminio forrado con recubrimiento plástico XLPE: PAS-50 y PAS-120 para líneas aéreas de tensión nominal hasta 20 kv. 2 OBJETO Tiene por objeto el presente PROYECTO TIPO, establecer y justificar todos los datos constructivos que permitan la ejecución de cualquier obra que responda a las características indicadas anteriormente, sin más que aportar en cada proyecto concreto las particularidades específicas del mismo (planta y perfil, relación de propietarios, cruzamientos, presupuestos, etc.). Por otro lado, el presente documento servirá de base genérica para la tramitación oficial de cada obra, en cuanto a la Autorización Administrativa, Autorización de Ejecución y Declaración de Utilidad Pública en concreto, sin más requisitos que la presentación de las características particulares de la misma, haciendo constar que su diseño se ha realizado de acuerdo con el presente PROYECTO TIPO. 3 CAMPO DE APLICACIÓN Este PROYECTO TIPO se aplicará al diseño general y cálculo de los diferentes elementos que intervengan en la construcción de líneas eléctricas aéreas, en las que se empleen conductores de aleación de aluminio forrados tipo PAS-50 y PAS-120. Estas líneas se emplearán como alternativa a las líneas aéreas con conductores desnudos cuando éstas transcurran por: Zonas de arbolado Zonas de fuerte viento Zonas de protección especial de la avifauna

8 pag. 6 Para su aplicación, al proyectar una obra concreta, deberán tenerse en cuenta las siguientes circunstancias: a) Características del terreno. b) Longitud de la línea y potencia a transportar. c) Máxima caída de tensión porcentual admisible. d) Accesibilidad media al trazado de la línea para el acopio de los apoyos. e) Características de la red existente a la que ha de ser conectada. f) Consideraciones económicas. Los puntos b) y c) están íntimamente ligados y conducen a distintos valores del "momento eléctrico", que dependerán de la caída de tensión admisible y del factor de potencia de la instalación. Ha de tenerse en cuenta, que la potencia a considerar debe ser aquella que se prevé que la línea transporte, al menos a medio plazo, determinada por un anteproyecto general o por aumentos de demanda previsibles. En cuanto a longitud, también deberá tenerse en cuenta si se prevé o no prolongar la línea en el futuro. Respecto al punto d) y como norma general, se elegirá el presente PROYECTO TIPO cuando la accesibilidad al trazado de la línea no presente especiales dificultades. También puede ser aconsejable en algunos casos, y a ésto se refiere el punto e), que cuando se construyan ramales que deriven de líneas ya existentes y que se consideren definitivas, se debe seleccionar la clase de apoyos y el tipo de aislamiento con las mismas características de la red existente, para mantener cierta uniformidad. El presente PROYECTO TIPO será de empleo para líneas instaladas con conductores PAS-50 y PAS-120 en tensiones normalizadas de 15 y 20 kv evitando la expansión y crecimiento de instalaciones a tensiones

9 pag. 7 diferentes a las normalizadas. Cuando las características del terreno aconsejen hacer un proyecto especial, por ejemplo en terrenos pantanosos o de marismas, no se tendrá que adoptar estrictamente este PROYECTO TIPO. 4 REGLAMENTACIÓN En la redacción se han tenido en cuenta todas y cada una de las especificaciones contenidas en: Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias. (Decreto 233/2008 de 15 de febrero) Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribución, comercialización, suministro y procedimiento de autorización de instalaciones de energía eléctrica. Normalización Nacional (Normas UNE) Real Decreto 263/2008, de 22 de febrero, por el que se establecen medidas de carácter técnico en líneas eléctricas de alta tensión, con objeto de proteger la avifauna. 5 CARACTERÍSTICAS Este apartado se dividirá en dos puntos que se referirán, el primero a las características generales de la línea tipo, y el segundo a aquellas características particulares de cada obra concreta, que deberán reflejarse en los proyectos individuales. 5.1 CARACTERÍSTICAS GENERALES Los conductores forrados utilizados en este tipo de líneas deben considerarse como conductores desnudos a los efectos de distancias de seguridad, medidas de protección, separaciones al terreno o edificaciones, etc. No obstante, están diseñados para soportar contactos ocasionales con árboles, cortezas o entre conductores sin que se produzcan faltas o

10 pag. 8 defectos en la línea. Esta condición permite la reducción de las distancias entre fases para un vano dado, así como la reducción del ancho de calle en zonas de arbolado. Los conductores se instalarán con un tense predeterminado contemplado en las correspondientes tablas de tendido Conductores Los conductores que se emplearán en el presente proyecto tipo, serán de aleación de aluminio, compactos, de sección circular, de varios alambres cableados y forrados con una capa de polietileno reticulado (XLPE) de color negro. Los conductores utilizados serán unipolares debidamente protegidos contra la corrosión mediante cinta higroscópica, la cual tendrá la resistencia mecánica suficiente para soportar los esfuerzos a los que pueda estar sometida. Los empalmes y conexiones de los conductores se efectuarán siguiendo métodos o sistemas que garanticen una perfecta continuidad del conductor y de su aislamiento. A continuación se muestra la equivalencia entre la denominación empleada en el presente proyecto tipo y la que fija la norma UNE-EN : Tabla 1 Denominación Proyecto tipo Denominación UNE-EN PAS-50 CCX 50-AL3 20 kv PAS-120 CCX 120-AL3 20 kv Las características principales de los conductores se indican en la siguiente tabla:

11 pag. 9 Tabla 2 Denominación PAS-50 PAS-120 SECCIÓN DEL CONDUCTOR (mm2) 54,6 117 Nº MÍNIMO DE ALAMBRES 7 19 DIÁMETRO (mm) CONDUCTOR 9,45 ± 0,2 14 ± 0,3 SOBRE AISLAMIENTO 14,05 ± 0,3 18,6 ± 0,3 ESPESOR NOMINAL CUBIERTA EXTERIOR (mm) 2,3 2,3 CARGA MÍNIMA DE ROTURA (dan) RESISTENCIA ELÉCTRICA A 20ºC (Ω/km) 0,6034 0,2827 MASA (kg/m) 0,15 0,32 PESO (dan/m) 0,146 0,315 MÓDULO ELASTICIDAD (dan/mm2) COEFICIENTE DILATACIÓN ( Cx10-6) Inicial Final Aislamiento El aislamiento de los conductores se efectuará mediante aisladores de tipo polimérico o mediante crucetas aislantes dependiendo del uso que se le vaya a dar a los apoyos: En apoyos de alineación y ángulos hasta 10º, se utilizarán crucetas aislantes especialmente diseñadas para este tipo de líneas. En apoyos para ángulos mayores de 10º, se emplearán aisladores poliméricos del mismo tipo a los que se utilizan en las líneas aéreas con conductores desnudos. En apoyos para anclajes, finales de linea, derivaciones y transiciones de conductor forrado a

12 pag. 10 desnudo se emplearán aisladores poliméricos. En todos los casos, el nivel de aislamiento será el adecuado para 20 kv (24 kv como tensión más elevada) de acuerdo con el reglamento de líneas aéreas de alta tensión Apoyos Los apoyos de alineación serán de hormigón armado vibrado tipo HV ó metálicos tubulares (estos últimos se utilizarán preferentemente en zonas de difícil acceso o rocosas). Para ángulos, anclajes intermedios y finales de línea serán de hormigón tipo HVH o chapa metálica, hasta 4500 dan y 17 m de altura total los primeros, y 2500 dan y 17,5 m de altura total los segundos. Para esfuerzos o alturas superiores se utilizarán apoyos metálicos de celosía. Los apoyos se conectarán a tierra teniendo presente lo especificado en el apartado 7 del ITC-LAT 07. Esta conexión se efectuará por electrodos tipo pica vertical o mediante anillo cerrado con o sin picas. Las cimentaciones de los apoyos metálicos y de hormigón armado serán, en todos los casos, de hormigón en masa de un solo bloque. Se considerarán tres tipos de terreno, definidos por el coeficiente de compresibilidad Numeración y aviso de peligro En cada apoyo se marcará el número de orden que le corresponda, de acuerdo con el criterio de origen de la línea que se haya establecido. Todos los apoyos llevarán una placa de señalización de riesgo eléctrico, situada a una altura visible y legible desde el suelo a una distancia mínima de 2 m. La instalación se señalará con el lema corporativo en los cruces, zonas de tránsito, etc.

13 pag Dispositivos de maniobra y sistemas de protección Dispositivos de maniobra En el caso de que se instalen dispositivos de maniobra en algún punto de la línea, se utilizarán seccionadores unipolares accionables con pértiga que se ajustarán a lo indicado en la Normativa vigente. Estos seccionadores estarán siempre situados a una altura del suelo superior a cinco metros, que los haga inaccesibles en condiciones normales, y se montarán de forma que no puedan cerrarse por gravedad. Sus características serán las adecuadas a la intensidad máxima del circuito donde hayan de instalarse Sistemas de protección Además de las protecciones existentes en cabecera de la línea, cuyas características y disposición se recogerán en el proyecto de la subestación suministradora, en los finales de las líneas eléctricas y sus derivaciones, se dispondrán las protecciones contra sobreintensidades y sobretensiones necesarias de acuerdo con la instalación receptora Autoválvulas Como norma general, se instalarán autoválvulas en los dos extremos de la línea o tramo de línea con conductor forrado. Cuando la línea o el tramo forrado tenga una longitud inferior a 1 km se podrán disponer las autoválvulas únicamente en uno de los extremos. Se instalarán autoválvulas al comienzo y al final de las líneas forradas derivadas. Dichas autoválvulas se colocarán en el primer apoyo a partir del elemento de seccionamiento. En el caso de derivaciones de longitud inferior a 1 km que finalicen en centros de transformación, transiciones de línea aérea a subterránea o similar, no será necesario colocar autoválvulas al principio de la línea derivada.

14 pag Puestas a tierra En las líneas aéreas aisladas de media tensión se conectarán a tierra los siguientes elementos: Base soporte de los aisladores de alineación. Bastidores de los elementos de maniobra y protección. Apoyo y crucetas. Autoválvulas o pararrayos. Los electrodos de puesta a tierra estarán constituidos por picas, que pueden ser de acero-cobre según norma UNE CARACTERÍSTICAS PARTICULARES Cada proyecto concreto, diseñado según el presente PROYECTO TIPO, deberá aportar los siguientes documentos característicos del mismo: Memoria En la memoria se expondrán todas las explicaciones e informaciones precisas para la correcta dirección de la obra, además se incluirán los cálculos justificativos de: Necesidad de la línea. Indicación del emplazamiento de la línea. Descripción del trazado de la línea, indicando las provincias y términos municipales afectados. Descripción de la línea a establecer, señalando sus características generales, así como las de los principales elementos que se prevea utilizar. Los cálculos eléctricos que incluirán, al menos, los parámetros eléctricos de la línea y el estudio de las caídas de tensión y pérdida de potencia. Los cálculos mecánicos que justifiquen que el conjunto de la línea y sus elementos cumplen los requisitos reglamentarios, en especial en cruzamientos, paralelismos, pasos y demás situaciones reguladas por el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en

15 pag. 13 líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones complementarias. La relación de cruzamientos, paralelismos y demás situaciones reguladas por el Reglamento, con los datos necesarios para su localización e identificación del propietario, Entidad u Órgano afectado. Anexo de afecciones con la relación de bienes y derechos afectados por la línea, a efectos de la declaración de utilidad pública y posibles expropiaciones Pliego de condiciones técnicas El pliego de condiciones técnicas contendrá la información necesaria para definir los materiales, aparatos, equipos y especificaciones para el correcto montaje Presupuesto El documento presupuesto deberá constar de: Mediciones. Presupuestos de las partidas principales de la línea: se obtendrá especificando la cantidad de cada una de las Unidades Constructivas (UU.CC.) y sus correspondientes precios unitarios, de los elementos y equipos de la línea que va a realizarse y, en su caso, aquellas partes que se encuentren sometidas a la intervención de los diversos organismos afectados. Presupuesto general: resumen de los presupuestos de las partidas principales, incrementados en los porcentajes de Gastos Generales, Beneficio Industrial, Dirección de Obra y cualquier otro que proceda.

16 pag Planos Plano de situación El trazado de la línea se representará en un plano a escala 1: o 1:25.000, suficiente para que la situación de la misma sea perfectamente identificable. En caso necesario se concretará el emplazamiento con un plano escala 1: Incluirá datos y cotas topográficas de puntos singulares de la línea en relación con puntos de los alrededores con el objeto de situar la línea sobre el terreno de forma precisa Plano de perfil longitudinal y planta Se representará en un solo plano el perfil y planta de la línea. Las escalas a utilizar serán: - Horizontal 1: Vertical 1:500 Se situarán en la planta todos los servicios que existan en una franja de terreno de 50 m de anchura a cada lado del eje de la línea, tales como carreteras, ferrocarriles, cursos de agua, líneas eléctricas, de telecomunicación, teleféricos y edificios, señalando explícita y numéricamente para cada uno de ellos, el cumplimiento de las separaciones mínimas que se imponen En cuanto a los apoyos, la nomenclatura a emplear para designar los apoyos en los perfiles de las líneas, se compone de tres grupos de signos. Cada uno de ellos indica los siguientes conceptos: 1º Grupo En este grupo se indicará en primer lugar la naturaleza del apoyo: A - H - Metálico Hormigón

17 pag. 15 A continuación se expresará su función, de acuerdo con las siguientes nomenclaturas: AL - Apoyo de alineación AG - Apoyo de ángulo AC - Apoyo de anclaje FL - Apoyo de final de línea AE - Apoyo especial que se definirá expresamente en el proyecto 2º Grupo En este grupo se da la altura del apoyo y su esfuerzo principal, separados mediante una barra, y entendiendo el apoyo con coeficiente de seguridad reglamentario. 3º Grupo En este grupo, se indicará el tipo de cruceta a disponer en el apoyo y el sistema de sujeción de los conductores así como el tipo de aislamiento de acuerdo con la siguiente nomenclatura: CS - Cadena de suspensión normal CR - Cadena de suspensión - cruce CA - Cadena de amarre Ejemplo: H AL - 13/250 - CR III Indicará un apoyo de hormigón de alineación de 13 m de altura y 250 dan de esfuerzo útil, cadena de suspensión cruce y nivel de aislamiento III. Se representará en el plano de perfil y planta la numeración de apoyos, las distancias al origen, longitudes de los vanos, numeración de las parcelas, límites de provincia y términos municipales. Las cotas de terreno se referirán a un plano de comparación Plano de paso por terrenos de Organismos Estos planos estarán constituidos por el tramo del perfil y planta afectado. Se numerarán correlativamente cada uno de ellos. Además, llevarán señalado explícita y numéricamente cada uno de ellos el cumplimiento de las separaciones mínimas reglamentarias.

18 pag. 16 Estos planos se utilizarán, asimismo, en la confección de las distintas separatas del Proyecto Otros planos Al igual que en la Memoria, no será necesario incluir planos de ningún elemento constructivo: apoyos, aisladores, etc., por ser los correspondientes al presente PROYECTO TIPO Estudio de Seguridad El Estudio de Seguridad cumplirá con los requisitos establecidos por la reglamentación aplicable. 6 CONDUCTORES En este punto se desarrollan los cálculos eléctricos y mecánicos relativos a los conductores cuyas características han quedado definidas en el apartado de este documento. 6.1 CÁLCULO ELÉCTRICO Intensidad máxima admisible Las intensidades máximas admisibles en servicio permanente dependen en cada caso de la temperatura máxima que el recubrimiento puede soportar sin alteraciones en sus propiedades eléctricas, mecánicas o químicas. Esta temperatura es función del tipo de recubrimiento y del régimen de carga. Para conductores sometidos a ciclos de carga, las intensidades máximas admisibles serán superiores a las correspondientes en servicio permanente. Las temperaturas máximas admisibles de los conductores con aislamiento de polietileno reticulado (XLPE), en servicio permanente y en cortocircuito, se especifican en la Tabla 3.

19 pag. 17 Tabla 3 Servicio permanente Cortocircuito (duración máxima 5s) 90ºC 250ºC Se considerará como condición tipo de la instalación, para determinar las intensidades máximas permanentes admisibles: Instalación al aire Temperatura del aire ambiente: 40ºC Cuando las condiciones reales de temperatura ambiente sean distintas de 40ºC, la intensidad máxima admisible deberá corregirse aplicando los coeficientes de corrección de la Tabla 4: Tabla 4 Coeficiente de corrección de Imáx admisible Temperatura (ºC) Coef. corrección 1,22 1,18 1,14 1,10 1,05 1 0,95 0,90 Para una instalación expuesta al sol, se recomienda tomar como valor de corrección 0,9. Los valores de intensidad máxima del conductor se calculan despejando de la ecuación de balance térmico; efecto Joule y radiación solar por un lado y la radiación emitida por el conductor y la refrigeración por convección por otro I = Donde: ( T T ) ( V d 10 ) + e σ π d [( T + 273) ( T + 273) ] 2 1 R [ 1 + K ( T + 20) ] α Si d T 1 : temperatura ambiente (ºC) T 2 : Temperatura máxima del conductor (ºC) v: velocidad del viento (m/s) d: diámetro del conductor (mm) e: coeficiente de emisividad de radiación sobre un cuerpo negro (0,6) σ: constante de Stefan (5,7 x 10-8 ) α: coeficiente de absorción solar (0,5) Si: radiación solar incidente media máxima (watt/m 2 )

20 pag. 18 R: resistencia eléctrica del conductor a 20 ºC (Ω/km), obtenida en el apartado de este documento K: coeficiente de variación de resistencia eléctrica (ºC -1 ) I: Intensidad máxima admisible (A) Las condiciones empleadas en el cálculo han sido las siguientes: K: 0,00403ºC -1 v : 0,6 m/s. Si = 900 watt/m 2. T 1 = 40ºC. T 2 v = 0,6 m/s. A continuación, se especifican de forma orientativa, las intensidades admisibles en función de las temperaturas finales y para la condición tipo de instalación: Designación T2 = 50ºC Tabla 5 T2 = 60ºC T2 = 70ºC T2 = 75ºC T2 = 90ºC PAS ,2 PAS ,2 298, , Intensidades de cortocircuito admisibles en los conductores Las pérdidas producidas por efecto Joule en los conductores sometidos a un cortocircuito, elevan su temperatura hasta valores dependientes de la intensidad y duración de la falta, que pueden provocar una disminución en las características mecánicas de los mismos, o un deterioro de la cubierta aislante. Partiendo de una temperatura máxima en el conductor antes del cortocircuito de 90ºC (temperatura ambiente 40ºC), una temperatura máxima en el conductor al final del cortocircuito de 250ºC y suponiendo un calentamiento adiabático durante el cortocircuito se obtiene: K I cc = t

21 pag. 19 donde: t: duración del cortocircuito (s) K: intensidad de cortocircuito admisible durante 1 segundo, tiene por valor: K = 10 3 S C α R α ln 1+ α ( θ2 20) ( θ 20) 1 donde: S: sección del conductor (mm 2 ) C: calor específico del conductor por unidad de volumen (J/cm 3 ºC) = 2,6 J/cm 3 ºC α: coeficiente de temperatura del conductor a 20ºC (ºC - 1 ); para el aluminio α = 0,00377ºC -1 R 20 : resistencia del conductor a 20ºC (Ω/km), obtenida en el apartado de este documento θ 2 : temperatura final después del cortocircuito (ºC) = 250ºC θ 1 : temperatura máxima previa al cortocircuito (ºC) = 90ºC La tabla adjunta recoge los valores de la intensidad de cortocircuito admisibles para distintas duraciones del mismo: Tabla 6 Intensidades de cortocircuito admisibles en los conductores (ka) Cond. PAS-50 PAS Resistencia Duración del cortocircuito (s) 0,1 0,2 0,3 0,4 0,6 0, ,7 11,1 9,08 7,86 6,42 5,56 4,97 3,52 2, ,6 23,7 19,4 16,8 13,7 11,8 10,6 7,52 6, La resistencia eléctrica de los conductores por unidad de longitud a una temperatura de 20ºC según la norma UNE se muestra en la siguiente tabla:

22 pag. 20 Tabla 7 Conductor Resistencia eléctrica a 20ºC (Ω/km) PAS-50 0,6034 PAS-120 0,2827 La resistencia eléctrica de los conductores por unidad de longitud, varía con la temperatura T de funcionamiento de la línea. donde: ( 1+ α ( θ 20) ) R = Rt R: resistencia del conductor a la temperatura de servicio (Ω/km) R t : resistencia del conductor a la temperatura de 20ºC (Ω/km) α: coeficiente de temperatura del conductor a 20ºC (ºC - 1 ); para aleación de aluminio α = 0,0036ºC -1 θ: temperatura de servicio del conductor (ºC) Para una temperatura θ = 40ºC, resultan las siguientes resistencias por unidad de longitud: Tabla 8 Conductor Resistencia eléctrica a 40ºC (Ω/km) PAS-50 0,647 PAS-120 0,303 Para valores de temperatura distintos a los mostrados, se obtendrá la resistencia mediante el cálculo especificado en el presente apartado Reactancia inductiva La reactancia de una línea trifásica, por unidad de longitud y por fase, para líneas equilibradas, se calculará según la siguiente expresión:

23 pag. 21 X = 2 π f ( Ω/km) y sustituyendo en ella el coeficiente de autoinducción por su valor: Se llega a: 2 D = (K + 4,605 log d ) 10 m 4 2 D X = 2π f = 2π f (K + 4,605 log d donde: (H/km) m )10 4 ( Ω/km) X: Reactancia (Ω/km) f: frecuencia de la red (50 Hz) D m : separación media geométrica entre conductores (mm) D: Diámetro del conductor (mm) K: Constante que para los conductores objeto de este Proyecto Tipo toma los valores siguientes: Tabla 9 Conductor Nº alambres K PAS ,64 PAS ,55 El valor para la distancia media geométrica entre conductores dependerá de la configuración geométrica de la línea y será: Para simple circuito: D 3 m = d12 d 23 d 31 (mm) Para doble circuito D m D D 1 2 = (mm) D 3 siendo: D 3 1 d12 d23 d 31 = (mm)

24 pag. 22 D 3 2 d1b d2c d3a = (mm) D 3 3 d1a d2b d3c = (mm) donde : d 12, d 23, d 31 : Distancia entre los distintos conductores con la configuración de simple circuito (mm). d 1a, d 2b, d 3c, : Distancia entre los conductores de distintos circuitos con la configuración de doble circuito (mm). El valor de D m se determina a partir de la distancia que proporciona la disposición elegida en cada caso. De acuerdo con las distancias medias geométricas (Dm) y los valores de los diámetros de los conductores, las reactancias, expresadas en ohmios por kilómetro, se muestran en la Tabla 10 para disposiciones en simple circuito (tresbolillo, vertical y fin de línea) y para disposiciones en doble circuito. Tabla 10 Reactancia (Ω/km) Doble Conductor Tresbolillo Vertical Fin Línea Circuito Dm = 874 Dm = 643 Dm = 897 Dm = 921 mm mm mm mm PAS-50 0,3481 0,3288 0,3497 0,3514 PAS-120 0,3206 0,3013 0,3222 0,3239 La disposición tresbolillo es la preferente en las líneas aéreas con conductores forrados, por lo que de aquí en adelante se tomarán sus valores de reactancia para los cálculos eléctricos.

25 pag Caída de tensión Será necesario tener en cuenta la caída de tensión que se produce en la línea debido a las cargas que estén conectadas a lo largo de ésta. Los cálculos serán aplicables a un tramo de línea, siendo la caída total de tensión la suma de las caídas en cada uno de los tramos intermedios. Se supondrá que la carga está concentrada en el punto final de la línea. La caída de tensión por resistencia y reactancia de una línea trifásica viene dada por la siguiente expresión: U= 3 I (R cosϕ + X sen ϕ) L donde: U = Caída de tensión compuesta (V) I = Intensidad de la línea (A) X = Reactancia por fase y por kilómetro (Ω) R = Resistencia por fase y por kilómetro (Ω) ϕ = Angulo de fase. L = Longitud de la línea (km) Teniendo en cuenta que: I = P 3 U cosϕ donde: P = Potencia transportada (kw) U = Tensión compuesta de la línea (kv) La caída de tensión en tanto por ciento de la tensión compuesta será: P L ΔU % = (R cosϕ + X sen ϕ) 2 10 U cosϕ P L U % = (R + X tg ϕ) 2 10 U

26 pag. 24 Los valores de la resistencia y la reactancia se obtienen en los apartados y respectivamente. Para el cálculo de la caída de tensión que se muestra a continuación, se han utilizado los valores de la reactancia para el caso más habitual: disposición vertical. En la siguiente tabla se muestran los valores de caída de tensión para los conductores y tensiones en función de la potencia (P) y de la longitud del tramo de línea (L): Tabla 11 Conductor Tensió n (kv) Caida de tensión ( U%) cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = 1 PAS , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL PAS , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL En el Apartado 9.1 se incluye el gráfico, que permite determinar la caída de tensión, en función del momento eléctrico PL, para diferentes valores de cosϕ Potencia a transportar La potencia máxima que puede transportar la línea vendrá limitada por la intensidad máxima admisible del conductor, y por la caída de tensión máxima que, en general, no deberá exceder del 5%. La máxima potencia a transportar, limitada por la intensidad máxima admisible será: P max = 3 U I max cosϕ m donde:

27 pag. 25 P max = Potencia máxima que puede transportar la línea (kw) U = Tensión nominal compuesta de la línea (kv) I max = Intensidad máxima admisible del conductor según el apartado a 40ºC (A) cosϕ m = Factor de potencia medio de las cargas receptoras Tabla 12 Conductor Tensión (kv) Imax (A) cosϕ = 0,8 Pmax (kw) cosϕ = 0,9 cosϕ = 1 PAS-50 PAS La potencia que podrá transportar la línea dependiendo de la longitud y caída de tensión será: 2 10U P = U % (R+Xtg ϕ)l Operando para los distintos niveles de tensión y conductores se obtiene: TENSIÓN: 15 kv Tabla 13 Conductor PAS-50 PAS-120 Potencia a transportar (kw) cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = U % L 4301 U % L 2915 U % L 5137 U % L 3729 U % L 7959 U % L TENSIÓN: 20 kv

28 pag. 26 Tabla 14 Conductor PAS-50 PAS-120 Potencia a transportar (kw) cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = U % L 7646 U % L 5181 U % L 9133 U % L 6629 U % L U % L Estas funciones se han representado en los gráficos que figuran en el Apartado 9.2, para diferentes valores de caída de tensión Pérdidas de potencia Las pérdidas de potencia por efecto Joule en una línea vienen dadas por la fórmula: donde: I = P = 3 R L I P = Pérdidas de potencia (W) R = Resistencia del conductor en (Ω/km) L = Longitud de la línea (km) I = Intensidad de la línea (A) Teniendo en cuenta que: donde: P 3 Ucos ϕ P = Potencia (kw) U = Tensión compuesta (kv) cosϕ = Factor de potencia de la línea. Se llega a la conclusión de que la pérdida de potencia en tanto por ciento será: 2 PL R P %= 2 10U cos donde cada variable se expresa en las unidades expuestas. 2 ϕ

29 pag. 27 En la siguiente tabla se muestran los porcentajes de pérdida de potencia en función de la potencia y de la distancia, para las tensiones objeto de este proyecto y para varios valores del factor de potencia: Tabla 15 Conductor Tensión (kv) Pérdida de potencia cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = 1 PAS , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL PAS , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL En el Apartado 9.3 de este documento se adjuntan los gráficos de las pérdidas de potencia. 6.2 CÁLCULO MECÁNICO Este apartado se refiere al estudio de las condiciones en que deben tenderse los conductores, teniendo en cuenta que de ellas depende: La flecha que tomarán los conductores en los diferentes vanos y en las distintas hipótesis de flecha máxima fijadas en el apartado del ITC- LAT 07. La tensión mecánica a que se verán sometidos los conductores al cambiar las condiciones ambientales en las distintas hipótesis de tracción máxima fijadas en el apartado del ITC-LAT 07. El comportamiento de los conductores frente a la posible aparición de vibraciones está descrito en el apartado del ITC-LAT 07. Las hipótesis de sobrecarga que deberán considerarse para el cálculo de la tensión máxima, serán las definidas por ITC-LAT 07.

30 pag. 28 Se calcularán asimismo las flechas máximas en las hipótesis indicadas en la tabla siguiente: Tracción máxima Flecha máxima Tabla 16 Hipótesis Zona A Zona B Zona C Tracción máxima Viento Tracción máxima Hielo Hipótesis de Viento Hipótesis de Hielo Hipótesis de Temperatura Tablas de cálculo mecánico -5ºC + Viento de 120km/h No aplica -10ºC + Viento de 120km/h -15ºC + Viento de 120km/h -15ºC + Hielo -20ºC + Hielo +15ºC + Viento de 120km/h 0ºC 0ºC + Hielo 0ºC + Hielo +50ºC La ecuación del cambio de condiciones permite calcular la tensión a que estará sometido un conductor en unas condiciones determinadas de temperatura y sobrecarga, partiendo de una tensión fijada previamente para otras condiciones iniciales de temperatura y sobrecarga. Estas condiciones de partida se fijarán teniendo en cuenta conjuntamente los límites estático y dinámico, definidos en los apartados y , de forma que la situación inicial será la que establezca las condiciones más desfavorables. Las tablas de cálculo mecánico de conductores y las de tendido, se determinarán mediante la ecuación de cambio de condiciones para vano nivelado: T T 2 2 α ( σ σ ) 2 1 a S E m1 p S E a T 2 1 = 24 T m 2 p 24 2 S E Y la flecha máxima:

31 pag. 29 f 2 = T2 p m 2 e a p m2 2 T2 + e 2 a p m2 2 T2 1 Donde: a = Vano (m) E = Módulo elástico (dan/mm 2 ) S = sección total (mm 2 ) α = Coeficiente de dilatación ( C -1 ) f = Flecha (m) p = Peso del conductor (dan/m) σ 1 = Temperatura del conductor en las condiciones iniciales ( C) σ 2 = Temperatura del conductor en las condiciones finales ( C) T 1 = Tense a que está sometido el conductor en las condiciones iniciales (dan) T 2 = Tense a que está sometido el conductor en las condiciones finales (dan) m 1 = Coeficiente de sobrecarga en las condiciones iniciales m 2 = Coeficiente de sobrecarga en las condiciones finales A continuación se muestra el cálculo de los coeficientes de sobrecarga:

32 pag. 30 Tabla 17 Zona A Hipótesis Temperatura (ºC) Sobrecarga de Viento Sobrecarga de Hielo Si d 16mm Vv Pv = Si d > 16mm 2 Tracción máxima de Viento -5 Vv Pv = Entonces : 2 No aplica P a = Pa m = P 2 2 P + P v Zona B Hipótesis Temperatura (ºC) Sobrecarga de Viento Sobrecarga de Hielo Si d 16mm Tracción máxima de Viento -10 Vv Pv = Si d > 16mm Vv Pv = Entonces : 2 2 No aplica P a = Pa m = P 2 2 P + P v Tracción máxima de hielo -15 No aplica Ph = 0, 18 d Pa = P + Ph Pa m = P

33 pag. 31 Hipótesis Tracción máxima de Viento Tracción máxima de hielo Temperatura (ºC) -15 Zona C Sobrecarga de Viento Si d 16mm Vv Pv = Si d > 16mm Vv Pv = Entonces : Pa = P Pa m = P 2 + P -20 No aplica 2 v 2 2 Sobrecarga de Hielo No aplica Ph = 0, 36 d Pa = P + Ph Pa m = P donde: P a = Peso aparente del conductor en condiciones de sobrecarga (dan/m). P v = Acción del viento sobre el conductor (dan/m). P h = Peso sobrecarga hielo (dan/m). P = Peso del conductor (dan/m). d = Diámetro del conductor (mm). Si no existe sobrecarga, este coeficiente tendrá, evidentemente, el valor unidad. Sustituyendo los valores en las condiciones iniciales se llega a ecuaciones en función de σ 2, T 2 y m 2. De esta forma, para cada σ 2 y m 2 determinados, obtendremos T 2 y f 2. De acuerdo con lo expuesto se llega a las tablas de valores que se adjuntan en el Apartado Límite estático En condiciones de tracción máxima (según zona de altitud) el coeficiente de seguridad a la rotura no debe ser inferior a 3. Con ello obtenemos los tenses siguientes:

34 pag Para PAS-50: 1420 T = = 473daN 3 - Para PAS-120: 3520 T = = 1173daN 3 Al ser todas las líneas de menor tensión que 66kV, con conductores de carga mínima de rotura inferior a dan, y cumpliendo todas las condiciones expuestas en el ITC-LAT 07, se puede prescindir de la cuarta hipótesis de carga descrita en el apartado 8.5.2, rotura de conductores Límite dinámico a) CHS (Cold Hours Stress) Es aquel que tiene en cuenta el fenómeno vibratorio eólico del conductor y lo estudia en condiciones mínimas frecuentes de temperatura (- 5 C para las zonas establecidas), en las que la tensión no debe superar un % de la carga de rotura. Se establece el CHS en el 20% para todo tipo de conductores. b) EDS (Every Day Stress) A la hora de determinar las tracciones mecánicas de los conductores y cables de tierra deberá tenerse en cuenta la incidencia de posibles fenómenos vibratorios que pueden, no solo acortar la vida útil de los mismos, sino también dar lugar a desgaste y fallos en herrajes, aisladores y accesorios, e incluso en elementos de los apoyos. Se considera el fenómeno vibratorio en el conductor, de forma que a 15 C sin viento la tensión no debe sobrepasar el 15% de su carga de rotura, de acuerdo con el apartado del ITC-LAT 07.

35 pag Vanos ideales de regulación El vano ideal de regulación viene dado por la expresión: ar = 3 Σ ai Σ ai Donde: a i = Vanos sucesivos de alineación, entre dos apoyos de amarre consecutivos (m) a r = Vano de regulación (m) Operando de esta forma, se llega al cuadro de valores cuyo formato se adjunta en el Apartado 9.4, donde además se señalan los tenses correspondientes a las temperaturas de + 50 C (para las Zonas A, B y C) y -5 C (zona A), -15 C (zona B) y -20 C (zona C), sin actuar sobrecarga alguna Curvas de replanteo Tomando la ecuación que nos da el valor de la flecha máxima para vanos nivelados, f = T e p m a p m 2 T + e 2 a p m 2 T 1 Donde: p = Peso del conductor (dan/m) T =Tense del conductor (dan), correspondiente al vano de regulación obtenido. m = Coeficiente de sobrecarga. a = Vano (m) Dando valores de T correspondientes al vano de regulación obtenido en las dos hipótesis siguientes: a) Temperatura σ 2 = +50 C. Coeficiente de sobrecarga, m = 1

36 pag. 34 b) Temperatura σ 2 = -5 C para zona A -15 C para zona B -20 C para zona C Coeficiente de sobrecarga, m = 1 Hallando el valor resultante de la flecha f para distintos vanos, se pueden dibujar las curvas de replanteo correspondientes a la flecha máxima y mínima respectivamente Tablas de regulación A continuación se calculan las flechas con las que debe ser instalado el conductor en función de la temperatura y sin actuar sobrecarga alguna. A diferencia de la tabla de tendido, se tendrá en cuenta el desnivel existente entre los apoyos que constituyen cada vano. Dichas flechas, se obtienen mediante la expresión: Siendo: f = Flecha (m) Tv H = P Xm a f = Hcosh (cosh 1) H 2H parámetro de la catenaria (m) a = Longitud del vano proyectado (m) d = Desnivel entre apoyos (m) X m Xs + Xl = 2 Donde: X s = Abscisa del apoyo superior (m) X l = Abscisa del apoyo inferior (m) Los valores de X s y X l vienen dados por las expresiones:

37 pag. 35 X l = H argsenh senh 2 a h d H cosh a h 1 2 a cosh 1 argtgh H a senh H X = a + s X l En caso de no necesitarse gran precisión en el cálculo, las fórmulas anteriores pueden sustituirse por la expresión: f 2 d = 1+ 2 a 2 2 a p 8 Tv Donde: p = Peso del conductor (dan/m) T v = Tense a que está sometido el conductor en el vértice (dan) 7 AISLAMIENTO Y DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS Este capítulo trata de los niveles de aislamiento mínimos correspondientes a la tensión más elevada de la línea, 24 kv, así como de las separaciones mínimas entre conductores, entre éstos y los apoyos, y de las distancias respecto al terreno y obstáculos. 7.1 AISLAMIENTO Los niveles de aislamiento correspondientes a la tensión más elevada de la línea, superarán las prescripciones reglamentarias reflejadas en el apartado 4.4. del ITC-LAT 07. Tensión más elevada (kv eficaces) 24 Tensión soportada a impulso tipo rayo (kv cresta) 125

38 pag. 36 Tensión soportada a frecuencia industrial (kv eficaces) 50 Las características del aislamiento polimérico (Norma UNE 21909), son las siguientes: Tabla 18 Características Aislamiento polimérico Cruceta aislante Tipo aislador Polimérico Polimérico Material Silicona Silicona Paso nominal (mm) Max. 460 Mín. 410 Máx. 520 (long aislad) Carga de rotura (dan) Línea de fuga (mm) Diámetro vástago (mm) 16 Las características eléctricas de las cadenas son las siguientes: Tabla 19 Características eléctricas Aislamiento polimérico Cruceta aislante Tensión soportada a frecuencia industrial bajo lluvia (kv eficaces) Tensión soportada a impulsos tipo rayo (kv cresta) Línea de fuga (mm) Formación de cadenas De acuerdo con la Norma UNE 21009, de formación de cadenas mediante aisladores de caperuza y vástago, los elementos que integran las cadenas, se especifican en el cuadro que figura en el Apartado 9.6 Las características de los diferentes herrajes y sus ensayos de comprobación, deberán cumplir lo especificado en las Normas UNE y UNE-EN En apoyos de alineación y ángulos hasta 10º, se

39 pag. 37 utilizarán crucetas aislantes especialmente diseñadas para este tipo de líneas. En apoyos para ángulos mayores de 10º, apoyos para anclajes, finales de linea, derivaciones y transiciones de conductor forrado a desnudo, se emplearán aisladores poliméricos. Para que exista conexión eléctrica entre el conductor forrado y la grapa se utilizan conectores con perforación de aislamiento, uno a cada lado de la grapa. El conector dispondrá de tres ranuras paralelas, siendo una de ellas dentada y las otras dos lisas. En la dentada se introducirá el conductor, en la mayor de las lisas el explosor de extinción de arco y en la lisa de menor tamaño una varilla de aluminio que a su vez irá conectada a la grapa por el extremo contrario mediante un conjunto de conexión. De esta manera se asegura la conductividad eléctrica en ese punto permitiendo, en caso de pequeñas sobreintensidades por el conductor, su derivación a tierra. 7.2 DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS. De acuerdo con el ITC-LAT 08, las distintas separaciones o distancias de seguridad a tener en cuenta en este Proyecto, son las siguientes: Distancia de aislamiento eléctrico Se consideran tres tipos de distancias eléctricas: D el : Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. D el puede ser tanto interna, cuando se consideran distancias del conductor a la estructura de la torre, como externas, cuando se considera una distancia del conductor a un obstáculo. D pp : Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. D pp es una distancia interna.

40 pag. 38 a som : Valor mínimo de la distancia de descarga de la cadena de aisladores, definida como la distancia más corta en línea recta entre las partes en tensión y las partes puestas a tierra. Se aplicarán las siguientes consideraciones para determinar las distancias internas y externas: La distancia eléctrica, D el, previene descargas eléctricas entre las partes en tensión y objetos a potencial de tierra, en condiciones de explotación normal de la red. Las condiciones normales incluyen operaciones de enganche, aparición de rayos y sobretensiones resultantes de faltas en la red. La distancia eléctrica, D pp, previene las descargas eléctricas entre fases durante maniobras y sobretensiones de rayos. Es necesario añadir a la distancia externa D el una distancia de aislamiento adicional D add para que en las distancias mínimas de seguridad al suelo, a líneas eléctricas, a zonas de arbolado, etc. se asegure que las personas u objetos no se acerquen a una distancia menor que D el de la línea eléctrica. La probabilidad de descarga a través de la mínima distancia interna a som debe ser siempre mayor que la descarga a través de algún objeto externo o persona. Para cadenas de aisladores muy largas, el riesgo de descarga debe ser mayor sobre la distancia interna a som que a objetos externos o personas. Por este motivo, las distancias externas mínimas de seguridad (D add + D el ) deben ser siempre superiores a 1,1 veces a som. Los valores de D el y D pp, en función de la tensión más elevada de la línea U s, serán los indicados en la tabla siguiente.

41 pag. 39 Tensión más elevada de la red Us (kv) Tabla 20 Del (m) Dpp (m) 24 0,22 0, Prescripciones especiales Con objeto de aumentar la seguridad de la línea y reducir la probabilidad de accidente en determinadas situaciones, como cruzamientos y paralelismos con otras líneas, o con vías de comunicación, o sobre zonas urbanas; además de las consideraciones generales anteriores deberán cumplirse las prescripciones especiales que se detallan a continuación de acuerdo con el apartado 6.2 del ITC- LAT 08: Los coeficientes de seguridad de las cimentaciones serán un 25% superiores a los establecidos en el apartado 4 del ITC-LAT-08. Los accesorios de fijación de los conductores forrados serán antideslizantes Distancias de los conductores entre sí y entre estos y los apoyos Distancias entre conductores La separación mínima entre conductores de fase, de acuerdo con el apartado del ITC-LAT-08, se determinará mediante la siguiente expresión: Donde: D = 1 3 [ K F + L + 0,75 ] D pp D = Separación entre conductores de fase del mismo circuito o circuitos distintos (m) K = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento. Se tomará de la Tabla 21. F = Flecha máxima (m), según las hipótesis del apartado 6.2. L = Longitud de la cadena de suspensión (m). En el caso de conductores fijados al apoyo por cadenas de amarre o aisladores rígidos, L = 0. D pp = Distancia mínima aérea especificada. El valor de

42 pag. 40 D pp se indica en la Tabla 20 del apartado La distancia mínima entre conductores no será inferior a 0,2 m. Los valores de las tangentes del ángulo de oscilación de los conductores vienen dados, para cada caso de carga, por el cociente de la sobrecarga de viento dividida por el peso propio más la sobrecarga de hielo si procede según zona, por metro lineal de conductor, estando la primera determinada para una velocidad de viento de 120 km/h. Por lo tanto el ángulo de inclinación de las cadenas de suspensión vendrá dado por la siguiente expresión: tgβ = Ft Fta Pa P + + Pc 2 donde: β: ángulo de oscilación de la cadena de aisladores de suspensión. F t : fuerza debida a la presión del viento (dan/m) F ta : fuerza debida a la presión del viento actuando sobre la cadena de aisladores (dan/m) P: peso del conductor por unidad de longitud (dan/m) P a : peso de la cadena de aisladores y herrajes (dan/m) P c : peso de los contrapesos que eventualmente se hayan instalado (dan/m) La expresión anterior se puede simplificar de la siguiente forma, debido a que F ta y P a son despreciables frente a los otros parámetros, y se desestima P c porque en este proyecto tipo no se plantea el uso de contrapesos: tg β = Ft 2 P En función de estos ángulos de oscilación y de la tensión nominal de la línea se establecen unos coeficientes K en el apartado del ITC-LAT-07, y se recogen en la Tabla 21 a continuación:

43 pag. 41 Tabla 21 Conductor Ft (dan/m) P (dan/m) β K PAS-50 0,826 0,146 70,5º 0,65 PAS-120 0,911 0,315 55,4º 0,6 En el caso de conductores dispuestos de forma vertical, triángulo o hexágono, y siempre que se adopten separaciones menores a las deducidas de la fórmula anterior, deberán justificarse debidamente los valores empleados y se adoptarán medidas preventivas para prevenir los fenómenos de galope Distancias entre conductores y a partes puestas a tierra La separación mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos no será inferior a D el. En el caso de las cadenas de suspensión, se considerarán los conductores y la cadena de aisladores desviados bajo la acción de la mitad de la presión de viento correspondiente a un viento de velocidad 120 km/h. A estos efectos se considerará la tensión mecánica del conductor sometido a la acción de la mitad de la presión de viento correspondiente a un viento de velocidad 120 km/h y a la temperatura de -5ºC para zona A, de -10ºC para zona B y de -15ºC para zona C. Los valores del ángulo de oscilación β de la cadena de aisladores para los distintos conductores son los que se muestran en la Tabla Distancias al terreno, caminos, sendas y a cursos de agua no navegables La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficie de agua no navegable a una altura mínima de 6 metros.

44 pag. 42 Las líneas cuya instalación esté prevista en pistas o estaciones de esquí y, en general, en zonas donde el nivel del terreno pueda aumentar como consecuencia de la acumulación de capa de nieve, la distancia definida se entenderá referida al nivel del terreno aumentado en el máximo espesor previsible para dicha capa Distancias a otras líneas eléctricas aéreas de AT Cruzamientos Será de aplicación lo establecido en el apartado de la ITC-LAT 08. En los cruces de líneas eléctricas aéreas de AT con conductores desnudos, la línea con conductores forrados se situará siempre a una altura inferior a la línea con conductores desnudos, sea cual sea la tensión nominal de ésta. En caso de que por circunstancias singulares sea preciso que la línea con conductores forrados cruce por encima de la línea con conductores desnudos, será preciso recabar la autorización del organismo competente de la Administración. Se podrán fijar sobre el mismo apoyo las líneas que se cruzan. En este caso se cumplirán las prescripciones especiales definidas en el apartado 5.3 de la ITC LAT 07 además de las mencionadas en el apartado del presente proyecto tipo. Se procurará que el cruce se efectúe en la proximidad de uno de los apoyos de la línea con conductores desnudos. La distancia entre los conductores de la línea inferior y las partes más próximas de los apoyos de la línea superior no deberá ser inferior a 2 metros para líneas de tensión de hasta 45 kv. La mínima distancia vertical entre los conductores de fase de ambas líneas en las condiciones más desfavorables, no deberá ser inferior a: