DESARROLLO Y SEGUIMIENTO DEL DISEÑO DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS DEL CENTRO OPERATIVO SAN JOAQUÍN

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1 UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR Decanato de Estudios Profesionales Coordinación de Ingeniería Mecánica DESARROLLO Y SEGUIMIENTO DEL DISEÑO DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS DEL CENTRO OPERATIVO SAN JOAQUÍN Helbrist Daniel Romero Terán Sartenejas, Marzo de 2007

2 UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR Decanato de Estudios Profesionales Coordinación de Ingeniería Mecánica DESARROLLO Y SEGUIMIENTO DEL DISEÑO DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS DEL CENTRO OPERATIVO SAN JOAQUÍN Helbrist Daniel Romero Terán Realizado con la Asesoría de: Tutor Industrial: Pedro Layrisse Tutor Académico: Oscar González INFORME DE PASANTÍA Presentado ante la ilustre Universidad Simón Bolívar como requisito parcial para obtener al título de Ingeniero Mecánico Sartenejas, Marzo 2007

3 UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR Decanato de Estudios Profesionales Coordinación de Ingeniería Mecánica DESARROLLO Y SEGUIMIENTO DEL DISEÑO DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS DEL CENTRO OPERATIVO SAN JOAQUÍN PROYECTO DE GRADO presentado por Helbrist Daniel Romero Terán Realizado con la Asesoría de Tutor Industrial: Pedro Layrisse Tutor Académico: Oscar Gonzáles RESUMEN El presente informe de pasantía DESARROLLO Y SEGUIMIENTO DEL DISEÑO DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS DEL CENTRO OPERATIVO SAN JOAQUÍN, consiste en el estudio, diseño y análisis ingenieril del sistema contra incendios del área de compresión, de una planta de compresión de gas natural en Anaco, ubicada en el estado Anzoátegui, Venezuela. Con el estudio, diseño y análisis, se logró dar avance a la elaboración de la Ingeniería de Detalle, y dar los primeros pasos en la Procura de los materiales y equipos de este sistema. Mediante este trabajo se concluye que los diferentes escenarios de incendio que se puedan presentar en el área de compresión pueden ser controlados exitosamente, con el sistema contra incendio que se ha diseñado, así como la convergencia que existe entre los métodos de cálculo hidráulico de Darcy-Weisbach y Hazen- Williams, para flujo turbulento. Sartenejas, Marzo de 2007

4 INDICE GENERAL INDICE GENERAL... i ÍNDICE DE TABLAS... v INDICE DE FIGURAS... x LISTA DE SIMBOLOS Y ABREVIATURAS... xiii CAPÍTULO INTRODUCCIÓN Planteamiento del tema Importancia del tema Objetivos Objetivo general Objetivos específicos Organización de los capítulos CAPÍTULO CENTRO OPERATIVO Y DE RECOLECCIÓN CAMPO SAN JOAQUÍN Descripción General del Proyecto Diagramas del Proceso Ubicación de las instalaciones Descripción detallada del proceso Sistema de compresión de baja presión Sistema de Compresión de Alta Presión Sistema de Alivio y Venteo Sistema de Gas Combustible Sistema de Manejo de Condensado Sistema de Compresión de Nitrógeno Sistema de Gas de Sello Situación actual Centro Operativo San Joaquín CAPÍTULO SISTEMA DE RED DE TUBERÍAS DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS, ÁREA DE COMPRESIÓN Normas y especificaciones utilizadas en el diseño del sistema de red de tuberías Primer diseño red de tuberías del sistema contra incendios, área de compresión Diseño final red de tuberías del sistema contra incendios, área de compresión... 34

5 Índice general ii 3.4. Dimensiones anillos de enfriamiento Distribución de las válvulas de diluvio CAPÍTULO DISEÑO DEL SISTEMA DE TOBERAS PULVERIZADORAS DE AGUA Metodología a seguir para el cálculo en el número de toberas pulverizadoras Diseño del número de toberas pulverizadoras Cálculo factor k toberas pulverizadoras Separación entre cada boquilla de descarga CAPÍTULO ANÁLISIS HIDRÁULICO DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS. ÁREA DE COMPRESIÓN EPANET en el análisis de sistemas de red de tuberías Qué es EPANET? Capacidades para la confección de Modelos Hidráulicos Pasos para utilizar EPANET Vaciado del sistema contra incendio en EPANET Resultados arrojados en las simulaciones con EPANET Incendio en un solo tren de compresión de baja presión Incendio en toda el área de compresión de baja presión Incendio en un solo tren de compresión de alta presión Incendio en toda el área de compresión alta presión Incendio toda área de compresión Incendio en toda el área de compresión con trenes futuros Soluciones para el mejoramiento de las presiones en el sistema de diluvio de los trenes de futura instalación Resumen tabulado de los resultados encontrados CAPÍTULO LISTA DE MATERIALES DE TUBERÍAS DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS Materiales especificados en la ingeniería básica para el servicio de tubería superficial Materiales especificados en la ingeniería básica para el servicio de tubería enterrada Lista de materiales del sistema contra incendios CAPÍTULO LISTA DE EQUIPOS DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS CAPÍTULO CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS APENDICE I. Ingeniería Básica Sistema Contra Incendios, Centro Operativo San Joaquín

6 Índice general iii I.1. Ingeniería Básica sistema contra incendio, OTEPI I.1.1. Red de Agua y Bombeo I.1.2. Requerimientos de Agua I.1.3. Sistema de Agua Pulverizada I.1.4. Monitores, Hidrantes y Mangueras I.2. Ingeniería Básica sistema contra incendio, SOLAR-TIVENCA I.2.1. Red de agua y bombeo I.2.2. Requerimientos de Agua I.2.3. Especificaciones sistema de agua pulverizada I.2.4. Especificaciones de Hidrantes, Monitores y Mangueras I.2.5. Planos generados por SOLAR-TIVENCA APENDICE II. Criterios de diseño del Sistema Contra Incendios II.1. General II.2. Fuentes de suministro de agua II.3. Sistema de bombeo agua contra incendio II.3.1. Sistema de Presurización II.3.2. Sistema de bombas principales II.4. Red de distribución II.5. Hidrantes, monitores y mangueras contra incendio II.6. Sistema de agua pulverizada II.7. Características técnicas de los equipos a proteger con toberas pulverizadoras II.7.1. Sistema de compresión de baja presión (60 psig) II Depurador de succión de baja presión II Depurador Descarga Baja Presión II Depurador Inter-etapa II Enfriador por Aire 1ª. Etapa baja presión II Enfriador por Aire 2ª. Etapa baja presión II.7.2. Sistema de compresión de alta presión (450 psig) II Depurador de succión de alta presión II Depurador de descarga alta presión II Enfriadores por Aire APENDICE III. Filosofía de Operación y Control del Sistema Contra Incendios III.1. Tanque de almacenamiento de agua contra incendio y agua de servicio III.2. Sistema de bombeo III.3. Operación del Sistema de Bombeo III.4. Válvulas de diluvio III.5. Filosofía de activación de los sistemas de detección y alarma III.5.1. Detección de gas III.5.2. Detección de humo III.5.3. Detección de fuego III.6. Tablero de control de incendio III.7. Sistema de alarma general III.8. Estaciones manuales de alarma APENDICE IV. BOSQUEJO CENTRO OPERATIVO SAN JOAQUÍN

7 Índice general iv APENDICE V. PLANO BAJA PRESIÓN SOLAR-TIVENCA APENDICE VI. PLANO ALTA PRESIÓN SOLAR-TIVENCA APENDICE VII. PLANO SALA DE BOMBAS APENDICE VIII. FOTOS CENTRO OPERATIVO SAN JOAQUÍN

8 ÍNDICE DE TABLAS Tabla 2.1. Propiedades del gas natural Tabla 2.2. Coordenadas Centro Operativo San Joaquín Tabla 3.1. Normas COVENIN para el diseño del sistema contra incendio Tabla 3.2. Normas PDVSA para el diseño del sistema contra incendio Tabla 3.3. Normas PDVSA para el diseño del sistema contra incendio Tabla 3.4. Dimensiones anillos rectangulares Tabla 4.1. Dimensiones de los equipos a proteger con toberas pulverizadoras Tabla 4.2. Escogencia del ángulo de descarga Tabla 4.3. Angulo de descarga y número de toberas seleccionadas Tabla 4.4. Factor Tabla 4.5. Factor Tabla 4.6. Factor Tabla 4.7. Factor Tabla 4.8. Factor Tabla 4.9. Factor Tabla Factor Tabla Factor k tobera del Depurador de Entrada k tobera del Depurador de Salida k tobera del Depurador inter-etapa k tobera del Enfriador por Aire k tobera del Paquete Gas de Sello k tobera del Paquete Gas Combustible k tobera del Enfriador Aceite Lubricante k tobera equipos Tabla Separación toberas pulverizadoras en tanques verticales Tabla Separación toberas pulverizadoras Tabla Separación entre toberas en los paquetes de gas combustible Tabla Separación entre toberas en los paquetes gas de sello Tabla Separación entre toberas en los enfriadores de aceite lubricante Tabla 5.1. Resultados globales un tren de baja, ecuaciones Darcy-Weisbach... 65

9 Índice de Tablas vi Tabla 5.2. Presiones en los anillos de enfriamiento, un tren en baja, Darcy-Weisbach Tabla 5.3. Resultados globales un tren de baja, ecuaciones Hazen-Williams Tabla 5.4. Presiones en los anillos de enfriamiento, un tren en baja, Hazen-Williams Tabla 5.5. Diferencia porcentual entre ambos métodos, un tren en baja Tabla 5.6. Resultados globales un tren de baja, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla 5.7. Presiones en los anillos de enfriamiento, un tren en baja, radiación trenes contiguos, Darcy- Weisbach Tabla 5.8. Resultados globales un tren de baja, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen-Williams Tabla 5.9. Presiones en los anillos de enfriamiento, un tren en baja, radiación trenes contiguos, Hazen- Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, un tren en baja, radiación trenes contiguos. 72 Tabla Resultados globales trenes de baja, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes de baja, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales trenes de baja, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes de baja, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, trenes de baja Tabla Resultados globales trenes de baja, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes de baja, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales trenes de baja, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes de baja, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, trenes de baja, radiación trenes contiguos Tabla Resultados globales tren de alta, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, un tren en baja, Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales tren de alta, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, un tren en baja, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, tren de alta... 85

10 Índice de Tablas vii Tabla Resultados globales tren de alta, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy-Weisbach 86 Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, un tren en baja, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales tren de alta, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen-Williams 88 Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, un tren en baja, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, tren de alta, radiación trenes contiguos Tabla Resultados globales trenes de alta, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes en alta, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales trenes de alta, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes en alta, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, tren de alta Tabla Resultados globales trenes de alta, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes en alta, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales trenes de alta, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes en alta, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, tren de alta, radiación trenes contiguos Tabla Resultados globales trenes de alta y bajas, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes de alta y baja, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales trenes de alta y bajas, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes de alta y baja, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, trenes de alta y baja Tabla Resultados globales trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Darcy-Weisbach

11 Índice de Tablas viii Tabla Resultados globales trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Presiones en los anillos de enfriamiento, trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos, trenes de alta y baja, futura ampliación Tabla Resultados globales de la solución para el aumento de la presión para los trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales de la solución para el aumento de la presión para los trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resultados globales de la solución para el aumento de la presión para los trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Resultados globales de la solución para el aumento de la presión para los trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Hazen-Williams Tabla Diferencia porcentual entre ambos métodos de la solución para el aumento de presión para los trenes de alta y baja, futura ampliación Tabla Resumen simulaciones trenes de baja. Ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resumen simulaciones trenes de baja. Ecuaciones Darcy Weisbach. Continuación Tabla Resumen simulaciones trenes de baja. Ecuaciones Hazen-Williams Tabla Resumen simulaciones trenes de baja. Ecuaciones Hazen-Williams. Continuación Tabla Resumen simulaciones trenes de Alta. Ecuaciones Darcy-Weisbach Tabla Resumen simulaciones trenes de Alta. Ecuaciones Darcy Weisbach. Continuación Tabla Resumen simulaciones trenes de Alta. Ecuaciones Hazen-Williams Tabla Resumen simulaciones trenes de Alta. Ecuaciones Hazen-Williams. Continuación Tabla Resumen simulaciones en toda el área de compresión. Trenes de Alta y Baja Tabla Resumen simulaciones en toda el área de compresión. Trenes de Alta y Baja. Continuación Tabla Resumen simulaciones en toda el área futura de compresión. Trenes de Alta y Baja Tabla Resumen simulaciones en toda el área futura de compresión. Trenes de Alta y Baja. Continuación Tabla 6.1. Especificación de materiales de tuberías. Servicio de tubería superficial Tabla 6.2. Especificación de materiales de tuberías. Servicio de tubería superficial Tabla 6.3. Lista de materiales de tuberías del sistema contra incendios

12 Índice de Tablas ix Tabla I.1. Requerimiento de Agua para cada equipo. Tren de Baja Presión Tabla I.2. Requerimiento de Agua para cada equipo. Tren de Alta Presión Tabla II.2. Tipos de protección en áreas de proceso Tabla II.2. Características de operación bomba Joecky Tabla II.3. Características de operación bombas principales Tabla II.4. Características de operación bomba de respaldo Tabla II.5. Características técnicas Depurador de succión baja presión Tabla II.6. Características técnicas Depurador de descarga baja presión Tabla II.7. Características técnicas Depurador de descarga baja presión Tabla II.8. Características técnicas Depurador de descarga baja presión Tabla II.9. Características técnicas Depurador de descarga baja presión Tabla II.10. Características técnicas Depurador de succión alta presión Tabla II.11. Características técnicas Depurador de descarga alta presión Tabla II.12. Características técnicas Depurador de descarga alta presión

13 INDICE DE FIGURAS Figura 2.1. Diagrama de proceso de compresión de gas a baja presión Figura 2.2. Diagrama de proceso de compresión de gas alta presión Figura 2.3. Situación actual Centro Operativo San Joaquín Figura 2.4. Gasoductos niveles de 60 y 450 psig Figura 3.1. Primer diseño del sistema de tuberías, área de compresión Figura 3.2. Diseño final red de tuberías, área de compresión...35 Figura 3.3. Red de tuberías depurador de entrada, salida y enfriadores por aire Figura 3.4. Red de tuberías enfriadores por aire Figura 3.5. Red de tuberías paquete gas combustible y paquete gas de sello Figura 3.6. Red de tuberías depurador inter-etapa Figura 3.7. Red de tuberías enfriador de aceite lubricante Figura 3.8. Dimensiones anillos de enfriamiento depuradores de entrada y salida Figura 3.9. Dimensiones anillo de enfriamiento depurador inter-etapa Figura Válvulas de diluvio por cada tren de compresión Figura 4.1. Distribución de toberas en los depuradores de entrada y salida Figura 4.2. Separación de toberas en los depuradores inter-etapa Figura 4.3. Separación de toberas en los enfriadores por aire Figura 4.4. Separación entre toberas en los paquetes de gas combustible Figura 4.5. Separación entre toberas en los paquetes gas de sello Figura 4.6. Separación entre toberas en los enfriadores de aceite lubricante Figura 5.1. Vaciado sistema contra incendio en EPANET Figura 5.2. Vaciado sistema contra incendio en EPANET, para trenes futuros Figura 5.3. Vaciado del sistema contra incendio en trenes de baja presión Figura 5.4. Vaciado del sistema contra incendio en trenes de alta presión Figura 5.5. Incendio tren de compresión baja presión, ecuaciones Darcy-Weisbach... 64

14 Índice de Figuras xi Figura 5.6. Incendio tren de compresión baja presión, ecuaciones Hazen-Williams Figura 5.7. Incendio tren de compresión baja presión, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy- Weisbach Figura 5.8. Incendio tren de compresión baja presión, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen- Williams Figura 5.9. Incendio toda el área de baja presión, ecuaciones Darcy-Weisbach Figura Presiones anillos de enfriamiento vs. Equipos trenes de baja Figura Incendio toda el área de baja presión, ecuaciones Hazen-Williams Figura Incendio toda el área de baja presión, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy- Weisbach Figura Incendio toda el área de baja presión, radiación trenes contiguos ecuaciones Hazen- Williams Figura Incendio tren de compresión alta presión, ecuaciones Darcy-Weisbach Figura Incendio tren de compresión alta presión, ecuaciones Hazen-Williams Figura Incendio tren de compresión alta presión, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy- Weisbach Figura Incendio tren de compresión alta presión, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen- Williams Figura Incendio toda el área de alta presión, ecuaciones Darcy-Weisbach Figura Presiones anillos de enfriamiento vs. Equipos tren de alta Figura Incendio toda el área de alta presión, ecuaciones Hazen-Williams Figura Incendio toda el área de alta presión, radiación trenes contiguos, ecuaciones Darcy- Weisbach Figura Incendio toda el área de alta presión, radiación trenes contiguos, ecuaciones Hazen- Williams Figura Incendio en toda el área de compresión, ecuaciones Darcy-Weisbach Figura Incendio en toda el área de compresión, ecuaciones Hazen-Williams Figura Incendio en toda el área de compresión, futura ampliación, ecuaciones Darcy-Weisbach Figura Presiones anillos de enfriamiento vs. Equipos trenes de compresión. Trenes iniciales y futura ampliación Figura Incendio en toda el área de compresión, futura ampliación, ecuaciones Hazen-Williams

15 Índice de Figuras xii Figura Solución para el aumento de la presión, en los trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Darcy-Weisbach Figura Solución propuesta. Presiones anillos de enfriamiento vs. Equipos trenes de compresión Figura Solución para el aumento de la presión, en los trenes de alta y baja, futura ampliación, ecuaciones Hazen-Williams Figura II.1. Curvas H-NPSH-P vs. Q. Bombas Joecky Figura II.2. Curvas H-NPSH-P vs. Q. Bombas Principales Figura II.3. Curvas H-NPSH-P vs. Q. Bomba de respaldo Figura VIII.1.Foto 1 Centro Operativo San Joaquín Figura VIII.2.Foto 2 Centro Operativo San Joaquín Figura VIII.3.Foto 3 Centro Operativo San Joaquín Figura VIII.4.Foto 4 Centro Operativo San Joaquín...187

16 LISTA DE SIMBOLOS Y ABREVIATURAS A.A: Aire Acondicionado. Angstroms: Unidad de longitud empleada principalmente para expresar longitudes de onda, distancias moleculares y atómicas. ANSI: American National Standards Institute, que en español se vierte como Instituto Nacional Estadounidense de Estándares. BLEVE: Explosión de vapor al expandirse un líquido en ebullición. C: Coeficiente de rugosidad Hazen-Williams. cfs: Unidades de caudal y representan pies cúbicos por segundo. COSJ: Centro Operativo San Joaquín. COVENIN: Comisión Venezolana de Normas Industriales. δ : Caudal por unidad de área. ε : Coeficiente de rugosidad Darcy-Weisbach. ε *: Emisividad de Superficies radiativas. f: Factor de fricción. FF: Representa el tipo de cara de la empacadura, significa cara plana.

17 Lista de Símbolos y Abreviaturas xiv GLP: Gas Licuado de Petróleo. H f : Factor de carga o de perdida en tubería. INERGEN: Sistema de Inundación Total de Gas Inerte. I.R: Radiación infrarroja, es un tipo de radiación electromagnética de mayor longitud de onda que la luz visible. k: Factor de pérdida de toberas pulverizadoras. mca: Metros de columna de agua. MMPCED: Mil millones de pies cúbico por día. Representa la cantidad de gas comprimido diariamente. OTEPI: Oficina Técnica de Estudios y Planificación Integral. S : Separación entre toberas pulverizadoras. S.D.H.A.S.: Sistema de Detección de Humo de Alta Sensibilidad. S.I.S.: Sistema Integrado de Seguridad. Es el sistema de control y seguridad del sistema contra incendio. U.V.: Ultravioleta. Tipo de radiación.

18 CAPÍTULO 1 INTRODUCCIÓN El desarrollo de sistemas contra incendios, es una aplicación de mucha importancia en todo tipo de planta industrial y comercial. Tanto es así, que en los últimos años el diseño y el mantenimiento de estos sistemas se han vuelto más rigurosos, debido al alto factor de riesgo existente en las mayorías de las plantas que involucran procesos industriales. Las plantas de procesamiento de gas natural no son una excepción, ya que las mismas presentan un factor de riesgo bastante alto en lo que a incendio se refiere. Por lo que el diseño adecuado de sistemas contra incendios en estas plantas es de vital importancia. La debida prevención y protección contra incendios en estas plantas es de vital importancia para la óptima producción de este mineral. Actualmente en Venezuela se desarrolla un proyecto basado en la construcción de una planta de compresión de gas. El mismo se desarrolla en el estado Anzoátegui, en la ciudad de Anaco, y lleva por nombre Centro Operativo y de Recolección San Joaquín, COSJ, que comprimirá gas desde 60 y 450 psig a 1200 psig. El presente trabajo centra su atención en el estudio y desarrollo del sistema contra incendio de esta planta Planteamiento del tema El informe de pasantía, DESARROLLO Y SEGUIMIENTO DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS DEL CENTRO OPERATIVO CAMPO SAN JOAQUÍN, surge con la necesidad existente de dar un seguimiento completo al sistema contra incendios del Centro San Joaquín, así como desarrollar el diseño de las toberas pulverizadoras, que

19 Capítulo 1. Introducción 16 forma parte del sistema de enfriamiento, que a su vez forma parte del sistema contra incendios. El seguimiento realizado al sistema contra incendios incluyó la verificación del diseño del sistema de red de tuberías del área de compresión, mediante el software de computación EPANET, lo cual formó parte de la ingeniería de detalle desarrollada en este proyecto Importancia del tema El seguimiento y desarrollo que se realice del sistema contra incendio del área de compresión del Centro San Joaquín, podrá permitir dejar las bases asentadas para futuros diseños que se realicen de estos sistemas. Actualmente en Venezuela, el diseño de estos sistemas se ha vuelto muy importante. Se están construyendo una cantidad importante de plantas que involucran el procesamiento del gas, tal como el proyecto Santa Rosa, plantas donde el nivel de seguridad existente debe estar garantizado, por el que el correcto diseño de estos sistemas contra incendio es fundamental Objetivos Objetivo general Estudio y desarrollo de la ingeniería de detalle del sistema contra incendios del Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín Objetivos específicos Generación de la lista de chequeo de la Ingeniería Básica del sistema contra incendios.

20 Capítulo 1. Introducción 17 Estudio del diseño del sistema de red de tuberías. Diseño de toberas pulverizadoras para el enfriamiento de los equipos, pertenecientes al área de compresión. Análisis hidráulico del sistema contra incendios del área de compresión. Generación de la lista de materiales de tuberías del sistema contra incendios. Generación de la lista de equipos del sistema contra incendios de toda la planta San Joaquín Organización de los capítulos Los capítulos de este trabajo llevan una secuencia muy parecida a lo planteado en los objetivos específicos anteriormente. El primer capítulo de este trabajo plantea la introducción del mismo, donde se argumenta la razón de ser de este proyecto. El segundo capítulo entra un poco más en detalle en el proyecto Centro Operativo San Joaquín, describiendo de qué forma se lleva a cabo el proceso de compresión y qué alcance presenta. A partir del capítulo tres (3), se empieza el desarrollo de la ingeniería de detalle, mediante la presentación de los diferentes diseños de los sistemas de redes de tuberías que fueron desarrollados. El capítulo cuatro (4) se muestra el mayor aporte que se realizó en el proyecto. En este capítulo se muestra el diseño del sistema de enfriamiento de los equipos pertenecientes al área de compresión. Más adelante en el capítulo cinco (5) se procede a realizar la verificación del diseño completo del sistema de tuberías y enfriamiento del sistema contra incendios en el área de compresión, mediante el análisis hidráulico de la red de tuberías que se ha diseñado. Mientras que los capítulos seis (6) y siete (7), establecen los últimos requerimientos del sistema contra incendios como son la elaboración de la lista de materiales y de equipos

21 Capítulo 1. Introducción 18 de todo el sistema contra incendio de la planta compresora, que forman parte de la procura del proyecto. Por último, el informe presenta ciertas conclusiones y recomendaciones, así como una serie de Apéndices que sirvieron de apoyo a este trabajo.

22 CAPÍTULO 2 CENTRO OPERATIVO Y DE RECOLECCIÓN CAMPO SAN JOAQUÍN Con fines de explicar de forma general el proyecto que se maneja en este trabajo, a continuación se describen los procesos que se llevan a cabo en la planta. (3) Descripción General del Proyecto Con la finalidad de optimizar las instalaciones de suministro de gas en el Oriente de Venezuela, como parte del Proyecto Gas Anaco, se desarrolla la Ingeniería, Procura y Construcción de las Instalaciones de Compresión del Campo San Joaquín, perteneciente al área operacional del Distrito Anaco, en el Estado Anzoátegui, ubicado aproximadamente a 11 Km. del Oeste de la ciudad de Anaco. Las facilidades de compresión del Centro Operativo San Joaquín reciben el gas producido en el campo y separado en la Estación de Flujo Centralizada San Joaquín, para comprimirlo y descargarlo a las líneas existentes de transmisión de gas a la Planta de Extracción San Joaquín. Los líquidos asociados recuperados en el proceso de compresión, son enviados a la Estación de Flujo Centralizada San Joaquín para su manejo y disposición. La Planta de Compresión de Gas San Joaquín recibirá el gas en dos niveles de presión; un nivel de baja presión de 60 psig y un nivel de media presión de 450 psig. El gas del sistema de baja presión será comprimido hasta 450 psig, luego se mezclará en un cabezal con el gas de 450 psig proveniente de campo, para ser comprimidos hasta el nivel de 1200 psig requerido para su transmisión a la Planta de Extracción San Joaquín.

23 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín 20 Los trenes de compresión de baja presión estarán formados por cinco (5) compresores centrífugos de dos (2) etapas accionados por cinco (5) turbinas Mars 100. El compresor de 1 a etapa será un compresor modelo C453, mientras que el compresor de 2 a etapa será un compresor modelo C505u. Los trenes de compresión de media presión estarán formados por cuatro (4) compresores centrífugos, modelos C404, de una sola etapa, accionados por cuatro (4) turbinas Mars 100. Los flujos de operación para ambos sistemas de compresión son los siguientes: Compresión de Baja Presión: 420 MMPCED Compresión de Media Presión: 583 MMPCED Donde MMPCED significan, mil millones de pies cúbicos estándar día. En operación normal, el gas se distribuirá uniformemente en cada tren de compresión, tanto en el de alta como en el de baja presión. Cuando uno de los trenes de baja presión se encuentre fuera de operación, los restantes cuatro (4) trenes se encontrarán en capacidad de manejar el total del gas de este nivel de presión. De igual manera, si un tren de alta presión se encuentra fuera de servicio, los tres (3) trenes restantes se encontrarán en capacidad de manejar el 100 % del gas de este nivel de compresión. Los condensados removidos en los depuradores de los trenes de compresión de la Planta de Compresión San Joaquín, serán recolectados y enviados a la Estación de Flujo Centralizada San Joaquín, a través de dos (2) cabezales independientes, uno para cada nivel de presión. Adicionalmente, el diseño considera las facilidades necesarias para la instalación futura de un total de trece (13) unidades turbocompresoras. Sin embargo, en esta fase sólo se contempla la instalación de nueve unidades con sus equipos auxiliares, cinco (5) para el sistema de baja presión y cuatro (4) para el sistema de media presión.

24 Capítulo Diagramas del Proceso Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín 21 A continuación, se muestran los diagramas de proceso a seguir para la compresión del gas. La figura 2.1 muestra el proceso que se realiza en los trenes de compresión de baja presión, y la figura 2.2 muestra el proceso en alta presión. Alimentac. 60 psig Cabezal de Succión de 60 psig Tren No.2 BP Tren No.3 BP Tren No.4 BP Tren No.5 BP KT-1 K-1 K-2 LCV LCV LCV Tren No.2 BP Tren No.3 BP Tren No.4 BP Tren No.5 BP Tren No.2 BP Tren No.3 BP Tren No.4 BP Tren No.5 BP Figura 2.1. Diagrama de proceso de compresión de gas a baja presión Fuente: Manual de Operación Centro Operativo San Joaquín Cabezal de Descarga Baja Presión Cabezal de Condensados de 45 psig Descarga Trenes de Baja Presión Alimentac. 450 psig Cabezal de Succión de 450 psig KT-1 Tren No.2 BP Tren No.3 BP Tren No.4 BP K-1 LCV LCV Tren No.2 BP Tren No.3 BP Tren No.4 BP Tren No.2 BP Tren No.3 BP Tren No.4 BP Cabezal de Descarga Alta Presión Cabezal de Condensados de 60 psig Figura 2.2. Diagrama de proceso de compresión de gas alta presión Fuente: Manual de Operación Centro Operativo San Joaquín

25 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín 22 La composición química que presenta el gas que será procesado en la planta se muestra en la tabla 2.1. Tabla 2.1. Propiedades del gas natural Componente Presión Nominal (psig) Gas 60 psig Gas 450 psig % Molar % Molar C 1 Metano C 2 Etano C 3 Propano IC 4 I-Butano NC 4 N-Butano IC 5 I-Pentano NC 5 N-Pentano C 6 Hexano C 7 Heptano C 8 Octano C 9 Nonano C 10 + Pesado N 2 Nitrógeno CO 2 Dióxido de Carbono Total Peso molecular Fuente: Manuel de operación Centro Operativo San Joaquín 2.3. Ubicación de las instalaciones Las facilidades de la Planta de Compresión San Joaquín están ubicadas en el Estado Anzoátegui, en el Municipio Anaco, aproximadamente a 11 km al Oeste de la ciudad de Anaco, cerca de las facilidades de compresión Estación Booster San Joaquín y la Estación Buena Vista. Las coordenadas para estas facilidades son las que se muestran en la tabla 2.2.

26 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín Tabla 2.2. Coordenadas Centro Operativo San Joaquín Vértice Coordenadas Norte Este SAB , ,73 SAB , ,96 SAB , ,64 SAB , ,00 SAB , ,00 Fuente: Manuel de operación campo San Joaquín Descripción detallada del proceso El proceso que involucra la Planta de Compresión San Joaquín, se divide en dos secciones principalmente: el Sistema de Compresión de Baja Presión (5 unidades) y el Sistema de Compresión de Media Presión (4 unidades). Adicionalmente la Planta cuenta con los siguientes Sistemas Auxiliares: Sistema de Alivio y Venteo Sistema de Gas Combustible Sistema de Manejo de Condensados Sistema de Compresión de Nitrógeno Sistema de Gas de Sello Sistema de Agua Contra Incendio Sistema de Agua de Servicios y Aire de Instrumentos/Servicios 2.5. Sistema de compresión de baja presión El Sistema de Compresión de Baja Presión trabaja con gas proveniente de la Estación de Flujo Centralizada a una presión de 60 psig y temperatura de 105 F. La máxima presión de entrada permitida es de 65 psig y la mínima de 54 psig. La presión en este punto del proceso es monitoreada y controlada a través de un controlador, el cual tiene configuradas alarmas que se activan si la presión se encuentra por encima o por debajo de

27 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín 24 los límites mencionados, alertando a los operadores de la anomalía y el requerimiento de acciones correctivas. Bajo condiciones normales, el gas llegará al Centro de Compresión a una temperatura promedio de 99 F, con una temperatura mínima de 60 F y máxima de 105 F. La variable temperatura de entrada es monitoreada a través de un transmisor de temperatura instalado en el Cabezal de Entrada al Sistema de Baja Presión. Posteriormente, el flujo de gas de entrada de 420 MMPCED se distribuye uniformemente a través de los medidores tipo venturi y las válvulas en cada uno de los cinco (5) trenes de compresión que conforman el sistema, siendo el flujo resultante 84 MMPCED para los cinco (5) trenes en servicio. Cuando uno de los trenes de baja presión se encuentre fuera de operación, los cuatro (4) trenes restantes estarán en capacidad de manejar el total del flujo de gas de este nivel de presión (105 MMPCED para cada tren, lo que implica un total de 420 MMPCED. Cada tren de compresión cuenta con un Depurador de Succión de Baja Presión operando a 60 psig. Este recipiente tiene la función de servir de protección adicional contra el arrastre de líquido o condensado al tren de compresión. Los líquidos recolectados son desalojados a través de una válvula de control de nivel, para luego ser enviados a la Estación de Flujo Centralizada a través del cabezal recolector de condensado, el cual se mantiene a una presión de aproximadamente 45 psig. El gas comprimido sale del Compresor de la 1 a Etapa a 148 psig y 231 F para luego disminuir la temperatura de esta corriente a 120 ºF en el Enfriador de 1 a Etapa. Seguidamente, el gas que sale del tope del Depurador a 148 psig de presión y 120 F de temperatura, es transferido hacia la succión del Compresor de 2 a Etapa. El gas comprimido sale del compresor a 460 psig de presión y 282 F de temperatura para luego ser transferido al Calentador Gas/Gas, donde es enfriado hasta

28 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín F, aprovechando la energía obtenida en la compresión, para el precalentamiento de la corriente de gas combustible de la unidad. Posteriormente, la salida del Calentador Gas/Gas es alimentada hacia el Enfriador de 2 a Etapa, donde alcanza una temperatura de 120 F. Seguidamente el gas de salida del Enfriador de Segunda etapa se encuentra el Depurador de Descarga del sistema de Baja Presión, el cual tiene la función de evitar el ingreso del condensado líquido en el cabezal de succión que alimenta las unidades de media presión. En este cabezal, el gas comprimido a 450 psig, será mezclado con gas de los otros trenes y con el gas a 450 psig proveniente de la Estación de Flujo Centralizado. El gas a 450 psig proveniente de la Estación de Flujo Centralizada será analizado por su contenido de H 2 S, ácido sulfhídrico, y CO 2. También se medirá el gas después de compensarlo por presión y temperatura Sistema de Compresión de Alta Presión La corriente proveniente del Sistema de Compresión de Baja Presión (Trenes 1, 2, 3, 4 y 5) se mezcla en el cabezal de succión de 450 psig con la corriente lateral de 450 psig que viene de la Estación de Flujo Centralizada para luego alimentar las unidades de alta presión Desde el cabezal de succión de 450 psig, se distribuye equitativamente la alimentación entre los trenes de compresión que se encuentran en operación, a través del Sistema de Carga Compartida, donde se comprime el gas hasta 1200 psig, y enfriado a 120 F. El Sistema de Compresión de Media Presión es alimentado con 583 MMPCED de gas proveniente de las unidades de Compresión de Baja Presión y la Estación de Flujo

29 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín 26 Centralizada a una presión de 450 psig y temperatura de 105 F. La máxima presión de entrada permitida es de 495 psig, mientras que la mínima presión permitida es 405 psig. Bajo condiciones normales, el gas llegará al Cabezal de alimentación a una temperatura promedio de 104 F, con una temperatura mínima de 81 F y máxima de 105 F. Posteriormente, el flujo de gas de entrada de 583 MMPCED se distribuye uniformemente a través de los medidores tipo venturi, y a través de las válvulas en cada uno de los cinco (4) trenes de compresión que conforman el sistema, siendo el flujo resultante 146 MMPCED para cada uno de los cuatro trenes en servicio. Cuando uno de los trenes de Alta presión se encuentre fuera de operación, los tres (3) trenes restantes estarán en capacidad de manejar el total del flujo de gas de este nivel de presión (194 MMPCED para cada tren, lo que implica un total de 583 MMPCED). Cada tren de compresión cuenta con un Depurador de Succión de Alta Presión operando a 450 psig. Este recipiente tiene la función de servir de protección adicional contra el arrastre de líquido o condensado al tren de compresión. Seguidamente, el gas que sale del tope del Depurador de Succión de Alta Presión a 450 psig de presión y 116 F de temperatura, es transferido hacia la succión del Compresor de Alta Presión. El gas comprimido sale del compresor a 1210 psig y 263 F para luego ser transferido al Calentador Gas/Gas, donde es enfriado hasta 261 F, aprovechando la energía obtenida en la compresión para el precalentamiento de la corriente de gas combustible de la unidad. Posteriormente, la salida del Calentador Gas/Gas va hacia el Enfriador de descarga, donde alcanza una temperatura de 120 F.

30 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín 27 La corriente de salida del Calentador Gas/Gas es alimentada al enfriador a 271 F y 1205 psig para disminuir la temperatura a 120 F. Seguidamente el gas de salida del Enfriador de Descarga se encuentra el Depurador Descarga Alta Presión, el cual tiene la función de evitar el ingreso del condensado líquido en el cabezal de descarga de la planta que alimenta hacia la línea de San Joaquín Sistema de Alivio y Venteo El Sistema de Alivio y Purga, está diseñado para garantizar el alivio del volumen de gas total atrapado en equipos y líneas asociadas (descargando en 8 minutos, para lograr la despresurización total del sistema), en caso que la planta haya sido bloqueada por una contingencia mayor, en caso de incendio, de la liberación de gas o de una falla total prolongada del suministro de aire de instrumentos. El Sistema de Alivio y Reducción de Presión tiene un cabezal recolector de gas de 36 pulgadas que recibirá las corrientes que vienen de las válvulas de alivio y válvulas de purga asociadas a los equipos, para ser enviados a una disposición segura Sistema de Gas Combustible El sistema de gas combustible consiste de un Patín de Gas Combustible de la Planta y un Patín de Gas Combustible de la Unidad Compresora. El patín de gas combustible de la Planta cuenta con un calentador eléctrico de gas combustible y separadores de filtro horizontales. El patín de gas combustible también reducirá la presión del gas combustible de 1214 psig a 450 psig Sistema de Manejo de Condensado El sistema de manejo de condensados tiene como función recolectar y transferir los condensados producidos hasta el punto de conexión ubicado en el límite de batería de la Planta de compresores, este sistema esta compuesto por dos cabezales.

31 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín 28 El cabezal de baja, el cual se mantiene a una presión aproximada de 45 psig y recolecta los condensados provenientes de los depuradores pertenecientes al sistema de compresión de baja presión y de los coalescedores de gas de sello de baja presión; mientras que el cabezal de alta se mantiene a una presión aproximada de 60 psig y recolecta los condensados provenientes de los depuradores pertenecientes al sistema de compresión de alta presión, los equipos de gas de sello de alta presión, de las unidades de gas combustible tanto de alta como de baja presión y el proveniente de la estación de gas combustible Sistema de Compresión de Nitrógeno Cada unidad contará con su propio Paquete Generador de Nitrógeno dedicado. El arranque del Generador de Nitrógeno es completamente manual, y el operador tendrá que arrancar la unidad desde el tablero de control ubicado en el paquete. El paquete generador de Nitrógeno está constituido por los siguientes equipos: Compresor de aire Separador de Humedad Sistema de Filtros Coalescedores Calentador Eléctrico Filtros de Carbón Filtros de Particulado Módulo de separación de Membrana Sistema de Gas de Sello Cada uno de los trenes de compresión utilizará un Sistema de Gas de Sello. Dicho sistema previene la pérdida del gas de proceso y garantiza que el lubricante no entre en las áreas de proceso. El sistema utiliza gas comprimido como gas de sello.

32 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín Situación actual Centro Operativo San Joaquín Las siguientes fotos muestran la situación actual en la que se encuentra el Centro Operativo San Joaquín. La figura 2.3 muestra la situación actual de la planta, mientras que la figura 2.4, muestra los ductos que transportan el gas para ser comprimido. Así como también en el Apéndice VIII, se encuentran fotos adicionales que muestran la situación actual en la cual se encuentra la planta. De igual forma, en el Apéndice IV, se encuentra un bosquejo donde se muestra la planta que se tiene prevista ser construida. Figura 2.3. Situación actual Centro Operativo San Joaquín

33 Capítulo 2 Centro Operativo y de Recolección Campo San Joaquín 30 Figura 2.4. Gasoductos niveles de 60 y 450 psig

34 CAPÍTULO 3. SISTEMA DE RED DE TUBERÍAS DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS, ÁREA DE COMPRESIÓN Luego de haber realizado el estudio de la Ingeniería Básica del Sistema Contra Incendios del Centro Operativo San Joaquín, mostrada en el Apéndice 1, se procedió a realizar el seguimiento a la Ingeniería de Detalle. Este seguimiento consistió en constatar que el diseño del sistema de tuberías presentado, estuviera dentro de los requerimientos establecidos por PDVSA. El Apéndice 11, muestra los requerimientos técnicos que finalmente fueron tomados en cuenta para la implementación de la Ingeniería de Detalle Normas y especificaciones utilizadas en el diseño del sistema de red de tuberías. Con el estudio detallado de la Ingeniería Básica se procedió a pasar al siguiente paso en este proyecto, el desarrollo de la Ingeniería de Detalle. Las normas COVENIN que aplicaron a este diseño se muestran a continuación, en la tabla 3.1. Tabla 3.1. Normas COVENIN para el diseño del sistema contra incendio Nº Descripción Fecha 1376 Sistema fijo de extinción con agua. Rociadores Extintores portátiles. Inspección y mantenimiento Extintores manuales portátiles de polvo químico seco Extintores portátiles. Generalidades Bombas centrifugas para uso en sistema de extinción de incendios Sistema fijo de extinción con agua pulverizada Guía para la inspección del sistema de prevención y protección contra incendios para industria y comercio. 1998

35 Capítulo 3. Sistema de red de tuberías del Sistema Contra Incendios, área de compresión 32 De igual forma las normas PDVSA que se utilizaron en este proyecto se muestran en la tabla 3.2. Tabla 3.2. Normas PDVSA para el diseño del sistema contra incendio N Descripción Fecha IR-M-01 Separación entre equipos e instalaciones Abril-1995 IR-M-03 Sistema de Agua Contra Incendio Marzo 1999 IR-M-04 Sistema de Espuma Contra Incendio Agosto 1996 IR-M-05 Sistemas especiales de extinción de incendios Abril 1996 IR-I-01 Sistema de Detección y Alarma de Incendio Enero 1996 IR-I-02 Sistema de Detección de gases Inflamables/tóxicos Agosto 1996 IR-S-01 Filosofía de diseño seguro Enero 1995 IR-S-02 Criterios para el Análisis Cuantitativo de Riesgo Septiembre 1995 GA-203 Bombas centrifugas para sistemas contra incendios Abril-1999 Por último las normas NFPA, aplicables se muestran en la siguiente tabla 3.3. Tabla 3.3. Normas PDVSA para el diseño del sistema contra incendio N Descripción Fecha 15 Sistema de rociadores de agua para sistemas contra incendios Abril Sistema de extinción por CO 2 Marzo Instalación de sistema de rociadores Agosto Hidrantes para fuego Enero 1996 IR-I-02 Sistema de Detección de gases Inflamables/tóxicos Agosto 1996 IR-S-02 Criterios para el Análisis Cuantitativo de Riesgo Septiembre 1995 GA-203 Bombas centrifugas para sistemas contra incendios Abril-1999

36 Capítulo 3. Sistema de red de tuberías del Sistema Contra Incendios, área de compresión Primer diseño red de tuberías del sistema contra incendios, área de compresión. El primer diseño de la red de tuberías del sistema contra incendios, se presenta a continuación en la figura 3.1. Figura 3.1. Primer diseño del sistema de tuberías, área de compresión Este primer diseño, como se muestra en la figura, se basa en un total de cuatro (4), válvulas de diluvio, dos (2) válvulas de diluvio en baja presión y dos más en alta presión. Este diseño propone que si uno de los trenes de compresión se encuentra en fuego, se coloca en funcionamiento todo el sistema de diluvio de toda el área de baja o alta presión, estén o no los demás trenes bajo el incendio. Por lo que con esta propuesta se propone inundar toda el área de baja o alta presión si se presenta un incendio en estas localidades.

37 Capítulo 3. Sistema de red de tuberías del Sistema Contra Incendios, área de compresión 34 De igual forma, debe mencionarse que este diseño no sigue las estipulaciones establecidas en un principio en la Ingeniería Básica, es decir no se siguen los requerimientos establecidos por el cliente, PDVSA. Por lo que es una propuesta que de ser presentada en PDVSA, sería rechazada inmediatamente. Lógicamente ya que este diseño no cumple con lo establecido, se tuvo de nuevo que volver a iniciar el desarrollo de la Ingeniería de Detalle del sistema contra incendios en el área de compresión, del Campo San Joaquín. Por lo que se procedió a diseñar otro sistema de tuberías en el área de compresión, para el sistema contra incendio. Esta vez mucho más adaptado a lo que se había aprobado con anterioridad Diseño final red de tuberías del sistema contra incendios, área de compresión Finalmente siguiendo los requerimientos establecidos por PDVSA, se procedió a realizar el último diseño de este sistema. El diseño consiste en el control, mediante válvulas de diluvio, del sistema de enfriamiento de cada uno de los trenes de compresión de gas. La diferencia entre este segundo diseño y el inicial es que el primero no tiene control sobre cada tren de compresión, sino que más bien lo tiene sobre toda el área de baja y alta a nivel global, como se vio en los planos presentados anteriormente. A continuación se muestra este segundo diseño en la figura 3.2.