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6 ÍNDICE Índice de figuras Índice de tablas Resumen Nomenclatura IV IX X XIV 1. Introducción Interés por el tema Objetivos de la tesis 8 2. Fundamentos de la tecnología de absorción Evolución histórica Clasificación de las máquinas de absorción Ciclo de simple efecto Descripción general Fluidos de trabajo Balances de masa y energía Coeficiente de Eficiencia Energética Ciclo de efecto mitad Ciclo de doble efecto Descripción general Clasificación Estado del arte Las máquinas de absorción de pequeña potencia condensadas por agua Simple efecto Efecto mitad Doble efecto Las máquinas de absorción condensadas por aire Introducción Simple efecto Efecto mitad Doble efecto Las máquinas de absorción de pequeña potencia condensadas por aire en el mercado 51 I

7 4. La máquina de absorción de LiBr/H 2 O de doble efecto condensada por agua Modelización Fluidos interiores Fluidos exteriores Optimización del COP Simulación Introducción Resultados para tres días característicos Resultados estacionales Influencia del consumo de los equipos auxiliares sobre el COP Conclusiones La máquina de absorción de LiBr/H 2 O de doble efecto condensada por aire Modelización Optimización del COP Simulación Resultados para tres días característicos Resultados estacionales Influencia del consumo de los equipos auxiliares sobre el COP Conclusiones Modelo experimental Introducción Descripción del prototipo I (PI) Variables del proceso experimental Variables manipuladas Variables de seguimiento Variables de control Resultados experimentales Introducción Protocolo de ensayos Prototipo I Prototipo II Resultados experimentales 133 II

8 Prototipo I Prototipo II Comparación de los resultados experimentales y los de simulación Comparación de las prestaciones del PII con las máquinas existentes en el mercado Análisis de incertidumbre Conclusiones Conclusions Introduction Conclusions Contributions Researching works for the future 175 Bibliografía 176 Anexo I. Equipo de instrumentación 182 Anexo II. Correlaciones para el cálculo de propiedades 191 Anexo III. Especificaciones de los componentes del Prototipo I 195 III

9 Listado de figuras 1.1. Evolución de la demanda eléctrica en España en GWh Evolución del consumo eléctrico de los aparatos de aire acondicionado en España (GWh) Comparación entre el compresor de una máquina de absorción (térmico) y el de una máquina de compresión mecánica Diagrama de Dühring de las disoluciones LiBr-H 2 O (McNeely, 1979) Diagrama de Merkel de las disoluciones LiBr-H 2 O (McNeely, 1979) Calor específico en función de la concentración (Ellington et al, 1957) Densidad de las disoluciones acuosas de bromuro de litio (Ellington et al, 1957) Esquema de máquina de absorción de LiBr/H 2 O de simple efecto condensada por agua Ciclo de absorción GAX (Kim e Infante Ferreira, 2005) Esquema de un ciclo de efecto mitad (Arivazhagan et al., 2006) Esquema de una máquina de absorción de LiBr/H2O de doble efecto condensada por agua Esquema del ciclo de una máquina de absorción de doble efecto con distribución de flujo paralelo Esquema del ciclo de una máquina de absorción de doble efecto con distribución de flujo serie Comparación entre el ciclo de trabajo de una máquina de simple efecto condensada por agua (color rojo) y una condensada por aire (color azul) Rotartica 045V de 4,5 kw Esquema de una máquina de absorción de LiBr/agua de doble etapa accionada por energía solar (Izquierdo et al., 2004) Desplazamiento del límite de cristalización utilizando la mezcla (LiBr+LiI+LiNO3 +LiCl)/H 2 O según Lee et.al (2000) Potencia frigorífica de la Rotartica en función de la temperatura de bulbo seco exterior (Izquierdo et al., 2007) Máquina de absorción Robur de NH3/agua de 15 kw condensada por aire Esquema del prototipo de la máquina de absorción de LiBr de doble efecto refrigerada por agua. 59 IV

10 4.2. Evolución del COP para diferentes temperaturas de condensación en función del incremento de concentración de la disolución a su paso por los generadores, con dos distribuciones diferentes de caudales: a) m 11 1, 13m 8, b) m 11 1, 5m Diagrama de Dühring (P T X) para el ciclo de funcionamiento de una máquina de doble efecto condensada por agua con incrementos iguales en la concentración de la disolución en los dos generadores Diagrama de Merkel (h T X) para el ciclo de funcionamiento de una máquina de doble efecto condensada por agua con incrementos iguales en la concentración de la disolución en los dos generadores Evolución de la temperatura ambiente (a) y de absorción (b) Evolución de la temperatura de condensación en una máquina de doble efecto condensada por agua Evolución de la potencia frigorífica en el evaporador (a) y en el GA (b) en una máquina de doble efecto condensada por agua Evolución de la potencia en el condensador (a) y en el absorbedor (b) Evolución de la temperatura de inicio de ebullición en el GA (a) y en el GB (b) Evolución de la temperatura de final de ebullición en el GA (a) y en el GB (b) Evolución del COP de una máquina de doble efecto condensada por agua para tres días representativos de verano Evolución del COP en función de la temperatura final de ebullición del GA (a) y de la temperatura de condensación (b) Evolución de los caudales de disolución en el GA (a) y en el GB (b) para tres días representativos de verano Evolución del caudal de refrigerante total producido para tres días representativos de verano Evolución de la relación entre los caudales de disolución y de refrigerante producidos en los generadores Evolución del caudal del agua de la torre de refrigeración para una máquina de doble efecto condensada por agua Variación de la temperatura máxima y mínima diaria durante el período de climatización Calor de absorción y condensación diario transferido por la torre de refrigeración durante el período de climatización Frío producido por la máquina condensada por agua en kwh para cada uno de los días durante la temporada de refrigeración. 86 V

11 4.20. Calor suministrado al generador de alta temperatura de la máquina condensada por agua en kwh para cada uno de los días durante la temporada de refrigeración COP de la máquina condensada por agua para cada uno de los días de la temporada de refrigeración Relación entre la potencia frigorífica y su consumo eléctrico (Broad) Relación de los tres COP s obtenidos en condensación por agua: COP sin consumo eléctrico, COP con consumo eléctrico y COP con consumo eléctrico incluido pero referido a energía primaria Esquema del prototipo de la máquina de absorción de LiBr de doble efecto refrigerada por aire Evolución del COP para diferentes temperaturas de condensación en función del incremento de concentración de la disolución a su paso por los generadores, con dos distribuciones diferentes de caudales: a) m 11 1, 13m 8, b) m 11 1, 5m Diagrama de Dühring (P T X) para el ciclo de funcionamiento de una máquina de absorción de doble efecto condensada por aire (Tamb = 30ºC) Diagrama de Merkel (h T X) para el ciclo de funcionamiento de una máquina de doble efecto condensada por aire Evolución de las temperaturas ambiente (a) y de absorción (b) Evolución de la temperatura de condensación Evolución de la potencia en el evaporador (a) y en el GA (b) Evolución de la potencia en el condensador (a) y en el absorbedor (b) Evolución de la temperatura inicial de ebullición en el GA (a) y en el GB (b) Evolución de la temperatura final de ebullición en el GA (a) y en el GB (b) Evolución del COP de una máquina de doble efecto condensada por aire Evolución del COP en función de la temperatura final de ebullición del GA (a) y de la temperatura de condensación (b) Evolución de los caudales de disolución en el GA (a) y en el GB (b) Evolución del caudal de refrigerante total producido Evolución de la relación entre caudal de disolución/caudal de refrigerante en los generadores Evolución del caudal del aire del ventilador Calor de absorción y condensación diario para el período de climatización. 109 VI

12 5.18. Energía calorífica diaria transferida al generador de alta temperatura COP sin consumo eléctrico; COP incluyendo consumo eléctrico; y COP incluyendo consumo eléctrico referido a energía primaria Prototipo de máquina de absorción de LiBr/agua de doble efecto condensado por aire de 10 kw Vista posterior del prototipo indicando la posición del ventilador, condensador y subenfriador Generador de alta temperatura del prototipo Generador de baja temperatura del prototipo Válvula de expansión del prototipo a la entrada del evaporador Esquema general del prototipo con la situación de los sensores Esquema de distribución de caudales en el generador de baja temperatura Planta Experimental de Energía Solar (CSIC) situada en Arganda del Rey (Madrid) Temperaturas de entrada y salida del aceite y de la disolución al generador de alta temperatura (PI) Caudal de disolución y caudal del aceite en el generador de alta temperatura (PI) Potencia calorífica aportada a la disolución en el generador de alta temperatura (PI) Temperaturas ambiente, de absorción y de condensación durante el experimento (PI) Caudal del agua de refrigeración (PI) Temperatura del agua de refrigeración a la entrada y salida (PI) Potencia frigorífica producida en el evaporador (PI) COP sin tener en cuenta el consumo de los equipos auxiliares (PI) COP incluyendo el consumo eléctrico y COP incluyendo el consumo eléctrico referido a energía primaria (PI) Diagrama de Dühring (P T X) del prototipo de LiBr/H 2 O de doble efecto condensado por aire (PI) Temperatura ambiente exterior, de absorción y temperatura de condensación para el día muy caluroso (PII) Temperaturas de la disolución al generador de alta temperatura para el día muy caluroso (PII) Caudal de disolución en el generador de alta temperatura (PII). 144 VII

13 7.15. Potencia calorífica suministrada al generador de alta temperatura durante el día muy caluroso (PII) Caudal del agua de refrigeración (PII) Temperatura del agua de refrigeración a la entrada y salida del evaporador para el día muy caluroso (PII) Potencia frigorífica producida en el evaporador para el día muy caluroso (PII) COP sin tener en cuenta el consumo de los equipos auxiliares para el día muy caluroso (PII) COP incluyendo el consumo eléctrico y COP incluyendo el consumo eléctrico referido a energía primaria (PII) Diagrama de Dühring (P T X) del prototipo de LiBr/H 2 O de doble efecto condensado por aire (PII) Evolución del COP en función del incremento de la concentración de la disolución para T COND = 52ºC y T EVAP = 15ºC Temperaturas de entrada y salida de la disolución al generador de alta temperatura (PII) Potencia calorífica suministrada al generador de alta temperatura (PII) Temperatura ambiente, de absorción y temperatura de condensación para el día caluroso (PII) Temperatura del agua de refrigeración a la entrada y salida del evaporador para el día caluroso (PII) Potencia frigorífica producida en el evaporador (PII) COP sin tener en cuenta el consumo de los equipos auxiliares (PII) COP considerando el consumo eléctrico y el consumo de energía primaria para el día caluroso (PII) Diagrama de Dühring (P T X) para el ciclo de funcionamiento del prototipo de LiBr/H 2 O de doble efecto condensado por aire para el día caluroso (PII) Evolución del COP en función del incremento de la concentración de la disolución para T COND = 46ºC y T EVAP = 5ºC. 157 VIII

14 Listado de tablas 3.1. Máquinas de simple efecto de baja potencia condensadas por agua Principales características de las máquinas de doble efecto de baja potencia condensadas por agua existentes en el mercado Esfuerzos realizados en el desarrollo de máquinas de absorción de LiBr/H 2 O condensadas por aire Modelos de máquinas de absorción de baja potencia presentes en el mercado. 1. Simple efecto; 2. Doble efecto; 3. Generator Absorber Exchange (Kim e Infante Ferreira, 2005) Hipótesis iniciales de la simulación Propiedades termodinámicas del ciclo de doble efecto condensado por agua para las condiciones más calurosas de los tres días representativos de verano Relación de potencias, caudales y COP s del ciclo de doble efecto condensado por agua para las condiciones más calurosas de los tres días representativos de verano Hipótesis iniciales de la simulación Propiedades termodinámicas del ciclo para tres días de verano Parámetros de funcionamiento del ciclo de doble efecto condensado por aire para la temperatura máxima Variables manipuladas Variables de seguimiento Comparación de los resultados teóricos con los resultados experimentales para la máxima temperatura exterior Comparación del prototipo con las máquinas existentes en el mercado Márgenes de error en la medida de los diferentes sensores empleados Incertidumbres de los principales parámetros de funcionamiento de los prototipos. 165 IX

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