ÍNDICE CÁCULOS. Tratamiento de aguas residuales mixtas para más de habitantes equivalentes ÍNDICE CÁCULOS... 1

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1 ÍNDICE CÁCULOS ÍNDICE CÁCULOS CAUDALES CARGAS CONTAMINANTES... DESBASTE: REJA DE BARRAS Y TAMIZ REJA DE BARRAS TAMIZ ELIMINACIÓN DE ARENAS TANQUE DE DECANTACIÓN PRIMARIA PROCESO DE FANGOS ACTIVADOS TRATAMIENTO Y VERTIDO DEL FANGO

2 1 - CAUDALES La estación depuradora de aguas residuales mixtas abastece a habitantes equivalentes y tendremos en cuenta la dotación correspondiente, que es el número de litros de agua que consume un habitante por día, para poder calcular el caudal medio. Caudal medio (Q m ): hab x 00l / hab Q m 2.175m / h A partir del caudal medio podemos calcular el caudal diario, que es el volumen de agua a tratar en un día. Caudal diario (Q d ): h h Q Q x d m 2.175m / h x m 1día 1día Es necesario estimar el caudal punta para poder sobredimensionar la planta depuradora en caso de producirse picos en la entrada de caudal, de este modo se asegura el correcto funcionamiento de dicha planta. Coeficiente punta: 14 Coeficiente punta( Cp) 1 1'

3 Caudal punta (Q p ): Q p Qm x Cp.97 m / h Caudal punta lluvioso (Q ll ): Qll Qm x x 6.125m / h 2 CARGAS CONTAMINANTES Para poder calcular las cargas contaminantes que se deberán tratar en la EDAR nos ayudamos de los gramos que genera cada habitante por día de diversos parámetros. Así tenemos que para la demanda química de oxígeno (DQO): 140g / hab x hab DQO m 471'154 g / m Calcularemos el valor máximo utilizando el coeficiente y la carga diaria de DQO, expresada en Kg/día: valor máx DQO 471'154 mg x1'81 852'789 mg

4 c arg a diaria g 10 Kg DQO 471' m m 1g Kg Para la demanda biológica de oxígeno (DBO5): DBO 70g / hab x hab m 5 25'577 / g m Calcularemos el valor máximo utilizando el coeficiente y la carga diaria de DBO5, expresada en Kg/día: valor máx DBO 25'577mg x1'81 426'94 mg 5 c arg a diaria g 10 Kg DBO5 25' m m 1g Kg Para el nitrógeno total mediante Kjehdahl (NKT): 10g / hab x hab NKT m '654 g / m 4

5 Calcularemos el valor máximo utilizando el coeficiente y la carga diaria de nitrógeno total mediante Kjehdahl, expresada en Kg/día: valor máx NKT '654mg x1'81 60'91mg carga diaria g 10 Kg NKT ' m m 1g 1750Kg/ día Para el fósforo total (Ptotal): P total 2'5g / hab x hab m 8'414 g / m Calcularemos el valor máximo utilizando el coeficiente y la carga diaria de fósforo total, expresada en Kg/día: valor máx Ptotal 8'414mg x1'81 60'91mg g 10 Kg c arg a diaria Ptotal 8' m 47 '528 Kg m 1g Finalmente, para los sólidos en suspensión (SS): 5

6 SS 80g / hab hab m 269'20g / m Calcularemos el valor máximo utilizando el coeficiente y la carga diaria de sólidos en suspensión, expresada en Kg/día: valor máx SS 269'20mg 1'81 487'06mg c arg a diaria SS g 10 Kg 269' m m 1g Kg DESBASTE: REJA DE BARRAS Y TAMIZ.1 REJA DE BARRAS Para calcular la velocidad de paso en el canal o velocidad de aproximación a la reja aplicaremos la siguiente formula: Donde: Q = caudal punta (m /s) S = pendiente del canal (m) Q x S v x n

7 n = coeficiente de rugosidad Si el caudal punta es. 97 m /h hacemos los pertinentes factores de conversión:.97m h h 1'09m 600s / s Como en nuestro caso proyectamos el canal con una pendiente de 0,00075 m y lo construimos con un material cuyo coeficiente de rugosidad es de 0,016, tenemos que la velocidad de aproximación a la reja es de: Q S v 0'81m / s 4 n Se recomienda una velocidad de aproximación igual o superior a 0,4 m/s para evitar la sedimentación de residuos y arenas. Comprobamos que nuestro valor cumple con el requisito. Para hallar la velocidad de paso entre la reja utilizaremos la misma mecánica, teniendo en cuenta que dicha velocidad ha de ser mayor que la velocidad de aproximación a las rejas. Aumentando la pendiente del canal en el tramo donde se proyecte la reja se consigue lo propuesto. En este caso proyectamos el canal con una pendiente de 0,00085 m y se construye con el mismo material, cuyo coeficiente de rugosidad es de 0,016 7

8 1 4 2 Q S v 0'85m / s 4 n Se recomienda una velocidad de paso por la reja de barras igual o inferior a 0,9 m/s para evitar el arrastre de basuras. Comprobamos que nuestro valor cumple con el requisito. El proceso de análisis asociado al uso de elementos de desbaste supone la determinación de las pérdidas de carga que se producen al circular el agua residual a través de ellos. Para las rejas, las pérdidas de carga que se producen al circular el agua a través de ellas dependen de la velocidad de aproximación del agua y de la velocidad de circulación a través del elemento. La pérdida de carga se puede estimar empleando la siguiente expresión: h 1 1 0'7 V v 2g 2 2 Donde: hl = pérdida de carga en m 0,7 = coeficiente empírico que incluye los factores de turbulencia y de las pérdidas por la formación de remolinos V = velocidad de circulación entre las barras de la reja (m/s) v = velocidad de aproximación a la reja (m/s) g = aceleración de la gravedad (m 2 /s) Así tenemos que: 8

9 2 2 1 V v h1 0'00484m 4' 84mm 0'7 2g Si comprobamos el valor de la pérdida de carga que obtenemos con el valor de la pérdida de carga admisible, que es de 150 mm, observamos que cumple con los requisitos: Para calcular el calado o profundidad del canal necesitamos conocer el valor del radio hidráulico. El radio hidráulico es un parámetro importante en el dimensionamiento de canales y es la relación entre el área mojada y el perímetro mojado. Para calcular el radio hidráulico utilizaremos la siguiente formula, que nos relaciona la velocidad de paso en el canal o velocidad de aproximación a la reja, anteriormente hallada, con el coeficiente de rugosidad y la inclinación de dicho canal. Se utiliza el valor de inclinación del canal del tramo anterior a las rejas, es decir, 0,00075m: 9

10 2 v n R h 0' m 1 2 S Si proyectamos un canal rectangular tenemos que la anchura es X y el calado X/2. Por tanto tenemos que el radio hidráulico es: R h x x 2 x x x 2 2 x 4 Sabiendo el radio hidráulico obtenemos los valores de la anchura y del calado del canal: Anchura x 4 Rh 4 0' 1' 2 m x Calado 66m 2 0'.2- TAMIZ Las pérdidas de carga en la circulación del agua residual a través del tamiz se puede calcular mediante la siguiente formula: h 1 C 2g 1 Q A 2 10

11 Donde: hl = pérdida de carga en m g = aceleración de la gravedad (m2/s) Q = caudal punta (m/s) A = área efectiva sumergida del tamiz (m2) C = coeficiente adimensional de descarga del tamiz Para calcular el área efectiva del tamiz utilizamos la siguiente formula, teniendo en cuenta que el diámetro del tambor es de 1 m y la longitud es de 2 m. Area tamiz tambor 2 r l 2 0'5 m 2 m 6'28m 2 El valor de C depende de diversos factores de forma y de diseño del tamiz. El valor típico de C para un tamiz limpio es de 0,6. En nuestro tamiz el valor de C es de 0,2. Así tenemos que: 2 h 1 Q 0'00480m 4' mm C 2g A ELIMINACIÓN DE ARENAS Para determinar el volumen del desarenador hay que tener en cuenta que como es preciso vaciar periódicamente el tanque desarenador para proceder a su mantenimiento, será conveniente utilizar dos tanques. Si el tiempo de retención es de 5 minutos tenemos que: 11

12 1 1 m 60s volumen desarenador Q tr 1'09 5min 16'5m 2 2 s 1min Para determinar las dimensiones del desarenador utilizamos una relación anchura profundidad de 1,2:1 y suponemos una profundidad de metros. Anchura 1'2 m ' 6 m Sabiendo que el volumen es igual a la anchura por la profundidad y por la longitud, podemos relacionar la longitud de la siguiente manera: Volumen 16'5m Longitud 15' 14m Anchura x profundidad '6m m Suponemos adecuado un suministro de aire de 0,45 m/min m. Los cálculos del suministro necesario están basados en la longitud del desarenador: Su ministro necesario longitud su ministro 15'14m 0'45m / min m 6'81m / min Estimamos la cantidad media de arena a extraer y tratar. Suponemos que la cantidad de arena es aproximadamente de 50 cm /m : m cm s 1 Volumen arena 1' '884 m s m 1día m cm 5 TANQUE DE DECANTACIÓN PRIMARIA 12

13 Para determinar el volumen del tanque de decantación primario hay que tener en cuenta que utilizamos dos tanques dispuestos en serie, como es preciso vaciar periódicamente los tanques para proceder a su mantenimiento, será conveniente utilizar cuatro tanques. En nuestro caso, como se utilizarán los tanques de decantación primaria como tratamiento primario previo a las unidades de tratamiento biológico, sólo se proyectarán para un tiempo de retención de 1 hora. 1 1 m volumen tan que decantación1ª Q tr 1'09 600s 981m 4 4 s Para determinar las dimensiones del tanque de decantación primario utilizamos una relación diámetro profundidad de 12:1 y suponemos una profundidad de,5 metros. diámetro 12.5m 42m La velocidad con la que se mueven los dos brazos provistos de rascadores es de 0,0 revoluciones por minuto. En la zona central, el agua residual pasa por una campana diseñada para distribuir el flujo uniformemente en todas las direcciones, dicha campana central tiene un diámetro que representa el 20% del diámetro total del tanque, con una profundidad de 2,5 m. 20 diámetro campana central 42m 8' 4m 100 1

14 Para estimar el volumen de fango primario producido por cada 981 m de agua residual se ha de tener en cuenta la carga contaminante de sólidos en suspensión (SS) ya calculada, el tiempo de retención del tanque y el rendimiento de eliminación de sólidos suspendidos, que lo suponemos del 60%: Sabiendo que el tiempo de retención (tr) es de 1 hora y que la concentración de la carga contaminante de sólidos en suspensión es de 269 '20 g/m determinaremos el peso de los sólidos secos: g 1Kg 60 sólidos sec os 269'20 981m 158Kg m 1000g 100 Como en nuestro caso es necesario tener en cuenta el exceso de fango activado que se pueda añadir al agua a tratar para su sedimentación y espesado junto con el fango primario cogemos como valor del peso específico 1,0. Se deberán tomar las medidas oportunas para poder tratar fangos ligeros y floculentos con contenidos de humedad del 98 al 99,5%, por tanto contendrá un 2% de sólidos secos. De este modo tenemos que: volumen fango peso sólidos sec os peso e sec ífico % sólidos 158Kg Kg 1'0 100 m 7'67m De cada 981 m de agua residual se obtienen 7 67 m de fango primario. Se deduce que un 0,78% del agua residual tratada en el tanque de decantación primaria se transforma en fango. 6 PROCESO DE FANGOS ACTIVADOS 14

15 Se proyecta el sistema de fangos activados de mezcla completa y las instalaciones de decantación secundaria para el tratamiento de un caudal de 1 09 m /s de agua residual decantada con 25 ' 577 mg/l de DBO 5. El efluente debe contener 25 mg/l de DBO5. La temperatura es de 20ºC. Se aplican los siguientes datos: 1. Los sólidos suspendidos volátiles del afluente al reactor son despreciables. 2. La relación entre sólidos suspendidos volátiles del líquido mezcla (SSVLM) y los sólidos suspendidos del líquido mezcla (SSLM) es de 0,8.. La concentración del fango de retorno es de mg/l de sólidos suspendidos (SS). 4. La concentración de los sólidos suspendidos volátiles del líquido mezcla (SSVLM) es de.500 mg/l. 5. El tiempo medio de retención celular (θc) es de 10 días. 6. El efluente contiene 22 mg/l de sólidos biológicos, de los que el 65% son biodegradables. 7. DBO5 = f DBOL siendo f = 0,68 8. El agua residual contiene nitrógeno y fósforo y otros nutrientes a nivel de trazas en cantidades suficientes para el crecimiento biológico. 9. El caudal punta sostenido de un día es 1,5 veces el caudal medio. a) Partiendo de la premisa: a.1) Se determina la DBO5 de los sólidos suspendidos (SS) del efluente: 15

16 - La fracción biodegradable de los sólidos biológicos de efluente es: mg 65 mg fracción bio deg radable sólidos biológi cos efluente 22 14' l 100 l - La DBOL de los sólidos biodegradables del efluente: En la respiración endógena, si todas las células se oxidan por completo, la DBO última de las células equivale a 1,42 veces el valor de la concentración de células. Por tanto tenemos: mg mg O2consumido mg O2consumido DBO L sólidos bio deg radables efluente 14' 1'42 20' l mg célula oxidada l - Partiendo de la igualdad: DBO5 = 0,68 DBOL tenemos: a.2) Se determina la DBO5 soluble del afluente que escapa al tratamiento, si el efluente debe contener 25 mg/l de DBO5, y siguiendo la premisa anteriormente definida, tenemos que: mg 25 O consumido l mg O 2 2 1' 8 consumido S l mg 25 1'8 11'2 O S 2 consumido l b) Se determina la eficiencia basada en la DBO5 soluble: 16

17 E S S S S 0 25'577mg 11'2mg 25'577mg 0 95'% Se determina la eficiencia conjunta: E Global S S S 0 25'577mg 25mg 25'577mg 0 89'4% b) Para el cálculo del volumen del reactor se tienen en cuenta los siguientes datos: Q = m /día (Qd x coeficiente punta) θc = 10 días (valor típico) S0 = 25,577 mg/l S = 11,2 mg/l Y= 0,6 mg SSV/mg DBO5 (valor típico) Kd = 0,06 días-1 (valor típico) c) X (SSVLM) =.500 mg/l Para determinar el volumen del reactor utilizaremos los datos de las siguientes tablas; la primera tabla muestra valores típicos de los coeficientes y la segunda nos especifica los parámetros de diseño del proceso de fangos activados de mezcla completa. 17

18 10días m 0'6 (25'577 11'2) 500mg (1 0'06días 10días) '8m d) Se procede a calcular la cantidad de fango a purgar diariamente: 0'6 1 0'06días 10días 1 0'75 18

19 - Se calcula la masa de fango activado volátil purgado. P x Y obs 1g 1g Q ( S0 S) 0' m (25'577 11'2) mg 1000Kg 1000Kg 7.909'28Kg - Se determina la masa total de fango en base a los sólidos totales en suspensión: Px 7.909'28Kg Px ( SS ) 9.886'6Kg 0'8 0'8 - Aplicando la siguiente premisa: masa a purgar incremento SSLM SS perdidosen el efluente Masa a purgar 9.886'6Kg 1'09m / s 22mg 7.814' 7Kg 1000s Kg e) Seguidamente se calcula la cantidad de fango a purgar (la purga se realiza en el reactor). Se supone Qe = Q y que los sólidos suspendidos volátiles (SSV) del efluente corresponde al 80% de los sólidos suspendidos (SS): 19

20 ( Q w '8m 500mg ) (94.000m 500mg 22mg Aislando Qw tenemos que: Q w= 512 9m /día f) Se determina el tiempo de retención hidráulica del reactor: '8m m 24h 0'61días 1día 14'77h g) Se determina la relación F/M y la carga volumétrica: 25'577mg 0'11días 0'61días 500mg 1 S0 Q 1 c arg a volumétrica Vr 1000Kg Kg DBO5 0'8 m día 25'577mg m '8m s Kg 20

21 h) Se estima la relación de recirculación formulando un balance de masa en el reactor. Para llevar a cabo una estimación precisa, es necesario tener en cuenta, a la hora de establecer la relación de recirculación, la tasa neta de crecimiento celular en el interior del reactor. Concentración de sólidos suspendidos volátiles (SSV) en el aireador =.500 mg/l Concentración del fango de retorno de sólidos suspendidos (SS) = mg/l Si la relación entre SSV y SS es de 0,8, tenemos que: Concentración de SSV en la línea de retorno = mg/l 500 ( Q Q Qr Q r 0'78 ) Q r i) Se calcula la demanda de oxígeno. Nos basaremos en la demanda carbonosa última (DBOL): DBO 5 siendo f f DBO 0'68 L Q ( S0 S) 1g masa DBOLutilizada f 1000Kg '08Kg m (25'577 11'2) mg 1g 0' Kg Kg O 2 masa DBO '08Kg L utilizada (1'42 P) x '08Kg (1' '6Kg ) 21

22 j) Seguidamente, se procede al cálculo del caudal de aire necesario, suponiendo que la eficiencia en la transferencia de oxígeno de los equipos de aireación es del 8% y adoptando un factor de seguridad para el dimensionamiento de las soplantes con un valor de 2. La cantidad teórica de aire necesario (suponiendo que el aire contiene un 2,2% de O2) es de: KgO '08 día 2 100Kg aire 2'2Kg O '16 Kg aire 62.71'16Kg aire 1'210Kg aire / m '41m aire El aire necesario en la realidad, suponiendo un 8% de eficiencia en la transferencia de oxígeno, es de: '41m aire 1día 644.0'12m aire 447'45m aire / min uto 0' min utos Finalmente, se determina la demanda de aire del proyecto: 2 447'45m aire / min uto 894'90 m aire / min uto k) Se determina el aire necesario por unidad de volumen y el aire necesario por kg de DBO5 eliminada: aire necesario unidad volumen 644.0'12m m aire 7' '12 m aire aire necesario Kg DBO e liminado 1 (25'577 11'2) mg m '24m aire / Kg 22

23 l) Se determina la relación de recirculación necesaria para mantener la concentración de sólidos suspendidos del líquido mezcla (SSLM) en 4.75 mg/l. La relación de recirculación necesaria se puede determinar mediante un balance de materia en el afluente al reactor: Q X 0 Qr X u ( Q Qr ) 475mg Donde: Q = caudal punta del afluente (m/día) Qr = caudal de recirculación (m/día) X0 = sólidos suspendidos del afluente (mg/l) Xu = sólidos suspendidos del caudal inferior (mg/l) Suponiendo que X0 = 0 y que Qr = α Q, obtenemos la siguiente expresión: ( Q X u u ) (475mg ) Q Q 475mg 475mg X 475mg Donde α es la relación de recirculación (Qr / Q). Determinaremos ahora las diferentes relaciones de recirculación en función de las diferentes concentraciones del fango del fondo (Xu): m) Se procede a la determinación de la superficie de espesamiento necesaria del decantador para las diferentes concentraciones del fango del 2

24 fondo y las diferentes relaciones de recirculación. Utilizamos la siguiente expresión: Donde: α = relación de recirculación Q = caudal punta (m/s) X = sólidos suspendidos del líquido mezcla (SSLM) (mg/l) SFa = flujo de sólidos medio aplicado (kg/m2 h) Suponemos que SFa = SFL, el flujo de sólidos límite. A continuación se adjunta una tabla con datos obtenidos en planta piloto: Los valores del flujo de sólidos limitante se obtienen al representar los valores del flujo de sólidos frente a los valores de las concentraciones del fango utilizando el método alternativo de construcción geométrica, que consiste en trazar las tangentes a la curva de flujo de sólidos en los puntos de concentración del fango del fondo deseados. 7 TRATAMIENTO Y VERTIDO DEL FANGO Se realiza un balance de sólidos para el diagrama de flujo del proceso. Son de aplicación los siguientes datos: 1. Caudales de agua residual: a) Caudal medio diario (Qd) = m/día b) Caudal punta diario = 1,81 x m/día = m/día 2. Características del afluente: a) DBO5 = 25,577 mg/l b) Sólidos suspendidos = 269,2 mg/l 24

25 . Características de los sólidos: a) Concentración de los fangos primarios = 6% b) Concentración del fango activado en exceso = 4% c) Sólidos totales en el fango digerido = 5% d) Peso específico de los sólidos procedentes del tanque de sedimentación primaria (y espesador) = 1,0 4. Características del efluente: a) DBO5 = 25 mg/l b) Sólidos suspendidos = 5 mg/l Se transforman las cantidades dadas de los constituyentes en valores másicos diarios. DBO m 25'577g / m 1000g / kg Kg Sólidos suspendidos 52.00m 269'2g / m 1000g / Kg Kg Se realizan los cálculos. Los sólidos suspendidos del agua residual afluente y los sólidos biológicos generados en el proceso se distriuyen entre las operaciones y procesos unitarios que configuran el diagrama de flujo. a) Sedimentación primaria Parámetros de funcionamiento: DBO5 eliminada = % Sólidos suspendidos eliminados = 70% DBO5 eliminada = 0, x kg/día = kg/día DBO5 al secundario = ( ,5) kg/día = kg/día Sólidos suspendidos eliminados = 0,7 x kg/día = kg/día Sólidos suspendidos al secundario = ( ) kg/día = kg/día 25

26 b) Se determina la fracción volátil del fango primario: Parámetros de funcionamiento: Fracción volátil de sólidos suspendidos del afluente antes del desarenado = 67% Fracción volátil de los sólidos suspendidos afluentes que entran al proceso secundario = 85% Sólidos suspendidos volátiles en el afluente = 0,67 x kg/día = 9.80 kg/día Sólidos suspendidos volátiles en el afluente al tratamiento secundario = 0,85 x kg/día =.570 kg/día Sólidos suspendidos en el fango primario = ( ) kg/día = kg/día fracción volátil 5.810Kg '29% 9.800Kg c) Proceso secundario Parámetros de funcionamiento: Sólidos suspendidos en el líquido mezcla (SSLM) = 4.75 mg/l (la DBO5 y los sólidos en suspensión recirculados procedentes de las instalaciones de tratamiento de fango no fueron considerados en el cálculo del proceso de fangos activados). Fracción volátil de sólidos suspendidos del líquido mezcla = 0,80 Yobs = 0,75 Se determinan los flujos de masa del efluente. DBO m 25g / m 10 Kg / g 1.00Kg Sólidos suspendidos m 5g / m 10 Kg / g 1.820Kg Se estima la masa de sólidos volátiles producidos en el proceso de fangos activados que deben ser purgados. (Nota: DBO5 al secundario = , x 0,67 = mg/l). 26

27 S0 S 157'84mg PX ( SSV ) Yobs Q 0' m.077'88Kg 10 g / Kg 1000g / Kg Se estima la masa total de sólidos suspendidos que debe purgarse, suponiendo que la fracción volátil representa el 80% de los sólidos totales..077'88kg sólidos suspendidos.847'5kg 0'80 Se estiman las cantidades de fangos purgados enviados al espesador, en nuestro caso el tanque de decantación primaria. La purga se realiza desde el reactor biológico. sólidos suspendidos (.847' ) Kg 2.027'5Kg g Kg Caudal 1000 / 2.027'5Kg 475g / m 46'40m d) Espesadores por flotación (tanque de decantación primaria): Parámetros de funcionamiento: Concentración del fango espesado = 4% Recuperación de sólidos suspuesta = 90% Peso específico supuesto del fango de alimentación y espesado = 1,0 Se determina el caudal de fango espesado Kg 0'9 caudal 45'61m 1000Kg / m 0'04 Se determina el caudal recirculado a cabeza de planta. caudal recirculado (46'4 45'61) m 417'79m 27

28 Se determinan los sólidos suspendidos en la alimentación del digestor. sólidos suspendidos 2.027Kg 0' 'Kg Se determinan los sólidos suspendidos recirculados a cabeza de planta. sólidos suspendidos ( ') Kg 202'7Kg Se determina la DBO5 recirculada. sólidos suspendidos caudal recirculación 202'7Kg 1000g / Kg 417'79m 485'17mg DBO de sólidos suspendidos 485'17mg 0'65 1'42 0'68 04'51mg 5 concentración DBO total (04'51 11'2) mg 15'71mg 5 DBO 5 15'71g / m 417'79m 1000g / Kg 11'9 Kg e) Digestión del fango: Parámetros de funcionamiento: θ = 10 días Destrucción de sólidos volátiles durante la digestión = 50% Producción de gas = 1,12 m/kg de sólidos volátiles destruidos DBO5 en el sobrenadante del digestor = mg/l (0,5%) Sólidos totales en el sobrenadante del digestor = mg/l (0,5%) Sólidos totales en el fango digerido = 5% Se determinan los sólidos totales alimentados al digestor y el caudal correspondiente 28

29 sólidos totales ( ') Kg 'Kg caudal total 9.800Kg 1.824'Kg (0'06 10 Kg / m ) (0'04 10 Kg / m ) 208'94m Se determinan los sólidos volátiles totales alimentados al digestor. sólidos volátiles totales (0' ) Kg (0' ') Kg 8.221'44Kg porcentaje sólidos volátiles mezcla 8.221'44Kg fangos digestor '7% 'Kg Se determinan los sólidos volátiles destruidos. sólidos volátiles destruidos 0' 'Kg 4.110'65Kg Se determina el caudal másico al digestor Kg caudal másico 16.'Kg 0'06 Purga de fango activado espesado al 4% de sólidos. caudal másico 1.824'Kg 0' '5Kg caudal másico total 16.'Kg '5Kg '8Kg Se determinan las cantidades de gas y fangos después de la digestión. Se supone que la masa total de sólidos fijos no varía durante la digestión y que se destruyen el 50% de los sólidos volátiles. 29

30 sólidos fijos sólidos totales sólidos volátiles (11.624' '44) Kg.402'96Kg sólidos totales en fango digerido.402'96kg (0' '44) Kg 7.51'68Kg La producción de gas, suponiendo que la densidad del gas de digestión es igual a 0,86 veces la del aire (1,202 kg/m) es: Gas 1'12m / Kg 0' '44 Kg 0'86 1'202Kg / m 4.759'25Kg Balance de masa para la salida del digestor Alimentación = ' 8 kg/día Pérdida en el gas = kg/día Salida = ( ' ) kg/día = kg/día (sólidos y líquido) Se determina la distribución de caudales entre el sobrenadante a mg/l y el fango digerido al 5% de sólidos. Sea S = kg/día de sólidos suspendidos en el sobrenadante. S 7.51'68 S 0'05 0' '58 S 290'Kg sólidos digeridos (7.51'68 290') Kg 7.22'5Kg caudal sobrenadante 290'Kg (0' ) Kg / m 58'066m caudal fango digerido 7.22'5Kg (0'05 10 ) Kg / m 144'46m 0

31 Se establecen las características del caudal de recirculación a cabeza de planta. caudal 58'066m DBO 5 58'066m 5.000g / m 1.000g / Kg 290'Kg 58'066m 5.000g / m sólidos suspendidos 1.000g / Kg 290'Kg f) Deshidratación del fango. Parámetros de funcionamiento: Torta de fango = 20% de los sólidos Peso específico del fango = 1,06 Captura de sólidos = 95% DBO5 del filtro = mg/l Se determinan las características de la torta de fango. sólidos 7.22'5Kg 0' '18Kg Kg día volumen 6.862'18 / 1'06 0'2 1000Kg / m 2'7m Se determinan las características del filtrado. caudal (144'46 2'7) m 112'09m 1500mg 112'09m DBO5 a1.500mg 1000g / Kg 168'14Kg sólidos suspendidos 7.22'5Kg 0'05 61'17Kg 1

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