PROYECTO FIN DE CARRERA

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1 PROYECTO FIN DE CARRERA CLIMATIZACIÓN DE UN EDIFICIO DE OFICINAS EN MADRID Autor: Ignacio Egea de la Mata Director: Juan Antonio Hernández Bote Junio 2011

2 CLIMATIZACIÓN DE UN EDIFICIO DE OFICINAS EN MADRID Autor: Egea de la Mata, Ignacio. Director: Hernández Bote, Juan Antonio. Entidad colaboradora: ICAI Universidad Pontificia de Comillas RESUMEN DEL PROYECTO El objetivo del presente proyecto es el diseño, cálculos y la obtención de las condiciones técnicas necesarias para implantar la refrigeración, calefacción y la ventilación de un edificio de oficinas en la ciudad de Madrid. La secuencia de pasos dada es la siguiente: En primer lugar, es necesario conocer el emplazamiento del edificio, puesto que su localización influirá de forma muy significativa en nuestros cálculos en aspectos como la radiación a través de los cristales o la transmisión con el exterior. En este proyecto, el edificio en cuestión está acristalado por completo y no está pegado a ningún otro edificio, por lo que tenemos todas las orientaciones disponibles pata la radiación. Además, nos encontramos en la zona climática de Madrid, por lo que tendremos unas condiciones de temperatura y humedad determinadas para el cálculo. Tras este primer paso, es necesario definir el edificio. Como ya se ha dicho, será de cristal, y estará compuesto por siete plantas (todas ellas sobre rasante) más una cubierta en la que se colocarán los aparatos. El edificio tiene una planta rectangular con orientaciones principales Norte y Sur. El acceso principal del PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 2

3 edificio está en la primera planta, por la fachada Norte, si bien existe otra entrada en la fachada Sur de la planta baja. Cada una de las plantas tiene una distribución diferente, distribuyéndose en unos casos mediante grandes espacios de oficinas comunes y en otros compartimentando en pequeñas salas o despachos con vistas al exterior. Para el cálculo de las cargas térmicas que afectan al edificio, que son la transmisión, la radiación, la ocupación, los equipos y la iluminación, se ha utilizado el manual Carrier. No se ha considerado como influencia exterior la infiltración puesto que se ha supuesto que se creará una sobrepresión en el interior del edificio que hará que el aire salga al exterior. Una vez obtenidos los cálculos, se procede a la selección de los diferentes equipos que componen la instalación. En primer lugar se decide las salas que se climatizarán mediante fan-coils y las que se hará mediante climatizadores. De esta forma, se necesitan en este caso 33 climatizadores y 128 fan-coils, todos ellos a 4 tubos. Una vez escogidos estos aparatos, se diseñan los centros de producción de frío y calor en función de los climatizadores y FC escogidos. Así, en este proyecto se ha decidido utilizar dos calderas de 654,4 kw y dos equipos frigoríficos de 758 kw (se han instalado dos de la mitad de la potencia total para evitar que si se rompe uno de ellos dejemos a todo el edificio sin climatizar). Dichos aparatos irán en la cubierta junto con los climatizadores, mientras que los FC estarán en cada uno de los locales en los que se requieran. La red de conductos se diseña en función de los caudales de aire que los climatizadores han de llevar a cada uno de los locales. Estos conductos de chapa estarán aislados para evitar pérdidas en el camino. El método de cálculo es el de pérdida de carga constante. Estos conductos irán desde cada uno de los climatizadores de la cubierta hasta el local en cuestión, bajando por los patinillos PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 3

4 habilitados y a lo largo del falso techo. Serán de sección rectangular con una altura de 300 mm. El aire finalmente será impulsado a cada local por difusores distribuidos a lo largo del techo del local. Esto difusores se escogen cumpliendo una velocidad máxima de salida del aire inferior a 3 m/s y un nivel de ruido inferior a 50 db. La red de tuberías ha sido diseñada para satisfacer las necesidades de agua de los climatizadores y FC, cumpliendo que la pérdida de carga en ellas no superaran los 30 mm c a/m ni su velocidad los 2 m/s. Estas tuberías bajarán por los patinillos hasta cada uno de los FC. Por último, se escogen las bombas (tuberías) y ventiladores (conductos) necesarios para que tanto el agua como el aire venzan esas pérdidas de carga y puedan regresar a su punto de partida. Una vez conocidas las especificaciones de los equipos, con los catálogos de los fabricantes se han seleccionado los aparatos, obteniéndose un valor total de la ejecución de dicho proyecto de ,96 (un millón seiscientos cincuenta y cuatro mil trescientos treinta y cuatro con noventa y seis euros). Madrid, 21 de Mayo de 2011 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 4

5 AIR CONDITIONING OF AN OFFICE BUILDING IN MADRID Author: Egea de la Mata, Ignacio. Director: Hernández Bote, Juan Antonio. Collaborating Institution: ICAI Universidad Pontificia de Comillas PROJECT SUMMARY This project is aimed to design, calculate and set the technical conditions required to implement the cooling, heating and ventilation of an office building located in Madrid. For this purpose, the procedure followed has been: Firstly, the location of the building is needed. This location will have an important impact on the parameters for calculating the radiation and the heat transfer through the surfaces of the building. The building to be cooled has no other buildings sticking with it so we must take into account all the possible directions of radiation. As we are located in Madrid, its climatic zone will have particular conditions of temperature and humidity for the calculations. After this, a building description is needed. We have a 7 story building, totally glazed, with a rectangular shape and orientation of its main facades north and South. The main entrance to the building is situated on the first floor in the northern facade. We also have an auxiliary entrance on the southern facade of the bottom floor. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 5

6 Each one of the seven stories has a different distribution. These distributions can either be on small shaped studies or in bigger offices. The roof of the building is aimed to the location of technical rooms and technical installations. The next step of the process involves the thermal loads calculation. We will take into account the transmission, radiation, occupation, equipment and lightning thermal loads. We will not consider infiltration as we are supposing that an overpressure is going to be made o the inside of our building, so that the air can t get into the inside of the building. We will use for this calculations the Carrier manual. Based on these calculations have been selected the machines that make up the cooling system. The first step consists on deciding if we are using climating machines or fan-coils in each room, all of them are 4 piped. As a result, we need 33 climating machines and 128 FC. Following this, we need to design the production centers. For the production of hot water we have selected two boilers of 654,4 kw and for the production of cold water we have selected two refrigerator machines of 758 kw. We have installed two machines instead of one because of the risk of getting one broken and leaving the whole building without thermal power. Both machines are located on the roof of the building, as well as the climating machines. The FC will be in each one of the rooms needed. The air flow to be prompt from every AC machine to each room will determine the dimensions of sheet metal ducts. The calculation method is based on constant losses. The air flow depends once more on the air charge that must be offset and the overpressure established to combat infiltrations. Therefore, the pipes will come from the climate machine of the roof down through the holes empowered and along the false ceiling. This duct will be rectangular with a height of 300mm. The air will finally be driven to each room by broadcasters designed based on the maximal speed of the air (3 m/s) and the maximal auditive levels permitted (50 db). PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 6

7 The pipes network will be designed according to maximal losses of 30 mm c a/m and maximal speed of the water of 2 m/s. With all these losses, we finally choose the ventilators and pumps needed for our pipes and ducts network. All the process finishes with the selection of the machines from the producers catalogues. The total value of the implementation is ,96 (one million six hundred and fifty four thousand three hundred and thirty four point ninety six euros). Madrid, 21 May 2011 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 7

8 DOCUMENTO Nº 1: MEMORIA PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 8

9 ÍNDICE GENERAL 1.1. MEMORIA DESCRIPTIVA 1.2. CÁLCULOS 1.3. ANEJOS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 9

10 1.1. MEMORIA DESCRIPTIVA PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 10

11 MEMORIA DESCRIPTIVA OBJETO DEL PROYECTO DESCRIPCIÓN CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA INSTALACIONES EN GENERAL INSTALACIONES DE AIRE ACONDICIONADO Y CALEFACCIÓN DATOS CONSTRUCTIVOS PARA EL CÁLCULO DEL KG EXIGIBLE CALIDAD DE LOS CERRAMIENTOS FACTOR SOLAR DEL VIDRIO ZONA CLIMÁTICA CONSIDERADA CONDICIONES AMBIENTALES DE CÁLCULO EXTERIORES INTERIORES NIVEL DE OCUPACIÓN ILUMINACIÓN CONDICIONES DE VENTILACIÓN CÁLCULO CARGAS TÉRMICAS DESCRIPCIÓN SIST. DE CÁLCULO UTILIZADO DATOS UTILIZADOS PARA EL CÁLCULO DE LAS CARGAS TÉRMICAS HOJAS DE CARGAS FRIGORÍFICAS HOJA DE CÁLCULO CALORÍFICA DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 11

12 CENTRO DE PRODUCCIÓN DE FRÍO CENTRO DE PRODUCCIÓN DE CALOR GRUPOS HIDRÁULICOS UNIDADES TERMINALES OFICINAS SALAS DE OFICINAS SALAS COMUNES VESTIBULO DE ENTRADA SISTEMAS DE CONTROL NOTAS GENERALES SISTEMAS AUXILIARES UNIDADES INTERIORES CON RECUPERACIÓN EXTRACTORES DE SALAS TÉCNICAS VENTILACIÓN GENERAL DE EDIFICIOS CIMATIZADOR AP PREVENCIÓN DE LA LEGIONELA PROTECCIÓN DEL MEDIO AMBIENTE REQUISITOS DE SEGURIDAD JUSTIFICACIÓN DEL CUMPLIMIENTO DEL R.I.T.E ENERGÍA UTILIZADA IMPORTE, FECHA Y FIRMA PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 12

13 OBJETO DEL PROYECTO El presente proyecto tiene por objeto definir la instalación de climatización con la consiguiente justificación con los cálculos necesarios para un edificio de oficinas situado en la ciudad de Madrid. Para su realización nos hemos basado en el Apéndice 07.1 del Reglamento de Instalaciones Térmicas, cumplimentando todos los capítulos de la RITE, con su contenido simplificado ajustado al tipo de instalación de que se trata. Las explicaciones más técnicas quedar recogidas en el pliego de condiciones, una descripción más minuciosa de los equipos, así como un análisis económico en el presupuesto y la implantación de la instalación queda reflejada en los planos DESCRIPCIÓN El edificio objeto del proyecto es un edificio de oficinas que comparte parcela con otro de similar arquitectura. Ambos edificios forman parte de un complejo con otros dos edificios de oficinas y un hotel con urbanización y caseta de control común. La planta del edificio es rectangular con fachadas principales de orientación Norte y Sur. Se trata de un edificio acristalado en su totalidad. El acceso principal al edificio se realiza por la planta primera en la fachada Norte. También se dispone de otro acceso de mercancías en planta baja con acceso desde fachada Sur. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 13

14 El edificio dispone de siete plantas sobre rasante con cuatro posibles oficinas de similar superficie cada una, aproximadamente 280m2 por oficina. Tanto el núcleo de ascensores, escaleras, como el de aseos se localizan en la zona central de cada planta. Sobre la planta sexta, en la cubierta, se alojan los equipos de climatización exteriores, el grupo electrógeno y el cuarto de comunicaciones superior. A este nivel llega uno de los tres ascensores. La superficie total construida distribuida por usos es aproximadamente la siguiente: Superficie sobre Rasante Edificio C COMUNES OFICINAS PLANTA BAJA 188 m m 2 PLANTA PRIMERA 270 m m 2 PLANTA SEGUNDA 180 m m 2 PLANTA 3ª A 6ª 174 m m 2 CUBIERTA 57 m 2 TOTAL 1391 m m 2 TOTAL CONSTRUIDO EDIFICIO C.: 9079 m2 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 14

15 CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA Instalaciones en general Se ha atendido a la siguiente normativa: Ley 13/ de Seguridad de las Instalaciones Industriales Ley 21/92 de Industria de Reglamento de actividades Molestas, Insalubres, Nocivas y Peligrosas según D. 2414/61 de Ordenanza de Seguridad e Higiene en el Trabajo de 9 de marzo de Instalaciones de Aire Acondicionado y Calefacción Se ha atendido a la siguiente normativa: Real Decreto 1751/1998 de , Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE). Real Decreto 1751/1998 de , Instrucciones Técnicas Complementarias (ITE). Real Decreto 3099/1977 de por el que se aprueba el Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 15

16 Orden de por la que se aprueban las Instrucciones complementarias MI-IF al Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas. Orden de del MIE por la que se modifican las instrucciones técnicas complementarias MI-IF002, MI-IF004 y MI-IF009, del Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas. Real Decreto 4/1979 (BOE ) que aprueba el Reglamento de aparatos a presión e Instrucciones Técnicas complementarias. Real Decreto 1218/2002 de 22 de Noviembre, por el que se modifica el Real Decreto 1751/1998 de 31 de Julio, por el que se aprobó el Reglamento de instalaciones térmicas de los edificios e instrucciones técnicas complementarias. Norma básica de la edificación. "Condiciones acústicas en los edificios" NBE-CA-88 (B.O.E. 8/10/88). Norma básica de la edificación "Condiciones de protección contra incendios", NBE-CPI-96. Norma básica de la edificación "Condiciones térmicas en los edificios", NBE-CT-79. Reglamento de seguridad para plantas e instalaciones frigoríficas (B.O.E. 6/12/77) e instrucciones técnicas complementarias (B.O.E. 3/2/78). Reglamento de seguridad e higiene en el trabajo. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 16

17 Ley de protección del ambiente atmosférico (B.O.E. 9/6/75) e instrucciones complementarias. Reglamento electrotécnico de baja tensión y resoluciones complementarias. Normativa UNE de aplicación. Normas tecnológicas de la edificación. Reglamento de Instalaciones térmicas en los edificios (RITE) e Instrucciones técnicas complementarias (ITE) (B.O.E. 5/8/98) y Modificación según Real Decreto 1218/2002 (B.O.E. 3/12/02). Norma Básica de la Edificación (NBE CT-79). Condiciones térmicas de los edificios. Normas UNE de obligado cumplimiento DATOS CONSTRUCTIVOS PARA EL CÁLCULO DEL KG EXIGIBLE Calidad de los cerramientos - Cristal: 1,5 Kcal/hm2 ºC - Suelos: 1 Kcal/hm2 ºC PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 17

18 - Cubiertas: 0,75 Kcal/hm2 ºC - Cerramiento periférico: 0,7 Kcal/hm2 ºC - Medianeros: 1 Kcal/hm2 ºC - Lucernarios: 3 Kcal/hm2 ºC Factor solar del Vidrio En los cerramientos acristalados, se considera un factor solar de 0,3. Se define como FACTOR SOLAR la relación entre la energía total que entra por el cristal y la energía solar que incide en el mismo Zona climática considerada En el presente proyecto, según norma NBE-CT/79 Mapa 1: Zona D Mapa 2: Zona Y PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 18

19 Coeficiente Kg PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 19

20 CONDICIONES AMBIENTALES DE CÁLCULO Exteriores (según Norma UNE percentil 2,5 %) Verano 34 ºC TS 24º C TH 19,9 ºC Tpr Invierno -3 ºC TS -3,5º C TH Interiores Las condiciones interiores consideradas se reflejan en el siguiente cuadro para cada área tratada: VERANO INVIERNO TEMP. SECA H. RELATIVA TEMP. SECA H. RELATIVA OFICINAS 24±1 ºC 50±5 % 22±1 ºC 50±5 % VESTIBULO PL. BAJA 24±1 ºC 50±5 % 22±1 ºC --- CTO. DE CONTROL 24±1 ºC 50±5 % 22±1 ºC --- Niveles de ventilación mecánica o infiltraciones: 2 l/seg/m² Niveles sonoros adoptados: Para niveles exteriores, los correspondientes a las OOMM del Ayuntamiento de Madrid: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 20

21 Día Noche Nivel exterior 55 db(a) 45 db(a) Nivel interior 50 db(a) 45 db(a) Para niveles interiores, los correspondientes a ITE , Ruidos y vibraciones. Edificios: NC Nivel de ocupación El nivel medio de ocupación por oficina es de 1p/ 8 m2 dato que se utilizará para los consecuentes niveles de ventilación. En el resto se consideran ocupaciones lógicas al mobiliario o función correspondiente. Simultáneamente la ocupación considerada para el edificio de oficinas es de 900 personas Iluminación Para el cálculo de cargas, el nivel de iluminación considerado ha sido de 20 W/m2. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 21

22 Condiciones de ventilación Los criterios usados en el diseño son: ITE : Calidad del aire interior y ventilación UNE 10011: 1991 Climatización. La ventilación para una calidad aceptable del aire en la climatización de los locales. Los niveles de ventilación mínimos adoptados son: SALA RENOVACIÓN (m3/h) Oficinas 45 Salas de oficinas 45 Salas comunes CÁLCULO CARGAS TÉRMICAS Descripción sistema de cálculo utilizado Ver anejo de cálculos. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 22

23 Datos utilizados para el cálculo de las cargas térmicas Considerando todas las aportaciones caloríficas a través de paredes, muros, techos, superficies acristaladas, etc., así como las ocupaciones de cada planta, aportaciones por aire exterior de ventilación, carga térmica por iluminación, etc., todo este conjunto de factores considerados nos producen las cargas que se relacionan en anejo 1, obtenidas mediante procedimiento informático. El cálculo de cargas térmicas se realiza de forma independiente para cada dependencia según lo especificado en la ITE 03.5 y teniendo en cuenta los siguientes factores: Características constructivas y orientaciones (Coeficientes K y coeficientes por orientación). Tiempos de funcionamiento (Coeficiente por intermitencia) Ventilación (norma ITE ) mínimo 1 renovación/hora. a) Pérdidas por transmisión Pt = S K (Ti - Te) kcal/h Pt = Pérdidas por transmisión en kcal/h S = Superficie del cerramiento en m² K = Coeficiente K del cerramiento en kcal/m² h ºC Ti = Temperatura interior en ºC Te = Temperatura exterior en ºC b) Pérdidas por renovación Pr = 0.30 V (Ti - Te) N kcal/h PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 23

24 V = Volumen del local en m³ N = Número de renovaciones Pr = Pérdidas por renovación c) Pérdida de carga total Pc = Pr + Pt ( I0 +Ii ) kcal/h Pc = Pérdida de carga total en kcal/h Ii = Coeficiente por intermitencia Io = Incremento por orientación Hojas de cargas frigoríficas Ver anejo de cálculo Hoja de cálculo calorífica Ver anejo de cálculo DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES Para la climatización del edificio se dispondrá de dos centrales de producción (una de frío y otra de calor) debido a las diferentes necesidades de climatización del edificio, ubicados en la cubierta. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 24

25 Centro de producción de frío El centro estará ubicado en la cubierta del edificio dando servicio a todo el edificio. Estará formado por dos enfriadoras aire-agua para la producción de agua fría de refrigeración además de los elementos y accesorios necesarios para el correcto funcionamiento: valvulería, aparatos de medición, etc. Las enfriadoras serán de versión silenciosa y estarán apantalladas mediante un panel acústico vertical para evitar la transmisión de ruido al complejo, así como se proyecta un suelo flotante para evitar la propagación de las vibraciones de las enfriadoras a las plantas inferiores. A su vez estarán ubicadas en dicha cubierta las bombas del circuito primario de frío y las bombas del circuito secundario. El aire de renovación será proporcionado por unidades de ventilación con recuperador entálpico, ubicados en cada una de las plantas del edificio. Según el cálculo de cargas realizado la potencia a instalar será: P = 1512,3 KW PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 25

26 Centro de producción de calor Para la producción de la potencia de calor del edificio se proyecta una centralización de la producción, de ahí partirán los circuitos de alimentación a los fan-coils y a los climatizadores. Las calderas estarán ubicadas en la cubierta del edificio. Dichas calderas deben satisfacer las condiciones que establece la norma UNE 60601:2006. Las calderas estarán instalado en el exterior del edificio, a la intemperie, en zonas no transitadas por el uso habitual del edificio, salvo por personal especializado de mantenimiento de estos u otros equipos. La unidad térmica de cubierta estará ubicada en la cubierta del edificio. La potencia instalada total es de P = 1254,8 kw Las bombas correspondientes al circuito primario de calor se introducirán en el interior del centro de producción de calor y las del secundario de calor, se introducirán en un cuarto destinado a tal uso Grupos hidráulicos Para conducir el agua con la presión y caudal necesarios en cada circuito, se dotará a cada uno, tanto primarios como secundarios, de los correspondientes grupos de bombas. En el circuito primario se instalará una bomba de reserva. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 26

27 En los circuitos secundarios se instalará una bomba de reserva. En el caso de que el grupo de bombeo conste de dos bombas, la bomba de reserva garantizará el cien por cien del caudal necesario con la presión necesaria Unidades terminales A continuación se describe la instalación de climatización por cada uno de los usos del edificio: Oficinas Se denominan así a las grandes salas de oficinas en cada uno de los pisos. Estas zonas se climatizarán mediante un climatizador (por local) situado en la cubierta, que impulsará el caudal de aire a través de una red de conductos ubicada en el falso techo, y se impulsará a la sala a través de difusores Salas de oficinas Se denominan así a las pequeñas salas de oficinas en cada uno de los pisos, las que se encuentran con gran exposición a ventanales. Estas zonas se climatizarán mediante FC (exceptuando las denominadas como sala 13, y las salas 7 y 40 de la última planta, que se harán como en el punto anterior) situado en cada uno de los locales, teniendo de esta forma total independencia de esta sala a la contigua Salas comunes En este grupo de engloban todas las salas de café, control, y los vestíbulos de todas las plantas, a excepción del de la planta de entrada (planta 1). Estas zonas se PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 27

28 climatizarán mediante FC situado en cada uno de los locales, teniendo de esta forma total independencia de esta sala a la contigua Vestíbulo de entrada En este caso, el vestíbulo de entrada, por su tamaño y necesidades de climatización se va a climatizar mediante un climatizador situado en la cubierta, que impulsará el caudal de aire a través de una red de conductos ubicada en el falso techo, y se impulsará a la sala a través de difusores SISTEMAS DE CONTROL Notas Generales Los controles indicados serán funcionalmente independientes del centro de control, es decir en caso de fallo del sistema central mantendrán sus autonomías. No obstante desde el centro de control se podrán visualizar todos los parámetros, estados, posicionamientos, con posibilidad de modificación de los mismos, tanto en sus puntos de ajuste, como en su parada y marcha. Las actuaciones secuenciales de equipos en paralelo o en reserva se realizarán automáticamente de forma que se equilibren las horas de funcionamiento. La situación de termostatos ambiente se realizará en obra según implantaciones finales. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 28

29 Todas las válvulas y compuertas estarán cerradas cuando el equipo correspondiente este parado. Los puntos de ajuste y bandas de actuación indicadas son orientativos. Su ajuste definitivo se fijara en la puesta en marcha. Todas las máquinas disponen en su cuadro eléctrico de conmutador O-M-A Sistemas Auxiliares Unidades interiores con recuperación El funcionamiento de las unidades interiores (fan-coil y climatizadores) es por termostato ambiente con control por cable, situado según planos. La conmutación automática de cambio de ciclo invierno/verano se hará por temperatura ambiente. Se dispone de un sistema de control centralizado para todas las unidades interiores, desde el cual se optimiza el horario de funcionamiento, consignas de temperaturas mediante el software de programación I-Manager del fabricante de los equipos de climatización Daikin Extractores de salas Técnicas Los extractores de las salas técnicas funcionan según sonda de temperatura ambiente, controlados desde el sistema de control del edificio. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 29

30 Cada equipo dispone de conmutador O-M-A. en posición automática señal vendrá dada por el sistema de control centralizado del edificio Ventilación General de Edificios Cimatizador AP-01 Cada equipo de la unidad (VI, VE, BHE, BHI, BE, R) dispondrá un conmutador 0-M-A. Actuando manual o automáticamente desde el centro de control centralizado del edificio, en el que se tienen en cuenta las siguientes condiciones para regular y controlar todos los componentes de la unidad climatizadora. La puesta a régimen en invierno estará comprendido entre el rango de temperatura exterior inferior a 15ºC y una temperatura de retorno de aire inferior a 20ºC. En este caso la bomba de agua del humectador de impulsión y retorno, junto con el recuperador estarán parados, y el ventilador de impulsión y extracción estarán funcionando con las compuerta de aire M2 abierta y las compuertas de aire M1 y M3 cerradas. Cuando las condiciones de funcionamiento en invierno y en épocas intermedias en las que la temperatura exterior sea inferior a 25 ºC, las compuertas de aire M1 y M3 estarán abiertas y la compuerta M2 permanecerá cerrada, funcionando el ventilador de impulsión y de retorno de aire primario, funcionando según programación horaria. La sonda de temperatura de impulsión de aire actúa secuencialmente sobre las etapas de batería eléctrica con consigna de 14 ºC, y las bombas de agua de humectación de impulsión y extracción estarán en funcionamiento, salvo que la humedad relativa en el aire de extracción sea mayor del 45 %, en que la bomba del humectador de extracción estará parada. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 30

31 El funcionamiento en modo de verano será siempre y cuando la temperatura exterior sea superior a 25ºC. En este caso las compuertas de aire M1 y M3 estarán abiertas, la compuerta de aire M2 cerrada y los ventiladores de impulsión y retorno funcionando. Las bombas de agua de los humectadores estarán funcionando, salvo que la sonda de humedad relativa tenga un valor superior al 45 % PREVENCIÓN DE LA LEGIONELA Se requieren materiales que resistan la acción agresiva del agua y del cloro u otros desinfectantes, con el fin de evitar la formación de productos de corrosión. Deberán evitarse aquellos materiales de sellado de uniones de diferentes partes del sistema de distribución de agua que sean particularmente propicios al desarrollo de bacterias y hongos (cueros, maderas y ciertos tipos de gomas, masillas y materiales plásticos). Deberán evitarse las zonas de estancamiento de agua en las tuberías de "by-pass", equipos o aparatos en reserva, tramos de tuberías con fondo ciego, etc. Los equipos y aparatos en reserva deberán aislarse del sistema mediante válvulas de corte de cierre hermético y estarán equipados de una válvula de drenaje situada en el punto más bajo. Todos los fancoils y las unidades de ventilación con recuperador entálpico dispondrán de bandeja de condensados con desagüe a la bajante más próxima. Es muy importante el mantenimiento en seco de dichas bandejas de recogida de condensados de las baterías de refrigeración, que estarán dotadas de fondos con fuertes pendientes (2 % por lo menos) y de tubos de desagüe y conexión a la red de saneamiento. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 31

32 El diseño del sistema será tal que permita el acceso fácil para la inspección y limpieza de todos los equipos y aparatos. Las redes de tuberías estarán dotadas de válvulas de drenaje en todos los puntos bajos, que permita la eliminación de los detritos acumulados PROTECCIÓN DEL MEDIO AMBIENTE Se ha procurado una instalación que no afecte al medio ambiente. Por lo tanto no se utilizará ninguna medida adicional, además de las establecidas. Se utilizará refrigerante ecológico REQUISITOS DE SEGURIDAD Se dotará a los circuitos de válvula de seguridad para impedir que se creen presiones superiores a las de trabajo. Las enfriadoras irán dotadas de presostatos de alta y baja, termostato de trabajo e interruptor de flujo, además de válvula de seguridad en el condensador. Las calderas llevarán termostatos que impedirán que se alcancen temperaturas superiores a las de trabajo. Habrá uno automático que se utilizará en el funcionamiento normal y otro manual, que se utilizará para seguridad e irá tarado a una temperatura ligeramente superior a la de trabajo. En el exterior de la zona de maquinaria ubicada en la cubierta del edificio figurará un cartel que indique: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 32

33 Instrucciones claras y precisas para la parada de la instalación. Nombre, dirección y teléfono de la persona o entidad encargada del mantenimiento. Se dispondrá además de un esquema con la numeración y la señalización de las válvulas y los elementos de la instalación JUSTIFICACIÓN DEL CUMPLIMIENTO DEL R.I.T.E. Los equipos de control previstos permitirán la regulación de los siguientes parámetros: La temperatura de los fluidos portadores de la carga térmica según la demanda térmica. La temperatura de impulsión del aire o el agua en cada subsistema según la temperatura del ambiente o de retorno. La temperatura y el caudal del fluido refrigerante. La temperatura de impulsión del aire o del agua, o el caudal del aire de cada unidad térmica terminal según la temperatura de ambiente o retorno. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 33

34 La humedad relativa en el interior de los locales tratados estará comprendida entre el 40% y 60% en verano. Los elementos de medición previstos en la instalación, cumplirán con los requisitos solicitados en la ITE del Reglamento de instalaciones térmicas de los edificios. El aislamiento térmico de la instalación se realizará de acuerdo a lo estipulado en la ITE y con los espesores indicados en el apéndice 03.1 del citado reglamento ENERGÍA UTILIZADA La Relación de potencias Eléctricas Instaladas (CLIMA) En régimen de calefacción Gas natural En régimen de refrigeración Potencia eléctrica en refrigeración 428,6 Kw PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 34

35 IMPORTE, FECHA Y FIRMA: El coste total de la montaje e instalación de las instalaciones y equipos mecánicos de aire acondicionado y calefacción del edificio destinado a unas oficinas en Madrid, objeto de este proyecto, asciende a la cantidad de ,60 (novecientos setenta y dos mil quinientos dieciséis con sesenta euros). Ignacio Egea de la Mata 20 de Mayo de 2011 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 35

36 1.2. CÁLCULOS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 36

37 CÁLCULOS CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS PROCEDIMIENTO PARA EL CÁLCULO DE CARGAS CÁLCULO DE LAS CARGAS EN VERANO DATOS DE PARTIDA CÁLCULO DE SUPERFICIES RADIACIÓN SOLAR TRANSMISIÓN INFILTRACIÓN OCUPACIÓN ILUMINACIÓN EQUIPOS RESUMEN DE CARGAS DE VERANO EJEMPLO DETALLADO DEL CÁLCULO CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS EN INVIERNO TRANSMISIÓN RESUMEN DE PÉRDIDAS EN INVIERNO EJEMPLO DETALLADO DE CÁLCULO CÁLCULO DE LOS CAUDALES DE AIRE CÁLCULO DE LOS EQUIPOS POTENCIA FRIGORÍFICA POTENCIA CALORÍFICA CRITERIO PARA LA SELECCIÓN SELECCIÓN DE CLIMATIZADORES SELECCIÓN DE FAN-COILS SELECCIÓN DEL GRUPO FRIGORÍFICO SELECCIÓN DE LA CALDERA CÁLCULO DE LA RED DE CONDUCTOS PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 37

38 CONDUCTOS DE RETORNO ELECCIÓN DE LOS DIFUSORES PÉRDIDAS DE CARGA ELECCIÓN DE LOS VENTILADORES CÁLCULO DE LA RED DE TUBERÍAS DISEÑO DE LA RED DE TUBERÍAS PÉRDIDAS DE CARGA ELECCIÓN DE LAS BOMBAS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 38

39 CÁCULO DE CARGAS TÉRMICAS Procedimiento para el cálculo de cargas A la hora de llevar a cabo el cálculo de las cargas, se van a denominar como desfavorables todas aquellas cargas que nos alejen del objetivo de confort que deseamos. Es decir, todos aquellos factores que en verano aportan calor a la sala a enfriar y al contario en invierno. Estos factores se pueden clasificar en dos grupos diferenciados: cargas exteriores e interiores. Las cargas interiores engloban a aquellos factores en los que el foco emisor de calor se encuentra en el interior del local a climatizar. Así, podemos diferenciar tres factores diferentes: Ocupación: se refiere a la cantidad de calor disipado por los ocupantes de un determinado local, que dependerá de su grado de actividad así como de la temperatura ambiente. El resultado es una cantidad de calor sensible (debido al incremento de temperatura producido por el salto térmico entre el cuerpo humano y el ambiente, a humedad específica constante) y latente (recoge el incremento de la humedad absoluta del ambiente debido al calor desprendido por el cuerpo humano a T constante) desprendido al ambiente. Iluminación: recoge el calor que desprenden los equipos de iluminación de los locales. Solo producen calor sensible. Equipos: los equipos habituales de cualquier local producen un determinado calor, que puede ser sensible o latente (por ejemplo, una cafetera). PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 39

40 Los factores externos, por el contra, engloban a todos esos factores en los que el foco de calor se encuentra en el exterior de la sala a climatizar. Estos se dividen en: Radiación: debida a la incidencia de los rayos de sol a través de las superficies acristaladas. Dicha incidencia dependerá de parámetros geográficos y del tipo de cristal, que marcaran las características de esos rayos de sol. Transmisión: debida a la diferencia de temperaturas entre el interior y el exterior del edificio. Este salto térmico hace que se produzca una fuga de calor hacia el exterior en verano a través de ventanas, muros, etc En el proceso de cálculo es necesario diferenciar entre elementos con masa (como por ejemplo los muros, que acumulan una cantidad de calor) o elementos sin masa (por ejemplo, los cristales). Infiltración: debido a que las ventanas y cerramientos nunca son perfectos, siempre existe una entrada de aire del exterior. Este aire que viene del exterior viene con las condiciones exteriores, lo que influye en mis condiciones interiores. A continuación, se va a precisar el cálculo tanto de las cargas térmicas de verano como de las pérdidas de invierno para cada una de las habitaciones del edificio. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 40

41 Cálculo de las cargas en verano El cálculo de las cargas en verano incluye las siguientes fases: Datos de partida Como ya se ha visto previamente, el primer paso consiste en definir las condiciones climáticas exteriores. Puesto que estamos en la ciudad de Madrid, dichas condiciones en verano son: Temperatura seca: 34 ºC Humedad relativa: 43% Variación diurna: 15 ºC Y entrando en el ábaco psicométrico se obtiene: Temperatura húmeda: 24 ºC Temperatura del punto de rocío: 19,9 ºC Habs =14,5 gr/kg Las condiciones de confort que se pretenden obtener en el interior de mi edificio son: Temperatura: 24 ºC Humedad relativa: 50% Además, del capítulo anterior conocemos los coeficientes de transmisión del calor de las diferentes partes del edificio: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 41

42 Cristal: 1,5 kcal/hm2 ºC Suelos: 1 kcal/hm2 ºC Cubiertas: 0,75 kcal/hm2 ºC Cerramiento periférico: 0,7 kcal/hm2 ºC Medianeros: 1 kcal/hm2 ºC Lucernarios: 3 kcal/hm2 ºC Cálculo de superficies El primer paso a llevar a cabo para el cálculo de las cargas consiste en el cálculo de las superficies, tanto de las salas como de los elementos de separación con otras habitaciones, distinguiendo si estos son cristales, muros u otros. En el caso de estudio, se trata de un edificio prácticamente en su totalidad de cristal. El resultado de dichos cálculos es el que sigue: PLANTA BAJA SALA Oficina 1 Oficina 2 Oficina 3 Oficina 4 Sala de Café SUPERFICIE DEL SUELO (M2) 314,2 249,9 263,7 269,4 26,5 TIPO ORIENTACIÓN SUPERFICIE (m2) OCUPACIÓN (personas) CRISTAL S 87,7 CRISTAL O 37,7 39 TABIQUE LNC 63,4 CRISTAL S 61,4 CRISTAL E 37,7 31 TABIQUE LNC 37,1 CRISTAL N 67,3 CRISTAL E 38,4 CRISTAL O 13,5 33 TABIQUE LNC 43,5 CRISTAL N 67,1 CRISTAL O 38,4 CRISTAL E 13,5 34 TABIQUE LNC 41,9 CRISTAL N 11,8 TABIQUE LNC 28,2 3 Vestíbulo 37,8 TABIQUE LNC 75,1 5 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 42

43 PLANTA PRIMERA SALA SUPERFICIE DEL SUELO (M2) TIPO ORIENTACI ÓN SUPERFICIE (m2) OCUPACIÓ N (personas) CRISTAL S 77,6 CRISTAL O Oficina 1 286,45 37,7 36 TABIQUE O 31,6 LNC CRISTAL S 77,7 CRISTAL E Oficina 2 286,66 37,7 36 TABIQUE 25,4 LNC CRISTAL N 61,5 CRISTAL E Oficina 3 280,76 38,4 35 TABIQUE 42,8 LNC CRISTAL N 47,3 CRISTAL O Oficina 4 220,18 38,4 28 TABIQUE 23,2 LNC Control CRISTAL N 6,9 6,29 TABIQUE 1 9,2 LNC TABIQUE Recepción 11,64 11,9 1 LNC CRISTAL N 12,5 Sala de Café 24,38 TABIQUE 3 12,5 LNC TABIQUE Vestíbulo 114,78 111,9 14 LNC PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 43

44 PLANTA SALA SUPERFICIE DEL SUELO (M2) TIPO ORIENTACI ÓN SUPERFICIE (m2) OCUPACIÓ N (personas) CRISTAL N 7,1 Sala 1 11,75 1 MURO EXT. E 14,3 Salas 2 a 6 15,00 CRISTAL N 9,0 2 CRISTAL N 15,0 Sala 7 25,00 3 CRISTAL O 15,0 Salas 8 a 12 15,00 CRISTAL O 9,0 2 CRISTAL S 15,0 Sala 13 26,90 3 CRISTAL O 16,1 Salas 14 a 27 15,00 CRISTAL S 9,0 2 Sala 28 23,90 CRISTAL S 5,1 CRISTAL E 15,0 MURO EXT. S 9,2 3 SEGUNDA Salas 29 a 33 14,34 CRISTAL E 9,0 2 Sala 34 25,72 CRISTAL N 14,3 CRISTAL E 16,1 3 Sala 35 a 39 15,00 CRISTAL N 9,0 2 CRISTAL N 7,6 CRISTAL O Sala 40 12,09 12,9 2 TABIQUE O 7,6 LNC Sala ,94 TABIQUE LNC O 51,4 30 Sala ,39 TABIQUE LNC O 52,6 29 CRISTAL N 9,6 Sala de Café 22,00 TABIQUE 3 40,1 LNC Vestíbulo 38,47 TABIQUE LNC 75,6 5 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 44

45 PLANTA SALA SUPERFICIE DEL SUELO (M2) TIPO ORIENTACIÓN SUPERFICIE (m2) OCUPACIÓN (personas) CRISTAL S 76,5 CRISTAL O Oficina 1 283,86 37,7 35 TABIQUE O 30,4 LNC CRISTAL S 69,6 CRISTAL E 37,7 Oficina 2 289,32 MURO EXT. S 9,2 36 TABIQUE LNC 25,4 CRISTAL N 61,5 TERCERA Y CUARTA Oficina 3 280,76 CRISTAL E 39,3 CRISTAL O 13,5 TABIQUE LNC 42,8 CRISTAL N 66,5 35 CRISTAL O 38,6 Oficina 4 268,66 CRISTAL E 13,5 34 TABIQUE LNC 20,7 CRISTAL N 9,6 Sala de Café 22,94 TABIQUE 3 32,5 LNC Vestíbulo 38,47 TABIQUE LNC 71,6 5 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 45

46 PLANTA SALA SUPERFICIE DEL SUELO (M2) Sala 1 11,75 TIPO ORIENTACIÓN SUPERFICIE (m2) CRISTAL N 7,1 MURO EXT. E 14,3 OCUPACIÓN (personas) Salas 2 a 6 15,00 CRISTAL N 9,0 2 CRISTAL N 15,0 Sala 7 25,00 3 CRISTAL O 15,0 Salas 8 a 12 15,00 CRISTAL O 9,0 2 Sala 13 26,90 CRISTAL S 15,0 3 CRISTAL O 16,1 1 Salas 14 a 27 15,00 CRISTAL S 9,0 2 QUINTA Y SEXTA CRISTAL S 5,1 Sala 28 23,90 CRISTAL E 15,0 3 MURO EXT. S 9,2 Salas 29 a 33 14,34 CRISTAL E 9,0 2 CRISTAL N 14,3 Sala 34 25,72 CRISTAL E 16,1 3 Sala 35 a 39 15,00 CRISTAL N 9,0 2 CRISTAL N 7,7 Sala 40 12,09 CRISTAL O 13,5 2 TABIQUE LNC 2,3 Sala ,94 TABIQUE LNC O 51,2 30 Sala ,39 TABIQUE LNC O 52,9 29 Sala de Café 22,00 CRISTAL N 9,6 TABIQUE 31,7 3 Vestíbulo 38,47 TABIQUE LNC LNC 72,2 5 De aquí, por ejemplo, extraemos que la sala 7 de la segunda planta tendrá una superficie en planta de 25 metros, y tendrá 15 metros cuadrado de cristal con orientación norte y otros 15 metros cuadrados con orientación oeste. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 46

47 Radiación solar La incidencia de los rayos de sol a través de los cristales del edificio de estudio hará que se incremente la temperatura interior a climatizar. Esta cantidad de calor aportado depende, entre otros aspectos, de de la orientación de los cristales. En nuestro caso, para las condiciones más desfavorables dadas en la siguiente tabla, la radiación a través de las ventanas es: ORIENTACIÓN HORA SOLAR MES RADIACIÓN (kcal/h*m2) N 15 JULIO 35 S 12 SEPTIEMBRE 379 O 16 JULIO 444 E 10 JULIO 265 A partir de estos datos, según la orientación de las distintas salas y las superficies de ventana que tenga cada una, se calcula la radiación ganada por cada una a través de la fórmula: Siendo S la superficie del cristal y k un factor de corrección que depende del tipo de cristal, del material del marco, de la altitud y de la temperatura de punto de rocío. En nuestro caso k = 0, Transmisión La transmisión de calor del exterior al interior se produce siempre y cuando exista un salto entre las temperaturas exterior e interior. Esta transmisión cumple la ecuación: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 47

48 Siendo S la superficie a través de la cual se produce la transmisión y de temperaturas entre el exterior y el interior. el salto En el caso de la transmisión, existen dos casos diferenciados: por un lado, cuando la transmisión se produce a través de elementos con masa, como puede ser un muro o pared; y por el otro, cuando la transmisión se produce a través de de un elemento sin masa, como un cristal. El caso más sencillo es el segundo, pues el cálculo de la transmisión se reduce a la fórmula interior. Sin embargo, en el caso de un elemento con masa, se hace necesario el cálculo de un equivalente con la fórmula siguiente: Donde: a: es una corrección sacada de la tabla 20 A del manual Carrier. Ts: representa la diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared a la sombra (Tabla 19). Tem: representa la diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared soleada (Tabla 19). b: Coeficiente que considera el color de la cara exterior de la pared. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 48

49 Rs: representa la máxima insolación, correspondiente al mes y latitud supuestos. Dicha insolación se obtinene a través de una superficie acristalada vertical para la orientación considerada (Tabla 15). Rm: representa la máxima insolación correspondiente al mes de julio y a 40º de latitud Norte a través de una superficie vertical u horizontal acristalada corregida para la orientación considerada (Tabla 15). Además, en la transmisión con locales no climatizados, en vez de usarse T, se utilizará T / 2. Por último necesitaríamos los coeficientes K, que son los coeficientes de transmisión del calor, que son: TIPO K (kal/ h*m2*ºc) Cristal: 1,5 Suelos: 1 Cubiertas: 0,75 Cerramiento periférico: 0,7 Medianeros: 1 Lucernarios: 3 Los resultados de los cálculos de la transmisión son los siguientes: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 49

50 PLANTA BAJA PRIMERA SALA SUP. DEL SUELO (M2) TIPO ORIENTAC IÓN SUP. (m2) K (kcla/h*m2 *ºC) Qttrans (kcal/h) CRISTAL S 87,7 1,5 1315,8 Oficina 1 314,2 CRISTAL O 37,7 1,5 565,7 TABIQUE LNC 63, ,2 SUELO 314, ,0 CRISTAL S 61,4 1,5 921,6 Oficina 2 249,9 CRISTAL E 37,7 1,5 565,7 TABIQUE LNC 37, ,4 SUELO 249, ,0 CRISTAL N 67,3 1,5 1009,4 CRISTAL E 38,4 1,5 576,5 Oficina 3 263,7 CRISTAL O 13,5 1,5 203,0 TABIQUE LNC 43, ,7 SUELO 263, ,0 CRISTAL N 67,1 1,5 1005,8 CRISTAL O 38,4 1,5 576,5 Oficina 4 269,4 CRISTAL E 13,5 1,5 203,0 TABIQUE LNC 41, ,5 SUELO 269, ,0 CRISTAL N 11,8 1,5 177,3 Sala de Café 26,5 TABIQUE LNC 28, ,3 SUELO 26, ,8 Vestíbulo 37,8 TABIQUE LNC 75, ,2 SUELO 37, ,0 CRISTAL S 77,6 1,5 1164,6 Oficina 1 286,45 CRISTAL O 37,7 1,5 565,7 TABIQUE LNC O 31, ,6 CRISTAL S 77,7 1,5 1165,1 Oficina 2 286,66 CRISTAL E 37,7 1,5 565,7 TABIQUE LNC 25, ,4 CRISTAL N 61,5 1,5 922,1 Oficina 3 280,76 CRISTAL E 38,4 1,5 576,5 TABIQUE LNC 42, ,1 CRISTAL N 47,3 1,5 710,1 Oficina 4 220,18 CRISTAL O 38,4 1,5 576,5 TABIQUE LNC 23, ,2 Control CRISTAL N 6,9 1,5 103,5 6,29 TABIQUE LNC 9,2 1 91,8 Recepción 11,64 TABIQUE LNC 11, ,5 Sala de Café 24,38 CRISTAL N 12,5 1,5 187,2 TABIQUE LNC 12, ,8 Vestíbulo 114,78 TABIQUE LNC 111, ,3 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 50

51 PLANTA SEGUNDA TERCERA Y CUARTA SALA SUP. DEL SUELO (M2) TIPO ORIENTACIÓN SUP. (m2) K (kcla/h*m2*º C) Qttrans (kcal/h) Sala 1 11,75 CRISTAL N 7,1 1,5 105,8 MURO EXT. E 14,3 0,7 99,8 Salas 2 a 6 15,00 CRISTAL N 9,0 1,5 135,0 Sala 7 25,00 CRISTAL N 15,0 1,5 225,0 CRISTAL O 15,0 1,5 225,0 Salas 8 a 12 15,00 CRISTAL O 9,0 1,5 135,0 Sala 13 26,90 CRISTAL S 15,0 1,5 225,0 CRISTAL O 16,1 1,5 242,1 Salas 14 a 27 15,00 CRISTAL S 9,0 1,5 135,0 CRISTAL S 5,1 1,5 77,0 Sala 28 23,90 CRISTAL E 15,0 1,5 225,0 MURO EXT. S 9,2 0,7 64,5 Salas 29 a 33 14,34 CRISTAL E 9,0 1,5 135,0 Sala 34 25,72 CRISTAL N 14,3 1,5 215,1 CRISTAL E 16,1 1,5 242,1 Sala 35 a 39 15,00 CRISTAL N 9,0 1,5 135,0 CRISTAL N 7,6 1,5 113,9 Sala 40 12,09 CRISTAL O 12,9 1,5 193,5 TABIQUE LNC O 7,6 1 75,6 Sala ,94 TABIQUE LNC O 51, ,9 Sala ,39 TABIQUE LNC O 52, ,9 Sala de Café 22,00 CRISTAL N 9,6 1,5 144,5 TABIQUE LNC 40, ,1 Vestíbulo 38,47 TABIQUE LNC 75, ,3 CRISTAL S 76,5 1,5 1147,1 Oficina 1 283,86 CRISTAL O 37,7 1,5 565,7 TABIQUE LNC O 30, ,6 CRISTAL S 69,6 1,5 1043,6 Oficina 2 289,32 CRISTAL E 37,7 1,5 565,7 MURO EXT. S 9,2 0,7 64,5 TABIQUE LNC 25, ,4 CRISTAL N 61,5 1,5 922,1 Oficina 3 280,76 CRISTAL E 39,3 1,5 589,1 CRISTAL O 13,5 1,5 203,0 TABIQUE LNC 42, ,1 CRISTAL N 66,5 1,5 997,7 Oficina 4 268,66 CRISTAL O 38,6 1,5 579,6 CRISTAL E 13,5 1,5 203,0 TABIQUE LNC 20, ,0 Sala de Café 22,94 CRISTAL N 9,6 1,5 144,5 TABIQUE LNC 32, ,2 Vestíbulo 38,47 TABIQUE LNC 71, ,8 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 51

52 PLANTA QUINTA SEXTA SALA SUP. DEL SUELO (M2) TIPO ORIENTACIÓN SUP. (m2) K (kcla/h*m2*º C) Qttrans (kcal/h) Sala 1 11,75 CRISTAL N 7,1 1,5 105,8 MURO EXT. E 14,3 0,7 99,8 Salas 2 a 6 15,00 CRISTAL N 9,0 1,5 135,0 Sala 7 25,00 CRISTAL N 15,0 1,5 225,0 CRISTAL O 15,0 1,5 225,0 Salas 8 a 12 15,00 CRISTAL O 9,0 1,5 135,0 Sala 13 26,90 CRISTAL S 15,0 1,5 225,0 CRISTAL O 16,1 1,5 242,1 Salas 14 a 27 15,00 CRISTAL S 9,0 1,5 135,0 CRISTAL S 5,1 1,5 77,0 Sala 28 23,90 CRISTAL E 15,0 1,5 225,0 MURO EXT. S 9,2 0,7 64,5 Salas 29 a 33 14,34 CRISTAL E 9,0 1,5 135,0 Sala 34 25,72 CRISTAL N 14,3 1,5 215,1 CRISTAL E 16,1 1,5 242,1 Sala 35 a 39 15,00 CRISTAL N 9,0 1,5 135,0 CRISTAL N 7,7 1,5 116,1 Sala 40 12,09 CRISTAL O 13,5 1,5 203,0 TABIQUE LNC 2,3 1 23,1 Sala ,94 TABIQUE LNC O 51, ,4 Sala ,39 TABIQUE LNC O 52, ,2 Sala de Café 22,00 CRISTAL N 9,6 1,5 144,5 TABIQUE LNC 31, ,1 Vestíbulo 38,47 TABIQUE LNC 72, ,4 CRISTAL N 7,1 1,5 105,8 Sala 1 11,75 MURO EXT. E 14,3 0,7 99,8 TEJADO 11,8 0,75 88,1 Salas 2 a 6 15,00 CRISTAL N 9,0 1,5 135,0 TEJADO 15,0 0,75 112,5 CRISTAL N 15,0 1,5 225,0 Sala 7 25,00 CRISTAL O 15,0 1,5 225,0 TEJADO 25,0 0,75 187,5 Salas 8 a 12 15,00 CRISTAL O 9,0 1,5 135,0 TEJADO 15,0 0,75 112,5 CRISTAL S 15,0 1,5 225,0 Sala 13 26,90 CRISTAL O 16,1 1,5 242,1 TEJADO 26,9 0,75 201,8 Salas 14 a 27 15,00 CRISTAL S 9,0 1,5 135,0 TEJADO 15,0 0,75 112,5 CRISTAL S 5,1 1,5 77,0 Sala 28 23,90 CRISTAL E 15,0 1,5 225,0 MURO EXT. S 9,2 0,7 64,5 TEJADO 23,9 0,75 179,3 Salas 29 a 33 14,34 CRISTAL E 9,0 1,5 135,0 TEJADO 14,3 0,75 107,6 CRISTAL N 14,3 1,5 215,1 Sala 34 25,72 CRISTAL E 16,1 1,5 242,1 TEJADO 25,7 0,75 192,9 Sala 35 a 39 15,00 CRISTAL N 9,0 1,5 135,0 TEJADO 0,75 0,0 CRISTAL N 7,7 1,5 116,1 Sala 40 12,09 CRISTAL O 13,5 1,5 203,0 TABIQUE LNC 2,3 1 23,1 TEJADO 12,1 0,75 90,7 Sala ,94 TABIQUE LNC O 51, ,4 TEJADO 237,9 0, ,6 Sala ,39 TABIQUE LNC O 52, ,2 TEJADO 235,4 0, ,4 CRISTAL N 9,6 1,5 144,5 Sala de Café 22,00 TABIQUE LNC 31, ,1 TEJADO 22,0 0,75 165,0 Vestíbulo 38,47 TABIQUE LNC 72, ,4 TEJADO 38,47 0,75 288,5 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 52

53 Infiltración En el presente proyecto no se va a considerar puesto que a la hora de calcular los caudales se creará una sobrepresión en el interior del edificio, lo que llevará a que las fugas vayan hacia el exterior y nunca hacia el interior. Es decir, que tendremos unas pérdidas hacia el exterior, pero estas no influyen en mis cálculos Ocupación Como ya se ha expuesto previamente, el calor desprendido por la ocupación depende del número de ocupantes de la sala y de su grado de actividad física. En el caso de una oficina, se supondrá que la actividad física no es muy elevada, y por lo tanto, el RITE nos fija unos valores constantes: Calor sensible: 62 kcal/h*ocupante Calor latente: 51 kcal / h*ocupante En nuestras salas se obtienen los siguientes resultados: PLANTA SALA OCUPACIÓN Qsens (kcal/h) Qlat (kcal/h) Oficina ,1 2003,0 Oficina ,7 1593,1 BAJA Oficina ,7 1681,1 Oficina ,9 1717,4 Sala de Café 3 205,2 168,8 Vestíbulo 5 293,0 241,0 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 53

54 PLANTA SALA OCUPACIÓN Qsens (kcal/h) Qlat (kcal/h) Oficina ,0 1826,1 Oficina ,6 1827,5 Oficina ,9 1789,8 PRIMERA SEGUNDA TERCERA Y CUARTA Oficina ,4 1403,6 Control 1 48,7 40,1 Recepción 1 90,2 74,2 Sala de Café 3 188,9 155,4 Vestíbulo ,5 731,7 Sala ,1 74,9 Salas 2 a ,3 95,6 Sala ,8 159,4 Salas 8 a ,3 95,6 Sala ,5 171,5 Salas 14 a ,3 95,6 Sala ,2 152,4 Salas 29 a ,1 91,4 Sala ,3 164,0 Sala 35 a ,3 95,6 Sala ,7 77,1 Sala ,0 1516,9 Sala ,3 1500,6 Sala de Café 3 170,5 140,3 Vestíbulo 5 298,1 245,2 Oficina ,9 1809,6 Oficina ,2 1844,4 Oficina ,9 1789,8 Oficina ,1 1712,7 Sala de Café 3 177,8 146,2 Vestíbulo 5 298,1 245,2 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 54

55 PLANTA SALA OCUPACIÓN Qsens (kcal/h) Qlat (kcal/h) Sala ,1 74,9 Salas 2 a ,3 95,6 Sala ,8 159,4 Salas 8 a ,3 95,6 Sala ,5 171,5 Salas 14 a ,3 95,6 QUINTA Y SEXTA Sala ,2 152,4 Salas 29 a ,1 91,4 Sala ,3 164,0 Sala 35 a ,3 95,6 Sala ,7 77,1 Sala ,0 1516,9 Sala ,3 1500,6 Sala de Café 3 170,5 140,3 Vestíbulo 5 298,1 245, Iluminación En el presente estudio, al tratarse de un edificio de oficinas, se va a tomar una iluminación de 20 W / m 2 para todas las salas Equipos En el caso del calor desprendido por los equipos de las distintas salas, se van a tener en cuenta las utilizaciones de las distintas salas, diferenciando entre: Oficinas: 20 W / m 2 Recepción: 20 W / m 2 Vestíbulos: 0 W / m 2 Salas de café: 1000 W Sala de control: 20 W PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 55

56 Segunda Planta Primera Planta Planta Baja UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Resumen de cargas de verano En la siguiente tabla se resumen las cargas de verano para cada una de mis salas: Q sensible (Kcal/h) Q sensible Efectivo (Kcal/h) Q latente (Kcal/h) Q latente Efectivo (Kcal/h) Q aire ext sens (Kcal/ h) Q aire ext lat (Kcal/h ) Gran calor total (Kcal/h) Potencia total (kw) Oficina ,9 Oficina ,6 Oficina ,2 Oficina ,4 Sala de Café ,7 Vestíbulo ,4 Oficina ,4 Oficina ,4 Oficina ,8 Oficina ,8 Control ,1 Recepción ,7 Sala de Café ,2 Vestíbulo ,2 Sala ,4 Salas 2 a ,1 Sala ,6 Salas 8 a ,8 Sala ,0 Salas 14 a ,3 Sala ,8 Salas 29 a ,8 Sala ,2 Sala 35 a ,1 Sala ,8 Sala ,5 Sala ,8 Sala de Café ,3 Vestíbulo ,2 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 56

57 Sexta Planta Quinta Planta Tercera y Cuarta Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Q sensible (Kcal/h) Q sensible Efectivo (Kcal/h) Q latente (Kcal/h) Q latente Efectivo (Kcal/h) Q aire ext sens (Kcal/ h) Q aire ext lat (Kcal/h ) Gran calor total (Kcal/h) Potencia total (kw) Oficina ,6 Oficina ,0 Oficina ,5 Oficina ,5 Sala de Café ,1 Vestíbulo ,1 Sala ,4 Salas 2 a ,1 Sala ,6 Salas 8 a ,8 Sala ,0 Salas 14 a ,3 Sala ,8 Salas 29 a ,8 Sala ,9 Sala 35 a ,1 Sala ,0 Sala ,5 Sala ,5 Sala de Café ,3 Vestíbulo ,1 Sala ,6 Salas 2 a ,3 Sala ,1 Salas 8 a ,1 Sala ,5 Salas 14 a ,4 Sala ,9 Salas 29 a ,8 Sala ,1 Sala 35 a ,3 Sala ,2 Sala ,4 Sala ,5 Sala de Café ,4 Vestíbulo ,7 Q sensible (Kcal/h) Q sensible Efectivo (Kcal/h) Q latente (Kcal/h) Q latente Efectivo (Kcal/h) Q aire ext sens (Kcal/ h) Q aire ext lat (Kcal/h) Gran calor total (Kcal/h) Potencia total (kw) Total ,1 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 57

58 Ejemplo detallado del cálculo A modo de ejemplo, se van a calcular paso a paso las cargas y pérdidas de una de las salas de mi proyecto. Para dicho ejemplo, se ha tomado la sala 9 de la quinta planta, que consiste en una habitación rectangular de 3x5 metros, con una altura de 3 metros y con un ventanal de 3 metros de longitud con orientación oeste. Para el cálculo de las cargas, debemos tener en cuenta dos tipos de factores que influyen en el cambio de las condiciones de confort de verano (tint = 24ºC y HR= 50%): Exteriores: Radiación Transmisión Infiltración Interiores: Iluminación Equipos Ocupación El primer paso es obtener las condiciones iniciales de trabajo. Para ello, mirando en la tabla de las condiciones exteriores de proyecto se obtiene que para las 15 HS del mes de Julio la temperatura seca en la comunidad de Madrid es de 34ºC, la HR del 43 % y la variación diurna de 15 ºC. Mirando en el ábaco psicométrico se obtiene: T h = 24 ºC H abs =14,5 gr/kg H = 17,2 Kcal/kg PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 58

59 T pr = 19,9 ºC El primer paso será corregir las temperaturas anteriores, puesto que están referidas a las 15 HS del mes de Julio. En mi caso, las condiciones escogidas como más desfavorables para el Oeste serán las 16 HS del mes de Julio, luego solo tendré que aplicar una corrección por la hora: Ts = 34 0,5 = 33,5 ºC Th = 24 0 =24 ºC Para obtener el valor de la carga (sensible) de radiación, la fórmula a aplicar será: Qs = Radiación x Superficie x Corrección En nuestro caso, como estamos considerando las 16 HS del mes de Julio, el valor de la radiación es de 444 kcal/h x m2 y la superficie son 9 m2. La corrección es un factor que modela entre otras cosas el color del cristal, el grosor del mismo y el factor de incidencia de los rayos solares. En nuestro caso, será de 0,3: Qs = 444 x 9 x 0,3 = 1198,8 kcal/h Para la transmisión (sensible), debemos diferenciar entre muros con masa y cristales. En mi caso, todo el muro exterior es de cristal, por lo que no se deberá obtener la temperatura exterior equivalente. La fórmula aplicar será: Qs = K x Superficie x T PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 59

60 La K es un dato del fabricante, que en mi caso es de 1,5 kcal/ h x m2 x ºC. La superficie es de nuevo 9 m2 y el incremento de temperatura es la temperatura exterior menos la interior, es decir, 33,5 24 = 9,5 ºC. Luego: Qs = 1,5 x 9 x 9,5 = 128,5 kcal/h En cuanto a la infiltración, si conseguimos crear una sobrepresión en el interior del edificio, conseguiremos que el aire salga al exterior en vez de entrar, y por tanto nos ahorraremos este efecto. En cuanto a los factores interiores, debemos tener en cuenta para calcular las cargas por iluminación (sensible) que se trata de una oficina y por lo tanto, necesitaremos una iluminación de 20 W / m2. Por tanto: Qs = 20 x 15 x 0,86 = 258 kcal/h Para la ocupación, se tiene como dato que cada empleado dispondrá de 8 m2, por lo que en dicha sala habrá dos trabajadores. Teniendo en cuenta que se trata de empleados de oficina, las cargas serán: Qs = 61 x 2 personas = 122 kcal/h Ql = 52 x 2 personas = 104 kcal/h Por último, debemos tener en cuenta los equipos. Supongo que se tratará solo de ordenadores y otros aparatos electrónicos, que generarán una carga de 20 W /m2, por lo que: Qs = 20 x 15 x 0,86 = 258 kcal/h PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 60

61 Luego las cargas de verano totales son: Qs = 1965,05 kcal/h Ql = 104 kcal/h PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 61

62 Cálculo de las pérdidas en invierno Para el cálculo de las pérdidas de invierno, será necesario analizar el caso más desfavorable. En este caso, se intenta evitar la salida de calor de la habitación hacia el exterior. Por lo tanto, todos aquellos factores que aporten calor a la sala se considerarán favorables. De esta forma, las condiciones más desfavorables se van a establecer para un día nublado, en el que la radiación sea nula, con el edificio vacío (por lo que no habrá aporte de calor por la ocupación), con la iluminación apagada (por lo que no habrá aporte calorífico debido a este hecho) y con los equipos desconectados (por lo que tampoco habrá aporte de calor debido a este hecho). Además, igual que en el caso de las cargas de verano, la infiltración se va a evitar creando una sobrepresión en el interior del edificio. Por lo tanto, en el caso de las pérdidas de invierno, solo se tendrá en cuenta la transmisión Transmisión En el caso de la transmisión de las pérdidas de invierno, la fórmula a emplear varía un poco respecto a las cargas de verano puesto que se incluyen dos términos que antes no se manejaban: Qtrans = K x S x T x fv x Cpr PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 62

63 Donde K es el coeficiente de transmisión del material, S es la superficie de dicho material a través de la cual se produce la transmisión, T es el salto térmico entre el interior y el exterior, fv es un factor dado por el Carrier y que depende de la orientación y tipo de material y Cpr es el factor de puesta a régimen. Estos coeficientes en este caso son: MATERIAL ORIENTACIÓN fv Cpr CRISTAL N 1,35 1,15 CRISTAL E 1,25 1,1 CRISTAL S 1 1 CRISTAL O 1,15 1,05 MURO EXT. N 1,2 1,15 MURO EXT. E 1,15 1,1 MURO EXT. S 1 1 MURO EXT. O 1,15 1,05 CUBIERTA H 1 1,15 SUELO 1 1, Resumen de pérdidas en invierno En la siguiente tabla se recogen las pérdidas de las distintas salas del edificio: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 63

64 PLANTA SALA TIPO ORIENT. SUP. (m2) BAJA PRIMERA K (kcla/h* m2*ºc) T fv Cpr Perd. (kcal/h) CRISTAL S 87,7 1,50 25,0 1,00 1, OFICINA 1 CRISTAL O 37,7 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC O 63,4 1,00 25,0 1,00 1, SUELO 314,2 1,00 14,0 1,00 1, CRISTAL S 61,4 1,50 25,0 1,00 1, OFICINA 2 CRISTAL E 37,7 1,50 25,0 1,25 1, TABIQUE LNC 37,1 1,00 25,0 1,00 1, SUELO 249,9 1,00 14,0 1,00 1, CRISTAL N 67,3 1,50 25,0 1,35 1, OFICINA 3 CRISTAL E 38,4 1,50 25,0 1,25 1, TABIQUE LNC 43,5 1,00 25,0 1,00 1, SUELO 263,7 1,00 14,0 1,00 1, CRISTAL N 67,1 1,50 25,0 1,35 1, OFICINA 4 CRISTAL O 38,4 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC 41,9 1,00 25,0 1,00 1, SUELO 269,4 1,00 14,0 1,00 1, CRISTAL N 11,8 1,50 25,0 1,35 1, Sala de Café TABIQUE LNC 28,2 1,00 25,0 1,00 1, SUELO 26,5 1,00 14,0 1,00 1, Vestíbulo TABIQUE LNC 75,1 1,00 25,0 1,00 1, SUELO 37,8 1,00 14,0 1,00 1, CRISTAL S 77,6 1,50 25,0 1,00 1, OFICINA 1 CRISTAL O 37,7 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC O 31,6 1,00 25,0 1,00 1, CRISTAL S 77,7 1,50 25,0 1,00 1, OFICINA 2 CRISTAL E 37,7 1,50 25,0 1,25 1, TABIQUE LNC 25,4 1,00 25,0 1,00 1, CRISTAL N 61,5 1,50 25,0 1,35 1, OFICINA 3 CRISTAL E 38,4 1,50 25,0 1,25 1, TABIQUE LNC 42,8 1,00 25,0 1,00 1, CRISTAL N 47,3 1,50 25,0 1,35 1, OFICINA 4 CRISTAL O 38,4 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC 23,2 1,00 25,0 1,00 1, CONTROL CRISTAL N 6,9 1,50 25,0 1,35 1, TABIQUE LNC 9,2 1,00 25,0 1,00 1, RECEPCIÓN TABIQUE LNC 11,9 1,00 25,0 1,00 1, Sala de Café CRISTAL N 12,5 1,50 25,0 1,35 1, TABIQUE LNC 12,5 1,00 25,0 1,00 1, Vestíbulo TABIQUE LNC 111,9 1,00 25,0 1,15 1, Perd Totales (kcal/h) PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 64

65 PLANTA SALA TIPO ORIENT. SUP. (m2) K (kcla/h* m2*ºc) T fv Cpr Perd. (kcal/h) CRISTAL N 7,1 1,50 25,0 1,35 1, Sala 1 MURO EXT. E 14,3 0,70 25,0 1,15 1, Salas 2 a 6 CRISTAL N 9,0 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL N 15,0 1,50 25,0 1,35 1, Sala 7 CRISTAL O 15,0 1,50 25,0 1,15 1, Salas 8 a 12 CRISTAL O 9,0 1,50 25,0 1,15 1, CRISTAL S 15,0 1,50 25,0 1,00 1, Sala 13 CRISTAL O 16,1 1,50 25,0 1,15 1, Perd Totales (kcal/h) Salas 14 a 27 CRISTAL S 9,0 1,50 25,0 1,00 1, SEGUNDA TERCERA Y CUARTA Sala 28 CRISTAL S 5,1 1,50 25,0 1,00 1, CRISTAL E 15,0 1,50 25,0 1,25 1, MURO EXT. S 9,2 0,70 25,0 1,00 1, Salas 29 a 33 CRISTAL E 9,0 1,50 25,0 1,25 1, Sala 34 CRISTAL N 14,3 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL E 16,1 1,50 25,0 1,25 1, Sala 35 a 39 CRISTAL N 9,0 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL N 7,6 1,50 25,0 1,35 1, Sala 40 CRISTAL O 12,9 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC O 7,6 1,00 25,0 1,00 1, Sala 41 TABIQUE LNC O 51,4 1,00 25,0 1,00 1, Sala 42 TABIQUE LNC O 52,6 1,00 25,0 1,00 1, Sala de Café CRISTAL N 9,6 1,50 25,0 1,35 1, TABIQUE LNC 40,1 1,00 25,0 1,00 1, Vestíbulo TABIQUE LNC 75,6 1,00 25,0 1,00 1, CRISTAL S 76,5 1,50 25,0 1,00 1, Oficina 1 CRISTAL O 37,7 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC O 30,4 1,00 25,0 1,00 1, CRISTAL S 69,6 1,50 25,0 1,00 1, Oficina 2 CRISTAL E 37,7 1,50 25,0 1,25 1, MURO EXT. S 9,2 0,70 25,0 1,00 1, TABIQUE LNC 25,4 1,00 25,0 1,00 1, CRISTAL N 61,5 1,50 25,0 1,35 1, Oficina 3 CRISTAL E 39,3 1,50 25,0 1,25 1, CRISTAL O 13,5 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC 42,8 1,00 25,0 1,00 1, CRISTAL N 66,5 1,50 25,0 1,35 1, Oficina 4 CRISTAL O 38,6 1,50 25,0 1,15 1, CRISTAL E 13,5 1,50 25,0 1,25 1, TABIQUE LNC 20,7 1,00 25,0 1,00 1, Sala de Café CRISTAL N 9,6 1,50 25,0 1,35 1, TABIQUE LNC 32,5 1,00 25,0 1,00 1, Vestíbulo TABIQUE LNC 71,6 1,00 25,0 1,00 1, PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 65

66 PLANTA SALA TIPO ORIENT. SUP. (m2) K (kcla/h* m2*ºc) T fv Cpr Perd. (kcal/h) Perd Totales (kcal/h) CRISTAL N 6,9 1,50 25,0 1,35 1, Sala MURO EXT. E 13,5 0,70 25,0 1,15 1, Salas 2 a 6 CRISTAL N 9,0 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL N 15,0 1,50 25,0 1,35 1, Sala CRISTAL O 15,0 1,50 25,0 1,15 1, Salas 8 a 12 CRISTAL O 9,0 1,50 25,0 1,15 1, CRISTAL S 15,0 1,50 25,0 1,00 1, Sala CRISTAL O 16,1 1,50 25,0 1,15 1, Salas 14 a 27 CRISTAL S 9,0 1,50 25,0 1,00 1, QUINTA Sala 28 CRISTAL S 5,1 1,50 25,0 1,00 1, CRISTAL E 15,0 1,50 25,0 1,25 1, MURO EXT. S 9,2 0,70 25,0 1,00 1, Salas 29 a 33 CRISTAL E 9,0 1,50 25,0 1,25 1, Sala 34 CRISTAL N 14,3 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL E 15,0 1,50 25,0 1,25 1, Sala 35 a 39 CRISTAL N 9,0 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL N 7,7 1,50 25,0 1,35 1, Sala 40 CRISTAL O 13,5 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC O 2,3 1,00 25,0 1,00 1,00 58 Sala 41 TABIQUE LNC O 51,2 1,00 25,0 1,00 1, Sala 42 TABIQUE LNC O 52,9 1,00 25,0 1,00 1, Sala de Café CRISTAL N 9,6 1,50 25,0 1,35 1, TABIQUE LNC 31,7 1,00 25,0 1,00 1, Vestíbulo TABIQUE LNC 72,2 1,00 25,0 1,00 1, PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 66

67 PLANTA SALA TIPO ORIENT. SUP. (m2) SEXTA Sala 1 Salas 2 a 6 Sala 7 Salas 8 a 12 Sala 13 Salas 14 a 27 Sala 28 Salas 29 a 33 Sala 34 Sala 35 a 39 Sala 40 Sala 41 Sala 42 Sala de Café Vestíbulo K (kcla/h* m2*ºc) T fv Cpr Perd. (kcal/h) CRISTAL N 6,9 1,50 25,0 1,35 1, MURO EXT. O 13,5 0,70 25,0 1,15 1, CUBIERTA 11,5 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL N 9,0 1,50 25,0 1,35 1, CUBIERTA 11,5 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL N 15,0 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL O 15,0 1,50 25,0 1,15 1, CUBIERTA 25,0 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL O 9,0 1,50 25,0 1,15 1, CUBIERTA 15,0 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL S 15,0 1,50 25,0 1,00 1, CRISTAL O 16,1 1,50 25,0 1,15 1, CUBIERTA 26,9 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL S 9,0 1,50 25,0 1,00 1, CUBIERTA 15,0 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL S 5,1 1,50 25,0 1,00 1, CRISTAL E 15,0 1,50 25,0 1,25 1, MURO EXT. S 9,2 0,70 25,0 1,00 1, CUBIERTA 23,9 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL E 9,0 1,50 25,0 1,25 1, CUBIERTA 14,3 0,91 25,0 1,00 1, CRISTAL N 14,3 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL E 15,0 1,50 25,0 1,25 1, CUBIERTA 23,9 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL N 9,0 1,50 25,0 1,35 1, CUBIERTA S 15,0 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL N 7,7 1,50 25,0 1,35 1, CRISTAL O 13,5 1,50 25,0 1,15 1, TABIQUE LNC O 2,3 1,00 25,0 1,00 1,00 58 CUBIERTA 12,9 0,75 25,0 1,00 1, TABIQUE LNC O 51,2 1,00 25,0 1,00 1, CUBIERTA 237,9 0,75 25,0 1,00 1, TABIQUE LNC O 52,9 1,00 25,0 1,00 1, CUBIERTA 238,6 0,75 25,0 1,00 1, CRISTAL N 9,6 1,50 25,0 1,35 1, TABIQUE LNC 31,7 1,00 25,0 1,00 1, CUBIERTA 22,0 0,75 25,0 1,00 1, TABIQUE LNC 72,2 1,00 25,0 1,00 1, CUBIERTA 38,5 0,75 25,0 1,00 1, Perd Totales (kcal/h) Ejemplo detallado de cálculo PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 67

68 Al igual que en el caso de las cargas, se va detallar a continuación el proceso de cálculo seguido para la obtención de las pérdidas. Se llevará a cabo con la misma habitación que en el caso del verano. Como ya se ha dicho, el caso de las pérdidas de invierno es notablemente más sencillo que el de verano, puesto que solo ha de tenerse en cuenta la transmisión. Además, el caso más desfavorable se considera siempre a las 8 HS del mes de enero, por lo que en ningún caso habrá que calcular el incremento de la temperatura equivalente de los muros puesto que se supone que están a la temperatura exterior. Las temperatura en Madrid en ese momento es de -3 ºC y buscamos tener en el interior 22 ºC con una humedad relativa del 50 %. Por lo tanto, las pérdidas a través del cristal son: Qs = K x Superficie x (Tint Text) Qs = 1,5 x 9 x 25 = 337,5 kcal/h PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 68

69 Primera Planta Planta Baja UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS CÁLCULO DE LOS CAUDALES DE AIRE El cálculo de los caudales de aire necesarios es relativamente sencillo. En primer lugar, es necesario buscar en el RITE la especificación relativa al caudal de aire exterior por persona y por metro cuadrado de superficie de local. En el caso de una oficina, dicho valor es 45 m 3 / h por persona, por lo que multiplicando dicho valor por la ocupación, se obtienen los caudales siguientes: Qi (m3/h) Qvent(m3/h) Qretorno (m3/h) Oficina Oficina Oficina Oficina Sala de Café Vestíbulo Oficina Oficina Oficina Oficina Control Recepción Sala de Café Vestíbulo PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 69

70 Quinta Planta Tercera y Cuarta Planta Segunda Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Qi (m3/h) Qvent(m3/h) Qretorno (m3/h) Sala Salas 2 a Sala Salas 8 a Sala Salas 14 a Sala Salas 29 a Sala Sala 35 a Sala Sala Sala Sala de Café Vestíbulo Oficina Oficina Oficina Oficina Sala de Café Vestíbulo Sala Salas 2 a Sala Salas 8 a Sala Salas 14 a Sala Salas 29 a Sala Sala 35 a Sala Sala Sala Sala de Café Vestíbulo PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 70

71 Sexta Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Qi (m3/h) Qvent(m3/h) Qretorno (m3/h) Sala Salas 2 a Sala Salas 8 a Sala Salas 14 a Sala Salas 29 a Sala Sala 35 a Sala Sala Sala Sala de Café Vestíbulo PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 71

72 CÁLCULO DE LOS EQUIPOS En primer lugar, antes de pasar a calcular los equipos, necesitamos calcular las potencias frigoríficas y caloríficas que requiere el edificio de oficinas Potencia frigorífica El primer objeto de estudio será la potencia necesaria en verano. Para el cálculo son necesarios unos determinados pasos. En primer lugar se deben determinar las cargas sensibles y latentes efectivas teniendo en cuenta el factor de by-pass de los aparatos, que en nuestro caso va a ser igual a 0,1. C se = C s +Q vent x FB x ( T ext T int ) C le = C l +Q vent x FB x ( H ext H int ) Para la obtención de las rectas de carga de la habitación en el ábaco psicométrico, se obtienen los factores FCS y FCSE, definidos como la proporción de calor sensible y calor sensible efectivo respectivamente. A partir de aquí se calculan los caudales de impulsión y retorno: Q i = Q i = PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 72

73 Como siempre, escogeremos el mayor valor entre estos dos para situarnos en la situación más desfavorable. Q r = Q i - Q vent Se procede a determinar el punto de mezcla que es aquel en el que se mezclan los caudales de retorno (que viene de la habitación) y el de ventilación (que viene de la calle) para, a partir de las rectas de carga de la habitación establecer las condiciones del punto de impulsión a la habitación (Ti, Hi). T m = H m = El último paso es determinar la potencia frigorífica necesaria y el caudal de agua que se debe suministrar a cada aparato para que, entrándole ésta a 12 ºC y saliéndole a 7 ºC, produzca esa potencia frigorífica: P frig = Q i x[ 0,3 x ( T m - T i ) + 0,7 x (H m H i )] P frig = Q agua x ( T entrada T salida ) Véanse los resultados en el resumen de las cargas de verano. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 73

74 Potencia calorífica Utilizando un procedimiento muy parecido al expuesto anteriormente, se calcula la potencia calorífica requerida por las distintas salas. Partiendo de los datos de partida expuestos en el apartado anterior así como de los caudales de ventilación, se obtiene la temperatura de impulsión. P perd = Q i x 0,3 x (T i T int ) Como en el caso anterior, se estudia el punto de la mezcla para determinar la temperatura de la mezcla: T m = Para calcular la HR de este punto se emplea el diagrama psicométrico, sabiendo que éste se encontrará en la recta que une los puntos interior y exterior que ya están perfectamente definidos. A partir de aquí, obtenemos el resto de condiciones del aire de impulsión. Por tanto, la potencia calorífica de nuestro equipo será: P cal = P perd + Q vent x 0,3 x (T int T ext ) Conociendo que el agua entra a 45 ºC y sale a 50 ºC de nuestros aparatos, podemos establecer fácilmente el caudal de agua requerido por cada uno de ellos: P cal = Q agua x (T entrada T salida ) PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 74

75 Tercera y Cuarta Planta Segunda Planta Primera Planta Planta Baja UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS A modo de resumen, se muestran en la siguiente tabla las potencias caloríficas requeridas en cada sala: Perdidas Caloríficas (Kcal/h) Perdidas Caloríficas (kw)) Oficina ,9 Oficina ,0 Oficina ,7 Oficina ,8 Sala de Café ,4 Vestíbulo ,7 Oficina ,3 Oficina ,4 Oficina ,5 Oficina ,7 Control 897 1,0 Recepción ,3 Sala de Café ,4 Vestíbulo ,7 Sala ,4 Salas 2 a ,3 Sala ,0 Salas 8 a ,2 Sala ,8 Salas 14 a ,1 Sala ,5 Salas 29 a ,2 Sala ,2 Sala 35 a ,3 Sala ,0 Sala ,2 Sala ,1 Sala de Café ,9 Vestíbulo ,1 Oficina ,1 Oficina ,4 Oficina ,2 Oficina ,1 Sala de Café ,7 Vestíbulo ,0 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 75

76 Sexta Planta Quinta Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Perdidas Caloríficas (Kcal/h) Perdidas Caloríficas (kw)) Sala ,4 Salas 2 a ,3 Sala ,0 Salas 8 a ,2 Sala ,8 Salas 14 a ,1 Sala ,5 Salas 29 a ,2 Sala ,0 Sala 35 a ,3 Sala ,9 Sala ,2 Sala ,2 Sala de Café ,7 Vestíbulo ,0 Sala ,6 Salas 2 a ,6 Sala ,7 Salas 8 a ,6 Sala ,5 Salas 14 a ,5 Sala ,1 Salas 29 a ,7 Sala ,6 Sala 35 a ,7 Sala ,3 Sala ,1 Sala ,2 Sala de Café ,2 Vestíbulo ,0 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 76

77 Criterio para la selección Las diferentes estancias del edificio de oficinas van a ser climatizadas a través de fan-coils y de climatizadores. Existen numerosos criterios a los que atenerse para la elección de un aparato u otro. En el presente proyecto, el criterio escogido es que el local se climatizará a través de un climatizador en el caso de que la carga del local exceda de 5000 kcal/h, utilizando fan-coils en caso contrario Selección de climatizadores A partir de los caudales de impulsión necesarios en cada uno de los locales a climatizar se van a escoger los climatizadores del catálogo. También será necesario conocer las pérdidas de carga que se van a tener a lo largo del conducto para poder determinar el ventilador necesario en cada caso para empujar ese caudal de aire hasta cada habitación. Estos climatizadores se encontrarán en la cubierta del edificio (ver planos adjuntos) y llevarán el aire a cada local a través de la red de conductos. En este diseño han sido necesarios 33 climatizadores. Se han escogido los mismos de la marca Termoven, de la serie CLA. A continuación se muestran los climatizadores utilizados así como las cantidades de cada uno de ellos: MARCA TERMOVEN SERIE CLA MODELO CLA-2007/1 CAUDAL (m3/h) 1600 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 4 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 77

78 MARCA TERMOVEN SERIE CLA MODELO CLA-2007/2 CAUDAL (m3/h) 2100 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 4 MARCA TERMOVEN SERIE CLA MODELO CLA-2010/1 CAUDAL (m3/h) 4400 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 4 MARCA TERMOVEN SERIE CLA MODELO CLA-2012/1 CAUDAL (m3/h) 6000 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 2 MARCA TERMOVEN SERIE CLA MODELO CLA-2015/1 CAUDAL (m3/h) 7200 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 4 MARCA TERMOVEN SERIE CLA MODELO CLA-2015/2 CAUDAL (m3/h) 8500 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 5 MARCA TERMOVEN SERIE CLA MODELO CLA-2018/1 CAUDAL (m3/h) Nº DE UNIDADES NECESARIAS 6 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 78

79 Quinta Planta Tercera y Cuarta Planta Segunda Planta Sexta Planta Primera Planta Planta Baja UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS MARCA TERMOVEN SERIE CLA MODELO CLA-2018/2 CAUDAL (m3/h) Nº DE UNIDADES NECESARIAS 1 En la siguiente tabla se muestra que climatizador se utiliza en cada sala: Oficina 1 Oficina 2 Oficina 3 Oficina 4 Oficina 1 Oficina 2 Oficina 3 Oficina 4 Vestíbulo Sala 7 Sala 13 Sala 41 Sala 42 Oficina 1 Oficina 2 Oficina 3 Oficina 4 Sala 7 Sala 13 Sala 41 Sala 42 Sala 7 Sala 13 Sala 40 Sala 41 Sala 42 MODELO CLA-2018/2 CLA-2015/2 CLA-2015/2 CLA-2015/2 CLA-2018/1 CLA-2018/1 CLA-2015/1 CLA-2015/1 CLA-2007/1 CLA-2007/1 CLA-2007/2 CLA-2010/1 CLA-2010/1 CLA-2018/1 CLA-2018/1 CLA-2015/1 CLA-2015/2 CLA-2007/1 CLA-2007/2 CLA-2010/1 CLA-2010/1 CLA-2007/2 CLA-2007/2 CLA-2007/1 CLA-2012/1 CLA-2012/1 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 79

80 Selección de fan-coils Para escoger los Fan-Coils, hay que fijarse en la potencia frigorífica sensible para comprobar su capacidad frigorífica, y la potencia calorífica total para la capacidad calorífica. En función de eso escogeremos un fan-coil u otro. El otro aspecto importante a calcular es el caudal de agua. Esto lo haremos con un método parecido a como se ha hecho con los climatizadores, tanto para el verano como para el invierno. Estos fan-coils se situarán en cada una de las habitaciones a climatizar, y se alimentarán a partir de la red de conductos y tuberías. A continuación se muestran los fan-coils seleccionados: MARCA TERMOVEN SERIE FL TAMAÑO TUBOS POTENCIA FRIGORÍFICA (W) 1814 POTENCIA CALORÍFICA (W) 2056 CAUDAL DE AIRE 290 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 4 MARCA TERMOVEN SERIE FL TAMAÑO TUBOS POTENCIA FRIGORÍFICA (W) 2564 POTENCIA CALORÍFICA (W) 2718 CAUDAL DE AIRE 400 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 21 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 80

81 MARCA TERMOVEN SERIE FL TAMAÑO TUBOS POTENCIA FRIGORÍFICA (W) 3774 POTENCIA CALORÍFICA (W) 3783 CAUDAL DE AIRE 640 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 30 MARCA TERMOVEN SERIE FL TAMAÑO TUBOS POTENCIA FRIGORÍFICA (W) 4761 POTENCIA CALORÍFICA (W) 4562 CAUDAL DE AIRE 750 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 29 MARCA TERMOVEN SERIE FL TAMAÑO TUBOS POTENCIA FRIGORÍFICA (W) 6517 POTENCIA CALORÍFICA (W) 6028 CAUDAL DE AIRE 1100 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 38 MARCA TERMOVEN SERIE FL TAMAÑO TUBOS POTENCIA FRIGORÍFICA (W) 7304 POTENCIA CALORÍFICA (W) 6703 CAUDAL DE AIRE 1200 Nº DE UNIDADES NECESARIAS 6 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 81

82 Tercera y Cuarta planta Segunda Planta Primera Planta Planta Baja UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Como se observa, se han utilizado 128 fan-coils. En la siguiente tabla se muestra donde estarán situados estos fan-coils: Tamaño Sala de Café 900 Vestíbulo 450 Control 200 Recepción 200 Sala de Café 900 Sala Salas 2 a Salas 8 a Salas 14 a Sala Salas 29 a Sala Sala 35 a Sala Sala de Café 900 Vestíbulo 450 Sala de Café 900 Vestíbulo 450 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 82

83 Sexta Planta Quinta Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Tamaño Sala Salas 2 a Salas 8 a Salas 14 a Sala Salas 29 a Sala Sala 35 a Sala Sala de Café 900 Vestíbulo 450 Sala Salas 2 a Salas 8 a Salas 14 a Sala Salas 29 a Sala Sala 35 a Sala de Café 900 Vestíbulo Selección del grupo frigorífico Para la elección del grupo frigorífico se ha de tener en cuenta que dicho grupo debe proporcionar la potencia frigorífica requerida por los climatizadores y los fan-coils, así como sus necesidades de agua fría. Para el cálculo de esta potencia total que debe proporcionar el grupo frigorífico se suman los valores de la potencia nominal de cada FC más la potencia necesaria en los climatizadores. La potencia y el caudal de agua que debe suministrar será: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 83

84 P frig = 1512,3 kw Se van a colocar dos grupos frigoríficos de la mitad de potencia en lugar de uno solo con toda la potencia. La explicación de esto es, por un lado, que ante avería de uno de los dos grupos no se quede todo el edificio sin climatización. Pero además, por otro lado, todos los cálculos se han llevado a cabo para las condiciones más desfavorables. Estas condiciones no se van a dar todos los días ni mucho menos, sino solo algunos días, por lo que es posible que se utilice nada más uno de esos dos de la mitad de potencia para satisfacer las necesidades. Estos grupos frigoríficos estarán situados en la cubierta del edificio (ver planos adjuntos) al principio del circuito. Por tanto, se han escogido dos grupos frigoríficos del tipo: MARCA CLIMAVENETA MODELO SRHD 407C TAMAÑO 2404 POT. FRIG (Kw) 758 Nº DE UDS NECESARIAS Selección de la caldera Análogamente al caso anterior, también será necesario instalar un centro de producción de calor para distribuir las necesidades de los FC y los climatizadores en invierno. Será necesario tener en cuenta tanto las necesidades de agua caliente tanto de los fan-coils como de los climatizadores, así como las potencias requeridas por ellos. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 84

85 P frig = 1254,8 kw Igual que en el caso del grupo frigorífico, se van a colocar dos calderas de la mitad de potencia en lugar de una sola con toda la potencia. La explicación de esto es la misma: por un lado, que ante avería de una de las dos calderas no se quede todo el edificio sin climatización. Pero además, por otro lado, todos los cálculos se han llevado a cabo para las condiciones más desfavorables. Estas condiciones no se van a dar todos los días ni mucho menos, sino solo algunos días, por lo que es posible que se utilice nada más una de esas dos de la mitad de potencia para satisfacer las necesidades. Por tanto, se han escogido dos calderas con las siguientes características: MARCA ADISA MODELO EUROBONGAS TAMAÑO TRIO 13 POTENCIA CALORÍFICA (Kw) 660,9 Nº DE UDS NECESARIAS 2 Para más información, véanse los catálogos adjuntos. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 85

86 CÁLCULO DE LA RED DE CONDUCTOS Una vez escogidos los equipos que van a proporcionar la potencia frigorífica y calorífica necesaria para las habitaciones, se necesita una red de conductos que reparta el caudal de aire necesario para la ventilación e impulsión, así como para el retorno. Se han escogido conductos rectangulares de 300 mm de altura, de manera que puedan ir escondidos en el falso techo. Estos conductos bajaran por los patinillos hasta las diferentes plantas desde donde se distribuirán hasta los locales por el falso techo. Para dimensionar los conductos se utilizará e método de recuperación estática, que se basa en una reducción de la sección del conducto cuando el caudal disminuye. Así se recupera presión y se reducen las pérdidas de carga, para así necesitar ventiladores menos potentes. Para escoger la sección de los conductos se ha aplicado el criterio de pérdida de carga constante a lo largo de los mismos Procedimiento de cálculo Con el criterio expuesto anteriormente, se calculan las superficies mínimas que permiten transportar el caudal necesario a cada uno de los locales. A través del diagrama para el cálculo de las pérdidas de los conductos circulares rectos (ver anejos) se obtiene la superficie del conducto circular equivalente. A través del diagrama para obtener la sección del conducto rectangular equivalente a partir de la sección circular equivalente (ver anejos) e imponiendo que dicho conducto PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 86

87 Planta Baja Oficina 1 UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS tiene que tener una altura de 300 mm, se obtienen las dimensiones de los conductos. Para ir determinando las secciones en las distintas reducciones, aplicamos el criterio de pérdida de carga constante. Se deberá también instalar unos ventiladores para contrarrestar las pérdidas de carga que se producen a lo largo del conducto. A continuación se muestra el cálculo de la red de conductos tanto para la planta baja como para la primera planta con sus correspondientes pérdidas de carga. En el caso de los demás conductos, están perfectamente acotados en los planos anejos. Q (m3/h) V (m/s) roz/l (mmca/m) φ (mm) l x h (mm x mm) L (m) ROZAMIENTO (mmca) , X , ,8 0, X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 3,2 0, ,3 0, X 300 3,2 0, ,9 0, X 300 3,2 0, ,4 0, X 300 3,2 0, ,8 0, X 300 3,2 0, ,2 0, X 300 3,2 0, , X 300 3,2 0, ,2 0, X 300 4,2 0, ,2 0, X , ,2 0, X 300 4,2 0, ,2 0, X , ,2 0, X 300 6,4 1, ,2 0, X 300 4,2 0, ,2 0, X 300 2,2 0, ,2 0, X , ,2 0, X 300 6,4 1, ,2 0, X 300 4,2 0, ,2 0, X 300 2,2 0, ,2 0, X , ,2 0, X 300 6,4 1, ,2 0, X 300 4,2 0, ,2 0, X 300 2,2 0,374 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 87

88 Planta Baja Oficina 4 Planta Baja Oficina 3 Planta Baja Oficina 2 UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Q (m3/h) V (m/s) roz/l (mmca/m) φ (mm) l x h (mm x mm) L (m) ROZAMIENTO (mmca) , X , ,3 0, X 300 3,2 0, ,9 0, X 300 3,2 0, ,2 0, X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 3,2 0, ,4 0, X 300 3,2 0, ,4 0, X 300 2,2 0, ,4 0, X 300 4,2 0, ,4 0, X 300 5,4 1, ,4 0, X , ,4 0, X 300 2,2 0, ,4 0, X 300 4,2 0, ,4 0, X 300 5,4 1, ,4 0, X , ,4 0, X 300 2,2 0, ,4 0, X 300 4,2 0, ,4 0, X 300 5,4 1, ,4 0, X , , X , ,6 0, X 300 3,2 0, , X 300 3,2 0, ,7 0, X 300 3,2 0, ,8 0, X 300 3,2 0, ,3 0, X 300 3,2 0, ,6 0, X 300 3,2 0, ,6 0, X , ,6 0, X 300 4,2 0, ,6 0, X 300 2,2 0, ,6 0, X , ,6 0, X 300 4,2 0, ,6 0, X 300 2,2 0, ,6 0, X , ,6 0, X 300 4,2 0, ,6 0, X 300 2,2 0, ,6 0, X , , X ,8 0, X 300 3,2 0, ,2 0, X 300 3,2 0, ,7 0, X 300 3,2 0, ,1 0, X 300 3,2 0, ,4 0, X 300 3,2 0, ,4 0, X 300 3,2 0, ,3 0, X 300 2,2 0, ,3 0, X , ,3 0, X 300 5,2 1, ,3 0, X 300 4,2 0, ,3 0, X 300 2,2 0, ,3 0, X , ,3 0, X 300 5,2 1, ,3 0, X 300 4,2 0, ,3 0, X 300 2,2 0, ,3 0, X , ,3 0, X 300 5,2 1, ,3 0, X 300 4,2 0, ,3 0, X 300 2,2 0,44 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 88

89 Primera Planta Oficina 3 Primera Planta Oficina 2 Primera Planta Oficina 1 UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Q (m3/h) V (m/s) roz/l (mmca/m) φ (mm) l x h (mm x mm) L (m) ROZAMIENTO (mmca) , X , ,8 0, X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 3,2 0, ,3 0, X 300 3,2 0, , X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 3,2 0, ,8 0, X 300 3,2 0, ,8 0, X 300 3,2 0, ,8 0, X , ,8 0, X 300 4,2 0, ,8 0, X , ,8 0, X 300 2,2 0, ,8 0, X 300 4,2 0, ,8 0, X 300 5,2 0, ,8 0, X , ,8 0, X 300 2,2 0, ,8 0, X 300 4,2 0, ,8 0, X 300 5,2 0, ,8 0, X , ,8 0, X 300 2,2 0, ,8 0, X 300 4,2 0, , X , ,8 0, X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 3,2 0, ,3 0, X 300 3,2 0, , X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 3,2 0, ,8 0, X 300 3,2 0, ,8 0, X 300 3,2 0, ,8 0, X , ,8 0, X 300 4,2 0, ,8 0, X , ,8 0, X 300 2,2 0, ,8 0, X 300 4,2 0, ,8 0, X 300 5,2 0, ,8 0, X , ,8 0, X 300 2,2 0, ,8 0, X 300 4,2 0, ,8 0, X 300 5,2 0, ,8 0, X , ,8 0, X 300 2,2 0, ,8 0, X 300 4,2 0, , X , ,8 0, X 300 3,2 0, , X 300 3,2 0, ,7 0, X 300 3,2 0, , X 300 3,2 0, ,4 0, X 300 3,2 0, ,7 0, X 300 3,2 0, ,7 0, X , ,7 0, X 300 4,2 0, ,7 0, X 300 2,2 0, ,7 0, X , ,7 0, X 300 4,2 0, ,7 0, X 300 2,2 0, ,7 0, X , ,7 0, X 300 4,2 0, ,7 0, X 300 2,2 0, ,7 0, X ,225 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 89

90 Primera Planta Vestíbulo Primera Planta Oficina 4 UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Q (m3/h) V (m/s) roz/l (mmca/m) φ (mm) l x h (mm x mm) L (m) ROZAMIENTO (mmca) , X , ,7 0, X 300 3,2 0, ,1 0, X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 3,2 0, ,6 0, X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 3,2 0, ,5 0, X 300 4,2 0, ,5 0, X 300 5,2 1, ,5 0, X , ,5 0, X 300 2,2 0, ,5 0, X 300 4,2 0, ,5 0, X 300 5,2 1, ,5 0, X , ,5 0, X 300 2,2 0, ,5 0, X 300 4,2 0, ,5 0, X 300 5,2 1, ,5 0, X , , X ,5 0, X 300 3,2 1, ,5 0, X 300 3,2 1, Conductos de retorno Son los encargados de llevar el aire de vuelta desde la habitación hasta el climatizador para cerrar el circuito. Se van a diseñar siguiendo el mismo criterio que en el caso de los conductos de impulsión. A continuación se muestra una tabla resumen con los conductos de retorno de las distintas salas del proyecto: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 90

91 Q (m3/h) V (m/s) roz/l (mmca/m) φ (mm) l x h (mm x mm) L (m) ROZ. (mmca) PB - Of ,5 0, X ,6 PB - Of ,5 0, X ,68 PB - Of ,5 0, X ,2 PB - Of ,5 0, X ,6 PP - Of ,5 0, X 300 3,2 0,352 PP - Of ,5 0, X ,52 PP - Of ,5 0, X ,55 PP - Of ,5 0, X ,72 PP - Vestibulo 817 7,5 0, X ,9 P2 - S ,5 0, X ,8 P2 - S ,5 0, X ,4 P2 - S ,5 0, X ,61 P2 - S ,5 0, X ,29 P3 - Of ,5 0, X ,68 P3 - Of ,5 0, X ,92 P3 - Of ,5 0, X ,73 P3 - Of ,5 0, X ,4 P4 - Of ,5 0, X ,2 P4 - Of ,5 0, X ,44 P4 - Of ,5 0, X ,21 P4 - Of ,5 0, X ,92 P5 - S ,5 0, X ,4 P5 - S ,5 0, X ,7 P5 - S ,5 0, X ,53 P5 - S ,5 0, X ,9 P6 - S ,5 0, X ,7 P6 - S ,5 0, X ,1 P6 - S ,5 0, X ,3 P6 - S ,5 0, X ,56 P6 - S ,5 0, X , Elección de los difusores Una vez llevado el aire al entorno del local a climatizar a través de la red de conductos, es necesario distribuir este caudal de aire de manera ordenada y PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 91

92 eficiente a lo largo de la misma, para obtener un enfriamiento/calentamiento de toda la sala. Esto se hará a través de los difusores que estarán distribuidos por toda la superficie de la habitación, y a los que llegará el aire a través de los conductos previamente descritos. El criterio para la elección de los difusores se hace en función de la velocidad de salida en el cuello del mismo (que en este caso está fijado en 3 m/s) y en función del nivel de ruido interior admisible (que se ha fijado en 50 db). Por tanto, los difusores utilizados son: DIFUSORES CIRCULARES DE CONOS MÚLTIPLES MODELO DCI - 1 DIMENSIÓN NOMINAL 12" Aef (m2) 0,027 Q (m3/h) 760 Pérd (Pa) 34 Lw (db) 46 En total, serán necesarios 257 difusores de este tipo Pérdidas de carga Como ya se ha dicho antes, existe un rozamiento que produce unas pérdidas de carga a lo largo del sistema de conductos. Estas pérdidas son necesarias para la elección de los ventiladores necesarios, así como el caudal de aire. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 92

93 En la siguiente tabla se presentan las pérdidas de los distintos conductos: Pérdida Q (m3/h) (mm c a) PB - Of ,866 PB - Of ,56 PB - Of ,744 PB - Of ,68 PP - Of ,63 PP - Of ,71 PP - Of ,37 PP - Of ,865 PP - Vestibulo ,22 P2 - S ,72 P2 - S ,7 P2 - S ,842 P2 - S ,802 P3 - Of ,388 P3 - Of ,414 P3 - Of ,606 P3 - Of ,914 P4 - Of ,188 P4 - Of ,174 P4 - Of ,166 P4 - Of ,594 P5 - S ,32 P5 - S ,45 P5 - S ,082 P5 - S ,772 P6 - S ,7 P6 - S ,86 P6 - S ,025 P6 - S ,572 P6 - S , Elección de los ventiladores PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 93

94 En nuestro caso, cada climatizador escogido consta a su vez de dos ventiladores de retorno e impulsión, dos filtros, fino y grueso, batería de calor y de frio, según sean las necesidades. Por eso, no se seleccionan ventiladores de manera separada. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 94

95 CÁLCULO DE LA RED DE TUBERÍAS Las tuberías son los elementos encargados de llevar el agua caliente y fría desde los centros de producción de frío y calor hasta nuestros equipos y de vuelta de los equipos hasta los centros de producción. Se va a implantar un sistema de 4 tuberías en paralelo, dos para el agua fría y dos para el caliente, que bajarán por los mismos patinillos y que llegarán a cada uno de nuestros equipos. El material de estas tuberías será acero y serán de sección circular Diseño de la red de tuberías Para el diseño de las tuberías se tienen en cuenta los caudales de agua que deben transportar dichas tuberías. El flujo de agua por estas tuberías debe cumplir que su velocidad nunca sobrepase los 2 m/s y que la pérdida de carga siempre sea inferior a 30 mm c a /m. A continuación se muestran las secciones y longitudes de las tuberías seleccionadas. En el caso de las tuberías de agua fría a los climatizadores: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 95

96 CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VELOCIDAD (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZAMIENTO(mmca) " 1,28 8,1 2 16, " 1,21 7,2 1,8 12, " 1,16 6,6 1,8 11, " 1,96 26,5 1,8 47, " 1,85 23,5 1,8 42, " 1,74 20,7 1,8 37, " 1, ,8 32, " 1, ,8 28, " 1,43 14,2 1,8 25, " 1,41 13,8 1,8 24, " 1,38 13,2 1,8 23, " 1, ,8 23, " 1, , " 1, ,8 48, " 1,6 22 1,8 39, " 1, ,8 32, " 1, ,8 25, " 1,11 11,1 1,8 19, " 1,49 24,8 1,8 44, " 1,29 18,8 1,8 33, " 1, ,8 23, " 0,83 8 1,8 14, " 1, ,8 52, " 1, ,8 46, " 1,03 17,3 1,8 31, /2" 1, ,8 41, /2" 0, ,8 34, /2" 0,88 15,5 1,8 27, /2" 0, ,8 23, " 68 13,3 1,8 23,94 Las secciones de las tuberías de agua caliente a los climatizadores son: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 96

97 CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VELOCIDAD (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZAMIENTO(mmca) " 1,3 18,8 2 37, " 1,22 18,3 1,8 32, " 1,16 15,7 1,8 28, " 1,09 13,7 1,8 24, " 1,01 11,9 1,8 21, " 0,96 10,7 1,8 19, " 0,9 9,4 1,8 16, " 0,84 8,2 1,8 14, " 1, ,8 52, " 1, ,8 48, " 1,29 26,4 1,8 47, " 1,28 25,7 1,8 46, " 1,22 22,4 1,8 40, " 1, ,8 37, " 1,06 18,2 1,8 32, " 0,97 17,4 1,8 31, /2" 1, ,8 50, /2" 1, ,8 41, /2" 0,92 17,2 1,8 30, /2" 0,79 12,5 1,8 22, /2" 0,65 8,8 1,8 15, " 0, ,8 37, " 0,83 19,4 1,8 34, " 0,8 18 1,8 32, " 0,66 12,6 1,8 22, /2" 0, ,8 46, /2" 0,76 22,2 1,8 39, /2" 0,71 19,5 1,8 35, /2" 0,67 17,5 1,8 31, /4" 0,45 10,2 1,8 18,36 En cuanto a las tuberías de agua fría que van a los fan-coils: TRAMO CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) 0 --> P " 1, P6 --> P " 1,43 17,7 3 53,1 P5 --> P " 1, P4 --> P " 1, P3 --> P " 1, P2 --> P /2" 0, P1 --> PB /4" 0, PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 97

98 Tercera Planta Segunda Planta Primera Planta Plant a Baja UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) /4" 0, , /4" 0,49 23,5 1,75 41, /4" 0,48 11,5 5,65 64, /4" 0,4 8 6,65 53, " 0, " 0,97 11,1 8 88, " 0, " 0,95 10,5 5 52, " 0,94 10, " 0, " 0,91 9, " 0,89 9,3 5 46, " 0,86 8, " 0,82 7, " 1,34 28, , " 1, " 1,22 23, , " 1,17 21, " 1, " 1,09 18, " 1,04 17, " 0, " 0,94 14,5 5 72, /2" 1, /2" 1, /2" 1,13 24, , /2" 1,06 22, , /2" /2" 0,94 17,7 5 88, /2" 0,88 15,5 5 77, /2" 0,83 13,5 2,5 33, /2" 0, ,5 27, /2" 0,68 9,5 5 47, /2" 0,63 8,3 5 41, " 0, " 0,9 22, " 0, " 0,66 12,7 5 63, " 0,61 10,7 5 53, /2" 0,89 29, , /2" 0, /2" 0,7 19,3 5 96, /2" 0, /4" 0, /4" 0,49 23, , /4" 0, , /4" 0,49 23,5 1,75 41,125 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 98

99 Quinta Planta Cuarta Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) /4" 0, , /4" 0,49 23,5 1,75 41, " 0,97 11,1 8 88, " 0, " 0,95 10,5 5 52, " 0,94 10, " 0, " 0,91 9, " 0,89 9,3 5 46, " 0,86 8, " 0,82 7, " 1,34 28, , " 1, " 1,22 23, , " 1,17 21, " 1, " 1,09 18, " 1,04 17, " 0, " 0,94 14,5 5 72, /2" 1, /2" 1, /2" 1,13 24, , /2" 1,06 22, , /2" /2" 0,94 17,7 5 88, /2" 0,88 15,5 5 77, /2" 0,83 13,5 2,5 33, /2" 0, ,5 27, /2" 0,68 9,5 5 47, /2" 0,63 8,3 5 41, " 0, " 0,9 22, " 0, " 0,66 12,7 5 63, " 0,61 10,7 5 53, /2" 0,89 29, , /2" 0, /2" 0,7 19,3 5 96, /2" 0, /4" 0, /4" 0,49 23, ,5 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 99

100 CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) " 1,15 15, " 1, " 1,12 14,5 5 72, " 1, " 1,08 13,5 5 67, " 1, " 1,03 12,3 5 61, " 1 11,7 5 58, " 0,96 10, " 0, " 0,89 9, " 0,85 8,5 5 42, " 0,83 7, " 1, " 1,27 25, , " 1, " 1, " 1,08 17,7 5 88, " 1,03 17,3 5 86, " 0,96 15, /2" 1, /2" 1, /2" 1, /2" 0,99 19,7 5 98, /2" 0,9 16,5 5 82, /2" 0,82 13,5 2,5 33, /2" 0, ,5 27, /2" 0,67 9,5 5 47, /2" 0,63 8,3 5 41, " 0, " 0,9 22, , " 0,81 18,5 5 92, " 0,65 12,5 5 62, " 0,57 9,5 5 47, /2" 0, /2" 0, /4" 0, /4" 0, " 0,39 11, PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 100

101 Primera Planta Planta baja UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS Para las de calor, análogamente a las de frío se obtiene: TRAMO CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) 0 --> P " 1,26 18, ,6 P6 --> P " 0, P5 --> P /2" 1,13 24,3 3 72,9 P4 --> P /2" 1,08 23,2 3 69,6 P3 --> P /2" 1,03 21,3 3 63,9 P2 --> P /4" 0, P1 --> PB 620 3/4" 0,47 21,5 3 64,5 CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) 620 3/4" 0,47 21,5 3,5 75, /2" 0, ,75 43, " 0, ,65 67, /4" 0, ,65 126, /2" 0, PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 101

102 Cuarta Planta Tercera Planta Segunda Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) /2" 0, /2" 0, /2" 0,88 15, /2" 0, /2" 0, /2" 0,82 13,5 5 67, /2" 0,8 12,7 5 63, /2" 0, /2" 0,75 11,5 5 57, /2" 0, /2" 0,7 10, /2" 0,67 9,5 5 47, /2" 0, /2" 0,63 8,3 5 41, " 1, " 0, " 0, " 0,91 22, , " 0, " 0, " 0, " 0,74 15,5 5 77, " 0, " 0,66 12, " 0, " 0, , /2" 0,87 27,3 2,5 68, /2" 0,81 24, /2" 0, /2" 0, /2" 0, /4" 0, ,5 67, /4" 0,66 20,4 2, /4" 0,58 16,3 5 81, /4" 0,5 12,5 5 62, /4" 0, " 0, " 0,47 16,3 2,5 40, /4" 0,47 21, , /2" 0, /4" 0,47 21,5 3,5 75, /2" 0, ,75 43, /4" 0,47 21,5 3,5 75, /2" 0, ,75 43,75 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 102

103 Quinta Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) /2" 0, /2" 0, /2" 0,88 15, /2" 0, /2" 0, /2" 0,82 13,5 5 67, /2" 0,8 12,7 5 63, /2" 0, /2" 0,75 11,5 5 57, /2" 0, /2" 0,7 10, /2" 0,67 9,5 5 47, /2" 0, /2" 0,63 8,3 5 41, " 1, " 0, " 0, " 0,91 22, , " 0, " 0, " 0, " 0,74 15,5 5 77, " 0, " 0,66 12, " 0, " 0, , /2" 0,87 27,3 2,5 68, /2" 0,81 24, /2" 0, /2" 0, /2" 0, /4" 0, /4" 0,66 20, /4" 0,58 16,3 5 81, /4" 0,5 12,5 5 62, /4" 0, " 0, " 0,47 16,3 5 81, /4" 0,47 21, , /2" 0, PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 103

104 Sexta Planta UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS CAUDAL AGUA (l/h) TUBERÍA VEL (m/s) ΔP (mmca/m) LONG(m) ROZ(mmca) /2" 0,92 16, , /2" 0, /2" 0,87 15, /2" 0,85 14,5 5 72, /2" 0,83 13,7 5 68, /2" 0, /2" 0,78 12,3 5 61, /2" 0,75 11,5 5 57, /2" 0,73 11, /2" 0,71 10, /2" 0, /2" 0, /2" 0,64 8,5 5 42, " 1,04 29, , " " 0,96 25, , " 0,92 23, , " 0,88 21, , " 0,84 19,5 5 97, " 0, " 0, " 0,72 14, " 0, " 0,63 11, " 0,59 10, " 0,55 9 2,5 22, /2" 0, ,5 62, /2" 0,75 21, , /2" 0, /2" 0,63 15,7 5 78, /4" 0, /4" 0,69 22, , /4" 0,59 16,7 5 83, /4" 0,5 12,5 5 62, /4" 0, " 0,59 24, , " 0,45 14,5 5 72, /4" 0, /2" 0, Todas estas medidas han sido acotadas en los planos para facilitar su visualización. PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 104

105 Pérdidas de carga El hecho de que el flujo de agua por la tubería no sea perfecto hace que aparezcan unas pérdidas de carga a lo largo de las tuberías, que se incrementarán según las longitudes recorridas por el agua en las mismas aumente. En el caso de estudio, la pérdida de carga máxima será: AGUA FRÍA AGUA CALIENTE PÉRDIDAS EN CIRCUITO DE CLIMATIZADORES (mmca) 1890,9 1988,5 PÉRDIDAS EN CIRCUITO DE FAN-COILS (mmca) 3851,2 3733, Elección de las bombas Se precisa la colocación de unas bombas al principio del circuito para contrarrestar esas pérdidas de carga por el camino. Por tanto, dichas bombas se seleccionarán en función de las pérdidas de carga, pero también de los caudales máximos que deben transportar, y que serán: AGUA FRÍA AGUA CALIENTE CAUDAL EN CIRCUITO DE CLIMATIZADORES (l/h) CAUDAL EN CIRCUITO DE FAN-COILS (l/h) Se seleccionarán cuatro bombas, dos para el agua fría y otras dos para el agua caliente, para tener independencia y por si se diese el caso de fallo. Por tanto, las bombas seleccionadas para el circuito de agua caliente serán: PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 105

106 MARCA EBARA MODELO ENR TAMAÑO CAUDAL (m3 / h) 40 UDS NECESARIAS 2 En cuanto al circuito de agua fría: MARCA EBARA MODELO ENR TAMAÑO CAUDAL (m3 / h) 120 UDS NECESARIAS 1 MARCA EBARA MODELO ENR TAMAÑO CAUDAL (m3 / h) 160 UDS NECESARIAS 1 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 106

107 1.3. ANEJOS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 107

108 ANEJOS TABLAS UTILIZADAS PARA EL CÁLCULO DE LAS CARGAS DE VERANO TABLAS UTILIZADAS PARA EL CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE INVIERNO ÁBACO PSICROMÉTRICO TABLA DE CONDUCTOS TABLA DE TUBERÍAS CATÁLOGO DE GRUPOS FRIGORÍFICOS CATÁLOGO DE CALDERAS CATÁLOGO DE FAN-COILS CATÁLOGO DE CLIMATIZADORES CATÁLOGO DE DIFUSORES CATÁLOGO DE BOMBAS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 108

109 TABLAS UTILIZADAS PARA EL CÁLCULO DE LAS CARGAS DE VERANO CALCULO DE EXIGENCIAS FRIGORIFICAS OBRA: RECINTO: ONCISA - EDIFICIO SERVICIOS EMPRESARIALES Segunda Planta - Sala 7 19 de mayo de 2011 DIMENSIONES: X = 25,00 m2 GAN. SOLAR O CONCEPTO SUPERFICIE FACTOR Kcal/h HORA SOLAR: 16 MES: JULIO DIF. TEMP. GANANCIA SOLAR-CRISTAL TOTALES CONDICIONES BS BH %HR TR Gr/Kgr NORTE Cristal 15,00 m2 x 38 x 0, Exteriores 34,2 19, ,8 NE Cristal m2 x 38 x 0,30 0 Interiores 24,0 17,0 50 9,0 ESTE Cristal m2 x 38 x 0,30 0 DIFERENCIA 10,2 5,8 SE Cristal m2 x 38 x 0,30 0 SUR Cristal m2 x 42 x 0,30 0 Infiltración m3/h x 5,8 x 0,72 0 SO Cristal m2 x 382 x 0,30 0 Personas 3 Personas x OESTE Cristal 15 m2 x 527 x 0, Aplicaciones NO Cristal m2 x 337 x 0,30 0 SUBTOTAL 156 Claraboya m2 x 405 x 0,30 0 COEFICIENTE DE SEGURIDAD 10 % 16 GANANCIA SOLAR Y TRANS. PAREDES Y TECHOS TOTALES CALOR LATENTE DEL LOCAL 172 NORTE Pared m2 x 5,6 x 0,70 0 Aire Ext. 135,00 m3/h x 5,8 x 0,10 BF x 0,72 56 NE Pared m2 x 6,8 x 0,70 0 CALOR LATENTE EFECTIVO DEL LOCAL 228 ESTE Pared m2 x 6,8 x 0,70 0 SE Pared m2 x 10,1 x 0,70 0 SUR Pared m2 x 14,5 x 0,70 0 SO Pared m2 x 17,9 x 0,70 0 Sensible 135,00 m3/h x ####### 0,10 BF ) x 0,3 372 OESTE Pared m2 x 14,5 x 0,70 0 Latente 135,00 m3/h x 5,8 x (1-0,10 BF ) x 0, NO Pared m2 x 6,8 x 0,70 0 SUBTOTAL 879 Suelo exterior Personas Alumbrado Puertas Infiltración Aplicaciones, etc. Potencia Tejado-Sol Tejado-Sombra Ganancias Adicionales m2 x 19,5 x 0,75 0 m2 x 4,5 x 0,75 0 GANANCIA TRANSM. EXCEPTO PAREDES Y TECHOS Total Cristal Tabiques LNC Techo LNC Suelo TOTALES 30,00 m2 x 10,2 x 1, m2 x 5,1 x 1,00 0 m2 x 5,1 x 2,02 0 ADP Indicado= C m2 x 5,1 x 1,00 0 ADP Seleccionado= 12 C m2 x 10,2 x 1,00 0 m2 x 10,2 x 1,00 0 T=(1-0,15 BF)x( C Loc 24,0-12 ADP)= 10,20 m3/h x 10,2 x 0,30 0 CALOR INTERNO AIRE M3/H TOTALES 0,3 X 10,2 T 3 Personas x Observaciones: 500 Watios x 0,86 x 1, x 0, x 0 x COEFICIENTE DE SEGURIDAD 10 % 415 CALOR SENSIBLE DEL LOCAL Aire Exterior 135,00 m3/h x 10,2 x 0,10 BF x 0, SUBTOTAL CALOR SENSIBLE EFECTIVO DEL LOCAL CALOR TOTAL EFECTIVO DEL LOCAL FACTOR CALOR SENSIBLE CAUDAL DE CALOR AIRE EXTERIOR GRAN CALOR TOTAL A.D.P Efec. Sens. Local Nº DE O.T.: CALCULADO POR: CALOR LATENTE Efec. Total Local CANTIDAD DE AIRE SUMINISTRADO Sensible Local = 0, = PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 109

110 PARAMETROS DE CALCULO CRISTALES (F.G.S.) 0,3 VENTILACION (m3/h/persona) 45 CRISTALES (K) 1,5 VENTILACION (m3/h/m2) 5,625 MUROS EXTERIORES (K) 0,7 CALOR SENSIBLE OCUPANTES 61 TABIQUES (K) 1 CALOR LATENTE OCUPANTES 52 TEJADOS (K) 0,75 CIUDAD MADRID SUELOS INTERIORES (K) 1 Tª SECA EXTERIOR VERANO (ºC) 34,2 SUELOS EXTERIORES (K) 1 HUMEDAD RELATIVA EXTERIOR VER. (%) 43 TECHOS (K) 2,02 Tª SECA INTERIOR VERANO (ºC) 24 PUERTAS (K) 1 HUMEDAD RELATIVA INTERIOR VER. (%) 50 ALUMBRADO (W/m2) 20 CONT. VAPOR AIRE EXTERIOR (Gr/Kg) 14,8 COEFICIENTE DE REACTANCIAS (%) 25 CONT. VAPOR AIRE INTERIOR (Gr/Kg) 9 APLICACIONES (W) 20 MES CONSIDERADO JULIO COEFICIENTE DE SEGURIDAD (%) 10 HORA CONSIDERADA 16 FACTOR DE BY-PASS EN BATERIA 10 OCUPACION ESTIMADA (m2/persona) 8 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 110

111 TABLAS UTILIZADAS PARA EL CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE INVIERNO MODULO ORIENT. ancho alto Sup.bruta 001 (m) (m) (m2) CRISTAL N 0,0 3,0 0,0 CRISTAL O 3,0 3,0 9,0 MURO EXT. O 0,0 3,0 0,0 TABIQUE LNC O 0,0 3,0 0,0 CUBIERTA S 0,0 3,0 0,0 SUELO 0,0 VOLUMEN 0 Descuento Sup.Neta K Tªint - Tªext fv C.p.regimen TOTAL (m2) (m2) (Kcal/hm2ºC) (ºC) (Kcal/h) 0,0 1,50 25,0 1,35 1,15 0 9,0 1,50 25,0 1,15 1, ,0 0,70 25,0 1,20 1,15 0 0,0 1,00 25,0 1,15 1,10 0 0,0 0,91 25,0 1,00 1,15 0 0,0 1,00 14,0 1,00 1,15 0 TOTAL 408 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 111

112 ÁBACO PSICROMÉTRICO PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 112

113 TABLA DE CONDUCTOS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 113

114 TABLA DE TUBERÍAS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 114

115 CATÁLOGO DE GRUPOS FRIGORÍFICOS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 115

116 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 116

117 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 117

118 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 118

119 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 119

120 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 120

121 CATÁLOGO DE CALDERAS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 121

122 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 122

123 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 123

124 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 124

125 CATÁLOGO DE FAN-COILS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 125

126 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 126

127 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 127

128 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 128

129 CATÁLOGO DE CLIMATIZADORES PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 129

130 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 130

131 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 131

132 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 132

133 CATÁLOGO DE DIFUSORES PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 133

134 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 134

135 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 135

136 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 136

137 CATÁLOGO DE BOMBAS PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 137

138 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 138

139 PFC Doc. Nº 1: Memoria Página 139