La calificación energética de los edificios tendrá que basarse, inevitablemente, en los conceptos arriba expuestos.

Transcripción

1 ITE 03 CÁLCULO ITE 03.1 GENERALIDADES El cálculo de la carga térmica del edificio deberá hacerse con un método adecuado que la buena práctica haya contrastado según reza el texto. Cuando se trate de un programa de cálculo de cargas y demandas por ordenador la expresión anterior significa que el programa debe haber sido validado por otro programa de referencia. Las variables que afectan al cálculo de la carga térmica son numerosas, a menudo difíciles de determinar, relacionadas unas con otras y grandemente variables en el tiempo. El cálculo debe tener en cuenta la zonificación del sistema y, por tanto, determinar la carga máxima de cada zona y la carga máxima simultánea de todo el sistema. En algún período de tiempo de las medias estaciones y de la estación fría, además, algunas zonas del sistema pueden tener una demanda térmica opuesta a la de otras. La imprecisión e indefinición de algunos de los datos tomados como bases de los cálculos, la variación de los que dependen de la mano de obra que ha construido el edificio y la manera en la cual efectivamente funciona el edificio hacen que el cálculo exacto de la carga térmica sea una tarea muy complicada. Para calcular la carga térmica de refrigeración es necesario efectuar el balance de todos los flujos de calor que tienen lugar en cada instante. Existen tres métodos fundamentales para el cálculo de la carga térmica de refrigeración: el método de las funciones de transferencia, el más exacto, que calcula primero todas las ganancias de calor para luego convertirlas en carga de refrigeración. el segundo método es una versión simplificada del anterior y se denomina método de las diferencias de temperatura el tercero es el método de la diferencias equivalentes de temperatura Para la carga térmica de calefacción no se suelen considerar las ganancias de calor por radiación solar y cargas interiores y se ignora el efecto de almacenamiento de la estructura del edificio. Además, es deseable que se haga también el cálculo de la demanda de energía durante el período de funcionamiento de la instalación. En este caso también existen diferentes métodos de análisis, de diferente complejidad, cuya precisión decrece al aumentar las simplificaciones adoptadas. El cálculo es aún más complejo si se quiere determinar el consumo de energía, lo que, como se ha visto en otra parte, requiere efectuar la simulación de los componentes del sistema para determinar su rendimiento medio. El cálculo del consumo de energía tiene el propósito de comparar diferentes alternativas con el fin de determinar el costo total de la instalación, es decir, costo de inversión más costo de explotación. La calificación energética de los edificios tendrá que basarse, inevitablemente, en los conceptos arriba expuestos. Para una información más amplia se podrá consultar el manual 2001 FUNDAMENTALS de ASHRAE (capítulos 26 a 31 ambos incluidos), así como los DTIEs de ATECYR. Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 1

2 ITE 03.2 CONDICIONES INTERIORES Haciendo uso de las ecuaciones enunciadas en los comentarios a ITE , se han calculado el Voto Medio Previsto VMP y el Porcentaje de Personas Insatisfechas PPI para diferentes parámetros del cuerpo, de la vestimenta y del ambiente. Los resultados, para condiciones típicas de verano e invierno, se han presentado en tablas. Cuando aumenta el desequilibrio térmico DT del cuerpo considerado en su conjunto, el VMP aumenta también en valor absoluto. El PPI aumenta o disminuye según el VMP se aleje o se acerque a la neutralidad térmica. El estudio de las tablas conduce a las siguientes conclusiones, por otra parte evidentes: al aumentar DT se mueve hacia la temperatura seca + la humedad relativa + la velocidad - la actividad metabólica + el grado de vestimenta + El estudio de las tablas permite también valorar la sensibilidad de los diferentes parámetros de diseño sobre los resultados finales. Las condiciones de diseño que conducen al menor número de personas insatisfechas, en las condiciones más comunes que se consideran para la climatización de edificios comerciales (de oficinas, para ser exactos), son las siguientes: ESTACIÓN DE VERANO INVIERNO hipótesis grado de vestimenta 0,5 clo 1,0 clo actividad metabólica 1,2 met 1,2 met humedad relativa 50 % 40 % velocidad del aire 0,15 m/s 0,15 m/s temperatura radiante media t a +1 C t a C resultados temperatura seca del aire 25 C 22 C desequilibrio térmico -2,5 W/m 2-3,4 W/m 2 VMP -0,1 - -0,2 - PPI 5,3 % 5,7 % Para edificios de uso residencial, donde la actividad metabólica no suele ser superior a 1 met (salvo cuando se realicen trabajos pesados, como la limpieza), a paridad de otras condiciones, la temperatura seca del aire debería ser de 27 C en verano. Para el invierno se han calculado los valores que producen el menor número de personas insatisfechas, suponiendo un grado de vestimenta de 1 clo y una velocidad del aire en la zona ocupada de 5 cm/s. Los resultados de los cálculos son los que se indican a continuación para una actividad metabólica baja, que es la que se da típicamente en locales residenciales. Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 2

3 con una actividad metabólica de 0,8 met temp. operativa humedad relativa Desequilibrio térmico VMP PPI C % W/m 2 - % ,0-0,8 17, ,0-1,0 26, ,2 0,2 5,5 40-1,3-0,1 5,2 con una actividad metabólica de 0,9 met temp. operativa humedad relativa desequilibrio térmico VMP PPI C % W/m 2 - % ,5-0,1 5,2 40-4,4-0,3 6, ,3 0,6 12,7 40 6,2 0,4 8,5 Las conclusiones son que la temperatura operativa óptima para edificios de uso residencial debe estar por encima de 22 C en invierno. A efecto de cálculo de carga térmica, el aumento de temperatura desde los tradicionales 20 C a 22 C prácticamente no supone un aumento importante de la potencia, porque se puede confiar que la carga térmica interior sea capaz de subir la temperatura interior de 1 a 2 C. Considerando las variaciones del grado de vestimenta y de la actividad metabólica en los diferentes lugares de estancia, las temperaturas operativas a mantener en edificios residenciales, viviendas en particular, durante el invierno deberían ser las siguientes: tipo de local temperatura operativa ( C) dormitorios (clo muy elevado) 17 a 19 aseos 25 nobles (estar, comedor, estudio etc.) 22 de trabajo (cocina, plancha etc.) 18 En lugares de estancia de hospitales y en residencias de ancianos la temperatura operativa, siempre en invierno, no debería ser inferior a C. Por último, se hace hincapié en la necesidad de comprobar los parámetros de malestar térmico local (véase ITE : corrientes de aire, asimetría de la temperatura radiante, suelo frío o caliente y diferencia vertical de temperatura), porque, se repite, la condición de neutralidad térmica del cuerpo en su conjunto no es suficiente para la obtención del número mínimo de personas insatisfechas. El técnico deberá considerar que se dan situaciones meteorológicas tales que sea necesario suministrar calor y frío a un recinto a diferentes horas del día. Cuando esto suceda, es evidente que la variación de temperatura de las condiciones de invierno (suministro de calor) a las de verano (suministro de frío) deberá hacerse de forma gradual. Este criterio debe aplicarse también para condiciones intermedias de temperatura entre las extremas de diseño de verano e invierno. La figura 03.1 ilustra este concepto haciendo variar la temperatura interior en función de la exterior de forma lineal. Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 3

4 temperatura operativa T o,max T o,min T=T o,min T o,min temperatura operativa mínima C T o,max temperatura operativa máxima C T temperatura del aire exterior C Fig Variación de las condiciones interiores de funcionamiento El gráfico debe interpretarse de la siguiente manera: T=T o,max temperatura seca exterior T=T o,min significa que las condiciones de temperatura operativa mínima han de mantenerse hasta tanto la temperatura exterior es inferior o igual a la temperatura operativa de diseño para la estación invernal T=T o,max significa que las condiciones de temperatura operativa máxima han de mantenerse hasta tanto la temperatura exterior es mayor o igual a la temperatura operativa de diseño para la estación de verano En condiciones intermedias de la temperatura exterior la temperatura operativa interior variará de forma gradual entre los dos extremos. Por ejemplo, para las condiciones típicas de diseño de un edificio de oficinas con temperaturas de 20 y 25 C en invierno y verano, el gráfico anterior se interpreta de la siguiente manera: temperatura operativa ( C) temperatura seca exterior ( C) Fig Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 4

5 ITE 03.3 CONDICIONES EXTERIORES Los criterios para la selección de las condiciones de diseño dependen del uso del edificio, es decir, de la fiabilidad que requieran sus instalaciones. Los niveles percentiles a considerar para las temperaturas seca y húmeda coincidente en verano y la temperatura seca en invierno pueden tomarse atendiendo a los siguientes criterios: tipo de edificio nivel percentil (%) verano invierno de máxima cobertura 1 99 de cobertura normal 2,5 97,5 de mínima cobertura 5 97,5 o 95% Entre los edificios con usos que requieren la máxima cobertura deben considerarse los hospitales y edificios similares, centros de cálculo, laboratorios etc. Para el dimensionamiento de aparatos que basan su funcionamiento sobre la transferencia de masa de agua en corriente de aire, como torres y condensadores evaporativos, es recomendable tomar siempre el nivel percentil del 1% para la temperatura húmeda. El exceso de dimensionamiento del aparato en condiciones de diseño inferiores a las extremas beneficiará el COP medio estacional de la máquina frigorífica. Por el contrario, si el aparato fuese dimensionado muy apretadamente, cuando las condiciones de diseño sean superadas se darían dos circunstancias desfavorables para el funcionamiento de la instalación: La demanda del sistema de climatización es mayor, porque mayor es la entalpía del aire exterior, y, por tanto, también serán mayores la potencia frigorífica demandada y el calor al condensador que se debe evacuar al exterior La capacidad de evacuación de la torre (o condensador evaporativo) será menor porque menor es el acercamiento entre temperatura de salida del agua del aparato y temperatura de bulbo húmedo. Por tanto, se da la situación de mayor demanda y menor capacidad de evacuación de calor, lo que conduce a que las condiciones interiores se vean afectadas en sentido negativo y, en casos extremos, la instalación podría pararse. Se recuerda que el dimensionamiento de una torre, una vez conocida la potencia térmica que se debe evacuar y la temperatura de bulbo húmedo, depende de dos factores: El caudal de agua en circulación o el salto térmico entre entrada y salida El valor del acercamiento, es decir, la diferencia de temperatura entre agua en salida de la torre y bulbo húmedo La optimización de estos parámetros permite reducir al mínimo el consumo de energía de la misma torre, la bomba de circulación de agua entre condensador y torre y la máquina frigorífica. Considerando que en España las temperaturas húmedas de diseño pueden estar entre los límites de 21 a 26 C, una sugerencia para la elección de las temperaturas del agua sería la que se representa en los gráficos de la figura Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 5

6 6,0 acercamiento C 5,5 5,0 4,5 4, temperatura de bulbo húmedo ( C) 35 temperatura del agua C temperatura de bulbo húmedo ( C) Te Ts Fig Temperaturas del agua de torres Para el cálculo de las necesidades de vapor de agua para la humectación durante las condiciones extremas de invierno, el técnico podrá adoptar el criterio de considerar la humedad relativa que se indica en la siguiente tabla: temperatura seca de diseño humedad relativa C % < 0 95 entre 0 y 4 90 entre 4 y 8 85 > 8 80 Más sencillamente, se podrá considerar un valor de la humedad específica del aire exterior de 2 g/kg. El técnico deberá valorar la fiabilidad de los datos meteorológicos que tiene a disposición (es recomendable emplear datos de reconocida solvencia y citar la referencia en el proyecto) y, probablemente, considerará oportuno tomar el nivel percentil de máxima garantía para el edificio en proyecto. Los datos de corrección de las temperaturas exteriores seca y húmeda para el cálculo de la carga térmica de verano en función de la hora y del mes de la norma UNE deben emplearse con cautela y solamente cuando se carece de datos fiables, que procedan de una base de datos meteorológicos. Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 6

7 En las figuras 03.4 y 03.5 se representan gráficamente las variaciones de las temperaturas seca y húmeda al variar la hora (solar) y el mes, respectivamente (valores a detraer del valor máximo de diseño), a falta de datos más fiables. Se observa que no se consideran prácticamente variaciones para las horas centrales del día y para los meses de verano. Temperatura seca variación ( C) hora solar Curvas de Oscilación Media Diaria OMD de 24 a 6 C, de 2 en 2 Temperatura húmeda 6 5 variación ( C) hora solar Curvas de Oscilación Media Diaria OMD de 24 a 6 C, de 2 en 2 Fig Variaciones de la temperatura seca y húmeda con la hora Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 7

8 temperatura seca variación ( C) OMA=45 OMA=40 OMA=35 OMA=30 OMA=25 OMA=20 0 mar abr may jun jul ago sep oct nov temperatura húmeda variación ( C) OMA=45 OMA=40 OMA=35 OMA=30 OMA=25 OMA=20 0 mar abr may jun jul ago sep oct nov OMA = Oscilación Media Anual Fig Variaciones de la temperatura seca y húmeda con el mes La selección de las condiciones termohigrométricas de diseño del ambiente exterior se podrá hacer sobre la base de los datos de la norma UNE (Nota: la última versión de esta norma aporta datos de más 20 años para las ciudades de Bilbao, Barcelona, Madrid, Sevilla, Valencia y Zaragoza). Estos datos, desafortunadamente limitados en cuanto a número de localidades y años de observación (5 o 10 años, en lugar que los preceptivos 20 o 30 años), se resumen en la tabla siguiente. Los valores de algunas localidades han sido ligeramente alterados para tener en cuenta condiciones que la experiencia durante largos años ha confirmado (los datos de esta tabla proceden de un estudio del grupo de trabajo de ATECYR de Condiciones Climática que data del año 1980). Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 8

9 Datos climáticos (según UNE ) localidad verano invierno Temperaturas seca y húmeda coincidente temperatura seca 1% 2,5% 5% 99% 97,5 95% Albacete 34,6/20,4 33,1/20,3 31,7/19,6-4,7-3,7 n.d. Alicante 31,5/20,8 30,2/21,5 29,2/21,6 2,5 3,6 n.d. Barcelona 29,3/23,3 28,4/23,2 27,6/22,5 0,1 1,2 n.d. Bilbao 30,5/20,1 27,8/19,7 26,0/19,0-1,2 0,2 n.d. Burgos 30,8/19,3 29,2/18,6 27,2/18,0-7,2-5,6 n.d. Cáceres 36,3/18,9 35,2/18,7 33,8/18,0 0,5 1,5 n.d. Ciudad Real 36,5/23,0 35,0/22,6 33,6/21,7-4,7-3,4 n.d. Córdoba 38,9/23,0 37,1/21,9 35,7/21,6-1,2-0,3 n.d. Ibiza 30,9/23,2 29,9/23,2 29,1/23,2 3,9 4,9 n.d. Jerez 36,4/23,0 34,7/22,9 33,2/22,6 0,9 2,1 n.d. La Coruña 29,0/22,0 27,0/21,0 26,0/20,0 3,0 3,8 n.d. Las Palmas 32,0/22,0 31,0/21,7 30,0/21,1 12,1 12,7 n.d. Logroño 33,7/20,9 31,6/20,2 29,7/19,4-1,8-0,6 n.d. Madrid 36,5/21,4 35,0/20,8 33,7/20,4-4,9-3,7-2,7 Mahón 30,0/22,7 28,8/22,0 27,7/21,7 4,7 5,5 n.d. Málaga 33,2/20,4 31,3/21,1 29,7/20,7 3,4 4,3 n.d. Oviedo 30,0/20,5 29,0/19,6 28,0/18,8-0,5 0,2 n.d. Palma Mallorca 32,0/23,7 30,7/23,1 29,7/22,8-0,7 0,2 n.d. Salamanca 32,4/19,8 31,1/19,9 29,7/19,2-6,3-5,0 n.d. Santander 29,0/19,7 28,0/19,7 27,0/19,6 3,1 3,8 n.d. Santiago de C. 29,5/20,7 27,2/20,1 25,1/19,2-1,1-0,1 n.d. Sevilla 38,9/23,1 37,2/22,8 35,5/22,0 0,6 1,9 n.d. Teruel 32,5/18,7 30,9/18,5 29,0/18,1-7,2-6,1 n.d. Valencia 32,4/22,4 30,9/22,8 29,8/22,7 0,3 1,5 n.d. Valladolid 33,2/19,1 31,6/18,3 30,0/18,1-5,6-4,4 n.d. Vigo 28,9/22,8 27,0/21,7 25,0/20,5 0,0 0,8 n.d. Zaragoza 35,5/22,6 33,9/21,5 32,2/21,3-3,1-1,8 n.d. Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 9

10 En la tabla que sigue se indican los datos de diseño para 28 localidades de la geografía española que no están no incluidas en la citada norma y que, por tanto, son un complemento de esta. localidad verano invierno temperaturas seca y húmeda coincidente temperatura seca 1% 2,5% 5% 99% 97,5 95% Almería 31,3/23,4 30,5/23,1 29,7/22,9 4,9 5,8 6,6 Ávila 31,8/17,6 30,0/17,1 28,6/16,5-9,4-7,2-5,4 Badajoz 33,6/19,5 33,1/19,4 32,8/19,3 4,1 4,3 4,5 Cádiz 35,9/22,5 34,6/22,2 33,5/21,8 1,6 2,9 4,0 Castellón 31,8/22,5 30,7/22,2 29,8/21,9 0,2 1,9 3,2 Cuenca 34,2/20,2 32,6/19,7 31,1/19,3-9,8-7,7-6,0 Gerona 34,1/21,8 32,7/21,4 31,1/20,9-3,6-2,1-0,9 Granada 37,4/19,8 35,9/19,3 34,4/18,8-4,4-2,9-1,5 Guadalajara 34,2/19,4 33,0/19,1 31,8/18,7-5,0-3,4-2,2 Huelva 34,9/21,7 33,7/21,3 32,6/21,0 0,5 2,2 3,4 Huesca 34,4/20,8 32,7/20,3 31,4/19,7-5,6-4,2-3,1 Jaén 38,0/23,7 36,6/23,3 35,4/23,0-0,7 0,5 1,6 León 32,9/18,2 31,0/17,5 29,3/17,0-8,8-6,8-5,1 Lérida 35,8/20,6 34,3/20,2 32,7/19,7-4,6-3,0-1,8 Lugo 31,7/19,3 29,2/18,5 27,1/17,8-3,5-2,1-1,0 Murcia 34,2/23,2 32,3/22,7 30,9/22,3 0,1 1,6 2,8 Pamplona 34,7/20,5 32,3/19,8 30,2/19,1-6,4-4,7-3,2 Orense 33,0/20,9 31,4/20,4 29,8/19,9-1,6-0,3 1,0 Palencia 34,5/19,7 32,5/19,1 30,7/18,4-6,9-5,5-4,0 Pontevedra 28,1/18,4 26,8/17,9 26,1/17,2 0,8 2,1 3,2 S. Sebastián 26,2/18,2 24,5/17,6 23,2/18,5-2,8-1,2 0,3 Tenerife 31,3/20,9 30,4/20,6 29,7/20,4 12,2 12,9 13,4 Segovia 33,9/19,2 32,1/18,6 30,6/18,2-8,2-6,5-4,9 Soria 32,7/19,0 30,7/18,2 29,1/17,6-9,0-7,2-6,7 Tarragona 28,6/21,8 27,8/21,5 27,1/21,3 0,1 1,5 2,9 Toledo 37,3/20,1 35,7/19,6 34,3/18,9-3,4-2,1-0,9 Vitoria 33,4/20,6 31,0/19,9 29,0/19,3-7,5-5,3-3,5 Zamora 34,2/20,7 32,5/20,9 30,8/20,4-6,2-4,6-3,2 Nota: Estos datos han sido gentilmente puestos a disposición por la Cátedra de Termotécnia, Departamento de Ingeniería Energética y Mecánica de Fluidos, de la Escuela Superior de Ingenieros Industriales de Sevilla. Otros datos de interés han sido publicados por las asociaciones regionales de ATECYR (concretamente, ATECYR-Centro y ATECYR-Aragón). Estas publicaciones consideran, en su esencia, las condiciones de diseño de invierno y los grados-día y, por tanto, son útiles solamente para el cálculo de sistemas de calefacción. Se advierte, de paso, que el empleo de los grados-día puede conducir a grandes errores en la estimación de las demandas energéticas y, en consecuencia, de los consumos. El Grupo de Trabajo de Condiciones Climáticas del Comité Científico de ATECYR acaba de ampliar la base de datos para el Aeropuerto de Barajas (Madrid) de 5 años (datos de la norma UNE ) a 20 años y de otras cuatro ciudades, con el patrocinio de SEDIGAS. En las tablas que siguen se indican los nuevos datos de proyecto, a los diferentes niveles percentiles, para verano e invierno, de la estación meteorológica de Madrid-Barajas. Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 10

11 Madrid - Datos de 20 años Condiciones de VERANO nivel percentil 1% 2,5% 5% temperatura seca 36,5 35,0 33,7 temperatura húmeda coincidente 21,4 20,8 20,4 temperatura húmeda 22,6 21,8 21,0 Condiciones de INVIERNO nivel percentil 99% 97,5% 95% temperatura seca -4,9-3,7-2,7 Se observan diferencias apreciables con los datos de la norma limitados a 5 años, que aquí abajo se indican con el mismo formato para facilitar la comparación. datos de 5 años Condiciones de VERANO nivel percentil 1% 2,5% 5% temperatura seca 35,5 34,2 32,7 temperatura húmeda coincidente 20,2 19,9 19,6 temperatura húmeda 21,2 20,5 19,9 Condiciones de INVIERNO nivel percentil 99% 97,5% 95% temperatura seca -4,2-3,4-2,6 Las diferencias puestas en evidencia no son muy importantes en lo que afecta al cálculo de la carga térmica, salvo la temperatura de bulbo húmedo, pero si lo son para el cálculo de las baterías de refrigeración. Se indican los últimos datos procedentes de observaciones a lo largo de 22 años para las ciudades de Barcelona, Madrid, Sevilla y Valencia los datos elaborados por ATECYR con el patrocinio de SEDIGAS. INVIERNO BARCELONA VERANO nivel percentil TS nivel percentil TS THc TH tipo % C tipo % C C C estacional 99,0 +0,1 estacional 1,0 29,3 23,3 24,8 anual 99,6 +0,5 anual 0,4 29,0 23,2 24,8 estacional 97,5 +1,2 estacional 2,5 28,4 23,2 24,2 anual 99,0 +1,7 anual 1,0 28,2 23,2 24,0 estacional 95,0 estacional 5,0 27,6 22,5 23,6 anual 98,0 anual 2,0 27,4 22,5 23,4 INVIERNO MADRID VERANO nivel percentil TS nivel percentil TS THc TH tipo % C tipo % C C C estacional 99,0-4,9 estacional 1,0 36,5 21,4 22,6 anual 99,6-4,5 anual 0,4 36,1 21,4 22,5 estacional 97,5-3,7 estacional 2,5 35,0 20,8 21,8 anual 99,0-3,3 anual 1,0 34,7 20,6 21,6 estacional 95,0 estacional 5,0 33,7 20,4 21,0 anual 98,0 anual 2,0 33,1 20,4 20,8 Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 11

12 INVIERNO SEVILLA VERANO nivel percentil TS nivel percentil TS THc TH tipo % C tipo % C C C estacional 99,0 +0,6 estacional 1,0 38,9 23,1 25,1 anual 99,6 +1,2 anual 0,4 38,6 23,1 24,9 estacional 97,5 +1,9 estacional 2,5 37,2 22,8 24,0 anual 99,0 +2,6 anual 1,0 36,8 22,4 23,8 estacional 95,0 estacional 5,0 35,5 22,0 23,1 anual 98,0 anual 2,0 35,0 21,9 22,9 INVIERNO VALENCIA VERANO nivel percentil TS nivel percentil TS THc TH tipo % C tipo % C C C estacional 99,0 +0,3 estacional 1,0 32,4 22,4 25,1 anual 99,6 +0,7 anual 0,4 32,1 22,3 25,0 estacional 97,5 +1,5 estacional 2,5 30,9 22,8 24,6 anual 99,0 +2,1 anual 1,0 30,7 22,8 24,4 estacional 95,0 estacional 5,0 29,8 22,7 23,9 anual 98,0 anual 2,0 29,6 22,5 23,8 INVIERNO ZARAGOZA VERANO nivel percentil TS nivel percentil TS THc TH tipo % C tipo % C C C estacional 99,0-3,1 estacional 1,0 35,5 22,6 23,8 anual 99,6-2,8 anual 0,4 35,3 22,6 23,7 estacional 97,5-1,8 estacional 2,5 33,9 21,5 22,8 anual 99,0-1,2 anual 1,0 33,6 21,5 22,7 estacional 95,0 estacional 5,0 32,2 21,3 20,0 anual 98,0 anual 2,0 31,7 20,8 21,8 Libro de Comentarios al RITE ITE 03 Cálculo - IDAE 12