ANEJO 1 ESTUDIO TOPOGRAFICO

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1 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION DE REMODELIZACION INTEGRAL DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS GAETA HUGUET CASTELLON ANEJO 1 ESTUDIO TOPOGRAFICO TECNICOS REDACTORES Blas Jovells Igual. Ángel Beltrán Roig. Sonia Barragán Bravo Hector Moreno Solaz Pilar Albert Saez Miquel Gómez Garces Arquitecto Arquitecto Ingeniero técnico Industrial Ingeniero Técnico Industrial Arquitecto técnico Arquitecto Técnico JULIO 2.012

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3 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION DE REMODELIZACION INTEGRAL DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS GAETA HUGUET CASTELLON ANEJO 2 ESTUDIO GEOTECNICO TECNICOS REDACTORES Blas Jovells Igual. Ángel Beltrán Roig. Sonia Barragán Bravo Hector Moreno Solaz Pilar Albert Saez Miquel Gómez Garces Arquitecto Arquitecto Ingeniero técnico Industrial Ingeniero Técnico Industrial Arquitecto técnico Arquitecto Técnico JULIO 2.012

4 INFORME DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO REALIZADO PARA LA ADECUACIÓN DEL POLIDEPORTIVO MUNICIPAL GAETÀ HUGUET, SITUADO EN LA CTRA. RIBESALBES DE CASTELLÓN. Peticionario: (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Referencia: P P P Informe Estudio Geotécnico 1

5 DIRECTORIO DE OFICINAS Castellón de la Plana: Avda. Hnos. Bou Castellón Teléfono Fax La Vall d'uixó Polígono I. La Mezquita Calle E Nave Castellón Teléfono Fax atcontrol@grupo-atcontrol.com Ribarroja (Valencia) Polígono I. Casanova Avda. dels Corregers Nave B Ribarroja Teléfono Fax atc.valencia@grupo-atcontrol.com San Vicente del Raspeig (Alicante) Plaza Quevedo 5 local San Vicente del Raspeig Teléfono Fax atc.alicante@grupo-atcontrol.com Pilar de la Horadada (Alicante) Casicas de Arriba 14 Bajo C Pilar de Horadada Teléfono Fax delegado.pilarhoradada@grupo-atccontrol.com Los reconocimientos y acreditaciones como empresa, entidad de control de calidad (ECCE), laboratorio de ensayos y organismo de control técnico se encuentran disponibles en nuestro sitio web.: P Informe Estudio Geotécnico 2

6 I N D I C E I.- MEMORIA ANTECEDENTES ALCANCE Y OBJETO DEL INFORME DATOS GENERALES DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO Y DATOS GENERALES DE LA OBRA FACTORES DE RIESGO SISMICIDAD NIVEL FREÁTICO ZONA INUNDABLE. 5.- RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS TRABAJOS DE CAMPO SONDEOS DE RECONOCIMIENTO DEL TERRENO ENSAYOS IN SITU ( S.P.T.) TOMA DE MUESTRAS INALTERADAS ( M.I.) PENETRACIONES DINÁMICAS ENSAYOS DE LABORATORIO ENSAYOS DE IDENTIFICACIÓN Y CLASIFICACIÓN ENSAYOS QUÍMICOS. 6.- DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO AMBIENTACIÓN GEOLÓGICA CORTE ESTRATIGRÁFICO. 7.- RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN PLANO DE CIMENTACIÓN TENSIÓN ADMISIBLE EXCAVACIÓN. 8.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. P Informe Estudio Geotécnico 3

7 II.- ANEJOS ANEJO Nº 1: PLANOS SITUACIÓN DE LA ZONA OBJETO DE ESTUDIO EMPLAZAMIENTO DE LOS PUNTOS DE RECONOCIMIENTO. ANEJO Nº 2: GRAFICOS Y DETALLES CORTE ESTRATIGRÁFICO ESTIMADO REGISTRO ESTRATIGRÁFICO DE LOS SONDEOS LISTADO Y GRÁFICO DE PENETRACIONES DINÁMICAS. ANEJO Nº 3: ACTAS DE ENSAYO ACTAS DE TRABAJOS DE CAMPO ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO. ANEJO Nº 4: REPORTAJE FOTOGRÁFICO. P Informe Estudio Geotécnico 4

8 I.- MEMORIA 1.- ANTECEDENTES. Ante la solicitud del peticionario EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA, el Equipo de Geotecnia de A.T. CONTROL S.A. se ha encargado de elaborar el presente estudio geotécnico, para la adecuación de las instalaciones del Polideportivo Municipal Gaetà Huguet, situadas en la Ctra. Ribesalbes de la ciudad de Castellón. 2.- ALCANCE Y OBJETO DEL INFORME OBJETO. Es objeto de este informe el presentar la metodología seguida, plan de actuación adoptado y resultados alcanzados para el reconocimiento geotécnico del subsuelo objeto de estudio, con vistas a la definición de los siguientes parámetros y datos geotécnicos: - Situación y naturaleza del plano de cimentación. - Recomendaciones acerca del modelo de cimentación. - Tensión admisible (caso de cimentación superficial). - Asientos estimados. - Situación del nivel freático, si existe. - Estudio de la agresividad del terreno y/o nivel freático a la cimentación. - Excavación y recomendaciones constructivas. Todo ello en base a la información disponible y al estado del subsuelo en el momento del reconocimiento INFORMACIÓN BÁSICA PARA LA REALIZACIÓN DEL INFORME. Para la elaboración del presente estudio geotécnico partimos de distintos datos que, en general, podemos dividir en los siguientes grupos: Datos aportados por el Peticionario del estudio, que comprenden básicamente el contenido esencial del proyecto. Datos necesarios para el reconocimiento del subsuelo, atendiendo a criterios objetivos de máxima información y económicos. P Informe Estudio Geotécnico 5

9 En este caso concreto siguiendo las disposiciones del Código Técnico de la Edificación, han sido: Tres sondeos de reconocimiento del terreno y seis ensayos de penetración dinámica. Realización de los ensayos de laboratorio para la correcta identificación y propiedades geotécnicas del subsuelo. Información deducida de la experiencia acumulada en actuaciones geotécnicas sobre terrenos similares y próximos al del emplazamiento de las obras. 3. DATOS GENERALES DESCRIPCION DE LA ZONA DE ESTUDIO Y DATOS GENERALES DE LA OBRA. El estudio se ha realizado en el interior de las actuales instalaciones del Polideportivo Municipal GAETÀ HUGUET, situado en la Ctra. de Ribesalbes de Castellón; el complejo deportivo se encuentra ubicado entre el Centro Comercial La Salera y las naves de Radiadores Ordóñez. La zona de actuación se sitúa en el linde norte de las instalaciones junto a la Avda. Ribesalbes. Plat. superior Plat. inferior Foto 1: Situación de la zona de estudio P Informe Estudio Geotécnico 6

10 En la actualidad la zona de estudio se presenta en dos plataformas, desde la entrada principal; la plataforma oeste, donde se sitúan los vestuarios, cafetería y los campos de fútbol, se presenta entorno a 50 cm sobre la plataforma inferior en la cual se emplazan actualmente los almacenes, las gradas y el jardín posterior. La obra consiste en la ampliación de las gradas existentes, y derribo y nueva construcción de las edificaciones existentes, destinadas a vestuarios, cafetería, almacenes y otros usos. La zona cuenta con una superficie de actuación de unos m 2. La edificación prevista de construcción, la cual albergará la totalidad de las instalaciones descritas anteriormente, constará de planta baja al oeste (plataforma superior), y de planta baja y dos alturas al este, en coincidencia con la plataforma inferior. En el Anejo Nº 1 de este informe se presenta la situación general de la zona de estudio y en el Anejo Nº 4 el reportaje fotográfico llevado a cabo durante la realización de los trabajos de reconocimiento. 4.- FACTORES DE RIESGO SISMICIDAD. De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente NCSR-02, la ciudad de Castellón -donde se halla ubicada la zona de intervención- es zona de aceleración básica inferior a 0.04g, por tanto no es necesario adoptar ningún tipo de precaución especial por motivos sísmicos NIVEL FREÁTICO. Durante la realización de la campaña geotécnica, llevada acabo entre los días 17 y 18 de Enero de 2012, no se detectó la presencia del nivel freático hasta la máxima profundidad alcanzada, ni se conoce de su existencia a una cota que pueda afectar a las cimentaciones previstas ZONA INUNDABLE. La zona de estudio se considera no inundable, quedando ubicada en el casco urbano de la ciudad de Castellón. P Informe Estudio Geotécnico 7

11 5.- RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS TRABAJOS DE CAMPO. El diseño de la campaña de investigación fue realizada tenido en cuenta las disposiciones del Código Técnico de la Edificación, el cual establece el número mínimo de sondeos a realizar, el porcentaje de sustitución por pruebas continuas de penetración, las distancias máximas entre puntos y las profundidades orientativas. Para la definición de la campaña geotécnica se consideró que las edificaciones previstas de construcción se clasifican según el Código Técnico de la Edificación como de tipo C-1 y que el terreno de la zona de actuación se define como de tipo T-1 ya que se trata de un terreno favorable desde el punto de vista geotécnico. Con todo ello, las disposiciones mínimas del Código Técnico de la Edificación son: Tipo de construcción Grupo de Terreno Distancia máxima entre puntos (m) Nº mínimo de sondeos % de sustitución por DPSH C-1 T Por todo ello, la campaña de investigación geotécnica llevada a cabo en la zona de intervención ha constado finalmente de 9 puntos de ensayo, siendo 3 sondeos mecánicos y 6 ensayos de penetración dinámicas. La distancia entre puntos de ensayo ha sido inferior a los 35 m indicados como distancias máximas según el CTE para este grupo de terreno y tipo de construcción; igualmente la profundidad de investigación alcanzada ha sido de entre 6,0 y 8,0 m, cumpliendo en todo caso las especificaciones del Código Técnico de la Edificación SONDEOS DE RECONOCIMIENTO DEL TERRENO. Durante los días 17 y 18 de Enero de 2012 se realizaron tres (3) sondeos de reconocimiento, distribuidos a lo largo de la zona de actuación, a fin obtener la mayor información posible acerca de la naturaleza global del subsuelo. P Informe Estudio Geotécnico 8

12 La profundidad alcanzada por los sondeos de reconocimiento ha sido la siguiente, tomando como origen la boca de inicio del mismo: SONDEO SM-1 SM-2 SM-3 PROFUNDIDAD medida desde la boca de inicio del sondeo (en m) 6,00 m 6,10 m 8,00 m Esta profundidad se considera suficiente para el grado de información requerida en este estudio geotécnico. Los sondeos se han efectuado a rotación de manera vertical empleando para la perforación coronas de widia, obteniéndose el testigo de suelo atravesado de forma continua. El testigo del terreno a medida que se ha ido recuperando se ha depositado en las correspondientes cajas, de forma ordenada, para su traslado al Laboratorio. En el Anejo Nº 1 de este informe se detalla el emplazamiento de los sondeos de reconocimiento dentro de la zona de actuación. En el Anejo Nº 2 se presenta el registro de los sondeos y la documentación fotográfica de las cajas con los testigos de dichos sondeos. Los trabajos de prospección se han llevado a cabo por personal especialista y equipo técnico compuesto por sonda Rolatec RL-48, dirigidos por un Geólogo ENSAYOS "IN-SITU" S.P.T. A lo largo de la ejecución de los sondeos se han practicado un total de diez (10) ensayos estándar de Penetración (S.P.T., STANDARD PENETRATION TEST), los cuales consisten en ensayar 60 cm de suelo en cuatro tramos de 15 cm, contando el número de golpes necesarios para atravesar dicho suelo mediante la caída de una maza desde una altura y un peso normalizados. A efectos de cálculos se considera el N 30 como la suma de los golpes necesarios para atravesar los 30 cm centrales del ensayo. En los ensayos realizados con cuchara bipartida posteriormente en el laboratorio se determina la humedad natural. P Informe Estudio Geotécnico 9

13 Los ensayos SPT realizados, así como su número de golpes y profundidad han sido las siguientes: SONDEO DE / A (m) Nº GOLPES / 15 cm N 30 Humedad (%) SM-1 1,00 a 1,03 50R R Puntaza ciega SM-1 3,00 a 3,06 50R R Puntaza ciega SM-1 5,00 a 5, R R Puntaza ciega SM-2 1,50 a 1,53 50R R Puntaza ciega SM-2 3,50 a 3, R R Puntaza ciega SM-2 5,50 a 6, ,1 SM-3 1,00 a 1,02 50R R - SM-3 3,00 a 3, R R Puntaza ciega SM-3 5,00 a 5, R 65 8,9 SM-3 7,00 a 7, ,5 En el Anejo Nº 2 se hallan representadas las columnas estratigráficas de los sondeos y a su profundidad correspondiente estos ensayos S.P.T TOMA DE MUESTRAS INALTERADAS (M.I.). Dada la naturaleza eminentemente granular y cementada del subsuelo reconocido, no ha tenido lugar la toma de muestras inalteradas PENETRACIONES DINÁMICAS. Entre los días 17 y 18 de Enero de 2012 se realizaron seis (6) ensayos de penetración dinámica, cuya finalidad ha sido encontrar el plano de rechazo, si existe, en cada punto prospectado, así como obtener los datos necesarios para conocer el grado de compacidad y variaciones de los distintos estratos del subsuelo atravesado. Los ensayos de penetración dinámica se realizaron con el penetrómetro DPSH, cuya técnica consiste en golpear mediante una maza metálica de 63,6 Kg de peso, cayendo por gravedad desde una altura de 75 cm, anotando el número de golpes de la maza empleados en hincar 20 cm de varilla metálica de 32 mm de diámetro y puntaza de 20 cm 2 de sección de suelo. El rechazo, durante la hinca de la varilla, en caso de producirse el mismo se considera para un número de golpes de cada 20 cm superior a 100 golpes. P Informe Estudio Geotécnico 10

14 La profundidad alcanzada por las penetraciones dinámicas ha sido la siguiente: PENETRACIÓN DINÁMICA PD-1 PD-2 PD-3 PD-4 PD-5 PD-6 PROFUNDIDAD desde la boca de inicio del ensayo (en m) 0,87 m 1,03 m 1,29 m 1,22 m 1,71 m 1,88 m * Profundidad a la cual se intercepta un plano de rechazo En el Anejo Nº 1 de este informe se detalla el emplazamiento de las penetraciones dinámicas en la zona de actuación. Las actas y resultados de dichos ensayos, se plasman en los correspondientes gráficos de penetraciones, los cuales se presentan en el Anejo Nº 2 y Nº ENSAYOS DE LABORATORIO. Las muestras extraídas durante la perforación de los sondeos han sido analizadas en el Laboratorio de Suelos con el fin de obtener la información necesaria para la elaboración del presente estudio geotécnico, adoptando criterios de representatividad de la naturaleza del subsuelo, en las distintas profundidades prospectadas. Los ensayos de laboratorio realizados, así como sus normas, han sido los siguientes: ENSAYOS BÁSICOS GRUPO ENSAYO Nº NORMA IDENTIFICACIÓN Y CLASIFICACIÓN Granulometría 3 UNE /95 Límite líquido 3 UNE /94 Índice de plasticidad 3 UNE /93 VOLUMÉTRICOS Humedad 3 UNE /93 QUÍMICOS Contenido en sulfatos (suelo) 2 UNE 83963/08 P Informe Estudio Geotécnico 11

15 ENSAYOS DE IDENTIFICACIÓN Y CLASIFICACIÓN. Se han realizado los siguientes ensayos de identificación: SONDEO TIPO DE MUESTRA Profundidad (m) Análisis Granulométrico (UNE ) Limites Atterberg (UNE / ) SM-2 Alterada 1,70 a 2,30 X X SM-3 Alterada 1,10 a 1,70 X X SM-3 Alterada 3,60 a 4,20 X X En el Anejo Nº 3 se presentan las actas de los ensayos realizados, a modo de resumen los resultados obtenidos en los ensayos de clasificación han sido: Nº de Muestra Limites Granulometría Lugar de recogida Atterberg (% pasa tamiz UNE) Sondeo Profundidad (m) LL IP ,08 Clasificación S.U.C.S MG SM-2 1,70 a 2,30 - NP SM MG SM-3 1,10 a 1,70 - NP SM MG SM-3 3,60 a 4,20 - NP SW-SM ENSAYOS QUÍMICOS. Sobre dos muestras obtenidas del material que conforma el subsuelo, se ha realizado el siguiente ensayo químico: SONDEO Contenido Sulfatos TIPO DE Profundidad solubles MUESTRA (m) UNE 83963/08 SM-2 Alterada 1,70 a 2,30 X SM-3 Alterada 1,10 a 1,70 X En el Anejo Nº 3 se presentan las actas de los ensayos realizados, a modo de resumen el resultado obtenido en el ensayo químico ha sido el siguiente: Nº de Muestra Lugar de recogida Sondeo Profundidad (m) Sulfatos solubles (mg/kg) MG SM-2 1,70 a 2, MG SM-3 1,10 a 1, En base a estos ensayos, el terreno en contacto con la cimentación se clasifica como no agresivo según la EHE-08 (< 2000 mg SO 2-4 /Kg de suelo seco). P Informe Estudio Geotécnico 12

16 6.- DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO AMBIENTACIÓN GEOLÓGICA. La ciudad de Castellón se sitúa sobre un amplio conjunto de depósitos cuaternarios de régimen continental sin síntomas de neotectónica ni de movimientos recientes. Los materiales más comunes son depósitos del Pleistoceno superior de tipo laminar que se dispusieron sobre los conglomerados correspondientes a mantos aluviales encostrados del Pleistoceno inferior. Los mantos aluviales encostrados que aparecen por debajo de los mantos de arrollada están formados por un conglomerado de cantos redondeados de caliza y arenisca, envueltos en una matriz arcillosa. Toda la roca se encuentra fuertemente cementada y litificada por cementos calcáreos que le dan gran consistencia, constituyendo un depósito fuertemente encostrado. La formación de estos mantos esta asociada a épocas con largas y fuertes precipitaciones, ocurridas durante el Pleistoceno, que erosionaron los materiales rocosos ibéricos depositando los sedimentos sobre amplias superficies como escurrimientos difusos y muy divagantes sin relación alguna con los arroyos que corren siguiendo la pendiente. La fuerte cementación y encostramiento que presentan indican un periodo posterior al de sedimentación más cálido y húmedo que el actual. El cemento se origina por ascenso capilar de agua muy cargada en bicarbonato cálcico que al evaporarse se sobresatura en carbonato y éste precipita. Los depósitos de manto de arroyada que se disponen sobre los aluviales encostrados son arenas y arcillas rojas que pueden presentar laminación, con cantos dispersos que proceden de depósitos cercanos. Su génesis se atribuye a la acción de una lluvia corta y abundante que forma unos hilillos de agua que constituyen una arroyada difusa formando un manto continuo que transporta todos los materiales más finos. El espesor del manto de agua es mínimo y la carga es muy alta. El clima durante la formación del depósito corresponde a un ambiente semiárido en una estación lluviosa. Aunque cartográficamente no son importantes, en estos materiales aparecen unas costras de escasa potencia (20 cm), formadas por precipitaciones intermitentes de carbonato sobre el material arcilloso cuando este se exponía temporalmente al aire, dado que los arroyamientos se producían de forma intermitente. P Informe Estudio Geotécnico 13

17 6.2. CORTE ESTRATIGRÁFICO. En base a la campaña geotécnica llevada a cabo en la parcela, se han podido diferenciar los siguientes niveles del terreno: NIVEL Subnivel NATURALEZA DEL SUBSUELO I II III Ia Ib Solera de hormigón y rellenos granulares Arcillas y arenas pardas, con restos vegetales Conglomerados con pasadas de gravas Arenas limosas, algo arenosas - NIVEL I: SOLERA, RELLENOS Y TIERRA VEGETAL. Coronando la superficie de la parcela se detecta en la mayor parte de la zona de actuación, a excepción de la zona de jardín, una pequeña solera de hormigón y rellenos granulares de entre 10 y 30 cm. Bajo la solera de hormigón y en la zona de jardín desde el inicio del sondeo, se detecta un nivel de arcillas y arenas de tonos pardo-oscuros, el cual se corresponde con la capa de cobertera vegetal. Estos niveles se detectan a la siguiente profundidad en cada uno de los sondeos realizados: SONDEO Subnivel Prof. desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m) SM-1 SM-2 SM-3 Ia De 0,00 a 0,30 0,30 Ib De 0,30 a 0,60 0,30 Ia De 0,00 a 0,10 0,10 Ib De 0,10 a 0,55 0,45 Ia Ib De 0,00 a 0,70 0,70 Como se observa, el subnivel inferior de arcillas y arenas con restos vegetales aumenta su potencia hacia el este, alcanzando un espesor máximo en la zona del ensayo PD-6 de 1,3-1,4 m. Coincidiendo con estos niveles no se ha considerado necesario la realización de ningún tipo de ensayo puesto que su naturaleza queda perfectamente definida con el examen visual, y deberá ser completamente eliminado por debajo del plano de cimentación. P Informe Estudio Geotécnico 14

18 En los ensayos de penetración dinámica realizados, el nivel superior de hormigón y rellenos se correlaciona con valores medios de golpeo de N 20 de entre 93 y 131 golpes; una vez traspasado el hormigón los golpeos disminuyen a valores medios de N 20 de entre 11 y 20 golpes en coincidencia con el nivel inferior de cobertera vegetal, cuyo espesor oscila entre un mínimo de cm en la zona la PD-1 (oeste) y un máximo de cm en el punto de penetración PD-6 (este). - Nivel II: CONGLOMERADOS CON PASADAS DE GRAVAS. Por debajo del nivel superior de rellenos y/o tierra vegetal se detecta, en la mayor parte de la zona, el nivel geotécnico más representativo del subsuelo, formado por unos conglomerados con pasadas de gravas. Este sustrato conglomerático se detecta a las siguientes profundidades en cada punto de sondeo realizado: Sondeo Prof. Desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m) SM-1 De 0,60 a 6,00* 5,40 SM-2 De 0,55 a 6,10* 5,55 SM-3 De 2,70 a 4,80 2,10 SM-3 De 5,20 a 8,00* 2,80 (*) Máxima profundidad alcanzada por el sondeo. Este nivel es predominante en la zona oeste del área de estudio, perdiendo protagonismo hacia el este donde se intercala con bandas de arenas limosas. Este material queda perfectamente definido mediante el reconocimiento visual, no obstante tomando muestras de material disgregado por las labores de perforación, se han realizado los siguientes ensayos de identificación y clasificación: Lugar de recogida Limites Granulometría Atterberg (% pasa tamiz UNE) Clasificación Sondeo Profundidad S.U.C.S. LL IP ,08 (m) SM-2 1,70 a 2,30 - NP SM SM-3 3,60 a 4,20 - NP SW-SM Según la S.U.C.S. se clasifica como SM y SW-SM o arenas limosas, tratándose de un nivel de conglomerados y gravas con grado de cementación variable. P Informe Estudio Geotécnico 15

19 A lo largo del nivel se han realizado un total de nueve (9) ensayos estándar de penetración, en los que se han obtenido valores de golpeo de N 30 de un mínimo de 65 golpes y rechazo. Hacia muro son predominantes las pasadas de gravas (N 30 = golpes). La humedad natural medida en este nivel oscila entre un 3,1 % y un 9,5 %. Sobre una muestra de este nivel se procedió a ensayar el contenido en sulfatos solubles, obteniéndose un valor de 127 mg/kg, en base al cual el nivel se clasifica como no agresivo al hormigón de la cimentación. En los ensayos de penetración dinámica, la aparición de este nivel se pone de manifiesto por un aumento drástico en los valores de golpeo, siendo éstos de entre 72 y 98 golpes, alcanzándose el rechazo de manera inminente. - Nivel III: ARENAS LIMOSAS, ALGO ARCILLOSAS. De manera intercalada entre el nivel de gravas y conglomerados y únicamente en la zona Este del área de estudio, se detecta un nivel de arenas limosas, algo arcillosas, el cual se caracteriza por su coloración parda. Aparece a las siguientes profundidades en cada uno de los sondeos: Sondeo Prof. Desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m) SM-1 No se detecta -- SM-2 No se detecta -- SM-3 De 0,70 a 2,70 2,00 SM-3 De 4,80 a 5,40 0,60 En coincidencia con este nivel, se han realizado los siguientes ensayos de clasificación: Limites Lugar de recogida Atterberg Granulometría (% que pasa tamiz UNE) SONDEO Profundidad (m) LL IP ,08 Clasificación S.U.C.S SM-3 1,10 a 1,70 - NP SM Se trata de un nivel de arenas limosas, algo arcillosas hacia muro, las cuales se clasifican como SM según la S.U.C.S. P Informe Estudio Geotécnico 16

20 Se realizó un ensayo estándar de penetración sobre la banda superior detectada en el sondeo SM-3, en el cual se obtuvo un valor de golpeo de N 30 de rechazo en los primeros centímetros del ensayo, lo cual pone de manifiesto la cementación de este tramo superior. La banda inferior se clasifica como de compacidad media-densa. La humedad natural medida en este nivel ha sido de 8,9 %. Sobre una muestra de este nivel se procedió a ensayar el contenido en sulfatos solubles, obteniéndose un valor de 113 mg/kg, en base al cual el nivel se clasifica como no agresivo al hormigón de la cimentación. En los ensayos de penetración dinámica realizados, la aparición de este nivel se pone de manifiesto por un aumento importante en los valores de golpeo, alcanzándose valores de golpeo de golpes, aumentando drásticamente y obteniéndose el rechazo de manera inminente. En el Anejo Nº 2 de este informe se presenta el corte estratigráfico estimado del subsuelo de la zona de estudio. 7.- PROPUESTAS DE CIMENTACIÓN PLANO DE CIMENTACIÓN. Dada la naturaleza y compacidad del terreno que conforma el subsuelo de la zona de actuación, se recomienda resolver las cimentaciones de las edificaciones previstas de construcción de manera superficial mediante zapatas aisladas y/o corridas arriostradas entre sí. El plano de cimentación deberá estar formado en cualquier caso por el sustrato rocoso y/o cementado que se detecta a lo largo del subsuelo de la zona de estudio bajo el nivel superficial de rellenos y/o tierra vegetal, debiendo estar constituido bien por el nivel II de conglomerados o bien por el nivel III de arenas limosas encostradas en la zona Este. Se recomienda un empotramiento mínimo de las zapatas en el sustrato rocoso y/o cementado de unos cm. El sustrato rocoso o cementado se detecta en la mayor parte de la zona de actuación entorno a 0,6-0,8 m de profundidad respecto a la rasante del terreno en el momento del reconocimiento, no obstante la potencia del nivel superior arcillo-arenoso aumenta hacia el Este, detectándose el nivel de apoyo recomendado a partir de 1,2-1,4 m de profundidad. En estas zonas se podrá alcanzar el sustrato cementado mediante pozos de cimentación, rellenando la sobreexcavación con hormigón ciclópeo. P Informe Estudio Geotécnico 17

21 7.2. TENSIÓN ADMISIBLE. El cálculo de la tensión admisible de una cimentación superficial debe estudiarse desde dos puntos de vista: - Hundimiento. - Asientos. - Hundimiento. En función a la naturaleza de los niveles que conformarán el plano de apoyo de las cimentaciones y considerándolos como niveles granulares de cara al cálculo (RQD<25%), en base a los valores de golpeo de los ensayos SPT realizados (N 30 ) y aplicando la fórmula de Terzaghi con un valor del ángulo de rozamiento conservador de 35º, se obtiene: qu = γ*d*(nq*sq-1) + 0,5*G*B*Nγ*sγ Donde: γ = Peso específico del suelo, 2,0 t/m 3 D = Empotramiento de la cimentación, 0,8 m B = Ancho de la cimentación. Nq;Nγ = factores en función ángulo rozamiento interno, 35º sq;sγ = Factores de forma en función del tipo de zapata. El valor de la carga admisible por hundimiento obtenida considerando un factor de seguridad de 3 es: qh = qu/3 + γ*d - Para zapata aislada cuadrada, B = 1,0; qh = 3,5 kg/cm 2 Para zapatas de anchos mayores el valor de la carga admisible por hundimiento aumenta; no obstante, partimos de una tensión asegurada por hundimiento de 3,5 kg/cm 2 considerando un empotramiento mínimo de cm de todas las zapatas bien en el nivel II de conglomerados o bien en el nivel III de arenas limosas encostradas. P Informe Estudio Geotécnico 18

22 - Asientos. La capacidad de carga no asegura que los asientos sean admisibles; para realizar una estimación del asiento aplicaremos el método de Steinbrenner que obtiene el asiento en la esquina de un rectángulo uniformemente cargado. Aplicando el criterio de superposición, el asiento se obtiene como suma de los producidos en cada nivel. qb ωi ( z) = 1 + φ2 2E [ Aφ B ] Donde: q = Carga a transmitir por la cimentación al nivel i. B = Ancho de la cimentación. E = Módulo de elasticidad. A, B = Parámetros en función del módulo de Poisson. φ 1, φ 2 = Parámetros en función de la profundidad de cálculo y las dimensiones de la cimentación. Con el método de Steinbrenner se obtienen menores asientos en las esquinas que en el centro del rectángulo puesto que supone una cimentación flexible. Para una cimentación mayoritariamente rígida, los asientos son del orden del 80% del calculado en el centro. Los valores del módulo de deformación de los materiales se extrapolan a partir de los golpeos observados en las muestras y dependiendo de su naturaleza mediante fórmulas empíricas de Schertman. Para el cálculo de asientos se ha considerado el siguiente modelo geotécnico, teniéndose en cuenta por un lado la zona del SM-1 y SM-2 donde el subsuelo está formado exclusivamente por el nivel II de conglomerados con pasadas de gravas, y por otro lado la zona del SM-3 donde se intercalan entre los conglomerados niveles de arenas limo-arcillosas encostradas y/o densas. Las profundidades y espesores de los diferentes niveles considerados están medidos desde la cota de cimentación. ZONA SM-1/SM-2 Nivel A: Conglomerados con pasadas de gravas. - Profundidad: Z = [De 0,0 a 6,0 m]. Espesor: 6,0 m. - N = Rechazo; φ = 40º; ν = 0,263 - E = 80,0 MPa P Informe Estudio Geotécnico 19

23 ZONA SM-3 Nivel A: Arenas limosas encostradas. - Profundidad: Z = [De 0,0 a 1,7 m]. Espesor: 1,7 m. - N = Rechazo; φ = 35º; ν = 0,299 - E = 35,0 MPa Nivel B: Gravas y/o conglomerados débilmente cementados. - Profundidad: Z 1 = [De 1,7 a 3,8 m]. Espesor: 2,1 m. Z 2 = [De 4,4 a 6,0 m]. Espesor: 1,6 m. - N = Rechazo; φ = 40º; ν = 0,263 - E = 50,0 MPa Nivel C: Arenas limosas, algo arcillosas, densas. - Profundidad: Z = [De 3,8 a 4,4 m]. Espesor: 0,6 m. - N = 30 golpes; φ = 30º; ν = 0,33 - E = 22,5 MPa Por ello y partiendo de una tensión asegurada por hundimiento de 3,5 kg/cm 2 y para las siguientes tipologías y dimensiones estimadas de cimentación, se obtienen los siguientes asientos teóricos: Tipología cimentación Ancho cimentación Asiento estimado (mm) (m) Zona SM-1/SM-2 Zona SM-3 1,0 3 7 Zapata cuadrada (B = L) Zapata rectangular (B =L/2) 1, , , , , , , Como se observa en la tabla, para las diferentes tipologías y dimensiones de cimentación consideradas, los asientos para una tensión transmitida de 3,5 kg/cm 2 se sitúan en cualquier caso por debajo de los 15 mm. Dada la existencia de distintas zonas estructurales con diferentes cargas así como las diferencias geotécnicas del subsuelo, será responsabilidad del proyectista el diseño y distribución de la cimentación a lo largo de la edificación, teniendo en cuenta que no se supere la distorsión angular máxima para este tipo de edificación de 1/500. P Informe Estudio Geotécnico 20

24 El asiento contará con una principal componente de asiento inmediato que se producirá a media que se lleva a cabo las construcciones. El asiento de consolidación en caso de producirse se considera del orden de 1/8-1/10 del asiento total estimado. Con todo esto se recomienda adoptar una tensión admisible de 3,5 kg/cm 2, asegurando el apoyo de todas las zapatas bien en el nivel II de conglomerados o bien en el nivel III de arenas limosas encostradas EXCAVACIÓN Y RECOMENDACIONES. Para realizar la excavación de los niveles superiores de rellenos y tierra vegetal será suficiente con el uso de medios convencionales. Una vez se alcancen los niveles rocosos y/o cementados se requerirá el empleo de medios mecánicos enérgicos. Se deberá asegurar un empotramiento mínimo de todas las zapatas de unos cm en el sustrato rocoso y/o cementado. P Informe Estudio Geotécnico 21

25 8.- CONCLUSIONES, PRECAUCIONES Y RECOMENDACIONES. Ante la solicitud del peticionario EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA, el Equipo de Geotecnia de A.T. CONTROL S.A. se ha encargado de elaborar el presente estudio geotécnico, para la adecuación de las instalaciones del Polideportivo Municipal Gaetà Huguet de Castellón. El plan de actuación, metodología y resultados alcanzados ya han sido presentados, del análisis de los mismos se extraen las siguientes conclusiones: Respecto al terreno: En base a la campaña geotécnica llevada a cabo en la zona de actuación, en el subsuelo se han reconocido los siguientes niveles: NIVEL Subnivel NATURALEZA DEL SUBSUELO I Ia Solera de hormigón y rellenos granulares Ib Arcillas y arenas pardas, con restos vegetales II Conglomerados con pasadas de gravas III Arenas limosas, algo arenosas En el apartado 6.2 se detallan las características de estos niveles. Durante la ejecución de los sondeos no se detectó la presencia del nivel freático hasta la máxima profundidad alcanzada, ni se conoce de su existencia a una cota que pueda llegar a afectar a las cimentaciones. Respecto a la cimentación: Dada la naturaleza y compacidad del terreno que conforma el subsuelo de la zona de actuación, se recomienda resolver la cimentación de manera superficial mediante zapatas aisladas y/o corridas arriostradas entre sí, apoyadas bien en el nivel II de conglomerados y gravas o bien en el nivel III de arenas limosas encostradas, asegurando la completa eliminación de los niveles superiores de rellenos y/o tierra vegetal. La profundidad del plano de cimentación se situará, en la mayor parte de la mayor parte de la zona de actuación entorno a 0,6-0,8 m de profundidad respecto a la rasante del terreno en el momento del reconocimiento, no obstante la potencia del nivel superior arcillo-arenoso aumenta hacia el Este, detectándose el nivel de apoyo recomendado a partir de 1,2-1,4 m de profundidad. En estas zonas se podrá alcanzar el sustrato cementado mediante pozos de cimentación, rellenando la sobreexcavación con hormigón ciclópeo. P Informe Estudio Geotécnico 22

26 Se recomienda un empotramiento mínimo de las zapatas en el sustrato rocoso y/o cementado de unos cm. Con todo ello se recomienda adoptar una tensión admisible para el cálculo de la cimentación de 3,5 kg/cm 2, asegurando el apoyo de todas las zapatas en los niveles rocosos y/o cementados (II y/o III), una vez atravesado el nivel de rellenos y tierra vegetal, de manera que toda la cimentación se apoye en terrenos de similares características geotécnicas. Los asientos teóricos susceptibles de producirse se estiman inferiores a 15 mm. Dicho asiento, en caso de producirse en su totalidad, contará con una principal componente de asiento inmediato por lo que se producirá a media que se lleva a cabo la construcción de la edificación. El asiento de consolidación se considera del orden de 1/8-1/10 del asiento total previsto. Dada la existencia de distintas zonas estructurales con diferentes cargas así como las diferencias geotécnicas del subsuelo, será responsabilidad del proyectista el diseño y distribución de la cimentación a lo largo de la edificación, teniendo en cuenta que no se supere la distorsión angular máxima para este tipo de edificación de 1/500. Agresividad: El terreno en contacto con la cimentación se clasifica como de agresividad nula según la EHE-08, por lo que el hormigón para la cimentación se encontrará dentro de una clase general IIa sin clase específica de exposición. Permeabilidad: Durante la campaña geotécnica no se realizaron ensayos de permeabilidad in situ ya que no fue solicitado por el peticionario; no obstante y en base a la clasificación obtenida de los distintos niveles geológicos, se pueden aportar valores orientativos de la permeabilidad de los materiales que conforman el subsuelo de la zona de estudio según el documento básico DB SE-C del Código Técnico de la Edificación. NIVEL Clasificación Permeabilidad K (cm/seg) Gravas con matriz arenosa y arenas II y III encostradas * Dependiendo de su cementación a 10-8 (*) P Informe Estudio Geotécnico 23

27 Excavación: Para realizar la excavación de los niveles superiores de rellenos y tierra vegetal será suficiente con el uso de medios convencionales. Una vez se alcancen los niveles rocosos y/o cementados se requerirá el empleo de medios mecánicos enérgicos. Esperamos haber cumplido el objetivo con la realización del presente estudio geotécnico, que estimamos suficiente para el nivel de información solicitado y a la vista de los datos disponibles. No obstante, hacemos constar que las conclusiones anteriores se han establecido basándose en la extrapolación a las distintas zonas de cimentación de los datos y resultados obtenidos en un número puntual de prospecciones. Teniendo en cuenta la anisotropía, siempre posible, de la masa que constituye el suelo, en el caso hipotético de que durante la fase de ejecución de la cimentación se detectarán suelos diferentes o se dieran situaciones distintas a las indicadas en este informe se deberán considerar las modificaciones oportunas. Este informe consta de Veinticuatro (24) Páginas numeradas y selladas y Cuatro (4) Anejos. Castellón a 14 de febrero de 2012 Los técnicos autores del Estudio Geotécnico: DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA DIRECTOR GENERAL A.T. CONTROL ESTHER TOMAS HUESO Licenciada en CC Geológicas SEVERINO RAMOS APARICI Ingeniero de Caminos P Informe Estudio Geotécnico 24

28 P Informe Estudio Geotécnico ANEJOS

29 P Informe Estudio Geotécnico ANEJO Nº 1: PLANOS.

30 ANEJO Nº SITUACIÓN DE LA ZONA OBJETO DE ESTUDIO. P Informe Estudio Geotécnico

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32 ANEJO Nº EMPLAZAMIENTO DE LOS PUNTOS DE RECONOCIMIENTO. P Informe Estudio Geotécnico

33

34 ANEJO Nº 2: GRÁFICOS Y DETALLES. P Informe Estudio Geotécnico

35 ANEJO Nº CORTE ESTRATIGRÁFICO ESTIMADO. P Informe Estudio Geotécnico

36

37 ANEJO Nº COLUMNA DE LOS SONDEOS. P Informe Estudio Geotécnico

38 DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA REGISTRO DEL SONDEO Nº 1 PETICIONARIO: (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la Plana OBRA: (120025) Adecuacion Polideportivo Gaetà Huguet; Castellon REFERENCIA: P FECHA: Enero de 2012 FECHA DE EJECUCION SISTEMA Y φ PERFORACION COTAS (m) N.F. PROFUNDIDADES (m) ESPESOR DEL ESTRATO NIVELES NATURALEZA DEL TERRENO S.P.T ENSAYOS "in-situ" M. INALTERADA COTAS Humedad natural (%) E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION N 15 N 15 N 15 N 15 N 30 N 15 N 15 N 15 N 15 LL LP IP R.Q.D. (%) % PASA TAMIZ 5 mm % PASA TAMIZ 0,08 mm LIMITES ATTERBERG CLASIFICACION S.U.C.S Densidad seca (t/m 3 ) E. MECANICOS COMPRESION SIMPLE (kpa) CORTE DIRECTO C' (kg/cm2) φ' (º) SO 4 = (mg/kg) E. QUIMICOS M.O (%) CO 3 Ca (%) 17 de Enero de 2012 Sondeo a rotación con recuperación continua de testigo W = 101 mm N O S E D E T E C T A 0,30 0,30 Ia Solera de hormigón y rellenos 0,60 0,30 Ib Arcillas y arenas pardas-rojizas 6,00 Fin 5,40 II Conglomerados con distinto grado de cementacion, con pasadas de gravas, las cuales son mas frecuentes hacia muro 50R 50R R 1,00 R 1,03 R 3,00 3,06 R 5,00 5, OBSERVACIONES

39 Peticionario Obra Referencia (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; Castellón P SONDEO 1/3 CAJA Nº 1/3 Fecha 17/01/12 SONDEO 1/3 CAJA Nº 2/3 Fecha 17/01/12 SONDEO 1/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 17/01/12 SONDEO CAJA Nº Fecha P Cajas de sondeos Página 1 de 3

40 DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA REGISTRO DEL SONDEO Nº 2 PETICIONARIO: (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la Plana OBRA: (120025) Adecuacion Polideportivo Gaetà Huguet; Castellon REFERENCIA: P FECHA: Enero de 2012 FECHA DE EJECUCION SISTEMA Y φ PERFORACION COTAS (m) N.F. PROFUNDIDADES (m) ESPESOR DEL ESTRATO NIVELES NATURALEZA DEL TERRENO S.P.T ENSAYOS "in-situ" M. INALTERADA COTAS N 15 N 15 N 15 N 15 N 30 N 15 N 15 N 15 N 15 LL LP IP R.Q.D. (%) Humedad natural (%) E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION % PASA TAMIZ 5 mm % PASA TAMIZ 0,08 mm LIMITES ATTERBERG CLASIFICACION S.U.C.S Densidad seca (t/m 3 ) E. MECANICOS COMPRESION SIMPLE (kpa) CORTE DIRECTO C' (kg/cm2) φ' (º) SO 4 = (mg/kg) E. QUIMICOS M.O (%) CO 3 Ca (%) 18 de Enero de 2012 Sondeo a rotación con recuperación continua de testigo W = 101 mm N O S E D E T E C T A 0,10 0,10 Ia Solera y rellenos granulares 0,55 0,45 Ib Arcillas y arenas pardas-rojizas 6,10 Fin 5,55 II Conglomerados polimícticos con distinto grado de cementacion, con pasadas de gravas 50R 47 50R R 1,50 1,53 R 3,50 3, ,10 5,50 3, NP SM OBSERVACIONES

41 Peticionario Obra Referencia (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; Castellón P SONDEO 2/3 CAJA Nº 1/3 Fecha 18/01/12 SONDEO 2/3 CAJA Nº 2/3 Fecha 18/01/12 SONDEO 2/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 18/01/12 SONDEO CAJA Nº Fecha P Cajas de sondeos Página 2 de 3

42 DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA REGISTRO DEL SONDEO Nº 3 PETICIONARIO: (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la Plana OBRA: (120025) Adecuacion Polideportivo Gaetà Huguet; Castellon REFERENCIA: P FECHA: Enero de 2012 FECHA DE EJECUCION SISTEMA Y φ PERFORACION COTAS (m) N.F. PROFUNDIDADES (m) ESPESOR DEL ESTRATO NIVELES NATURALEZA DEL TERRENO S.P.T ENSAYOS "in-situ" M. INALTERADA COTAS N 15 N 15 N 15 N 15 N 30 N 15 N 15 N 15 N 15 LL LP IP R.Q.D. (%) Humedad natural (%) E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION % PASA TAMIZ 5 mm % PASA TAMIZ 0,08 mm LIMITES ATTERBERG CLASIFICACION S.U.C.S Densidad seca (t/m 3 ) E. MECANICOS COMPRESION SIMPLE (kpa) CORTE DIRECTO C' (kg/cm2) φ' (º) SO 4 = (mg/kg) E. QUIMICOS M.O (%) CO 3Ca (%) 17 de Enero de /01/2012 Sondeo a rotación con recuperación continua de testigo W = 86 mm N O S E D E T E C T A 0,70 0,70 2,70 4,80 5,40 6,20 8,00 Fin 2,00 2,10 0,80 1,80 Ib III II Tierra vegetal Gravas y/o conglomerados debilmente cementados 0,60 III Arenas limosas pardas II Arenas limosas con costras de tonos pardos Gravas débilmente cementadas con pasadas de arenas limosas 1,00 50R R 1, R R ,00 R 3,23 5,00 5,51 7,00 7,60 8,9 9, NP SW-SM - NP SM OBSERVACIONES

43 Peticionario Obra Referencia (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; Castellón P SONDEO 3/3 CAJA Nº 1/3 Fecha 17/01/12 SONDEO 1/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 17/01/12 SONDEO 3/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 18/01/12 SONDEO CAJA Nº Fecha P Cajas de sondeos Página 3 de 3

44 ANEJO Nº LISTADO Y GRÁFICO DE PENETRACIONES DINÁMICAS. P Informe Estudio Geotécnico

45 A.T.Control S.A. Valor medio N 20 por nivel Profundidad (m) PD-1 PD-2 PD-3 PD-4 PD-5 PD-6 NATURALEZA SUPUESTA PD-1 PD-2 PD-3 PD-4 PD-5 PD-6 De A N 20 N 20 N 20 N 20 N 20 N 20 DEL TERRENO 0,00 0, Solera de hormigon y rellenos 0,20 0, ,40 0, ,60 0, Arcillas y arenas (con restos vegetales) 0,80 1, R Arenas limosas con costras 1,00 1, R 73 R 1,20 1, R Sustrato cementado: Gravas, conglomerados y/o arenas encostradas 72 1,40 1, ,60 1, R 97 R Rechazo 1,80 2, R P Listado y graficos penetraciones Hoja 1 de1

46 A.T.CONTROL S.A. GRAFICO DE PENETRACIONES DINAMICAS N20 (golpes) PD-1 PD-2 PD-3 PD-4 PD-5 PD-6 0 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 PROFUNDIDAD (m) P Gráfico de penetraciones dinámicas

47 P Informe Estudio Geotécnico ANEJO Nº 3: ACTAS DE ENSAYOS.

48 ANEJO Nº 3.1: ACTAS DE TRABAJOS DE CAMPO. P Informe Estudio Geotécnico

49 Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SONDEOS Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: (120025) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS PRESUPUESTO: P TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: ASTM-D / XP P94-202/95 CODIGO MUESTRA: MG CODIGO INTERNO EN OBRA: S01 ENSAYOS REALIZADOS POR: JRA FECHA DE ENCARGO: 17/01/2012 MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) FECHA MUESTREO/RECEPCION: 17/01/2012 ENSAYO: Toma de muestras a rotación con tubo simple o doble, según ASTM-D /XP P94-202/95. Incluye todas las actividades realizadas durante el sondeo. Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012 S/ref: ***** FECHA REGISTRO: 26/01/2012 FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: 17/01/ /01/2012 FECHA DEL ACTA: 26/01/2012 PUNTO DE RECONOCIMIENTO Nº: COORDENADAS: NIVEL FREATICO: Equipo de perforación (tipo y características) Dispositivo de golpeo, tipo, masa y frecuencia prefijada Dimensiones de varillaje y masa 1 X(m) = * Y(m) = * Z(m) = * NO Equipo de Perforación RL-48 L I ML-60 / 115,0 kg / < 30 g.p.m. Diámetro < 50mm / Masa: 7252 kg/m MÁQUINA UTILIZADA: METEOROLOGIA: Al corte: - Toma de muestras de agua Fecha: Hora: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Nublado En reposo: - Fecha: Nº envases, capacidad y tipo 2 l recip. de plástico herméticamente cerrado Tª conservación: aprox. 4 ºC Temperatura agua: Entrega laboratorio: 24 h Temperatura ambiente: Hora: - - Tramo Fecha Hora Profundidad Perforacion Inicio Fin Desde Hasta Mtdo Agua Color Perd. Rev. Maniobras Corona 1 17/01/12 9:20 0,25 R 0 3 W101B 0,25 A 604-Hormigón o asfalto 2 17/01/12 0,25 0,50 R 0 2 W101B 0,25 B 602-Rellenos granulares 3 17/01/12 0,50 0,60 R 0 1 W101B 0,10 B 006-Tierra Vegetal 4 17/01/12 0,60 1,00 R 0 2 W101B 0,40 A 513-Conglomerados medianamente cementados Longitud Testigo Difict. Avance Tipo de suelo RQD (%) Activ. Desc. inic. Nº de Orden Golpes Asiento Nº 1 Nº 2 Nº 3 Suma (1º + 2º Intervalo) Simbolo Rechazo Puntaza Ciega 5 17/01/12 9:35 9:45 1,00 1,03 G 0 1 0,03 A 513-Conglomerados medianamente cementados PC 0, R R 3 SI 6 17/01/12 1,03 3,00 R 0 10 W101B 1,97 A 513-Conglomerados medianamente cementados 7 17/01/12 10:05 10:15 3,00 3,06 G 0 1 0,06 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 0, R R 6 SI 8 17/01/12 3,06 5,00 R 0 10 W101B 1,94 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 9 17/01/12 10:35 10:45 5,00 5,39 G 0 1 0,39 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 0, R - R 9 SI 10 17/01/12 10:55 5,39 6,00 R 0 3 W101B 0,61 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa * Ensayo de penetración y toma de muestras standar (S.P.T.), según UNE /92: 3 ensayos. DATOS COMPLEMENTARIOS: Cajas parafinadas portatestigos: 3 OBSERVACIONES AL ENSAYO: Suelos: 0,10 - Gravas: 5,65 Muestra de Agua: No Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1

50 Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SONDEOS Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: (120025) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS PRESUPUESTO: P TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: ASTM-D / XP P94-202/95 CODIGO MUESTRA: MG CODIGO INTERNO EN OBRA: S02 ENSAYOS REALIZADOS POR: JRA FECHA DE ENCARGO: 18/01/2012 MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) FECHA MUESTREO/RECEPCION: 18/01/2012 ENSAYO: Toma de muestras a rotación con tubo simple o doble, según ASTM-D /XP P94-202/95. Incluye todas las actividades realizadas durante el sondeo. Fecha de finalización del ensayo: 18/01/2012 S/ref: ***** FECHA REGISTRO: 26/01/2012 FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: 18/01/ /01/2012 FECHA DEL ACTA: 26/01/2012 PUNTO DE RECONOCIMIENTO Nº: COORDENADAS: NIVEL FREATICO: Equipo de perforación (tipo y características) Dispositivo de golpeo, tipo, masa y frecuencia prefijada Dimensiones de varillaje y masa 2 X(m) = * Y(m) = * Z(m) = * NO Equipo de Perforación RL-48 L I ML-60 / 115,0 kg / < 30 g.p.m. Diámetro < 50mm / Masa: 7252 kg/m MÁQUINA UTILIZADA: METEOROLOGIA: Al corte: - Toma de muestras de agua Fecha: Hora: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Soleado En reposo: - Fecha: Nº envases, capacidad y tipo 2 l recip. de plástico herméticamente cerrado Tª conservación: aprox. 4 ºC Temperatura agua: Entrega laboratorio: 24 h Temperatura ambiente: Hora: - - Tramo Fecha Hora Profundidad Perforacion Inicio Fin Desde Hasta Mtdo Agua Color Perd. Rev. Maniobras Corona 1 18/01/12 10:50 0,20 R 0 1 W101B 0,20 A 604-Hormigón o asfalto 2 18/01/12 0,20 0,50 R 0 1 W101B 0,30 B 006-Tierra Vegetal 3 18/01/12 0,50 1,50 R 0 5 W101B 1,00 A 513-Conglomerados medianamente cementados Longitud Testigo Difict. Avance Tipo de suelo RQD (%) Activ. Desc. inic. Nº de Orden Golpes Asiento Nº 1 Nº 2 Nº 3 Suma (1º + 2º Intervalo) Simbolo Rechazo Puntaza Ciega 4 18/01/12 11:10 11:20 1,50 1,53 G 0 1 0,03 A 513-Conglomerados medianamente cementados PC 0, R R 3 SI 5 18/01/12 1,53 1,70 R 0 1 W101B 0,17 A 513-Conglomerados medianamente cementados 6 18/01/12 1,70 3,50 R 0 9 W101B 1,80 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 7 18/01/12 11:40 11:50 3,50 3,70 G 0 1 0,20 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 0, R - R 5 SI 8 18/01/12 3,70 5,50 R 0 10 W86B 1,80 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 0,60 0, /01/12 12:40 12:50 5,50 6,10 G 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa SPT N NO * Ensayo de penetración y toma de muestras standar (S.P.T.), según UNE /92: 3 ensayos. DATOS COMPLEMENTARIOS: Cajas parafinadas portatestigos: 3 OBSERVACIONES AL ENSAYO: Suelos: 0,30 - Gravas: 5,60 Muestra de Agua: No Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1

51 Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SONDEOS Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: (120025) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS PRESUPUESTO: P TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: ASTM-D / XP P94-202/95 CODIGO MUESTRA: MG CODIGO INTERNO EN OBRA: S03 ENSAYOS REALIZADOS POR: JRA FECHA DE ENCARGO: 17/01/2012 MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) FECHA MUESTREO/RECEPCION: 17/01/2012 ENSAYO: Toma de muestras a rotación con tubo simple o doble, según ASTM-D /XP P94-202/95. Incluye todas las actividades realizadas durante el sondeo. Fecha de finalización del ensayo: 18/01/2012 S/ref: ***** FECHA REGISTRO: 26/01/2012 FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: 17/01/ /01/2012 FECHA DEL ACTA: 26/01/2012 PUNTO DE RECONOCIMIENTO Nº: COORDENADAS: NIVEL FREATICO: Equipo de perforación (tipo y características) Dispositivo de golpeo, tipo, masa y frecuencia prefijada Dimensiones de varillaje y masa 3 X(m) = * Y(m) = * Z(m) = * NO Equipo de Perforación RL-48 L I ML-60 / 115,0 kg / < 30 g.p.m. Diámetro < 50mm / Masa: 7252 kg/m MÁQUINA UTILIZADA: METEOROLOGIA: Al corte: - Toma de muestras de agua Fecha: Hora: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Nublado En reposo: - Fecha: Nº envases, capacidad y tipo 2 l recip. de plástico herméticamente cerrado Tª conservación: aprox. 4 ºC Temperatura agua: Entrega laboratorio: 24 h Temperatura ambiente: Hora: - - Tramo Fecha Hora Profundidad Perforacion Inicio Fin Desde Hasta Mtdo Agua Color Perd. Rev. Maniobras Corona 1 17/01/12 15:30 0,70 R 0 3 W86B 0,70 B 006-Tierra Vegetal 2 17/01/12 0,70 1,00 R 0 2 W86B 0,30 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa Longitud Testigo Difict. Avance Tipo de suelo RQD (%) Activ. Desc. inic. Nº de Orden Golpes Asiento Nº 1 Nº 2 Nº 3 Suma (1º + 2º Intervalo) Simbolo Rechazo Puntaza Ciega 3 17/01/12 15:45 15:55 1,00 1,02 G 0 1 0,02 A 202-Arenas medias SPT 0, R R 2 NO 4 17/01/12 1,02 2,60 R 0 8 W86B 1,58 A 202-Arenas medias 5 17/01/12 2,60 3,00 R 0 2 W86B 0,40 A 301-Gravas calizas limpias 6 17/01/12 16:10 16:20 3,00 3,23 G 0 1 0,23 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 0, R - R 8 SI 7 17/01/12 3,23 4,80 R 0 8 W86B 1,57 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 8 17/01/12 4,80 5,00 R 0 1 W86B 0,20 A 203-Arenas densas 9 17/01/12 16:35 16:45 5,00 5,51 G 0 1 0,51 A 203-Arenas densas SPT 0, R 65 N 6 NO 10 18/01/12 8:20 5,51 6,20 R 0 4 W86B 0,69 A 513-Conglomerados medianamente cementados 11 18/01/12 6,20 7,00 R 0 4 W86B 0,80 A 203-Arenas densas 0,60 0, /01/12 8:40 8:50 7,00 7,60 G 0 1 A 203-Arenas densas SPT N NO 13 18/01/12 9:00 7,60 8,00 R 0 2 W86B 0,40 A 203-Arenas densas * Ensayo de penetración y toma de muestras standar (S.P.T.), según UNE /92: 4 ensayos. DATOS COMPLEMENTARIOS: Cajas parafinadas portatestigos: 3 OBSERVACIONES AL ENSAYO: Suelos: 4,11 - Gravas: 3,19 Muestra de Agua: No Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1

52 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com DATOS DE LA MUESTRA: PRESUPUESTO: CODIGO MU0,000,00ESTRA: MODALIDAD DE MUESTREO: ENSAYOS REALIZADOS POR: ENSAYO: Castellón CIF: A TIPO: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: PENETRACIONES DINÁMICAS P MG ML (Muestreo por el Laboratorio) JRA (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: CODIGO INTERNO EN OBRA: FECHA DE ENCARGO: FECHA MUESTREO/RECEPCION: Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE /94. Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012 S/ref: ***** PD01 17/01/ /01/2012 ***** FECHA REGISTRO: FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: FECHA DEL ACTA: 26/01/ /01/ /01/ /01/2012 Coordenadas: X (m): * Y(m): * Z(m): * Tipo de Cono: Diámetro Cono: Perdido 50 mm Longitud Varilla: Diámetro Varillaje: Sección Nominal Cono: 20 cm2 Masa Varilla: Masa Cono: 0,65 kg Masa del Yunque: Tipo Equipo: DPSH Altura de Caida: 1.0 m 32 mm 6,10 kg 7,2 kg 76 cm Nº de Ensayo: 1 Hora final prueba: 11:25 Desviación de verticalidad: 0,0º Freático: Máquina Utilizada: Hora inicio prueba: 11:15 PAR max.: 0 N.m Profundidad: 0,87m No Excentricidad / Deflexión del Varillaje: No / No (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Profundidad Nº de Golpes 0,00-0, ,20-0, ,40-0, ,60-0, ,80-1, ,00-1,20 1,20-1,40 1,40-1,60 1,60-1,80 1,80-2,00 2,00-2,20 2,20-2,40 2,40-2,60 2,60-2,80 2,80-3,00 3,00-3,20 3,20-3,40 3,40-3,60 3,60-3,80 3,80-4,00 4,00-4,20 4,20-4,40 4,40-4,60 4,60-4,80 4,80-5,00 5,00-5,20 5,20-5,40 5,40-5,60 5,60-5,80 5,80-6,00 6,00-6,20 6,20-6,40 6,40-6,60 6,60-6,80 6,80-7,00 7,00-7,20 7,20-7,40 7,40-7,60 7,60-7,80 7,80-8,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 8,00-8,20 8,20-8,40 8,40-8,60 8,60-8,80 8,80-9,00 9,00-9,20 9,20-9,40 9,40-9,60 9,60-9,80 9,80-10,00 10,00-10,20 10,20-10,40 10,40-10,60 10,60-10,80 10,80-11,00 11,00-11,20 11,20-11,40 11,40-11,60 11,60-11,80 11,80-12,00 12,00-12,20 12,20-12,40 12,40-12,60 12,60-12,80 12,80-13,00 13,00-13,20 13,20-13,40 13,40-13,60 13,60-13,80 13,80-14,00 14,00-14,20 14,20-14,40 14,40-14,60 14,60-14,80 14,80-15,00 15,00-15,20 15,20-15,40 15,40-15,60 15,60-15,80 15,80-16,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 16,00-16,20 16,20-16,40 16,40-16,60 16,60-16,80 16,80-17,00 17,00-17,20 17,20-17,40 17,40-17,60 17,60-17,80 17,80-18,00 18,00-18,20 18,20-18,40 18,40-18,60 18,60-18,80 18,80-19,00 19,00-19,20 19,20-19,40 19,40-19,60 19,60-19,80 19,80-20,00 20,00-20,20 20,20-20,40 20,40-20,60 20,60-20,80 20,80-21,00 21,00-21,20 21,20-21,40 21,40-21,60 21,60-21,80 21,80-22,00 22,00-22,20 22,20-22,40 22,40-22,60 22,60-22,80 22,80-23,00 23,00-23,20 23,20-23,40 23,40-23,60 23,60-23,80 23,80-24,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 24,00-24,20 24,20-24,40 24,40-24,60 24,60-24,80 24,80-25,00 25,00-25,20 25,20-25,40 25,40-25,60 25,60-25,80 25,80-26,00 26,00-26,20 26,20-26,40 26,40-26,60 26,60-26,80 26,80-27,00 27,00-27,20 27,20-27,40 27,40-27,60 27,60-27,80 27,80-28,00 28,00-28,20 28,20-28,40 28,40-28,60 28,60-28,80 28,80-29,00 29,00-29,20 29,20-29,40 29,40-29,60 29,60-29,80 29,80-30,00 30,00-30,20 30,20-30,40 30,40-30,60 30,60-30,80 30,80-31,00 31,00-31,20 31,20-31,40 31,40-31,60 31,60-31,80 31,80-32,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 32,00-32,20 32,20-32,40 32,40-32,60 32,60-32,80 32,80-33,00 33,00-33,20 33,20-33,40 33,40-33,60 33,60-33,80 33,80-34,00 34,00-34,20 34,20-34,40 34,40-34,60 34,60-34,80 34,80-35,00 35,00-35,20 35,20-35,40 35,40-35,60 35,60-35,80 35,80-36,00 36,00-36,20 36,20-36,40 36,40-36,60 36,60-36,80 36,80-37,00 37,00-37,20 37,20-37,40 37,40-37,60 37,60-37,80 37,80-38,00 38,00-38,20 38,20-38,40 38,40-38,60 38,60-38,80 38,80-39,00 39,00-39,20 39,20-39,40 39,40-39,60 39,60-39,80 39,80-40,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 40,00-40,20 40,20-40,40 40,40-40,60 40,60-40,80 40,80-41,00 41,00-41,20 41,20-41,40 41,40-41,60 41,60-41,80 41,80-42,00 42,00-42,20 42,20-42,40 42,40-42,60 42,60-42,80 42,80-43,00 43,00-43,20 43,20-43,40 43,40-43,60 43,60-43,80 43,80-44,00 44,00-44,20 44,20-44,40 44,40-44,60 44,60-44,80 44,80-45,00 45,00-45,20 45,20-45,40 45,40-45,60 45,60-45,80 45,80-46,00 46,00-46,20 46,20-46,40 46,40-46,60 46,60-46,80 46,80-47,00 47,00-47,20 47,20-47,40 47,40-47,60 47,60-47,80 47,80-48,00 Par Inclinación PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2

53 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS S/ref: ***** Valores de N 20 0,00 0,00 Profundidad (m) Profundidad (m) 0,60 0, Par (Nm) Golpes DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2

54 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com DATOS DE LA MUESTRA: PRESUPUESTO: CODIGO MU0,000,00ESTRA: MODALIDAD DE MUESTREO: ENSAYOS REALIZADOS POR: ENSAYO: Castellón CIF: A TIPO: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: PENETRACIONES DINÁMICAS P MG ML (Muestreo por el Laboratorio) JRA (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: CODIGO INTERNO EN OBRA: FECHA DE ENCARGO: FECHA MUESTREO/RECEPCION: Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE /94. Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012 S/ref: ***** PD02 17/01/ /01/2012 ***** FECHA REGISTRO: FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: FECHA DEL ACTA: 26/01/ /01/ /01/ /01/2012 Coordenadas: X (m): * Y(m): * Z(m): * Tipo de Cono: Diámetro Cono: Perdido 50 mm Longitud Varilla: Diámetro Varillaje: Sección Nominal Cono: 20 cm2 Masa Varilla: Masa Cono: 0,65 kg Masa del Yunque: Tipo Equipo: DPSH Altura de Caida: 1.0 m 32 mm 6,10 kg 7,2 kg 76 cm Nº de Ensayo: 2 Hora final prueba: 11:40 Desviación de verticalidad: 0,0º Freático: Máquina Utilizada: Hora inicio prueba: 11:30 PAR max.: 0 N.m Profundidad: 1,03m No Excentricidad / Deflexión del Varillaje: No / No (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Profundidad Nº de Golpes 0,00-0, ,20-0, ,40-0, ,60-0, ,80-1, ,00-1, ,20-1,40 1,40-1,60 1,60-1,80 1,80-2,00 2,00-2,20 2,20-2,40 2,40-2,60 2,60-2,80 2,80-3,00 3,00-3,20 3,20-3,40 3,40-3,60 3,60-3,80 3,80-4,00 4,00-4,20 4,20-4,40 4,40-4,60 4,60-4,80 4,80-5,00 5,00-5,20 5,20-5,40 5,40-5,60 5,60-5,80 5,80-6,00 6,00-6,20 6,20-6,40 6,40-6,60 6,60-6,80 6,80-7,00 7,00-7,20 7,20-7,40 7,40-7,60 7,60-7,80 7,80-8,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 8,00-8,20 8,20-8,40 8,40-8,60 8,60-8,80 8,80-9,00 9,00-9,20 9,20-9,40 9,40-9,60 9,60-9,80 9,80-10,00 10,00-10,20 10,20-10,40 10,40-10,60 10,60-10,80 10,80-11,00 11,00-11,20 11,20-11,40 11,40-11,60 11,60-11,80 11,80-12,00 12,00-12,20 12,20-12,40 12,40-12,60 12,60-12,80 12,80-13,00 13,00-13,20 13,20-13,40 13,40-13,60 13,60-13,80 13,80-14,00 14,00-14,20 14,20-14,40 14,40-14,60 14,60-14,80 14,80-15,00 15,00-15,20 15,20-15,40 15,40-15,60 15,60-15,80 15,80-16,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 16,00-16,20 16,20-16,40 16,40-16,60 16,60-16,80 16,80-17,00 17,00-17,20 17,20-17,40 17,40-17,60 17,60-17,80 17,80-18,00 18,00-18,20 18,20-18,40 18,40-18,60 18,60-18,80 18,80-19,00 19,00-19,20 19,20-19,40 19,40-19,60 19,60-19,80 19,80-20,00 20,00-20,20 20,20-20,40 20,40-20,60 20,60-20,80 20,80-21,00 21,00-21,20 21,20-21,40 21,40-21,60 21,60-21,80 21,80-22,00 22,00-22,20 22,20-22,40 22,40-22,60 22,60-22,80 22,80-23,00 23,00-23,20 23,20-23,40 23,40-23,60 23,60-23,80 23,80-24,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 24,00-24,20 24,20-24,40 24,40-24,60 24,60-24,80 24,80-25,00 25,00-25,20 25,20-25,40 25,40-25,60 25,60-25,80 25,80-26,00 26,00-26,20 26,20-26,40 26,40-26,60 26,60-26,80 26,80-27,00 27,00-27,20 27,20-27,40 27,40-27,60 27,60-27,80 27,80-28,00 28,00-28,20 28,20-28,40 28,40-28,60 28,60-28,80 28,80-29,00 29,00-29,20 29,20-29,40 29,40-29,60 29,60-29,80 29,80-30,00 30,00-30,20 30,20-30,40 30,40-30,60 30,60-30,80 30,80-31,00 31,00-31,20 31,20-31,40 31,40-31,60 31,60-31,80 31,80-32,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 32,00-32,20 32,20-32,40 32,40-32,60 32,60-32,80 32,80-33,00 33,00-33,20 33,20-33,40 33,40-33,60 33,60-33,80 33,80-34,00 34,00-34,20 34,20-34,40 34,40-34,60 34,60-34,80 34,80-35,00 35,00-35,20 35,20-35,40 35,40-35,60 35,60-35,80 35,80-36,00 36,00-36,20 36,20-36,40 36,40-36,60 36,60-36,80 36,80-37,00 37,00-37,20 37,20-37,40 37,40-37,60 37,60-37,80 37,80-38,00 38,00-38,20 38,20-38,40 38,40-38,60 38,60-38,80 38,80-39,00 39,00-39,20 39,20-39,40 39,40-39,60 39,60-39,80 39,80-40,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 40,00-40,20 40,20-40,40 40,40-40,60 40,60-40,80 40,80-41,00 41,00-41,20 41,20-41,40 41,40-41,60 41,60-41,80 41,80-42,00 42,00-42,20 42,20-42,40 42,40-42,60 42,60-42,80 42,80-43,00 43,00-43,20 43,20-43,40 43,40-43,60 43,60-43,80 43,80-44,00 44,00-44,20 44,20-44,40 44,40-44,60 44,60-44,80 44,80-45,00 45,00-45,20 45,20-45,40 45,40-45,60 45,60-45,80 45,80-46,00 46,00-46,20 46,20-46,40 46,40-46,60 46,60-46,80 46,80-47,00 47,00-47,20 47,20-47,40 47,40-47,60 47,60-47,80 47,80-48,00 Par Inclinación PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2

55 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS S/ref: ***** Valores de N 20 0,00 0,00 Profundidad (m) 0,60 Profundidad (m) 0, Par (Nm) Golpes DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2

56 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com DATOS DE LA MUESTRA: PRESUPUESTO: CODIGO MU0,000,00ESTRA: MODALIDAD DE MUESTREO: ENSAYOS REALIZADOS POR: ENSAYO: Castellón CIF: A TIPO: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: PENETRACIONES DINÁMICAS P MG ML (Muestreo por el Laboratorio) JRA (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: CODIGO INTERNO EN OBRA: FECHA DE ENCARGO: FECHA MUESTREO/RECEPCION: Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE /94. Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012 S/ref: ***** PD03 17/01/ /01/2012 ***** FECHA REGISTRO: FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: FECHA DEL ACTA: 26/01/ /01/ /01/ /01/2012 Coordenadas: X (m): * Y(m): * Z(m): * Tipo de Cono: Diámetro Cono: Perdido 50 mm Longitud Varilla: Diámetro Varillaje: Sección Nominal Cono: 20 cm2 Masa Varilla: Masa Cono: 0,65 kg Masa del Yunque: Tipo Equipo: DPSH Altura de Caida: 1.0 m 32 mm 6,10 kg 7,2 kg 76 cm Nº de Ensayo: 3 Hora final prueba: 12:25 Desviación de verticalidad: 0,0º Freático: Máquina Utilizada: Hora inicio prueba: 12:05 PAR max.: 40 N.m Profundidad: 1,29m No Excentricidad / Deflexión del Varillaje: No / No (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Profundidad Nº de Golpes Par Inclinación 0,00-0, ,20-0, ,40-0, ,60-0, ,80-1, ,00-1, ,0 1,20-1, ,40-1,60 1,60-1,80 1,80-2,00 2,00-2,20 2,20-2,40 2,40-2,60 2,60-2,80 2,80-3,00 3,00-3,20 3,20-3,40 3,40-3,60 3,60-3,80 3,80-4,00 4,00-4,20 4,20-4,40 4,40-4,60 4,60-4,80 4,80-5,00 5,00-5,20 5,20-5,40 5,40-5,60 5,60-5,80 5,80-6,00 6,00-6,20 6,20-6,40 6,40-6,60 6,60-6,80 6,80-7,00 7,00-7,20 7,20-7,40 7,40-7,60 7,60-7,80 7,80-8,00 Profundidad Nº de Golpes 8,00-8,20 8,20-8,40 8,40-8,60 8,60-8,80 8,80-9,00 9,00-9,20 9,20-9,40 9,40-9,60 9,60-9,80 9,80-10,00 10,00-10,20 10,20-10,40 10,40-10,60 10,60-10,80 10,80-11,00 11,00-11,20 11,20-11,40 11,40-11,60 11,60-11,80 11,80-12,00 12,00-12,20 12,20-12,40 12,40-12,60 12,60-12,80 12,80-13,00 13,00-13,20 13,20-13,40 13,40-13,60 13,60-13,80 13,80-14,00 14,00-14,20 14,20-14,40 14,40-14,60 14,60-14,80 14,80-15,00 15,00-15,20 15,20-15,40 15,40-15,60 15,60-15,80 15,80-16,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 16,00-16,20 16,20-16,40 16,40-16,60 16,60-16,80 16,80-17,00 17,00-17,20 17,20-17,40 17,40-17,60 17,60-17,80 17,80-18,00 18,00-18,20 18,20-18,40 18,40-18,60 18,60-18,80 18,80-19,00 19,00-19,20 19,20-19,40 19,40-19,60 19,60-19,80 19,80-20,00 20,00-20,20 20,20-20,40 20,40-20,60 20,60-20,80 20,80-21,00 21,00-21,20 21,20-21,40 21,40-21,60 21,60-21,80 21,80-22,00 22,00-22,20 22,20-22,40 22,40-22,60 22,60-22,80 22,80-23,00 23,00-23,20 23,20-23,40 23,40-23,60 23,60-23,80 23,80-24,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 24,00-24,20 24,20-24,40 24,40-24,60 24,60-24,80 24,80-25,00 25,00-25,20 25,20-25,40 25,40-25,60 25,60-25,80 25,80-26,00 26,00-26,20 26,20-26,40 26,40-26,60 26,60-26,80 26,80-27,00 27,00-27,20 27,20-27,40 27,40-27,60 27,60-27,80 27,80-28,00 28,00-28,20 28,20-28,40 28,40-28,60 28,60-28,80 28,80-29,00 29,00-29,20 29,20-29,40 29,40-29,60 29,60-29,80 29,80-30,00 30,00-30,20 30,20-30,40 30,40-30,60 30,60-30,80 30,80-31,00 31,00-31,20 31,20-31,40 31,40-31,60 31,60-31,80 31,80-32,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 32,00-32,20 32,20-32,40 32,40-32,60 32,60-32,80 32,80-33,00 33,00-33,20 33,20-33,40 33,40-33,60 33,60-33,80 33,80-34,00 34,00-34,20 34,20-34,40 34,40-34,60 34,60-34,80 34,80-35,00 35,00-35,20 35,20-35,40 35,40-35,60 35,60-35,80 35,80-36,00 36,00-36,20 36,20-36,40 36,40-36,60 36,60-36,80 36,80-37,00 37,00-37,20 37,20-37,40 37,40-37,60 37,60-37,80 37,80-38,00 38,00-38,20 38,20-38,40 38,40-38,60 38,60-38,80 38,80-39,00 39,00-39,20 39,20-39,40 39,40-39,60 39,60-39,80 39,80-40,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 40,00-40,20 40,20-40,40 40,40-40,60 40,60-40,80 40,80-41,00 41,00-41,20 41,20-41,40 41,40-41,60 41,60-41,80 41,80-42,00 42,00-42,20 42,20-42,40 42,40-42,60 42,60-42,80 42,80-43,00 43,00-43,20 43,20-43,40 43,40-43,60 43,60-43,80 43,80-44,00 44,00-44,20 44,20-44,40 44,40-44,60 44,60-44,80 44,80-45,00 45,00-45,20 45,20-45,40 45,40-45,60 45,60-45,80 45,80-46,00 46,00-46,20 46,20-46,40 46,40-46,60 46,60-46,80 46,80-47,00 47,00-47,20 47,20-47,40 47,40-47,60 47,60-47,80 47,80-48,00 Par Inclinación PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2

57 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS S/ref: ***** Valores de N 20 0,00 0,00 Profundidad (m) 0,60 Profundidad (m) 0, ,20 1, Par (Nm) Golpes DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2

58 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com DATOS DE LA MUESTRA: PRESUPUESTO: CODIGO MU0,000,00ESTRA: MODALIDAD DE MUESTREO: ENSAYOS REALIZADOS POR: ENSAYO: Castellón CIF: A TIPO: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: PENETRACIONES DINÁMICAS P MG ML (Muestreo por el Laboratorio) JRA (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: CODIGO INTERNO EN OBRA: FECHA DE ENCARGO: FECHA MUESTREO/RECEPCION: Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE /94. Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012 S/ref: ***** PD04 17/01/ /01/2012 ***** FECHA REGISTRO: FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: FECHA DEL ACTA: 26/01/ /01/ /01/ /01/2012 Coordenadas: X (m): * Y(m): * Z(m): * Tipo de Cono: Diámetro Cono: Perdido 50 mm Longitud Varilla: Diámetro Varillaje: Sección Nominal Cono: 20 cm2 Masa Varilla: Masa Cono: 0,65 kg Masa del Yunque: Tipo Equipo: DPSH Altura de Caida: 1.0 m 32 mm 6,10 kg 7,2 kg 76 cm Nº de Ensayo: 4 Hora final prueba: 13:00 Desviación de verticalidad: 0,0º Freático: Máquina Utilizada: Hora inicio prueba: 12:34 PAR max.: 0 N.m Profundidad: 1,02m No Excentricidad / Deflexión del Varillaje: No / No (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Profundidad Nº de Golpes 0,00-0,20 8 0,20-0, ,40-0, ,60-0, ,80-1, ,00-1, ,20-1,40 1,40-1,60 1,60-1,80 1,80-2,00 2,00-2,20 2,20-2,40 2,40-2,60 2,60-2,80 2,80-3,00 3,00-3,20 3,20-3,40 3,40-3,60 3,60-3,80 3,80-4,00 4,00-4,20 4,20-4,40 4,40-4,60 4,60-4,80 4,80-5,00 5,00-5,20 5,20-5,40 5,40-5,60 5,60-5,80 5,80-6,00 6,00-6,20 6,20-6,40 6,40-6,60 6,60-6,80 6,80-7,00 7,00-7,20 7,20-7,40 7,40-7,60 7,60-7,80 7,80-8,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 8,00-8,20 8,20-8,40 8,40-8,60 8,60-8,80 8,80-9,00 9,00-9,20 9,20-9,40 9,40-9,60 9,60-9,80 9,80-10,00 10,00-10,20 10,20-10,40 10,40-10,60 10,60-10,80 10,80-11,00 11,00-11,20 11,20-11,40 11,40-11,60 11,60-11,80 11,80-12,00 12,00-12,20 12,20-12,40 12,40-12,60 12,60-12,80 12,80-13,00 13,00-13,20 13,20-13,40 13,40-13,60 13,60-13,80 13,80-14,00 14,00-14,20 14,20-14,40 14,40-14,60 14,60-14,80 14,80-15,00 15,00-15,20 15,20-15,40 15,40-15,60 15,60-15,80 15,80-16,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 16,00-16,20 16,20-16,40 16,40-16,60 16,60-16,80 16,80-17,00 17,00-17,20 17,20-17,40 17,40-17,60 17,60-17,80 17,80-18,00 18,00-18,20 18,20-18,40 18,40-18,60 18,60-18,80 18,80-19,00 19,00-19,20 19,20-19,40 19,40-19,60 19,60-19,80 19,80-20,00 20,00-20,20 20,20-20,40 20,40-20,60 20,60-20,80 20,80-21,00 21,00-21,20 21,20-21,40 21,40-21,60 21,60-21,80 21,80-22,00 22,00-22,20 22,20-22,40 22,40-22,60 22,60-22,80 22,80-23,00 23,00-23,20 23,20-23,40 23,40-23,60 23,60-23,80 23,80-24,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 24,00-24,20 24,20-24,40 24,40-24,60 24,60-24,80 24,80-25,00 25,00-25,20 25,20-25,40 25,40-25,60 25,60-25,80 25,80-26,00 26,00-26,20 26,20-26,40 26,40-26,60 26,60-26,80 26,80-27,00 27,00-27,20 27,20-27,40 27,40-27,60 27,60-27,80 27,80-28,00 28,00-28,20 28,20-28,40 28,40-28,60 28,60-28,80 28,80-29,00 29,00-29,20 29,20-29,40 29,40-29,60 29,60-29,80 29,80-30,00 30,00-30,20 30,20-30,40 30,40-30,60 30,60-30,80 30,80-31,00 31,00-31,20 31,20-31,40 31,40-31,60 31,60-31,80 31,80-32,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 32,00-32,20 32,20-32,40 32,40-32,60 32,60-32,80 32,80-33,00 33,00-33,20 33,20-33,40 33,40-33,60 33,60-33,80 33,80-34,00 34,00-34,20 34,20-34,40 34,40-34,60 34,60-34,80 34,80-35,00 35,00-35,20 35,20-35,40 35,40-35,60 35,60-35,80 35,80-36,00 36,00-36,20 36,20-36,40 36,40-36,60 36,60-36,80 36,80-37,00 37,00-37,20 37,20-37,40 37,40-37,60 37,60-37,80 37,80-38,00 38,00-38,20 38,20-38,40 38,40-38,60 38,60-38,80 38,80-39,00 39,00-39,20 39,20-39,40 39,40-39,60 39,60-39,80 39,80-40,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 40,00-40,20 40,20-40,40 40,40-40,60 40,60-40,80 40,80-41,00 41,00-41,20 41,20-41,40 41,40-41,60 41,60-41,80 41,80-42,00 42,00-42,20 42,20-42,40 42,40-42,60 42,60-42,80 42,80-43,00 43,00-43,20 43,20-43,40 43,40-43,60 43,60-43,80 43,80-44,00 44,00-44,20 44,20-44,40 44,40-44,60 44,60-44,80 44,80-45,00 45,00-45,20 45,20-45,40 45,40-45,60 45,60-45,80 45,80-46,00 46,00-46,20 46,20-46,40 46,40-46,60 46,60-46,80 46,80-47,00 47,00-47,20 47,20-47,40 47,40-47,60 47,60-47,80 47,80-48,00 Par Inclinación PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2

59 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS S/ref: ***** Valores de N 20 0,00 0,00 Profundidad (m) 0,60 Profundidad (m) 0, Par (Nm) Golpes DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2

60 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com DATOS DE LA MUESTRA: PRESUPUESTO: CODIGO MU0,000,00ESTRA: MODALIDAD DE MUESTREO: ENSAYOS REALIZADOS POR: ENSAYO: Castellón CIF: A TIPO: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: PENETRACIONES DINÁMICAS P MG ML (Muestreo por el Laboratorio) JRA (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: CODIGO INTERNO EN OBRA: FECHA DE ENCARGO: FECHA MUESTREO/RECEPCION: Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE /94. Fecha de finalización del ensayo: 18/01/2012 S/ref: ***** PD05 18/01/ /01/2012 ***** FECHA REGISTRO: FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: FECHA DEL ACTA: 26/01/ /01/ /01/ /01/2012 Coordenadas: X (m): * Y(m): * Z(m): * Tipo de Cono: Diámetro Cono: Perdido 50 mm Longitud Varilla: Diámetro Varillaje: Sección Nominal Cono: 20 cm2 Masa Varilla: Masa Cono: 0,65 kg Masa del Yunque: Tipo Equipo: DPSH Altura de Caida: 1.0 m 32 mm 6,10 kg 7,2 kg 76 cm Nº de Ensayo: 5 Hora final prueba: 9:45 Desviación de verticalidad: 0,0º Freático: Máquina Utilizada: Hora inicio prueba: 9:30 PAR max.: 20 N.m Profundidad: 1,71m No Excentricidad / Deflexión del Varillaje: No / No (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Profundidad Nº de Golpes Par Inclinación 0,00-0, ,20-0, ,40-0, ,60-0, ,80-1, ,00-1, ,0 1,20-1, ,40-1, ,60-1, ,80-2,00 2,00-2,20 2,20-2,40 2,40-2,60 2,60-2,80 2,80-3,00 3,00-3,20 3,20-3,40 3,40-3,60 3,60-3,80 3,80-4,00 4,00-4,20 4,20-4,40 4,40-4,60 4,60-4,80 4,80-5,00 5,00-5,20 5,20-5,40 5,40-5,60 5,60-5,80 5,80-6,00 6,00-6,20 6,20-6,40 6,40-6,60 6,60-6,80 6,80-7,00 7,00-7,20 7,20-7,40 7,40-7,60 7,60-7,80 7,80-8,00 Profundidad Nº de Golpes 8,00-8,20 8,20-8,40 8,40-8,60 8,60-8,80 8,80-9,00 9,00-9,20 9,20-9,40 9,40-9,60 9,60-9,80 9,80-10,00 10,00-10,20 10,20-10,40 10,40-10,60 10,60-10,80 10,80-11,00 11,00-11,20 11,20-11,40 11,40-11,60 11,60-11,80 11,80-12,00 12,00-12,20 12,20-12,40 12,40-12,60 12,60-12,80 12,80-13,00 13,00-13,20 13,20-13,40 13,40-13,60 13,60-13,80 13,80-14,00 14,00-14,20 14,20-14,40 14,40-14,60 14,60-14,80 14,80-15,00 15,00-15,20 15,20-15,40 15,40-15,60 15,60-15,80 15,80-16,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 16,00-16,20 16,20-16,40 16,40-16,60 16,60-16,80 16,80-17,00 17,00-17,20 17,20-17,40 17,40-17,60 17,60-17,80 17,80-18,00 18,00-18,20 18,20-18,40 18,40-18,60 18,60-18,80 18,80-19,00 19,00-19,20 19,20-19,40 19,40-19,60 19,60-19,80 19,80-20,00 20,00-20,20 20,20-20,40 20,40-20,60 20,60-20,80 20,80-21,00 21,00-21,20 21,20-21,40 21,40-21,60 21,60-21,80 21,80-22,00 22,00-22,20 22,20-22,40 22,40-22,60 22,60-22,80 22,80-23,00 23,00-23,20 23,20-23,40 23,40-23,60 23,60-23,80 23,80-24,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 24,00-24,20 24,20-24,40 24,40-24,60 24,60-24,80 24,80-25,00 25,00-25,20 25,20-25,40 25,40-25,60 25,60-25,80 25,80-26,00 26,00-26,20 26,20-26,40 26,40-26,60 26,60-26,80 26,80-27,00 27,00-27,20 27,20-27,40 27,40-27,60 27,60-27,80 27,80-28,00 28,00-28,20 28,20-28,40 28,40-28,60 28,60-28,80 28,80-29,00 29,00-29,20 29,20-29,40 29,40-29,60 29,60-29,80 29,80-30,00 30,00-30,20 30,20-30,40 30,40-30,60 30,60-30,80 30,80-31,00 31,00-31,20 31,20-31,40 31,40-31,60 31,60-31,80 31,80-32,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 32,00-32,20 32,20-32,40 32,40-32,60 32,60-32,80 32,80-33,00 33,00-33,20 33,20-33,40 33,40-33,60 33,60-33,80 33,80-34,00 34,00-34,20 34,20-34,40 34,40-34,60 34,60-34,80 34,80-35,00 35,00-35,20 35,20-35,40 35,40-35,60 35,60-35,80 35,80-36,00 36,00-36,20 36,20-36,40 36,40-36,60 36,60-36,80 36,80-37,00 37,00-37,20 37,20-37,40 37,40-37,60 37,60-37,80 37,80-38,00 38,00-38,20 38,20-38,40 38,40-38,60 38,60-38,80 38,80-39,00 39,00-39,20 39,20-39,40 39,40-39,60 39,60-39,80 39,80-40,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 40,00-40,20 40,20-40,40 40,40-40,60 40,60-40,80 40,80-41,00 41,00-41,20 41,20-41,40 41,40-41,60 41,60-41,80 41,80-42,00 42,00-42,20 42,20-42,40 42,40-42,60 42,60-42,80 42,80-43,00 43,00-43,20 43,20-43,40 43,40-43,60 43,60-43,80 43,80-44,00 44,00-44,20 44,20-44,40 44,40-44,60 44,60-44,80 44,80-45,00 45,00-45,20 45,20-45,40 45,40-45,60 45,60-45,80 45,80-46,00 46,00-46,20 46,20-46,40 46,40-46,60 46,60-46,80 46,80-47,00 47,00-47,20 47,20-47,40 47,40-47,60 47,60-47,80 47,80-48,00 Par Inclinación PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2

61 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS S/ref: ***** Valores de N 20 0,00 0,00 Profundidad (m) 0,60 20 Profundidad (m) 0,60 1,20 1, Par (Nm) Golpes DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2

62 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com DATOS DE LA MUESTRA: PRESUPUESTO: CODIGO MU0,000,00ESTRA: MODALIDAD DE MUESTREO: ENSAYOS REALIZADOS POR: ENSAYO: Castellón CIF: A TIPO: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: PENETRACIONES DINÁMICAS P MG ML (Muestreo por el Laboratorio) JRA (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: CODIGO INTERNO EN OBRA: FECHA DE ENCARGO: FECHA MUESTREO/RECEPCION: Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE /94. Fecha de finalización del ensayo: 18/01/2012 S/ref: ***** PD06 18/01/ /01/2012 ***** FECHA REGISTRO: FECHA INICIO ENSAYOS: FECHA FIN ENSAYOS: FECHA DEL ACTA: 26/01/ /01/ /01/ /01/2012 Coordenadas: X (m): * Y(m): * Z(m): * Tipo de Cono: Diámetro Cono: Perdido 50 mm Longitud Varilla: Diámetro Varillaje: Sección Nominal Cono: 20 cm2 Masa Varilla: Masa Cono: 0,65 kg Masa del Yunque: Tipo Equipo: DPSH Altura de Caida: 1.0 m 32 mm 6,10 kg 7,2 kg 76 cm Nº de Ensayo: 6 Hora final prueba: 10:20 Desviación de verticalidad: 0,0º Freático: Máquina Utilizada: Hora inicio prueba: 9:50 PAR max.: 20 N.m Profundidad: 1,88m No Excentricidad / Deflexión del Varillaje: No / No (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I Profundidad Nº de Golpes Par Inclinación 0,00-0, ,20-0, ,40-0, ,60-0, ,80-1, ,00-1, ,0 1,20-1, ,40-1, ,60-1, ,80-2, ,00-2,20 2,20-2,40 2,40-2,60 2,60-2,80 2,80-3,00 3,00-3,20 3,20-3,40 3,40-3,60 3,60-3,80 3,80-4,00 4,00-4,20 4,20-4,40 4,40-4,60 4,60-4,80 4,80-5,00 5,00-5,20 5,20-5,40 5,40-5,60 5,60-5,80 5,80-6,00 6,00-6,20 6,20-6,40 6,40-6,60 6,60-6,80 6,80-7,00 7,00-7,20 7,20-7,40 7,40-7,60 7,60-7,80 7,80-8,00 Profundidad Nº de Golpes 8,00-8,20 8,20-8,40 8,40-8,60 8,60-8,80 8,80-9,00 9,00-9,20 9,20-9,40 9,40-9,60 9,60-9,80 9,80-10,00 10,00-10,20 10,20-10,40 10,40-10,60 10,60-10,80 10,80-11,00 11,00-11,20 11,20-11,40 11,40-11,60 11,60-11,80 11,80-12,00 12,00-12,20 12,20-12,40 12,40-12,60 12,60-12,80 12,80-13,00 13,00-13,20 13,20-13,40 13,40-13,60 13,60-13,80 13,80-14,00 14,00-14,20 14,20-14,40 14,40-14,60 14,60-14,80 14,80-15,00 15,00-15,20 15,20-15,40 15,40-15,60 15,60-15,80 15,80-16,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 16,00-16,20 16,20-16,40 16,40-16,60 16,60-16,80 16,80-17,00 17,00-17,20 17,20-17,40 17,40-17,60 17,60-17,80 17,80-18,00 18,00-18,20 18,20-18,40 18,40-18,60 18,60-18,80 18,80-19,00 19,00-19,20 19,20-19,40 19,40-19,60 19,60-19,80 19,80-20,00 20,00-20,20 20,20-20,40 20,40-20,60 20,60-20,80 20,80-21,00 21,00-21,20 21,20-21,40 21,40-21,60 21,60-21,80 21,80-22,00 22,00-22,20 22,20-22,40 22,40-22,60 22,60-22,80 22,80-23,00 23,00-23,20 23,20-23,40 23,40-23,60 23,60-23,80 23,80-24,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 24,00-24,20 24,20-24,40 24,40-24,60 24,60-24,80 24,80-25,00 25,00-25,20 25,20-25,40 25,40-25,60 25,60-25,80 25,80-26,00 26,00-26,20 26,20-26,40 26,40-26,60 26,60-26,80 26,80-27,00 27,00-27,20 27,20-27,40 27,40-27,60 27,60-27,80 27,80-28,00 28,00-28,20 28,20-28,40 28,40-28,60 28,60-28,80 28,80-29,00 29,00-29,20 29,20-29,40 29,40-29,60 29,60-29,80 29,80-30,00 30,00-30,20 30,20-30,40 30,40-30,60 30,60-30,80 30,80-31,00 31,00-31,20 31,20-31,40 31,40-31,60 31,60-31,80 31,80-32,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 32,00-32,20 32,20-32,40 32,40-32,60 32,60-32,80 32,80-33,00 33,00-33,20 33,20-33,40 33,40-33,60 33,60-33,80 33,80-34,00 34,00-34,20 34,20-34,40 34,40-34,60 34,60-34,80 34,80-35,00 35,00-35,20 35,20-35,40 35,40-35,60 35,60-35,80 35,80-36,00 36,00-36,20 36,20-36,40 36,40-36,60 36,60-36,80 36,80-37,00 37,00-37,20 37,20-37,40 37,40-37,60 37,60-37,80 37,80-38,00 38,00-38,20 38,20-38,40 38,40-38,60 38,60-38,80 38,80-39,00 39,00-39,20 39,20-39,40 39,40-39,60 39,60-39,80 39,80-40,00 Par Inclinación Profundidad Nº de Golpes 40,00-40,20 40,20-40,40 40,40-40,60 40,60-40,80 40,80-41,00 41,00-41,20 41,20-41,40 41,40-41,60 41,60-41,80 41,80-42,00 42,00-42,20 42,20-42,40 42,40-42,60 42,60-42,80 42,80-43,00 43,00-43,20 43,20-43,40 43,40-43,60 43,60-43,80 43,80-44,00 44,00-44,20 44,20-44,40 44,40-44,60 44,60-44,80 44,80-45,00 45,00-45,20 45,20-45,40 45,40-45,60 45,60-45,80 45,80-46,00 46,00-46,20 46,20-46,40 46,40-46,60 46,60-46,80 46,80-47,00 47,00-47,20 47,20-47,40 47,40-47,60 47,60-47,80 47,80-48,00 Par Inclinación PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2

63 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Peticionario: Dirección: CIF: (00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B Obra: ( ) Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS S/ref: ***** Valores de N 20 0,00 0,00 0,60 0,60 Profundidad (m) 20 Profundidad (m) 1,20 1,20 1,80 1, Par (Nm) Golpes DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: Coordenadas según croquis OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V. B. Director General CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012 ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2

64 ANEJO Nº 3.2: ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO. P Informe Estudio Geotécnico

65 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Hoja 1 de 2 DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SUELOS PRESUPUESTO: P MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: MG OPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE /95 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012 OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-2 entre 4,60 y 5,20 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012 DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 25/01/2012 CANTIDAD: 9,00 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012 CODIGO INTERNO EN OBRA: SM2; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 03/02/2012 PROCEDENCIA/FABRICANTE: MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012 ENSAYO: Análisis granulométrico de suelos por tamizado Según UNE /95 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012 Tamices UNE 100 mm 100 % 80 mm 100 % 63 mm 100 % 50 mm 100 % 40 mm 92 % 25 mm 84 % 20 mm 80 % 12,5 mm 71 % 10 mm 68 % 6,3 mm 61 % 5 mm 58 % 2 mm 47 % 1,25 mm 41 % 0,40 mm 25 % 0,16 mm 18 % 0,08 mm 14 % DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: D ia g ra m a g ra n u lo m é t ric o % que pasa ,1 0,0 1 T a m a ñ o d e la s p a rtíc u la s (m m ) Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

66 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: ENSAYO: Determinación de los límites de Atterberg Según UNE /94 / /93 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/ Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Límite Líquido **** Límite Plástico **** Indice de Plasticidad Hoja 2 de 2 No plástico DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V.B. Director General CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012 ORIGINAL ACTA Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

67 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Hoja 1 de 1 DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SUELOS PRESUPUESTO: P MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: MG OPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 83963/08 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012 OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-2 entre 4,60 y 5,20 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012 DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 25/01/2012 CANTIDAD: 0,61 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012 CODIGO INTERNO EN OBRA: SM2; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 07/02/2012 PROCEDENCIA/FABRICANTE: MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012 ENSAYO: Determinación del contenido de sulfatos de un suelo Según UNE 83963/08 Sulfatos (Ión SO4) 127 mg/kg de suelo seco DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V.B. Director General CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012 ORIGINAL ACTA Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. PG-26-R02-4

68 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Hoja 1 de 1 DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SUELOS PRESUPUESTO: P MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: MG OPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE /93 FECHA DE ENCARGO: 18/01/2012 OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-2 entre 5,50 y 6,10 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 18/01/2012 DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes FECHA REGISTRO: 01/02/2012 CANTIDAD: 0,90 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012 CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-2; SPT Nº 3 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012 PROCEDENCIA/FABRICANTE: MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012 ENSAYO: Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa Según UNE /93 Fecha de finalización del ensayo: 19/01/2012 Humedad 3,1 % DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V.B. Director General CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012 ORIGINAL ACTA Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

69 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Hoja 1 de 2 DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SUELOS PRESUPUESTO: P MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: MG OPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE /95 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012 OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 1,10 y 1,70 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012 DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 01/02/2012 CANTIDAD: 9,00 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012 CODIGO INTERNO EN OBRA: SM3; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 03/02/2012 PROCEDENCIA/FABRICANTE: MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012 ENSAYO: Análisis granulométrico de suelos por tamizado Según UNE /95 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012 Tamices UNE 100 mm 100 % 80 mm 100 % 63 mm 100 % 50 mm 100 % 40 mm 100 % 25 mm 99 % 20 mm 95 % 12,5 mm 89 % 10 mm 86 % 6,3 mm 81 % 5 mm 79 % 2 mm 74 % 1,25 mm 72 % 0,40 mm 65 % 0,16 mm 55 % 0,08 mm 42 % DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: D ia g ra m a g ra n u lo m é t ric o % que pasa ,1 0,0 1 T a m a ñ o d e la s p a rtíc u la s (m m ) Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

70 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: ENSAYO: Determinación de los límites de Atterberg Según UNE /94 / /93 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/ Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Límite Líquido **** Límite Plástico **** Indice de Plasticidad Hoja 2 de 2 No plástico DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V.B. Director General CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012 ORIGINAL ACTA Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

71 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Hoja 1 de 1 DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SUELOS PRESUPUESTO: P MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: MG OPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 83963/08 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012 OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 1,10 y 1,70 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012 DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 01/02/2012 CANTIDAD: 0,61 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012 CODIGO INTERNO EN OBRA: SM3; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 07/02/2012 PROCEDENCIA/FABRICANTE: MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012 ENSAYO: Determinación del contenido de sulfatos de un suelo Según UNE 83963/08 Sulfatos (Ión SO4) 113 mg/kg de suelo seco DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V.B. Director General CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012 ORIGINAL ACTA Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. PG-26-R02-4

72 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Hoja 1 de 2 DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SUELOS PRESUPUESTO: P MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: MG OPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE /95 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012 OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 3,60 y 4,20 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012 DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 01/02/2012 CANTIDAD: 9,61 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012 CODIGO INTERNO EN OBRA: SM3; MA Nº 2 FECHA FINAL ENSAYOS: 03/02/2012 PROCEDENCIA/FABRICANTE: MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012 ENSAYO: Análisis granulométrico de suelos por tamizado Según UNE /95 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012 Tamices UNE 100 mm 100 % 80 mm 100 % 63 mm 100 % 50 mm 100 % 40 mm 100 % 25 mm 90 % 20 mm 85 % 12,5 mm 73 % 10 mm 66 % 6,3 mm 56 % 5 mm 53 % 2 mm 42 % 1,25 mm 36 % 0,40 mm 23 % 0,16 mm 16 % 0,08 mm 12 % DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: D ia g ra m a g ra n u lo m é t ric o % que pasa ,1 0,0 1 T a m a ñ o d e la s p a rtíc u la s (m m ) Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

73 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: ENSAYO: Determinación de los límites de Atterberg Según UNE /94 / /93 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/ Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Límite Líquido **** Límite Plástico **** Indice de Plasticidad Hoja 2 de 2 No plástico DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V.B. Director General CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012 ORIGINAL ACTA Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

74 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Hoja 1 de 1 DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SUELOS PRESUPUESTO: P MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: MG OPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE /93 FECHA DE ENCARGO: 17/01/2012 OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 5,00 y 5,50 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 17/01/2012 DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes R FECHA REGISTRO: 01/02/2012 CANTIDAD: 1,10 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012 CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-3; SPT Nº 3 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012 PROCEDENCIA/FABRICANTE: MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012 ENSAYO: Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa Según UNE /93 Fecha de finalización del ensayo: 19/01/2012 Humedad 8,9 % DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V.B. Director General CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012 ORIGINAL ACTA Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

75 ACTA Nº RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES) Avda Hermanos Bou. 171 Telef/Fax: / atcontrol@grupo-atcontrol.com Castellón CIF: A Peticionario: Dirección: CIF: Obra: Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón) P B S/ref: ***** Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS Hoja 1 de 1 DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: SUELOS PRESUPUESTO: P MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: MG OPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE /93 FECHA DE ENCARGO: 17/01/2012 OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 7,00 y 7,60 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 17/01/2012 DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes FECHA REGISTRO: 01/02/2012 CANTIDAD: 1,00 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012 CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-3; SPT Nº 4 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012 PROCEDENCIA/FABRICANTE: MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012 ENSAYO: Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa Según UNE /93 Fecha de finalización del ensayo: 19/01/2012 Humedad 9,5 % DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES AL ENSAYO: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA: Director de Laboratorio V.B. Director General CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012 ORIGINAL ACTA Nº Pedro Monserrat Bono Licenciado en Ciencias Químicas Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: Este documento se emite bajo las siguientes condiciones: -Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado. -Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA PG-26-R02-4

76 ANEJO Nº 4: REPORTAJE FOTOGRÁFICO. P Informe Estudio Geotécnico

77 Promotor Obra Referencia (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; Castellón P Vista general del estado actual de la zona oeste (Plat. superior) Fecha 17/1/12 Detalle del edificio actual de vestuarios Fecha 17/1/12 Vista general de la zona de intervención zona este - (plataforma inferior), donde actualmente se sitúan los almacenes, gradas y jardín Fecha 17/1/12 P Reportaje fotográfico 1

78 Promotor Obra Referencia (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; Castellón P Detalle del jardín existente al este de la zona de intervención Fecha 17/1/12 Durante la ejecución del sondeo SM-3 en el jardín Fecha 17/1/12 Vista en detalle de la situación del sondeo SM-2, junto a las gradas Fecha 18/1/12 Detalle del emplazamiento de la sonda en el punto de ensayo PD-5 Fecha 18/1/12 P Reportaje fotográfico 2

79 PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION DE REMODELIZACION INTEGRAL DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS GAETA HUGUET CASTELLON ANEJO 3 JUSTIFICACION CALCULO ESTRUCTURA TECNICOS REDACTORES Blas Jovells Igual. Ángel Beltrán Roig. Sonia Barragán Bravo Hector Moreno Solaz Pilar Albert Saez Miquel Gómez Garces Arquitecto Arquitecto Ingeniero técnico Industrial Ingeniero Técnico Industrial Arquitecto técnico Arquitecto Técnico JULIO 2.012

80 ÍNDICE 1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA NORMAS CONSIDERADAS ACCIONES CONSIDERADAS Gravitatorias Viento Cargas horizontales y en cabeza de pilares Cargas en cabeza de pilar Listado de cargas DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS MATERIALES UTILIZADOS Hormigones Aceros por elemento y posición Aceros en barras Aceros en perfiles...

81 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana 1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2012.c 2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: GAETA HUGUET 3.- NORMAS CONSIDERADAS Hormigón: EHE-08 Aceros conformados: CTE DB SE-A Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público 4.- ACCIONES CONSIDERADAS Gravitatorias Planta S.C.U(t/m²) Cargas muertas(t/m²) FORJADO 3 FORJADO CIMENTACION SUPERIOR CIMENTACION INFERIOR Viento CTE DB SE-AE Código Técnico de la Edificación. Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación Zona eólica: A Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado: qe = qb ce cp Donde: qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.

82 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado. cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento. Viento X Viento Y qb esbeltez cp (presión) cp (succión) esbeltez cp (presión) cp (succión) (t/m²) Anchos de banda Plantas Ancho de banda Ancho de banda Y(m) X(m) y FORJADO CIMENTACION SUPERIOR, y FORJADO 3 Se realiza análisis de los efectos de 2º orden Valor para multiplicar los desplazamientos 2.00 Coeficientes de Cargas +X: Y: X:1.00 -Y:1.00 Cargas de viento Planta Viento X(t) Viento Y(t) FORJADO FORJADO CIMENTACION SUPERIOR 0 0 Conforme al artículo , apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión máxima del edificio.

83 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Cargas horizontales y en cabeza de pilares Cargas en cabeza de pilar Referencia pilar Hipótesis N (t) Mx (tm) My (tm) Qx (t) Qy (t) T (tm) P65 P67 P68 P70 P71 P73 P74 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

84 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana P75 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P77 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P79 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P81 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P83 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P85 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P87 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P89 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

85 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana P90 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P93 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P95 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P101 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P103 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P105 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P107 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P109 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

86 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana P110 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P113 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P115 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P121 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P123 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P125 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P127 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P129 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

87 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana P130 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P132 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P133 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P135 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P136 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P138 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P139 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P141 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

88 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana P142 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P144 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P145 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P147 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P148 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P150 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P151 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P153 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

89 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana P154 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P156 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P157 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P159 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P160 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P162 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P163 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P165 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

90 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana P166 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P168 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P169 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P171 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P173 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P175 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R) P177 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)

91 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en Tm, Tm/m y Tm/m2) Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas 2 Carga permanente Lineal 0.50 (106.87, 3.42) (248.16, 3.42) 3 Carga permanente Lineal 0.50 ( 8.44, 32.43) ( 46.56, 32.43) Carga permanente Lineal 0.50 ( 51.94, 20.20) ( 51.94, 15.16) Carga permanente Lineal 0.50 ( 8.58, 15.14) ( 46.64, 15.14) Carga permanente Lineal 0.50 ( 46.93, 32.49) ( 84.80, 32.49) Carga permanente Lineal 0.50 ( 47.05, 15.21) ( 84.72, 15.21) Carga permanente Lineal 0.50 ( 84.80, 20.27) ( 84.80, 15.13) Carga permanente Lineal 0.80 ( 85.29, 32.22) ( 85.29, 15.15) Carga permanente Lineal 1.00 ( 95.72, 32.39) ( 95.72, 23.00) Carga permanente Lineal 1.00 (101.44, 22.91) (106.77, 22.91) Carga permanente Lineal 1.00 (106.89, 22.87) (106.89, 32.40) Carga permanente Lineal 1.00 ( 85.17, 32.47) ( 96.07, 32.47) Carga permanente Lineal 1.00 (106.91, 15.15) (128.52, 15.15) Carga permanente Lineal 1.50 ( 96.30, 23.00) (101.35, 23.00) Carga permanente Lineal 1.00 (106.82, 32.45) (128.31, 32.45) Carga permanente Lineal 1.00 (128.80, 32.45) (150.54, 32.45) Carga permanente Lineal 0.80 (128.34, 32.49) (128.34, 15.24) Carga permanente Lineal 0.80 (128.95, 32.49) (128.95, 15.49) Carga permanente Lineal 0.80 (150.35, 32.48) (150.35, 15.20) Carga permanente Lineal 1.50 (150.88, 24.77) (150.88, 15.18) Carga permanente Lineal 1.00 (132.16, 20.41) (136.36, 20.41) Carga permanente Lineal 1.00 (136.31, 17.92) (132.20, 17.92) Carga permanente Lineal 1.00 (128.73, 15.15) (150.43, 15.14) Carga permanente Lineal 1.75 (139.67, 20.47) (139.67, 17.96) Carga permanente Lineal 1.50 (156.39, 23.20) (156.34, 15.07) Carga permanente Lineal 1.00 (156.24, 15.21) (161.49, 15.21) Carga permanente Lineal 0.80 (162.07, 32.31) (242.91, 32.31) Carga permanente Lineal 1.00 (242.68, 32.37) (242.68, 15.17) Carga permanente Lineal 1.00 (248.18, 32.26) (248.18, 15.06) Carga permanente Lineal 0.50 ( 14.10, 22.86) ( 46.48, 22.80) Carga permanente Lineal 0.50 ( 46.96, 22.81) ( 84.75, 22.81) Carga permanente Lineal 1.00 ( 85.21, 22.82) ( 95.86, 22.82) Carga permanente Lineal 1.00 ( 85.11, 15.20) ( 89.67, 15.20) Carga permanente Lineal 1.00 ( 95.92, 15.24) (107.00, 15.24) Carga permanente Lineal 1.00 (106.82, 22.84) (128.57, 22.84) Carga permanente Lineal 1.00 (117.62, 32.40) (117.62, 23.02) Carga permanente Lineal 1.00 (128.90, 22.81) (150.35, 22.81) Carga permanente Lineal 0.50 ( 13.99, 22.88) ( 13.98, 20.21) Carga permanente Lineal 0.50 ( 14.16, 20.11) ( 51.85, 20.11)

92 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Carga permanente Lineal 0.50 ( 52.28, 20.14) ( 84.75, 20.14) Carga permanente Lineal 1.40 (139.74, 20.37) (146.99, 20.37) Carga permanente Lineal 1.00 (161.58, 32.31) (161.58, 15.11) Carga permanente Lineal 1.00 ( 95.98, 32.33) (106.77, 32.33) Carga permanente Lineal 1.00 (112.14, 32.52) (112.14, 22.87) Carga permanente Lineal 0.50 ( 8.60, 32.48) ( 8.60, 15.07) Carga permanente Lineal 0.50 ( 51.72, 32.32) ( 51.72, 22.84) Carga permanente Lineal 0.50 ( 52.34, 32.36) ( 52.34, 22.86) Carga permanente Lineal 0.50 ( 84.56, 32.38) ( 84.56, 22.88) Carga permanente Lineal 1.00 (156.36, 32.41) (156.36, 15.29) Carga permanente Lineal 1.00 (242.75, 32.23) (248.17, 32.23) Carga permanente Lineal 1.00 (156.43, 32.40) (161.62, 32.40) Carga permanente Lineal 0.50 (128.61, 20.50) (132.19, 20.50) Carga permanente Lineal 0.50 (136.28, 17.96) (139.61, 17.94) Carga permanente Lineal 0.50 (147.11, 17.97) (150.36, 17.97) Carga permanente Lineal 0.50 (147.07, 17.94) (147.07, 20.33) Carga permanente Lineal 1.50 (242.79, 24.92) (242.79, 15.05) Carga permanente Lineal 1.50 (248.02, 25.04) (248.02, 15.20) Carga permanente Lineal 0.50 (139.63, 18.13) (139.63, 15.18) Carga permanente Lineal 0.50 (131.41, 20.40) (131.41, 17.98) Carga permanente Lineal 0.50 (131.42, 17.89) (132.12, 17.89) Carga permanente Lineal 1.25 ( 88.53, 20.27) ( 95.92, 20.28) Carga permanente Lineal 1.75 ( 88.29, 15.47) ( 95.91, 15.47) Carga permanente Lineal 0.20 ( 85.20, 12.05) ( 82.63, 12.37) Carga permanente Lineal 0.20 ( 82.69, 12.31) ( 81.15, 1.01) Carga permanente Lineal 0.20 ( 81.15, 0.95) ( 92.51, -0.63) Carga permanente Lineal 0.20 ( 92.51, -0.63) ( 92.97, 3.19) Carga permanente Lineal 0.50 ( 85.17, 15.22) ( 85.17, 3.16) Carga permanente Lineal 0.50 ( 85.28, 3.25) ( 95.86, 3.25) Carga permanente Lineal 0.50 ( 95.86, 3.25) ( 95.86, 14.99) Carga permanente Lineal 1.00 (150.86, 32.47) (150.92, 15.05) Carga permanente Lineal 3.00 ( 6.43, 32.30) ( 8.38, 32.30) Carga permanente Lineal 4.00 ( 6.47, 28.13) ( 8.52, 28.13) Carga permanente Superficial 1.00 ( 80.13, 30.06) ( 83.71, 30.06) ( 83.71, 25.04) ( 80.13, 25.04) Carga permanente Superficial 0.15 ( 13.94, 20.11) ( 13.94, 32.37) ( 8.44, 32.37) ( 8.44, 15.15) ( 51.78, 15.15) ( 51.78, 20.15) Carga permanente Superficial 0.15 ( 13.90, 32.44) ( 51.82, 32.44) ( 51.82, 22.99) ( 13.90, 22.99) Carga permanente Superficial 0.15 ( 52.23, 32.43) ( 84.69, 32.43) ( 84.69, 22.93) ( 52.32, 22.93) Carga permanente Superficial 0.15 ( 52.29, 20.25) ( 84.78, 20.25) ( 84.78, 15.21) ( 52.20, 15.21)

93 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Carga permanente Superficial 0.10 ( 85.03, 12.03) ( 82.64, 12.38) ( 81.13, 0.91) ( 92.50, -0.58) ( 93.00, 3.10) ( 85.19, 3.13) ( 85.08, 12.08) Sobrecarga de uso Superficial 0.05 ( 84.99, 12.08) ( 82.59, 12.43) ( 81.07, 0.91) ( 92.56, -0.55) ( 93.06, 3.13) ( 85.14, 3.22) ( 85.05, 12.14) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 (156.21, 24.33) (156.21, 15.15) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 (242.73, 24.92) (242.73, 15.07) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 (248.10, 24.98) (248.10, 15.13) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.75 (139.77, 20.33) (139.77, 18.07) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 ( 96.25, 22.90) (101.35, 22.90) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.25 ( 88.46, 20.15) ( 95.89, 20.19) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.25 ( 88.23, 15.46) ( 95.96, 15.46) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.40 (139.78, 20.12) (147.06, 20.16) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 (150.94, 14.97) (150.94, 25.14) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 8.45, 32.25) ( 8.45, 22.95) ( 14.01, 22.95) ( 14.01, 32.34) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 13.98, 20.27) ( 13.98, 15.06) ( 19.40, 15.06) ( 19.40, 20.27) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 79.25, 20.35) ( 79.28, 15.18) ( 84.75, 15.23) ( 84.73, 20.35) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 68.40, 20.28) ( 68.60, 15.18) ( 73.90, 15.23) ( 73.88, 20.30) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 73.82, 32.50) ( 73.85, 23.02) ( 79.35, 22.93) ( 79.22, 32.37) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 63.05, 32.40) ( 63.12, 22.83) ( 68.52, 22.99) ( 68.48, 32.50) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 52.29, 32.47) ( 52.32, 22.83) ( 57.65, 22.83) ( 57.65, 32.43) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 57.65, 20.31) ( 57.67, 15.22) ( 63.07, 15.25) ( 63.02, 20.23) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 46.36, 20.24) ( 46.42, 15.13) ( 51.77, 15.15) ( 51.88, 20.28) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 35.54, 20.30) ( 35.59, 15.13) ( 41.01, 15.15) ( 41.01, 20.21) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 24.86, 20.31) ( 24.86, 15.17) ( 30.17, 15.14) ( 30.22, 20.24) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 19.32, 32.52) ( 19.32, 22.84) ( 24.89, 22.84) ( 24.89, 32.48) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 30.17, 32.48) ( 30.13, 22.88) ( 35.65, 22.88) ( 35.57, 32.37) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 40.97, 32.37) ( 40.97, 22.92) ( 46.49, 22.92) ( 46.37, 32.45) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 85.14, 32.36) ( 85.18, 23.06) ( 90.58, 23.06) ( 90.62, 32.32)

94 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 90.55, 23.08) ( 90.49, 15.18) ( 95.92, 15.34) ( 96.02, 22.92) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (101.42, 23.35) (101.49, 15.35) (106.99, 15.35) (106.93, 23.25) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (106.79, 32.35) (106.89, 23.28) (112.36, 23.41) (112.27, 32.35) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (112.27, 23.32) (112.19, 15.16) (117.58, 15.23) (117.70, 23.27) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (117.66, 32.45) (117.82, 23.20) (123.19, 23.20) (123.09, 32.45) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (123.22, 23.16) (123.05, 15.20) (128.45, 15.07) (128.42, 23.20) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (128.85, 23.12) (134.25, 23.12) (134.29, 32.33) (128.91, 32.40) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (139.68, 32.37) (139.59, 23.04) (145.14, 22.99) (145.23, 32.32) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (156.36, 32.38) (156.36, 23.07) (161.59, 23.04) (161.66, 32.38) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (134.24, 23.15) (139.67, 23.15) (139.67, 18.04) (136.31, 18.04) (136.31, 20.45) (132.34, 20.45) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (145.11, 23.11) (147.05, 20.18) (147.05, 17.95) (150.53, 17.95) (150.53, 23.04) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 85.14, 15.17) ( 90.68, 15.24) ( 95.97, 9.24) ( 85.40, 9.27) ( 85.25, 15.06) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 8.53, 22.97) ( 8.53, 15.10) ( 14.02, 15.10) ( 14.02, 22.90) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 19.39, 20.34) ( 19.39, 15.15) ( 24.84, 15.15) ( 24.84, 20.29) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 30.19, 20.35) ( 30.19, 15.10) ( 35.64, 15.10) ( 35.52, 20.36) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 40.99, 20.27) ( 40.99, 15.11) ( 46.43, 15.11) ( 46.43, 20.31) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 52.21, 20.34) ( 52.19, 15.16) ( 57.65, 15.11) ( 57.66, 20.35) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 63.06, 20.34) ( 63.08, 15.17) ( 68.46, 15.17) ( 68.48, 20.36) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 73.81, 20.33) ( 73.83, 15.17) ( 79.31, 15.17) ( 79.26, 20.36) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 57.60, 32.43) ( 57.64, 22.86) ( 63.23, 22.93) ( 63.09, 32.39) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 68.48, 32.39) ( 68.41, 22.97) ( 73.90, 22.86) ( 73.87, 32.43) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 79.19, 32.43) ( 79.36, 22.86) ( 84.57, 22.93) ( 84.61, 32.50) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 13.92, 32.37) ( 14.04, 22.88) ( 19.41, 23.00) ( 19.36, 32.48)

95 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 24.89, 32.41) ( 24.93, 22.84) ( 30.29, 22.84) ( 30.17, 32.45) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 35.57, 32.45) ( 35.61, 22.92) ( 41.09, 22.96) ( 40.93, 32.37) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 46.45, 32.45) ( 46.53, 22.92) ( 51.77, 22.92) ( 51.98, 32.48) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 90.58, 23.06) ( 95.98, 22.91) ( 95.95, 32.40) ( 90.73, 32.43) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (101.50, 23.05) ( 96.10, 23.05) ( 95.95, 15.30) (101.46, 15.30) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (106.80, 23.37) (106.87, 15.16) (112.22, 15.19) (112.25, 23.34) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (112.31, 23.24) (117.80, 23.22) (117.66, 32.35) (112.25, 32.42) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (117.70, 23.27) (117.53, 15.23) (123.02, 15.19) (123.23, 23.22) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (123.18, 23.18) (123.02, 32.36) (128.38, 32.32) (128.30, 23.18) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (134.22, 32.41) (134.27, 23.17) (139.61, 23.12) (139.71, 32.47) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (145.26, 32.42) (145.22, 23.04) (150.52, 22.96) (150.44, 32.38) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (156.36, 23.15) (156.40, 15.10) (161.78, 15.10) (161.63, 23.11) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (128.77, 23.21) (134.23, 23.14) (132.36, 20.41) (128.81, 20.50) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (139.65, 23.12) (139.70, 20.25) (147.08, 20.25) (145.18, 23.07) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 85.25, 23.07) ( 90.53, 23.07) ( 90.53, 15.16) ( 89.56, 15.20) ( 89.56, 15.12) ( 85.08, 15.12) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 90.61, 15.28) ( 95.94, 9.20) ( 95.90, 15.21) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 85.25, 9.32) ( 85.25, 3.22) ( 95.98, 3.29) ( 95.95, 9.22) 4 Carga permanente Lineal 0.80 (161.63, 32.22) (242.93, 32.22) Carga permanente Lineal 1.50 (161.80, 15.15) (242.63, 15.15) Carga permanente Lineal 1.00 ( 85.06, 32.35) (128.32, 32.35) Carga permanente Lineal 1.00 ( 85.28, 32.16) ( 85.28, 15.22) Carga permanente Lineal 1.00 ( 85.16, 15.22) ( 98.55, 15.24) Carga permanente Lineal 0.50 (101.23, 15.22) (100.83, 12.28) Carga permanente Lineal 0.50 (100.90, 12.20) (106.26, 12.24) Carga permanente Lineal 1.00 ( 85.29, 22.84) (106.94, 22.84) Carga permanente Lineal 1.00 ( 95.94, 22.91) ( 95.94, 32.34) Carga permanente Lineal 0.50 ( 88.31, 20.14) ( 96.01, 20.19) Carga permanente Lineal 0.20 ( 88.27, 20.07) ( 88.29, 15.48) Carga permanente Lineal 0.50 ( 96.43, 20.15) ( 96.43, 15.23)

96 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Carga permanente Lineal 1.00 (106.31, 15.13) (128.52, 15.13) Carga permanente Lineal 0.80 (128.37, 15.28) (128.37, 22.79) Carga permanente Lineal 0.80 (128.51, 23.04) (128.51, 32.33) Carga permanente Lineal 1.00 (128.46, 22.88) (117.52, 22.88) Carga permanente Lineal 1.00 (117.56, 22.94) (117.56, 32.26) Carga permanente Lineal 1.00 (117.64, 22.91) (106.84, 22.91) Carga permanente Lineal 1.00 (106.89, 23.05) (106.89, 32.28) Carga permanente Lineal 0.50 (106.22, 12.31) (106.22, 15.16) Carga permanente Lineal 1.00 (161.69, 32.42) (150.90, 32.42) Carga permanente Lineal 1.00 (150.54, 32.32) (128.81, 32.32) Carga permanente Lineal 0.80 (128.76, 22.78) (128.76, 15.11) Carga permanente Lineal 1.00 (128.92, 15.17) (150.38, 15.17) Carga permanente Lineal 0.80 (150.37, 22.82) (150.37, 32.29) Carga permanente Lineal 0.80 (150.99, 32.37) (150.99, 22.91) Carga permanente Lineal 1.00 (128.81, 22.78) (150.44, 22.78) Carga permanente Lineal 0.50 (128.83, 20.45) (132.04, 20.45) Carga permanente Lineal 0.50 (136.35, 17.95) (139.63, 17.98) Carga permanente Lineal 0.50 (139.65, 15.22) (139.65, 20.26) Carga permanente Lineal 0.60 (161.58, 32.46) (161.58, 22.74) Carga permanente Lineal 1.00 (150.90, 22.86) (156.30, 22.86) Carga permanente Lineal 1.00 (156.38, 22.87) (156.38, 15.21) Carga permanente Lineal 1.00 (156.26, 15.19) (161.67, 15.19) Carga permanente Lineal 1.50 (150.79, 15.19) (156.30, 15.19) Carga permanente Lineal 1.50 (242.79, 15.23) (248.04, 15.23) Carga permanente Lineal 1.00 (242.74, 32.53) (242.74, 15.20) Carga permanente Lineal 1.00 (248.12, 32.33) (248.12, 15.41) Carga permanente Lineal 1.00 (242.68, 32.39) (248.26, 32.39) Carga permanente Lineal 1.00 (132.28, 20.43) (136.26, 20.43) Carga permanente Lineal 1.00 (132.14, 17.88) (136.30, 17.90) Carga permanente Lineal 1.00 (139.77, 20.31) (147.08, 20.32) Carga permanente Lineal 0.80 (128.91, 32.26) (128.91, 22.86) Carga permanente Lineal 0.60 (161.63, 22.92) (161.63, 15.12) Carga permanente Lineal 0.80 (150.44, 22.86) (150.44, 15.09) Carga permanente Lineal 0.80 (150.90, 22.84) (150.90, 15.27) Carga permanente Lineal 0.60 (150.98, 20.55) (156.14, 20.55) Carga permanente Lineal 0.50 (146.76, 20.39) (150.40, 20.37) Carga permanente Lineal 0.50 (131.42, 20.46) (131.42, 17.92) Carga permanente Lineal 0.50 (131.46, 17.89) (132.18, 17.89) Carga permanente Lineal 0.40 ( 14.15, 22.78) ( 51.89, 22.78) Carga permanente Lineal 0.40 ( 51.91, 20.21) ( 14.17, 20.21) Carga permanente Lineal 0.40 ( 14.06, 15.07) ( 51.91, 15.07) Carga permanente Lineal 0.40 ( 52.19, 15.07) ( 84.76, 15.07) Carga permanente Lineal 0.40 ( 84.74, 20.20) ( 52.14, 20.20) Carga permanente Lineal 0.40 ( 52.13, 22.77) ( 84.77, 22.77)

97 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Carga permanente Lineal 1.00 ( 14.00, 22.72) ( 14.00, 20.15) Carga permanente Lineal 1.00 ( 19.41, 22.71) ( 19.41, 20.24) Carga permanente Lineal 1.00 ( 24.81, 22.69) ( 24.81, 20.20) Carga permanente Lineal 1.00 ( 30.20, 22.74) ( 30.20, 20.17) Carga permanente Lineal 1.00 ( 35.60, 22.75) ( 35.60, 20.18) Carga permanente Lineal 1.00 ( 41.01, 22.72) ( 41.01, 20.17) Carga permanente Lineal 1.00 ( 46.40, 22.71) ( 46.40, 20.18) Carga permanente Lineal 1.00 ( 51.94, 22.69) ( 51.94, 20.18) Carga permanente Lineal 1.00 ( 52.13, 22.70) ( 52.13, 20.19) Carga permanente Lineal 1.00 ( 57.66, 22.71) ( 57.66, 20.16) Carga permanente Lineal 1.00 ( 63.06, 22.71) ( 63.06, 20.19) Carga permanente Lineal 1.00 ( 68.47, 22.73) ( 68.47, 20.19) Carga permanente Lineal 1.00 ( 73.86, 22.73) ( 73.86, 20.18) Carga permanente Lineal 1.00 ( 79.26, 22.72) ( 79.26, 20.22) Carga permanente Lineal 1.00 ( 84.78, 22.71) ( 84.78, 20.18) Carga permanente Lineal 0.80 ( 84.79, 20.17) ( 84.79, 15.08) Carga permanente Lineal 0.80 ( 79.25, 20.17) ( 79.25, 15.08) Carga permanente Lineal 0.80 ( 73.83, 20.12) ( 73.83, 15.02) Carga permanente Lineal 0.80 ( 68.45, 20.10) ( 68.45, 15.17) Carga permanente Lineal 0.80 ( 63.04, 20.19) ( 63.04, 15.08) Carga permanente Lineal 0.80 ( 57.64, 20.19) ( 57.64, 15.12) Carga permanente Lineal 0.80 ( 52.13, 20.16) ( 52.13, 15.12) Carga permanente Lineal 0.80 ( 51.92, 20.16) ( 51.92, 15.05) Carga permanente Lineal 0.80 ( 46.41, 20.20) ( 46.41, 15.11) Carga permanente Lineal 0.80 ( 40.99, 20.16) ( 40.99, 15.00) Carga permanente Lineal 0.80 ( 35.61, 20.12) ( 35.61, 15.11) Carga permanente Lineal 0.80 ( 30.21, 20.22) ( 30.21, 15.11) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.80, 20.22) ( 24.80, 15.04) Carga permanente Lineal 0.80 ( 19.40, 20.16) ( 19.40, 15.08) Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.99, 20.19) ( 13.99, 15.13) Qa (sobrecarga 1) Lineal 0.20 ( 88.27, 20.23) ( 88.25, 15.51) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.00 (139.75, 20.25) (147.18, 20.25) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 (150.86, 15.27) (156.20, 15.27) Qa (sobrecarga 1) Lineal 1.50 (242.77, 15.08) (248.08, 15.08) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (128.80, 32.44) (128.80, 23.09) (134.25, 23.09) (134.25, 32.31) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (139.60, 32.41) (139.60, 22.96) (145.08, 22.96) (145.08, 32.35) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (150.94, 32.37) (150.94, 23.07) (156.38, 23.07) (156.38, 32.29) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (156.23, 23.21) (156.23, 15.21) (161.67, 15.21) (161.67, 23.14) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (134.20, 23.09) (132.12, 20.48) (136.35, 20.46) (136.35, 18.04) (139.63, 18.04) (139.63, 23.08)

98 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (145.06, 23.08) (145.06, 20.17) (150.57, 20.17) (150.57, 23.11) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (106.73, 32.38) (106.73, 23.32) (112.23, 23.32) (112.23, 32.25) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (106.76, 15.20) (101.38, 15.37) (101.28, 23.39) (106.59, 23.41) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (112.24, 23.40) (112.24, 15.14) (117.55, 15.14) (117.55, 23.43) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 (123.03, 23.38) (123.03, 15.32) (128.46, 15.32) (128.46, 23.38) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 85.10, 32.38) ( 85.10, 23.23) ( 90.60, 23.23) ( 90.60, 32.34) Qa (sobrecarga 1) Superficial 0.50 ( 90.60, 23.31) ( 90.68, 20.21) ( 96.50, 20.24) ( 96.57, 23.44) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (145.11, 23.08) (150.59, 23.08) (150.59, 32.37) (145.01, 32.37) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (134.20, 32.31) (134.20, 23.06) (139.63, 23.06) (139.63, 32.39) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (139.60, 23.06) (139.60, 20.30) (145.11, 20.30) (145.11, 22.98) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (128.85, 23.13) (128.85, 20.48) (132.15, 20.50) (134.25, 23.13) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (150.94, 23.18) (150.94, 20.66) (156.30, 20.66) (156.30, 23.04) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (156.32, 32.48) (156.32, 23.14) (161.69, 23.14) (161.69, 32.42) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (117.54, 23.35) (117.54, 15.24) (123.09, 15.24) (123.09, 23.35) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (112.19, 32.33) (112.19, 23.35) (117.60, 23.30) (117.60, 32.38) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (112.27, 23.28) (112.27, 15.21) (106.66, 15.21) (106.46, 23.30) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (101.37, 15.35) ( 96.51, 15.33) ( 96.56, 23.41) (101.26, 23.37) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 (101.23, 15.35) (100.92, 12.17) (106.34, 12.28) (106.34, 15.20) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 96.10, 23.45) ( 90.60, 23.30) ( 90.60, 32.27) ( 96.00, 32.27) Qa (sobrecarga 2) Superficial 0.50 ( 90.60, 23.28) ( 85.10, 23.28) ( 85.10, 15.07) ( 88.12, 15.11) ( 88.16, 20.18) ( 90.71, 20.14)

99 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana 5.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grup Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 5 FORJADO 3 5 FORJADO FORJADO 2 4 FORJADO CIMENTACION 1 CIMENTACION CIMENTACION INFERIOR 6.- MATERIALES UTILIZADOS Hormigones Para todos los elementos estructurales de la obra: HA-30; fck = 306 kp/cm²; c = Aceros por elemento y posición Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 SD; fyk = 5097 kp/cm²; s = Aceros en perfiles Tipo de acero para Acero Límite Módulo de perfiles elástico(kp/c elasticidad(kp/cm²) Aceros conformados S Aceros laminados S Acero de pernos B 400 S, Ys = 1.15 (corrugado)

100 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana

101 ÍNDICE 1.- MATERIALES Hormigones Aceros por elemento y posición Aceros en barras Aceros en perfiles PÉSIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS Pilares Pantallas Muros SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA Resumido...

102 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/ MATERIALES Hormigones HA-30; fck = 306 kp/cm²; c = Aceros por elemento y posición Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 SD; fyk = 5097 kp/cm²; s = Aceros en perfiles Tipo de acero para Acero Límite Módulo de perfiles elástico(kp/c elasticidad(kp/cm²) Aceros conformados S Aceros laminados S PÉSIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS Pilares Pilares Planta Tramo (m) Dimensión Resumen de las comprobaciones Posición Naturaleza N (t) Esfuerzos pésimos P1 Pie G, Q, V, N N,M 83.4 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 40.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 83.4 Cumple P2 Mxx (t/m) Myy (t/m) Qx (t/m) Qy (t/m) Pésima Aprov. (%) Estado / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 91.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 68.4 Cumple P3 Cabeza G, Q, V, N N,M 93.6 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 48.6 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 90.2 Cumple P4 Pie G, Q, V, N N,M 57.4 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 35.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 57.4 Cumple P5 Pie G, Q, V, N NMYMZ 9.7 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 / x40 Pie G, Q, V, N NMYMZ 33.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 81.5 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 59.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 28.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 18.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 21.6 Cumple P6 Pie G, Q, V, N N,M 47.8 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 23.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 47.8 Cumple

103 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P7 Pie G, Q, V, N NMYMZ 48.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 31.6 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 60.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 32.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 83.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 60.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 62.8 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 32.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 52.1 Cumple P8 Pie G, Q, V, N N,M 40.4 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 26.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 40.4 Cumple P9 Pie G, Q, V, N NMYMZ 13.4 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 38.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 85.1 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 61.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 26.8 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 16.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 24.7 Cumple P10 Pie G, Q, V, N N,M 33.9 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 17.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 33.9 Cumple P11 Pie G, Q, V, N NMYMZ 53.7 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 62.6 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 40.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 89.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 62.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 58.7 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 27.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 44.4 Cumple P12 Pie G, Q, V, N N,M 42.8 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 27.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 42.8 Cumple P13 Pie G, Q, V, N NMYMZ 12.5 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 59.3 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 81.4 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 60.0 Cumple / x40 Pie G, Q, V, N N,M 26.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 15.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 26.9 Cumple P14 Pie G, Q, V, N N,M 33.9 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 17.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 33.9 Cumple P15 Pie G, Q, V, N NMYMZ 55.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 84.5 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 59.0 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 37.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 84.4 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 58.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 56.3 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 27.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 44.3 Cumple P16 Pie G, Q, V, N N,M 48.4 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 29.5 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 48.4 Cumple

104 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P17 Pie G, Q, V, N NMYMZ 13.8 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 79.6 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 57.0 Cumple / x40 Pie G, Q, V, N N,M 28.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 15.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 28.2 Cumple P18 Pie G, Q, V, N N,M 36.0 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 16.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 36.0 Cumple P19 Pie G, Q, V, N NMYMZ 56.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 83.4 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 57.8 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 37.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 83.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 56.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 53.1 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 26.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 44.7 Cumple P20 Pie G, Q, V, N N,M 48.7 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 28.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 48.7 Cumple P21 Pie G, Q, V, N NMYMZ 12.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 82.0 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 38.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 82.0 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 57.7 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 29.9 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 15.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 29.9 Cumple P22 Pie G, Q, V, N N,M 40.7 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 17.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 40.7 Cumple P23 Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 86.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 59.4 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 40.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 86.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 58.9 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 55.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 27.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 47.4 Cumple P24 Pie G, Q, V, N N,M 54.3 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 30.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 54.3 Cumple P25 Pie G, Q, V, N NMYMZ 17.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 58.3 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.3 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 81.5 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 58.0 Cumple / x40 Pie G, Q, V, N N,M 31.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 15.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 31.6 Cumple P26 Pie G, Q, V, N N,M 46.3 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 19.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 46.3 Cumple

105 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P27 Pie G, Q, V, N NMYMZ 59.5 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 37.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 85.5 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 58.9 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 51.3 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 26.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 47.7 Cumple P28 Pie G, Q, V, N N,M 56.2 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 29.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 56.2 Cumple P29 Pie G, Q, V, N NMYMZ 18.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 83.6 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 60.4 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 83.5 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 61.7 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 36.3 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 17.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 36.3 Cumple P30 Pie G, Q, V, N N,M 50.7 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 20.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 50.7 Cumple P31 Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 87.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 61.9 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 38.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 87.8 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 61.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 62.4 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 29.6 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 53.7 Cumple P32 Pie G, Q, V, N N,M 65.6 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 33.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 65.6 Cumple P33 Pie G, Q, V, N NMYMZ 20.6 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 64.6 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 37.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 82.0 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 63.4 Cumple / x40 Pie G, Q, V, N N,M 64.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 34.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 64.9 Cumple P34 Pie G, Q, V, N N,M 95.1 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 41.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 95.1 Cumple P35 Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 82.8 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 60.1 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 35.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 82.7 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 61.1 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 95.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 54.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.27/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 68.9 Cumple P36 Cabeza G, Q, V, N N,M 97.5 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 48.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 97.2 Cumple

106 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P37 Pie G, Q, V, N NMYMZ 56.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 94.4 Cumple FORJADO /7.65 HEB-140 Pie G, Q, V, N NMYMZ 70.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 39.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 94.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 68.7 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 84.2 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 39.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.28/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 84.2 Cumple P38 Pie G, Q, V, N N,M 86.5 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 45.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.29/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 86.5 Cumple P39 Pie G, Q, V, N NMYMZ 28.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 63.1 Cumple FORJADO /7.65 HEB-140 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 92.6 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 64.7 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 62.4 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 51.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.27/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 62.4 Cumple P40 Pie G, Q, V, N N,M 93.9 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 57.6 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.29/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 93.9 Cumple P41 Pie G, Q, V, N NMYMZ 51.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 87.7 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 31.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 87.6 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 60.5 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 58.5 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 22.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 58.5 Cumple P42 Pie G, Q, V, N N,M 90.1 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 47.5 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 90.1 Cumple P43 Pie G, Q, V, N NMYMZ 29.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 55.1 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 29.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 87.7 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 54.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 62.6 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 27.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 51.4 Cumple P44 Pie G, Q, V, N N,M 96.2 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 39.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 96.2 Cumple P45 Pie G, Q, V, N NMYMZ 57.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 91.5 Cumple FORJADO /7.65 HEB-140 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 91.5 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 62.4 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 66.8 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 38.6 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.21/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 66.8 Cumple P46 Pie G, Q, V, N N,M 93.8 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 57.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 93.8 Cumple

107 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P47 Pie G, Q, V, N NMYMZ 27.5 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 51.3 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 29.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 84.7 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 50.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 50.3 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 23.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 47.9 Cumple P48 Pie G, Q, V, N N,M 99.1 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 37.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 99.1 Cumple P49 Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 89.3 Cumple FORJADO /7.65 HEB-140 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 89.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 61.0 Cumple / x40 Pie G, Q, V, N N,M 72.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 41.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.21/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 72.7 Cumple P50 Pie G, Q, V, N N,M 95.1 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 52.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.24/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 95.1 Cumple P51 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 88.5 Cumple FORJADO /7.65 HEB-140 Pie G, Q, V, N NMYMZ 56.1 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 34.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 88.5 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 55.5 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 54.3 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 26.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.21/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 54.3 Cumple P52 Pie G, Q, V, N N,M 81.9 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 38.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.36/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 81.9 Cumple P53 Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 92.9 Cumple FORJADO /7.65 HEB-140 Pie G, Q, V, N NMYMZ 35.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 92.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 62.0 Cumple / x40 Pie G, Q, V, N N,M 84.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 49.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.21/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 84.4 Cumple P54 Pie G, Q, V, N N,M 83.0 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 47.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.36/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 83.0 Cumple P55 Pie G, Q, V, N NMYMZ 33.1 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 51.2 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 28.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 85.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 50.7 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 57.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 25.5 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 53.6 Cumple P56 Pie G, Q, V, N N,M 87.4 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 37.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.36/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 87.4 Cumple

108 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P57 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.2 Cumple FORJADO /7.65 HEB-140 Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 96.3 Cumple / x40 Pie G, Q, V, N NMYMZ 67.0 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 95.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 56.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.21/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 95.7 Cumple P58 Pie G, Q, V, N N,M 93.0 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 57.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.36/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 93.0 Cumple P59 Pie G, Q, V, N NMYMZ 36.9 Cumple FORJADO /7.65 HEB-160 / x40 Pie G, Q, V, N NMYMZ 56.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 29.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 88.1 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 55.3 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 75.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 35.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 70.1 Cumple P60 Pie G, Q, V, N N,M 96.7 Cumple / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 43.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.36/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 96.7 Cumple P61 Pie G, Q, V, N NMYMZ 53.1 Cumple FORJADO /8.90 HEB-160 CIMENTACION SUPERIOR / x40 Pie G, Q, V, N NMYMZ 29.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 69.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 51.8 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 86.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 43.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.21/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 86.4 Cumple P62 Pie G, Q, V, N N,M 77.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 48.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 77.4 Cumple P63 Pie G, Q, V, N NMYMZ 52.9 Cumple FORJADO /8.90 HEB-140 CIMENTACION SUPERIOR / x40 Pie G, Q, V, N NMYMZ 65.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 33.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 94.8 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 66.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 95.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 93.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.27/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 59.1 Cumple P64 Pie G, Q, V, N N,M 86.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x40 Cabeza G, Q, V, N Q 38.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 86.7 Cumple P65 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 6.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 3.3 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V N,M 91.2 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 83.7 Cumple 5.55 m G, Q, V N,M 91.2 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 23.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 22.8 Cumple

109 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P66 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 99.5 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 65.6 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 99.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 27.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 21.4 Cumple P67 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 68.9 Cumple Cabeza G, Q, V Q 21.1 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 68.9 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 62.9 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 65.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 21.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 18.4 Cumple P68 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V N,M 15.1 Cumple Cabeza G, Q, V Q 16.1 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 19.6 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 13.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 19.6 Cumple P69 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 16.7 Cumple Cabeza G, Q, V Q 15.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V, N N,M 24.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 14.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 24.8 Cumple P70 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V N,M 21.0 Cumple Cabeza G, Q, V Q 21.3 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 21.0 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 15.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 20.3 Cumple P71 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V N,M 28.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 27.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 29.7 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 24.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 28.0 Cumple P72 FORJADO / x80 Pie G, Q, V Q 19.1 Cumple Cabeza G, Q, V Q 19.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V, N N,M 23.0 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 14.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 23.0 Cumple P73 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 31.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 27.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 31.8 Cumple Cabeza G, Q, V Q 18.0 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 20.1 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 15.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 20.1 Cumple

110 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P74 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 6.1 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 32.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V, N N,M 26.4 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 15.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 26.4 Cumple P75 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 33.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 36.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 31.9 Cumple 5.40 m G, Q, V, N N,M 24.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 19.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 20.1 Cumple P76 / x120 Pie G, Q, V, N N,M 89.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 89.2 Cumple P77 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.4 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 91.3 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 29.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 18.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 29.8 Cumple P78 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 34.7 Cumple Cabeza G, Q, V Q 29.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 34.7 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 18.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 28.1 Cumple P79 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 30.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 21.3 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, V Q 32.0 Cumple Cabeza G, Q, V Q 32.9 Cumple 6.40 m G, V N,M 27.1 Cumple Cabeza G, Q, V Q 16.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 22.5 Cumple P80 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 45.4 Cumple P81 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.9 Cumple Pie G, Q, V, N Q 90.6 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 27.0 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 21.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.54/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 27.0 Cumple P82 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 21.0 Cumple Cabeza G, V Q 20.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V, N N,M 33.3 Cumple Cabeza G, V N,M 20.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 33.3 Cumple

111 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P83 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 25.6 Cumple Cabeza G, Q, V Q 15.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V N,M 29.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 27.6 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 29.3 Cumple Cabeza G, V Q 25.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 26.6 Cumple P84 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 85.6 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 94.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 29.9 Cumple P85 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V N,M 99.6 Cumple Pie G, Q, V, N Q 95.6 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 27.9 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 17.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 27.9 Cumple P86 FORJADO / x80 Pie G, V Q 49.0 Cumple Cabeza G, V Q 50.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V, N N,M 33.6 Cumple Cabeza G, V Q 26.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 33.6 Cumple P87 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 37.1 Cumple Cabeza G, Q, V Q 26.3 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 37.1 Cumple Cabeza G, Q, V Q 15.0 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 27.1 Cumple Cabeza G, V Q 24.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 27.1 Cumple P88 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 95.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 75.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 39.3 Cumple P89 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 6.1 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V Q 97.0 Cumple Cabeza G, Q, V Q 99.6 Cumple Pie G, Q, V, N N,M 28.2 Cumple Cabeza G, V N,M 19.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.54/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 28.2 Cumple P90 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 33.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V, N N,M 41.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 37.3 Cumple 5.40 m G, Q, V, N N,M 41.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 31.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 30.5 Cumple P91 Pie G, Q, V, N N,M 19.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N Q 15.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 19.1 Cumple P92 / x120 Pie G, Q, V, N N,M 99.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V, N N,M 83.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 99.4 Cumple

112 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P93 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.9 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 94.6 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 38.6 Cumple Cabeza G, V N,M 16.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 27.6 Cumple P94 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 98.5 Cumple Cabeza G, Q, V Q 62.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 98.5 Cumple Cabeza G, V Q 38.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 32.3 Cumple P95 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 66.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 52.3 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V N,M 88.3 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 43.9 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 88.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 37.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.27/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 28.7 Cumple P96 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 49.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V, N Q 44.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 39.7 Cumple P97 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 0.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V N,M Cumple Cabeza G, Q, V N,M 99.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 20.9 Cumple Cabeza G, Q, V Q 21.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 13.0 Cumple P98 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 97.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 63.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V, N N,M 97.6 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 22.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 18.6 Cumple P99 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 66.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 21.8 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 68.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V, N N,M 66.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 23.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 17.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V N,M 19.5 Cumple P101 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V N,M 93.6 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 93.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 21.4 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 18.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.54/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 16.6 Cumple

113 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P102 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 16.0 Cumple Cabeza G, Q, V Q 15.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V, N N,M 23.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 13.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 23.4 Cumple P103 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 25.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 23.2 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 25.5 Cumple Cabeza G, Q, V Q 21.3 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 21.4 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 17.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 21.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V N,M 19.9 Cumple P105 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 96.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 23.7 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 20.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.54/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 19.9 Cumple P106 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 13.9 Cumple Cabeza G, Q, V Q 14.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V, N N,M 22.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 13.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 22.4 Cumple P107 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 27.7 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 25.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 25.8 Cumple Cabeza G, Q, V Q 24.1 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 23.1 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 17.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 22.1 Cumple P108 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 91.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 96.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V N,M 25.7 Cumple P109 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 6.1 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 89.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 19.5 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 15.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.54/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 17.0 Cumple P110 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 33.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N Q 23.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 25.5 Cumple Pie G, Q, V N,M 24.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 15.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 24.5 Cumple P111 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 21.6 Cumple Cabeza G, Q, V Q 18.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 21.6 Cumple Cabeza G, Q, V Q 15.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 21.3 Cumple

114 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P112 / x120 Pie G, Q, V, N N,M 68.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V N,M 46.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 68.1 Cumple P113 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 6.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 3.3 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 87.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 17.4 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 16.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 15.6 Cumple P114 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 87.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 62.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 87.0 Cumple Cabeza G, Q, V Q 32.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 26.0 Cumple P115 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 66.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 46.8 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V N,M 93.9 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 73.1 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 93.9 Cumple Cabeza G, Q, V Q 25.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 20.2 Cumple P116 / x120 Pie G, Q, V, N N,M 95.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V, N Q 55.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 95.0 Cumple P117 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 0.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V N,M 90.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 89.4 Cumple / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 22.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 15.2 Cumple P118 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 43.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 42.6 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 28.5 Cumple Cabeza G, Q, V Q 31.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 25.4 Cumple P119 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 87.3 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 27.2 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 87.3 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 50.6 Cumple Pie G, Q, V, N Q 41.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 42.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 30.5 Cumple P120 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 86.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V N,M 59.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 69.8 Cumple P121 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 98.5 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 39.4 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 37.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 29.0 Cumple

115 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P122 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 51.3 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 39.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V, N N,M 51.3 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 38.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 38.5 Cumple P123 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 45.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 16.3 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 45.9 Cumple Cabeza G, Q, V Q 17.0 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 36.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 36.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 29.5 Cumple P124 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 97.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 68.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 59.3 Cumple P125 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 95.0 Cumple Pie G, Q, V, N Q 99.2 Cumple 5.40 m G, Q, V, N N,M 33.1 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 26.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.54/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 23.3 Cumple P126 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 97.7 Cumple Cabeza G, Q, V Q 68.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 97.7 Cumple Cabeza G, Q, V Q 25.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.27/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 26.3 Cumple P127 FORJADO / x80 Pie G, Q, V N,M 54.1 Cumple Cabeza G, Q, V Q 17.0 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V N,M 61.4 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 45.9 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 61.4 Cumple Cabeza G, Q, V Q 26.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 24.3 Cumple P128 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 87.6 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 71.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 52.6 Cumple P129 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 92.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 38.0 Cumple P130 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.6 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 11.2 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 24.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 26.2 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 21.7 Cumple Cabeza G, Q, V Q 27.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 21.0 Cumple

116 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P131 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 95.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 87.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 45.3 Cumple P132 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO 2 CIMENTACION SUPERIOR 7.00/ x80 Cabeza G, Q, V N,M 99.8 Cumple / x80 Pie G, Q, V Q 53.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 55.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 40.6 Cumple P133 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 23.0 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 24.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 25.7 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 21.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 26.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 20.6 Cumple P134 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 87.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 69.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 52.0 Cumple P135 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO 2 CIMENTACION SUPERIOR 7.00/ x80 Cabeza G, Q, V N,M 99.9 Cumple / x80 Pie G, Q, V Q 46.0 Cumple Cabeza G, Q, V Q 47.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 39.9 Cumple P136 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 23.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 21.8 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 23.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 25.2 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 20.6 Cumple Cabeza G, Q, V Q 26.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 18.6 Cumple P137 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 95.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 86.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 45.7 Cumple P138 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO 2 CIMENTACION SUPERIOR 7.00/ x80 Cabeza G, Q, V N,M 88.3 Cumple / x80 Pie G, Q, V Q 51.0 Cumple Cabeza G, Q, V Q 52.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.54/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 38.0 Cumple P139 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 25.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 24.3 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V N,M 26.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 26.2 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 26.6 Cumple Cabeza G, Q, V Q 26.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 21.0 Cumple P140 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 87.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 68.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 52.5 Cumple

117 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P141 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.5 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 92.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 38.2 Cumple P142 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 22.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 24.2 Cumple Pie G, Q, V Q 24.5 Cumple Cabeza G, Q, V Q 25.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 19.2 Cumple P143 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 95.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 84.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 45.2 Cumple P144 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO 2 CIMENTACION SUPERIOR 7.00/ x80 Cabeza G, Q, V N,M 99.8 Cumple / x80 Pie G, Q, V Q 53.4 Cumple Cabeza G, Q, V Q 55.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 40.6 Cumple P145 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.7 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 22.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 23.8 Cumple Pie G, Q, V Q 24.2 Cumple Cabeza G, Q, V Q 25.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 18.9 Cumple P146 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 87.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 66.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 52.5 Cumple P147 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 95.0 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 93.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 95.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 38.1 Cumple P148 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.6 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 22.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 23.3 Cumple Pie G, Q, V Q 23.8 Cumple Cabeza G, Q, V Q 24.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 18.6 Cumple P149 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 95.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 83.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 45.9 Cumple

118 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P150 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO 2 CIMENTACION SUPERIOR 7.00/ x80 Cabeza G, Q, V N,M Cumple / x80 Pie G, Q, V Q 53.4 Cumple Cabeza G, Q, V Q 55.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 40.7 Cumple P151 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.8 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 21.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 22.8 Cumple Pie G, Q, V Q 23.5 Cumple Cabeza G, Q, V Q 23.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 18.3 Cumple P152 / x120 Cabeza G, Q, V N,M 87.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 65.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 53.4 Cumple P153 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO 2 CIMENTACION SUPERIOR 7.00/ x80 / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.6 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 92.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 94.6 Cumple Cabeza G, Q, V Q 52.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 38.9 Cumple P154 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 23.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 21.6 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 21.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 22.4 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 17.0 Cumple Cabeza G, Q, V Q 23.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 16.5 Cumple P155 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 95.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 83.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 47.8 Cumple P156 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO 2 CIMENTACION SUPERIOR 7.00/ x80 Cabeza G, Q, V N,M 88.5 Cumple / x80 Pie G, Q, V Q 51.1 Cumple Cabeza G, Q, V Q 52.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.54/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 38.1 Cumple P157 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 25.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 24.2 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V N,M 22.3 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 23.4 Cumple 5.40 m G, Q, V N,M 22.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 24.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 18.5 Cumple P158 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 87.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 66.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 55.3 Cumple

119 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P159 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.7 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 93.0 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 38.3 Cumple P160 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.3 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 20.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 21.4 Cumple Pie G, Q, V Q 22.3 Cumple Cabeza G, Q, V Q 22.5 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 17.2 Cumple P161 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 82.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 48.6 Cumple P162 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO 2 CIMENTACION SUPERIOR 7.00/ x80 Cabeza G, Q, V N,M Cumple / x80 Pie G, Q, V Q 53.5 Cumple Cabeza G, Q, V Q 55.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 40.7 Cumple P163 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.6 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 19.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 20.9 Cumple Pie G, Q, V Q 21.9 Cumple Cabeza G, Q, V Q 22.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 16.9 Cumple P164 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 87.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 66.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 56.7 Cumple P165 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.6 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 93.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 38.2 Cumple P166 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.5 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 19.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 20.4 Cumple Pie G, Q, V Q 21.6 Cumple Cabeza G, Q, V Q 21.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 16.6 Cumple P167 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V Q 82.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 50.0 Cumple

120 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P168 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.8 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 93.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.27/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 39.9 Cumple P169 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 24.5 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 22.4 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Pie G, Q, V Q 18.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 19.9 Cumple Pie G, Q, V Q 21.2 Cumple Cabeza G, Q, V Q 22.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 16.2 Cumple P170 / x120 Cabeza G, Q, V, N N,M 84.7 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V N,M 62.1 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.28/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 81.3 Cumple P171 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 6.4 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 5.7 Cumple FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 96.1 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V, N N,M 35.2 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 33.8 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 24.3 Cumple P172 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 17.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 17.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V Q 41.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 24.8 Cumple P173 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 25.4 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 8.9 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x m G, Q, V N,M 21.7 Cumple Cabeza G, Q, V Q 31.4 Cumple Pie G, Q, V Q 27.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 28.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 18.1 Cumple P174 / x120 Pie G, Q, V, N N,M 98.9 Cumple CIMENTACION SUPERIOR Cabeza G, Q, V, N N,M 73.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.36/ 40x120 Pie G, Q, V, N N,M 98.9 Cumple P175 FORJADO / x80 Cabeza G, Q, V N,M 6.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 3.3 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V N,M 94.9 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 93.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 32.0 Cumple Cabeza G, Q, V N,M 31.4 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.35/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 19.9 Cumple P176 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N Q 18.9 Cumple Cabeza G, Q, V, N Q 19.2 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V Q 40.3 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V, N N,M 24.0 Cumple

121 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 P177 FORJADO / x80 Pie G, Q, V, N N,M 27.7 Cumple Cabeza G, Q, V, N N,M 16.4 Cumple FORJADO / x80 CIMENTACION SUPERIOR / x80 Cabeza G, Q, V Q 38.2 Cumple Cabeza G, Q, V Q 38.3 Cumple Pie G, Q, V Q 29.4 Cumple Cabeza G, Q, V Q 29.7 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x80 Pie G, Q, V N,M 20.7 Cumple PA / x30 Cabeza G, Q, V, N N,M 94.3 Cumple CIMENTACION SUPERIOR -0.54/ 30x30 Pie G, Q, V, N N,M 71.7 Cumple PC-1 Cabeza G, Q, V N,M 40.5 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x40 Cabeza G, Q, V N,M 40.0 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V N,M 29.2 Cumple PC-2 Pie G, Q, V, N N,M 24.4 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 18.6 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 24.4 Cumple PC-3 Pie G, Q, V N,M 43.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x40 Cabeza G, Q, V Q 27.2 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V N,M 43.8 Cumple PC-4 Pie G, Q, V, N N,M 20.8 Cumple CIMENTACION SUPERIOR / x40 Cabeza G, Q, V, N N,M 19.9 Cumple CIMENTACION INFERIOR -0.20/ 40x40 Pie G, Q, V, N N,M 20.8 Cumple PT-1 Pie G, Q, V NMYMZ 22.3 Cumple 2.50/5.40 HEB-160 Cabeza G, Q, V NMYMZ 42.6 Cumple 1.25/2.50 HEB-160 CIMENTACION SUPERIOR /1.25 HEB-160 Pie G, Q, V NMYMZ 22.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 22.4 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 21.7 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 21.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 22.4 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 21.5 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 31.4 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 31.3 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 30.8 Cumple PT-2 Cabeza G, Q, V NMYMZ 35.5 Cumple 2.50/5.40 HEB /2.50 HEB-160 CIMENTACION SUPERIOR /1.25 HEB-160 Pie G, Q, V, N NMYMZ 23.9 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 24.6 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 33.2 Cumple Cabeza G, Q, V NMYMZ 34.3 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 26.6 Cumple Cabeza G, Q, V NMYMZ 26.6 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 22.2 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 23.5 Cumple Cabeza G, Q, V NMYMZ 24.1 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 24.4 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 25.4 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 26.8 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 26.5 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 28.3 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 29.8 Cumple

122 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 PT-3 Pie G, Q, V NMYMZ 8.1 Cumple 2.50/5.40 HEB /2.50 HEB-160 CIMENTACION SUPERIOR /1.25 HEB-160 Pie G, Q, V NMYMZ 10.4 Cumple Cabeza G, Q, V NMYMZ 12.2 Cumple Cabeza G, Q, V NMYMZ 15.5 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 10.8 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 9.2 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 9.9 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 11.5 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 11.5 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 11.7 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 12.7 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 14.3 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 14.1 Cumple PT-4 Pie G, Q, V NMYMZ 15.8 Cumple 2.50/5.40 HEB /2.50 HEB-160 CIMENTACION SUPERIOR /1.25 HEB-160 Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 23.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 19.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 17.0 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 22.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 20.1 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 21.0 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 18.4 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 21.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 19.7 Cumple Cabeza G, Q, V NMYMZ 19.2 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 17.7 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 21.3 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 18.8 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 22.8 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 21.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 22.0 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 19.4 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 22.5 Cumple PT-5 Pie G, Q, V NMYMZ 9.7 Cumple Notas: 2.50/5.40 HEB /2.50 HEB-160 CIMENTACION SUPERIOR /1.25 HEB-160 N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) NM YM Z: Resistencia a flexión y axil combinados Pie G, Q, V, N NMYMZ 8.6 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 9.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 12.2 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 13.6 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 9.8 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 8.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 8.8 Cumple Cabeza G, Q, V, N NMYMZ 8.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 9.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 9.1 Cumple Pie G, Q, V NMYMZ 8.9 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 10.8 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 12.3 Cumple Pie G, Q, V, N NMYMZ 10.4 Cumple Pantallas Referencias: Aprovechamiento: Nivel de tensiones (relación entre la tensión máxima y la admisible). Equivale al inverso del coeficiente de seguridad. Nx : Axil vertical. Ny : Axil horizontal. Nxy: Axil tangencial. Mx : Momento vertical (alrededor del eje horizontal). My : Momento horizontal (alrededor del eje vertical). Mxy: Momento torsor. Qx : Cortante transversal vertical. Qy : Cortante transversal horizontal.

123 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 FORJADO 3 (e=25.0 cm) FORJADO 2 (e=25.0 cm) (e=25.0 cm) (e=25.0 cm) Planta CIMENTACION SUPERIOR (e=25.0 cm) Pantalla PA-A1: Longitud: 262 cm [Nudo inicial: ; > Nudo final: ;20.41] Comprobación Pésimos Aprovechamiento( %) Nx(t/m) Ny(t/m Nxy(t/m) Mx(tm/m My(tm/m ) ) ) Mxy(tm/ m) Qx(t/m ) Qy(t/m ) Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve FORJADO 3 (e=25.0 cm) FORJADO 2 (e=25.0 cm) Planta Pantalla PA-A2: Longitud: 262 cm [Nudo inicial: ; > Nudo final: ;20.41] Comprobación Pésimos Aprovechamiento( %) Nx(t/m) Ny(t/m Nxy(t/m) Mx(tm/m My(tm/m ) ) ) Mxy(tm/ m) Qx(t/m ) Qy(t/m ) Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve

124 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 (e=25.0 cm) (e=25.0 cm) CIMENTACION SUPERIOR (e=25.0 cm) Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve

125 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/ Muros Referencias: Aprovechamiento: Nivel de tensiones (relación entre la tensión máxima y la admisible). Equivale al inverso del coeficiente de seguridad. Nx : Axil vertical. Ny : Axil horizontal. Nxy: Axil tangencial. Mx : Momento vertical (alrededor del eje horizontal). My : Momento horizontal (alrededor del eje vertical). Mxy: Momento torsor. Qx : Cortante transversal vertical. Qy : Cortante transversal horizontal. FORJADO 3 (e=40.0 cm) FORJADO 2 (e=40.0 cm) (e=40.0 cm) (e=40.0 cm) Planta CIMENTACION SUPERIOR (e=40.0 cm) Muro M1: Longitud: cm [Nudo inicial: ; > Nudo final: ;20.20] Comprobación Pésimos Aprovechamiento( %) Nx(t/m) Ny(t/m) Nxy(t/m) Mx(tm/m My(tm/m Mxy(tm/ Qx(t/m Qy(t/m ) ) m) ) ) Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve FORJADO 3 (e=35.0 cm) Planta Muro M2: Longitud: 785 cm [Nudo inicial: 88.45; > Nudo final: 96.30;20.18] Comprobación Aprovechamiento( %) Nx(t/m) Ny(t/m) Nxy(t/ m) Mx(tm/m ) Pésimos My(tm/m ) Mxy(tm/ m) Qx(t/m ) Qy(t/m ) Arm. vert. der Arm. horz. der

126 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12 FORJADO 2 (e=35.0 cm) (e=35.0 cm) (e=35.0 cm) CIMENTACION SUPERIOR (e=35.0 cm) Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve Arm. vert. der Arm. horz. der Arm. vert. izq Arm. horz. izq Hormigón Arm. transve

127 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/ SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA Sólo se tienen en cuenta los esfuerzos de pilares, muros y pantallas, por lo que si la obra tiene vigas con vinculación exterior, vigas inclinadas, diagonales o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. Este listado es de utilidad para conocer las cargas actuantes por encima de la cota de la base de los soportes sobre una planta, por lo que para casos tales como pilares apeados traccionados, los esfuerzos de dichos pilares tendrán la influencia no sólo de las cargas por encima sino también la de las cargas que recibe de plantas inferiores Resumido Planta Cota( m) FORJADO Valores referidos al origen (X=, Y=) Hipótesis N(t) Mx(tm) My(tm) Qx(t) Qy(t) T(tm) Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R) Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R)

128 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros GAETA HUGUET Fecha: 30/07/ Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R) CIMENTACION SUPERIOR 1.25 Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R) CIMENTACION INFERIOR Carga permanente Sobrecarga de uso Qa (sobrecarga 1) Qa (sobrecarga 2) Q 1 Viento +X exc.+ Viento +X exc.- Viento -X exc.+ Viento -X exc.- Viento +Y exc.+ Viento +Y exc.- Viento -Y exc.+ Viento -Y exc.- N (EI) N (R)

129 1.- NORMAS CONSIDERADAS Hormigón: EHE-08 Aceros conformados: CTE DB SE-A Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Categorías de uso C. Zonas de acceso al público G1. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento. No concomitante con el resto de acciones variables 2.- MATERIALES UTILIZADOS Hormigones Para todos los elementos estructurales de la obra: HA-30; fck = 30 MPa; γc = Aceros por elemento y posición Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 S; fyk = 500 MPa; γs = Aceros en perfiles Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico (MPa) Módulo de elasticidad (GPa) Aceros conformados S Aceros laminados S ACCIONES CONSIDERADAS General Separación entre pórticos: 5.40 m. Con cerramiento en cubierta - Peso del cerramiento: 0.60 kn/m² (superior: 0.20 kn/m² + inferior: 0.20 kn/m² + pendientes: 0.20 kn/m²) - Sobrecarga del cerramiento: 0.40 kn/m² (mantenimiento) Carga lineal en extremo de voladizo: 1kN/ml Viento Normativa: CTE DB SE-AE (España) Zona eólica: A Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos Periodo de servicio (años): 50 Profundidad edificio: 3 Sin huecos. 1 - V(0 ) H1: Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 2 - V(0 ) H2: Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 3 - V(90 ) H1: Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 4 - V(90 ) H2: Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 5 - V(180 ) H1: Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 6 - V(180 ) H2: Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 7 - V(270 ) H1: Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 8 - V(270 ) H2: Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Nieve Normativa: CTE DB-SE AE (España) Zona de clima invernal: 5 Altitud topográfica: 3 m

130 Cubierta sin resaltos Exposición al viento: Normal Hipótesis aplicadas: 1 - N(EI): Nieve (estado inicial) 2 - N(R): Nieve (redistribución) Sismo Sin acción de sismo Hipótesis de carga Automáticas Carga permanente Sobrecarga (Uso C) Sobrecarga (Uso G1) Adicionales Referencia Descripción Naturaleza Q (G1) Sobrecarga de uso Sobrecarga (Uso G1) V(0 ) H1 Viento a 0, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento V(0 ) H2 Viento a 0, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento V(90 ) H1 Viento a 90, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior V(90 ) H2 Viento a 90, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior V(180 ) H1 Viento a 180, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior V(180 ) H2 Viento a 180, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior V(270 ) H1 Viento a 270, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior V(270 ) H2 Viento a 270, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento Viento Viento Viento Viento Viento N(EI) Nieve (estado inicial) Nieve N(R) Nieve (redistribución) Nieve 4.- ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón CTE E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m E.L.U. de rotura. Acero laminado Desplazamientos 5.- SITUACIONES DE PROYECTO Acciones características Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Con coeficientes de combinación γ G + γ Ψ Q + γ Ψ Q Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki j 1 i >1 - Sin coeficientes de combinación - Donde: γ G + γ Q Gj kj Qi ki j 1 i 1 Gk Acción permanente Qk Acción variable γg Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes γq,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal γq,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento ψp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal ψa,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento

131 5.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γ) y coeficientes de combinación (ψ) Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08 Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso C) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Nieve (Q) Persistente o transitoria (G1) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso C) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Nieve (Q) E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso C) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Nieve (Q) Persistente o transitoria (G1) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso C) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Nieve (Q) E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB SE-A Persistente o transitoria Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso C) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Nieve (Q) Persistente o transitoria (G1) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Carga permanente (G)

132 Persistente o transitoria (G1) Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Sobrecarga (Q - Uso C) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Nieve (Q) Desplazamientos Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso C) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Nieve (Q) Característica Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa) Carga permanente (G) Sobrecarga (Q - Uso C) Sobrecarga (Q - Uso G1) Viento (Q) Nieve (Q) COMPROBACIÓN E.L.U. CORREAS. Datos de correas de cubierta Descripción de correas Parámetros de cálculo Tipo de perfil: IPE-160 Límite flecha: L / 300 Separación: 2.18 m Número de vanos: Dos vanos Tipo de Acero: S275 Tipo de fijación: Fijación por gancho Comprobación de resistencia Comprobación de resistencia El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones. Aprovechamiento: % Barra pésima en cubierta Perfil: IPE-160 Material: S275

133 Perfil: IPE-160 Material: S275 Inicial Nudos Final Longitud (m) Características mecánicas Área (cm²) I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) , , , , Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m C Notación: β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) λ λ w N t N c M Y M Z V Z V Y M YV Z M ZV Y NM YM Z NM YM ZV YV Z M t M tv Z M tv Y Estado pésima en cubierta N.P. (1) x: 0.9 m N Ed = N Ed = x: 1.8 m M Ed = x: 5.4 m V Ed = x: 0.9 m λ w λ w,máx N.P. (2) N.P. (3) η = 96.9 N.P. (4) η = 11.4 N.P. (5) η < 0.1 N.P.(6) N.P. (7) (8) x: 0 m x: 5.4 m N.P. CUMPLE η = 65.7 η = 16.0 N.P.(9) η = 96.9 Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : 5.00 mm A w : Área del alma. A w : 7.26 cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : 6.07 cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f = f yf y

134 Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: η : η : Para flexión positiva: M Ed + : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo , , 10, para la combinación de acciones 0.80*G *G *V(180 ) H1. M Ed - : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd Donde: = W f pl,y yd Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 M + Ed : knm M - Ed : 9.91 knm M c,rd : knm Clase : 1 W pl,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: + M b,rd - M b,rd Donde: = χ W f + LT pl,y yd = χ W f LT pl,y yd W pl,y : Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M1 M + b,rd : knm M - b,rd : knm W pl,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ LT : Factor de reducción por pandeo lateral. χ 1 = 1 χ LT + : 1.00

135 Siendo: ( LT ) Φ 0.5 LT = 1 + αlt λ λ 2 LT χ LT - : 0.32 φ LT + : φ LT - : 2.01 α LT : Coeficiente de imperfección elástica. α LT : 0.21 λ LT : Esbeltez reducida. + λlt - λlt = = W W + pl,y M f cr pl,y M cr y f y λ + LT : λ - LT : 1.65 M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. M cr + : El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr Siendo: = M + M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv π = C G I E I L 1 t z c M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw Siendo: 2 π E 2 el,y 2 1 f,z Lc = W C i W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. M cr - : knm M LTv + : M LTv - : knm M LTw + : M LTw - : 3.61 knm W el,y : cm³ I z : cm4 I t : 3.64 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. L c + : 0 m L c - : m C 1 : 1.00 i f,z + : 2.16 cm i f,z - : 2.16 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η : 0.114

136 El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo , , 10, para la combinación de acciones 0.80*G *G *V(180 ) H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd Donde: fyd = AV 3 A v : Área transversal a cortante. A V = h t w Siendo: V Ed : kn V c,rd : kn A v : 8.00 cm² h: Canto de la sección. h : 16 mm t w : Espesor del alma. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) t w : 5.00 mm f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo ) Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple: < Donde: λ w : Esbeltez del alma. λ w : λ w d = t w λ máx : Esbeltez máxima. λ máx : λ max = 70 ε ε: Factor de reducción. ε : 0.92 ε f f = ref y Siendo: f ref : Límite elástico de referencia. f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f ref : MPa f y : MPa Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo , , 10, para la combinación de acciones 0.80*G *G *V(180 ) H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : 5.51 kn

137 V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo , , 10, para la combinación de acciones 0.80*G *G *V(180 ) H1. M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. El momento torsor resistente de cálculo M T,Rd viene dado por: M T,Rd Donde: 1 = W T f 3 yd W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 M T,Ed : 0.49 knm M T,Rd : 0.74 knm W T : 4.92 cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: η : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo , , 10, para la combinación de acciones 0.80*G *G *V(180 ) H1. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. M T,Ed : Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido V pl,t,rd viene dado por: V pl,t,rd τ = 1.25 f 3 T,Ed 1 Vpl,Rd yd V Ed : kn M T,Ed : 0.46 knm V pl,t,rd : kn

138 Donde: V pl,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. τ T,Ed : Tensiones tangenciales por torsión. τ T,Ed Siendo: M = W T,Ed t W T : Módulo de resistencia a torsión. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 V pl,rd : kn τ T,Ed : 94.3 MPa W T : 4.92 cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

139 Barra: voladizo 13,00m en pórtico tipo A Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: mm, S: mm, D: mm, macizados (2, 0)) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N14 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m C Notación: β: Coeficiente de pandeo L K: Longitud de pandeo (m) C m: Coeficiente de momentos C 1: Factor de modificación para el momento crítico Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) λ λ w N t N c M Y M Z V Z V Y M YV Z M ZV Y NM YM Z NM YM ZV YV Z M t M tv Z M tv Y Estado N14/N15 x: 2.11 m λ < 2.0 x: 0 m x: 2.11 m x: 2.11 m λ w λ w,máx η = 39.0 η = 56.0 x: 0 m M Ed = x: 2.11 m V Ed = η = 91.5 N.P. (1) η = 49.4 N.P. (2) x: 0 m x: 2.11 m N.P.(3) η < 0.1 η = 76.2 x: 2.11 m η < 0.1 M Ed = N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. η = 91.5 Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. λ : 0.75 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a) y b): N cr : kn

140 a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 π E I = 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. N cr,ft : kn Donde: N cr,ft 1 ( ) ( ) 2 = Ncr,z + Ncr,T Ncr,z + Ncr,T 4 β Ncr,zN cr,t 2 β N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z 2 π E I = 2 L kz z N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t 2 1 π E I w = G It i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : kn I y : cm4 I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m β: Constante adimensional obtenida mediante la siguiente expresión: β : y + 0 z0 β = 1 2 i0 Donde: i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : 7.52 cm i ( iy iz y0 z0 ) = Siendo: 0.5 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, i y : 3.14 cm respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. i z : 6.66 cm y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. y 0 : mm z 0 : mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55

141 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f = f yf y Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd = A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a compresión (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: η : η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd = A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05

142 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd = χ A f yd Donde: N b,rd : kn A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd = f y γ M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ: Coeficiente de reducción por pandeo. 1 χ = 1 2 Φ + Φ λ Siendo: ( ) 2 ( ) ( ) 2 χ y : 0.90 χ FT : 0.70 φ y : 0.62 Φ = α λ λ φ FT : 0.91 α: Coeficiente de imperfección elástica. λ: Esbeltez reducida. λ = A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. α y : 0.49 α FT : 0.49 λ y : 0.39 λ FT : 0.75 N cr : kn N cr,y : kn N cr,ft : Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. N cr,ft : kn Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: η : η : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 0.8G+1.5V(180 )H2. M Ed + : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. M Ed - : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd Donde: = W f el,y yd Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor M + Ed : knm M - Ed : knm M c,rd : knm Clase : 3 W el,y : cm³

143 tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: M b,rd Donde: = χ W f LT el,y yd W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M1 M b,rd : knm W el,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ LT : Factor de reducción por pandeo lateral. χ LT 1 = 1 2 Φ + Φ λlt Siendo: LT 2 LT ( LT ) Φ 0.5 LT = 1 + αlt λ λ 2 LT χ LT : 0.49 φ LT : 1.35 α LT : Coeficiente de imperfección elástica. α LT : 0.34 λlt = W el,y M f cr y M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr Siendo: = M + M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv π = C G I E I L 1 t z c M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw Siendo: 2 π E 2 el,y 2 1 f,z Lc = W C i W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. λ LT : 1.17 M cr : knm M LTv : knm M LTw : knm W el,y : cm³ I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. L c + : m L c - : m C 1 : 1.00

144 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i + f,z : i - f,z : cm cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd Donde: fyd = AV 3 A v : Área transversal a cortante. A V = h t Siendo: V Ed : kn V c,rd : kn A v : cm² h: Canto de la sección. h : mm t: Espesor de la chapa. t : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V Ed : kn V c,rd : kn

145 Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: η : η : η : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : 5.93 knm ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : knm Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) Clase : 1 N pl,rd : kn M pl,rd,y : knm M pl,rd,z : knm A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : MPa f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed ( y ) = 1 + λ 0.2 χ N y c,rd k y : 1.08 k z Nc,Ed ( z ) = λ 0.6 χ N z c,rd k z : 1.49 k y,lt 0.1 λz N = 1 C 0.25 χ N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.95 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00 C m,lt : 1.00 χ y, χ z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, χ y : 0.90 respectivamente. χ z : 0.70 χ LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. χ LT : 1.00 λ y, λ z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a λ y : 0.39

146 los ejes Y y Z, respectivamente. α y, α z : Factores dependientes de la clase de la sección. λ z : 0.74 α y : 0.60 α z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V Ed,z : kn V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

147 Barra: Viga 17,00m en pórtico tipo A Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: mm, S: mm, D: mm, macizados (2, 2)) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N12 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m C Notación: β: Coeficiente de pandeo L K: Longitud de pandeo (m) C m: Coeficiente de momentos C 1: Factor de modificación para el momento crítico Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) λ λ w N t N c M Y M Z V Z V Y M YV Z M ZV Y NM YM Z NM YM ZV YV Z M t M tv Z M tv Y Estado N12/N14 x: 2.4 m λ < 2.0 λ x: 14.4 m x: 14.4 m x: 16.8 m M w λ Ed = x: 14.4 m V Ed = w,máx η = 35.8 η = 39.4 η = 75.1 N.P. (1) η = 45.8 N.P. (2) η < 0.1 x: 16.8 m N.P.(3) η = 69.2 Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. η < 0.1 M Ed = N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. η = 75.1 Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Sección no aligerada) (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. λ : 1.29 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):

148 a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 π E I = 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 π E I = 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t Donde: 2 1 π E I w = G It i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i ( iy iz y0 z0 ) = Siendo: 0.5 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto i y : cm a los ejes principales de inercia Y y Z. i z : 6.66 cm y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. y 0 : z 0 : mm mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f = f yf y

149 Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N12, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd = A fyd N t,ed : kn N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a compresión (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: η : η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N12, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd = A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 3 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd = χ A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa

150 f yd = f y γ M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ: Coeficiente de reducción por pandeo. 1 χ = 1 2 Φ + Φ λ Siendo: ( ) 2 ( ) ( ) 2 χ y : 0.98 χ z : 0.74 φ y : 0.54 Φ = α λ λ φ z : 0.85 α: Coeficiente de imperfección elástica. λ: Esbeltez reducida. λ = A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. α y : 0.49 α z : 0.49 λ y : 0.24 λ z : 0.68 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: η : η : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 0.8G+1.5V(180 )H2. M Ed + : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. M Ed - : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd Donde: = W f el,y yd Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 M + Ed : knm M - Ed : knm M c,rd : knm Clase : 3 W el,y : cm³ f yd : MPa

151 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: M b,rd Donde: = χ W f LT el,y yd W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M1 M b,rd : knm W el,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ LT : Factor de reducción por pandeo lateral. χ LT 1 = 1 2 Φ + Φ λlt Siendo: LT 2 LT ( LT ) Φ 0.5 LT = 1 + αlt λ λ 2 LT χ LT : 0.49 φ LT : 1.35 α LT : Coeficiente de imperfección elástica. α LT : 0.34 λlt = W el,y M f cr y M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr Siendo: = M + M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv π = C G I E I L 1 t z c M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw Siendo: 2 π E 2 el,y 2 1 f,z Lc = W C i W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. λ LT : 1.17 M cr : knm M LTv : knm M LTw : knm W el,y : cm³ I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. L c + : m L c - : m C 1 : 1.00 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i + f,z : i - f,z : cm cm

152 Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N12, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd fyd = AV 3 V c,rd : kn Donde: A v : Área transversal a cortante. A V = h t A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t: Espesor de la chapa. t : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35G+1.5V(180 )H1+0.75N(EI). V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

153 Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: η : η : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. Donde: N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn M M - y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los y,ed : knm ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : knm Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a tracción. M el,rd,y, M el,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones elásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) M ef,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M ef,ed = W y,com σ com,ed Siendo: Clase : 3 N pl,rd : kn M el,rd,y : knm M el,rd,z : knm M ef,ed : knm σ com,ed : Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. σ com,ed : 86.3 MPa σ com,ed M y,ed = W y,com 0.8 N t,ed A W y,com : Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. W y,com : cm³ A: Área de la sección bruta. A : cm² M b,rd,y : Momento flector resistente de cálculo. M b,rd,y : knm Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35G+1.5V(180 )H1+0.75N(EI). Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.

154 Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

155 Barra: Viga 7,70m en pórtico tipo B Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: mm, S: mm, D: mm, macizados (2, 2)) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N29 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m C Notación: β: Coeficiente de pandeo L K: Longitud de pandeo (m) C m: Coeficiente de momentos C 1: Factor de modificación para el momento crítico Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) λ λ w N t N c M Y M Z V Z V Y M YV Z M ZV Y NM YM Z NM YM ZV YV Z M t M tv Z M tv Y Estado N29/N11 x: 2.68 m λ < 2.0 λ w λ w,máx x: 5.02 m η = 29.8 x: 5.02 m η = 44.8 x: 7.45 m η = 58.3 Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede M Ed = N.P. (1) x: 5.02 m η = 52.0 V Ed = N.P. (2) x: 5.02 m η < 0.1 N.P.(3) η = 52.7 Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. η < 0.1 M Ed = N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. η = 58.3 Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Sección no aligerada) (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. λ : 1.29 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 4 A ef : Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. A ef : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):

156 a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 π E I = 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,z 2 π E I = 2 L kz z c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : kn N cr,t Donde: 2 1 π E I w = G It i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I y : cm4 I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : cm i ( iy iz y0 z0 ) = Siendo: 0.5 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, respecto i y : cm a los ejes principales de inercia Y y Z. i z : 6.66 cm y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. y 0 : z 0 : mm mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: Donde: h w : Altura del alma. h w : mm t w : Espesor del alma. t w : mm A w : Área del alma. A w : cm² A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. A fc,ef : cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f = f yf y

157 Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd = A fyd N t,ed : kn N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a compresión (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: η : η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd = A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 3 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd = χ A f yd N b,rd : kn Donde: A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa

158 f yd = f y γ M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ: Coeficiente de reducción por pandeo. 1 χ = 1 2 Φ + Φ λ Siendo: ( ) 2 ( ) ( ) 2 χ y : 0.98 χ z : 0.74 φ y : 0.54 Φ = α λ λ φ z : 0.85 α: Coeficiente de imperfección elástica. λ: Esbeltez reducida. λ = A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. α y : 0.49 α z : 0.49 λ y : 0.24 λ z : 0.68 N cr : kn N cr,y : kn N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t : Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: η : η : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de acciones 0.8G+1.5V(180 )H2. M Ed + : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. M Ed - : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd Donde: = W f el,y yd Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. M + Ed : knm M - Ed : knm M c,rd : knm Clase : 3 W el,y : cm³ f yd : MPa

159 f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: M b,rd Donde: = χ W f LT el,y yd W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M1 M b,rd : knm W el,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ LT : Factor de reducción por pandeo lateral. χ LT 1 = 1 2 Φ + Φ λlt Siendo: LT 2 LT ( LT ) Φ 0.5 LT = 1 + αlt λ λ 2 LT χ LT : 0.49 φ LT : 1.35 α LT : Coeficiente de imperfección elástica. α LT : 0.34 λlt = W el,y M f cr y M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr Siendo: = M + M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv π = C G I E I L 1 t z c M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw Siendo: 2 π E 2 el,y 2 1 f,z Lc = W C i W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. λ LT : 1.17 M cr : knm M LTv : knm M LTw : knm W el,y : cm³ I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. L c + : m L c - : m C 1 : 1.00 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la i f,z + : 6.09 cm

160 sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i - f,z : 6.09 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd Donde: fyd = AV 3 A v : Área transversal a cortante. A V = h t V c,rd : kn A v : cm² Siendo: h: Canto de la sección. h : mm t: Espesor de la chapa. t : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed : kn V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd : kn

161 Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: η : η < 1 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. Donde: N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M - y,ed : 6.24 knm ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : knm Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a tracción. Clase : 1 N pl,rd : kn M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones M pl,rd,y : knm plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. M pl,rd,z : knm Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) M ef,ed : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. M ef,ed : knm M ef,ed = W y,com σ com,ed Siendo: σ com,ed : Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. σ com,ed : 0.0 MPa σ M N σ 0 = y,ed t,ed W y,com A < σ = com,ed com,ed W y,com : Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. W y,com : cm³ A: Área de la sección bruta. A : cm² M b,rd,y : Momento flector resistente de cálculo. M b,rd,y : knm Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V Ed,z : kn V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V c,rd,z : kn

162 Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

163 Barra: voladizo de 13,00m en pórtico tipo B Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: mm, S: mm, D: mm, macizados (2, 0)) Material: Acero (S275) Nudos Inicial Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y (1) (cm4) I z (1) (cm4) I t (2) (cm4) N11 N Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf. β L K C m C Notación: β: Coeficiente de pandeo L K: Longitud de pandeo (m) C m: Coeficiente de momentos C 1: Factor de modificación para el momento crítico Barra COMPROBACIONES (CTE DB SE-A) λ λ w N t N c M Y M Z V Z V Y M YV Z M ZV Y NM YM Z NM YM ZV YV Z M t M tv Z M tv Y Estado N11/N12 x: 2.77 m λ < 2.0 x: 0.25 m x: 2.77 m x: 2.77 m x: 0.25 m M Ed = x: 2.77 m V Ed = x: 0.25 m λ w λ w,máx η = 34.7 η = 49.9 η = 88.2 N.P. (1) η = 46.6 N.P. (2) (3) x: 2.77 m N.P. η < 0.1 η = 69.1 x: 2.77 m η < 0.1 M Ed = N.P. (4) N.P.(5) (5) CUMPLE N.P. η = 88.2 Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículos y Tabla 6.3) La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0. λ : 0.75 Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa N cr : Axil crítico de pandeo elástico. N cr : kn

164 El axil crítico de pandeo elástico N cr es el menor de los valores obtenidos en a) y b): a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. N cr,y : kn N cr,y 2 π E I = 2 L ky y b) Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. N cr,ft : kn Donde: N cr,ft 1 ( ) ( ) 2 = Ncr,z + Ncr,T Ncr,z + Ncr,T 4 β Ncr,zN cr,t 2 β N cr,z : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. N cr,z 2 π E I = 2 L kz z N cr,t : Axil crítico elástico de pandeo por torsión. N cr,t 2 1 π E I w = G It i0 Lkt I y : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. N cr,z : kn N cr,t : kn I y : cm4 I z : cm4 I t : Momento de inercia a torsión uniforme. I t : cm4 I w : Constante de alabeo de la sección. I w : cm6 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa L ky : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. L ky : m L kz : Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. L kz : m L kt : Longitud efectiva de pandeo por torsión. L kt : m β: Constante adimensional obtenida mediante la siguiente expresión: β : y + 0 z0 β = 1 2 i0 Donde: i 0 : Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i 0 : 7.52 cm i ( iy iz y0 z0 ) = Siendo: 0.5 i y, i z : Radios de giro de la sección bruta, i y : 3.14 cm respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. i z : 6.66 cm y 0, z 0 : Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. y 0 : mm z 0 : mm Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN : 2006, Artículo 8) Se debe satisfacer: Donde: h w : Altura del alma. t w : Espesor del alma. A w : Área del alma. A fc,ef : Área reducida del ala comprimida. h w : mm t w : mm A w : cm² A fc,ef : cm²

165 k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55 E: Módulo de elasticidad. E : MPa f yf : Límite elástico del acero del ala comprimida. f yf : MPa Siendo: f = f yf y Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. N t,ed : Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. N t,ed : kn La resistencia de cálculo a tracción N t,rd viene dada por: N t,rd = A fyd N t,rd : kn Donde: A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a compresión (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5) Se debe satisfacer: η : η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn La resistencia de cálculo a compresión N c,rd viene dada por: N c,rd = A f yd N c,rd : kn Donde: Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección. Clase : 1 A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa

166 γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2) La resistencia de cálculo a pandeo N b,rd en una barra comprimida viene dada por: N b,rd = χ A f yd Donde: N b,rd : kn A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : cm² f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd : MPa f yd = f y γ M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ: Coeficiente de reducción por pandeo. 1 χ = 1 2 Φ + Φ λ Siendo: ( ) 2 ( ) ( ) 2 χ y : 0.90 χ FT : 0.70 φ y : 0.62 Φ = α λ λ φ FT : 0.91 α: Coeficiente de imperfección elástica. λ: Esbeltez reducida. λ = A f N cr y N cr : Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: N cr,y : Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. α y : 0.49 α FT : 0.49 λ y : 0.39 λ FT : 0.75 N cr : kn N cr,y : kn N cr,ft : Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. N cr,ft : kn Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) Se debe satisfacer: η : η : Para flexión positiva: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N11, para la combinación de acciones 0.8G+1.5V(180 )H2. M Ed + : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. M Ed - : Momento flector solicitante de cálculo pésimo. El momento flector resistente de cálculo M c,rd viene dado por: M c,rd Donde: = W f el,y yd M Ed + : knm M Ed - : knm M c,rd : knm

167 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple. W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Clase : 3 W el,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo ) El momento flector resistente de cálculo M b,rd viene dado por: M b,rd Donde: = χ W f LT el,y yd W el,y : Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M1 M b,rd : knm W el,y : cm³ f yd : MPa Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 χ LT : Factor de reducción por pandeo lateral. χ LT 1 = 1 2 Φ + Φ λlt Siendo: LT 2 LT ( LT ) Φ 0.5 LT = 1 + αlt λ λ 2 LT χ LT : 0.49 φ LT : 1.35 α LT : Coeficiente de imperfección elástica. α LT : 0.34 λlt = W el,y M f cr y M cr : Momento crítico elástico de pandeo lateral. El momento crítico elástico de pandeo lateral M cr se determina según la teoría de la elasticidad: M cr Siendo: = M + M 2 2 LTv LTw M LTv : Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra. M LTv π = C G I E I L 1 t z c M LTw : Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra. M LTw Siendo: 2 π E 2 el,y 2 1 f,z Lc = W C i W el,y : Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida. I z : Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. I t : Momento de inercia a torsión uniforme. λ LT : 1.17 M cr : knm M LTv : knm M LTw : knm W el,y : cm³ I z : cm4 I t : cm4 E: Módulo de elasticidad. E : MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : MPa

168 L c + : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. L c - : Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. C 1 : Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra. L c + : m L c - : m C 1 : 1.00 i f,z : Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. i + f,z : i - f,z : cm cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) Se debe satisfacer: η : El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. El esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd viene dado por: V c,rd Donde: fyd = AV 3 A v : Área transversal a cortante. A V = h t Siendo: V Ed : kn V c,rd : kn A v : cm² h: Canto de la sección. h : mm t: Espesor de la chapa. t : mm f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M0 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) f yd : MPa f y : MPa γ M0 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M0 : 1.05 Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante V c,rd Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q.

169 V Ed : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V c,rd : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V Ed : kn V c,rd : kn Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) Se debe satisfacer: η : η : η : Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q. Donde: N c,ed : Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. N c,ed : kn M y,ed, M z,ed : Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los M + y,ed : 5.60 knm ejes Y y Z, respectivamente. M + z,ed : knm Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple. N pl,rd : Resistencia a compresión de la sección bruta. M pl,rd,y, M pl,rd,z : Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo ) Clase : 1 N pl,rd : kn M pl,rd,y : knm M pl,rd,z : knm A: Área de la sección bruta. A : cm² W pl,y, W pl,z : Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. f yd : Resistencia de cálculo del acero. f yd = f y γ M1 Siendo: f y : Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) W pl,y : cm³ W pl,z : cm³ f yd : MPa f y : MPa γ M1 : Coeficiente parcial de seguridad del material. γ M1 : 1.05 k y, k z, k y,lt : Coeficientes de interacción. k y Nc,Ed ( y ) = 1 + λ 0.2 χ N y c,rd k y : 1.07 k z Nc,Ed ( z ) = λ 0.6 χ N z c,rd k z : 1.43 k y,lt 0.1 λz N = 1 C 0.25 χ N c,ed m,lt z c,rd k y,lt : 0.95 C m,y, C m,z, C m,lt : Factores de momento flector uniforme equivalente. C m,y : 1.00 C m,z : 1.00

170 C m,lt : 1.00 χ y, χ z : Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, χ y : 0.90 respectivamente. χ z : 0.70 χ LT : Coeficiente de reducción por pandeo lateral. χ LT : 1.00 λ y, λ z : Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a λ y : 0.39 los ejes Y y Z, respectivamente. λ z : 0.74 α y, α z : Factores dependientes de la clase de la sección. α y : 0.60 α z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo V Ed es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo V c,rd. Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35G+1.5Q Donde: V Ed,z : Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. V c,rd,z : Esfuerzo cortante resistente de cálculo. V Ed,z : kn V c,rd,z : kn Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

171 EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION DE REMODELIZACION INTEGRAL DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS GAETA HUGUET CASTELLON ANEJO 4 CUMPLIMIENTO DB HE1 LIMITACION DEMANDA ENERGETICA-LIDER Y CALIFICACION-CALENER TECNICOS REDACTORES Blas Jovells Igual. Ángel Beltrán Roig. Sonia Barragán Bravo Hector Moreno Solaz Pilar Albert Saez Miquel Gómez Garces Arquitecto Arquitecto Ingeniero técnico Industrial Ingeniero Técnico Industrial Arquitecto técnico Arquitecto Técnico JULIO 2.012

172 Justificación del cumplimiento del documento HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación Energética del Edificio [Bloque I] Promotor: Ubicación: EXMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA CARRETERA RIBESALBES, S/N CASTELLÓN