DESHUMECTACIÓN Y ENERGÍA SOLAR TÉRMICA. NUEVO EDIFICIO DE PISCINAS CUBIERTAS MENDIZORROTZA VITORIA-GASTEIZ

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1 DESHUMECTACIÓN Y ENERGÍA SOLAR TÉRMICA. NUEVO EDIFICIO DE PISCINAS CUBIERTAS MENDIZORROTZA VITORIA-GASTEIZ Promotor: AYUNTAMIENTO DE VITORIA-GASTEIZ Febrero 2010

2 Índice. MEMORIA PLIEGO DE CONDICIONES MEDICIONES Y PRESUPUESTO PLANOS ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD PLAN DE CONTROL DE CALIDAD 2

3 Índice. INDICE 1.- OBJETO DEL PROYECTO DESCRIPCIÓN ARQUITECTÓNICA DEL EDIFICIO HORARIOS DE FUNCIONAMIENTO CONDICIONES INTERIORES Y EXTERIORES DE CÁLCULO CARGAS TÉRMICAS. PRODUCCIÓN DE A.C.S. CALENTAMIENTO DE AGUA DE PISCINA CARGAS TÉRMICAS PRODUCCIÓN DE A.C.S CALENTAMIENTO DE LAS PISCINAS REDES DE CONDUCTOS CÁLCULO DE LAS CENTRALES DE PRODUCCIÓN DE CALOR CALENTAMIENTO DE AGUA CALCULO DE INSTALACION SOLAR TÉRMICA DESCRIPCIÓN GENERAL Y PARTICULARIDADES DEL PROYECTO OBJETIVO INTRODUCCIÓN ESQUEMA HIDRÁULICO Y DIMENSIONADO DE LA INSTALACIÓN SOLAR. CÁLCULOS ENERGÉTICOS Y DIMENSIONADO SELECCIÓN DEL ESQUEMA HIDRÁULICO DE LA INSTALACIÓN SOLAR. CONEXIÓN DEL SISTEMA SOLAR CON EL SISTEMA CONVENCIONAL RESULTADOS DEL DIMENSIONADO DE LA INSTALACIÓN SOLAR. CÁLCULOS ENERGÉTICOS INFLUENCIA DE LA INTEGRACIÓN ARQUITECTÓNICA EN LA PRODUCCIÓN DEL SISTEMA SOLAR CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA CÁLCULO DE PERDIDAS DE CALOR EN EL AGUA DEL VASO DE LA PISCINA PÉRDIDAS DE EVAPORACIÓN PÉRDIDAS POR RADIACIÓN PÉRDIDAS POR CONVECCIÓN PÉRDIDAS POR RENOVACIÓN PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN GANANCIAS POR RADIACIÓN SOLAR RESUMEN PÉRDIDAS DE CALOR EN EL AGUA DEL VASO DE LA PISCINA POTENCIA NECESARIA PARA PUESTA A RÉGIMEN NECESIDADES DEL AIRE AMBIENTE CÁLCULO DE LAS CENTRALES DE PRODUCCIÓN DE CALOR INTERCAMBIADORES DE PLACAS CÁLCULO DEL SISTEMA SOLAR TÉRMICO RESPONSABILIDADES DEL INSTALADOR Y ALCANCE DE LOS TRABAJOS OBJETO RESPONSABILIDADES DEL INSTALADOR TRABAJOS COMPRENDIDOS, EXCLUIDOS Y MATERIALES COMPRENDIDOS TRABAJOS COMPRENDIDOS TRABAJOS NO COMPRENDIDOS MATERIALES COMPLEMENTARIOS COMPRENDIDOS CONDICIONES GENERALES COORDINACION DEL TRABAJO CON OTROS OFICIOS PLANOS DE TALLER INSPECCIÓN DE LOS TRABAJOS MODIFICACIONES A LOS PLANOS, MATERIALES Y ESPECIFICACIONES DOCUMENTACIÓN DE EQUIPOS CALIDADES PROTECCIÓN DURANTE LA CONSTRUCCIÓN Y LIMPIEZA FINAL CODIGO DE COLORES NORMATIVAS DE OBLIGADO CUMPLIMIENTO OBJETO CONEXIONES A LOS APARATOS Y A OTRAS INSTALACIONES APARATOS DE MEDIDA GENERAL

4 Índice ENSAYOS ENSAYOS PARCIALES EN OBRA ENSAYOS DE MATERIALES PRUEBAS PARCIALES DOCUMENTACION FLNAL DE OBRA PRUEBAS FINALES DE RECEPCIÓN PROVISIONAL RECEPCIONES DE OBRA GARANTIAS EQUIPOS EN SALAS DE MAQUINAS GENERALIDADES INSTALACIÓN DE LA MAQUINARIA GRUPOS ELECTROBOMBA ENFRIADORAS CONDENSADAS POR AIRE COMPRESOR CONDESADOR ENFRIADOR DE AGUA LUBRICACIÓN SISTEMA DE CONTROL BANCADA CALDERAS CONDICIONES GENERALES ACCESORIOS QUE DEBEN INCLUIRSR CON LA CALDERA FUNCIONAMIENTO Y RENDIMIENTOS OTRAS EXIGENCIAS DE SEGURIDAD APOYOS DE LAS CALDERAS ORIFICIOS EN LAS CALDERAS DE AGUA CALIENTE UNIDADES DE TRATAMIENTO DE AIRE (CLIMATIZADORES) FAN-COILS VENTILADORES CENTRÍFUGOS TUBERIA, ACCESORIOS, VALVULERIA Y AISLAMIENTO TUBERÍA METÁLICA MATERIALES GENERALIDADES DEL MONTAJE ALINEACIONES RELACIÓN CON OTROS SERVICIOS PENDIENTES Y AIREACIÓN INSTALACIÓN OCULTA PASAMUROS UNIONES DERIVACIONES CURVAS ANCLAJES Y SUSPENSIONES ACABADO, PITNURA Y SEÑALIZACIÓN ACCESORIOS DILATADORES PURGAS FILTROS DEPÓSITOS DE EXPANSIÓN VALVULERÍA GENERALIDADES CARACTERÍSTICAS CONEXIONES DE VÁLCULAS DE SEGURIDAD O DE DESCARGA ALIMENTACIÓN Y VACIADO AISLAMIENTO TÉRMICO GENERALIDADES MATERIALES NORMAS DE COLOCACIÓN CARACTERÍSTICAS DEL MONTAJE AISLAMIENTO TÉRMICO DE REDES ENTERRADAS INTERCAMBIADORES DE PLACAS CONDUCTOS CONDUCTOS RECTANGULARES CONVENCIONALES CONDUCTOS CIRCULARES

5 Índice AIALAMIENTO CONDUCTOS DE AIRECONDUCTOS CIRCULARES

6 Memoria MEMORIA 6

7 Memoria 1.- OBJETO DEL PROYECTO. El objeto de este proyecto es el diseño de la instalación tanto de climatización como de calefacción del edificio que alberga las piscinas cubiertas de MENDIZORROTZA, situada en Vitoria-Gasteiz, provincia de Álava. 2.- DESCRIPCIÓN ARQUITECTÓNICA DEL EDIFICIO. La nave de piscina tiene unas dimensiones de 72 m de ancho y 50 m de largo, la cual alberga una piscina olimpica de 55mx27,5m, una piscina de usos múltiples de 7,20 m x 12 m. 3.- HORARIOS DE FUNCIONAMIENTO. La piscina tendrá una utilización de unos 365 días al año. Además, el uso de horas al día será del orden de 12 horas, siendo el horario de 10 a 22 horas Todas las dependencias de la piscina tendrán el mismo horario de uso, tanto vestuarios como la nave de la piscina. La ocupación máxima de las piscinas será de 1 bañista por cada 2 m 2 de superficie de lámina de agua tal como marca la normativa. Los caudales de ventilación, deben considerarse mínimos a efectos de la ventilación y máximos a efectos del ahorro energético. Estos valores se han elegido para controlar la concentración de anhídrido carbónico, olores, partículas y otras sustancias contaminantes, con un adecuado margen de seguridad, teniendo en cuenta distintos niveles de actividad y variaciones de las condiciones físicas de los individuos. Se ha considerado, además, que la contaminación producida sea proporcional al número de personas presentes en los espacios ventilados. Estos caudales indicados son válidos cuando el aire de ventilación alcance totalmente y uniformemente la zona ocupada. Tabla nº 1 Tipo de local l/s por persona Piscina 2,5 (por m 2 ) 7

8 Memoria 4.- CONDICIONES INTERIORES Y EXTERIORES DE CÁLCULO. Para el mantenimiento de una calidad aceptable del aire en los locales ocupados, se considerarán los criterios de ventilación indicados en la norma UNE en función del tipo de local y del nivel de contaminación de los ambientes, en particular la presencia o ausencia de fumadores. El aire exterior será siempre filtrado y tratado térmicamente antes de su introducción en los locales mediante las unidades climatizadoras. El análisis de las características físicas del aire del entorno del edificio determinará los tratamientos a que ha de someterse antes de su introducción en los locales. Su grado de contaminación afectará a la selección del sistema de filtrado a emplear y su entalpía a la posible utilización como fuente de energía gratuita. En el caso que nos ocupa las unidades de tratamiento de aire instaladas con toma de aire exterior tienen unos filtros montados en la parte frontal de manera que sean fácilmente recambiables o limpiados. Para ello van alojados en un carril, sobre el cual, pueden deslizarse. Este conjunto queda protegido del exterior por un enrejillado que forma parte de la envolvente. Su eficacia llega a alcanzar un rendimiento de 83-90% A.F.I. estando construido en tela de filtro sintética (poliester ignifugado ligado con resina ignífuga inalterable). El conjunto del filtro lo componen dos mallas metálicas entre las cuales se haya la tela filtrante. La posible existencia de diversas calidades de aire, tanto térmicas como contaminantes, en el entorno del edificio hace necesaria la correcta ubicación de las tomas de aire exterior, teniendo en cuenta los vientos dominantes y las zonas de aire con calidad diferenciada por insolación o contaminación. El aire exterior mínimo de ventilación introducido en los locales se empleará para mantener estos en sobrepresión con respecto a: a) Los locales de servicios o similares, para que se cree un flujo de aire desde los primeros a los segundos que evite la penetración de olores en los espacios normalmente ocupados por las personas. b) El exterior, de tal forma que se eviten infiltraciones, que produce entrada de polvo y corrientes de aire incontroladas. (ITE ) c) Las condiciones exteriores de cálculo se establecerán de acuerdo con lo indicado en la Norma UNE o en su defecto, en base a datos procedentes de fuentes de reconocida solvencia. Para la variación de las temperaturas seca y húmeda con la hora y el mes se tendrá en cuenta la Norma UNE Los datos de la intensidad de la radiación solar máxima sobre las superficies de la envolvente se tomarán, una vez determinada la latitud y en función de la orientación y de la hora del día, de tablas de reconocida solvencia y se manipularán adecuadamente para tener en cuenta los efectos de reducción producidos por la atmósfera. La calidad del aire exterior será definida considerando el lugar de emplazamiento del edificio. (ITE 03.3) Invierno Verano Temperatura seca nave piscina (ºC) Temperatura exterior (ºC) 5 31 Temperatura del terreno (ºC) 5 7 Temperatura del agua (ºC) Temperatura agua de la red (ºC)

9 Memoria Humedad relativa nave piscina (%) Salto térmico con el exterior (aire - aire) (ºC) 23 6 Coeficiente por orientación N (%) 20 Coeficiente por orientación S (%) 0 Coeficiente por orientación E (%) 10 Coeficiente por orientación O (%) 10 Coeficiente por orientación NE (%) 15 Coeficiente por orientación NO (%) 18 Coeficiente por orientación SE (%) 5 Coeficiente por orientación SO (%) 5 Grados-días (base 15 ºC) 1800 Altitud (m.s.n.m.) 580 Coeficiente de intermitencia (%) 15 Velocidad del viento (m/s) 2 Dirección del viento W Salto térmico con el terreno (agua terreno) (ºC) Salto térmico con el terreno (aire terreno) (ºC) Niveles sonoros adaptados (db) Velocidades residuales del aire en las zonas ocupadas 0,15 a 0,20 0,18 a 0,24 (m/s) 5.- CARGAS TÉRMICAS. PRODUCCIÓN DE A.C.S. CALENTAMIENTO DE AGUA DE PISCINA Cargas Térmicas. ITE Para realizar el cálculo de las cargas térmicas de los sistemas de calefacción o climatización de un edificio o parte de un edificio, una vez fijadas las condiciones de diseño, se tienen en cuenta los siguientes factores: Características constructivas y orientaciones de fachadas. Factor solar y protección de las superficies acristaladas. Influencia de los edificios colindantes o cercanos. Horarios de funcionamiento de los distintos subsistemas. Ganancias internas de calor. Ocupación y su variación en el tiempo y en el espacio. Indices de ventilación y extracciones. El cálculo se realizará independientemente para cada local; los locales de grandes dimensiones, como puede ser la nave de piscina, se dividirán en zonas teniendo en cuenta su orientación, ocupación, uso, ganancias internas etc. En régimen de calefacción, la máxima carga sensible se obtendrá como suma de las cargas de cada local, considerando la simultaneidad debida a diferencias de horario. 9

10 Memoria En régimen de refrigeración ( solo para gimnasions), la máxima carga térmica total se obtendrá como suma de las cargas simultaneas de cada local, considerando las variaciones, en el espacio y en el tiempo, de las ganancias de calor debidas a radiación solar y cargas interiores. En ambos casos se estudian distintas situaciones de demanda térmica del sistema al variar la hora del día y el mes del año. Esta búsqueda, además de conducir al hallazgo de la demanda térmica simultanea máxima, permitirá efectuar una correcta selección del fraccionamiento de potencia de los equipos en cuanto se refiere al tamaño de las unidades. Cuando se utilicen sistemas de acumulación de energía térmica, el cálculo de cargas se efectuará para cada hora a lo largo del tiempo de funcionamiento establecido para el sistema. En el día de máxima demanda, determinándose la capacidad necesaria de acumulación para satisfacer en estas condiciones los niveles de bienestar fijados. La ventilación de los locales se obtendrá por medios mecánicos y los caudales serán los indicados en UNE Para evitar infiltraciones de aire exterior, por lo menos en las condiciones normales de presión dinámica del viento, se calculará el nivel de sobrepresión necesario de acuerdo con la estanqueidad de los cerramientos exteriores. El aire será expulsado al exterior. Se procurara en lo posible mantener el recinto que aloja los vasos de la piscina en ligera depresión respecto al resto de estancias que componen el gimnasio. En caso de no adoptarse la ventilación mecánica, se estimará el número de renovaciones horarias en función del uso de los locales, de su exposición a los vientos y de la estanqueidad de los huecos exteriores, no siendo esta cifra inferior a la indicada en la instrucción ITE Para completar, el cálculo de las cargas térmicas consultar el anejo de cálculos. Siendo los coeficientes de transmisión termica los que siguen: Cerramiento exteriores: Cubiertas Fachadas Forjados sobre espacio abierto Cerramientos con locales no calefactados Parades Suelos o techos k=0,77 kcal/h m2ºc k=1,20 kcal/h m2ºc k=0,69 kcal/h m2ºc K=1,38 kcal/h m2ºc K=1,03kcal/h m2ºc Cerramientos de hormigón visto del nivel inferior K=0,359 kcal/h m2ºc Fachada acristalada de doble vidrio aislado continuo y cámara transitable.cubierta K=1,786 kcal/h m2ºc Forjados con flujo descendente: K= 0,3244 Coeficiente de transmisión térmica del edificio: Kg=0, Producción de A.C.S. En producción de A.C.S. esta se prepara a la temperatura mínima que resulte compatible con su uso, considerando las pérdidas en la red de distribución. Esta temperatura será de 55ºC como mínimo en el almacenamiento y es muy recomendable que llegue a 60ºC. En el punto más alejado de la red la temperatura será de 50ºC como mínimo. 10

11 Memoria En relación con la temperatura de preparación y almacenamiento del A.C.S. se han tenido en consideración las reglas y criterios de proyecto contenidos en los apartados correspondientes de la Norma UNE Prevención de la legionela en instalaciones de edificios. De esta manera se diseña la instalación para poder realizar ciclos periodicos de tratamiento anti-legionela, que consistirán en elevar la temperatura de acumulación del agua hasta los 70ºc durante 2 horas, y hacer llegar hasta los puntos mas alejados de la red de distribución de ACS el agua a una temperatura de 70ºC. Asi mismo, se colocaran en todos los circuitos de agua de consumo sistemas de expansión anti legionela. La elección del sistema de preparación de A.C.S. se justificará en función de la demanda, la adecuada atención al servicio y el uso racional de la energía. Como medida de ahorro energético, existirá un apoyo solar a la producción de ACS y al calentamiento del agua de la piscina, dandole prioridad a la producción de agua caliente sanitaria. Por razones sanitarias, no está permitido producir el A.C.S. mezclando agua fría con vapor, condensado o agua de caldera. Las redes de distribución de A.C.S. está diseñada de tal manera que se reduzca al mínimo, el tiempo transcurrido entre la apertura del grifo y la llegada del agua caliente. Para ello, la red de distribución está dotada, de una red de retorno que se procura llevar lo mas cerca posible de la entrada al contador. Podrán utilizarse otros sistemas siempre que su consumo energético quede justificado. La tubería de entrada de agua fría en la central de preparación y la de retorno de agua caliente dispondrá de sendas válvulas de retención. El material de las tuberías resistirá la presión de servicio a la temperatura de funcionamiento y la acción agresiva del agua caliente. Las redes de distribución se aislarán según lo indicado en el Apéndice Este apéndice resumido, indica que si el fluido es caliente o frío, el espesor del aislante, estará entre 20 y 60 mm dependiendo de la temperatura del fluido y del diámetro de la tubería. (ITE 02.5). Toda la red está calorifugada con coquilla y acabado en papel de aluminio o chapa de aluminio Calentamiento de las piscinas. En cuanto al calentamiento del agua de la piscina, el consumo de energías convencionales para el calentamiento de piscinas está permitido solamente cuando estén situadas en locales cubiertos. En piscinas al aire libre solo podrán utilizarse para el calentamiento del agua fuentes de energías residuales o de libre disposición, como la energía solar, el aire, el agua o el terreno. No puede utilizarse energía eléctrica para el calentamiento por efecto Joule como apoyo de las fuentes anteriores. Se prohíbe el calentamiento directo del agua de la piscina por medio de una caldera. Las instalaciones de producción y distribución de calor para la climatización del agua y del ambiente de la piscina serán independientes del resto de las instalaciones térmicas, salvo cuando estén en edificios destinados a usos deportivos. 11

12 Memoria También como medida de ahorro energético se ha decidido utilizar en la medida de lo posible, las fuentes de energía renovable, como la instalación solar, y recuperar toda la energía posible de los procesos de climatización. De esta manera las deshumectadoras cederán un 40% de su energía al aire y un 60 % al agua de la piscina a través de 2 intercambiadores (uno por máquina). Las necesidades de climatización de este edificio no son muy grandes, pero si se pretende climatizar los gimnasios de interior y las 2 oficinas, con lo que es necesario una enfriadora de 174 kw agua-agua. Es decir Se enfría agua para las climatizaciones, y el agua caliente resultado de este proceso se utiliza para calentar el agua de la piscina. Todos estos circuitos, con el fin de obtener el mayor rendimiento térmico estarán en paralelo, para que cada uno de ellos trabaje a la temperatura mas adecuada, evitandose perdidas por solapamiento térmico. Asi mismo, y aprovechando las características del edificio con una fachada ventilada, durante los meses de invierno se tomara el aire para la aspiración de las climatizadoras y deshumectadoras, de la cámara intermedia, donde el aire estará mas caliente con el fin de facilitar el posterior calentamiento del mismo. (Ver calculos en el anexo) La temperatura del agua de la pileta será de 28ºC ya que se trata de una piscina de recreo o polivalente. La tolerancia en cuanto a la oscilación de la temperatura será de ± 1ºC. En esta instalación se dispone de tres intercambiadores, de Kcal/h para el calentamiento del agua de la piscina olímpica. Dos intercambiadores de 60000kcla/h para el calentamiento de las piscinas pequeñas, piscina de usos multiples y vaso termal. Para el control de la temperatura del agua de la piscina olímpica se dispondrá de una sonda de temperatura en el retorno de agua a los intercambiador de calor, y otra para el cambiador de calor de las piscinas pequeñas. La temperatura de tarado de los termostatos de seguridad será como máximo, 10ºC mayor que la temperatura máxima de impulsión. Las condiciones ambientales, en cuanto a temperatura seca del aire del local será entre 2ºC y 3ºC mayor que la del agua, con un mínimo de 26ºC y un máximo de 28ºC. La humedad relativa del aire estará entre 55% y 70% y si se puede 60%. Para evitar condensaciones sobre paredes frías del local de la piscina puede utilizarse el aire exterior. Este aire debe ser calentado antes de ser introducido en el local. En esta instalación se ha previsto un aporte variable de aire exterior. Alternativamente, el mantenimiento de la humedad relativa del ambiente dentro de los límites anteriormente indicados, se logra por medio de dos deshumectadoras mencionadas anteriormente para el espacio donde se encuentra la piscina. Esta bomba de calor se utiliza, como he dicho antes, para la deshumectación de piscinas cubiertas, aprovechando el calor latente de vaporización y el propio rendimiento del equipo en calentar agua del vaso y el aire del ambiente de la piscina y controlar los tres parámetros que definen el confort en una 12

13 Memoria piscina : temperatura del agua, temperatura de aire y humedad relativa. El ahorro energetico que se consigue sobre los sitemas tradicionales de climatización hace mas que recomendable su utilización para piscinas cubiertas. El uso de energías convencionales para estos fines debe restringirse a suplementar el calor necesario para el aire mínimo de ventilación y las pérdidas por transmisión. El cálculo de la potencia térmica necesaria a régimen para calentar el agua de la piscina se efectuará teniendo en cuenta las siguientes pérdidas: Por transferencia de vapor de agua al ambiente: - desde la superficie del agua. - desde el suelo mojado alrededor de la piscina. - desde el cuerpo de las personas mojadas. Por evaporación de la superficie de agua de la pileta. Por radiación de la superficie de agua hacia los cerramientos. Por conducción a través de las paredes de la pileta. Por renovación del agua de la piscina. Por renovación de aire saturado de vapor. En el proyecto de climatización de una piscina cubierta debe tenerse en cuenta que las diferencias fundamentales con respecto a un sistema de climatización de un edificio residencial o comercial son, en primer lugar, que en el recinto hay una fuerte evaporación y, en segundo lugar, que los ocupantes tienen un grado de vestimenta muy bajo. Como consecuencia de ello la obtención de unas condiciones de confort adecuadas y elevitar condensaciones, que son los dos objetivos específicos de este tipo de instalaciones, pasa por: 1. La consecución de una temperatura y humedad ambientales adecuadas 2. El mantenimiento de la temperatura del agua del vaso de piscina 3. Garantizar el aire de ventilación mínimo higiénico 4. Evitar las corrientes de aire en la zona de ocupación y sobre la lámina de agua. 5. Evitar que se produzcan condensaciones en los distintos cerramientos como consecuencia de la altahumedad absoluta y relativa del aire ambiente interior. En cuanto a la temperatura del aire ambiente, la del agua y la humedad ambiental tenemos que en la ITE 10del RITE se aconsejan los valores de la Tabla 01 (marcados con *), aunque dependiendo del uso de la piscina se puedan adoptar otros valores diferentes reflejados también en dicha tabla, así como los valores que se han considerado como nominales en los ejemplos de cálculo del presente artículo Tabla 01. Condiciones de confort Temperatura del agua 25 ºC Temperatura del aire 27 ºC Humedad relativa 65 % Temperaturas del agua S/RITE (*) Competición (*) 24 ºC Entrenamiento (*) 26 ºC Enseñanza y recreo (*) 25 ºC Disminuidos físicos 29 ºC 13

14 Memoria Piscina infantil 30 ºC Niños de 3 a 6 años y tercera edad 32 ºC Mujeres embarazadas ºC Como regla general se aconseja que la temperatura del aire se sitúe siempre dos o tres grados por encima de la del agua y la humedad relativa en torno al 65%, las razones son en primer lugar el confort, ya que debemos evitar en lo posible que los bañistas que salen mojados tengan sensación de frío, bien sea por una temperatura ambiente baja o bien por el calor cedido por el cuerpo en el proceso de evaporación del agua de la piel mojada, que es más rápida cuanto menor sea la humedad del ambiente. En segundo lugar es que, como veremos más adelante, existe una relación directa entre el agua evaporada de la piscina y las condiciones de temperatura y humedad del aire ambiente. Las necesidades de una piscina cubierta son 1. Necesidades de deshumectación en el aire ambiente como consecuencia de la evaporación de agua. 2. Necesidades para mantener la temperatura del agua del vaso de piscina. 3. Necesidades para mantener la temperatura en el recinto que, en este caso, son las propias de cualquier local que deba ser climatizado, de ahí que su cálculo sea idéntico al de este tipo de sistemas de climatización. La evaporación en la lámina de agua será tanto mayor cuanto mayor sea la ocupación de la piscina, y en especial el número de bañistas, ya que la mayor interacción entre agua y aire en flujo turbulento que se crea como consecuencia del chapoteo, favorece la evaporación. De la misma forma que una elevada velocidad de aire sobre la lámina favorecerá también el fenómeno de la evaporación. Por otro lado, las playas mojadas son elementos que aumentan la evaporación de agua así como el agua que los bañistas se llevan sobre la piel al salir del vaso. Existen dos factores más que suponen un aporte de humedad extra al ambiente y que como tales hay que tener en cuenta a la hora de calcular el incremento de humedad absoluta. Estos factores son la carga latente (considerada en cualquier cálculo de climatización) de los propios bañistas y la del público en general, que en piscinas de competición, por ejemplo, pueden llegar a ser un factor importante si la ocupación de las gradas es elevada. Y por último, el aire exterior de ventilación, que en algunos casos puede tener más humedad absoluta que el aire ambiente interior, y como consecuencia suponer un aumento en la humedad ambiental, aunque debe decirse que, en la mayoría de los casos, es justo al contrario ayudando a deshumectar por estar este aire exterior más seco que el interior. Existen multitud de fórmulas para calcular la cantidad de agua evaporada en función de los factores anteriormente mencionados. En este sentido debemos decir que los resultados obtenidos por las diversas fórmulas pueden ser dispares, pero hay que considerar también que las hipótesis de cálculo respecto al número y tipo de bañistas (profesionales, personas de tercera edad, niños, etc.) tienen gran importancia en la cantidad de agua evaporada y pueden ser más significativas en cuanto a resultados que la fórmula que escojamos para dicho cálculo A continuación se exponen dos de las posibles fórmulas, una de ellas es de las más usadas (fórmula de Bernier) y la segunda (fórmula de Carreras) que es una de las más completas al tener en cuenta el número de espectadores y la velocidad del aire sobre la lámina del agua. De cualquier modo, será en cada caso el proyectista el que deberá decidir en función a los condicionantes de cada instalación la fórmula que más le convenga y se ajuste a sus necesidades. La fórmula de Bernier para piscinas cubiertas contempla la suma de dos términos: piscina sin agitación (coeficiente 16) y piscina con ocupación (coeficiente 133 n). Me= S [[((16+133n)) ((We Ga Was)) ]] + 0,,1 N Donde: Me = masa de agua evaporada (kg/h) S = superficie de piscina (m2) 14

15 Memoria We = humedad absoluta del aire saturado a la temperatura del agua (kg ag/kga) Was =humedad absoluta del aire saturado a la temperatura del aire interior (kg ag/kga) Ga = grado de saturación n = nº de nadadores por m2 de superficie de lámina de agua N = nº total de ocupantes (espectadores) Y la fórmula de Carreras en la además de las variables anteriores se considera la velocidad del aire, Me = 9 x ((We--Wa )) x ((1+V//1..20)) x S +0,,42 x n + 0,,08 x N.. Donde: Me = masa de agua evaporada (kg/h) We = humedad absoluta en saturación a la temperatura del agua de la piscina (kgag/kga) Wa = humedad absoluta a la temperatura del aire ambiente (kgag/kga) S = superficie de la lámina de agua (m 2) n = nº de bañistas. N = nº de espectadores En ambas expresiones podemos ver que el agua evaporada depende de la diferencia entre humedad absoluta en la saturación a la temperatura del agua y la humedad absoluta del aire ambiente, y por supuesto, del número de bañistas. Por tanto, cuanto mayor sea la temperatura del agua será mayor su humedad absoluta en la saturación y como consecuencia aumentará la cantidad de agua evaporada, en las mismas condiciones del aire ambiente. Por el contrario, si la temperatura del aire interior, su humedad relativa, o ambas bajan, su humedad absoluta disminuye y, como consecuencia, aumenta la evaporación. Luego es conveniente que la temperatura del agua no sea excesivamente alta y que la temperatura del aire sea siempre mayor que la del agua para que la evaporación y las condiciones de confort sean las adecuadas. Para ver la importancia de la ocupación basta con realizar el calculo de la piscina olímpica en condiciones nominales de temperatura de agua 27ºC, y aire 29ºC, con un 65% HR. Utilizando los valores de las humedades absolutas del aire húmedo en la saturación de la Tabla 02. Tabla 02. Humedad absoluta del aire saturado T ºC W (Kg AGUA / Kg AIRE) 20 0, , , , , , , , , , ,0270 Y aplicando la fórmula de Bernier en sus dos términos: El primero de ellos con la superficie de agua en reposo, se tiene una cantidad de masa de agua evaporada de: Me = 16 x (( x )) = 0,1032 Kg agua // h // m2.. Que para una piscina olímpica de 1250 m, se tiene Me = 0,1032 x 1250 m2 = 129 Kg //h.. 15

16 Memoria Si sumamos las otras dos piscinas, de usos multiples y vaso termal. Me = 0,1032 x 68 m2 = 7,03 Kg //h.. Me = 0,1032 x 86 m2 = 8,92 Kg //h.. Lo que hace un total de 144,94 kg/h en el caso mas desfavorable con la temperatura del agua a 28ºC y la temperatura ambiente de 30ºC Y el segundo de ellos debido al efecto del número n de bañistas por m2 de superficie de lámina o lo que es lo mismo, si consideramos ya la superficie de la lámina del agua, al número total de bañistas B: Me = 133 x (( x )) x B.. = 0,85785 x B.. Kg ag// h.. Considerando tres casos de ocupación de 100 bañistas en la piscina olímpica, 10 en la de usos multiples y 15 en la piscina termal, tenemos que: Me (125 B) = 0,8575x 125 = 107,23 kg/h Si además tenemos en cuenta un número de espectadores o bañistas no activos y sumando los tres aportes de vapor de agua: lámina en reposo, bañistas y espectadores, tenemos para una piscina olímpica las siguientes masas de agua evaporada por hora, y también por unidad de superficie de lámina de agua, son: Me (100 B) = 144, ,23 + 0,1 x (100) = 262,7 kg/h Por lo tanto para las condiciones estipuladas tenemos una necesidad de deshumectar 262,7 kg/h En consecuencia, para la puesta en régimen de la temperatura del agua al comienzo de la estación se admitirá una duración de varios días, dependiendo de la temperatura al comienzo del arranque y de la temperatura a la que se quiera calentar el agua de la piscina. Se ha proyectado la instalación de dos bomba de calor aire-agua con un COP superior a 3, marca COMPISA modelo BDP-140-F con batería de agua caliente con una capacidad de deshumidificación de 140 Lt/h, una potencia calorífica de Kcal/h y una potencia térmica de poscalentamiento de Kcal/h aprovechando para el circuito de condensación de la misma el calor de aire de retorno del climatizador de piscinas. El agua para calentarse pasa por el intercambiador de placas que esta regulado mediante un termostato, situado en el cuadro eléctrico. En este intercambiador, entra por el primario agua caliente de las calderas y por el secundario entra agua de las piscinas y el agua de las calderas cede temperatura al agua de las piscinas. Cuando el agua alcanza la temperatura prefijada, entonces se corta el paso del agua por los intercambiadores mediante una válvula de tres vías y el grado de temperatura que le falta lo consigue pasando por la máquina. Entra por un condensador de agua de Cu-Ni donde está circulando gas Freón 22 a presión con lo que está caliente y le cede temperatura hasta alcanzar la consignada que es como está regulado el termostato de la bomba de calor. La humedad relativa está regulada por un humidostato intercalado en el conducto de aspiración (retorno de la bomba de calor) y tarado a 60-65% de humedad relativa. 16

17 Memoria Cumpliendo la ITE y la ITE la bomba de calor dispone de una cámara de mezclas (sistema free-cooling) que nos permite un ahorro de energía importante, debido a que no es necesario evacuar el aire del local cuando está saturado de humedad, ya que la bomba de calor deshumidifica el aire del ambiente y permite devolverlo caliente y seco. También hay que tener en cuenta la deshumidificación producida por un aporte fijo de aire exterior, un 10% del caudal de impulsión. El caudal total de la bomba de calor es de 7000 m3/h para poder hacer cuatro renovaciones de aire del recinto a la hora. La cantidad de aire tomada del exterior está relacionado con la temperatura del aire interior y esta a su vez determinada por el número de usuarios que hay en la piscina, con lo cual estos condicionan la entrada de más o menos aire de fuera. Cuando los locales estén desocupados, la compuerta exterior permanecerá cerrada. La bomba también prevee una recuperación del calor latente de vaporización mediante un intercambiador tubular y condensador de aire, siendo el aporte de aire exterior mínimo, incluso la mayor parte del año no se aportará nada de aire exterior. En los casos en los que los caudales sean superiores a 3 m3/s. caso de la nave de piscina, existirá un sistema de recuperación total de energía mediante bomba de calor. El aire aspirado por la red de conductos, situada en la parte alta de la piscina llega a la máquina donde pasa por el evaporador de gas, donde se deshumidifica, luego pasa por la batería de calor alimentada por el circuito interno de gas de la máquina y por último se termina de calentar en la batería de calor, que está alimentada por agua caliente de la caldera. Tras este proceso vuelve a la nave hasta alcanzar la tempertura consignada, dos grados más que el agua de piscina además de deshumidificado. 6.- REDES DE CONDUCTOS Los conductos se situarán en lugares que permitan la accesibilidad e inspección de sus accesorios, compuertas, instrumentos de regulación y medida y, en su caso, del aislamiento térmico. El espacio situado entre un forjado y un techo suspendido o un suelo elevado puede ser utilizado como plenum de retorno o de impulsión de aire siempre que esté delimitado por materiales que cumplan con las prescripciones establecidas para conductos y se garantice su accesibilidad para efectuar limpiezas periódicas. Los plenums pueden ser atravesados por conducciones de electricidad, agua etc. siempre que éstas se ejecuten de acuerdo con su reglamentación específica. Las conducciones de saneamiento podrán atravesar plenums siempre que no existan uniones del tipo enchufe y cordón. Debe instalarse una abertura de acceso o una sección de conductos desmontable adyacente a cada elemento que necesite operaciones de mantenimiento o puesta a punto, tal como compuertas cortafuegos o cortahumos, detectores de humos, baterías de tratamiento de aire etc. 17

18 Memoria Igualmente deben instalarse aberturas de servicio en las redes de conductos para facilitar su limpieza; las aberturas se situarán según lo indicado en UNE y a una distancia máxima de 10 m para todo tipo de conductos. A estos efectos pueden emplearse las aberturas para el acoplamiento a unidades terminales. Se considera que los pasos a través de un elemento constructivo no reducen su resistencia al fuego si se cumplen las condiciones establecidas a este respecto en la normativa vigente de condiciones de protección contraincendios en los edificios. El aislamiento térmico y la protección exterior de un conducto deben interrumpirse al paso a través de un elemento cortafuegos o cortahumos. El revestimiento interior de un conducto debe interrumpirse donde esté instalada una compuerta, para no interferir con su funcionamiento. Tanto el revestimiento como el exterior deben interrumpirse en las inmediaciones de una batería eléctrica. Los conductos flexibles no atravesarán elementos a los que se exija una determinada resistencia al fuego. Los pasillos y los vestíbulos pueden utilizarse como elementos de distribución solamente cuando sirvan de paso del aire desde las zonas nobles del edificio a los locales de servicio cuyas entradas están situadas en el pasillo, aprovechando ranuras en puertas o rejillas de paso mediante la diferencia de presión creada por el sistema de ventilación mecánica. Los pasillos pueden utilizarse como plenums de retorno solamente en viviendas. A fin de prevenir la entrada de suciedad en la red de conductos, las unidades terminales de distribución de aire en los locales deben instalarse de tal forma que su parte inferior esté situada, como mínimo, a una altura de 10 cm por encima del suelo, salvo cuando esos elementos estén dotados de medios de la suciedad. Las unidades terminales de impulsión situadas a una altura sobre el suelo menor que 2 m deben estar diseñadas de manera que se impida la entrada de elementos extraños de tamaño mayor que 10 mm o disponer de protecciones adecuadas. Los conductos estarán formados por materiales que tengan la suficiente resistencia para soportar los esfuerzos debidos a su peso, al movimiento del aire, a los propios de su manipulación, así como a las vibraciones que pueden producirse como consecuencia de su trabajo. Los conductos no podrán contener materiales sueltos, las superficies internas serán lisas y no contaminarán el aire que circula por ellas en las condiciones de trabajo. Las canalizaciones de aire y accesorios cumplirán lo establecido en las normas UNE que les sean de aplicación. También cumplirán lo establecido en la normativa de protección contra incendios que le sea aplicable. En particular, los conductos de chapa metálica cumplirán las prescripciones de UNE , UNE y UNE , los conductos de fibra de vidrio cumplirán las prescripciones de la UNE (ITE 04.4) Los conductos para el transporte de aire, desde las unidades de tratamiento o ventiladores hasta las unidades terminales, no podrán alojar conducciones de otras instalaciones mecánicas o eléctricas, ni ser atravesadas por ellas. 18

19 Memoria Las redes de conductos no pueden tener aberturas, salvo aquellas requeridas para el funcionamiento del sistema de climatización y para su limpieza. Los conductos de distribución de aire de la nave se han previsto de acero galvanizado de espesores comprendidos entre 0,6 y 1,2 mm. La velocidad del aire en el conducto de impulsión estará entre 6 y 9 m/seg. mientras que en el circuito de aspiración ser aproximadamente de 8 m/seg. La longitud total del circuito de impulsión será variable en cada caso según sean los vestuarios, gimnasio, piscina etc. con una pérdida de carga de unos 7 mm. cada metro, siendo la presión disponible en el ventilador de 10 mm. tal y como describen las características de la bomba de calor. En la presente instalación, la red de conductos de impulsión y aspiración han sido realizados en tubos de chapa de acero galvanizado. Incluyendo accesorios varios como: tes, curvas, reducciones etc CÁLCULO DE LAS CENTRALES DE PRODUCCIÓN DE CALOR. 7.1.Calentamiento de agua Los circuitos y subcircuitos hidráulicos están apoyados por bombas de recirculación diseñadas especialmente para la circulación de líquidos en sistemas de calefacción y para A.C.S. ya que estas últimas vienen equipadas con carcasa de bronce. Disponen de tres velocidades y cada circuito está equipado con una bomba, a continuación se describen los circuitos hidráulicos en que se ha dividido la instalación y sus correspondientes bombas recirculadoras: Circuito nº1: CALENTAMIENTO DE AGUA PISCINA OLIMPICA El agua proveniente de la central térmica pasa por el intercambiador termico, en el que entra agua caliente de las calderas, y cede calor al agua que entra por el secundario, que es el agua de la piscina. Cuando el agua alcanza una temperatura prefijada, entonces se corta el paso de agua por el intercambiador mediante una válvula de tres vías, y el grado de temperatura que le falta lo consigue pasando por la bomba de calor. Se ha instalado un 3 intercambiador térmicos UFX-52/18L. Se instala en este circuito una bomba marca SEDICAL SDM 80/ /k Circuito nº2: CALENTAMIENTO DE AGUA VASO USOS MULTIPLES El agua proveniente de la central térmica pasa por el intercambiador eléctrico, en el que entra agua caliente de las calderas, y cede calor al agua que entra por el secundario, que es el agua de la piscina. Cuando el agua alcanza una temperatura prefijada, entonces se corta el paso de agua por el intercambiador mediante una válvula de tres vías, y el grado de temperatura que le falta lo consigue pasando por la bomba de calor. 19

20 Memoria Se ha instalado un intercambiador térmico UFX 32/18h. Se instala en este circuito una bomba marca SEDICAL SADP 40/12T Circuito nº3: CALENTAMIENTO DE AGUA VASO TERMAL El agua proveniente de la central térmica pasa por el intercambiador eléctrico, en el que entra agua caliente de las calderas, y cede calor al agua que entra por el secundario, que es el agua de la piscina. Cuando el agua alcanza una temperatura prefijada, entonces se corta el paso de agua por el intercambiador mediante una válvula de tres vías, y el grado de temperatura que le falta lo consigue pasando por la bomba de calor. Se ha instalado un intercambiador térmico UFX 32/18H. Se instala en este circuito una bomba marca SEDICAL SADP 40/12T Circuito nº4: AMBIENTE DE NAVE DE LA PISCINA. El agua de piscina entra por el condensador, intercambia energía calorífica y pasa al intercambiador de placas alimentado con agua caliente de las calderas y se produce un intercambio de energía calorífica AGUA-AIRE. Para el tratamiento térmico de la nave de la piscina se ha utilizado dos baterias de post calentamiento con agua de caldera. Se instala en este circuito dos bomba centrífuga de recirculación marca SEDICAL SDM 65/ ,75/K. 20

21 Memoria 8.- CALCULO DE INSTALACION SOLAR TÉRMICA. 8.1Descripción general y particularidades del proyecto Cliente F & B Ingeniería Área Captadores 272,8 m 2 343,8 m 2 217,2 m 2 Ciudad Mendizorroza Modelo Captador Solar Roof / Solar Wall CCAA Alava Acumulación Solar 20000L Aplicación ACS y Piscina Inclinación 8º, 8º y 90º respectivamente Uso del edificio Piscinas municipales Orientación 0º, 0º y 90º respectivamente Demanda kwh/año Ahorro Solar kwh/año Combustible Gas Natural Cobertura Solar Total 17,9% Sistema auxiliar Caldera a gas 21

22 Memoria 8.2 Objetivo Mostrar el potencial que la Instalación de ACS y Piscina las Piscinas Municipales en Mendizorroza, tiene para mejorar el medio ambiente aprovechando la energía solar, de una manera económica y con garantía de mantener sus niveles de confort. La presente memoria tiene por objeto diseñar la instalación de ACS y Piscina mediante energía Solar para las Piscinas Municipales en Mendizorroza - Vitoria, así como definir y seleccionar los equipos y materiales que configuran la instalación. 8.3 Introducción Actualmente en Navarra las calderas son responsables en buena medida de las emisiones de gases contaminantes y de partículas en suspensión. El sol nos regala su energía en forma de luz y calor. Hoy, una tecnología establecida, eficiente y no contaminante nos permite utilizarlo para iluminar y calentar nuestras casas y negocios reduciendo los consumos energéticos para la producción de agua caliente sanitaria, la calefacción, el calentamiento de piscinas y la climatización.. Su utilización se justifica no sólo en el ahorro energético y la rentabilidad del usuario sino que además contribuye al bien común: la mejora de la calidad del aire de las ciudades y del país; la rentabilidad macroeconómica por el uso de recursos propios, la generación de riqueza interna y de empleos, y la reducción de la dependencia energética externa. A continuación presentamos el estudio técnico de las instalaciones correspondientes a la Piscinas Municipales en Mendizorroza, detallando las justificaciones técnicas. 8.4 Esquema hidráulico y dimensionado de la instalación solar. Cálculos energéticos y dimensionado. En Wagner Solar ofrecemos nuestros productos y servicios guiados por dos principios que entendemos básicos: El sistema solar debe ser un elemento más de las instalaciones térmicas de los edificios y en ese sentido debe trabajar en sintonía con el resto de los equipos de confort térmico, buscando soluciones globales de ahorro energético y protección del medio ambiente. El sistema solar debe integrarse armónicamente con las soluciones arquitectónicas adoptadas en el edificio de tal forma que sus propietarios además de beneficiarse del ahorro energético, se enorgullezcan de su contribución a la protección del medio ambiente a la vez que del aspecto de su edificio. El planteamiento de nuestro diseño del sistema de producción de ACS y Piscina ha sido el de garantizar el máximo confort y economía del usuario, compatible con el máximo ahorro energético y la protección del medio ambiente, cubriendo las necesidades de ACS y Piscina mediante la combinación de un sistema convencional con los captadores solares de Wagner-Solar. También se han considerado como criterios fundamentales en el diseño los siguientes: Cumplimiento de la normativa existente. Optimización del aprovechamiento de la Energía Solar. Garantía de confort e higiene de la instalación. 22

23 Memoria 8.5 Selección del esquema hidráulico de la instalación solar. Conexión del sistema solar con el sistema convencional Un aspecto muy importante del diseño, es la integración del sistema solar con el sistema convencional existente. Los esquemas propuestos garantizan un máximo aprovechamiento tanto del sistema solar como del convencional. El esquema hidráulico seleccionado para la integración de la instalación solar y los equipos convencionales viene representado a continuación: La superficie de captadores solares seleccionada como óptima para cumplir las restricciones de confort, economía y protección del medio ambiente ha sido de 833 m 2 de captación solar tipo tejado y tipo fachada. La cobertura de las necesidades de ACS y Piscina con energía solar es del 17,9% de la energía total anual necesaria. A continuación desarrollamos estos resultados. Datos de entrada y parámetros característicos del dimensionado de la instalación solar A continuación mostramos los datos de partida utilizados para el dimensionado de la instalación solar: Tabla 1: Tabla con los datos de entrada para el dimensionado solar Resumen Datos Aplicación Solar Datos de entrada para la simulación de la instalación solar en Complejo multifamiliar Aplicación solar: Combustible ahorrado Lugar Características principales del Esquema Hidráulico ACS y Piscina Gas Natural Mendizorroza - Vitoria ACS y Piscina Definición de la Demanda de ACS Base del cálculo de la demanda Calculado con criterios de consumo proporcionados por la ingeniería Demanda de consumo L/día Temperatura de consumo de ACS 45 ºC Temperatura del Agua de Red en Febrero y Agosto 6/12 ºC V acumulación convencional (L) = L Potencia del equipo convencional de ACS y nº de equipos con características 1 Caldera 624kW Gas Natural T tanque aux (si existe) = N.A. ºC Lazo de recirculación de ACS Sin recirculación de ACS Mezcla a la salida Tanque auxiliar? Perfil de consumo diario Demanda horaria pico ACS/Demanda horaria Media en el día AGUA Constante 100% 23

24 Memoria Definición del Sistema de Aprovechamiento Solar Circuito Primario Área de colectores = 833 m2 Nº Paneles 3 campops solares (272,8m2, 343,8m2, 217,2m2) Colector Wagner&Co, Mod: Solar-Roof / Solar-Wall Ubicación de los colectores solares Tejado / Fachada Parámetros característicos del colector solar ηο = 79,4%, k1 = 2,49 W/m2K, k2 = 0,018 W/m²K² Caudal nominal del campo solar 24990L/hr Fluido caloportador DC20 Área del panel N.A Orientación de los colectores solares 0º (Sur), 90º (Oeste), 0º (Sur) respectivamente Inclinación de los colectores solares 8º, 8º, y 90º respectivamente Corrector anual por sombras Diámetro nominal de las tuberias de distribución y material Longitud simple de tuberias (en el edificio) Coductividad del aislamiento (en el edificio) Espesor del aislamiento (en el edificio) y material Longitud simple de tuberias (distribución gral en el exterior) Coductividad del aislamiento (distribución en el exterior) 100% 4 Acero 250 m (Cálculo preliminar) 0,042W/m-ºC 30 mm, Aeroflex 180 m (Cálculo preliminar) 0,042W/m-ºC Espesor del aislamiento (distribución en el exterior) y material 40 mm, Aeroflex Número de baterias en el campo de colectores 18 Equilibrado hidráulico entre baterias N.A. Diámetro medio de las tuberias en el interior del campo de colectores y material 2 1/4 Acero Longitud de tuberias en el interior del campo de colectores 121 m (Cálculo preliminar) Coductividad del aislamiento (entre baterias de colectores) 0,042W/m-ºC Espesor del aislamiento (entre baterias de colectores) y material 40 mm, Aeroflex Método de control de las sobretemperaturas Vaso de expansión volumen a determinar por la ingeniería Circuito Secundario: Del intercambiador de primario a la acumulación solar V acumulación solar(l) = L Ubicación de la acumulación solar Sala de depósito Nº de acumuladores Tipo de acumuladores y Presion nominal Espesor aislamiento de cada acumulador solar y material Coductividad del aislamiento del acumulador solar Caudal nominal en el secundario 2 Inercia (acero negro), 6 bar 30 mm 0,045 W/m-ºC 12312L/hr Fluido caloportador Agua Diámetro medio de las tuberias de intercambiador de primario a acumulación solar y material 4 Acero Longitud de las tuberias de intercambiador de primario a acumulación solar 80 Coductividad del aislamiento de las tuberias de intercambiador de primario a acumulación solar 0,042W/m-ºC Espesor del aislamiento de las tuberias de intercambiador de primario a acumulación solar y material 30 mm, Aeroflex Pérdida de carga en el circuito de intercambiador de primario a acumulación solar(mbar) 10032mbar (Cálculo preliminar) Sistema de protección antilegionela Tanque de caldera a 60ºC Existe válvula mezcladora a la salida del acumulador solar? Temperatura de mezcla - 24