CAPITULO 5 ESTUDIO ECONOMICO

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1 CAPITULO 5 ESTUDIO ECONOMICO 5.1 INTRODUCCION El objetivo de este estudio es de presetar e forma tabulada la iformació relevate de precios y costos que se extrae del estudio de igeiería y de esta maera poder afirmar si el proyecto es retable. Se debe mecioar que todo aálisis y efoque realizado e este sector, es secillamete ua estimació ecoómica y fiaciera sobre el moto de iversió que represetará la implemetació de la plata de GTL (Gas a Líquidos), asimismo se pretede dar orietació sobre el puto de equilibrio y la tasa itera de retoro, ates que resultados exactos y defiitivos. 5.2 DETERMINACION DEL MONTO DE INVERSION La tabla que se preseta a cotiuació, muestra el costo de las maquiarias y equipos pricipales que será utilizados, dichos costos fuero estimados de bibliografía como: Max S. Peters ad Klaus D. Timmerhaus, 1991 Plat Desig ad Ecoomics for Chemical Egieers ; Edmudo Zelada Seoae, 1999 Preparació y evaluació de proyectos idustriales, Maual - Guia, tambié se hizo uso del Software Idustrial Chemcad versió 5.2; asimismo se cosultó alguas págias de Iteret como: Y Además alguas revistas utilizadas fuero: * Oil & Gas Joural; Mar. 12, 2001; pág GTL Fiacial commitmets brighte * Oil & Gas Joural; Mar. 12, 2001; pág Study yields geeric, based GTL plat Mecioar que los precios de equipos tiee icluidos los costos de tuberías, empaquetaduras, aislates, bridas, codos, tes, cables eléctricos, válvulas y otros.

2 TABLA 71 COSTO DE MAQUINARIA Y EQUIPO (Puesto e FOB, $us) EQUIPO DETALLE CANTIDAD COSTO TOTAL Reformador de Metao Separador Bifásico (Vertical) Torre Absorbedora de CO 2 Columa Regeeradora de MDEA Dimesioes:21.834*35.49*12 m P = 2900 Kpa D = 2.60 m; L = 10.7 m P = Kpa D = 3.20 m; H = 8.4 m; 11 platos P = Kpa D = 3.53 m; H = 7.62 m; 10 platos P = Kpa , , , ,000 Reboiler P = Kpa ,000 Codesador P = Kpa ,000 Separador Bifásico (Horizotal) D = 3.81 m; L = m P = Kpa ,880 Itercambiador de Coraza y tubos P = Kpa 10 3,000,000 Itercambiador de Coraza y tubos P = Kpa ,000 Itercambiador de Coraza y tubos P = Kpa ,000 Itercambiador de Coraza y tubos P = Kpa ,000 Bomba Cetrífuga 3600 rpm; P SAL = Kpa ,490 Válvula Isetálpica P = Kpa ,000 Compresor cetrífugo Potecia = 3266 Hp; 1800 rpm ,800 Reactor de F-T D = 7 m; H =29.7 m; P =2500 Kpa ,000 Separador Trifásico D =1.7 m; H =7.8 m; P =2305 Kpa ,000 Fraccioamieto de petróleo sitético ,000 Varios ,000 TOTAL ,830 Fuete: Oil & Gas Joural; Mar. 12, 2001; pág GTL: Fiacial commitmets brighte Oil & Gas Joural; Mar. 12, 2001; pág Study yields geeric, based GTL plat Software Idustrial Chemcad versió 5.2

3 TABLA 72 MONTO DE INVERSIONES ($us) DETALLE TOTAL 1.- Activo Fijo * Maquiaria y Equipo ,830 * Trasporte de FOB a CIF y lugar, 30% ,949 * Obras Civiles, 20% (icluye terreo, obras, edificacioes y pavimetació) ,966 * Istalacioes Auxiliares, 60% (istalacioes de eergía eléctrica, sistemas de ,898 refrigeració, tratamieto de agua, caldera y tedido eléctrico. * Motaje, 35% (Equipo, mao de obra, supervisió, materiales, etc.) ,441 Subtotal (Costo físico de la plata) , Activo Diferido * Istalació y puesta e marcha, 50% ,915 * Costos fiacieros de Preiversió, 15% ,475 * Imprevistos, 20% (del costo físico de la plata) ,017 Subtotal , Activo Circulate (Capital de Trabajo), 20%(del Activo Fijo y Diferido) ,498 Subtotal ,498 TOTAL MONTO DE INVERSION ,989 Fuete: Peters ad Timmerhaus, 1991 Plat Desig ad Ecoomics for Chemical Egieers Edmudo Zelada Seoae, 1999 Preparació y evaluació de proyectos idustriales, Maual - Guia, * Todos los porcetajes (%) utilizados e la Tabla 72 está referidos al costo total de los equipos.

4 5.3 DETERMINACION DE COSTOS FIJOS Y VARIABLES DE OPERACION TABLA 73 COSTOS FIJOS DE OPERACIÓN ($us) DETALLE COSTO ($us/año) 1.- Costos de Producció-Fabricació * Mao de obra y supervisió (icluye boos, compesacioes y otros 5 880,000 beeficios sociales) * Depreciació del Activo Fijo - Costo físico de la plata si icluir obras civiles (se deprecia e 10 años) ,212 - Depreciació de edificacioes (el moto a depreciar represeta el 60% de 1 056,431 obras civiles:26,410,780; para 25 años) * Mateció (2% aual del Activo Fijo) ,402 * Seguros (1% aual del Activo Fijo) 5 392,201 * Gastos Geerales (50% del costo aual de sueldos del persoal) 2 940,000 Subtotal , Gastos de Admiistració * Sueldos y Beeficios Sociales 6 500,000 * Gastos Geerales de Admiistració (materiales de escritorio, servicios, ,000 comuicacioes, seguros, etc.) Subtotal , Gastos Fiacieros * Iterés del préstamo (valor promedio de los itereses auales, ver tabla 75) ,979 Subtotal ,979 TOTAL COSTOS FIJOS ,225 Fuete: Peters ad Timmerhaus, 1991 Plat Desig ad Ecoomics for Chemical Egieers Edmudo Zelada Seoae, 1999 Preparació y evaluació de proyectos idustriales Oil & Gas Joural; Mar. 12, 2001; pág Study yields geeric, based GTL plat Oil & Gas Joural; Mar. 12, 2001; pág Developmet progresses for GTL fuels

5 TABLA 74 COSTOS VARIABLES DE OPERACIÓN DETALLE COSTO ($us/año) 1.- Costos de Producció-Fabricació * Materia Prima, 1000 $us/mmpcsd (Gas Natural) ,350 * Productos Químicos y Reactivos - Catalizador Ni/MgAl 2 O 4 ; 10 $us/kg (Reformador) ,808 (W CAT = to.) - Catalizador Fe/CuK e SiO 2 ; 8 $us/kg (Reactor de F-T) ,920 (W CAT = to.) - Absorbete (MDEA), lt/hr, 8 $us/lt ,438 * Agua de Proceso, agua de efriamieto, electricidad, lodos y otros ,000 * Combustible (45 MMPCSD) ,000 Subtotal , Costos de Comercializació * Sueldos y Beeficios Sociales * Gastos Geerales de Comercializació (Publicidad, servicios, seguros, trasporte, materiales, etc.) * Vetas y Distribució de Productos, 3% sobre vetas totales de los productos (icluye combustible) 6 300, , ,594 Subtotal ,594 TOTAL COSTOS VARIABLES ,110 Fuete: Peters ad Timmerhaus, 1991 Plat Desig ad Ecoomics for Chemical Egieers Edmudo Zelada Seoae, 1999 Preparació y evaluació de proyectos idustriales Oil & Gas Joural; Mar. 12, 2001; pág Developmet progresses for GTL fuels (para catalizadores)

6 5.4 INTERES DEL PRESTAMO Las codicioes del préstamo so las siguietes: Moto: 85% del moto de iversió total Plazo: 10 años co dos años de gracia Iterés: 13% aual Forma de Pago. Cuotas auales iguales de amortizació El moto de iversió total es de: ,989 $us. Moto Préstamo: ,941 $us. Iversió Fija (Propia): ,048 $us. La cuota aual A de reembolso costate está dado por: A= frc*p Dode: frc = factor de recuperació de capital P = Moto de préstamo frc Dode: i *(1 + i) (1 + i) 1 = i = Tasa de iterés de préstamo = periodo de pago de préstamo Por lo tato: i = 0.13 = (10-2) = 8 frc = A = , $us. Si se descompoe la cuota aual e pago al capital e iterés, se obtiee la siguiete tabla de valores:

7 TABLA 75 SERVICIO A LA DEUDA ($us/año) AÑO PAGO CAPITAL PAGO INTERES PAGO TOTAL (Amortizació) SALDO , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , TOTAL , , , Co el fi de teer u valor medio de los itereses auales, se divide el costo total del iterés por el úmero de años durate los cuales se paga dicho iterés, etoces se tiee: Costo iterés préstamo = , $us. 5.5 DETERMINACION DE LOS INGRESOS POR VENTAS DE PRODUCTOS E primera istacia se recopilará y aalizará los precios iteracioales e los últimos años de alguos hidrocarburos para luego realizar proyeccioes de dichos precios y cosiderar estas estimacioes e el proyecto.

8 TABLA 76 PRECIOS INTERNACIONALES PROMEDIOS ($us/bbl) AÑO DIESEL GASOLINA * Hasta 1º de Juio del 2004 Fuete: Superitedecia de Hidrocarburos Diesel : r = Y = * X Gasolia : r = Y = * X

9 TABLA 77 PRECIOS PROYECTADOS DE HIDROCARBUROS ($us/bbl) AÑO DIESEL GASOLINA El precio de diesel fijado para el año 2012 (100% de capacidad) es: $us/bbl. El precio de gasolia fijado para el año 2012 es: $us/bbl. TABLA 78 CANTIDAD E INGRESOS TOTALES DE PRODUCTOS PRODUCTO CANTIDAD (bbl/día) PRECIO ($us/bbl) TOTAL ($us/año) Diesel ,296 Gasolia ,274 Otros (Gas residual, GLP, aceites lubricates, ceras y asfaltos; 10% de los productos líquidos) ,557 TOTAL ,127

10 5.6 INDICADORES FINANCIEROS. El estado de resultados calculado permite la obteció de los siguietes idicadores fiacieros, los mismos que demuestra la factibilidad fiaciera del proyecto. A. Valor Actual Neto (VAN). Es el valor moetario que resulta de restar la suma de los flujos descotados a la iversió iicial. Matemáticamete el VAN se expresa mediate: VAN = = 1 1 BN ( + i) I O (139) Dode: = 10 años = Número de periodos BN = Beeficio eto actualizado para el periodo I O = Iversió iicial i = Tasa míima de iterés = 13% E fució al valor que puede teer el VAN, se puede predecir la retabilidad del proyecto: VAN < 0 Utilidad ecoómica del proyecto: Negativa. VAN = 0 Utilidad ecoómica del proyecto: Nula. VAN > 0 Utilidad ecoómica del proyecto: positiva. Resolviedo la ecuació para los valores de la Tabla 80 se tiee: VAN = Milloes $us.

11 B. Tasa Itera de Retoro (TIR). Este criterio evalúa el proyecto e fució de ua úica tasa de redimieto aual e dode la totalidad de los beeficios actualizados so exactamete iguales a los desembolsos expresados e moeda actual. Dicho de otra maera, es la tasa que iguala la suma de los flujos descotado a la iversió iicial. Matemáticamete es expresado como la tasa de descueto que hace que el VAN sea igual a cero. = 1 BN ( 1+ i) I O = 0 (140) El valor del resultado se compara co el valor de i O = 13% Si: TIR < i O Proyecto ecoómicamete o retable. TIR = i O Proyecto ecoómicamete o cocluyete TIR > i O Proyecto ecoómicamete recomedable. Para los valores de la Tabla 80, la TIR calculada es: TIR = % C. Relació Beeficio Costo (B/C). Es el cociete que resulta de dividir la sumatoria de los beeficios etre la sumatoria de los costos del proyecto actualizada a ua tasa de iterés fijo. Matemáticamete se expresa: B C = 1 = 1 = ( 1+ i) C I ( 1+ i) + I 0 (141)

12 Dode: = Número de periodos i = 13% I 0 = Iversió I = Igresos e el periodo C = Egresos e el periodo E fució al valor del B/C, se preseta tres casos que permite evaluar el proyecto: B/C < 1 Proyecto ecoómicamete o recomedable. B/C = 1 Proyecto ecoómicamete e equilibrio. B/C > 1 Proyecto ecoómicamete recomedable. Para los valores de la Tabla 80, la relació Beeficio/Costo es: B C = 1.105

13 5.7 ANALISIS DE SENSIBILIDAD DEL PROYECTO Para realizar el aálisis de sesibilidad del proyecto se ha cosiderado variacioes del precio de veta de los productos (diesel, gasolia y otros). Dichos icremetos y decremetos se ecuetra e fució a los precios proyectados de los hidrocarburos para el año Precio (%) TABLA 79 SENSIBILIDAD DEL PROYECTO Precio ($us/bbl.) Precio ($us/lt.) Diesel gasolia Diesel gasolia VAN al 13% (Milloes de $us) TIR (%) Establecido bbl 159 lt. Observado la Tabla 79 se cocluye que es posible realizar decremetos e el precio de los combustibles alrededor del 18%, para lo cual el proyecto puede ser cosiderado aú retable. E el Aexo H se muestra las tablas H 1, H 2, H 3 y H 4 referetes a catidad e igresos totales de productos, además de las tablas H 5 a H 8 cocerietes al flujo de fodos co base efectivo para el proyecto (e Milloes $us), para icremetos y decremetos del precio de veta de los productos (+10%, -10%, -18% y -25%).

14 VAN (Milloes de $us) Vs PRECIO (%) PRECIO (%) VAN (Milloes de $us) Fig. 34 VAN (Milloes de $us) Vs Precio (%) TIR (%) Vs PRECIO (%) PRECIO (%) TIR (%) Fig. 35 TIR (%) Vs Precio (%)

15 TABLA 80 FLUJO DE FONDOS CON BASE EFECTIVO PARA EL PROYECTO (Milloes $us) DETALLE/AÑO * Capacidad Producció (%) Igresos Totales * Volume Vetas (bbl/año) * Vetas (milloes $us) 2.- Costos Totales 2.1.-Costos Variables Operació * Costos de Producció * Costos de Comercializació 2.2.-Costos Fijos de Operació * Gastos Admiistrativos * Gastos Fiacieros * Depreciació * Otros Gastos Utilidad ates de Impuestos Impuestos * IVA * IT (3% igresos) * IUE (25% utilidad bruta) * IEHD (a) Utilidad Neta Otros * Iversió * Pago a Capital * Depreciació * Valor Residual Flujo de Efectivo (a) IEHD (Impuesto Especial a los Hidrocarburos y sus Derivados) tiee las siguietes alícuotas: Gasolia 0.17 $us/lt; Diesel oil de gas atural $us/lt; Aceite automotriz e idustrial 0.23 $us/lt; Grasas y lubricates 0.23 $us/lt (b) Mecioar que e u futuro se aplicará el Impuesto Complemetario a los Hidrocarburos (ICH). Actualmete es discutido e el Cogreso. (*) Periodo aproximado de 3 años (Motaje De la plata y periodos de prueba)

16 CAPITULO 6 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES El procedimieto para la obteció de gas de sítesis y petróleo sitético a escala covecioal por el método Fischer-Tropsch, ha sido desarrollado co el propósito de teer coocimieto de las uevas tecologías que permita la trasformació de hidrocarburos gaseosos e hidrocarburos líquidos y de este modo poder cotribuir a ua mejor compresió de estos procesos. Toda la iformació recopilada podrá servir como cosulta a los uiversitarios y persoas iteresadas e lo coceriete a la tecología GTL. Destacar el flujo co el cual se ha trabajado e todo el proceso, represeta el 10% del flujo total, debido a las limitacioes de los equipos, basados e bibliografías que recomieda ciertos márgees de operació fudametados e platas idustriales que se ecuetra operado actualmete. Asímismo los aexos hace referecia al flujo parcial mecioado (10%), los flujos totales del proceso (100%) se muestra e la igeiería del proyecto (Balace geeral de materia y eergía). El hecho de cosiderar varios equipos para ua misma fució (ejemplo 10 reformadores), esta relacioado co evitar futuros problemas y cotratiempos debido a fallas que pudiese suscitarse, de esta maera si u equipo sufriera desperfectos, los restates que cumple la misma fució, podrá llevar adelate el proceso si dificultades. Además al ser estos equipos de dimesioes estádar, se facilita su trasporte a su destio fial. Teer presete que al utilizar el software idustrial Chemcad versió 5.2 (2002), la persoa debe teer coocimieto detallado de los coceptos básicos de operació de los equipos que desee usar, de este modo evitar errores coceptuales y o llegar a resultados irreales ó ilógicos. Tomado e cueta todo lo aterior, debe saberse que el software idustrial es ua herramieta potecial muy favorable para realizar diseños y simulacioes e varios tipos de equipos, pues se obtiee resultados muy exactos.

17 La determiació de etalpías se realizó por la ecuació de estado de Peg-Robisó y los resultados obteidos fuero ajustados a ua ecuació poliomial de etalpía e fució a la temperatura. Los cálculos de todas las propiedades físicas y termodiámicas fuero realizados por el software, el cual posee todas las correccioes y cosideracioes ecesarias para el tratamieto de hidrocarburos. De acuerdo a los iformes presetados por la Superitedecia de Hidrocarburos y la Cámara Boliviaa de Hidrocarburos, se cocluye que el país se autoabastece co la producció de gasolia (Ver Tabla 12). Mecioar que el cosumo real de este combustible fue dismiuyedo e los últimos años debido a ciertos factores y e particular al uso de combustibles alterativos como: GNC y GLP. E cuato al diesel, Bolivia matiee su depedecia de otros países pues au importa catidades cosiderables de este combustible. De acuerdo a las tablas mostradas e el Estudio de Mercado, se costató que existe mercados poteciales para combustibles líquidos e países como: Brasil, Chile y Paraguay. Como se sabe, la torre de absorció tiee por objetivo fudametal absorber compoetes como CO 2 para lo cual se emplea diferetes solvetes como: MEA, DEA, MDEA etre otros. Después de realizar ivestigacioes e bibliografía y proyectos de Grado se cocluye que el MDEA tiee mayor vetaja e cuato a recuperació de CO 2 comparado co los otros solvetes. Se pretede recuperar la mayor catidad de CO 2 para su posterior recirculació al reformador de metao co vapor y de este modo se obtega ua relació adecuada de H 2 a CO e el gas de sítesis, el cual será alimetado posteriormete al reactor de Fischer- Tropsch. Segú la Fig. D-1, se cocluye que mietras mayor es la cocetració de MDEA (% e peso), el % de recuperació de CO 2 tambié irá creciedo. Se debe cosiderar el factor ecoómico ya que el costo del MDEA es relativamete elevado (8 $us/lt), ormalmete para absorbedores se emplea cocetracioes hasta 50% de MDEA como máximo.

18 (Ref.: Proyecto de Grado, Herbas César, Simulació de ua torre de lecho relleo para absorció Físico-Química de CO 2 co MDEA ). E el trabajo se empleó ua cocetració de 40% e peso de MDEA co lo cual se recupera alrededor del 90% de CO 2 que es recirculado al reformador. Para fies de cálculo se ha realizado varias corridas a distitos valores de eficiecia de platos, las cuales está compredidas etre 40% y 80%. E la Fig. D-5 se observa claramete que a mayor eficiecia existe mayor % de recuperació de CO 2. Asimismo la Fig. D-7 muestra la variació de la eficiecia para 8, 9 y 14 platos reales. E el presete proyecto se empleó ua eficiecia total de platos de 60%, la cual es recomedada para este tipo de procesos segú bibliografía (Chemical Egieerig Sciece 58 (2003) Mathematical modellig of mass-trasfer ad hydrodyamics i CO2 absorbers packed with structured packigs ) y el Software Chemcad (2002). Otra de las variables importates que se cosidera, es el úmero de platos, para lo cual se realizaro diferetes cálculos y estos se puede observar e la Fig. D-5 dode se cocluye que a medida que se aumeta el úmero de platos, el % de recuperació de CO 2 se icremeta levemete segú la eficiecia de plato que se maeje pues a eficiecias mayores a 60%, el % de recuperació de CO 2 es costate. Las figuras a las cuales se hace referecia e la torre de absorció se puede ver e el (Aexo D). Se cosideró ua relació de reflujo de 1.4 y 10 platos reales, como se puede ver e la Fig. E 13; pues mietras la relació de reflujo es mayor, el Nº de platos es meor y esto provoca que el porcetaje de recuperació e el destilado sea meor. E la Fig. E 1 y Fig. E 2 se puede ver claramete que a mayor relació de reflujo el % de recuperació de CO 2 e el destilado va dismiuyedo; todo esto es ratificado por la Fig. E 4 dode se observa que mietras meos platos se utilice se tedrá meor catidad de CO 2 e el destilado. (La Fig. E 4 muestra tambié diferetes curvas a distitos porcetajes de eficiecia).

19 Como se apreciará, la mayoría de las figuras cosidera diferetes porcetajes de eficiecia (e el rago de 40 a 80%), etre las cuales existe variacioes relativas. E el proyecto se empleó ua eficiecia total de platos de 60%, la cual es recomedada segú bibliografía. (Eresto J. Heley, J. D. Seader, Operacioes de Separació por etapas de equilibrio e Ig. Química [26] y Software Chemcad versió 2002). La alimetació se realiza e el segudo plato real cotado desde cabeza, por lo tato se tedrá 2 platos e la zoa de rectificació y 8 e la zoa de agotamieto. Este os permite obteer u mayor % de recuperació de CO 2 e el destilado y u mayor % de recuperació de H 2 O e el producto de fodos, como se puede ver e la Fig. E 3 y Fig. E 9. Tambié se debe idicar la ifluecia de la localizació del plato de alimetació (cotado desde cabeza) si este va descediedo el porcetaje de recuperació de CO 2 dismiuye; pero si se icremeta la eficiecia, la recuperació de CO 2 e el destilado es mayor. Las figuras a las cuales se hace referecia e la columa de destilació se puede ver e el (Aexo E) El modelo propuesto por: SCOTT A. HEDRICK & STEVENS. C. CHUANG fue utilizado para el estudio de la reacció de Fischer-Tropsch e el reactor de lodos y de este modo observar los efectos de la velocidad del líquido ( ya que estas variables so de mayor trascedecia. β V Z ) y la costate de velocidad (k) Tambié se debe teer e cueta que la velocidad de la fase líquida debe ser meor a la velocidad fial del líquido y mayor a la velocidad míima de fluidizació, es decir β β ( < v < vt ). v mf Z Observado las tablas 59 y 60 se cocluye que al icremetar el valor de velocidad líquida ( β V Z ) se tedrá ua mayor coversió y logitud e el reactor de lodos. Asimismo, al apreciar las variacioes de la costate de velocidad (k), se ota claramete que el icremeto e su valor ifluye e el crecimieto de la coversió. Otras opcioes para aumetar la coversió icluye el aumeto del catalizador (Fe), por lo tato el úmero de sitios activos.

20 Se cooce que (k) esta e fució a la temperatura (T), por lo tato como es de esperar aumetos de (T) dará valores cada vez mayores de (k). pero dichos icremetos de (T) debe ser cotrolados para que la sesibilidad o sea alterada, es decir o se obtega cadeas de hidrocarburos mas cortas ó el catalizador sufra serios problemas. Como ya se idicó, se eligió el Caso C pues éste muestra valores tato de coversió y logitud de reactor cercaos a los que se sugiere e bibliografía y tambié a ciertos datos de empresas que opera actualmete co esta tecología (reactor de lodos). Al observar las figuras se cocluye que, mietras la cocetració e fase gas va dismiuyedo a lo largo del reactor, las cocetracioes e fase líquida y sólida va creciedo hasta llegar au máximo (puto e el cual o se obtiee ua mayor coversió) para posteriormete decrecer. Para velocidades de líquido meores a 0.07 m/s (como se muestra e las figuras F 1 a F 8; aexo F) mateiedo el resto de factores costates, se tiee cocetracioes más elevadas a la salida de la fase gas e comparació al caso C, ocurriedo el mismo feómeo e las cocetracioes de los reactivos a la salida de la fase líquida y sólida. E cuato a la coversió se ota claramete que ésta es más pequeña a meores velocidades de líquido, ocurriedo lo mismo e cuato a logitudes de lecho. Al observar la coversió e los primeros metros del reactor para el caso A, se puede decir que o es adecuada i real por lo tato los resultados que muestra la simulació para este caso, sugiere que la operació o es viable i práctica a velocidades de líquido meores o iguales a 0.04 m/s. Para examiar el efecto de la costate de velocidad de reacció (k), se realizó comparacioes etre los casos: A y E; B y F; C y G. Cosiderado los casos C y G, recordado que todos los parámetros permaece iguales a excepció de k (ver tabla 59) que ha sido icremetada e u factor de 1.5, se cocluye lo siguiete: La cocetració de la fase gas, líquida y sólida para el caso G es más pequeña respecto al caso C, por el cotrario la coversió es mayor debido al icremeto e la velocidad de reacció (ver Tabla 60).

21 Para mayor detalle, se puede observar la Tabla 61 y las Fig que correspode al caso C y tambié lo coceriete al caso G que se ecuetra e la Tabla F-6 y Fig. F-17 a F-20. Los casos A y E; B y F, tedrá coclusioes similares a los casos C y G. E el reactor de F T, se ha realizado el cálculo de la caída de presió utilizado la ecuació de Ergu, como se observa e las tablas 61 y e el aexo F, e las cuales se muestra claramete los gradietes de presió a lo largo del reactor y de esta maera demostrar que su efecto o es relevate, pues ésta es bastate pequeña para este tipo de equipos y puede ser cosiderada costate. Para la estimació de costos de iversió y operació se tomó como fuete primordial el libro: Peters ad Timmerhaus, 1991 Plat Desig ad Ecoomics for Chemical Egieers. Además se cosideró otras bibliografías, artículos y revistas como se observa e el capítulo de estudio ecoómico, todo ello para complemetar y actualizar la iformació recopilada. E cuato a la evaluació ecoómica del proyecto, como se ha podido observar, se obtuvo ua TIR de % y u VAN de Milloes $us al 13 % de tasa de iterés, lo que demuestra que el proyecto es ecoómicamete retable y recomedable. De la evaluació fiaciera se cocluye que el proyecto geera utilidades por volume de producció y por precio de veta de los productos (diesel, gasolia y otros), y es muy sesible a estas dos variables; e este caso específico se cosideró la variació del precio, dado que el volume de producció fue establecido e el estudio de mercado. Segú el aálisis de sesibilidad, el proyecto puede ser cosiderado aú ecoómicamete retable para decremetos alrededor de 18% e el precio de veta de los combustibles, co referecia a los precios proyectados de hidrocarburos para el año El Proyecto muestra que la plata alcazará su capacidad máxima de producció el año 2012, lo cual implica que ésta iiciará su producció el año Los años precedetes a la puesta e marcha será utilizados para realizar estudios de factibilidad, ejecució, costrucció y periodos de prueba.

22 B I B L I O G R A F I A [1]. Xu J. ad Fromet G. F., Methae Steam Reformig: II Difusioal Limitatios ad reactor Simulatio, AICHE Joural, vol. 35, Nº 1, pp , (Eero 1989b). [2]. Tidall B. M., ad Kig D. L., Desigig Steam Reformers for Hydroge productio, Hydrocarbo Processig, pp , (Julio 1994). [3]. Fuel Processig Techology (Julio 1996). [4]. De Deke J. C., Devos E. F., ad Fromet G. F., Steam Reformig of atural gas: Itrisic Kietics, Diffusioal Iflueces, ad Reactor Desig, Chemical Reactio Egieerig, ACS Symp. Ser.196 pp , Bosto (1982). [5]. Xu J. ad Fromet G. F., Methae Steam Reformig, methaatio ad Water Gas Shift: I. Itrisic Kietics, AICHE Joural, vol. 35, Nº 1, pp , (Eero 1989a). [6]. By Deis L. Yakobso, Fischer Tropsch Techology, Retech, Ic. GTL Coferece Bueos Aires Argetia, (July 2001). [7]. Hyma M. H., Simulate Methae Reformer Reactios, Hydrocarbo processig, Vol. 47, Nº 7, pp , (Julio 1968). [8]. Richard A. Palacios I. Diseño de u reformador de metao co vapour de agua, Proyecto de grado de Igeiería Química, Aexo J, (2000). [9]. Kuii D., ad Smith J. M., Heat Trasfer Characteristics of porous Rocks, AICHE Joural, Vol. 6, Nº 1, pp (Marzo 1960). [10]. Villadse J. V., ad Steward W. E., Solutio of Boudary Value Problems by orthogoal collocatio, Chemical Egieerig Sciece, Vol. 22, pp (1967). [11]. Elashaie ad Elshishii; Gordo ad Breach Sciece Publisher, Modelig Simulatio ad Optimizacio of Idustrial Fixed Bed Catalytic Reactors (Topics i Chemical Egieerig Vol. 7) ) [12]. Gas to Liquids Processig 99, pág. 3 : Federal Eergy Techology Ceter- US Departamet of Eergy.

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