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Transcripción

1 Pol. Ind. SAN LUIS C/ Veracruz MÁLAGA Tfno: Fax: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE PISCINA EN CIUDAD DEPORTIVA DE CÁRTAMA, CÁRTAMA ESTACIÓN, CÁRTAMA, MÁLAGA PETICIONARIO: EXCMO AYUNTAMIENTO DE CÁRTAMA N/REF: 114-EG-13. COD. 2728/6 FECHA: SEPTIEMBRE DE EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

2 Pol. Ind. SAN LUIS C/ Veracruz MÁLAGA Tfno: Fax: INDICE 1.- PETICIONARIO 2.- SITUACION 3.- OBJETO DEL ESTUDIO 4.- TRABAJOS Trabajos de campo Replanteo y cotas Sondeos rotativos verticales Toma de muestras Standard Penetration Test (Ensayos S.P.T.) Ensayos de penetración dinámica Determinación del nivel freático Ensayos de laboratorio 5.- RESULTADOS Características Geológicas del terreno Características Geotécnicas del terreno Interpretación de los sondeos rotativos Interpretación de los ensayos de penetración Nivel freático Interpretación de los ensayos de laboratorio 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

3 Pol. Ind. SAN LUIS C/ Veracruz MÁLAGA Tfno: Fax: CIMENTACION Consideraciones generales Formulación y Metodología Cimentación con zapatas Cimentación con losa Cimentación mediante pilotes in situ Tipo y dimensionamiento para pilotes aislados Estimación del rozamiento negativo para pilotes aislados Cálculo de asientos en pilotes aislados Longitud de pilotaje Medidas adicionales Cimentación recomendada 7.- MUROS 8.- CONCLUSIONES 9.- ANEJOS ANEJO Nº I.- Documentación Fotográfica y Planos Situación del solar Documentación fotográfica del solar Plano de localización de ensayos Secciones ANEJO Nº II.- Reconocimientos geotécnicos y Estratigrafía del terreno Sondeos Rotativos Verticales Ensayos de Penetración Dinámica Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (U.S.C.S.) Casagrande ANEJO Nº III.- Ensayos de laboratorio ANEJO Nº IV.- Cálculos geotécnicos 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

4 Pol. Ind. SAN LUIS C/ Veracruz MÁLAGA Tfno: Fax: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE PISCINA EN CIUDAD DEPORTIVA DE CÁRTAMA, CÁRTAMA ESTACIÓN, CÁRTAMA, MÁLAGA MEMORIA 1.- PETICIONARIO EL EXCMO AYUNTAMIENTO DE CÁTAMA. ha solicitado de ENYPSA, (Laboratorio Acreditado por la Junta de Andalucía), el Estudio Geotécnico para la cimentación de una piscina en la Ciudad Deportiva de Cártama. 2.- SITUACION El solar se sitúa en la Ciudad Deportiva de Cártama, en Estación de Cártama, Cártama, Málaga. En el Anejo Nº I se adjunta una foto aérea con la localización de la parcela. El Proyecto contempla la construcción de una piscina cubierta con solera a cota a m.de profundidad. 3.- OBJETO DEL ESTUDIO El presente Estudio tiene por objeto determinar la capacidad portante del terreno, el tipo de cimentación más idónea, así como la cota de cimentación. El nuevo Código Técnico de la Edificación (C.T.E.) aprobado mediante Real Decreto 314/2006, de 17 de Marzo, se establece como la Norma de aplicación a las edificaciones públicas o privadas. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

5 Pol. Ind. SAN LUIS C/ Veracruz MÁLAGA Tfno: Fax: Según el C.T.E., las edificaciones que se proyecta en el solar de estudio se clasifican según tipo: C-0 Construcciones de menos de 4 plantas y superficie construida total inferior a 300 m 2. Según el C.T.E., el tipo del terreno existente en la zona donde se ubicarán los bungalows se clasifica según tipo: T-3 Terrenos desfavorables: los que no pueden clasificarse según T-1 o T-2. De forma especial se consideraran en este grupo los siguientes terrenos: a) Suelos expansivos b) Suelos blandos o sueltos c) Terrenos variables en cuanto a composición o estado 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

6 4.- TRABAJOS TRABAJOS DE CAMPO Los trabajos de campo realizados son los siguientes: Replanteo y cotas Sondeos rotativos verticales con recuperación de muestra contínua Toma de muestras en sondeo rotativo Ensayos S.P.T. de penetración dinámica en sondeo rotativo Ensayos de penetración dinámica (EP) Determinación del nivel freático Replanteo y cotas Se ha procedido a replantear los puntos donde se realizan los sondeos y ensayos de penetración, así como al levantamiento altimétrico de las bocas de los mismos. La situación se puede observar en el plano de Localización de ensayos del Anejo DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

7 Sondeos rotativos verticales El objeto primordial de los sondeos es el de extraer muestras representativas de aquellos estratos que más condicionan el comportamiento conjunto del suelo al ser solicitado por los esfuerzos procedentes del futuro edificio. Subsidiariamente a esta tarea principal, se acostumbra a obtener del sondeo un testigo continuo de los estratos que se van atravesando sobre el cual, y si no está demasiado alterado, se pueden realizar ensayos de identificación. Con este testigo continuo se construye una columna estratigráfica que nos ayuda a definir la estratigrafía y naturaleza del subsuelo. El tipo de sondeo empleado es el sondeo rotativo vertical con sonda tipo Cibeles y recuperación de muestra, con tubo sencillo. Como complemento se realizan, en el interior del sondeo, ensayos S.P.T. a niveles seleccionados a fin de conocer la resistencia a la penetración de las capas atravesadas. La máquina utilizada para realizar el sondeo es de accionamiento mecánico, que comienza el sondeo con 101 mm. y termina con 86 mm. Se han realizado dos (2) sondeos, siendo las profundidades alcanzadas las siguientes: Sondeo SRV-1 SRV-2 Profundidad (m) EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

8 Toma de muestras Durante la realización de los sondeos rotativos, se han obtenido un total de doce (12) muestras. En el cuadro que se adjunta podemos observar la profundidad a la que fueron extraídas. Sondeo Profundidad (m) Tipo SRV TP MI MI TP TP SRV MA MI TP MI TP TP Agua Donde: MI. Muestra Inalterada TP. Testigo parafinado MA. Muestra alterada Standard Penetration Test (Ensayos S.P.T.) Junto a los ensayos de penetración pura en los que el único dato que se obtiene es la resistencia al descenso de una barra, existen muchos ensayos, entre ellos el S.P.T. en los que se hinca un tubo dentro del cual penetra el terreno, lo cual permite recuperar una muestra que nos informa de la naturaleza de la capa atravesada. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

9 Se define el ensayo Standard de penetración dinámica (S.P.T.) como el número de golpes necesarios para conseguir una penetración de treinta centímetros (30 cm.) de un tomamuestras cuchara Standard de dos pulgadas (2 ) de diámetro exterior y 1 3/8 interior, con una maza de 63.5 Kg. Cayendo desde una altura de setenta y seis centímetros (76 cm.). La medida de 35 mm. de diámetro interior es demasiado pequeña para que pueda considerarse que la muestra del suelo que extrae es inalterada. El modo de operar es el siguiente: sobre el fondo de la perforación se hunde el tomamuestras 15 cm. A partir de aquí el sondista contabiliza el número de golpes, N, que le son necesarios para hundir de nuevo la cuchara una profundidad de 30 cm. ( con una parada en medio). El resultado del ensayo es la suma de golpes para las dos andanadas últimas, es decir: N = nº de golpes para 30 cm. de penetración dinámica. Se han realizado un total de catorce (14) ensayos S.P.T. En el cuadro que se adjunta podemos observar sondeo, profundidad, golpes necesarios y valor de N en este ensayo: Sondeo Profundidad (m) Golpes N SRV SRV EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

10 Ensayos de penetración dinámica El penetrómetro utilizado ha sido tipo BORRO, tiene las siguientes características - Peso de la maza Kg. - Altura de caída cm. - Puntaza cónica de base cuadrada. Sección. 16 cm 2 - Diámetro de las varillas cm. - Longitud total cm. - Angulo de ataque... 90º El ensayo continuo de penetración dinámica consiste en la hinca de una varilla en el terreno mediante golpes de maza con altura de caída constante. La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa por los golpes necesarios para hincar la varilla 20 cm. En lo sucesivo se designará por N 20 el número de golpes necesarios para hincar el varillaje estos 20 cm. En el Anejo RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO se presentan los diagramas de penetración de los ensayos realizados. Así mismo, la localización de los ensayos se puede observar en el Anejo DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS en el plano de Localización de ensayos. Los diagramas de penetración presentan en ordenadas negativas las profundidades, mientras que en abscisas el número de golpes N 20. Se han realizado un total de dos (2) ensayos de penetración, siendo las profundidades alcanzadas las siguientes: Ensayo EP-1 EP-2 Profundidad (m) EG /6 10 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

11 Determinación del nivel freático La determinación del nivel freático se realiza mediante la introducción de tubo piezométrico en los sondeos rotativos verticales ENSAYOS DE LABORATORIO A las muestras obtenidas en los sondeos rotativos se les han realizado los siguientes ensayos de laboratorio. Análisis granulométrico por tamizado Clasificación: I.G., H.R.B., UNIFIED Límites de Atterberg Compresión simple Hinchamiento Lambe Agresividad química de suelos: - Contenido en sulfatos - Acidez Bauman Gully Agresividad química del agua freática. Los resultados de estos ensayos figuran en el Anejo ENSAYOS DE LABORATORIO. 114-EG /6 11 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

12 5.- RESULTADOS CARACTERISTICAS GEOLOGICAS DEL TERRENO La Sismicidad de la zona, según la norma sísmica NCSR-02, viene definida por una aceleración sísmica básica de ab/g = 0.08 (Coeficiente de contribución a la peligrosidad sísmica K = 1.0). Para el cálculo del Coeficiente del terreno se han considerado, a la hora de ponderar los tramos prospectados, los siguientes valores: TIPO DE TERRENO COEFICIENTE NIVEL GEOTÉCNICO SRV-1/2. EP1/2 HASTA LA PROFUNDIDAD DE (m.) C PARCIALES PONDERADOS IV C = III C = III C = II C = III C = II C = C MEDIO 30 METROS A la hora de establecer el Cmedio del emplazamiento, se han tenido en cuenta las siguientes consideraciones: 1. Se han considerado los valores de los ensayos de penetración dinámica y estándar realizados. 2. Para ponderar los sondeos hasta los metros de profundidad nos hemos basado en los conocimientos geológicos que se tienen de la zona de estudio. 114-EG /6 12 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

13 En la tabla siguiente se resumen los valores más significativos que caracterizan la parcela desde el punto de vista sísmico: Valores φ = 1.0 φ = 1.3 ab/g ab m/s C S ac m/s ac/g Donde: - φ. Coeficiente de riesgo. - ab. Aceleración sísmica básica. - g. Valor de la gravedad. - C. Valor ponderado del coeficiente del terreno. - S. Coeficiente de amplificación del terreno. - ac: Aceleración sísmica de cálculo. La elección del valor del coeficiente de riesgo corresponde a la Dirección Facultativa del Proyecto. Según la NCSR/02, para construcciones de importancia normal el coeficiente de riesgo tiene un valor de 1.0 y para construcciones de importancia especial de 1.3 La aplicación de la NORMA NCSR-02 es obligatoria para las construcciones de normal y especial importancia cuando la aceleración sísmica de cálculo a c es igual o mayor de 0.04 g. 114-EG /6 13 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

14 5.2.- CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DEL TERRENO Interpretación de los sondeos rotativos En el Anejo RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO se adjuntan las columnas estratigráficas de los sondeos rotativos realizados. Los niveles característicos del terreno son: I. C-0. Rellenos Se trata de rellenos de arcilla de color marrón oscuro con algo/bastante grava y bolos. Presentan una consistencia Media. Se detectan a las siguientes profundidades: De 0.00 a 2.00 metros en SRV-1 De 0.00 a 1.80 metros en SRV-2 II. C-1. Arcilla de plasticidad media-alta de color marrón con intercalaciones de grava arcillosa. Dentro de este nivel se han diferenciado 3 subniveles en función de su consistencia y del porcentaje de grava: C-1 1. Arcilla de color marrón con algo de gravilla diseminada en matriz hacia el muro se incrementa el porcentaje de grava. Presenta una consistencia Blanda-Media a techo y Firme- Muy Firme a muro. Se detectan a las siguientes profundidades: De 2.00 a metros en SRV-1 De 1.80 a metros en SRV-2 C-1 2. Grava arcillosa de color marrón, este nivel coincide con el rechazo de los ensayos de penetración dinámica. Presenta una compacidad Densa-Muy Densa. 114-EG /6 14 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

15 Se detectan a las siguientes profundidades: De a metros en SRV-1 De a metros en SRV-2 C-1 3. Arcilla de plasticidad media-alta de color marrón con manchas verdosas y gris oscuro, con algo de gravilla en matriz. Presenta una consistencia Firme-Muy Firme. Se detectan a las siguientes profundidades: De a metros en SRV-1 De a metros, fin del sondeo SRV-2 III. C-2. Limo arcillosos plástico Se trata de un limo arcilloso plástico de color gris oscuro, a veces marrón oscuro. Se observan superficies de fricción en su matriz. Presenta una consistencia Dura. Se detectan a las siguientes profundidades: De 1,45 metros a 9,00 metros en SRV-1 De 1,45 metros a 9,50 metros en SRV-2 De 1,45 metros a 8,60 metros en SRV-3 De 2,00 metros a 9,50 metros en SRV Interpretación de los ensayos de penetración En el Anejo RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO se adjuntan los diagramas de los ensayos continuos de penetración dinámica realizados en el solar. 114-EG /6 15 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

16 De su análisis se destaca: 1. Nivel N-0. Nivel superficial de consistencia Media detectado en el ensayo EP1, con golpeo medio N 20 = 8 hasta 1.80 m de profundidad. Este nivel no aparece en el ensayo EP2. Se trata de la formación C-0 detectada en los sondeos, rellenos de arcilla con grava y bolos. 2. Nivel N-1. Nivel intermedio que se puede subdividir en 2 subniveles. Subnivel N-1 1 : nivel de consistencia Blanda cuyo muro se encuentra entre m de profundidad, con un valor de golpeo medio comprendido entre Nb: 2-6. Subnivel N-1 2 : nivel de consistencia Firme cuyo muro se encuentra entre m de profundidad, con un valor de golpeo medio comprendido entre Nb: Nivel N-2. Nivel que presenta una compacidad Media cuyo muro se encuentra entre m de profundidad, con un valor de golpeo medio comprendido entre Nb: Nivel N-3. Nivel caracterizado por un incremento progresivo de golpeo, con valores > 13 hasta llegar al rechazo a una profundidad variable entre m de profundidad. El rechazo se produce al alcanzar el techo de la formación C- 1 2, de los sondeos rotativos, un nivel de grava arcillosa Nivel piezométrico El nivel piezométrico se ha detectado a profundidad de: Sondeo Profundidad (m) Fecha SRV SRV No obstante, se recomienda se realice un seguimiento de dicho nivel, debido a las oscilaciones que puede tener por variaciones estacionales (estío, invierno), niveles cautivos o confinados, etc. 114-EG /6 16 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

17 Interpretación de los ensayos de laboratorio Las muestras extraídas de los sondeos fueron sometidas a ensayos de laboratorio, con el fin de obtener su clasificación y los parámetros mecánico-resistentes del terreno. Los resultados de estos ensayos se adjuntan en el Anejo ENSAYOS DE LABORATORIO y un resumen de sus principales características en las hojas siguientes: Tipo de Muestra AGUA Clasificación EHE Nº Muestra 192 Sondeo SRV-2 Profundidad del nivel de agua (m) 3.20 Sulfatos mg/l 1864 Ataque Medio Qb Dióxido de Carbono Libre mg/l 0.00 No agresiva Amonio mg/l 1.30 No agresiva Magnesio mg/l No agresiva Residuo Seco mg/l 3650 No agresiva ph 7.91 No agresiva Resumen de conclusiones: - Tanto el terreno como el agua presentan una agresividad química media frente al hormigón por el contenido en sulfatos, por lo que es necesario el empleo de hormigón sulfo-resistente en los elementos de cimentación o que estén en contacto con el terreno. - Los niveles cohesivos puede presentar problemas potenciales de expansividad o cambio de volumen. 114-EG /6 17 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

18 Nivel Geotécnico (ap ) C-0 C-1 1 C-1 1 C-1 1 Muestra Sondeo SRV2 SRV2 SRV1 SRV2 Profundidad % Gravas Análisis granulométrico % Arenas % Finos I.G Clasificación H.R.B. A-7-6 A-6 A-7-6 UNIFIED CL GC Finos CL CH Límites Wl de Wp Atterberg Ip Tipo Corte Directo Phi (º) Cohesión Kg/cm 2 Tipo Simple Simple Simple Resistencia a Compresión RCS Kg/cm γ seca. tn/m Indice kp/cm Hinchamiento Lambe P.V.C Clasificación Marginal Marginal Presión máxima hinchamiento K/cm 2 Densidad seca γ seca. tn/m 3 Densidad húmeda tγ húmeda. n/m 3 Contenido en sulfato mgr/kg Acidez Baumann Gully Agresividad química (EHE 98) Ataque Débil Ataque Medio Ataque Medio Ataque Medio 114-EG /6 18 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

19 Nivel Geotécnico (ap ) C-1 1 C-1 3 C-1 3 C-2 Muestra Sondeo SRV2 SRV2 SRV1 SRV1 Profundidad % Gravas Análisis granulométrico % Arenas % Finos I.G Clasificación H.R.B. A-7-6 A-7-6 A-7-5 UNIFIED CL CH MH Límites Wl de Wp Atterberg Ip Tipo Corte Directo Phi (º) Cohesión Kg/cm 2 Tipo Simple Simple Simple Resistencia a Compresión RCS Kg/cm γ seca. tn/m Indice kp/cm 2 Hinchamiento Lambe P.V.C. Clasificación Presión máxima hinchamiento K/cm 2 Densidad seca γ seca. tn/m 3 Densidad húmeda tγ húmeda. n/m 3 Contenido en sulfato mgr/kg Acidez Baumann Gully 4 2 Agresividad química (EHE 98) Ataque Medio Ataque Medio 114-EG /6 19 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

20 Nivel Geotécnico (ap ) C-2 Muestra 182 Sondeo SRV1 Profundidad % Gravas 0.0 Análisis granulométrico % Arenas 0.0 % Finos I.G. 19 Clasificación H.R.B. A-7-5 UNIFIED MH Límites Wl 58.9 de Wp 31.3 Atterberg Ip 27.6 Tipo Corte Directo Phi (º) Cohesión Kg/cm 2 Tipo Simple Resistencia a Compresión RCS Kg/cm γ seca. tn/m Indice kp/cm 2 Hinchamiento Lambe P.V.C. Clasificación Presión máxima hinchamiento K/cm 2 Densidad seca γ seca. tn/m 3 Densidad húmeda tγ húmeda. n/m 3 Contenido en sulfato mgr/kg Acidez Baumann Gully 0 Agresividad química (EHE 98) Ataque Medio 114-EG /6 20 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

21 6.- CIMENTACION DE LA VIVIENDA CONSIDERACIONES GENERALES Los aspectos condicionantes fundamentales de tipo geotécnico, para la cimentación en proyecto son: a) El espesor de relleno alcanza los 2 m en el ensayo SRV-1. b) Existencia de niveles de consistencia Blanda hasta los 6.40 m de profundidad respecto a la cota actual de los ensayos. c) Heterogeneidad del terreno desde el punto de vista litológico y de capacidad portante. d) Problemas potenciales de expansividad del terreno. e) El terreno y el agua presenta una agresividad química media (Qb) frente al hormigón por el contenido en sulfato. En todo caso, se analizará una cimentación directa mediante: ZAPATAS-POZOS LOSA CONTINUA SOBRE RELLENO DE MEJORA DE SUSTITUCIÓN Y una cimentación profunda mediante: PILOTES 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

22 6.2.- FORMULACIÓN Y METODOLOGÍA DE CÁLCULO Carga admisible para cimentación superficial La presión admisible de cimentación debe satisfacer simultáneamente las dos condiciones siguientes: Seguridad respecto a hundimiento; considerándose normalmente para sobrecargas ordinarias, coeficiente de seguridad F = 3. Asientos, máximo y diferencial, compatibles con un comportamiento satisfactorio de la estructura e instalaciones. a) Para determinar la carga de hundimiento, aplicaremos la fórmula general de BRINCH-HANSEN, con coeficientes de capa rígida de MANDEL Y SALENÇON: 1 q' v, h = cn cscicd crc tcξ c + qn qsqiqd qrq tqξ q + γ * B * N 2 Siendo: s i d r t ξ γ γ γ γ γ γ q v,h = Presión efectiva vertical de hundimiento (rotura generalizada o punzonamiento y rotura local) en t/m 2. c = Cohesión (reducida para el caso de punzonamiento o rotura local), en t/m 2. γ q = Sobrecarga de tierras exterior a la cimentación a nivel del plano de apoyo, en t/m 2. γ* = Peso específico medio del suelo dentro de la cuña de rotura generalizada (tiene en cuenta la profundidad D w del N.F., el peso específico del agua γ w y el posible gradiente de filtración vertical i en un espesor de 1.5 B* bajo cimentación) en t/m 3. B* = Ancho efectivo de cimentación para excentricidad e B de la carga, en m. N c, N q, N γ = Coeficientes adimensionales de carga, función del rozamiento interno φ (reducido para el caso de punzonamiento o rotura local). s c, s q, sγ = Coeficientes adimensionales de forma, función de φ y de B*/L* (L* = largo efectivo de cimentación para excentricidad de carga e L ). 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

23 i c, i q, i γ = d c, d q, d γ = r c, r q, r γ = t c, t q, t γ = ξ c, ξ q, ξ γ = Coeficientes adimensionales de inclinación de carga δ respecto a la vertical del plano de cimentación, función de δ, φ, c y de la carga horizontal Q en t. Coeficientes adimensionales de resistencia del terreno situado sobre el plano de cimentación, función de φ, B* y de la profundidad de la cimentación D. Coeficientes adimensionales de inclinación η del plano de cimentación. Coeficientes adimensionales de inclinación Ψ del terreno perimetral (talud). Coeficientes adimensionales de capa rígida, función de φ, B* y profundidad de la capa rígida H. Se considera terreno bicapa; obteniendo el valor q v, h mediante ponderación de los valores q v, h (terreno 1) y q v, h (terreno 2), según los criterios de la N.T.E.; función de t/b* (t = profundidad del cambio de tipo de terreno respecto al plano de cimentación) y de cual de los terrenos, superior o inferior, sea el de mayor competencia. En el caso de arcillas: la cohesión sin drenaje (cu = 1/2 q u ) se determina a través de la correlación q u - N de TERZAGHI (q u /N = 0.13). En el caso de arenas: los valores de φ y γ d se determinan a través de su correlación (DM-7) con la densidad relativa DR% (estimada por la correlación N SPT - σ vo de MEYERHOFF - GIBBS) para cada tipo de suelo (Clasificación USCS). En el ANEJO CALCULOS GEOTECNICOS se incluyen datos y cálculos de los que se deducen los valores siguientes, para un factor de seguridad de 3. b) La carga admisible en suelos granulares o cohesivos sobreconsolidados, por condición de asiento máximo, puede determinarse por el método elástico. Suponiendo semiespacio elástico y semi-indefinido, aplicaremos la fórmula de STEINBRENNER-BOWLES para el centro de zapata rectangular, sobre terreno multicapa: 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

24 s a s a = Asiento en cm. B, L = Ancho y largo de cimentación en cm. Es i = Módulo de deformación en Kg/cm 2 para capa i ν i = Coeficiente de Poisson para capa i Is i = Factor de influencia dependiente de 2ΣH i /B y L/B H i = Espesor compresible en cm.para capa i If = Factor de profundidad dependiente de D/B y L/B D = Profundidad de cimentación bajo explanación perimetral a la zapata en cm. Ir = I w = Factor de rigidez dependiente de L/B Factor de nivel freático D APPOLONIA (1+0,25(2-Dw/B) 2 dentro de un espesor bajo zapata de 2B, dependiente de D w0 y D wf situación inicial y final de N.F. bajo zapata (aplicable a suelos granulares). I cr = Factor de capa rígida (UESHITA) dependiente de ΣH i /B y L/B q = Presión efectiva neta de cimentación en kg/cm 2. q a = q + (descarga por descompresión) El asiento máximo de cálculo se determina para que entre dos zapatas contiguas el asiento diferencial no supere 1/500 de la luz (L) entre pilares, haciendo la hipótesis de que el terreno presente una heterogeneidad dada por el siguiente cociente de valores medios: I s n 2 ( ) = ' 1 ν i = 2 q B I f I r I w I cr I s I s i i 1 i 1 Es i E s 2 2 ( 1 ) s ( 1 ) ν I s ν mín máx E El módulo de deformación, para los distintos niveles presentes en el terreno, se estima según las siguientes correlaciones: E = 5-6 N Kg/cm 2 para arcillas E = f (3.16 N ) Kg/cm 2 (WEBB) arenas arcillosas (f = 2 por sobreconsolidación) E = 8 N para suelo granular 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

25 Formulación para cimentación profunda Se ha realizado un precálculo para pilotes aislados según las indicaciones del C.T.E. apartados 5 y F.2. Cimentaciones Profundas. A efectos de DB se considera que una cimentación es profunda si su extremo inferior está a una profundidad superior a 8 veces su diámetro o ancho. Por su forma de trabajo, y en nuestro caso, se trata de pilotes donde al existir un estrato resistente tipo cohesivo, las cargas se transmitirán fundamentalmente por fuste. Por el tipo de material del pilote se trata de pilotes hormigonados in situ ejecutados mediante perforación previa. Por la forma de la sección transversal, se trata de pilotes circulares. A efectos del DB se realizan las siguientes consideraciones básicas para los pilotes hormigonados in situ : - Para diámetros < 0.45 m: no se deben ejecutar pilotes aislados, salvo en elementos de poca responsabilidad. - Para diámetros entre m se podrán realizar pilotes aislados siempre que se realice un arriostramiento en dos direcciones ortogonales y se asegure la integridad del mismo. - Para diámetros > 1 m se podrán realizar pilotes aislados sin necesidad de arriostramiento siempre que se asegure la integridad en toda su longitud y se arme para las excentricidades permitidas y momentos resultantes. A nivel de análisis y dimensionado final se tendrán en cuenta las siguientes acciones: - Del resto de la estructura sobre la cimentación. - Rozamiento negativo. - Empujes horizontales. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

26 A nivel de análisis y dimensionado final se tendrán en cuenta las siguientes comprobaciones: - Estabilidad global. - Hundimiento. - Rotura por arrancamiento. - Rotura horizontal del terreno bajo cargas del pilote. - Capacidad estructural del pilote. - Estado límite de servicio. La resistencia característica al hundimiento (R ck ) de un pilote aislado se considerará la suma de la resistencia por punta (R pk ) y resistencia por fuste (R fk ): Siendo: R ck = R pk + R fk R pk = q p A p R fk = Σ τ f p f d z q p : resistencia unitaria por la punta A p : área de la punta τ f : resistencia unitaria por el fuste p f : perímetro de la sección transversal del pilote z : profundidad contada desde la parte suprior del pilote en contacto con terreno. el La zona de influencia de la punta estará definida por la zona pasiva superior, equivalente a 6D y una zona activa inferior, equivalente a 3 D, siendo D el diámetro del pilote. Por este motivo y para poder aprovechar el 100% de la resistencia unitaria por punta es necesario alcanzar un empotramiento mínimo de 6D en el terreno competente. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

27 Para determinar la resistencia de hundimiento se ha utilizado la siguiente formulación y condicionantes: Suelo granular: o Condicionantes: Porcentaje < 30% para tamaño superior a 2 cm y un porcentaje de finos < 35%. No se utilizarán valores N spt > 50 o Formulación: método basado en el ensayo SPT. Apartado F Suelo cohesivo: o Condicionantes: Porcentaje de finos > 35%. La resistencia unitaria por fuste a largo plazo no superará el valor límite de 0.1 MPa. o Formulación: método basado en soluciones analíticas. Apartado F EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

28 6.3.- CIMENTACION MEDIANTE ZAPATAS-POZOS Debido a la existencia de rellenos, a la escasa capacidad portante del terreno y a los problemas potenciales de expansividad no se recomienda una cimentación directa mediante zapatas. Tampoco es recomendable una cimentación por pozos, el techo del nivel competente se encuentra a partir de los 6.40 m de profundidad CIMENTACION CON LOSA CONTINUA No se recomienda una cimentación mediante losa para la piscina, los asientos estimados son superiores a los admisibles. Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado presenta el problema de la escasa capacidad portante del terreno, si no se construye sótano/s, para alcanzar el nivel competente N-1 2, cuyo techo se encuentra a 6.40 m de profundidad Profundidad y diseño 1. El apoyo de la capa de mejora se hará como mínimo bajo la capa de relleno o nivel C-0, en los ensayos realizados el muro de este nivel se encuentra entre m. 2. El relleno de sustitución tendrá un sobreancho, respecto al borde de la losa, equivalente a su espesor bajo apoyo de losa (distribución simplificada de tensiones con abertura a 45º). 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

29 3. En el caso en que el cambio de nivel se produzca como consecuencia de una transición sótano-planta baja, la cimentación de la losa superior se realizará sobre hormigón seco compactado o gravacemento, escalonado sobre talud de corte para encaje de sótano, de 30º. Ver croquis adjunto. Hormigón seco compactado ó Hormigón seco grava compactado cemento ó grava cemento Carga admisible del terreno La presión admisible de cimentación debe satisfacer simultáneamente las dos condiciones siguientes: Seguridad respecto a hundimiento; considerándose normalmente para sobrecargas ordinarias, coeficiente de seguridad F = 3. Asientos, máximo y diferencial, compatibles con un comportamiento satisfactorio de la estructura e instalaciones. El valor de la carga admisible del terreno por limitación de hundimiento según el criterio de BRINCH-HANSEN: 0.94 Kg/cm 2. La carga admisible en suelos granulares o cohesivos sobreconsolidados, por condición de asiento máximo, puede determinarse por el método elástico. Suponiendo semiespacio elástico y semi-indefinido, aplicaremos la fórmula de STEINBRENNER-BOWLES para el centro de la cimentación recctangular, sobre terreno multicapa. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

30 En el ANEJO CALCULOS GEOTECNICOS se incluyen datos y cálculos de los que se deducen los siguientes valores: Cimentación de piscina - Superficie de solera de piscina: 12.5 x 25 m - Profundidad de solera de piscina según proyecto: m - Espesor mínimo de mejora 0.80 m - Apoyo de la mejora bajo losa: 2.00 m de profundidad. - Carga total transmitida al terreno por la piscina: 3.91 t/m 2. - El asiento en el centro es 7.15 cm - El asiento en la esquina es de 1.79 cm - Carga admisible del terreno por limitación de asientos a 5 cm: 2.73 t/m 2. - Carga admisible del terreno por limitación del valor de distorsión angular a 1/500: 2.00 t/m 2. - Los asientos estimados para la piscina son superiores a los admisibles. Cimentación de otras dependencias La carga admisible de proyecto resultará de aplicar el criterio más restrictivo de los considerados en los apartados anteriores; y viene dada por un valor de 2 t/m 2. Para otras dependencias la cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado apoyado a 2 m de profundidad no puede superar el valor de 2 t/m Otros parámetros de cálculo La presión máxima admisible (distribución bajo losa) a efectos de punzonamiento es de: 1.17 Kg/cm 2 El coeficiente de balasto (k s ) para el cálculo estructural de la losa puede determinarse de forma directa (LLORENS) a través del asiento (s c ) en el centro de la losa en hipótesis de carga flexible (q m ), aplicando el método elástico (recomendación similar a la del Código Técnico DB-SE- C, Anejo E.5, 3.b). 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

31 q k s = s m c En el ANEJO CÁLCULOS GEOTÉCNICOS se incluyen datos y cálculos de los que se deduce el valor siguiente: - Ks: 54 t/m 3. para LOSA de B x L= 12.5 x 25 m. - K 30 = 2.0 Kg/cm 3. Según tabla de Jiménez Salas Medidas adicionales Debido a la heterogeneidad del terreno desde el punto de vista de capacidad portante y expansividad se recomiendan las siguientes medidas: 1. Colocación de una capa de mejora bajo toda la extensión de la losa como mínimo de 0.80 m de espesor de suelo granular homogéneo, siempre se eliminará el nivel C-0 de rellenos. La capa de mejora tiene que estar protegida de filtraciones y/o acumulaciones de agua. 2. Se cuidarán las canalizaciones de agua (potable, residuales...) y arquetas dotándolas de flexibilidad suficiente para admitir las deformaciones del terreno, evitando roturas o fugas (p.e. P.V.C...); con un resguardo horizontal no menor de 1,5 m. respecto a la cimentación. 3. Se estudiará con detalle el drenaje superficial de toda el área del proyecto para evitar que en ningún caso por acumulación o infiltración puedan acceder aguas a la cimentación CIMENTACIÓN PROFUNDA MEDIANTE PILOTES IN SITU TIPO Y DIMENSIONADO PARA PILOTE AISLADO En el cálculo se han considerado pilotes barrenados hormigonados in situ en condiciones de hormigonado con agua. La presión admisible así obtenida no debe superar el tope estructural (entendiendo por tal, no a la capacidad máxima esperable in situ, sino a la 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

32 mínima esperable in situ, en condiciones reales pésimas, tras las operaciones de ejecución). En la tabla siguiente se resumen los valores de tope estructural según el criterio de la NTE y CTE CAPACIDAD PORTANTE DE PILOTE AISLADO LIMITADA AL TOPE ESTRUCTURAL Diametro Tope Estructural NTE (t) m Seco Agua Seco, Lodos y Barrenados con control Tope Estructural CTE (t) Entubado Barrenado sin control Nota: según la NTE q 40 Kg/cm 2 para hormigonado en seco y a q e q a q e 35 Kg/cm 2 para hormigonado con agua La capacidad portante para varios diámetros se calcula para el valor de qa resultante como sigue: El criterio de dimensionamiento, base de los cálculos que siguen es el de conseguir un empotramiento mínimo de 6D en el nivel competente, C-1 3 ó C-2 que permita aprovechar el tope estructural del pilote, qa (Kg/cm 2 ) o Q (t). Según los datos y resultados, que se incluyen en el ANEJO "CÁLCULOS GEOTÉCNICOS", obtenemos la siguiente tabla unificada de valores de capacidad portante para pilote aislado. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

33 ESTIMACIÓN DEL ROZAMIENTO NEGATIVO PARA PILOTE AISLADO La situación de rozamiento negativo se produce cuando el asiento del terreno circundante al pilote es mayor que el asiento del pilote. Debe de estimarse cuando se dé alguna de las siguientes circunstancias: Consolidación de rellenos. Consolidación de niveles compresibles bajo sobrecargas superficiales. Variación del nivel freático. Humectación de niveles colapsables. Asiento de materiales granulares inducidos por cargas dinámicas. Subsidencia inducida por excavación o disolución de materiales profundos. El rozamiento unitario negativo en el fuste se ha calculado según la fórmula F 5.4 del apartado del C.T.E. donde intervienen los siguientes parámetros: - β. Coeficiente que depende de la litología y de la consistencia o compacidad del terreno. - σ v. Tensión efectiva en el punto del fuste considerado. Y estimando la resistencia unitaria por fuste de los niveles potencialmente afectados. En el cálculo del rozamiento negativo se ha considerado un espesor máximo total de 2 m, correspondiente a la potencial movilización del nivel C-0. Se ha estimado el valor total de rozamiento negativo (t) y un valor por metro lineal de pilote empotrado en relleno (t x ml) ROZAMIENTO NEGATIVO RN (t) D (mm.) RN total (t) RN (t x ml) EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

34 Para el dimensionado de los pilotes se le sumará al requerimiento de carga por pilar el valor del rozamiento negativo para el espesor de las capas potencialmente movilizadas según el diámetro de cada pilote CALCULO DE ASIENTOS EN PILOTE AISLADO La limitación de asientos se hará de acuerdo con los criterios recogidos en el C.T.E. apartados y 2.4.3, así como anejo F Se puede adoptar la simplificación de que el asiento de un pilote vertical aislado sometido a una carga vertical es aproximadamente el uno por ciento de su diámetro más el acortamiento elástico del pilote, según fórmula F.44, anejo F2.6, donde intervienen los siguientes parámetros: - D. Diámetro del pilote. - P. Carga en cabeza. - R ck. Carga de hundimiento. - L 1. Longitud del pilote fuera del terreno. - L 2. Longitud del pilote dentro del terreno. - A. Area de la sección transversal del pilote. - E. Módulo de elasticidad del pilote. - α. Parámetro variable según el tipo de transmisión de cargas al terreno. Los valores de los asientos (s) estimados para los diferentes diámetros de pilotes y para la profundidad donde se alcanza el tope estructural es la siguiente: ASIENTO EN PILOTE AISLADO Diámetro (mm) Asiento (cm) EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

35 LONGITUD DEL PILOTAJE De forma orientativa y para las zonas de influencia de los ensayos realizados, las profundidades para alcanzar el tope estructural, para pilotes in situ hormigonados en agua, serán: LONGITUD DE PILOTE Diámetro (mm) Longitud (m) La carga admisible de servicio recomendada es la siguiente: CARGA ADMISIBLE-SERVICIO Q adm (t) Diámetro m Sección m 2 Q adm t Notas: - Para poder aprovechar el 100% de la resistencia unitaria por punta es necesario alcanzar un empotramiento mínimo de 6D en el terreno competente. - La longitud está referenciada a la cota actual de los ensayos o rasante del terreno. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

36 MEDIDAS ADICIONALES Debido a la presencia de suelos flojos y terreno expansivo, se recomiendan las siguientes medidas: 1. Se cuidarán las canalizaciones de agua (potable, residuales...) y arquetas dotándolas de flexibilidad suficiente para admitir las deformaciones del terreno, evitando roturas o fugas (p.e. P.V.C...). 2. Se estudiará con detalle el drenaje superficial de toda el área del proyecto para evitar que en ningún caso por acumulación o infiltración puedan acceder aguas a la base de la solera. 3. Ante la posibilidad de que no se garantizase la ausencia de asentamiento local del terreno por colapso, hay que prever acciones verticales de rozamiento negativo sobre los pilotes a través de su fuste embebido en los rellenos: cargas a sumar a las de cimentación de la estructura. Se recuerda que con sólo un asiento relativo terreno-pilote de 2 cm. puede movilizarse la totalidad del rozamiento negativo. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

37 6.6.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA CIMENTACIÓN RECOMENDADA Tipo de cimentación A partir de los resultados obtenidos se concluye: - No se recomienda una cimentación directa mediante zapatas o pozos; debido a la existencia de rellenos, a la escasa capacidad portante del terreno y a los problemas potenciales de expansividad. Tampoco es recomendable una cimentación por pozos, el techo del nivel competente se encuentra a partir de los 6.40 m de profundidad. - Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado presenta el problema de la escasa capacidad portante del terreno, si no se construye sótano/s, para alcanzar el nivel competente N-1 2, cuyo techo se encuentra a 6.40 m de profundidad. - La solución técnica más adecuada para el proyecto actual es de una cimentación profunda mediante pilotes in situ empotrados en el nivel competente C-1 3 ó C-2. Los pilotes de hinca pueden presentar problemas para atravesar las intercalaciones de grava que aparecen en el nivel C Características de la cimentación recomendada Cimentación profunda mediante pilotes Tipo de pilote: in situ Nivel geotécnico de empotramiento: Nivel C-1 3 ó C-2. Empotramiento mínimo: 6D, siendo D el diámetro del pilote. Asientos de los pilotes: cm para diámetros de 0.30 y 0.65 m. Longitud para alcanzar el tope estructural: m para diámetros de 0.30 y 0.65 m. Carga admisible: t para diámetros de 0.30 y 0.65 m 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

38 7.- MUROS Los muros de piscina o sótano se podrán calcular para empujes producidos por un terreno según los siguientes parámetros: Relleno de trasdos granular tipo SM (aportación): Angulo de rozamiento interno ϕ = 30 Densidad aparente γ = 1.9 t/m³ Cohesión c = 0 Coeficiente de empuje activo Ka = Coeficiente de empuje pasivo Kp = Coeficiente de empuje en reposo Ko = Permeabilidad K 10-2 cm/s Nivel C-0. Relleno Angulo de rozamiento interno ϕ = 28 Densidad aparente γ = 2.18 t/m³ Cohesión c = 0 Coeficiente de empuje activo Ka = Coeficiente de empuje pasivo Kp = Coeficiente de empuje en reposo Ko = Permeabilidad K = entre 10-2 y 10-5 cm/s Nivel C-1 1. Arcilla Angulo de rozamiento interno ϕ = 24 Densidad aparente γ = 2.28 t/m³ Cohesión c = 0.8 t/m 2 Coeficiente de empuje activo Ka = Coeficiente de empuje pasivo Kp = Coeficiente de empuje en reposo Ko = Permeabilidad K < 10-5 cm/s Si el arriostramiento en cabeza con forjados se produce antes del relleno de trasdós los empujes serán los valores al reposo. Las medidas adicionales serán: El encaje de muros de contención, se hará con talud provisional de corte del terreno natural mínimo 1:2, en zona de medianería y/o acerado no será posible 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

39 aplicar dicho criterio, debiendo proceder por bataches para evitar interferencias con los edificios colindantes y/o servicios y acera. En caso extremo habrá que proceder a recalces parciales previos. Posible solución de recalce con puntales metalicos Muro ejecutado por bataches Se dispondrá dren en trasdós. En el caso de hormigonado contra el terreno se dispondrá lámina compuesta (P.V.C. + geotextil) drenante; sellando las uniones entre paños para evitar se colmate con la lechada de cemento 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

40 8.- CONCLUSIONES 1. Terreno.- Nivel C-0. Rellenos Nivel C-1. Arcilla de plasticidad media-alta con intercalaciones de grava arcillosa Nivel C-2. Limos arcillosos plásticos de color gris oscuro 2. Condicionantes de cimentación.- Ver ap Cimentación con zapatas-pozos.- No se recomienda una cimentación directa mediante zapatas o pozos; debido a la existencia de rellenos, a la escasa capacidad portante del terreno y a los problemas potenciales de expansividad. Tampoco es recomendable una cimentación por pozos, el techo del nivel competente se encuentra a partir de los 6.40 m de profundidad 4. Cimentación con losa continua.- Una cimentación directa mediante losa sobre terreno mejorado presenta el problema de la escasa capacidad portante del terreno, si no se construye sótano/s, para alcanzar el nivel competente N-1 2, cuyo techo se encuentra a 6.40 m de profundidad. Una cimentación directa no puede superar las 2 t/m Cimentación con pilotes.- Tipo y dimensionamiento (ap ). Longitud de pilotaje (ap ). Medidas adicionales (ap ). 6. Cimentación recomendada.- Ver ap Agresividad.- El terreno y el agua presenta una agresividad química media (Qb) frente al hormigón, por lo que es necesario el empleo de hormigón sulfo-resistente en los elementos de cimentación o que estén en contacto directo con el terreno-agua. 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

41 8. Muros.- Ver ap Inspección en obra.- Se recomienda un seguimiento geotécnico durante las obras de cimentación y/o explanación, para comprobar en profundidad si las características aparentes del terreno coinciden con las que han servido de base a este Estudio, dado que la información (trabajos de campo y de laboratorio) se apoya en una serie de determinaciones puntuales (sondeos y ensayos de penetración). Este Informe no puede ser reproducido parcialmente sin autorización por escrito de ENYPSA. Los resultados indicados en los informes de ensayos sólo afectan a las muestras y puntos ensayados. Málaga, 24 de Septiembre de 2013 TÉCNICO EL DIRECTOR GERENTE Fdo.: Fdo.: Juan I. Martín Sánchez 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L

42 ANEJOS ANEJO Nº I.- DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS ANEJO Nº II.- RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS Y ESTRATIGRAFÍA DEL TERRENO ANEJO Nº III- ENSAYOS DE LABORATORIO ANEJO Nº IV- CÁLCULOS GEOTÉCNICOS 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.

43 ANEJO Nº I ANEJO Nº I.- DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA Y PLANOS - Situación del solar - Documentación fotográfica del solar - Plano de localización de ensayos - Secciones 114-EG /6 Laboratorio Inscrito en el Registro de Laboratorios de la Junta de Andalucía (Decreto 67/2011) con el nº AND-L-015.