PROY. URB. SECTOR CERRO TOCÓN SAN ANTONIO DE REQUENA

Transcripción

1 1.- OBJETO DEL ANEJO. El objeto del presente anejo es definir para su ejecución el firme y pavimentos que constituirán los acabados de las obras de urbanización necesarias para la ejecución 1. ANTECEDENTES Y ÁMBITO DE ACTUACIÓN. El presente Anejo describe las características de la red de saneamiento del Proyecto de Urbanización del Sector CERRO TOCÓN en San Antonio de Requena. (Valencia). El Sector objeto de este estudio de saneamiento y drenaje está previsto para uso residencial. El ámbito de actuación ocupa una superficie total aproximada de 4,5 ha, siendo la cuenca drenante considerada de 6,4 ha incluyendo las obras complementarias de conexión externa que se precisan para satisfacer la conexión e integración de la nueva urbanización con la red de infraestructuras existentes. Para el diseño de la red de saneamiento y drenaje se han tenido en cuenta las indicaciones de la Ordenanza de Alcantarillado y Aguas Residuales del Municipio de Requena. Se ha proyectado una red unitaria. La red de saneamiento se diseña con el objeto de garantizar el vertido de la totalidad de las manzanas mediante una red que funciona por gravedad. Las aguas se canalizan hacia la red existente en la C/ Libertad. Debido a los condicionantes de la topografía del sector, algunos tramos de colector van contrapendiente, y por ello a una profundidad que obliga a reponer parte de la red existente. ELECNOR Pág. 1 OFICINA TECNICA TES

2 2. ESTADO ACTUAL. Topográficamente el sector, tiene una pendiente fuerte con dirección norte a sur. El sector recibe las aguas procedentes de fuera del sector como se recoge en el plano de cuencas. La superficie está abancalada, con desniveles que van desde la cota 702 m en el norte de la actuación, hasta la cota 692 m en su extremo sur. La calle Libertad, donde se conecta la red de saneamiento, está urbanizada. 3. NORMATIVA APLICADA. En el diseño de la red de saneamiento se han tenido en cuenta las siguientes Normativas y recomendaciones: Código Técnico de la Edificación CTE HS. Salubridad Ordenanza de Alcantarillado y Aguas Residuales del Municipio de Requena PPTG tuberías de saneamiento de poblaciones MOPU 1986 NTE - ISA 1973 Instalaciones de salubridad y alcantarillado. Máximas lluvias diarias en la España Peninsular. Ministerio de Fomento Recomendaciones para el cálculo hidrometeorológico de avenidas. Ministerio de Fomento ELECNOR Pág. 2 OFICINA TECNICA TES

3 4. DISEÑO DE LA RED Planteamiento general Para el diseño de la red se siguen las siguientes premisas: La red de saneamiento tiene estructura ramificada o arborescente, y se ha diseñado con un único punto de vertido. La red de saneamiento es de nueva construcción. El colector está constituido por tramos y ramales que se unen para converger en el punto de vertido. Todos los tramos y ramales de los colectores están formados por conductos de polietileno corrugado PEAD de rigidez circunferencial 8 kn/m 2 circulares, de diámetros nominales comprendidos entre 400 mm y 1000 mm. Las pendientes están comprendidas entre el y el Se proyecta una red de saneamiento unitaria en la totalidad del sector. Se ha adoptado un recubrimiento mínimo para los colectores de 100 cm para facilitar el cruce con otros servicios. El diámetro mínimo es de 400 mm para facilitar su mantenimiento en caso de que se produzcan sedimentaciones debido a las bajas velocidades de las aguas residuales en las mencionadas cabeceras, por la escasez de pendiente disponible y porque los caudales son muy bajos Esquema general El colector está constituido por tramos y ramales que se unen para converger en el punto de vertido. Todos los tramos y ramales de los colectores están formados por conductos de polietileno corrugado PEAD de rigidez circunferencial 8 kn/m 2 circulares, de diámetros nominales comprendidos entre 400 mm y 1000 mm. La red de colectores diseñada discurre por las siguientes calles: Colector oeste: - Tramo P35 P41: vial 1. - Tramo P41 P14: Travesía Libertad. o Ramal P45-P49: Recoge parte de las aguas de los viales 7 y 2. Colector centro: - Tramo P15 P22: vial 6. - Tramo P22 P14: vial 4. o Ramal P26-P30: vial 3. o Ramal P30-P33: Recoge parte de las aguas del vial 7. Colector este: - Tramo P1 P4: vial 6. ELECNOR Pág. 3 OFICINA TECNICA TES

4 - Tramo P4 P11: vial 5. - Tramo P11 P14: Travesía Libertad. Colector exterior hasta la red existente: - Tramo P14 P59: calle Libertad. Las arquetas de acometida de las parcelas y los sumideros se conectarán a los diversos pozos de los colectores mediante tuberías de PVC de 250 mm y 315 mm de diámetro, respectivamente Características CONDUCCIONES: La red de saneamiento se ha proyectado con tuberías de polietileno corrugado PEAD de rigidez circunferencial 8 kn/m 2 circulares, de diámetros nominales comprendidos entre 400 mm y 1000 mm. Las pendientes de las conducciones van desde una mínima del 0,30 % hasta una máxima del 4,0 %. ALBAÑALES DE SUMIDERO Y ACOMETIDAS: Las acometidas de sumideros a la red de alcantarillado son de 250 mm de diámetro y las acometidas domiciliarias son de 315 mm de diámetro y se conectarán al pozo de registro más cercano de la alcantarilla. El material utilizado para la tubería es PVC según la el CTE - HS. Las acometidas de sumideros deberán estar situadas en la mitad superior del tubo de alcantarillado, para que el agua de éste no pueda penetrar con facilidad a través de la acometida. La pendiente de la acometida conviene que sea no inferior al 3%, aunque en casos especiales se puede llegar al 2%. El eje de la acometida en la conexión debe formar un ángulo con el eje de la alcantarilla comprendido entre 90 y 45º. El ángulo de 90º ofrece mayores seguridades constructivas y el de 45º mayores facilidades hidráulicas. única. Se ha de intentar que el trazado sea lo más continuo posible, es decir, con pendiente Las acometidas deben poseer juntas totalmente estancas y el material de construcción debe ser compatible con el de la alcantarilla receptora, de forma que no aparezcan fugas. PROTECCIÓN Y RELLENOS: Los colectores proyectados se colocarán sobre un lecho de arena en el fondo de la ELECNOR Pág. 4 OFICINA TECNICA TES

5 excavación, una vez colocadas las tuberías se rellenarán las zanjas con gravilla, hasta alcanzar un espesor de recubrimiento de 15 cm ó 30 cm por encima de la clave de los tubos, en función del diámetro, como se indica en los planos. En el tramo de tubería reforzada, los conductos se colocarán sobre una solera de hormigón HM-20/P/20/I en el fondo de la excavación, una vez colocadas las tuberías se rellenarán las zanjas con hormigón HM-20/P/20/I, y recubrimiento variable hasta alcanzar la solera de la losa de refuerzo. La losa será de hormigón HA-25/P/20/I con un canto de 20 cm, y armadura de acero B500 S con redondos de diámetro 20 mm y reparto 20x20 cm, como se indica en los planos. Colocada la protección de la tubería, la zanja se rellena con suelo seleccionado compactado al 95% del P.N. Seguidamente se coloca el firme correspondiente. POZOS DE REGISTRO: Los pozos de registro permiten recoger las acometidas domiciliarias y de los sumideros. Los materiales a emplear son: Elementos prefabricados de hormigón tipo HA-30/P/20/IIb+Qb. Muro aparejado de ladrillo macizo de 1 pie revestido interiormente mediante mortero de cemento hidrófugo M-700 bruñido. Hormigón de limpieza de resistencia a compresión simple mínima 10 MPa. Hormigón de relleno en masa en trasdós de pozo de registro, de resistencia a compresión simple 10 MPa. Solera de hormigón en masa HM-20/P/20/I+Qb. Mallazo 8 25x25 cm, dispuesto en cara superior de solera. Los pozos de registro se sitúan sobre el eje de los colectores o con ligera desviación, contemplándose un único diámetro de entrada, independientemente del diámetro de los colectores que acometen, es decir, 1,00 metro de diámetro interior. Para aquellos casos en los que los colectores de saneamiento, discurran a profundidades iguales o inferiores a 1,2 m, los pozos de registro podrán ser ejecutados con ladrillo aparejado macizo de 1 pie, revestido interiormente de cemento hidrófugo M-700, bruñido. Siempre y cuando la altura desde la base del pozo de registro a la rasante del terreno sea superior a 0,7 m, en el alzado de los pozos de registro se dispondrán diferentes módulos de recrecido, que se corresponden con un tramo circular abierto en sus dos extremos. ELECNOR Pág. 5 OFICINA TECNICA TES

6 En el caso en el que la altura desde la base del pozo de registro al terreno sea inferior a 0,7 m, el alzado del pozo de registro se ejecutará con ladrillo macizo de 1 pie revestido interiormente mediante mortero de cemento. En ambas situaciones, el último tramo de la boca se abocinará hasta llegar a 0,60 metros a fin de disminuir el tamaño de la tapa de registro. Por lo que hace referencia a las juntas entre los diferentes elementos verticales, constitutivos de los pozos de registro, se emplearán juntas expansivas de sellado, adoptándose las necesarias precauciones para impedir el movimiento relativo entre los diferentes elementos. SUMIDEROS: Las obras de recogida de aguas pluviales se situarán en aquellos puntos de la calzada o vial que permitan interceptar de la forma más rápida y eficiente las aguas pluviales de escorrentía. Las bocas de sumidero estarán siempre protegidas mediante rejas de fundición practicables. Por aplicación de las capacidades de absorción de los sumideros colocados en las superficies objeto de drenaje, se obtienen las distancias entre bocas de sumidero. Se decide colocar sumideros rectangulares medianos a distancias comprendidas entre 25 y 30 m. Todos los sumideros son de fundición dúctil esferoidal, con poceta de clapeta de poliuretano. Las arquetas de los sumideros de aguas pluviales se realizarán con pared de hormigón apta para la resistencia de las cargas que van a soportar las rejas. TAPAS: Las tapas y marcos serán de fundición dúctil de clase D 400 (H = 100 mm) y se emplazan en aceras o calzadas indistintamente. Sus dimensiones y forma, así como las características técnicas vienen expresadas en el documento nº 2 planos. El ajuste entre tapa y marco se realizará mediante material elastómero. ELECNOR Pág. 6 OFICINA TECNICA TES

7 5. DIMENSIONAMIENTO HIDRÁULICO Para el dimensionamiento hidráulico de un tramo de colector o alcantarilla son necesarias tres operaciones: conocer el caudal de diseño, dimensionar el conducto para ese caudal y por último comprobar que las velocidades que circulan por el mismo son las adecuadas. El caudal de diseño necesario para el dimensionamiento de un tramo de colector depende del tipo de red en el que se encuentre: pluviales, residuales o unitaria. Para colectores de pluviales y unitarios se utilizará el caudal correspondiente a una precipitación de 10 años de período de retorno y, por tanto, será necesario un estudio hidrológico. En colectores de residuales solo se necesita el caudal de aguas residuales. Para dimensionar el colector se realizará una fuerte simplificación al asumir que el flujo dentro del mismo es el uniforme. Esta hipótesis será incorrecta y del lado de la inseguridad en aquellos tramos en donde se puedan producir efectos de remanso. En estos casos, se deberán emplear las ecuaciones de flujo correspondientes a un flujo gradualmente variado. La comprobación de velocidades se realiza con la misma hipótesis de flujo y persigue que no se produzcan ni erosiones ni sedimentaciones en el interior del colector diseñado. Se deberá comprobar además que no se alcanza el régimen rápido. Si por velocidades mínimas se requiriera tramos en régimen rápido, se minimizará el número de resaltos hidráulicos por cambio de régimen y éstos se situarán en el tramo de aguas abajo Estudio hidrológico El método que se propone para el cálculo de los caudales de diseño de cada tramo de la red de saneamiento se denomina Método Racional. Las principales hipótesis de este método son: 1.- La precipitación es uniforme en el espacio y en el tiempo. 2.- La intensidad de lluvia es la correspondiente a un aguacero de duración el tiempo de concentración de la cuenca, ya que se considera que esta duración es la más desfavorable. 3.- Existe un coeficiente de escorrentía constante para cada tipo de uso del suelo. 4.- Con carácter general, cada tramo de colector se calcula a partir de toda la cuenca vertiente al punto final del mismo. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN: Para el cálculo del tiempo de concentración es necesario conocer: ELECNOR Pág. 7 OFICINA TECNICA TES

8 1.- Delimitación de la cuenca vertiente al tramo de colector que se está calculando, teniendo en cuenta la situación futura de la misma. En zonas rurales la cuenca vertiente viene fijada por la topografía. Sin embargo, en zonas puramente urbanas la cuenca es determinada fundamentalmente por las conexiones de los imbornales de las calles y de las acometidas de los edificios. Es habitual considerar que una manzana edificada vierte a cada colector que la rodea proporcionalmente a la longitud de éste. 2.- Sección, pendiente y rugosidad de cada tramo de colector aguas arriba del tramo estudiado. 3.- Hipótesis de la sección, pendiente y rugosidad del colector en cuestión. 4.- Longitud de cada tramo de colector. 5.- Longitud desde el punto más alejado de la cuenca hasta el arranque del tramo en el que vierte, que se considerará como primer colector. Con ello se propone emplear para el tiempo de concentración en minutos la siguiente expresión: t c = t s α + 60 n i= 1 L V i i siendo: n = Número de tramos de colector aguas arriba del punto de desagüe. L i = Longitud de cada tramo de colector en metros. V i = Velocidad en cada tramo de colector en m/s, calculada con la hipótesis de flujo uniforme y con caudal de diseño en cada tramo. t S = Tiempo de recorrido en superficie, que toma el valor mayor de 360 segundos ó L 0 /V 0. L 0 = Longitud en metros desde el punto más alejado de la cuenca hasta el arranque del primer colector. V 0 = Velocidad en superficie en m/s. Se puede aproximar por la mitad de la velocidad del primer colector. α = Factor mayorante del tiempo de recorrido en la red, que tiene en cuenta el hecho que los colectores no circulan en todo momento con el caudal máximo. agua. Se adoptará el mayor tiempo de concentración para los diferentes recorridos posibles del INTENSIDAD DE LLUVIA: El nivel de protección adoptado para las aguas pluviales es el correspondiente a un periodo de retorno de 10 años. ELECNOR Pág. 8 OFICINA TECNICA TES

9 Al no disponer de registros pluviográficos que permitan obtener las series de máximos anuales de precipitación en el municipio de Buñol, se recurre al empleo del programa MAXPLUWIN del Ministerio de Fomento que recopila valores diarios de precipitación junto con curvas de intensidad duración regionales y que permiten obtener la lluvia para distintos periodos de retorno. Se denomina curva intensidad duración (IDF) a aquella que resulta de unir los puntos representativos de la intensidad media en intervalos de diferente duración, para un mismo periodo de retorno. La expresión analítica de la curva IDF empleada es: Siendo: I t /I d = (I 1 /I d ) (28^0.1-t^0.1)/(28^0.1-1) I t (mm/h) = Intensidad media correspondiente al intervalo de duración t deseado. I d (mm/h) = Intensidad media diaria de precipitación, correspondiente al periodo de retorno considerado. Es igual a P d /24. P d (mm) = Precipitación total diaria correspondiente a dicho periodo de retorno. I 1 /I d = Cociente entre la intensidad horaria y la diaria, independiente del periodo de retorno y que puede obtenerse para todo el territorio nacional. t (h) = Duración del intervalo al que se refiere I t. Haciendo uso de un valor de Pd = mm correspondiente a un periodo de retorno de 10 años y de I 1 /I d = 11, se obtiene la curva IDF representada en el Gráfico 1. Para una duración de 10 minutos se obtiene un valor de intensidad media de mm/h. CURVA IDF (T=10 AÑOS) Intensidad (mm/h) Duración (horas) Gráfico 1. Curva IDF para el municipio de Requena (T = 10 años). ELECNOR Pág. 9 OFICINA TECNICA TES

10 COEFICIENTES DE ESCORRENTÍA: Para el periodo de retorno de 10 años deberán adoptarse diferentes coeficientes según el tipo básico de superficie, como se indica en la siguiente tabla: Tipo básico de superficie Impermeable 0,95 Edificación 0,75 Permeable 0,20 No conectada 0,00 Los anteriores tipos de superficie pueden ser agregados a efectos de la determinación del coeficiente de escorrentía de 10 años de período de retorno en los siguientes grupos: Tipo de agrupación de superficie Grandes áreas pavimentadas 0,95 Áreas urbanas 0,85 Áreas industriales 0,70 Áreas residenciales 0,50 Áreas no pavimentadas 0,20 CAUDAL DE DISEÑO DE AGUAS PLUVIALES: Por aplicación del Método Racional, el caudal de diseño de pluviales de 10 años de periodo de retorno del ramal de colector (en m 3 /s) será: Q = K p I ( C A + C A + C A + C ) A 360 donde: A i = Área en Ha de la superficie tipo i. C i = Coeficiente de escorrentía de la superficie i. I = Intensidad del chubasco de diseño en mm/h correspondiente a 10 años de periodo de retorno. K p = Coeficiente de propagación de la cuenca Caudal de aguas residuales Para la comprobación de la red de saneamiento, cuando sólo se vierten aguas residuales se ha utilizado como caudal de diseño la demanda de agua correspondiente, de 1,04 l/ha/s, afectada de un ELECNOR Pág. 10 OFICINA TECNICA TES

11 factor punta de 1,04, y a cada tramo de colector se le ha asociado una fracción de caudal en función del área de manzana vertiente al mismo Cálculo hidráulico La sección necesaria del tramo de colector en estudio se obtendrá a partir del caudal de diseño con la hipótesis de funcionamiento a sección llena. Para colectores de pluviales o unitarios el caudal de diseño se corresponde con el caudal de pluviales asociado a 10 años de periodo de retorno Q 10. Si como resultado del cálculo hidráulico se obtuviera una sección muy diferente de la supuesta en el cálculo del tiempo de concentración y si éste fuera superior a 10 minutos, se debe de recalcular el tiempo de concentración y, por tanto, el caudal de diseño y el dimensionamiento del colector. En cualquier caso, se adoptará como ecuación de pérdida de energía por rozamiento la dada por la fórmula de Manning, tomándose como coeficientes de Manning los presentados en el siguiente apartado. Como regla general, la conversión de caudal a calados en el colector se realizará con la hipótesis de flujo uniforme, es decir, las pérdidas de energía son iguales a la pendiente del colector. COEFICIENTE DE RUGOSIDAD: Se adjunta una tabla con el coeficiente de Manning correspondiente a diferentes materiales de las conducciones. Se han tomado valores conservadores para tener en cuenta el incremento de rugosidad que con el tiempo sufre un colector debido a las incrustaciones, sedimentos, atascos, etc. y a la existencia de pozos de registro, alineaciones no rectas y cambios bruscos de dirección, lo que supone un incremento aproximado de la rugosidad de un 10% respecto a aguas limpias, tubo nuevo y alineación recta. Por defecto se emplearán las siguientes rugosidades: Material n Hormigón 0,015 P.V.C. 0,010 Polietileno 0,010 DIÁMETRO DE LA TUBERÍA: Con la hipótesis de flujo uniforme a sección llena y para tuberías circulares, el diámetro de diseño, en metros, viene dado por la siguiente ecuación: ELECNOR Pág. 11 OFICINA TECNICA TES

12 3/8 n Qd Dd = 1,548 i donde: Q d = Caudal de diseño en m 3 /s (Q 10 o Q r ). i = Pendiente del tramo en tanto por uno. n = Coeficiente de Manning. Para el caso de secciones circulares se empleará un diámetro interior comercial igual o superior al D 10 o D r obtenido por la ecuación anterior. COMPROBACIÓN DE LA VELOCIDAD: Para evitar daños por fricción en las conducciones se limita la velocidad máxima en las mismas, salvo que se empleen revestimientos especiales sobre hormigón armado ejecutado in situ, estando expresamente prohibidos en estos casos el empleo de elementos prefabricados. Por otra parte, para evitar la sedimentación de los sólidos arrastrados en suspensión tanto por las aguas pluviales como residuales y las obstrucciones, se limita la velocidad mínima en las conducciones. La comprobación de velocidad se realizará para la sección comercial realmente proyectada. En caso de no cumplirse la comprobación de velocidad, deberá tantearse otra solución para el tramo de colector. Se limita la velocidad máxima para el caudal de diseño Q 10. Para garantizar un cierto nivel de auto limpieza del colector con la tormenta máxima que puede producirse todos los años, se limita la velocidad mínima para el caudal de diseño de aguas residuales Qr. Las velocidades exigidas se resumen en la siguiente tabla: Caudal Velocidad máxima (m/s) Velocidad mínima (m/s) Q 10 4,0 0,4 Caudal Velocidad máxima (m/s) Velocidad mínima (m/s) Q r 4,0 0,4 ELECNOR Pág. 12 OFICINA TECNICA TES

13 CÁLCULO DE LA VELOCIDAD PARA COLECTORES CIRCULARES: Se podría demostrar que con la hipótesis de flujo uniforme y haciendo uso de la ecuación de pérdida de energía de Manning, dadas unas características hidráulicas de diámetro, pendiente y rugosidad, la velocidad en m/s correspondiente a un determinado caudal se obtiene a partir de la expresión: V 8 Q = D 2 ( θ - sen θ ) siendo: Q = Caudal en m 3 /s. D = Diámetro en m. θ = Ángulo en radianes de la superficie mojada, que se obtiene a su vez resolviendo mediante algún método iterativo la ecuación: Q n ( θ - senθ ) -θ = 0 8 D i 3 donde: n = Número de Manning. i = Pendiente del colector en tanto por uno. Los resultados de los cálculos son los que se adjuntan al final del anejo en forma de tablas y listados. ELECNOR Pág. 13 OFICINA TECNICA TES

14 TABLAS DE CÁLCULOS Y RESULTADOS ELECNOR Pág. 14 OFICINA TECNICA TES

15 ELECNOR Pág. 15 OFICINA TECNICA TES

16 PLUVIALES Obra: Cerro Tocón Cotas iniciales Cotas finales Colector Pozo inicial Pozo final Diámetro interior Diámetro exterior Longitud Pendiente Cota del terreno Cota solera Recubrimiento inferior Recubrimiento superior Desmonte Cota fondo excavación Cota del terreno Cota solera Recubrimiento inferior Recubrimiento superior Desmonte Cota fondo excavación P i P f D int (mm) D ext (mm) L (m) i (m/m) ct i (m) c i (m) r ii (m) r si (m) (m) (m) ct f (m) c f (m) r if (m) r sf (m) (m) (m) EJE-1 P1 P P2 P P3 P EJE-6 P4 P P5 P P6 P P7 P P8 P P9 P P10 P EJE-2 P11 P P12 P P13 P EJE-1 P15 P P16 P P17 P P18 P P19 P P20 P P21 P EJE-5 P22 P P23 P P24 P P25 P EJE-4 P26 P P27 P P28 P P29 P EJE-3 P30 P P31 P P32 P EJE-5 P33 P P34 P EJE-1 P35 P P36 P P37 P P38 P P39 P P40 P EJE-2 P41 P P42 P P43 P P44 P P49 P P50 P P51 P P52 P P53 P P54 P EJE-3 P45 P P46 P P47 P P48 P /02/200918:28 pág. 1 de 6

17 PLUVIALES Obra: Cerro Tocón Cotas iniciales Cotas finales Colector Pozo inicial Pozo final Diámetro interior Diámetro exterior Longitud Pendiente Cota del terreno Cota solera Recubrimiento inferior Recubrimiento superior Desmonte Cota fondo excavación Cota del terreno Cota solera Recubrimiento inferior Recubrimiento superior Desmonte Cota fondo excavación P i P f D int (mm) D ext (mm) L (m) i (m/m) ct i (m) c i (m) r ii (m) r si (m) (m) (m) ct f (m) c f (m) r if (m) r sf (m) (m) (m) c/libertad P14 P P55 P P56 P P57 P P58 P /02/200918:28 pág. 2 de 6

18 Área y tiempo de concentración de la cuenca drenante No uniformidad de la lluvia Curva IDF Témez Caudal pluviales Cálculos a sección llena (sección circular) Area de tramo Area previa acumulada Timepo de concentración previo Area de la cuenca Tiempo de concentración ( 10 minutos) Geográfica: Factor de reducción areal Temporal: Factor de punta Periodo de retorno Intensidad Precipitación media diaria máxima diaria de precipitación Intensidad media de precipitación A (ha) A (ha) T c (h) A (ha) T c (h) K A K T (años) P d (mm/día) I d (mm/h) I 1/I d I t (mm/h) C Q (m 3 /s) ΔQ (m 3 /s) n D est (mm) Coeficiente de escorrentía agregado Caudal de cálculo Variaciones acumuladas de caudal Material de la tuberia Coeficiente de Manning Diámetro estricto PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD /02/200918:28 pág. 3 de 6

19 Área y tiempo de concentración de la cuenca drenante No uniformidad de la lluvia Curva IDF Témez Caudal pluviales Cálculos a sección llena (sección circular) Area de tramo Area previa acumulada Timepo de concentración previo Area de la cuenca Tiempo de concentración ( 10 minutos) Geográfica: Factor de reducción areal Temporal: Factor de punta Periodo de retorno Intensidad Precipitación media diaria máxima diaria de precipitación Intensidad media de precipitación A (ha) A (ha) T c (h) A (ha) T c (h) K A K T (años) P d (mm/día) I d (mm/h) I 1/I d I t (mm/h) C Q (m 3 /s) ΔQ (m 3 /s) n D est (mm) Coeficiente de escorrentía agregado Caudal de cálculo Variaciones acumuladas de caudal Material de la tuberia Coeficiente de Manning Diámetro estricto PEAD PEAD PEAD PEAD PEAD /02/200918:28 pág. 4 de 6

20 Resolución de la ecuación de Manning para sección circular mediante el método de Newton Tiempo de viaje Pozo inicial Pozo final Ángulo de la superficie mojada Función Cero Derivada de la función Cero Velocidad Calado Número de Froude Tiempo de viaje en el colector Tiempo de viaje acumulado Velocidad máxima (<4.00 m/s) Velocidad mínima (>1.20 m/s) Energía (<cota terreno) Recubrimien to superior (>0.40 m) Energía (<cota terreno) Recubrimient o superior (>0.40 m) θ (rad) f(θ) f (θ) V (m/s) Y (m) Fr T v (h) T va (h) V max (m/s) V min (m/s) H i (mca) r si (m) H f (mca) r sf (m) /02/200918:28 pág. 5 de 6

21 Resolución de la ecuación de Manning para sección circular mediante el método de Newton Tiempo de viaje Pozo inicial Pozo final Ángulo de la superficie mojada Función Cero Derivada de la función Cero Velocidad Calado Número de Froude Tiempo de viaje en el colector Tiempo de viaje acumulado Velocidad máxima (<4.00 m/s) Velocidad mínima (>1.20 m/s) Energía (<cota terreno) Recubrimien to superior (>0.40 m) Energía (<cota terreno) Recubrimient o superior (>0.40 m) θ (rad) f(θ) f (θ) V (m/s) Y (m) Fr T v (h) T va (h) V max (m/s) V min (m/s) H i (mca) r si (m) H f (mca) r sf (m) /02/200918:28 pág. 6 de 6

22 RESIDUALES Obra: Cerro Tocón Colector Pozo inicial Area de la cuenca Caudal medio de residuales Factor de punta Caudal de residuales Coeficiente de Manning Diámetro interior Ángulo de la superficie mojada Función Cero Derivada de la función Cero Pozo final Uso del Pendiente Velocidad Calado suelo P i P f A (ha) K r (l/s/ha) f Q r (m 3 /s) i (m/m) n D int (mm) θ (rad) f(θ) f (θ) V (m/s) Y (m) Fr Número de Froude EJE-1 P1 P Urbano P2 P Urbano P3 P Urbano EJE-6 P4 P Urbano P5 P Urbano P6 P Urbano P7 P Urbano P8 P Urbano P9 P Urbano P10 P Urbano EJE-2 P11 P Urbano P12 P Urbano P13 P Urbano EJE-1 P15 P Urbano P16 P Urbano P17 P Urbano P18 P Urbano P19 P Urbano P20 P Urbano P21 P Urbano EJE-5 P22 P Urbano P23 P Urbano P24 P Urbano P25 P Urbano EJE-4 P26 P Urbano P27 P Urbano P28 P Urbano P29 P Urbano EJE-3 P30 P Urbano P31 P Urbano P32 P Urbano EJE-5 P33 P Urbano P34 P Urbano EJE-1 P35 P Urbano P36 P Urbano P37 P Urbano P38 P Urbano P39 P Urbano P40 P Urbano EJE-2 P41 P Urbano P42 P Urbano P43 P Urbano P44 P Urbano P49 P Urbano P50 P Urbano P51 P Urbano P52 P Urbano P53 P Urbano P54 P Urbano EJE-3 P45 P Urbano P46 P Urbano P47 P Urbano P48 P Urbano c/libertad P14 P Urbano P55 P Urbano P56 P Urbano P57 P Urbano P58 P Urbano /02/200918:29 pág.1 de 1