MUNICIPALIDAD DE ALAJUELA LICITACIÓN ABREVIADA Nº 2011-LA

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1 MUNICIPALIDAD DE ALAJUELA LICITACIÓN ABREVIADA Nº 2011-LA Contratación de empresa especializada para realizar estudio geotécnicos en los márgenes de los puentes entre Monserrat y la Radial Alajuela, Puente La Tenería, Puente sobre Calle Potrerillos en San Rafael Puente La Tenería sobre Río Alajuela NOVIEMBRE, 2012 Informe preparado por: IMNSA IMNSA 1

2 Índice de Contenido I.- INTRODUCCIÓN II.- TRABAJO REALIZADO II.1 Perforación II.2 Sísmica de refracción III.- RESULTADOS GEOTÉCNICOS OBTENIDOS III.1 Geología del sitio III.1.1 Geología Regional III.2 Perfil del Subsuelo III.3 Nivel Freático III.4 Caracterización geotécnica IV.- EVALUACIÓN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES GEOTÉCNICAS IV.1 Coeficiente Sísmico IV.2 Análisis de licuación IV.3 Capacidad de soporte IV.4 Asentamientos V.- RESUMEN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES TÉCNICAS VI. DISCUSIÓN SOBRE LOS GRADOS DE INCERTIDUMBRE Y ALCANCE DEL ESTUDIO VII. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS ANEXOS A. Perfil de Perforación B. Localización de los sondeos C. Perfil estratigráfico 2

3 SAN JOSE, COSTA RICA TEL FAX APDO San José, 30 de noviembre de SEÑORES UNIDAD TÉCNICA DE GESTIÓN VIAL MUNICIPAL MUNICIPALIDAD DE POCOCÍ PRESENTE IM B Estimados señores: Con base en nuestra oferta de servicios, presentamos el estudio geotécnico para el puente la Tenería sobre el Río Alajuela. En este informe se describe la investigación efectuada en el campo y en el laboratorio, lo que permitió obtener la información básica para dar las recomendaciones que, desde el punto de vista geotécnico, deberán considerarse en el diseño y construcción del proyecto. En espera de continuar colaborando con ustedes en el desarrollo de su proyecto y quedamos a sus órdenes para cualquier consulta de este informe suscribe atentamente. Ing. Carlos Méndez Navas Presidente cc. Archivo 1

4 I. INTRODUCCIÓN IMNSA Ingenieros Consultores, S.A. procedió a realizar el presente estudio a solicitud de la Municipalidad de Alajuela. La ubicación del proyecto se presenta en la siguiente figura. El proyecto se localiza en: Provincia: 02º Alajuela Cantón: 01º Alajuela Distritos: 01º Alajuela y 06 San Isidro Figura #1.1: Localización del Proyecto Tomado de la hoja cartográfica La Alajuela 1: El objetivo del estudio fue definir las características geotécnicas de los suelos existentes en el sector seleccionado, para con esto determinar el nivel de cimentación recomendado para apoyar la estructura y brindar recomendaciones de capacidad de soporte y profundidad de desplante. Adicionalmente en este reporte presenta los resultados de la investigación y análisis geotécnico efectuado, para con ello establecer un modelo geotécnico que describa las condiciones del terreno, llevar a cabo el análisis y establecer recomendaciones de la capacidad de soporte del suelo y diseño de cimentaciones. 2

5 Altura de la caída IMNSA II.- TRABAJO REALIZADO II. 1 Perforaciones Se efectuaron dos sondeos, de profundidades de 25,0 metros de profundidad cada uno, los cuales fueron ubicados a cada margen de la de la estructura actual, así como en dos pilas. Los sondeos se intentaron bajo la metodología del ensayo SPT (Standard Penetration Test), ASTM D-1586, sin embargo la consistencia del terreno no permitió avanzar bajo éste método toda la profundidad, por lo que se avanzó con la metodología de perforación a rotación con broca de diamante. (ASTM D-2113) en diámetro NQ, hasta poder avanzar el estrato. En el ensayo SPT, se avanza a golpes del tubo muestreador por medio de un mazo de 63.5 kg (140 libras) que cae desde una altura de 76.2 cm, tal y como se muestra en la siguiente figura. Martinete (63.5 kg) Cabezal de golpeo Máquina de perforar Tambor de izar Barrena Hueco de perforación, aprox. 75 mm Sacamuestras para la prueba de penetración estándar (penetración estipulada 30 cm) Figura #2.1: Esquema de la Prueba de Penetración Estándar (SPT). 3

6 Las profundidades alcanzadas en cada sondeo exploratorio se presentan en la siguiente tabla y su ubicación puede observarse en el anexo B. Sondeo Profundidad (m) T-1 18,0 T-2 18,0 Tabla #2.1: Total de sondeos exploratorios realizados y su profundidad respectiva. El objetivo de estos sondeos fue el de extraer muestras para describir el perfil del suelo en profundidad. Asimismo, estas muestras fueron enviadas al laboratorio para la ejecución de ensayos de caracterización física y mecánica. A las muestras obtenidas en los sondeos exploratorios y adonde fue posible se evaluó: P.U. / w(%): Densidad y Contenido de Humedad del Suelo (ASTM D2216). LL/LP: Límite de Atterberg (ASTM D4318). qu: Ensayo de compresión inconfinada (ASTM D2166). A.Gran: Análisis Granulométrico (ASTM D 422). Los resultados de los mismos se puede observar en las hojas de resumen de perforación en los anexos del informe. Los ensayos se realizaron de acuerdo a las normas internacionales vigentes a la fecha, ASTM y AASHTO. El estudio de suelos fue ejecutado de acuerdo con principios y prácticas de Ingeniería aceptados actualmente, siguiendo las indicaciones del Código de Cimentaciones de Costa Rica. 4

7 III.- RESULTADOS GEOTECNICOS OBTENIDOS. III.1- Geología del sitio. III.1.1 Geología regional La geología de la zona se encuentra conformada por rocas del Cuaternario donde predominan lavas y tobas del volcán Barva. Cabe destacar que a unos 2 km de distancia del sitio de estudio, pasa la falla de Alajuela, la cual tiene un movimiento inverso formando anticlinales, considerada como activa (Denyer et al., 2009). Formación Barva (Q-B): Descripción: estos depósitos se formaron producto del vulcanismo por subducción del volcán Barva (Denyer & Alvarado, 2007) ubicado al este de la Cordillera volcánica Central. Litológicamente son andesitas basálticas, ricas en olivino y augitas (Sprechmann, 1984). Además los basaltos hasta andesitas basálticas son ricas en potasio, tienen una composición química muy similar a las lavas de los estratovolcanes recientes. Según Arredondo & Soto (2006), esta unidad está compuesta por tres coladas de lava principales: Colada de Cebadilla, Colada San Antonio y Colada Los Ángeles. Localidad: Se localiza en la parte central de la zona estudiada. Relaciones: Estratigráficamente está sobre la Formación Avalancha Ardiente (Denyer & Arias, 1991). Edad: son depósitos y flujos de edad Cuaternario (Denyer & Alvarado, 2007). Lahares y cenizas (Q-vl) Descripción: Son materiales provenientes de los volcanes de la Cordillera Volcánica Central, en si, son avalanchas de lodo y cenizas que bajaron por los ríos producto de erupciones y/o colapsos de los edificios volcánicos y a su vez se formaban represamientos que luego se rompieron formando nuevamente avalanchas. La matriz de estas rocas es ceniza fina hasta lapilli, con bloques desde centimétricos a decimétricos (Denyer & Arias, 1991). Localidad: Se localiza al centro y Oeste del área estudio. Relaciones: Sobreyace a la Formación Barva. Edad: Estos depósitos son del Cuaternario (Denyer & Arias, 1991). 5

8 Figura #3.1: Mapa geológico regional 6

9 III.2- Perfil del Subsuelo. Perforación T-1, Margen Derecha Capa 1: De 0,00 a 3,50 m: o Limo arcilloso color café oscuro con vetas negras hasta 1,50m o Luego presenta color café claro con vetas gris oscuro. o Nspt: 5-24 o SUCS: MH o Porcentaje de humedad, %W: o Consistencia: de medianamente compacta a muy compacta o Plasticidad: media (IP: 23-28// LL: 56-58) Capa 2: De 3,50 a 4,00 m: o Arena limosa de color gris oscuro. o Nspt: RM o SUCS: SM o Porcentaje de humedad, %W: 30 o Compacidad muy densa o Porcentaje pasando la malla No. 200: 21% o Porcentaje retenido en la malla No. 4: 25% Capa 3: De 4,00 a 16,00 m: o Suelo con matriz areno-arcillosa con fragmentos líticos Profundidad (m) De Hasta % Rec %RQD 4,00 5, ,00 6, ,50 8, ,50 10, ,00 11, ,50 13, ,00 14, ,50 16, **En las hojas de perforación que se adjuntan en el anexo A Perfil de Perforación se indican las diferentes características físicas mecánicas de los suelos encontrados. 7

10 Capa 4: De 16,00 a 18,00 m: o Toba meteorizada con clastos de lapilli Profundidad (m) De Hasta % Rec %RQD 16,00 17, ,00 18, Perforación T-2, Margen Izquierda Capa 1: De 0,00 a 3,50 m: o Limo arcilloso color café oscuro con bloques de tamaño milimétrico hasta 3,0m. o Luego presenta color café claro con vetas gris oscuro. o Nspt: 4-RM o SUCS: ML o Porcentaje de humedad, %W: o Consistencia: de blanda a dura o Plasticidad: media (IP: 17// LL: 49) o Porcentaje pasando la malla No. 200: 51-73% o Porcentaje retenido en la malla No. 4: 32% Capa 2: De 3,50 a 16,00 m: o Suelo con matriz areno-arcillosa con fragmentos líticos Profundidad (m) De Hasta % Rec %RQD 3,50 5, ,00 6, ,50 8, ,50 10, ,00 11, ,50 13, ,00 14, ,50 16,

11 Capa 3: De 16,00 a 18,00 m: o Toba meteorizada con clastos de lapilli Profundidad (m) De Hasta % Rec %RQD 16,00 17, ,00 18, III.3- Nivel Freático. Las condiciones freáticas de cada perforación se muestran en la siguiente tabla: N.D.: No se detectó. Profundidad Nivel Sondeo Freático (m) T-1 2,00 T-2 2,00 Tabla #3.5: Profundidad en la cual se encontró el nivel freático. 9

12 III.4- Caracterización Geotécnica A continuación se detalla las capas descritas en el perfil de suelo anterior, con el fin de apreciar fácilmente la disposición de las mismas. Muestra Profundidad (m) Perforación T1 T2 Valor Valor No. De Hasta N SPT N SPT RM RM Rotación Rotación Limo arcilloso SUCS MH Limo arcilloso SUCS ML Arena limosa SM Suelo de matriz areno-arcillosa Rotación Rotación Toba Simbología Tabla #3.6: Disposición de las capas y número de golpes N spt 10

13 IV.- EVALUACIÓN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES GEOTÉCNICAS. En este apartado se describen los diferentes análisis realizados tales como: sistema de cimentación, nivel de desplante, capacidad de soporte admisible, asentamientos y otros asuntos asociados con el diseño y construcción de las obras de cimentación. IV. EVALUACIÓN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES GEOTÉCNICAS. En este apartado se describen los diferentes análisis realizados tales como: sistema de cimentación, nivel de desplante, capacidad de soporte admisible, asentamientos y otros asuntos asociados con el diseño y construcción de las obras de cimentación. IV. 1 Coeficiente Sísmico Para determinar el coeficiente sísmico a utilizar en el diseño de las estructuras por construir y de acuerdo al Capítulo 2 (secciones 2.1 y 2.2) y al Capítulo 5, del Código Sísmico de Costa Rica 2010, el proyecto se ubica en la zona sísmica III y los suelos se clasifican Tipo S2, por lo que se deberá utilizar para el factor espectral dinámico (FED) la figura 5.6. El valor de aceleración pico efectiva de diseño para un periodo de retorno de 475 años para la zona en estudio es a ef = Figura #4. Factor espectral dinámico, FED, para sitios Tipo S 2.en Zona III 11

14 IV. 2 Licuación por Sismos La licuefacción de los suelos es un proceso observado en situaciones en que la presión de poros es tan elevada que el agregado de partículas pierde toda la resistencia al corte y el terreno su capacidad portante. Se producen en suelos granulares. Para que suceda el fenómeno de licuación deben presentarse las siguientes condiciones simultáneamente: Arenas finas con granulometría específica. Que las arenas estén sumergidas bajo el nivel freático. Que los finos sean no plásticos. Que estén en condición suelta Debido a la gran cantidad de agua intersticial que presentan, las presiones intersticiales son tan elevadas que un sismo, una carga dinámica, o la elevación del nivel freático pueden aumentarlas, llegando a anular las tensiones efectivas. Esto motiva que las tensiones tangenciales se anulen, comportándose el terreno como un pseudolíquido. Para el caso en particular se determinó que los estratos encontrados no son susceptibles a experimentar el fenómeno de licuación debido a la presencia de materiales cohesivos de consistencia dura. 12

15 IV. 3 Capacidad de Soporte Con base a las características geotécnicas del terreno como a las características estructurales, se recomienda la utilización de placas aisladas como sistema de cimentación. En este capítulo se incluye la estimación de la capacidad soportante del material de fundación encontrado en las 2 perforaciones realizadas La estimación de la capacidad soportante admisible se realizó a una profundidad variable de 4 a 6 metros de desplante respecto al nivel actual del terreno, situando las placas sobre el material denominado como suelo de matriz areno-arcillosa con fragmentos líticos de consistencia dura. Como se detalló en la descripción de las perforaciones, el espesor de esta capa es aproximadamente m, por lo que es de esperar que los bulbos de presión que trasmite la carga del puente al terreno estén contenidos en este estrato. A partir de estas consideraciones y del hecho que el material de fundación se componen mayoritariamente de fragmentos líticos inmersos en una matriz arenoarcillosa, se utilizan los valores de ángulo de fricción y cohesión indicados a continuación: Angulo de fricción interna: 15º Cohesión: 8 Ton/m 2 Densidad Seca: 1.7 Ton/m 3 A partir de los parámetros geotécnicos indicados, los cuales fueron escogidos a partir de la información recopilada de ensayos de laboratorio y de campo, se determina la capacidad de soporte a diferentes niveles de desplante para un ancho de placa B = 4 m. Este cálculo se realizó utilizando la ecuación general de capacidad de carga recomendada por el Código de Cimentaciones de Costa Rica. Q ult B 2 1 N C Nc 2 D N q Donde: B: Ancho de la placa 1 : Peso volumétrico del suelo por debajo del nivel de desplante. C: Cohesión del material. 2 : Peso volumétrico del suelo por encima del nivel de desplante. D: Profundidad de cimentación N c, N, N q : Factores de capacidad de carga A continuación se presenta una tabla de nivel de capacidad de soporte en función del nivel de desplante: 13

16 NIVEL DE DESPLANTE (m)* CAPACIDAD DE SOPORTE (Ton/m 2 ) PERFORACION T-1 T Tabla #4.1: Capacidad soportante contra nivel de desplante. *Nivel de desplante referido a los niveles actuales del terreno. **Se considera un ancho de placa B = 4m Estos valores de capacidad soportante admisible presentan un factor de seguridad de 3.0 contra la falla por cortante del suelo y garantiza que bajo la presión de fundación recomendada los asentamientos no serán significativos. IV. 4 Consolidación y Asentamientos Consolidación de un suelo es el proceso de cambio volumétrico (reducción de vacíos o densificación) producido por la aplicación de cargas compresivas y/o la pérdida de humedad. La construcción de obras de ingeniería, tales como edificaciones y terraplenes en la superficie de un suelo saturado, incrementa los esfuerzos compresivos totales en la masa. La pérdida de humedad relacionada con el descenso natural del nivel freático y la extracción de agua por medios artificiales genera una disminución en la presión de poro. En ambos casos, se debe producir un incremento del esfuerzo efectivo y un reacomodo de las partículas sólidas a las nuevas condiciones. En el proceso se reduce el volumen de los vacíos y se establece un flujo de agua hasta que se alcanza una nueva condición de equilibrio en la cual el volumen (reducido) permanece constante, cesa el flujo de agua y los cambios en el esfuerzo total o la presión de poro se transfieren al esfuerzo efectivo. La consolidación ocurre en forma casi simultánea con la acción o carga en los suelos de alta permeabilidad (grano grueso), por lo que se pueden implementar soluciones inmediatas a los problemas. En los suelos de baja permeabilidad (grano fino) el proceso de consolidación ocurre en forma desfasada en el tiempo, en cuyo caso se deben considerar sus efectos a largo plazo en el comportamiento de las obras civiles y tomar previsiones. Los cambios volumétricos que se producen como resultado de la construcción de una obra civil y la consolidación de un suelo compresible, pueden afectar negativamente el funcionamiento de la obra y hasta dañar los elementos estructurales. Si la construcción se ha realizado sobre un terreno horizontal, los cambios volumétricos más importantes van a manifestarse como un asentamiento local (diferencial) o generalizado (uniforme) de las edificaciones. El asentamiento uniforme de una edificación afectaría los accesos a la misma y las conexiones de tuberías de servicios tales como el suministro de agua potable y la 14

17 recolección de aguas negras, pero no afectaría a los elementos estructurales. Un asentamiento diferencial produciría, además de los problemas potenciales ya mencionados, esfuerzos y deformaciones de los elementos estructurales tales como columnas, vigas y muros en la zona afectada, las cuales pueden llevar a la pérdida de funcionalidad y hasta la falla de una estructura. Los primeros efectos de la consolidación se manifiestan a corto plazo después de terminada una obra y la magnitud de las deformaciones iniciales es un buen indicador del orden de importancia del problema, dado que a largo plazo la magnitud de las deformaciones que se presentarán será mayor. Si durante el primer año posterior a su construcción la magnitud de los asentamientos se acerca a las tolerancias para obras de ingeniería, es muy probable que se produzcan deformaciones excesivas y hasta fallas en el resto de la vida útil de la obra. Un análisis de asentamientos requiere ensayos especiales. No obstante, para el caso particular de los estratos detectados en el sitio de estudio, debido a la presencia de materiales rocosos y suelos arenosos se descartan asentamientos que puedan causar un daño estructural al puente. IV. 5 Recomendaciones generales para las excavaciones En los procesos constructivos de las excavaciones, existen ciertos riesgos que deben de tenerse en cuenta y analizarse, de modo que se puedan tomar las medidas de precaución necesarias. Recomendaciones Generales para excavaciones A continuación se indican algunas recomendaciones generales que indica el Código de Cimentaciones de Costa Rica, antes y durante la excavación. Antes de excavar verifique: Las condiciones del suelo La proximidad de los edificios, instalaciones de servicio público, carreteras de mucho tráfico y cualquier otra fuente de vibraciones. Si el suelo ha sido alterado de alguna forma Proximidad de arroyos, alcantarillados, cableado enterrado. Equipos, equipos de protección del personal, materiales de apuntalamiento, letreros, luces, maquinaria etc. Mientras se excava: Si cambian las condiciones del suelo, especialmente después de haber llovido. Si las condiciones indican algo de oxigeno o gas en la zanja. 15

18 Las condiciones del apuntalamiento y si es adecuado según avanza la obra. La manera de entrar o salir de la excavación. Cambios en el movimiento de vehículos; mantenga los camiones lejos de los muros de excavación. Que el material excavado esté a más de 60 cm, de los bordes de la zanja. Colocación de los equipos pesados o tuberías. Si las pantallas portátiles de protección de zanjas son adecuadas. Posición correcta de las riostras atravesadas o gatos y si son adecuados para evitar que pueda correrse el apuntalamiento. Que los trabajadores conocen los procedimientos apropiados y seguros y que no se expone pasando por alto estas verificaciones. 16

19 V.- RESUMEN DE RESULTADOS Y CONCLUSIONES TÉCNICAS La investigación efectuada permitió determinar el perfil del subsuelo en el área de interés y elaborar las conclusiones y recomendaciones que se presenta en este informe. Se realizaron 2 perforaciones con una profundidad variable entre 25.0 metros cada una tal y como se indica en el capítulo II. El depósito de suelo estudiado está constituido básicamente por limos arcillosos seguido de arenas limosas y/o limos arenosos con bajas resistencias. Ambos materiales presentan contenidos importantes de finos y exhiben plasticidad. El manto freático se detectó a una profundidad de 2,0 metros de profundidad en cada una de las perforaciones. Debido a las características de contenido de finos y limite plásticos de los materiales evaluados, se descarta que se presente el fenómeno de licuefacción. Se recomienda la utilización de cimentaciones profundas por medio de pilotes de acero en sección tubular. La capacidad de carga admisible por pilote se muestra en la sección IV-3 Capacidad de Soporte. Si durante la ejecución de la etapa constructiva se encuentra alguna variación de las condiciones esquematizadas en este reporte, o si se implementan cambios en el diseño del proyecto, se deberá dar información para que pueda revisarse y de ser necesario modificarla. Cualquier situación no contemplada en este informe se nos deberá consultar al respecto. 17

20 VI.- DISCUSIÓN SOBRE LOS GRADOS DE INCERTIDUMBRE Y ALCANCE DEL ESTUDIO. Considerando que la caracterización del proyecto está representada por dos sondeos puntuales, existe la posibilidad que las condiciones encontradas varíen en otros sitios por lo que se recomienda, que durante el proceso de construcción un técnico en mecánica de suelos verifique que se está cimentando sobre los estratos propuestos en este informe además de que se sigan las recomendaciones presentadas en este informe. Cualquier situación no contemplada en este informe y que se presente en la etapa constructiva se nos deberá consultar al respecto. 18

21 VII.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS. Asociación Costarricense de Geotecnia. Código de Cimentaciones de Costa Rica. Editorial Tecnológica de Costa Rica, Colegio Federado de Ingenieros y Arquitectos. Código Sísmico de Costa Rica. Editorial Tecnológica de Costa Rica, Colegio Federado de Ingenieros y Arquitectos. Lineamientos para el Diseño Sismo-Resistente de Puentes. Editorial Tecnológica de Costa Rica, Crespo, Carlos. Mecánica de Suelos y Cimentaciones, Editorial Limusa, 5ª. Edición, México González de Vallejo, Luis. Ingeniería Geológica. PEARSON Educación, Madrid, Jiménez Salas, José. Geotecnia y Cimientos II, Mecánica del Suelo y de las Rocas. Editorial Rueda, Madrid, España, Bowles, Joseph. Foundation Analysis and Design. McGraw Hill, Inc, United States of America. Denyer, P. & Arias, O. Estratigrafía de la Región Central de Costa Rica.- Rev. Geol. Amér. Central, :

22 ANEXO A PERFIL DE PERFORACIÓN 20

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29 ANEXO B LOCALIZACIÓN DE LOS SONDEOS 27

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31 ANEXO C PERFIL ESTRATIGRÁFICO 29

32 PROFUNDIDAD= 16,00 m PROFUNDIDAD= 18,00 m CARLOS ALBERTO MÉNDEZ NAVAS IC-251 FECHA: ESCALA: DIBUJO: JULIO, : 150 ADMN 1 1 MARGEN DERECHA T-1 ELEV= 963,97 m PROFUNDIDAD= 0,00 m PROFUNDIDAD= 2,80 m PROFUNDIDAD= 3,50 m PROFUNDIDAD= 4,00 m NIVEL DE AGUA MÁXIMO LIMO ARCILLOSO, SUCS: MH 961,70 msnm LIMO ARCILLOSO, SUCS: ML ARENA LIMOSA, SUCS: SM NIVEL FREÁTICO MARGEN IZQUIERDA T-2 ELEV= 963,91 m PROFUNDIDAD= 0,00 m PROFUNDIDAD= 2,80 m PROFUNDIDAD= 3,50 m SUELO MATRIZ ARENO - ARCILLOSA SUELO MATRIZ ARENO - ARCILLOSA PROFUNDIDAD= 16,00 m PROFUNDIDAD= 18,00 m TOBA TOBA ESTRATIGRAFÍA SITIO PUENTE LA TENERÍA ESCALA 1 : 150 PROPIETARIO: MUNICIPALIDAD DE ALAJUELA ESTUDIO REALIZADO POR: IMNSA PROVINCIA CANTÓN DISTRITO 02 ALAJUELA 01 ALAJUELA SIMBOLOGÍA: INDICADA EN EL PERFIL 01 ALAJUELA 06 SAN ISIDRO CONTENIDO: ESTRATIGRAFÍA SITIO PUENTE LA TENERÍA PROYECTO: LICITACIÓN ABREVIADA Nº 2012LA "CONTRATACIÓN DE EMPRESA ESPECIALIZADA PARA REALIZAR ESTUDIOS GEOTÉCNICOS EN LAS MÁRGENES DE LOS PUENTES ENTRE MONSERRAT Y LA RADIAL ALAJUELA, PUENTE LA TENERÍA, PUENTE SOBRE CALLE POTRERILLOS EN SAN RAFAEL"