CLONIC 1. INTRODUCCIÓN

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1 CLONIC CIERRE DEL CICLO DE NITRÓGENO MEDIANTE TRATAMIENTO BIOLÓGICO DE LIXIVIADOS PROCEDENTES DE DEPÓSITOS CONTROLADOS POR ELIMINACIÓN DEL NITRÓGENO A PARTIR DE NITRITO Y POSTERIOR TRATAMIENTO TÉRMICO M.T. VIVES*, J. COLPRIM**, H. LÓPEZ**, R. GANIGUÉ**, M. RUSCALLEDA**, A. SÀNCHEZ***, X. VILA***, R. LÓPEZ****, MªJESÚS LLORENS****, M. SALAMERO****, E. GONZÁLEZ*, E. JIMÉNEZ*, M.D. BALAGUER**, M. ELORDUY*. *CESPA G.R., Departamento Técnico, Av. Catedral 6-8, Barcelona. {teresa.vives, e.gonzalez, e.jimenez, m.elorduy}@cespa.es **LEQUIA-UdG, Laboratori d Enginyeria Química i Ambiental, Universitat de Girona,, Campus Montilivi s/n, Girona. {J.Colprim, helio, ramon, mael, marilos}@lequia.udg.cat *** Laboratory of Molecular Microbial Ecology, Institute of Aquatic Ecology, Universitat de Girona ****FUNDACIÓN AGBAR, Edifici Can Serra, Ctra. Sant Joan Despí 1, Cornellà de Llobregat, Barcelona. E- mail:{rlopez, mllorens, msalamero}@agbar.es El lixiviado generado en los depósitos controlados de residuos se caracteriza por una elevada concentración de amonio y materia orgánica, en su mayor parte no biodegradable, así como por una elevada salinidad. Con el fin de desarrollar una alternativa más sostenible para la eliminación de nitrógeno del lixiviado de depósito controlado, el proyecto CLONIC ha estudiado un tratamiento basado en la nitritación parcial de amonio a nitrito (proceso PANI-SBR) seguida de una desnitrificación autotrófica anaerobia (proceso ANAMMOX). Al efluente obtenido en este proceso, se le aplicará un tratamiento de secado térmico que permitirá retener la salinidad del lixiviado en el residuo sólido producido. Así, la combinación de ambas tecnologías, PANI-SBR-ANAMMOX y Secado térmico, representa una alternativa técnica, económica y ambiental con importantes ventajas respecto los actuales tratamientos. En este sentido, se han conseguido eficiencias en la eliminación biológica de nitrógeno del 98% y una reducción del coste ambiental de un 48% respecto los tratamientos convencionales. 1. INTRODUCCIÓN Uno de los principales problemas en la gestión de depósitos controlados es la dificultad del tratamiento de los lixiviados. La elección del tratamiento más adecuado depende de diferentes parámetros como la ubicación del vertedero, la localización física de la planta de tratamiento de lixiviados, la calidad del lixiviado, los requisitos de descarga y las mejores técnicas disponibles. En consecuencia, en función de las anteriores características, se aplican diferentes tipos de tratamiento, como son por ejemplo, los procesos biológicos tradicionales, la ósmosis inversa, la oxidación química, los procesos de evapocondensación o el stripping de amoníaco. Sin embargo, actualmente ninguna de estas tecnologías permite resolver el problema global por sí sola, lo que hace necesario 1/10

2 la combinación de diferentes tratamientos físicos, biológicos y/o químicos para reducir los niveles de contaminación de los lixiviados. Cada lixiviado tiene una naturaleza y una composición diferentes. Por lo general, los lixiviados presentan altos niveles de contaminación, principalmente debidos a elevadas concentraciones de materia orgánica (básicamente no biodegradable), nitrógeno, principalmente en forma de amonio, y sales (conductividad). Desde un punto de vista práctico y económico, el tratamiento biológico, cuando es posible, es la mejor alternativa para la eliminación del nitrógeno. No obstante, existen algunos problemas asociados a dicho proceso, tales como: i) elevado y continuo aumento de la concentración de amonio a lo largo de la vida del vertedero, y ii) baja relación de carbono orgánico biodegradable respecto el nitrógeno (C:N), lo que obliga a la adición de fuentes externas de carbono. Por otra parte, actualmente, la eliminación de elevados contenidos de sales en el lixiviado se enfoca principalmente a la aplicación de procesos de separación basados en tecnologías de filtración, lo que genera importantes volúmenes de concentrados, lo que implica a su vez elevados costes para su posterior gestión y tratamiento. El desarrollo de técnicas innovadoras para la reducción de los impactos económicos y ambientales debe ser considerado y aplicado al tratamiento de lixiviados de depósito controlado. En este sentido, el proyecto CLONIC ( ) pretende solventar la problemática existente, así como mejorar las actuales tecnologías. 2. BASES DEL PROCESO El elevado contenido en nitrógeno de los lixiviados, así como la baja disponibilidad de carbono orgánico biodegrable no son condiciones adecuadas para la aplicación de un tradicional proceso de desnitrificación. Por este motivo, el proyecto CLONIC propone un tratamiento biológico basado en la nitritación parcial de amonio a nitrito (PANI-SBR) (Ganigué et al., 2007a) seguido de una desnitrificación autotrófica anaerobia (ANAMMOX) (Strous et al. 1998). Al efluente de este proceso, se le aplicará la tecnología del secado térmico para la eliminación del contenido en sales del lixiviado mediante el uso de técnicas de recuperación energéticas asociadas a la combustión del biogás del vertedero Procesos PANI-SBR y ANAMMOX El proceso PANI (Partial Nitritation) consiste en la nitritación parcial del nitrógeno presente en el lixiviado, principalmente forma de amonio, a nitrito (Ecuación 1) utilizando un reactor discontinuo secuencial, o reactor SBR (Sequencing Batch Reactor) y bajo condiciones aeróbicas. El principal objetivo del proceso PANI-SBR es obtener un influente adecuado para ser tratado en el posterior proceso ANAMMOX. Para ello, la relación molar entre amonio y nitrito debe ser ajustada con el fin de evitar posibles inhibiciones debidas a la acumulación de nitrito: + NH + 2HCO + 1.5O NO + 3H O + 2CO (Ecuación 1) El proceso ANAMMOX (Anaerobic Ammonium Oxidation) (Jetten et al. 1999) se basa en la oxidación anaerobia del amonio, en presencia de nitrito y sin consumo de materia orgánica (proceso autotrófico) generando nitrógeno gas (Ecuación 2). + + NH NO HCO H 1.02 N NO CH O N H O (Ecuación 2) Las ventajas de la combinación de ambos procesos biológicos son: i) una reducción substancial de las necesidades de aireación, ya que únicamente una fracción del amonio del influente necesita ser oxidada a nitrito y no se requiere la formación de nitrato; ii) ambos procesos se desarrollan mediante biomasa autotrófica, sin la necesidad de fuentes externas de carbono biodegradable y con una reducción sustancial de la producción de 2/10

3 fangos residuales; iii) lento crecimiento de las bacterias anammox (0,066 d -1 ) con una elevada actividad metabólica y una alta relación específica de eliminación de nitrógeno (Fux et al. 2002). No obstante, existen algunos inconvenientes que han de ser considerados, como: i) los procesos PANI-SBR y ANAMMOX deben llevarse a cabo a alta temperatura (aproximadamente 35ºC) con el consiguiente consumo energético; ii) el proceso PANI-SBR requiere lazos de control avanzados para evitar situaciones de inhibición; iii) el lento crecimiento de las bacterias anammox es un importante cuello de botella durante los periodos de puesta en marcha, en los que será necesario considerar condiciones especiales de retención de biomasa (Strous et al. 1998) Proceso de secado térmico El secado térmico es un proceso industrial ampliamente utilizado en la industria alimentaria, cerámica, parafarmacéutica, química y de polímeros, así como para el secado de lodos procedentes del tratamiento de aguas residuales. Este proceso consiste en la obtención continua de un sólido (en forma granular, aglomerada o de polvo) a partir de una entrada líquida. Para ello, el producto a tratar es atomizado a través de una corriente de aire caliente, lo que permite la evaporación del agua contenida. Las instalaciones de secado térmico consisten en una bomba de alimentación, un atomizador, una entrada de aire caliente, una cámara de secado y un sistema para la retención de las partículas contenidas en el efluente gaseoso. Las características del líquido a tratar y las especificaciones del producto final determinarán la selección de cada uno de los componentes del sistema. 3. ESTUDIO EXPERIMENTAL 3.1 PANI-SBR y ANAMMOX Aspectos microbiológicos Parte del éxito del proyecto CLONIC dependía de la identificación y posterior enriquecimiento del microorganismo ANAMMOX. En este sentido, se iniciaron diversos enriquecimientos con biomasa anammox utilizando inóculos de diferentes orígenes como entornos naturales (sedimentos marinos, agua de lagos alpinos, lagunas costeras salobres), entornos modificados (humedales) y sistemas artificiales (reactores SBR, plantas de tratamiento de aguas residuales). En paralelo, se definieron diferentes técnicas para la detección de micoorganismos con actividad anammox las cuales fueron aplicadas al seguimiento de los cultivos. (b) (a) Figura 1. (a) Enriquecimientos (b) Técnica molecular DGGE (Denaturing Gradient Gel Electrophoresis) para la detección e identificación de microorganismos anammox. 3/10

4 3.1.2 Plantas piloto Durante la realización del proyecto, se construyeron dos plantas piloto. En una primera fase, y con el objetivo de poner en marcha y estudiar ambos procesos, se utilizó un piloto de laboratorio consistente en dos reactores SBR (PANI-SBR y ANAMMOX respectivamente) de 20 L cada uno (Figura 2a). Posteriormente, una vez los procesos eran bien conocidos, se procedió a la construcción de una planta piloto formada por dos reactores de 250 L cada uno (Figura 2b) (a) (b) Figura 2. Plantas piloto de 20 L y 250 L en las instalaciones del LEQUIA-UdG. La Figura 3 muestra un esquema de la configuración de las plantas, las cuales fueron equipadas además con un sistema de monitorización que ha permitido el control del proceso gracias a la adquisición de datos en continuo y al software desarrollado a tal efecto PC STORAGE TANK 5 ph CONTROL 8 DISCHARGE VALVE 2 INFLUENT PUMP 6 PROBES (ORP, DO, T, ph) 9 GAS (DO or N2) VALVE 3 JACKETED SBR 7 STIRRER 10 CONTROL PANEL 4 THERMOSTATIC BATH Figure 3. Descripción de las plantas pilotos utilizadas para los procesos PANI_SBR y Anammox Procedimiento experimental En la Tabla 1 se presentan los principales parámetros operacionales de los reactores SBR. Todos los ciclos de trabajo fueron diseñados con una duración de 8 horas y una relación de intercambio volumétrico (VEX) definida como la relación entre el volumen tratado por ciclo y el volumen máximo del reactor. 4/10

5 Tabla 1. Principales condiciones de operación de los reactores SBR durante el estudio experimental. Proceso V max V min V EX Temperatura Operación Unidades litros litros - ºC PANI-SBR ±1 Feed-batch & Step-Feed Anammox SBR ±0.3 Feed-batch PANI-SBR Feed-Batch Time (min) Step-Feed Time (min) Anammox SBR Feed-Batch time (min) N 2 gas addition MixedFeeding Reaction Settling Draw Figura 4. Ciclos operacionales de los reactores SBR. La Figura 4 muestra la definición de los ciclos operacionales. Cabe destacar que el proceso PANI-SBR, responsable de la nitritación parcial, se operó bajo dos estrategias diferentes con el objetivo de identificar aquélla que permita obtener una composición del efluente más estable (Ganigué et al., 2007b). Por su parte, el reactor anammox fue operado a diferentes cargas con el fin de determinar las condiciones de enriquecimiento adecuadas para el inicio del crecimiento de la bacteria anammox. 3.2 El proceso de secado térmico Planta piloto Se procedió a la instalación, en el depósito controlado de Alcora (Castellón), de una planta semi-industrial de secado térmico con una capacidad de 500 Kg/h de masa o influente tratado con una concentración de sólido de un 3%. Dos son las novedades tecnológicas de la aplicación. Por un lado la utilización del lixiviado como producto a tratar, y por otra parte el uso del biogás como com bustible de la planta, cuyo consumo de diseño es de 108 Nm³/h de biogás con una concentración de metano del 50%. Figura 5. Planta semi-industrial de secado térmico instalada en Alcora (Castellón) Procedimiento experimental El periodo experimental ha permitido determinar las condiciones operacionales de la planta. Para ello se establecieron tres etapas: i) Periodo 1, puesta en marcha y adaptación de la tecnología al tratamiento de lixiviados, así como al uso de biogás como combustible. Para ello se utilizó un único tipo de lixiviado; ii) Periodo 2, evaluación del proceso con tres tipos diferentes de lixiviados (lixiviado industrial, concentrado de un proceso 5/10

6 de osmosis inversa, y lixiviado urbano) lo que permitió valorar el adecuado funcionamiento de la planta para diferentes concentraciones de contaminantes; iii) Periodo 3, ensayos con el efluente del proceso PANI-SBR- ANAMMOX. Para cada periodo de trabajo, se llevaron a cabo tres campañas analíticas completas en las que se determinaron las características químicas y los parámetros físicos del influente líquido, así como de las emisiones sólidas y gaseosas. Con el objetivo de corroborar los resultados, las muestras fueron tomadas y analizadas por dos laboratorios diferentes. 4. RESULTADOS 4.1. Aspectos microbiológicos Varios de los enriquecimientos mostraron actividad anammox, hecho que inicialmente fue confirmado mediante la monitorización de los compuestos de nitrógeno y posteriormente mediante la utilización de las técnicas moleculares PCR (Polymerase Chain Reaction) y FISH (Fluorescense In Situ Hybridization). La identificación final del microorganismo fue llevada a cabo mediante la combinación de PCR, DGGE (Denaturing Gradient Gel Electrophoresis) y Secuenciación, lo que permitió la determinación del Candidatus Brocadia Anammoxidans como responsable de la actividad anammox en todos los enriquecimientos estudiados. 4.2 PANI-SBR El principal objetivo del proceso de nitritación parcial como paso previo al reactor anammox es la producción de un efluente estable con una relación amonio-nitrito adecuada. Inicialmente, se escogió un proceso denominado SHARON (Single reactor system for High Ammonium Removal Over Nitrite), pero mostró inestabilidad ante cambios en el influente. Así, los diferentes experimentos llevados a cabo han concluido en la utilización de un proceso de nitritación parcial mediante reactor SBR (PANI-SBR), en el que se estudiaron dos tipos de ciclo diferentes (Operación A:feed-batch, Operación B:step-feed, Figura 4) con el objetivo de evaluarlos en términos de estabilidad y ejecución. En el modo de Operación A, el proceso PANI-SBR fue operado durante más de 250 días mediante una estrategia feed-batch. El reactor se inoculó con lodo nitrificante procedente de una depuradora de aguas residuales y fue aclimatado al lixiviado de vertedero mediante un incremento progresivo de la carga de amonio, así como del porcentaje de lixiviado a la entrada. El periodo de puesta en marcha (190 días) concluyó al alcanzarse las condiciones de estabilidad tratando lixiviado crudo. Las Figuras 6a y 6b muestran la ejecución del proceso durante 80 días después del periodo de puesta en marcha. En lo que respecta al modo de Operación B, el reactor fue operado durante más de 160 días con una estrategia step-feed, llegando a la alimentación con lixiviado crudo a los 75 días, lo que significa un periodo más corto que en la Operación A. Los resultados mostraron un funcionamiento estable con lixiviado crudo durante 85 días, como muestran las Figuras 6c y 6 d. Como se puede observar en la Figura 6, fue posible nitritar parcialmente el amonio en el influente evitando posteriores nitrificaciones de nitrito a nitrato. Estudiando los resultados en más profundidad, se puede observar que en la Operación A (Figura 6a, feed-batch) el proceso presentó un comportamiento fluctuante, encontrándose el porcentaje de nitritación entre 30 y 55%. En contraposición, el modo de Operación B, presentado en la figura 6c, demostró mayor estabilidad al tratar influentes con concentraciones de amonio de mg N-NH4+ L -1, superiores a los 1500 mg N-NH4+ L- 1 tratados en el modo A. 6/10

7 De la comparación de ambas estrategias de operación, se desprende también la fuerte dependencia de la alcalinidad de este proceso. Se observa como durante el modo de Operación B la relación molar HCO3-:NH4+ es más estable, siendo los valores obtenidos más similares a los teóricos (1,14). Así pues, ajustando dicha relación molar, el proceso PANI-SBR producirá un efluente con la composición deseada (0.77 moles de NH4+ por mol de NO2-) a) Run A: Feed-batch operation Influent ammonium Effluent ammonium Effluent nitrite Effluent nitrate c) Run B: Step-feed operation Nitrogen (mg N L -1 ) b) NH 4 + :NO 2 - effluent molar ratio d) 2.5 HCO 3 - :NH 4 + influent molar ratio 2.0 Molar ratio Time (days) Time (days) Figura 6: Evolución del influente y efluente de los principales parámetros químicos. a) Concentración de los compuestos nitrogenados en la Operación A; b) Relaciones molares NH4+:NO2- en el efluente y HCO3-:NH4+ en el influente en Operación A; c) Concentración de compuestos nitrogenados en Operación B; d) Relaciones molares NH4+:NO2- en el efluente y HCO3- :NH4+ en el influente en Operación B. 4.3 ANAMMOX SBR El estudio del proceso anammox se ha llevado a cabo mediante la inoculación de un reactor SBR de 20 L con una mezcla de diferentes fangos, los cuales habían demostrado previamente actividad anammox en el laboratorio. La planta ha operado durante un año siguiendo ciclos de 8 horas y tratando agua residual sintética con un elevado contenido en nitrógeno y sin materia orgánica biodegradable. El periodo de operación se ha dividido en tres etapas: arranque, enriquecimiento y crecimiento (Tabla 2). Durante estas tres fases, se ha llevado a cabo una supervisión continua del proceso mediante el seguimiento en línea y la obtención de datos analíticos, así como mediante un control microbiológico utilizando las técnicas moleculares antes comentadas. 7/10

8 Tabla 2. Condiciones operacionales del Anammox SBR operacional y evolución durante el periodo experimental Arranque Enriquecimiento Crecimiento Días Relación NO2--N/NH4+-N (influente) NLR aplicada (Kg N m-3 d-1) Influente NH4+-N (mg N L-1) Influente NO2--N (mg N L-1) Influente NO3--N (mg N L-1) Eliminación de amonio (%) Eliminación de nitrito (%) HRT medio (días) Rango ph (unidades ph) Durante todo el periodo experimental se estudiaron diferentes parámetros de operación, como la aplicación de diversas cargas de nitrógeno a la entrada (NLR), la cual fue incrementada gradualmente desde 0.01 a 1.6 Kg N m -3 d -1 (Figura 7), o diferentes relaciones nitrito-amonio en el influente (entre 0.76 y 1.32 mol mol -1 ). En dicha figura, se muestra también la relación existente entre la carga de nitrógeno a la entrada (NLR, Kg N m -3 d -1 ) y a la salida del reactor (NDR, Kg N m -3 d -1 ) calculada a partir de la descarga del SBR. El eje derecho representa la evolución de la tasa de eliminación de nitrógeno (NRR, Kg N m -3 d -1 ) en una escala logarítmica natural Influent NO 2 - -N:NH 4 + -N molar ratio e 3 NLR & NDR (Kg N m -3 d -1 ) NRR= e t r 2 = e 2 e 1 e 0 e-1 e -2 e -3 e -4 e -5 e -6 NRR (Kg N m -3 d -1 ) 0.2 e Oct-05 Dec-05 May-06 Oct-06 time (d) NLR (NH + 4 -N + NO - 2 -N) NDR (NH + 4 -N + NO - 2 -N) NRR (natural log) e -8 Figura 7. Evolución de la carga de nitrógeno a la entrada (NLR), a la salida SBR (NDR) y evolución de la tasa de eliminación de nitrógeno (NRR) representada en una escala logarítmica natural. Una vez determinadas las condiciones de operación adecuadas, se operó un reactor SBR de 2 L tratando una dilución del efluente del proceso PANI-SBR, el cual a su vez había tratado lixiviado crudo. Tras 60 días de operación, el proceso mostró actividad anammox, observándose que a medida que se aumentaba el nitrógeno en el influente, también incrementaba la tasa de eliminación de nitrógeno en la salida alcanzándose eficiencias de más de un 98%. Se detecto además que el 80% de la eliminación de nitrógeno era debida a actividad anammox mientras que el 20% restante era debido a otras actividades heterotróficas. Con estos resultados, se puso en marcha un reactor SBR de 250 L utilizando lixiviado crudo previamente tratado mediante PANI-SBR y sin dilución alguna. 8/10

9 Figura 8. Biomasa anammox 4.4. Proceso de secado térmico En la Tabla 3, se muestran los resultados analíticos de los diferentes periodos operacionales. Para los periodos 1 y 2, los valores de los parámetros químicos de los lixiviados utilizados se encontraban en los siguientes rangos: conductividad entre y µs/cm, DQO entre y mg/l, nitrógeno (como amonio) entre 137 y mg/l, materia seca entre y mg/l, cloruros entre 330 y mg/l, sulfatos entre 2 y 282 mg/l y un ph entre 6,6 y 8,4. Los valores más elevados son los correspondientes al concentrado de la osmosis inversa. Después de la aplicación del proceso de secado térmico, el análisis del residuo sólido obtenido mostró que la mayor parte de los contaminantes quedaban retenidos en la matriz sólida. El resto aparecían en las emisiones gaseosas, las cuales se encontraron en todo momento por debajo de los límites legales establecidos en el Real Decreto 833/1975, BOE num 290 (Tabla 3). Tabla 3: Emisiones atmosféricas producidas en el proceso de secado térmico durante todos los periodos operacionales. Periodo 1 Periodo 2 Periodo 3 Límite Emisiones atmosféricas Test 1 Test 2 Test 3 Test 4 Test 5 Test 6 Efluente RD 833/1975 Ácido sulfhídrico (Kg H 2 S/h) 0,0023 0,0054 0,0143 0,0019 0,0409 0,0223 0, Amonio (Kg N-NH3/h) 0,4444 0,9765 1,4569 0,0156 0,1043 0,4433 0,0182 No límite Cloruro (Kg Cl/h) 0,0024 0,0056 0,0081 0,0094 0,0102 0,0115 0, COVs (Kg C/h) 0,0130 0,0006 0,0026 0,0006 0,0006 0,0001 0, Unidades Olor (UOE/Nm3) Además, con el fin de evitar posibles riesgos en el almacenamiento, se determinó la sensibilidad a la ignición del residuo seco obtenido en el proceso de secado térmico. En ninguna de las muestras se detectó comportamiento explosivo, únicamente las muestra del test 5 y 6 mostraron posible ignición a partir de una temperaturas superiores a 350 ºC y 270ºC respectivamente y con el material depositado en capas. En el Periodo 3, estaba previsto secar el efluente procedente del proceso PANI-SBR-ANAMMOX. No obstante, debido a que el proceso biológic o no estaba preparado aún para generar la cantidad de efluente necesaria para el secado, se decidió analizar la salida del proceso PANI-SBR-ANAMMOX y buscar un lixiviado o efluente de otro proceso y con características similares. Finalmente, se utilizó el efluente procedente de un proceso convencional de nitrificación-desnitrificación. Tras de la aplicación del secado térmico, se obtuvo de nuevo que la mayoría de contaminantes quedaban retenidos en el residuo sólido. Las emisiones atmosféricas también se han mantenido por debajo de los límites legales, tal y como se puede observar en la tabla Análisis Económico Ambiental Se ha llevado a cabo un estudio medioambiental con el fin de evaluar y comparar el coste económico ambiental de un tratamiento convencional de lixiviados (OHP seguida de un stripping de amonio) en relación con el 9/10

10 tratamiento CLONIC (PANI-SBR-ANAMMOX+ Secado Térmico). Dicho estudio ha empleado la metodología FLEXRIS, la cual se basa en la utilización de dos métodos: Benefit Transfer, que permite la obtención de valores medios del coste de cada contaminante, y la metodología de Modelos estadísticos probabilíticos, para la estimación de los parámetros (media y desviación estándar) y para establecer el nivel de confianza del resultado obtenido. Los resultados han mostrado un coste medioambiental de 0,02566 /L para un tratamiento convencional, mientras que para el proceso CLONIC dicho coste ha sido de 0, /L, lo que significa una mejora del 48%. 5. CONCLUSIONES El proyecto CLONIC ha permitido demostrar la efectividad y el interés medioambiental de un tratamiento de lixiviados consistente en la aplicación de un proceso PANI-SBR-ANAMMOX seguido de un secado térmico. Durante el periodo operacional, se ha demostrado la viabilidad del proceso PANI-SBR aplicado al tratamiento de lixiviado crudo seguido de un proceso ANAMMOX, obteniéndose una tasa de eliminación de nitrógeno de hasta el 98%. Por otra parte, la tecnología del secado térmico ha demostrado ser efectiva en el tratamiento de influentes salinos, ya que todas las sales han quedado retenidas en la matriz sólida del proceso, obteniéndose unas emisiones gaseosas con una concentración de contaminantes muy inferior a los límites legales. Ambos procesos combinados, PANI-SBR-ANAMMOX y SECADO TÉRMICO, representan una alternativa técnica, económica y ambiental para el tratamiento de lixiviados con importantes ventajas en relación con los tratamientos actuales, que permite evitar la necesidad de un tratamiento externo de lixiviados, con lo que se consigue cerrar el ciclo en el mismo depósito controlado reduciendo el impacto ambiental. 10/10