CASO PRÁCTICO de la UNIDAD DIDÁCTICA DISEÑO DE SFA. MÁSTER DE EERR UMH. Tiempo de edición: 484

Transcripción

1 CASO PRÁCTICO de la UNIDAD DIDÁCTICA DISEÑO DE SFA. MÁSTER DE EERR UMH Tiempo de edición: 484

2 ÍNDICE 1. PLANTEAMIENTO INICIAL CONSIDERACIONES PREVIAS TOMA DE DATOS: UBICACIÓN DE LA INSTALACIÓN Y ANÁLISIS DE LA CURVA DE DEMANDA CÁLCULO DE LA ENERGÍA DEMANDADA CÁLCULO DE LA ENERGÍA DEMANDADA CÁLCULO DE LA ENERGÍA GENERADA CÁLCULO DE LAS HSP DISEÑO DEL SISTEMA: SELECCIÓN DE COMPONENTES DIMENSIONADO DEL GENERADOR FV DISEÑO DEL ACUMULADOR SELECCIÓN DEL REGULADOR SELECCIÓN DEL INVERSOR BALANCE ENERGÉTICO SEMANAL. INVIERNO DISEÑO DE SFA 1

3 1. PLANTEAMIENTO INICIAL. Se pretende realizar la alimentación de un aula de conservación de la naturaleza que se encuentra en mitad de una sierra ubicada en Alicante. El diseño del sistema implica que debemos calcular unas veces y suponer otras distintos parámetros (de fuentes fiables como IDAE, CENSOLAR, EPIA ), tales como los siguientes: a) Ángulos reales de la instalación. En relación con los ángulos óptimos para la instalación dada y que optimizarán la radiación efectiva. b) Diseño del generador. Definiendo su potencia pico, la composición de las ramas y el número total de ramas del generador FV. c) Selección de componentes. Módulos, Batería, Regulador e Inversor, atendiendo a las posibilidades futuras de necesidades de amplación, criterios económicos, de mantenimiento posterior, de flexibilidad, etc. d) Resumen del sistema, en el que hemos de presentar las características básicas del sistema diseñado: Generador FV: Pp, forma de instalación y superficie ocupada. Sistema de acondicionamiento de Potencia en CA (Inversor) : Potencia nominal y máxima en CA que podemos alimentar. Sistema de Acumulación Autonomía. Presupuesto aproximado CONSIDERACIONES PREVIAS. NECESIDADES E INSTALACIÓN Según nos informan, la instalación, contará con un generador eléctrico como suministro de emergencia. En los meses de invierno la actividad será de fin de semana (V S D). En los meses de verano la actividad diaria (L M X J V S D). Se pretenden 3 días de autonomía mínima en invierno. La ubicación de los módulos será sobre el tejado de la cubierta (foto adjunta). RADIACIÓN SOLAR. Cálculo de la radiación solar efectiva sobre el generador FV considerando pérdidas por sombras cercanas e inclinación y orientación no óptimas. Existe un monte cercano, del cual se han tomado mediante estación orientada al sur un total 4 puntos: (A: 60,0 / B: 15,35 / C: 40, 35 / D: 60, 0) 1.2. TOMA DE DATOS: UBICACIÓN DE LA INSTALACIÓN Y ANÁLISIS DE LA CURVA DE DEMANDA. De la información inicial ofrecida por los titulares de la actividad y de la toma de datos (mediante hoja de toma de datos) se obtiene: Iluminación: 2 fluorescentes normales en cocina. (de 18 W) Un máximo de 20 puntos de iluminación de bajo consumo. (20 Watios/punto entre interior y exterior) Ocasionalmente 1 halógeno de unos 250 W para iluminar el parking. 1 frigorífico de unos 300 litros eficiencia energética A+ (en la placa aparece 130 W de potencia y consumo anual de 350 kwh) DISEÑO DE SFA 2

4 3 ordenadores portátiles (en el cargador aparece que la potencia máxima es de 70 W) 1 cañón proyector ocasionalmente (amperaje máximo de 1,2 A a 230 V) La orientación de la construcción permite instalar el generador FV orientado al sur. Datos de la construcción, para determinar la ubicación de elementos de la instalación. DISEÑO DE SFA 3

5 2. CÁLCULO DE LA ENERGÍA DEMANDADA CÁLCULO DE LA ENERGÍA DEMANDADA. Criterio empleado: En función del mes peor, o probabilidad de pérdida de carga, o método simplificado. Emplearemos el del mes peor que resulta ser el mes de diciembre. Veracidad de la información: Es fundamental conocer todas las cargas que se han de alimentar y sus características básicas como el pico de arranque si existiese. Coeficientes aplicados: C.1: Coef. de arranque: Para iluminación tipo lámparas de descarga; 1,8. En motores; 1,25 (mínimo). C.2: Coef. de consumo: El consumo adicional en reactancias o equipos no contemplados o en tiempos de standby es igualmente importante. No olvidar el autoconsumo de los equipos proyectados, como el inversor. C.3: Coef. de simultaneidad: Evitamos aumentar la potencia del inversor con cargas que no coinciden en el tiempo, como iluminación nocturna con usos de trabajo diurnos. El valor de consumo de stand by del inversor ha de tenerse en cuenta, si bien puede estar considerado incluido en el margen de seguridad o se puede fijar en un 1% pero es recomendable recalcular una vez dimensionado. Consumo medio diario P. ud C.1 P máx. C.2 C.3 P nom. Uso Total Listado de cargas (W) Ud. arranque (W) consumo Coef. Simult (W) (h/día) (Wh) Cocina ,8 64,8 1,8 1 64,8 0,5 32,4 Centro ,8 720,0 1,2 0,5 240,0 0,5 120,0 ILUM Exterior , ,0 0,5 125,0 FRIO Nevera A , , ,0 PC's ,0 1,8 0,33 124, ,5 EQUIPOS Proyector , , ,0 STAND BY EQUIPOS (1% de Pn) , , ,0 P max (W) 2.466,8 P nom (W) 1.121,5 E d (Wh) 2.454,9 De los datos se obtiene que la potencia nominal, simultánea es de aproximadamente W mientras que la potencia máxima demandada es más del doble. Se suelen recomendar coeficientes de seguridad con objeto de evitar problemas de exactitud de uso de las cargas. Normalmente un margen de un 20% según IDAE. CONCLUSIONES: Potencia media demandada: Potencia máxima demandada: W aprox W (periodos inferiores a 1 minutos). Consumo medio diario invierno: Wh/día (noviembre a febrero) (margen de un + 22%). NOTAS: Según una prueba realizada con un reloj y un frigorífico, se comprobó conecta entre 10 h en invierno y 14 en verano. DISEÑO DE SFA 4

6 3. CÁLCULO DE LA ENERGÍA GENERADA. Consiste en conocer la cantidad de energía que podemos generar por cada Wp instalado. Podemos emplear tablas en las que ya se expresan los valores en HSP para una ubicación dada y para unos ángulos de instalación ya definidos CÁLCULO DE LAS HSP. Para calcular la radiación sobre la superficie de los módulos, empleamos la BBDD de CENSOLAR. En esta BBDD se ofrecen las radiaciones en plano horizontal y una tabla de factor K para calcular, según inclinación y mes del año la radiación sobre la superficie. Radiación horizontal: PTE ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA ANUAL 0 8,5 12,0 16,3 18,9 23,1 24,8 25,8 22,5 18,3 13,6 9,8 7,6 16,8 Irradiación solar sobre plano horizontal den MJ por metro cuadrado. Fuente: CENSOLAR Factor K: Tomando el coeficiente K (para la latitud de 38 o.) Seleccionamos para un ángulo de 60. INC ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA ANUAL 60 1,35 1,21 1,04 0,86 0,74 0,69 0,74 0,87 1,08 1,32 1,48 1,47 1,07 Coeficiente K corrector para el ángulo de inclinación. Fuente: CENSOLAR DISEÑO DE SFA 5

7 Calculando la radiación para la inclinación dada, y haciendo el cambio de unidad a kwh/m 2 día (equivalente a HSP) tenemos:,, ENERGÍA ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA ANUAL E d (0) (MJ/m 2 día) 8, ,3 18,9 23,1 24,8 25,8 22,5 18,3 13,6 9,8 7,6 16,77 Factor K (60) 1,35 1,21 1,04 0,86 0,74 0,69 0,74 0,87 1,08 1,32 1,48 1,47 1,07 E d (60) (kwh/m 2 día) 3,19 4,03 4,71 4,52 4,75 4,75 5,30 5,44 5,49 4,99 4,03 3,10 4,52 E mes (60) (HSP) 98,81 112,93 145,98 135,45 147,20 142,60 164,40 168,56 170,19 154,59 120,87 96, ,78 E mes (0) (HSP) 73,19 93,33 140,36 157,50 198,92 206,67 222,17 193,75 157,58 117,11 81,67 65, ,69 Puede observarse como con el ángulo de 60º obtenemos menos energía en el año completo, pero maximizamos la producción en invierno, que es nuestro periodo crítico. Este valor es válido para emplazamiento libre de sombras, orientado al Sur e inclinado 60º. Como puede entenderse, en los SFA la energía anual, no tiene mucho sentido dado que no tratamos de optimizar o maximizar la energía obtenida anual, sino garantizar el suministro en los meses críticos. Se observa como la energía en los meses de verano, supera en más de tres veces la energía producida en invierno. NOTA: BBDD. Podemos emplear tablas en las que ya se expresan los valores en HSP para una ubicación dada y para unos ángulos de instalación ya definidos. En este caso nos servimos de las tablas facilitadas por el AVEN. ANG EN. FE. MA. AB. MA. JU. JU. AG. SE. OB. NO. DI. R. ANUAL INVIERN NOTA: Ángulo óptimo: Se pueden emplear diversos criterios, pero siempre coincidirán en que el óptimo para instalación aislada quedará entre los 45º y 60º. DISEÑO DE SFA 6

8 CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS POR ORIENTACIÓN E INCLINACIÓN. No es preciso en este caso, y de hecho, para orientaciones ± º a este y oeste, las perdidas (bajo ángulo de inclinación óptima se mantega) queda por debajo del 5% anual. En caso de ser preciso se emplea el anexo del pliego de condiciones del IDAE CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS POR SOMBRAS. Para calcular las pérdidas por sombras utilizamos el gráfico del IDAE. 22 Jun 21 Mar / 23 Sep 22 Dic Existe un monte cercano de 4 puntos (A: 60,0 / B: 15,35 / C: 40, 35 / D: 60, 0) A3 (2,70) 25% A1 (3,15) 75 % A2 (3,17) 75% A4 (2,70) 100% A6 (1,79) 75% A8 (0,98) 50% A10 (0,11) 25% 0,675 2,36 2,38 2,70 B4 (1,89) 25% 0,47 1,34 B6 (1,51) 25% 0,38 0,49 0,03 Pérdidas: 10,825% FS: 0,891 El factor de pérdidas por inclinación orientación anual es de 0,891. NOTA: Sombras por periodo. Este gráfico ofrece las pérdidas medias anuales. Hay que tener en cuenta, si las sombras son en periodos críticos, cómo afectan a la energía en dichos periodos. En este caso, simplificando asumiremoss unas pérdidas del 20 % en los meses de diciembre y enero y un 0% para los restantes. DISEÑO DE SFA 7

9 4. DISEÑO DEL SISTEMA: SELECCIÓN DE COMPONENTES DIMENSIONADO DEL GENERADOR FV. De los cálculos anteriores: ENERGÍA ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA ANUAL E d (0) (MJ/m 2 día) 8, ,3 18,9 23,1 24,8 25,8 22,5 18,3 13,6 9,8 7,6 16,77 Factor K (60) 1,35 1,21 1,04 0,86 0,74 0,69 0,74 0,87 1,08 1,32 1,48 1,47 1,07 E d (60) (kwh/m 2 día) 3,19 4,03 4,71 4,52 4,75 4,75 5,30 5,44 5,49 4,99 4,03 3,10 4,52 E mes (60) (HSP) 98,81 112,93 145,98 135,45 147,20 142,60 164,40 168,56 170,19 154,59 120,87 96, ,78 E mes (0) (HSP) 73,19 93,33 140,36 157,50 198,92 206,67 222,17 193,75 157,58 117,11 81,67 65, , POTENCIA MÍNIMA DEL GENERADOR FV. a) Bien seleccionando previamente un módulo, y comprobando el nº necesario de estos. Donde: Pp: Es la potencia pico instalada (es recomendable considerar las tolerancias) HSP*: Es la radiación media del día, en el mes de diseño, para la orientación e inclinación del generador FV. En caso de que existan sombras, han de ser incluidas. PR: Es el rendimiento global de la instalación. Puede ser calculado, en función de todos los rendimientos y pérdidas del sistema o bien considerado según IDAE (0,6 si existen baterías e inversores / 0,7 si no existen baterías) Usaremos el SLK36P6L de 150 Wp, las HSP en diciembre con el FS correspondiente y PR: 0,6 dado que tenemos baterías e inversor, según: 150 3,1 0,8 0,6 223,2 í ,44 14 mód Wp 223,2 b) Bien calculando la potencia mínima el nº necesario de estos, según pct a IDAE. En el que hay que tener en cuenta el factor de sombreado. CONCLUSIONES:, ,016 13,44 ó ,8 0,6 P P : Wp Orientación / Inclinación: SUR / 60 DISEÑO DE SFA 8

10 NOTA: número de módulos necesarios. Si calculamos la potencia mínima necesaria para cada mes del año, comprobamos como el número necesario varía según la radiación y para un mismo consumo energético: ENERGÍA ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC MEDIA ANUAL G d (0) (kwh/m 2 día) 3,2 4,0 4,7 4,5 4,7 4,8 5,3 5,4 5,5 5,0 4,0 3,1 4,5 E D (kwh/día) 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 FS 0,8 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,8 0,9 PR 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 P p, min (kwp) 1,961 1,458 1,180 1,166 1,053 1,052 0,943 0,920 0,959 1,114 1,460 2,014 1,273 nº mod / 150 Wp 13,1 9,7 7,9 7,8 7,0 7,0 6,3 6,1 6,4 7,4 9,7 13,4 8,5 DISEÑO DE SFA 9

11 CONFIGURACIÓN DEL GENERADOR FV. La tensión del sistema la seleccionamos de las recomendaciones del IDAE. (24 V para 400 Wp < Pp < Wp) Sabiendo el nº de módulos a instalar y que han de conectarse en un sistema de 24 V lo configuramos como sigue: Nº de módulos: 14 módulos (de 12 V de tensión nominal, son de 36 células). Nº de mód/rama: 2 módulos (harán un totalde 24 V de tensión nominal) Nº de ramas/campo: 7 ramas Tendremos por tanto un campo FV de 7 ramas de 2 módulos. Seleccionamos módulos SILIKEN SKL60P6L de 150 Wp / 12 V con las siguientes características: MARCA MODELO VALORES MÓDULO STC SILIKEN SLK36P6L 150 El campo tendrá las siguientes características en CEM: P p (Wp): 150 Toler (%): ± 5 U oc (V): 22,3 U mpp (V): 18,25 I sc (A): 8,81 I mpp (A): 8,22 TONC (C): 46 Tk Pp (W/C) 0,645 Tk Uoc (V/C): 0, Tk Isc (A/C): 0, P mp (W) : V oc (V) 44,6 V mp (V) 36,5 I sc (A) 61,67 I mp (A) 57,54 Para condiciones distintas a las CEM: Temperatura de operación y tensión/corriente de operación en MPP: 20 ª ª 800 ª ª ª ª ª ª ª ª Para las condiciones ambientales siguientes, los módulos y las ramas se tienen los siguientes valores de funcionamiento: VALORES MÓDULO Tª amb G Tª mod (ºc) d(tª) V oc (V) V mpp (V) I sc (A) I mpp (A) ,8 26,8 24,4 20,4 0,9 0, ,0 21,0 20,6 16,6 7,1 6, ,5 57,5 17,7 13,7 9,1 8,5 VALORES CAMPO FV Nº MOD/RAM 2 Nº RAMAS 7 Tª amb G Tª mod (ºc) d(tª) V oc (V) V mpp (V) I sc (A) I mpp (A) ,8 26,8 46,7 38,6 6,1 5, ,0 21,0 42,9 34,8 50,0 46, ,5 57,5 40,0 31,9 63,9 59,7 NOTA: Coeficientes de temperatura En ocasiones el fabricante no aporta los coeficientes para puntos PMP y puntos máximos. Se pueden considerar iguales. Generalmente son muy parecidos. DISEÑO DE SFA 10

12 ENERGÍA GENERADA ,1 0,8 0, ,8 / í ,3 1,0 0, ,0 / í CONCLUSIONES: La potencia de Wp genera más energía de la necesaria en el mes crítico (que es diciembre). La curva de generación, está descompensada respecto a una curva de consumo constante, pero está optimizada para el mes crítico. En condiciones extremas de verano, superará los 80 C. DISEÑO DE SFA 11

13 4.2. DISEÑO DEL ACUMULADOR. La capacidad necesaria se calcula según la siguiente expresión: Para el caso que nos ocupa: La tensión nominal del sistema elegida de 24 V. Las baterías a instalar son del tipo estacionario. De hojas de características se obtiene su profundidad de descarga: PD MAX : 80 % L D : Wh/día (125 Ah/día en 24 V) η INV : 85 % η REG BATT : 85 % ,80 0,8 0,85 0,85 Condiciones a cumplir: a) Acumulador que ofrezca en el mismo régimen de descarga (C20) una acumulación igual o superior. b) La bancada ha de cumplir la condición a la condición C 20 /I SC < 25. c) En servicio permanente, las baterías estacionarias no deben superar corrientes de carga/descarga de entre 10% a 20% su capacidad nominal en C20. d) En cuanto a sobrecorrientes, (sobrecargas o cortocircuitos) se aplica un criterio del 50% de la capacidad nominal en C20. e) Ventilación. (Según norma UNE EN Requisitos de seguridad para baterías e instalaciones de baterías. Parte 2: Baterías estacionarias.) Con lo anterior: C20: 648,80 Ah equivale a C10: 554,5 Ah (relación de 1,17) Seleccionamos un acumulador 7 OPzS 600 con 546 Ah en C10. Que equivale a 640 Ah en C20 a) No se cumple totalmente, pero se acepta, dado que es un 1% inferior al consumo necesario que venía mayorado en un 22%. Cambio de regímenes carga descarga: C100 = 1,25 C20 C40 = 1,14 C20 C20 = 1,17 C10 b) C 20 /I SC = 638,82/61,67 = 10,35 < 25. c) En este caso no debemos sobrepasar de forma permanente los valores de 65 a 130 A. En el momento de seleccionar el inversor definitivo, ha de comprobarse. Por ahora, para este caso, la P nom de W equivale a 50 A y en los picos cortos a 105 A, con lo que para el acumulador necesario, se cumple la condición. d) Se cumplirá mediante un fusible de 250A para proteger la batería frente a sobrecorrientes. Dicho fusible permite al inversor entregar un máximo de W. Cumple. DISEÑO DE SFA 12

14 VENTILACIÓN. En lo relativo a ventilación, el caudal mínimo, según UNE EN_ =2002: Donde: / K: Es una constante, para baterías de Pb ac y nivles de seguridad establecidos, con valor 0,05. n: Es el número de elementos de la bancada de acumuladores. I GAS : Es la corriente que genera la liberación de gas (ver norma). El valor más desfavorable es de 20. C rt : Es la capacidad nominal del acumulador seleccionado, en C10. Con lo anterior: / 0, ,55 / Lo que según ventilación natural, precisa una superficie libre de: 28 6,55 183,4 Se necesitarían dos rejillas de 13 cm x 13 cm, una en entrada y otra en salida DISTANCIAS DE SEGURIDAD. Para I GAS de 5 ma/ah y 20 ma/ah y capacidad de 640 Ah se obtiene distancia de seguridad de 400 mm a 800 mm. CONCLUSIONES: Capacidad del acumulador(c10): 546 Ah/ 24V. I MAX : 20% de 640 Ah 128 A I FUS : 50% de 640 Ah 320 A Ventilación de 7,44 m 3 /h Fusible de batería: A. (50% de la capacidad nominal). DISEÑO DE SFA 13

15 4.3. SELECCIÓN DEL REGULADOR REGULADOR DE CARGA. El regulador ha de ser de tensión nominal de 24 V y que soporte una tensión más elevada de hasta 44,6 V (en CEM) y 46,7 V (a 5C). Según IDAE, la corriente nominal superior a 1,25 la de cortocircuito (o disponer varios en paralelo). Empleamos reguladores de características estándar Seleccionamos 3 reguladores; 2 PR2020 y 1 PR3030 y dividimos en 3 grupos las 7 ramas. Grupo 1 de 2 ramas y PR2020. Grupo 2 de 2 ramas y PR2020. Grupo 3 de 3 ramas y PR3030 deberá ser del campo Lo configuraremos para baterías abierto (electrolito líquido). de plomo COMPROBACIONES: COMPROBACIONES CAMPO FV REGULADOR VALIDEZ Grupo 1 y 2 : 22,025 A Grupo 3 : 33,037 A 20 A 30 A No ok* V Ok V Ok 44,6 V (CEM) / 46,7 V ( 5C) 47 V Ok 44,6 V (CEM) / 46,7 V ( 5C) 47 V Ok CONCLUSIONES: Se instalarán tres reguladores de carga. En caso de haber seleccionado un regulador con MMPT su rendimiento se hace del 99%. NOTA: Factor 1,25 sobre Isc. El factor x1,25 parece proceder del REBT donde se establecen que las instalacioness generadoras de BT han de ser dimensionadas para un +25% de sus potencias nominales junto con el criterio de calcular para las condiciones más desfavorables. La aplicación del pct del IDAE es obligatoria para optar las las ayudas concedidas por este, con lo que, aun siendo de aconsejado seguimiento, en este punto en particular, puede ser excesivo. DISEÑO DE SFA 14

16 4.4. SELECCIÓN DEL INVERSOR. A la vista de los resultados: P. media demandada: W. P. máxima demandada: W <60. Comprobaremos que pueda ser soportada. la sobrecarga Regularemos el umbral de detección de carga al valor adecuado. Para el rendimiento mínimo exigiblee del 85% y un fdp del 0,9 las corrientes en la parte de CCC y de CA son las siguientes. 1) Puede ajustarse a 60 Hz, y a 240 V. 2) Protección: a. Cortocircuito de salida. b. Sobrecarga. c. Tensión de la batería demasiado alta. d. Tensión de la batería demasiado baja. e. h. Temperatura demasiado alta. f. 230VAC de salidaa del inversor. g. Ondulación de la tensión de entrada demasiado alta. 3) Carga no lineal, factor de cresta 3:1 4) Relé programable que puede configurarse como alarma generador. CONCLUSIONES: Seleccionamos el 1600/ /24 La corrien al 20%. general, subvoltaje CC o señal de arranque paraa el te en servicio normal (1.200 W) es de 54,35 A, la cual no sobrepasa la corriente de batería del 10% La corriente en servicio de punta (3.000), es de 135,87 A, la cual no sobrepasa el calibre del fusible de la batería de 250 A. COMPROBACIONES: DISEÑO DE SFA 15

17 5. BALANCE ENERGÉTICO SEMANAL. INVIERNO. Dicha instalación, contará con un generador eléctrico como suministro de emergencia. PERFIL DE CONSUMO DIARIO LUN MAR MIE JUE VIE SÁB DOM Consumo, Wh Correción 20,0% 20,0% 20,0% 20,0% 110,0% 90,0% 110,0% Consumo, Wh Consumo, Ah 20,8 20,8 20,8 20,8 114,6 93,8 114,6 Producción F.V. Producción Apoyo LUN MAR MIE JUE VIE SÁB DOM Correción de la generacion 50,0% 50,0% 55,0% 50,0% 50,0% 50,0% 50,0% Producc., Wh 1.399, , , , , , ,1 Producc., Ah 58,3 58,3 64,1 58,3 58,3 58,3 58,3 Prod. Apoyo, A 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 Horas Fto. 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 Producc., Ah 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 DISEÑO DE SFA 16