APÉNDICE G. VIGAS ARMADAS DE ALMA ESBELTA

Transcripción

1 APÉNDIC G. VIGAS ARMADAS D ALMA SBLTA se Apéndice es aplicable a igas armadas de alma esbela de sección ransersal "doble Te", oros ipos de igas de alma esbela esán excluidos del campo de alidez de ese Reglameno. Las igas de alma esbela son aquellas en las que ( / ) > λ r. Se deberán respear las olerancias dimensionales indicadas en la Sección M.2.7. A-G.1. LIMITACIONS l dimensionamieno de igas armadas de una sola alma (alma simple), de doble o simple simería, íbridas o no íbridas (omogéneas), deberá ser realizado con las especificaciones de ese Apéndice o las de la Sección.2.. n odos los casos se deberán cumplir los siguienes límies: (a) Para a/ 1,5 11,7 (A-G.1.1) (b) Para a/ > 1,5 0,48 (A-G.1.2) + ( 114) a la disancia libre enre rigidizadores ransersales, en cm. para secciones laminadas: disancia libre enre alas menos los radios de acuerdo enre alas y alma; para secciones armadas con pasadores: disancia enre líneas adyacenes de bulones o remaces; para secciones armadas soldadas: disancia libre enre alas, en cm. el espesor del alma, en cm. la ensión de fluencia especificada del acero del ala, en MPa. n igas armadas con almas no rigidizadas / deberá ser menor o igual que 260. Reglameno CIRSOC 301 Apéndice Cap. G - 125

2 A-G.2. RSISTNCIA D DISÑO A LXIÓN La resisencia de diseño a flexión de igas armadas de alma esbela será deerminada por la expresión: con: φ b = 0,90 φ b M n M n la resisencia nominal a flexión igual al menor alor obenido de los correspondienes a los esados límies de plasificación del ala raccionada y pandeo del ala comprimida, en Nm. Para la deerminación de λ r en igas armadas de alas desiguales para el esado límie de pandeo local del alma, er el Apéndice B, Sección A-B (a) Para plasificación del ala raccionada: M n = R e S x (10-3 ) (A-G.2.1) (b) Para pandeo del ala comprimida: M n = R e R PG S xc cr (10-3 ) (A-G.2.2) R PG ar c = 1 5,70 1, a r (A-G.2.3) + cr R e el facor de iga armada íbrida. R e 3 ( 3 m m ) 12 + ar = 1 (R e = 1 para igas armadas no íbridas) a r a r la relación enre el área del alma y el área del ala comprimida. ( 10). m la relación enre la ensión de fluencia del alma y la ensión de fluencia del ala ó cr. cr la ensión críica de compresión en el ala, en MPa. la ensión de fluencia del acero del ala raccionada, en MPa. S xc el módulo resisene elásico de la sección referido al ala comprimida, en cm 3. S x el módulo resisene elásico de la sección referido al ala raccionada, en cm 3. Reglameno Argenino de srucuras de Acero para dificios Apéndice G - 126

3 c el doble de la disancia enre el cenro de graedad de la sección y la línea de pasadores más próxima al ala comprimida ó la cara inerna del ala comprimida cuando la unión ala-alma es soldada, en cm. Los alores de la ensión críica cr serán deerminados en función de los facores de esbelez λ, λ p, λ r y C PG de la siguiene forma: Para λ λ p : cr = (A-G.2.4) Para λ p < λ λ r : Para λ > λ r : cr = C b 1 λ λ p 1 2 λr λ p (A-G.2.5) CPG cr = (A-G.2.6) 2 λ n función de esas deerminaciones se deberán calcular los parámeros de esbelez correspondienes al esado límie de pandeo laeral-orsional y al esado límie de pandeo local del ala, siendo deerminane el parámero de esbelez para el cual resule el menor alor de cr. (a) Para el esado límie de pandeo laeral-orsional: L b λ = (A-G.2.7) rt λ p =1,76 (A-G.2.8) λ r = 4,44 (A-G.2.9) C PG = C b (MPa) (A-G.2.10) la ensión de fluencia del acero del ala, en MPa. C b r T el facor de modificación para diagramas de momeno flexor no uniformes. Ver la Sección.1.2. y la expresión (.1.3). el radio de giro con respeco al eje y del ala comprimida más 1/3 de la alura comprimida del alma, en cm. Reglameno CIRSOC 301 Apéndice Cap. G - 127

4 (b) Para el esado límie de pandeo local del ala: b = 2 f λ (A-G.2.11) f λ p = 0,38 (A-G.2.12) λ r =1,35 (A-G.2.13) / c donde: C PG = c (MPa) (A-G.2.14) C b = 1 4 c = y 0,35 c 0,763 l esado límie de pandeo local del alma no es aplicable en flexión. A-G.3. RSISTNCIA D DISÑO AL CORT CON ACCIÓN DL CAMPO A TRACCIÓN La resisencia de diseño a core con acción del campo a racción será deerminada por: con: φ = 0,90 φ V n V n la resisencia nominal al core, en N, que se debe deerminar de la siguiene manera: (a) Para 1,10 y V 1 ( ) n 0,6 A y 10 = (A-G.3.1) Reglameno Argenino de srucuras de Acero para dificios Apéndice G - 128

5 (b) Para > 1,10 y 1 C 1 Vn 0,6 A = y C + ( 10 ) (A-G.3.2) 2 1, ( a ) A y C el área del alma, en cm². la ensión de fluencia del acero del alma, en MPa. la relación enre la ensión "críica" del alma según la eoría de pandeo lineal y la ensión de fluencia por core del acero del alma. Ver ambién el Apéndice G, Secciones A-G.4 y A-G.5. La acción del campo a racción no esá permiida para: paneles exremos en igas armadas no íbridas, (omogéneas), odos los paneles en igas armadas íbridas, igas armadas con almas de alura ariable, cuando a/ >3 ó siendo en esos casos: 260 a > ( ) 2 V n = 0,6 A y C (10-1 ) (A-G.3.3) l coeficiene de abolladura por core de la placa del alma, será deerminado mediane la siguiene expresión: = 5 + 5/(a/)² (A-G.3.4) excepo en el caso siguiene: Se considerará = 5 cuando a/ > 3 ó a > 260 ( ) 2 l coeficiene de core C será deerminado de la siguiene manera: (a) Para: 1,10 y 1,37 y Reglameno CIRSOC 301 Apéndice Cap. G - 129

6 1,10 y C = (A-G.3.5) (b) Para : > 1,37 y C 1,51 = (A-G.3.6) 2 y A-G.4. RIGIDIZADORS TRANSVRSALS No son necesarios rigidizadores ransersales en igas armadas donde se erifique que: 2,45 y ó donde: V u 0,6 φ A y C (10-1 ) con φ = 0,90 V u el esfuerzo de core requerido resulane del análisis esrucural y debido a la acuación de las acciones mayoradas, en N. C el coeficiene de core deerminado con = 5. A el área del alma, en cm². y la ensión de fluencia del acero del alma, en MPa. Los rigidizadores pueden ser necesarios en cieras pares de una iga armada para desarrollar el core requerido o para saisfacer las limiaciones dadas en el Apéndice G, Sección A-G.1. Los rigidizadores ransersales deberán saisfacer las especificaciones del Apéndice, Sección A Cuando se proyece considerando la acción del campo a racción, el área del rigidizador A s (en cm²) deberá erificar la siguiene expresión: A s y ys 0,15 D Vu 2 ( 1 C ) 18 0 φ V n (A-G.4.1) Reglameno Argenino de srucuras de Acero para dificios Apéndice G - 130

7 ys la ensión de fluencia especificada del acero del rigidizador, en MPa. D = 1,0 para rigidizadores siméricos ambos lados del alma. = 1,8 para rigidizadores simples de perfil ángulo. = 2,4 para rigidizadores simples de una capa plana. C, V n V u definidos en el Apéndice G, Sección A-G.3. el core requerido en la sección de ubicación del rigidizador, en N. A-G.5. INTRACCIÓN NTR LXIÓN Y CORT Cuando se erifique que: y 0,6 φ V n V u φ V n (φ = 0,90) 0,75 φ M n M u φ M n (φ = 0,90) las igas armadas con almas proyecadas para desarrollar la acción del campo a racción deberán saisfacer el siguiene crierio adicional de ineracción enre flexión y core: M u φ M n Vu + 0,625 φ V n 1,375 (A-G.5.1) con: φ = 0,90 M n V n la resisencia nominal a flexión de la iga armada deerminada según el Apéndice G, Sección A-G.2. o la Sección.1., en Nm. la resisencia nominal a core deerminada según el Apéndice G, Sección A-G.3., en N. M u el momeno flexor requerido, en Nm. V u el esfuerzo de core requerido, en N. Reglameno CIRSOC 301 Apéndice Cap. G - 131

8 Reglameno Argenino de srucuras de Acero para dificios Apéndice G - 132