CONFORMACIÓN DE BANCOS TRIFÁSICOS MEDIANTE UNIDADES MONOFÁSICAS AUTO TRANSFORMADORAS DE DIFERENTES FABRICANTES.

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1 II CONGRESO VENEZOLANO DE REDES Y ENERGÍA ELÉCTRICA Comité Nacional Venezolano Junio 2009 A2-10 CONFORMACIÓN DE BANCOS TRIFÁSICOS MEDIANTE UNIDADES MONOFÁSICAS AUTO TRANSFORMADORAS DE DIFERENTES FABRICANTES. G.CARRASCO Electrificacion Del Caroni C.A. - EDELCA RESUMEN Este trabajo presenta un estudio realizado en la empresa de generación hidroeléctrica más importante que posee Venezuela, Electrificación del Caroní, C.A. (EDELCA), para determinar las reactancias de cortocircuito de unidades transformadoras a ser adquiridas, de manera de garantizar que el desbalance de potencia para cualquier banco conformado por unidades existentes en la subestación (S/E) y unidades nuevas cumpla con las normas establecidas en EDELCA. Las reactancias fueron determinados mediante un sencillo procedimiento que facilitan el proceso de adquisición de las unidades autotransformadoras (AT) debido a que indican los valores en que deben estar las reactancias para cada posición del cambiador de tomas y las condiciones que deben cumplirse para la conformación de un banco híbrido. PALABRAS CLAVE Transformador Reactancia Desbalance - Terciario - Corriente Circulatoria Bancos Hibrídos gcarrasco@edelca.con.ve ; gustavocarrasco@cantv.net

2 1 INTRODUCCIÓN Este trabajo presenta un estudio realizado en EDELCA para determinar las reactancias de cortocircuito de unidades transformadoras a ser adquiridas, de manera que permitan a partir de las unidades existentes, la combinación de diferentes unidades monofásicas para la conformación de un banco híbrido en la S/E garantizando que el desbalance de potencia cumpla con las normas establecidas en EDELCA. En un estudio anterior se determinaron los rangos de reactancias mediante una serie de relaciones matemáticas que facilitaron el proceso de adquisición de las unidades autotransformadoras [1] Las unidades auto transformadoras a adquirir están asociadas a la ampliación de la S/E Yaracuy a 765 kv mediante la instalación de un banco adicional trifásico de autotransformadores (AT) a 765/230/20 kv compuesto por tres(3) unidades monofásicas del Fabricante X (FX) con capacidad de 333 MVA cada uno, el cual operará en paralelo con un banco compuesto por tres unidades monofásicas existentes de Fabricante Y (FY), contando con una unidad de reserva del Fabricante Z (FZ). Adicionalmente se tiene previsto la adquisición de una unidad de reserva a 765/400/20 kv con capacidad de 500 MVA (FX) la cual podría conformar un banco híbrido con las unidades de la Fabricante W (FW) existentes en dicha S/E. En consecuencia de lo anterior y con motivo de las diferentes propuestas de impedancia realizadas por la FX se analizaron los desbalances de potencia y las corrientes circulatorias que se originan al operar unidades con diferentes impedancias para las condiciones probables de operación con un banco híbrido y se determino una simple regla para determinar las magnitudes de las impedancias de cortocircuito requeridas para que el desequilibrio de potencia y las corrientes circulatorias en los terciarios de los autotransformadores conformados por unidades de diferentes fabricantes sea menor al 10% de la nominal. 2 CARACTERÍSTICAS DE LOS AUTO TRANSFORMADORES. Los AT FX a instalar en la S/E Yaracuy a 765 kv, actualmente en fase de diseño, son unidades monofásicas del tipo núcleo (core) las cuales estarán conectadas formando un banco trifásico, en alta y media tensión conectados en estrella y en baja tensión en triángulo. Estas son tres unidades monofásicas con tensiones y potencias nominales de 765/ 3/230/ 3/20 kv; 333/333/15 MVA y una unidad de reserva con valores nominales de 765/ 3/400/ 3/20 kv; 500/500/15 MVA para los terminales de alta, media y baja tensión, respectivamente, con una frecuencia de operación de 60Hz. En ambos autotransformadores el cambiador de tomas (TAP) está ubicado en el lado de media tensión con una regulación de +10 a 5%. En las tabla 1 se indican las diferentes reactancias de cortocircuito de las unidades AT propuestas por el FX en diferentes fechas y las reactancias de las unidades existentes en la S/E Yaracuy. 3 METODOLOGÍA La metodología consistió en evaluar el desequilibrio de potencia y las corrientes circulatorias en los terciarios de los AT conformados por unidades del FX y las existentes FZ y FY a 765/230kV y FW a 765/400kV de la S/E Yaracuy. Como primera aproximación se evalúo las propuestas de FX solo para la toma en su posición nominal y en caso de cumplir con las condiciones requeridas por EDELCA, se procedió a evaluar las otras tomas restantes. Luego basado en los resultados de otros estudios realizados anteriormente [1] se realizaron una serie de simulaciones con los programas TRFUMBAL [2] y ATP [3] para determinar la relación entre los valores de impedancias de cortocircuito de alta baja (XAB) y media baja (XMB) de la unidad autotrasnformadora que arrojen corrientes circulatorias por el delta del banco menores al 10% de su magnitud nominal cuando se conforma bancos híbridos. 4 CASOS ESTUDIADOS Se estudiaron diferentes casos donde se conformaron bancos trifásicos con varias combinaciones de las unidades actualmente existentes en la S/E Yaracuy con las de FX. 2

3 4.1 Banco Híbrido con unidades FX a 765/230 kv. Caso 1: Banco trifásico simétrico FY (referencia) actualmente en operación en la S/E Yaracuy, en paralelo con un banco híbrido compuesto por una (1) unidad FZ y dos (2) unidades FX. Caso 2: Banco compuesto de dos (2) unidades FY y una (1) unidad FZ (referencia) en paralelo con un banco híbrido compuesto de una (1) unidad FY y dos (2) unidades FX. Es conveniente mencionar que el banco trifásico compuesto por dos (2) unidades FY y una (1) FZ (referencia) es equivalente a un banco trifásico FY dado que los valores de impedancias de dichas unidades son muy próximos. 4.2 Banco Híbrido con una unidad de FX a 765/400 kv. En vista que se esta adquiriendo solo una (1) unidad FX para suplir la unidad de reserva faltante en este banco, se evaluó para este caso una sola condición probable de operación. Caso 3: La conformación de un banco híbrido con dos (2) unidades FW y una (1) FX. 5 RESULTADOS Y ANÁLISIS DE LA EVALUACIÓN DE LA 1 RA PROPUESTA DEL FX. Se evaluaron los desequilibrios de potencia y corriente producto de la operación de bancos híbridos compuesto por unidades FX y las existentes en la S/E Yaracuy a 765/230 kv (FY y FZ) y 765/400kV (FW), debido a la propuesta del FX de incrementar las impedancias de cortocircuito XAB y XMB a 90 y 60% respectivamente para las unidades a 765/230 kv y a 75 y 50% para la unidad a 765/400 kv, manteniendo igual a las existentes las reactancias XAB estos valores son mostrados en la tabla 1. TABLA 1. PROPUESTAS DEL FABRICANTE X (FX) Y LAS EXISTENTES EN LA S/E YARACUY Unidades Existentes en La S/E Yaracuy a 765 kv XAM, % XMB, % XAB, % Unidades Transformadoras Tap/Fabr. +10% 0% -5% 10% 0% -5% 10% 0% -5% FY MVA; 765/230/20 KV FZ MVA; 765/230/20 KV FW MVA, 765/400/20 KV Unidades Propuestas por el Fabricante FX para la Ampliación de La S/E Yaracuy a 765 kv MVA; 765/230/20 KV MVA; 765/400/20 KV MVA; 765/230/20 KV MVA; 765/400/20 KV MVA; 765/230/20 KV 15 36,5 54,5 54,5 54,5 500MVA, 765/400/20 KV MVA, 765/400/20 KV Todas las impedancias están referidas a la potencia de 333 MVA y 500 MVA respectivamente. 3

4 5.1 Banco Híbrido con unidades FX a 765/230 kv. En este caso se determinó que la máxima corriente circulatoria por las conexiones en triangulo de sus terciarios corresponde a 638,8 A equivalente al 85,17% de la corriente nominal de este arrollado y la misma ocurre durante la operación en paralelo del banco FY (simétrico) con uno híbrido compuesto de una (1) unidad FY y dos (2) unidades FX, con el TAP en su posición nominal según el caso 2 de la tabla 2. Estos valores tan elevados de corrientes circulatorias en el terciario son debidos a la gran diferencia existente entre las impedancias de alta/baja (XAB) y media/baja (XMB) de las unidades de FY con respecto de las impedancias correspondientes a las unidades de FX. TABLA 2. EVALUACIÓN DE LA PRIMERA PROPUESTA PARA LA UNIDAD 765/230 kv TAP NOMINAL, SB=333 I_Delta MVA UNIDADES XAM, % XMB, % XAB. % AMP % de K OBSERVACIONES Casos FY 15,05 28,00 44, ,21 FZ 15,7 21, ,07 Unidades Existente (Referencia) 1 2FX+1 FZ , ,2 1ra Propuesta No Cumple (DXMB=+38,2; DXAB=+50) 2 2FX+1 FY ,8 85,2 1,2 1ra Propuesta No Cumple (DXMB=+32; DXAB=+45,3) 5.2 Banco Híbrido con unidades FX a 765/400 kv. En este caso se determinó una corriente circulatoria por las conexiones en triangulo de sus terciarios de el cual representa el 24.35% de la corriente nominal de dichos arrollados y lo cual ocurre durante la operación del banco híbrido compuesto por dos (2) unidades FW y una (1) unidad FX con el TAP en su posición nominal (véase tabla 3). Al igual que en el caso anterior los valores tan elevados de corrientes circulatorias en el terciario son debidos a la gran diferencia existente entre las impedancias de alta/baja (XAB) y media /baja (XMB) de las unidades FW con respecto a la unidad de reserva FX. TABLA 3. EVALUACIÓN DE LA PRIMERA PROPUESTA PARA LA UNIDAD 765/400 kv TAP NOMINAL, SB= 500 MVA I_Delta AM % de Casos UNIDADES XAM, % XMB, % XAB, % K OBSERVACIONES P FW ,21 Unidades Existente (Referencia) 182, 1 RA Propuesta No Cumple 1 2FW+1FX ,4 1,15 6 (DXMB=+26; DXAB=+28) Los resultados obtenidos indican que la operación de los bancos a 765/230 kv y 765/400 kv, para las condiciones probables de operación híbrida, no es aceptable por las elevadas magnitudes de corriente circulatoria que resultarían a través de las conexiones en triángulo de sus terciarios, las cuales superan el 10% de la corriente nominal de dichos arrollados valor máximo aceptado por EDELCA. 6 RESULTADOS Y ANÁLISIS DE LA EVALUACIÓN DE LA 2 DA PROPUESTA DE FX. Para esta segunda propuesta se evalúo el desequilibrio de potencia producto de la operación de un banco híbrido compuesto por unidades FX y las existentes en la S/E Yaracuy a 765/230 kv y 765/400 kv, debido a la segunda sugerencia de FX la cual consistió en que la impedancias de cortocircuito de alta/baja (XA/B) y media/baja (XM/B) para las unidades autotransformadoras a 765/230 kv sean a 44,44 y 29% 4

5 respectivamente y a 46 y 27,5% para la unidad a 765/400 kv, dichos valores de impedancias son mostrados en la tabla Banco Híbrido con una unidad de FX a 765/230 kv. En la tabla 4 se muestran los resultados obtenidos al combinar dos unidades FX con una unidad FY o FZ de acuerdo a las propuestas de reactancias dadas por FX. En dicha tabla se puede observar que la propuesta de FX arrojó una corriente circulatoria por la delta de 10,3 y 25.8 % (casos 1 y 2, respectivamente), al combinar dos unidades FX con una unidad FY y FZ respectivamente. El último de estos valores es significativamente mayor al 10% permitido por la empresa, por lo cual es necesario hacer un ajuste menor a los valores propuestos. Al igual que para el caso de los autotransformadores a 765/400 kv, en este caso se pudo constatar que la corriente circulatoria por el arrollado en delta es menor cuando los valores de las reactancias (XMB) y (XAB) de las unidades FX están en relación directa con respecto a los de las unidades existentes, es decir que dichas reactancias sean ambas mayores o menores a las correspondientes de la unidades existentes, y que en la medida en que dichos valores de reactancias difieren en una misma cantidad en base a 333 MVA con respecto a las correspondientes reactancias de las unidades existentes, la corriente por la delta tiende a cero. Para este caso se recomendó que las reactancias alta /media (XAM) y alta/baja (XAB) se mantengan en los valores sugeridos por FX en la ultima propuesta (15% y 44,4%). En referencia a la reactancia media/baja (XMB) se recomendó que sea del orden de 27% (caso 5 y 6 ) en lugar del 29% propuesto, ya que este valor es adecuado para formar un banco híbrido tanto con la unidad de FZ como la unidad FY, en vista que el ajuste en dicho valor afectará el valor de la impedancia XAB, se recomendó que se tome en cuenta lo indicado en el párrafo anterior en cuanto a las diferencias entre las reactancias XMB y XAB de las unidades FX y los correspondientes valores de las unidades existentes. Al igual que en el caso de 765/400/20 kv, se recomendó que FX haga todos los esfuerzos a fin de lograr la mínima tolerancia de fabricación posible. TABLA 4. EVALUACIÓN DE LA SEGUNDA PROPUESTA PARA LA UNIDAD 765/230 kv TAP NOMINAL, SB=333 MVA I_Delta UNIDADES XAM, % XMB, % XAB, % AMP % de K OBSERVACIONES Casos FY ,03 Unidades Existente (Referencia) FZ ,07 Unidad de Reserva Existente 1 2FX+1FY ,01 2 2FX+ 1FZ ,01 3 2FX+ 1FZ ,03 4 2FX+ 1FY ,03 5 2FX+ 1FZ ,06 2da Propuesta (DXMB=+1; DXAB=-0,23) 2da Propuesta (DXMB=+7,22; DXAB=+4,44) Ajuste de Prueba (DXMB=6,22; DXAB=+14,44) Ajuste de Prueba (DXMB=0; DXAB=-0,23) Ajuste Recomendado (DXMB=+5,22; DXAB=+4,44) Ajuste Recomendado 6 2FX+ 1FY ,06 (DXMB=-1; DXAB=-0,23) 6.2 Banco Híbrido con una unidad de FX a 765/400 kv. En la tabla 5 se muestran los resultados obtenidos al combinar dos unidades FW con una unidad FX de acuerdo a las propuestas de reactancias dadas por FX (caso1), en dicha tabla se observa que la propuesta arrojó una corriente circulatoria por la delta de 71,97% de la corriente nominal de dicho arrollado, valor que 5

6 es mayor al 10% permitido por la empresa. Sin embargo, en el estudio se determinó que es posible obtener valores bajos de corriente por el arrollado en delta si los valores de las reactancias media/baja (XMB) y alta/baja (XAB) de la unidad FX, son ambas mayores o ambas menores que las correspondientes reactancias de las unidades existentes FW y que la corriente por la delta tiende a cero en la medida en que dichos valores de reactancias XMB y XAB difieren en una misma cantidad en base a 500 MVA con respecto a las correspondientes reactancias de las unidades existentes FW. TABLA 5. EVALUACIÓN DE LA SEGUNDA PROPUESTA PARA LA UNIDAD 765/400 kv TAP NOMINAL, SB=500 I_Delta MVA AM % de XAM, % XMB, % XAB, % UNIDADES P K OBSERVACIONES Casos FW ,21 Unidades Existente (Referencia) 1 2FW+1FX , , ,15 2 DA Propuesta No Cumple (DXMB=+3,5; DXAB=-1) Relación Inversa 2 2FW+1FX (DXMB=-1; DXAB=+1) Relación Inversa 3 2FW+1FX (DXMB=+1; DXAB=-1) Relación Directa 4 2FW+1FX ,21 (DXMB=-1; DXAB=-1) Ajuste Recomendable 5 2FW+1FX ,16 (DXMB=+10; DXAB=10) Como ejemplo se cita el caso 5 de la tabla 5 donde se considera un incremento de 10% en base a 500 MVA con respecto a las reactancias XMB (24%) y XAB (47%) de la unidad FW quedando en 34% y 57% respectivamente para la unidad FX, obteniéndose como resultado de este incremento una corriente mínima por la delta. Otro ejemplo, también es el caso 4, en el cual se redujeron las impedancias en 1%. Por otro lado, se encontró que en el caso en que los valores de las reactancias (XMB) y (XAB) de la unidad FX están en relación inversa con respecto a los de las unidades existentes FW, es decir si la reactancia (XMB) de FX está por debajo de la existente de la unidad FW y la reactancia (XAB) de FX está por encima del valor existente de la unidad FW, o viceversa, las corrientes que se obtienen para estos casos son elevadas tal y como se puede apreciar en los casos 2 y 3 de la tabla 5. Esta es la razón por la cual se obtiene una corriente tan elevada para los valores propuestos por FX (Caso 1), de modo que eliminando esta condición se reducirán considerablemente los valores de corriente por la delta. 7 RESULTADOS Y ANÁLISIS DE LA 3 RA PROPUESTA DEL FX 765/230KV Y 765/400 KV. Para esta tercera propuesta se evalúo el desequilibrio de potencia, producto de la operación de un banco híbrido compuesto por unidades FX y las existentes en la S/E Yaracuy a 765kV, la cual consistió en que la impedancias de cortocircuito de alta/baja (XAB) y media/baja (XMB) para las unidades autotransformadoras a 765/230 kv sean a 42 y 27% respectivamente y de 54,5 y 36,5% para las unidades autotransformadoras a 765/400 kv (ver Tabla 1) 7.1 Banco Híbrido con unidades FX a 765/230 kv. En la tabla 6 se muestran los resultados obtenidos de los cálculos de acuerdo a la tercera propuesta (XAM = 15%; XAB =42% XMB = 27%). En dicha tabla se puede observar que las corrientes circulatorias por la delta resultantes fueron de 15,72 y %. Como puede observarse esta propuesta tampoco cumple con los criterios de EDELCA, e incluso arroja valores de corriente circulatoria en la delta mayores a los de la segunda propuesta. 6

7 Sin embargo, en vista de las limitaciones de tiempo para la fabricación de las unidades y considerando que la segunda propuesta, arrojó menores corrientes circulatorias por la delta que la tercera propuesta de impedancias para los autotransformadores 765/230 kv, se considero aceptar dicha segunda propuesta (XAM=15.00%, XMB,=29.00% XAB,=44.44%), pese a que la misma arroja valores de corriente por la delta mayores al 10% permitido por la empresa. Asimismo, se aceptaron, tolerancias de fabricación de 7%, pero se reitero la solicitud de realizar los esfuerzos posibles por lograr valores de impedancia lo más cercanos a los propuestos. TABLA 6. EVALUACIÓN DE LA TERCERA PROPUESTA PARA LA UNIDAD 765/230 kv TAP NOMINAL, SB=333MVA I_Delta UNIDADES XAM, % XMB, % XAB, % AMP % de K OBSERVACIONES Casos FY 15,00 28,00 44,44 1,03 Unidades Existente (Referencia) FZ 15,70 21,78 40,00 1,07 Unidad de Reserva Existente 1 2FX +1FY 15,00 27,00 42,00 117,9 15,72 1 3ra Propuesta No Cumple (DXMB=-1; DXAB=-2,44 2 2FX +1FZ 15,00 27,00 42,00 241,3 32,17 1 3ra Propuesta No Cumple (DXMB=+5,22; DXAB=+2) 7.2 Banco Híbrido con unidades FX a 765/400 kv. En la tabla 7 se muestran los resultados obtenidos al combinar dos unidades FW con una unidad FX de acuerdo a la nueva propuesta de reactancias dadas por FX, en dicha tabla se puede observar que la propuesta arrojó una corriente circulatoria por la delta de 74,13% de la corriente nominal de dicho arrollado, valor que sigue siendo mucho mayor al 10% permitido por la empresa y es adicionalmente el más elevado de todas las propuestas de impedancias sugeridas por FX para estos transformadores. En esta última propuesta para la unidad a 765/400kV se determinó que al mantener el factor de proporcionalidad K entre 1,15 y 1,19 (preferiblemente entre 1,16 y 1,17), donde K se define mediante la expresión: K = XAB/(XAM+XMB), la corriente circulatoria por la delta tiende a ser menor al 10%. En la tabla 7 se muestran 11 ejemplos de valores de reactancias que cumplen con esta relación y el criterio de la corriente por la delta menor al 10%, en dicha tabla se indican también los valores de K correspondientes. TABLA 7. EVALUACIÓN DE LA TERCERA PROPUESTA PARA LA UNIDAD 765/400 kv TAP NOMINAL, SB=500 MVA I_Delta UNIDADES K OBSERVACIONES XAM,% XMB,% XAB,% AMP % de FW Unidades Existente (Referencia) 2FW +1FX 15 36,5 54,5 556, ra Propuesta No Cumple (DXMB=+12,5; DXAB=7,5) EJEMPLOS DE VARIANTES QUE CUMPLEN CON LOS REQUERIMIENTOS 2FW +1FX 15, (DXMB=DXAB=+12,5) 1 2FW +1FX 15, (DXMB=DXAB=+7,5) 2 2FW +1FX 15, (DXMB=DXAB=+10) 3 2FW +1FX 15, (DXMB=DXAB=+9) 4 2FW +1FX 15, ( DXMB=DXAB =+11) 5 2FW +1FX 15, (DXMB=+10,5; DXAB=11) 6 2FW +1FX 15, (DXMB=+15; DXAB=15,5) 7 7

8 2FW +1FX 15, (DXMB=+15,5; DXAB=16) 8 2FW +1FX 15, (DXMB=+8; DXAB=14) 9 2FW +1FX 15, (DXMB=+9,5; DXAB=10) 10 2FW +1FX 15, (DXMB=DXAB=13) 11 8 ANÁLISIS DE RESULTADOS DE LA 4 TA PROPUESTA DEL FX A 765/400 KV. Para esta cuarta propuesta se evalúo el desequilibrio de potencia producto de la operación de un banco híbrido compuesto por unidades FX y las existentes en la S/E Yaracuy a 765/400 kv, 500 MVA debido a la cuarta y ultima propuesta de FX la cual consistió en dos alternativas la primera de ella (caso 1) que la impedancias de cortocircuito de alta/baja (XAB) y media/baja (XMB) para las unidades autotransformadoras a 765/400 kv sean de 30 y 52% respectivamente y la segunda alternativa (caso 2) es que dichas impedancias sean de 24 y 47% respectivamente (ver tabla 8). 8.1 Banco Híbrido con unidades FX a 765/400 kv (TAP en la posición nominal, máximo y mínimo) En la tabla 8 se muestran los resultados obtenidos al combinar dos unidades FW con una unidad FX de acuerdo a la nueva propuesta de reactancias dadas por FX, en dicha tabla se puede observar que la alternativa 2 (Caso 2) arrojó una corriente circulatoria por la delta de 0%, 15.72% y 3.25% de la corriente nominal de dicho arrollado para los Tap en posición nominal, máxima y mínima respectivamente, valores aceptables por la empresa. Para la alternativa 1 (Caso 1), se obtuvieron valores que siguen siendo mayores al 10% permitido por la empresa (15,55%, 29,57 y 18,76%) tal y como se muestra en la tabla 8. TABLA 8: EVALUACIÓN DE LA CUARTA PROPUESTA PARA LA UNIDAD A 765/400 kv I_Delta % de UNIDADES XAM, % XMB, % XAB, % AMP K OBSERVACIONES TAP NOMINAL, SB=500 MVA FW 15.00% 24.00% 47.00% 1.21 Unidades Existente (Referencia) 4ta Propuesta, Caso 1, No Cumple 2FW +1FX 15.00% 30.00% 52.00% % 1.16 (DXMB=+6; DXAB=5) 4ta Propuesta, Caso 2, Cumple 2FW +1FX 15.00% 24.00% 47.00% % 1.21 (DXMB=0; DXAB=0) TAP MÁXIMO, SB=500 MVA FW 13.00% 26.00% 47.00% 1.21 Unidades Existente (Referencia) 2FW +1FX 15.50% 31.50% 52.00% % ta Propuesta, Caso, No Cumple (DXMB=+5,55; DXAB=5) 2FW +1FX 15.50% 25.50% 47.00% % ta Propuesta, Caso 2, No Cumple (DXMB=-0,5; DXAB=0) TAP MÍNIMO, SB=500 MVA FW 16.00% 23.00% 47.00% 1.21 Unidades Existente (Referencia) 2FW +1FX 15.50% 29.50% 52.00% % ta Propuesta, Caso 1, No Cumple (DXMB=+6,5; DXAB=5) 2FW +1FX 15.50% 23.50% 47.00% % ta Propuesta, Caso 2, Cumple (DXMB=+0,5; DXAB=0) Las reactancias que se muestran para los bancos híbridos corresponden a las unidades FX; K = XAB/(XAM+XMB). 8

9 9 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES De acuerdo a los resultados obtenidos de las evaluaciones se concluyó lo siguiente: En este estudio finalmente se determino que es posible obtener magnitudes despreciables de corriente por el arrollado en delta si las reactancias media/baja (XMB) y alta/baja (XAB) de la unidad a adquirir, son ambas mayores o menores que las correspondientes reactancias de las unidades existentes en una misma cantidad en base a la potencia nominal. Para la unidad de FX a 765/400/20kV, 500 MVA se recomendó adoptar la segunda alternativa (caso 2) de la cuarta propuesta. Esto debido a que esta opción arrojó una corriente circulatoria por la delta de 0%, 15.72% y 3.25% de la corriente nominal de dicho arrollado para los Tap en su posición nominal, máxima y mínima respectivamente, valores aceptables por la empresa. En la evaluación la última propuesta para la unidad 765/400 kv se determinó que al mantener el factor de proporcionalidad K entre 1,15 y 1,19 la corriente circulatoria por la delta tiende a ser menor al 10%, K se define mediante la expresión: K = XAB/(XAM+XMB). En vista de la premura existente para el diseño y construcción de las unidades de FX a 765/230/20 kv, 333 MVA se decidió adoptar la segunda propuesta, pese a que la misma arroja valores de corriente por la delta de 10,3 y 25.8 % (casos 1 y 2, respectivamente), al combinar dos unidades FX con una unidad FY y FZ respectivamente los cuales son mayores al 10% permitido por la empresa, sin embargo dichos valores son menores a los de la tercera propuesta. 10 REFERENCIAS [1] Rango permisible de reactancias de cortocircuito para autotransformadores monofásicos 400/230/34,5 kv a instalar en la S/E El Tigre CVIE 2004 Caracas, Venezuela. [2] TRFUMBAL [3]Alternative Transients Programa 9