ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE AGOTAMIENTO A TENSIÓN TANGENCIAL (CORTANTE Y PUNZONAMIENTO)

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1 DEPARTAMENTO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICACIÓN DOCUMENTO ELU2 ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA DE MADRID 1 / 6 UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN 04 de Febrero de 2009 ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE AGOTAMIENTO A TENSIÓN TANGENCIAL (CORTANTE Y PUNZONAMIENTO) A. ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE AGOTAMIENTO A ESFUERZO CORTANTE (EHE-08) 1. INTRODUCCIÓN Se resumen las prescripciones contenidas en la EHE-08 (art.44), aplicables al estudio del E.L.U de agotamiento por cortante en elementos lineales de hormigón armado de sección constante sometidos a esfuerzos combinados de flexión, cortante y axil (compresión o tracción). Se consideran elementos lineales aquellos cuya distancia entre puntos de momento nulo es igual o superior a dos veces su canto total y cuya anchura es igual o inferior a cinco veces dicho canto. Nota: Todas las expresiones contenidas en este documento son sólo válidas para cercos verticales (α=90º) y bielas comprimidas en el hormigón con inclinación Ө=45º. Para otros valores de α y Ө, consultar EHE-08, art COMPROBACIONES QUE ES NECESARIO REALIZAR EN E.L.U. DE AGOTAMIENTO POR CORTANTE Las comprobaciones relativas al Estado Límite de Agotamiento por esfuerzo cortante pueden llevarse a cabo, en vigas de sección constante, a partir del valor de cálculo del esfuerzo cortante V d producido por las acciones exteriores. Este Estado Límite de Agotamiento puede alcanzarse por el agotamiento por compresión oblicua en el alma (V u1 ), o por agotamiento por tracción en el alma (V u2 ): Comprobación del agotamiento por compresión oblicua en el alma: Vd Vu1 Esta comprobación se realizará en el borde del apoyo. En piezas sin armadura a cortante no resulta necesaria esta comprobación pues se alcanza antes el agotamiento por tracción en el alma. Comprobación del agotamiento por tracción en el alma: V d V u2 Esta comprobación se realizará en una sección situada a una distancia de un canto útil d del borde del apoyo directo. 3. ESFUERZO CORTANTE DE AGOTAMIENTO POR COMPRESIÓN OBLICUA EN EL ALMA V u1 El esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblicua del alma se deduce de la siguiente expresión: V u1 = 0.30 f cd b o d b o d f cd anchura mínima del alma en una altura igual 0.75d medida a partir de la armadura traccionada. canto útil de la sección, en mm resistencia de cálculo a compresión del hormigón, en N/mm 2

2 PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN 2 / 6 Aunque EHE-08 no lo indica, en la comprobación a esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblicua del alma V u1 de las vigas planas en secciones próximas a los soportes, se recomienda tomar como ancho b o el ancho del soporte, puesto que las compresiones deben entrar al soporte principalmente por la cara del mismo 4. ESFUERZO CORTANTE DE AGOTAMIENTO POR TRACCIÓN DEL ALMA V u2 (ver EHE ) 4.1 Piezas sin armadura de cortante M d Momento de cálculo de la sección Piezas sin armadura de cortante en regiones no fisuradas (M d M fis,d ) En piezas con zonas no fisuradas y con el alma comprimida, la resistencia a cortante debe limitarse según la resistencia a tracción del hormigón, y vale: V u2 = I b 0 S (f ct,d )2 + α l σ cd f ct,d Esta comprobación se realizará en una sección situada a una distancia del borde del apoyo que se corresponde con la intersección del eje longitudinal que pasa por el centro de gravedad de la sección con una línea a 45ª que parte del borde del apoyo Piezas sin armadura de cortante en regiones fisuradas a flexión (M d >M fis.d ) El esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma para piezas de hormigón convencional y de alta resistencia vale: V u2 = 0.18 Con un valor mínimo de: ξ (100 ρ 1 f ) 1/ α l σ b o d V u2 = ξ 3/2 f ck 1/ α l σ cd b o d 4.2 Piezas con armadura de cortante El esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma vale: M fis,d I Momento de fisuración de la sección, calculado con f ct,d = f ct,k / Momento de inercia de la sección transversal. b 0, d ver apartado 3 S Momento estático de la sección transversal. f ct,d Resistencia de cálculo a tracción del hormigón, en N/mm 2 α l ξ ρ 1 Coeficiente de seguridad o minoración de la resistencia del hormigón. Factor que tiene en cuenta la introducción progresiva de las tensiones transmitidas por el pretensado al hormigón en el caso de piezas pretensadas con anclaje por adherencia α l = l x /(1,2 l bpt ) 1 para tendones pretensados = 1 para otros tipos de pretensado lbpt= ϕ σ p / 21 lx σ p Tensión de pretensado, después de las pérdidas, en N/mm² ϕ Diámetro de la armadura activa, en mm. Distancia, en mm, de la sección considerada al inicio de la longitud de transferencia. 1 con d en mm Cuantía geométrica de la armadura longitudinal traccionada anclada a una distancia d a partir de la sección de estudio: ρ 1 bo d 0.02 A s +A p Cuantía geométrica de la armadura longitudinal principal de tracción, pasiva y activa adherente, anclada a una distancia d a partir de la sección de estudio σ cd Tensión media de compresión en el alma de la sección, en N/mm 2 f ck Resistencia característica a compresión del hormigón, en N/mm 2 V u2 = V cu + V su -Contribución del hormigón: V cu = 0.15 ξ (100 ρ 1 f ) / α σ b o d -Contribución de la armadura (cercos a 90º): V su = 0.9 d A 90 f y90,d V cu V su A 90 f y90,d Contribución del hormigón a la resistencia a esfuerzo cortante Contribución de la armadura transversal de alma a la resistencia a esfuerzo cortante Área de armaduras en el alma (cercos a 90ª) por unidad de longitud del elemento. Resistencia de cálculo de la armadura de los cercos a 90º, no mayor que 400 N/mm 2 para un control adecuado del estado tensional de la armadura en servicio (E.L.S.).

3 PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN 3 / 6 Aunque EHE no lo indica, en la comprobación a esfuerzo cortante de agotamiento por tracción del alma V u2 de las vigas planas en secciones próximas a los soportes, se debe tomar como ancho b o = a + 2d b, siendo a el ancho del soporte y d el canto útil de la viga. 5. DISPOSICIONES RELATIVAS A LAS ARMADURAS 5.1 Armaduras transversales Todo elemento lineal debe llevar una armadura transversal compuesta por barras paralelas a las caras laterales del alma y ancladas de forma efectiva en una y otra cabeza. En todos los casos, se prolongará la colocación de armadura transversal en una longitud igual a medio canto de la pieza, más allá de la sección en la que teóricamente deja de ser necesaria. En el caso de apoyos, la armadura transversal se dispondrá hasta el borde de los mismos. La separación s t entre armaduras transversales deberá cumplir las condiciones siguientes para asegurar un adecuado confinamiento del hormigón sometido a compresión oblicua: s t 0.75 d ( 600mm) si V d 0.20 V u1 s t 0.60 d ( 450mm) si 0.20 V u1 < V d 0.66 V u1 s t 0.30 d ( 300mm) si V d > 0.66 V u1 Si existe armadura de compresión y se tiene en cuenta en el cálculo, la separación s t será inferior a 15 φ (φ es el diámetro de la armadura longitudinal comprimida) y a la menor dimensión de la sección de la pieza. La separación transversal s t, trans entre ramas de armaduras transversales en una sección deberá cumplir la condición siguiente: s t, trans d 500 mm La cuantía mínima de la armadura transversal formada por cercos a 90º debe ser tal que cumpla la relación: A 90 f y90,d f ct,mb 0 7,5 Con f ct,m = 0.30 f ck 2/3 (f ct,m = 2.56 N/mm 2 para HA-25) (f ct,m = 2.90 N/mm 2 para HA-30) Cuando se somete una viga a una carga colgada, aplicada a un nivel tal que quede fuera de la cabeza de compresión de la viga, se dispondrán las correspondientes armaduras transversales, armaduras de suspensión, convenientemente ancladas, para transferir el esfuerzo correspondiente a aquella cabeza de compresión. 5.2 Armaduras longitudinales Las armaduras longitudinales de flexión deberán ser capaces de resistir un incremento de tracción respecto a la producida por el momento M d. debido al esfuerzo cortante. Esta prescripción se cumple del lado de la seguridad decalando la ley de momentos de cálculo M d una magnitud igual al canto útil d : s d = d

4 PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN 4 / 6 B. ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE AGOTAMIENTO FRENTE A PUNZONAMIENTO (EHE-08) 1. INTRODUCCIÓN Se resume el contenido de EHE-08 (art.46) acerca del ELU relacionado con la capacidad de transmisión de tensiones tangenciales en la unión losa/soporte. Su estudio se realiza utilizando una tensión tangencial nominal en una superficie crítica concéntrica al soporte. Este procedimiento puede aplicarse también al estudio de cargas concentradas.. 2. SUPERFICIE CRÍTICA DE PUNZONAMIENTO El área crítica se define a una distancia igual a 2d desde el perímetro del soporte, siendo d el canto útil del forjado, y se obtiene como el producto del perímetro crítico u 1 por el canto útil d. La determinación del perímetro crítico u 1 se realiza según las figuras 1, 2 y 3 para soportes interiores, de borde o de esquina respectivamente. fig.1 fig.2 fig.3 En otros soportes o áreas cargadas el perímetro crítico se determina a partir de su línea envolvente, según la figura 4. En el caso de que existan en la losa aberturas, huecos o aligeramientos (tales como bovedillas o casetones) situados a una distancia menor que 6d, se eliminará de u 1 la zona comprendida entre las tangentes al hueco trazadas desde el centro de gravedad del pilar o área cargada, según la figura 5. fig.4 fig.5 3. LOSAS DE H.A. SIN ARMADURA DE PUNZONAMIENTO No será necesaria la armadura a punzonamiento si se verifica que τ sd τ rd, siendo: Tensión tangencial nominal de cálculo en el perímetro crítico: τ sd = F sd u 1 d F sd u 1 Esfuerzo de punzonamiento de cálculo. Se obtendrá como la reacción del soporte, pudiendo descontarse las cargas exteriores que actúan dentro del perímetro situado a h/2 de la sección del soporte, siendo h el canto total de la losa. Perímetro crítico, definido en las figuras anteriores Coeficiente que tiene en cuenta los efectos de excentricidad de la carga. Simplificadamente, cuando existen momentos transferidos entre losa y soporte, β puede tomarse igual a 1,15 en soportes interiores, 1,40 en soportes de borde y 1,50 en soportes de esquina. Tensión tangencial nominal de cálculo en el perímetro crítico: τ rd = 0.18 ξ (100 ρ 1 f ) 1/3 con un valor mínimo de: τ rd = ξ 3/2 f ck 1/2 ξ d 2,0 con d en mm fck Resistencia característica del hormigón a compresión, en N/mm 2 ρ l Cuantía geométrica de armadura longitudinal principal de tracción de la losa: ρ l = ρ x ρ y 0,02,siendo ρ x y ρ y las cuantías en dos direcciones perpendiculares. En cada dirección la cuantía a considerar es la existente en un ancho igual a la dimensión del soporte más 3d a cada lado del soporte o hasta el borde de la losa, si se trata de un soporte de borde o esquina. Si τ sd > τ rd es necesario disponer armadura transversal en el forjado para punzonamiento a base de cercos, horquillas verticales o barras dobladas

5 PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN 5 / 6 4. LOSAS DE H.A. CON ARMADURA DE PUNZONAMIENTO Cuando es necesaria disponer armadura de punzonamiento deben realizarse tres comprobaciones: en la zona adyacente al soporte o carga, en la zona con armadura transversal dentro del perímetro de punzonamiento y en la zona exterior a dicho perímetro. 4.1 Zona adyacente al soporte o carga Debe comprobarse que el esfuerzo máximo de punzonamiento cumple la limitación: F sd, β Ver apartado 3. f cd Resistencia de cálculo a compresión del hormigón, en N/mm 2 u 0 Perímetro de comprobación (figura 6): β F sd u o d 0,30 f cd Si esta comprobación no se cumpliera habría que aumentar la sección del soporte, el canto de la losa y/o la resistencia del hormigón f ck de la losa. - En soportes interiores, u0 es el perímetro de la sección transversal del soporte. - Para soportes de borde: u 0 = c 1 + 3d c c 2 ; donde c 1 y c 2 son las dimensiones del soporte. - Para soportes de esquina u 0 = 3d c 1 + c Zona con armadura transversal de punzonamiento En la zona con armadura de punzonamiento se dispondrán estribos verticales que se calcularán de forma que se satisfaga la ecuación siguiente: sd 0.75 rd + 1,5 A sw f yα,d sin α s u 1 fig.6 Asw Área total de armadura de punzonamiento en un perímetro concéntrico al soporte o área cargada, en mm Zona exterior a la armadura de punzonamiento En la zona exterior a la armadura de punzonamiento es necesario comprobar que no se requiere dicha armadura. fyα,d Resistencia de cálculo de la armadura A α en N/mm 2, no mayor que 400 N/mm 2. α s Ángulo de inclinación de las armaduras Distancia en dirección radial entre dos perímetros concéntricos de armadura. (figuras 7, 8 y 9), en mm o entre el perímetro y la cara del soporte, si sólo hay uno. F sd 0.18 ξ (100 ρ l f ) 1/3 u n,ef d u n,ef Perímetro definido en la figuras 7, 8 y 9. fig.7 fig.8 fig.9

6 PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN 6 / 6 5. DISPOSICIONES RELATIVAS A LAS ARMADURAS La armadura de punzonamiento debe definirse de acuerdo con los siguientes criterios: - Estará constituida por cercos, horquillas verticales o barras dobladas. fig.10 - Un ejemplo de las disposiciones constructivas en planta se muestra en las figuras 7, 8 y 9. - Las disposiciones constructivas en alzado deberán cumplir las especificaciones de las figuras 10 y 11. fig.11 - La armadura de punzonamiento debe anclarse a partir del centro de gravedad del bloque comprimido y por debajo de la armadura longitudinal de tracción. El anclaje de la armadura de punzonamiento debe estudiarse cuidadosamente, sobre todo en losas de poco espesor.