Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 1. Sumario

Transcripción

1 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 1 Sumario Sumario...1 B. Cálculos...3 B.1. Dimensionamiento de los ejes A...3 B.2. Dimensionamiento de los ejes C...4 B.3. Dimensionamiento del eje D...5 B.4. Espesor de la cartela B...7 B.4.1. Comprobación a flexión mediante simulación numérica...7 B.5. Comprobación de la corona A mediante simulación numérica...9 B.6. Cálculo de las vigas del puente...13 B.6.1. Momento de inercia de la sección requerido...13 B.6.2. Espesor de las láminas que conforman el cajón...14 B.6.3. Refuerzos laterales...14 B.6.4. Refuerzos superiores (Dinteles)...15 B.6.5. Separación entre dinteles...15 C. Memoria económica...17 D. Tablas y normas...21 D.1. DIN D.2. DIN D.3. DIN D.4. DIN D.5. DIN D.6. DIN D.7. DIN D.8. DIN D.9. Perfiles laminados...30 D.9.1. Perfil IPN...30 D.9.2. Perfil T...31 E. Catálogos...33

2 2 Anexos

3 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 3 B. Cálculos B.1. Dimensionamiento de los ejes A Cada uno de los dos ejes A (ver plano PG-01-00) está solicitado a flexión por el tambor y la polea que giran libremente sobre él. Llamando F a y F b a las dos fuerzas correspondientes a los apoyos del tambor, y F c a la fuerza correspondiente al apoyo de la polea, el diagrama de cuerpo libre para cada uno de estos ejes es: 167,5 1612, ,5 F a F b F c R A R B En el peor de los escenarios y teniendo en cuenta los pesos del tambor y de la polea, los valores de las fuerzas son: F a = 17365,25 N F b = ,17 N F c = ,93 N En consecuencia, las reacciones en los apoyos del eje, R A y R B, toman un valor de 49482,49 N y ,86 N respectivamente. El momento flector máximo, M f, se halla a 1780 mm de R A y tiene una magnitud de 60077,37 N m. Según la fórmula de la flexión, los esfuerzos de tensión y compresión máximos en cada sección del eje son numéricamente iguales y de valor: M f σ = S

4 4 Anexos Para una sección circular, el módulo de sección, S, se expresa como: S d = π 32 3 Admitiendo para el acero (St-50) una tensión de ruptura de 470 MPa y tomando un coeficiente de seguridad a la rotura de 2 (por debajo del límite de fluencia del material), el diámetro mínimo será: d π 2 min = = 3 137,58 mm Con el fin de poder utilizar las mismas poleas que en el aparejo, se fabricará el eje con un diámetro de 220 mm. B.2. Dimensionamiento de los ejes C Los dos ejes C son solicitados a torsión por la corona A (ver plano PG-01-00) y transmiten sendos pares de 15650,58 N m. Tomando una tensión de ruptura de 470 MPa para el acero (St-50) y un coeficiente de seguridad a la ruptura de 2, el diámetro mínimo del eje puede calcularse mediante la fórmula de la torsión como: d π 2 min = = 3 69,74 mm Puesto que en los extremos de dichos ejes deberán mecanizarse sendos perfiles acanalados según DIN 5472, deberá comprobarse la resistencia de éstos.

5 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 5 El perfil de menor tamaño compatible con d min es el 72x82x16 DIN El par admisible para dicho perfil (Niemann, 1987, p. 394), es: M = 0, 75 p h L i t r m Sustituyendo los valores: p = 100 N/mm 2 h = 5 mm L = 210 mm i = 6 r m = 38,5 mm Resulta: M t = 18191,25 N m B.3. Dimensionamiento del eje D El eje D está solicitado a flexión por el tambor que gira libremente sobre él. Llamando F a y F b a las dos fuerzas correspondientes a los apoyos del tambor, el diagrama de cuerpo libre para este eje es: 149, ,5 F a F b R A R B

6 6 Anexos Los valores de las fuerzas, teniendo en cuenta el peso del cabrestante, son: F a = 27328,52 N F b = 25785,51 N En consecuencia, las reacciones en los apoyos, R A y R B, valen 26280,76 N y 26833,27 N respectivamente. El momento flector máximo, M f, se halla a 144,5 mm de R A y tiene una magnitud de 3928,97 N m. Según la fórmula de la flexión, los esfuerzos de tensión y compresión máximos en cada sección del eje son numéricamente iguales y de valor: σ = M f S Para una sección circular, el módulo de sección S se expresa como: S d = π 32 3 Admitiendo para el acero del eje (St-50) una tensión de ruptura de 470 MPa, el diámetro mínimo será: d π 2 min = = 3 55,43mm

7 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 7 B.4. Espesor de la cartela B Las cartelas que soportan los ejes de los tambores A y B están solicitadas principalmente a flexión. A pesar de ello, debe tenerse también en cuenta el esfuerzo de aplastamiento que se produce en el punto de apoyo del eje. A tales efectos, la cartela más solicitada será la B. Llamando P a la reacción en el apoyo, cuyo valor es el de R B del apartado B.1, d al diámetro del eje y e al espesor de la chapa, dicho esfuerzo se calcula como: σ = Tomando nuevamente un esfuerzo admisible para el acero de 235 MPa, el espesor mínimo de las cartelas deberá ser de 6,35 mm. P e d B.4.1. Comprobación a flexión mediante simulación numérica Una simulación por elementos finitos mediante el programa de cálculo Ansys conduce a los resultados presentados en la páginas siguientes.

8 8 Anexos Deformación sufrida:

9 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 9 Seguridad a la ruptura: B.5. Comprobación de la corona A mediante simulación numérica El par transmitido por el piñón es el de salida del reductor de alta velocidad. Dicho par tiene una magnitud de 4984,26 N m. El diámetro de funcionamiento del piñón es de 0,192 m. En estas condiciones, las fuerzas de engrane tangencial, normal y axial que actúan sobre la corona valen: F t = 2 M d t = 51919,40 N F n Ft = cos ( 20º ) = 55251,47 N

10 10 Anexos F r = F n ( 20º ) 18897, 12 sin = N En el supuesto de que se diera el caso de que en alguna posición toda la fuerza se transmitiera a través de un solo brazo, una simulación por elementos finitos mediante el programa de cálculo Ansys conduce a los siguientes resultados: Distribución del esfuerzo:

11 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 11 Deformación sufrida:

12 12 Anexos Seguridad a la ruptura:

13 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 13 B.6. Cálculo de las vigas del puente B.6.1. Momento de inercia de la sección requerido En la peor de las situaciones, esto es, con la máxima carga nominal colgada en el gancho y con el carro situado en el centro del claro de la viga, la situación es la siguiente: P P Suponiendo una repartición del peso uniforme sobre las 4 ruedas, y teniendo en cuenta que la masa del carro es de kg, el valor de P resulta: P= 9,81 = N 4 La flecha máxima viene dada por la expresión (Gere y Timoshenko, 1998, p. 885): δ P a = 24 E I 2 2 ( 3 L a ) max 4 Admitiendo un módulo de elasticidad de N/mm 2, e imponiendo δ max = 25 mm, resulta: I min = mm 4

14 14 Anexos B.6.2. Espesor de las láminas que conforman el cajón Imponiendo unas dimensiones internas de 800 mm de anchura y 1900 mm de altura para la sección de las vigas, el momento de inercia de la misma se expresa: I x = ( 800+ e) ( e) Requiriendo I x = mm 4, resulta: emin = 16,6 mm B.6.3. Refuerzos laterales Debido al reducido espesor de las láminas laterales de las vigas, éstas podrían pandearse bajo la acción de la carga causando el colapso de la estructura. Para evitar dicho fenómeno, se dispondrán refuerzos verticales soldados a las láminas laterales. Dichos refuerzos se materializarán con un perfil normalizado en forma de T. La situación más desfavorable se da cuando toda la fuerza transmitida por una rueda se reparte únicamente entre dos refuerzos (uno de cada lado de la viga). En tales condiciones, cada refuerzo soporta una fuerza de ,5 N. La altura de los refuerzos es de 1680 mm. El momento de inercia requerido para la sección de los refuerzos se obtiene mediante la fórmula del pandeo (Gere y Timoshenko, 1998, p. 740): P cr 2 E I = π 2 L I P L 2 cr min = = 2 π E ,3 mm 4 Perfil seleccionado para los refuerzos laterales: T-70 (I x = mm 4 )

15 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 15 B.6.4. Refuerzos superiores (Dinteles) Debido al reducido espesor del patín superior de la viga principal, deberá disponerse bajo el mismo un conjunto de dinteles capaz de soportar la fuerza ejercida por las ruedas del carro. La situación más desfavorable se produce cuando una de las ruedas del carro pasa justo por encima de un dintel. Fijando para los dinteles una longitud de 800 mm, se calcula el momento flector máximo que actúa sobre los mismos como: M = P f 400= N mm 2 El módulo de sección necesario para los dinteles, tomando un esfuerzo admisible para el acero de 235 MPa, resulta: S = M f σ adm = ,81mm 3 Perfil escogido para los dinteles: IPN 220 B.6.5. Separación entre dinteles La separación entre dinteles queda definida por el carril sobre el que circula el carro. Al situarse una de las ruedas del carro entre dos dinteles consecutivos, el carril queda sometido a un esfuerzo de flexión. El esfuerzo admisible para el carril es de 370 MPa y su módulo de sección es de mm 3. Así pues, el momento flector máximo al que puede someterse el carril es: M max = W σ adm = N mm

16 16 Anexos En consecuencia, la separación máxima entre apoyos, es decir, la separación máxima entre dinteles se deberá ser: L M 4 max max = = P = ,4 mm

17 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 17 C. Memoria económica El presente documento corresponde al presupuesto del coste total de fabricación del proyecto. A continuación se presenta un listado exhaustivo de todos los componentes que forman el puente grúa diseñado, especificando el coste de cada uno. Dicho coste ha sido evaluado a partir de la masa de cada pieza, teniendo en cuenta el coste del material y los costes de mecanizado. Componentes del carro, según plano PG-01-00: Referencia Cantidad Pieza Coste unitario ( /u) Coste total ( ) 1 1 Bastidor 15754, ,5 2 2 Corona B Tambor A 3269,3 3269,3 4 1 Tambor B 3269,3 3269,3 5 1 Corona C 471,8 471,8 6 1 Tambor C 578,2 578,2 7 1 Corona A 1249,2 1249,2 8 2 Soporte A (Base) 75,6 151,2 9 2 Soporte A (Sombrerete) 33,3 66, Soporte B (Base) 126,7 253, Soporte B (Sombrerete) 54,6 109, Soporte C (Base) 47,6 95, Soporte C (Sombrerete) 15,75 31, Arandela M22 0,05 0, Arandela M30 0,1 4, Arandela M20 0,04 2, Tornillo M22x90 0,84 13, Tornillo M30x100 1,82 29, Tornillo M20x90 0,67 10, Cojinete 90x180 39,2 78, Cojinete 120x Cojinete 70x140 11,4 22, Chapa de retención A Tornillo M30x60 1,33 10, Chapa de retención B 1,2 2, Tornillo M20x50 0,44 2, Chapa de retención C 0,8 1, Arandela M16 0,02 0,2 SUBTOTAL: 31912,96

18 18 Anexos Referencia Cantidad Pieza Coste unitario ( /u) Coste total ( ) 29 8 Tornillo M16x50 0,26 2, Chapa de retención D Chapa de retención E Tornillo M20x40 0,39 6, Eje A 1401,8 2803, Eje B 34,4 34, Eje D 163,9 163, Eje E 14,13 14, Eje G 114,1 456, Cojinete 220x ,6 567, Tornillo M30x120 2,07 24, Tuerca M30 0,56 6, Cojinete 220x Cáncamo A 9,9 19, Tornillo M20x80 0,61 2, Polea 900x ,7 905, Polea 630x ,4 155, Cojinete 100x60 17, Cojinete 80x170 33,7 33, Cojinete 80x120 24,9 24, Tornillo M20x70 0,54 3, Tuerca M20 0,18 1, Cáncamo B 0,6 1, Arandela M8 0,01 0, Tornillo M8x35 0,04 0, Polea 315x90 51,5 51, Cojinete 70x45 4,3 8, Reductor A 1680, , Reductor B 1155, , Reductor C 1109, , Piñón A 104,1 104, Arandela M24 0,07 1, Tornillo M24x60 0,77 0, Motor A 793,63 793, Arandela M14 0,18 4, Tuerca M14 0,05 0, Tornillo M14x55 0,21 2, Motor C 872,87 872, Piñón C 45,2 45, Motor B 446,39 446, Tornillo M20x60 0,49 3, Tornillo M24x65 0,81 3, Rueda A 1026,2 2052,4 SUBTOTAL: 14376,32

19 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 19 Referencia Cantidad Pieza Coste unitario ( /u) Coste total ( ) 72 8 Cojinete 125x170 64,7 517, Rueda B 1273, Corona D 309,2 618, Tornillo M24x200 1,87 22, Eje C 456,6 913, Piñón B 430,6 861, Eje F 429,1 429, Chaveta 1,3 1, Piñon D 77,7 155, Tornillo M16x45 0,25 0,5 SUBTOTAL: 6066,14 Componentes del puente, según plano PG-02-00: Referencia Cantidad Pieza Coste unitario ( /u) Coste total ( ) 1 1 Estructura Rueda C 1509,2 9055,2 3 2 Rueda D 1775,3 3550, Cojinete 140x ,6 2441, Tornillo M24x200 1,87 22, Arandela M24 0,07 1,4 7 2 Corona E 606,1 1212, Chapa de retención F Arandela M20 0,04 1, Tornillo M20x30 0,33 10, Eje H 163,2 652, Eje I 162,6 650, Reductor D 1776, , Reductor E 1776, , Piñón E 108,2 216, Motor D 872, , Tornillo M24x65 0,81 6, Tuerca M14 0,05 0, Arandela M14 0,18 2, Tornillo M14x55 0,21 1, Tornillo M20x50 0,44 0,88 SUBTOTAL: ,66

20 20 Anexos Además de los anteriormente expuestos, deberán evaluarse también los costes intelectuales del proyecto debidos al personal involucrado: Concepto Horas Coste por hora ( /h) Coste total ( ) Ingeniería Delineación Secretariado SUBTOTAL: La materialización de la documentación del proyecto tiene un coste adicional, desglosado en los siguientes conceptos: Coste de los recursos informáticos ( ) 4000 Gastos de impresión y ploteado ( ) 1000 Material fungible ( ) 300 SUBTOTAL 5300 Con todo lo anteriormente expuesto, el coste total estimado del proyecto es de: ,08.

21 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 21 D. Tablas y normas D.1. DIN 506 Dimensiones de los soportes con 4 tornillos, según la DIN 506

22 22 Anexos D.2. DIN 655 Los cables metálicos, según la DIN 655

23 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 23 D.3. DIN 699 Dimensiones de los ganchos dobles brutos de forja, según la DIN 699

24 24 Anexos D.4. DIN 5472 d 1 d 2 b Perfiles acanalados con 6 ranuras, según la DIN 5472

25 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 25 D.5. DIN 5902 Designación Dimensiones Módulo de la sección Esfuerzo admisible H B P A cm3 kg/mm2 S ,3 55 S ,7 55 S S Dimensiones de los carriles Vignole, según la DIN 5902

26 26 Anexos D.6. DIN 15046

27 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 27 Dimensiones de las ruedas con cojinetes de bronces lisos, según la DIN 15046

28 28 Anexos D.7. DIN Dimensiones de las chapas de retención, según la DIN 15058

29 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 29 D.8. DIN Dimensiones de las poleas de fundición, según la DIN 15059

30 Anexos 30 D.9. Perfiles laminados D.9.1. Perfil IPN h: Altura del perfil b: Anchura del perfil Ix: Momento de inercia Wx: Módulo de la sección

31 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz D.9.2. Perfil T a, b: Anchura y altura del perfil Ix: Momento de inercia Wx: Módulo de la sección 31

32 32 Anexos

33 Puente grúa de 100/10 t de capacidad y 25 m de luz 33 E. Catálogos

34 34 Anexos