loseta 0,04x1x1x24 kn/m 3 = 0,96 kn mortero 0,02x1x1x21 kn/m 3 = 0,42 kn piso linóleo... = 0,05 kn total g = 1,43 kn/ m 2

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Transcripción

1 EJEMPLO Nº 5 Viga reticulada multiplano de tubos circulares con costura. Uniones directas de barras de alma a cordones. Aplicación Capítulos 1,, 3, 4, 5, 7 y 9. Enunciado Dimensionar la viga V 1 de la estructura indicada en la Figura Ej.5-1. Las vigas V 1 soportan un piso de losetas de Hº Aº prefabricadas que es rígido en su plano. El destino del entrepiso es oficinas. Acero del tubo circular: s/ IRAM-IAS U /0 TE F y = 16 MPa F u = 363 MPa (A) ANÁLISIS DE CARGA Carga permanente (por m ): loseta 0,04x1x1x4 kn/m 3 = 0,96 kn mortero 0,0x1x1x1 kn/m 3 = 0,4 kn piso linóleo... = 0,05 kn total g = 1,43 kn/ m por viga de g 1,43 kn/m x1,40 m =,00 kn/m peso propio viga = 0,35 kn/m D =,35 kn/m Carga por nudo en vista D = 0,80mx,35 kn/m = 1,88 kn D 1 = D / = 0,94 kn Sobrecarga: de oficina =,5 kn/m por viga L =,5x1,40 = 3,5 kn/m Carga por nudo en vista L = 0,80mx3,5 kn/m =,8 kn L 1 = L / = 1,40 kn Ejemplos de Aplicación Reglamento CIRSOC 30 Ej. 5-45

2 losetas V V 1 V 100 V 3 V 1 V 1 V 1 V SECCION V V V PLANTA ENTREPISO DETALLE PLANTA, P 1 1 P A 3 4 A C R B VISTA LATERAL V θ 1 θ 76,x4 5,4x,5 76,x4 80,16 69,46 69,46 θ 1 θ 60 38,10x,5 DISTANCIA ENTRE NUDOS DISTANCIA ENTRE NUDOS 38,10x,5 SECCION TRANSVERSAL PLANO INCLINADO θ 1 = θ = 60,06º 114,3x loseta piso mortero SECCION TRANSVERSAL 4 80 unión soldada unión húmeda (inserto) DETALLE LOSETAS Y APOYO S/VIGA Figura Ej Viga reticulada "multiplano" de tubos circulares con costura. (B) COMBINACIÓN DE ACCIONES Combinación crítica: 1, D + 1,6 L Carga última por nudo en vista: P u =1,x1,88 + 1,6x,8 = 6,736 kn P u1 = P u / = 3,368 kn Ejemplos de Aplicación. Regl. Argentino de Elementos Estruct. de Tubos de Acero para Edificios Ej. 5-46

3 Carga última por nudo en cordón superior: P u = 6,736/ = 3,368 kn P u1 = P u / = 1,684 kn Carga última distribuida en cordón superior = P u /0,80 = 3,368/0,8 = 4,1 kn/m (C) SOLICITACIONES REQUERIDAS R u = 50,5 kn R u / cordon sup = R u / = 5,6 kn Solicitaciones requeridas en barras Barra P u KN M u KNm V u kn Barra P u kn M u knm V u kn Barra P u kn M u knm 1-15,7 0,51 / 0,41, , ± ,5-44,91 0,41 / 0,18 1, , ± - - 7,0 3-69,61 0,18 / 0,4 1, , ± - -,5 4-89,81 0,4 / 0,3 1, , ± , ,3 / 0,3 1, , ± , ,8 0,3 / 0,3 1, , ± ,3 /0,3 1, , ± 4, ,8 0,3 / 0,3 1, (D) DIMENSIONADO CORDÓN INFERIOR Barras traccionadas (Sección 3.1.) Barra 30 P u = + 51,5 kn Por ser cordón continuo el estado límite determinante es la fluencia en la sección bruta De expresión (3.1-1): Se adopta: φ 114,3x4 A gnec = 10 P u / φ t F y = 10x51,5/0,9x16 = 1,94 cm V u kn A g = 13,86 cm > 1,94 cm = A gnec r = 3,90 cm Ejemplos de Aplicación Reglamento CIRSOC 30 Ej. 5-47

4 (E) DIMENSIONADO CORDÓN SUPERIOR Barra más solicitada: Barra 8 P u = -15,8 kn (compresión) M u = 0,3 knm V u = 1,684 kn Se adopta: φ 76,x4 A g = 9,073 cm r =,557 cm S = 15,565 cm 3 Z = 0,873 cm 3 - Resistencia de diseño a compresión (Sección 4..) En el plano: L = 80 cm k = 1 λ= 80/,557 = 31,3 31,3 Fy 31,3 16 λ c =. =. = 0,33 (Exp. 4.-4) π E π Esbeltez local (Caso 1a, Tabla.-1) λ = D/t = 7,6/0,4 = 19,05 < λ r = 0,114(E/F y ) = 0,114(00000/16) = 105,6 Q = 1 Qλ c 0,33 Para: λ c Q 1,5 F cr = Q ( 0,658 ) Fy = ( 0,658 )x16 = 06,3 MPa (Exp.4.- ) R d = φ c F cr A g (10) -1 = 0,85x06,3x9,073x0,1 = 159,1 kn - Resistencia de diseño a flexión (Sección 5.1.) Pandeo local (Caso 1b, Tabla.-1): λ = D/t = 7,6/0,4 = 19,05 < λ p = 0,071(E/F y ) = 0,071(00000/16) = 65,74 Luego: aplicable sólo estado límite de plastificación M d = φ b M p = φ b F y Z (10) -3 = 0,9x16x0,873x0,001 = 4,058 knm - Interacción axil y flexión (Sección 7.1.) P u φ P n 15,8 = = 0,79 > 0, 159,1 Ejemplos de Aplicación. Regl. Argentino de Elementos Estruct. de Tubos de Acero para Edificios Ej. 5-48

5 P 8 M Muy u ux Luego + + 1, 0 φ Pn 9 φb Mnx φb Mny (Exp ) Verificación en apoyo: 15,8 8 0,3 + = 0,84 < 1,0 159,1 9 4,058 VERIFICA M u = 0,0xR uc.sup = 0,0x5,6 kn = 0,51 knm V u = 5,6 kn - a flexión M d = 4,058 knm > M u = 0,51 knm VERIFICA - a corte (Sección 5..) Por ser voladizo se adopta L = L v x = 4 cm L/D = 4/7,6 = 0,5 < 3,(E / F (D / t ) y,5 ) = 3,( / 16) ( 7,6 / 0,4 ),5 = 173 λ= 19,05 λ r = 87 V d = φ v 0,3 F y A g (10) -1 φ v = 0,9 (Exp. 5.-) V d = 0,9x0,3x16x9,073x0,1 = 5,91 kn > V u = 5,6 kn VERIFICA (F) DIAGONALES Barra 10 P u = - 31,50 kn (compresión) Se adopta φ 38,10x,5 A g =,796 cm r = 1,6 cm - Resistencia de diseño a compresión (Sección 4..) En el plano L = 80,16 cm k = 0,75 λ= 0,75x80,16/1,6 = 47,7 λ c = 47,7 Fy. π E = 47,7. π = 0,50 (Exp. 4.-4) Esbeltez local (Caso 1a, Tabla.-1) λ = D/t = 3,81/0,5 = 15,4 < λ r = 0,114(E/F y ) = 0,114(00000/16) = 105,6 Q = 1 Para: Qλ c 0,50 λ c Q 1,5 F cr = Q ( 0,658 ) Fy = ( 0,658 )x16 = 194,5 MPa (Exp.4.-) Ejemplos de Aplicación Reglamento CIRSOC 30 Ej. 5-49

6 R d = φ c F cr A g (10) -1 = 0,85x194,5x,796x0,1 = 46, kn > 31,50 kn VERIFICA (G) MONTANTE HORIZONTAL P u T u Tracción T u = P u.(35/60) = 3,368x(35/60) = + 1,97 kn Se adopta φ 5,4x,5 A g = 1,799 cm Barra traccionada. (Sección 3.1.) R d = φ t F y A g (10) -1 = 0,9x16x1,799x0,1 = 34,97 kn > 1,97 kn = T u VERIFICA (H) NUDOS SOLDADOS. RESISTENCIAS DE DISEÑO Verificación campo de validez nudos multiplano (Tabla 9.4-5, Nudo K-K, Nudo T) 70 ψ ψ 1 = [arc tg (35/60)]x = 60,51º > 60º VERIFICA ψ 1 60 ψ = [arc tg (60/35)] = 59,75º 60º VERIFICA (H.1.) NUDO A - NUDO A (Sección 9.4-) (1) Cordón superior con diagonales (Plano inclinado) Se adopta nudo K con espaciamiento: g min = t b1 + t b = 0,5 + 0,5 = 0,5 cm e D=7,6 Se adopta g = 1 cm θ 1 θ 3,810 g 3,810 θ 1 = θ = 60,06º Barra 10 Barra 11 (3,810x0,5) N u =-31,50kN (3,810x0,5) N u = +7 Kn Ejemplos de Aplicación. Regl. Argentino de Elementos Estruct. de Tubos de Acero para Edificios Ej. 5-50

7 La excentricidad e es: e = Db1.senθ 1 Db +.senθ senθ1.senθ D + g sen( θ1 + θ ) e = 3,81.sen 60,06 3,81 sen 60,06 7, ,0.sen 60,06 = 0,875 cm (positiva) sen( x60,06 ) Se verifica - 0,55 D e 0,5-0,55 < 0,875/7,6 = 0,115 < 0,5 VERIFICA Por la excentricidad se genera un momento en el nudo M n = (P o P op ) e (ver la Figura 9.4-). Lo mismo ocurre en todos los nudos del cordón superior. Según la Sección (Tabla 9.3-1) se pueden distribuir entre las barras concurrentes y deberán ser considerados para el dimensionado de los cordones comprimidos. Dado la mayor rigidez del cordón con respecto a las diagonales se puede distribuir el Momento M n entre las dos barras del cordón en partes iguales. Se debería verificar la barra 8 con el incremento de momento flexor generado por la excentricidad. Del análisis estructural para las barras 7 y 8: P o = 13,5 kn P op = 15,8 kn M n = (15,8 13,5)x0,00875 = 0,0 knm En cada barra del cordón comprimido M ad = M n / = 0,0/ = 0,01 knm (despreciable) Verificación de otras especificaciones generales para el nudo. (Sección ) F y = 16 MPa < 355 MPa F y /F u = 16/363 = 0,6< 0,8 t = 0,4 cm > 0,5cm t b1 =0,5cm = 0,5cm θ =60,06º > 30º ángulo entre barras adyacentes = 59,88º > 30º g = 1,0 cm > 0,5 + 0,5 = 0,50 cm = t b1 + t b VERIFICAN Verificación del campo de validez (Tabla 9.4-1, nudo K con espaciamiento) β 1 = β = D b1 /D = 3,81/7,6 = 0,50 0, < β 1 = 0,50 < 1,0 VERIFICA D b1 / t b1 = 3,81/x0,5 = 7,6 5 < D b1 / t b1 = 7,6 < 5 VERIFICA γ = D/t = 7,6 / x0,4 = 9,55 5 < γ = 9,55 < 5 VERIFICA Resistencia de diseño axil de nudo (Tabla 9.4-, nudo K con espaciamiento) Precompresión de barra en Nudo A: P op = 15,7 kn M o = 0,41 knm f o = (10 P op / A go ) + (10 3. M o / S o )= 10x15,7/9, x0,41/15,565 = 43,70 MPa n p = f o /F y = 43,70/16 = 0,1 k p = 1 0,3 n p (1 + n p ) = 1-0,3x0,1(1 + 0,1) = 0,94 Ejemplos de Aplicación Reglamento CIRSOC 30 Ej. 5-51

8 Precompresión de barra en Nudo A : P op = 89,81 kn M o = 0,3 knm f o = (10 P op / A go ) + (10 3 M o / S o )= 10x89,81/9, x0,3/15,565 = 113,76 MPa n p = f o /F y = 113,76/16 = 0,53 k p = 1 0,3 n p (1 + n p ) = 1-0,3x0,53(1 + 0,53) = 0,756 - Estado límite de plastificación del cordón 1, 0, 0,04 γ k g = γ 1+ (Exp ) (0,5 g / t 1,33 ) e + 1 k g = 9,55 0, 1, 0,04 x9,55 1+ (0,5 x1/ 0,4,33 ) e + 1 = 1,864 1 Fyo.t.(10) P dn1 =.(1,71+ 9,69 sen θ Db1 ).k g. k p D (Exp ) 16 x 0,4.(10) 3,81 Nudo A (Plano) Pdn 1 =.(1,71+ 9,69 ) x1,864 x 0, 94 = 44,99 kn sen 60,06º 7,6 16 x 0,4.(10) 3,81 Nudo A (Plano) Pdn 1 =.(1,71+ 9,69 ) x1,864 x 0, 756 = 36,80 kn sen 60,06º 7,6 - Estado límite de punzonamiento por esfuerzo cortante Se debe verificar por ser D b1 = 3,81 cm < D t = 7,6 x0,4 = 6,8 cm 1+ sen θi P dni = 0,57Fyo.t.(10). π.dbi (Exp ) sen θi Para nudo Plano P dn 1 = 0,57 x16x 0,4 x(10) 1+ sen 60,06º x π x 3,81 = 73,6 kn sen 60,06º - Es crítico el estado límite de plastificación del cordón Resistencia de diseño axil de nudo Plano Nudo A P dn1 = 44,99 kn Nudo A P dn1 = 36,80 kn (Se observa que en el nudo A la resistencia de nudo es menor que la resistencia de la barra (- 36,80 kn < - 46, kn)) Ejemplos de Aplicación. Regl. Argentino de Elementos Estruct. de Tubos de Acero para Edificios Ej. 5-5

9 () Cordón superior con montante (Plano horizontal) Nudo T φ76,x4 φ5,4x,5 φ76,x4 φ5,4x,5 T u =1,97kN θ PLANTA SECCION Verificación de las especificaciones generales para el nudo (Sección ) F y = 16 MPa < 355 MPa F y /F u = 16/363 = 0,6< 0,8 t = 0,4 cm > 0,5cm t b1 =0,5cm = 0,5cm θ = 90º > 30º VERIFICAN Verificación del campo de validez (Tabla 9.4-1, nudo T) β 1 = D b1 /D =,54/7,6 = 0,33 0, < β 1 = 0,33 < 1,0 VERIFICA D b1 / t b1 =,54/x0,5 = 5,08 5 < D b1 / t b1 = 5,08 < 5 VERIFICA γ = D/t = 7,6 / x0,4 = 9,55 5 < γ = 9,55 < 5 VERIFICA Resistencia de diseño axil de nudo (Tabla 9.4-, nudo T ) Precompresión: La mayor se da en el nudo entre barras 7 y 8 P op = 13,5 kn M o = 0,3 knm f o = (10 P op / A go ) + (10 3 M o / S o )= 10x13,5/9, x0,3/15,565 = 150,89 MPa n p = f o /F y = 150,89/16 = 0,70 k p = 1 0,3 n p (1 + n p ) = 1-0,3x0,70(1 + 0,70) = 0,643 - Estado límite de plastificación del cordón P dn1 F = yo.t.(10) sen θ 1.(, ,49 β ). γ 0,. k p (Exp ) 16 x 0,4.(10) 0, Nudo Plano Pdn 1 =.(, ,49 x0,33 ) x9,55 x 0, 643 = 14,40 kn sen 90º - Estado límite de Punzonamiento por esfuerzo cortante Se debe verificar por ser D b1 =,54m < D t = 7,6 x0,4 = 6,8 cm Ejemplos de Aplicación Reglamento CIRSOC 30 Ej. 5-53

10 1+ sen θi P dni = 0,57Fyo.t.(10). π.dbi (Exp ) sen θi Para nudo Plano P dn 1 = 0,57 x16x 0,4 x(10) 1+ sen 90º x π x,54x = 39,30 kn sen 90º - Es crítico el estado límite de plastificación del cordón Resistencia de diseño axil de nudo Plano P dn1 = 14,40 kn Se observa que en esta caso la resistencia de nudo es menor que la resistencia de la barra (14,40 kn < 34,97 kn) (3) Nudos multiplano (Tabla 9.4-5) Los nudos del Cordón superior son nudos multiplanos donde en un plano es nudo K con espaciamiento (diagonales y cordón) y en el otro nudo T (montante horizontal y cordón). Conservadoramente se adopta el factor de corrección C dm correspondiente a los dos planos con nudos K. Las resistencias de diseño de nudo para los nudos multiplano resultan: - Nudos A y A (diagonal) P d1m = C dm.p d1 con C mp = 0,9 Para nudo A P d1m = 0,9x44,99 = 40,49 kn > P u (barra 10) = - 31,5 kn VERIFICA Para nudo A P d1m = 0,9x36,80 = 33,1 kn > P u (barra 16) = - 18,0 kn VERIFICA - Para todos los nudos para el montante P d1m = 0,9x14,40 = 1,96 kn > P u (montante) = +1,97 k VERIFICA (H..) NUDO B (Cordón inferior con diagonales) (Sección 9.4-) En ambos planos se adopta nudo K con espaciamiento: g min = t b1 + t b =0,5+0,5= 0,5 cm Ejemplos de Aplicación. Regl. Argentino de Elementos Estruct. de Tubos de Acero para Edificios Ej. 5-54

11 Barra 9 N u = +31,50 kn Barra 10 N u = -31,50 kn (3,810x0,5) (3,810x0,5) 3,810 3,810 Se adopta g = cm g θ 1 θ θ 1 = θ = 60,06º e 11,43 La excentricidad e es: e = Db1.senθ 1 Db +.senθ senθ1.senθ D + g sen( θ1 + θ ) e = 3,81.sen 60,06 3,81 sen 60,06 11,43 + +,0.sen 60,06 = - 0,16 cm (negativa) sen( x60,06 ) Se verifica: - 0,55 D e 0,5-0,55 < -0,16/11,43 = - 0,014 < 0,5 VERIFICA Según la Sección (Tabla 9.3-1) no es necesario considerar el momento para el dimensionado del cordón traccionado. Verificación de otras especificaciones generales para el nudo (Sección ) F y = 16 MPa < 355 MPa F y /F u = 16/363 = 0,6< 0,8 t = 0,4 cm > 0,5cm t b1 =0,5cm = 0,5cm θ =60,06º > 30º ángulo entre barras adyacentes = 59,88º > 30º g =,0 cm > 0,5 + 0,5 = 0,50 cm = t b1 + t b VERIFICAN Verificación del campo de validez (Tabla 9.4-1, nudo K con espaciamiento) β 1 = β = D b1 /D = 3,81/11,43 = 0,333 0, < β 1 = 0,333 < 1,0 VERIFICA D b1 /.t b1 = 3,81/x0,5 = 7,6 5 < D b1 /.t b1 = 7,6 < 5 VERIFICA γ = D/t = 11,43 / x0,4 = 14,875 5 < γ = 14,875 < 5 VERIFICA Resistencia de diseño axil de nudo (Tabla 9.4-, nudo K con espaciamiento) Ejemplos de Aplicación Reglamento CIRSOC 30 Ej. 5-55

12 - Estado límite de plastificación del cordón: k p = 1 (Cordón traccionado) 1, 0, 0,04 γ k g = γ 1+ (Exp ) (0,5 g / t 1,33 ) e + 1 1, 0, 0,04 x14,875 k g = 14, = 1,9374 (0,5 x / 0,4 1,33 ) e Fyo.t.(10) Db1 P dn =.(1,71+ 9,69 ).k g. k p sen θ D (Exp ) 16 x 0,4.(10) 3,81 Nudo B (Plano) Pdn =.(1,71+ 9,69 ) x1,9374 x1, 0 = 38,17 kn sen 60,06º 11,43 - Estado límite de Punzonamiento por esfuerzo cortante: Se debe verificar por ser D b1 = 3,81 cm < D t = 11,43 x0,4 = 10,63 cm 1+ senθi P dni = 0,57Fyo.t.(10). π.dbi (Exp ) sen θi Para nudo Plano P dn 1 = 0,57 x16x 0,4 x(10) 1+ sen 60,06º. π x 3,81 = 73,6 kn sen 60,06º - Es crítico el estado límite de plastificación del cordón Resistencia de diseño de nudo B multiplano (Tabla 9.4-5) C mp = 0,9 P d1m = C dm.p d P dm = 0,9x38,17 = 34,35 kn > P u (barra 10) = - 31,5 kn VERIFICA Se observa que en esta caso la resistencia de nudo es menor que la resistencia de la barra (- 34,35 kn < - 46, kn) (H.3.) NUDO C (Cordón superior con diagonal en apoyo) (Sección 9.4-) (1) Cordón superior con diagonal (Plano inclinado) Se trata de un nudo Y El cumplimiento de los parámetros geométricos del nudo dentro del campo de validez de la Sección y de la Tabla ya ha sido chequeado en los nudos anteriormente analizados. Ejemplos de Aplicación. Regl. Argentino de Elementos Estruct. de Tubos de Acero para Edificios Ej. 5-56

13 En la Figura Ej. 5- se grafica el nudo y el apoyo en la Viga V de borde (Ver Planta en Figura Ej.5-1). La excentricidad del nudo es e = 0 # t = 0,95 bulón φ 10 φ 5,4x,5 7,6 10 φ76,x4 6,0 5 5 Barra 9 (38,10x,5) φ5,4x,5 φ38,10x,5 VISTA PLANTA Figura Ej. 5-. Resistencia de diseño axil de nudo. (Tabla 9.4-, nudo Y ) β = D b /D = 3,81/7,6 = 0,50 Precompresión de barra en Nudo C P op = 0 kn M o = R uc.sup x0,0 = 5,6x0,0 = 0,51 knm f o = (10 P op / A go ) + (10 3 M o / S o ) = 1000x0,51/15,565 = 3,70 MPa n p = f o /F y = 3,70/16 = 0,15 k p = 1 0,3 n p (1 + n p ) = 1-0,3x0,15(1 + 0,15) = 0,948 - Estado límite de plastificación del cordón P dn1 F = yo.t.(10) sen θ 1.(, ,49 β ). γ 0,. k p (Exp ) 16 x 0,4.(10) 0, Nudo PlanoPdn 1 =.(, ,49 x0,50 ) x9,55 x 0, 948 = 35,80 kn sen 60,06º - Estado límite de Punzonamiento por esfuerzo cortante Se debe verificar por ser D b1 = 3,81 cm < D t = 7,6 x0,4 = 6,8 cm 1+ sen θi P dni = 0,57Fyo.t.(10). π.dbi (Exp.9.4-9) sen θi Ejemplos de Aplicación Reglamento CIRSOC 30 Ej. 5-57

14 Para nudo Plano P dn 1 = 0,57 x16x 0,4 x(10) 1+ sen 60,06º x π x3,81x = 73,6 kn sen 60,06º - Es crítico el estado límite de plastificación del cordón Resistencia de diseño axil de nudo Plano P dn1 = 35,80 kn Se observa que en esta caso la resistencia de nudo es menor que la resistencia de la barra (- 35,80 kn < 46, kn) () Cordón superior con montante (Plano horizontal) Nudo T. Ya determinada la Resistencia de diseño en Nudos A y A Nudo Plano: Es crítico el estado límite de plastificación del cordón Resistencia de diseño axil de nudo Plano P dn1 = 14,40 kn (3) Nudo multiplano (Tabla 9.4-5) El nudo C es un nudo multiplano donde en un plano es nudo Y (diagonal y cordón) y en el otro nudo T (montante horizontal y cordón). Se adopta como factor de corrección C dm en los dos planos el de nudo T. Las resistencias de diseño de nudo para el nudo multiplano resultan P d1m = C dm.p d1 con C mp = 1,0 Para diagonal: P d1m = 1x35,8 = 35,80 kn > P u (barra 9) = + 31,5 kn VERIFICA Para montante: P d1m = 1x14,40 = 14,40 kn > P u (montante) = + 1,97 kn VERIFICA (I) UNIONES SOLDADAS (I.1.) Diagonales a cordones Las diagonales se unen a los cordones con soldadura de filete continua alrededor del perímetro de la diagonal. (Sección 9..4.): P u diagonal = 31,5 kn - Resistencia de diseño para carga transversal: Espesor de pared cordón t 1 = 0,4 cm R d = φ t L F u (10) -1 φ = 0,55 (Exp. 9.-7) Espesor de pared diagonal t = 0,5 cm menor espesor t = 0,5 cm L = perímetro de la diagonal = π.d b1 = πx3,81 = 11,97 cm Ejemplos de Aplicación. Regl. Argentino de Elementos Estruct. de Tubos de Acero para Edificios Ej. 5-58

15 R d = 0,55x0,5x11,97x363x0,1 = 59,74 kn - Adicionalmente al ser t 1 = 4 mm > 3, mm R d = φ 1.0,60 t w.l.f EXX.(10) -1 φ 1 = 0,60 (Exp. 9.-8) Con F EXX = 480 MPa t w =0,707x0,4 = 0,8 cm Se adopta d w = 0,4 cm (Tabla J.-4, Reglamento CIRSOC ) R d = 0,60x0,60x0,8x11,97x480x0,1 = 57,91 kn Resulta R d = 57,91 kn > P u = 31,5 kn VERIFICA (I..) Cordón superior a chapa de apoyo (Ver la Figura Ej.5-) Se unen con soldadura de filete continua alrededor del perímetro del cordón. (Sección 9..4.). La unión soldada debe trasmitir V u = 5,6 kn - Resistencia de diseño para carga transversal: R d = φ t L F u (10) -1 φ = 0,55 (Exp. 9.-7) Espesor de pared de cordón t 1 = 0,4 cm Espesor de chapa de apoyo t = 0,95 cm menor espesor t = 0,4 cm L = perímetro del cordón = π D = πx7,6 = 3,94 cm R d = 0,55x0,40x3,94x363x0,1 = 191,18 kn - Adicionalmente al ser t 1 = 4 mm > 3, mm R d = φ 1 0,60 t w L F EXX (10) -1 φ 1 = 0,60 (Exp. 9.-8) Con F EXX = 480 MPa Se adopta d w = 0,5 cm (Tabla J.-4, Reglamento CIRSOC ) t w =0,707x0,5 = 0,35 cm R d = 0,60x0,60x0,35x3,94x480x0,1 = 144,7 kn Resulta R d = 144,7 kn > V u = 5,6 kn VERIFICA (J) VERIFICACIÓN DE DEFORMACIONES (Condición de servicio) Se deberá verificar la flecha máxima para la combinación de servicio D + L considerando la deformación por corte de la viga reticulada y comparando con la flecha admisible dada en la Tabla A-L.4-1 del Reglamento CIRSOC Ejemplos de Aplicación Reglamento CIRSOC 30 Ej. 5-59

16 Ejemplos de Aplicación. Regl. Argentino de Elementos Estruct. de Tubos de Acero para Edificios Ej. 5-60

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