INFORME GEOP-ES-017-2016 ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS PROYECTO TANQUE DE AGUA UBICACIÓN Distrito: Florencia Cantón: San Carlos Provincia: Alajuela ABRIL 2016 TEL +506 22238672 +506 22238673 @: info@geopasa.com www.geopasa.com
... TABLA DE CONTENIDOS I INTRODUCCIÓN 1 1. ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN 1 2. DESCRIPCIÓN DEL TERRENO 1 3. EXPLORACIÓN REALIZADA 2 II CONDICIONES DEL SUBSUELO 3 1. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA 3 2. PRESENCIA DEL NIVEL FREÁTICO 4 III CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA 4 1. CAPACIDAD SOPORTANTE 5 2. CLASIFICACIÓN DEL SUELO SEGÚN CSCR 2010 6 3. EMPUJE DE TIERRAS 6 4. ANÁLISIS DE ESTABILIDAD 7 IV CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 11 1. SISTMA DE CIMENTACIÓN PROPUESTO 11 2. ANÁLISIS DE ASENTAMIENTOS 12 3. RECOMENDACIONES PARA EXCAVACIONES Y TALUDES 12 V BIBLIOGRAFÍA 13 ANEXOS 14 TDC
... RESUMEN EJECUTIVO Ing. Allan Quesada Sandí MCV Constructora Presente Estimado Ingeniero: San José, 13 de Abril de 2016 Hemos procedido a estudiar el terreno ubicado en Distrito: Florencia, Cantón: San Carlos, Provincia: Alajuela, esto desde el punto de vista de mecánica de suelos con el fin de evaluar su aptitud para la construcción del proyecto TANQUE DE AGUA FLORENCIA. Los principales resultados son los siguientes; Dadas las condiciones de consistencia del suelo detectadas, se recomienda la utilización de un sistema de cimentación superficial directo tipo placas individuales o bien placas corridas utilizando un nivel de desplante de como mínimo 1.00m en la zona del sondeo P5 y de 0.55m en las zonas de los demás sondeos. De esta forma, el desarrollo del sistema de transmisión de las cargas de la superestructura al suelo deberá llevarse a cabo considerando las capacidades de carga admisibles mostradas en Cuadro 3 del informe adjunto. De igual manera, para la colocación de los contrapisos se recomienda la eliminación de capa de suelo superficial con presencia de materia orgánica. Debido a la existencia de taludes en el terreno, se realizó un análisis de estabilidad con el fin de determinar la capacidad del talud para soportar la estructura que será colocada. Según el análisis de estabilidad realizado, el talud es estable ante falla local y global en la condición estática y dinámica, siempre y cuando se proceda a implementar la colocación del tanque con los respectivos cortes de terreno, según explica la Figura 3. Ambos análisis se realizaron considerando las cargas impuestas por una la estructura futura. Para garantizar la integridad de la estructura y evitar problemas puntuales propios de la naturaleza del material del talud y de las prácticas constructivas, se recomienda evacuar el agua pluvial mediante un canal en la coronal del talud, y protegerlo de la erosión mediante algún método vegetativo (manicillo, vetiver, etc). También, se recomienda evitar la construcción de las zanjas de drenaje en las cercanías del talud (área entre el talud y la casa actualmente), ya que el agua baja la resistencia del material y por ende, baja el factor de seguridad. Se debe mencionar, que las recomendaciones estipuladas en este informe son válidas únicamente RESUMEN
... RESUMEN EJECUTIVO para la profundidad explorada, pues no se puede determinar las condiciones del suelo a profundidades mayores. Por lo tanto, si se quiere conocer las características del suelo a mayores profundidades (por ejemplo para profundidad de cimentación, cortes, etc) se recomienda la realización de sondeos con equipo de perforación por rotación. Igualmente, se debe mencionar que las recomendaciones anteriores son de apliación para zonas del terreno fuera de las áreas de influencia de superficies de fallas de taludes. En consecuencia, si la estructura se pretende desarrollar en las cercanías de un talud entonces se recomienda el desarrollo de un análisis de estabilidad específico para el talud en cuestión. Para el diseño estructural se debe considerar el suelo como un tipo S3, con una aceleración pico efectiva de diseño de 0.36, según la clasificación del Código Sísmico de Costa Rica, versión 2010. Esto para la recomendación de cimentación a partir de los 1.90m de profundidad. Dada la naturaleza del suelo no se considera que exista potencial de que se presente el fenómeno de licuefacción en el terreno analizado. De esta forma, quedamos a su disposición para cualquier consulta o aclaración requerida, atentamente; Ing. Gabriel Vargas Morales Director de Proyectos NOTA: Este informe se conforma de 13 páginas como cuerpo central del estudio, un anexo A en el cual se presenta la ubicación de los sondeos realizados, un anexo B con el registro de perforaciones y un Anexo C con el registro fotográfico. Este informe NO tiene validez en el caso de faltar una o algunas de las páginas con la información mencionada. RESUMEN
I INTRODUCCIÓN 1. ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN Este informe incluye la obtención de datos del subsuelo, mediante perforaciones y ensayos de campo y laboratorio, según lo especificado en las secciones 2.3 y 2.4 del citado Código de Cimentaciones de Costa Rica, 2a Edición. De esta forma, la información y recomendaciones enunciadas en este informe son de carácter general y específicas para la ubicación puntual en donde se realizaron los sondeos, en consecuencia su uso con fines de diseño queda bajo la responsabilidad del profesional responsable del diseño y construcción de las estructuras civiles. 2. DESCRIPCIÓN DEL TERRENO El proyecto a desarrollador se denomina Tanque de agua Florencia ubicado en Florencia de San Carlos, a 2 km del Banco Popular de Florencia, carretera a Ciudad Quesada. Consiste en un tanque de 750 m 3, 9,4 m de diámetro y 11 m de alto. La figura 1 muestra la ubicación geográfica del proyecto. Figura 1. Ubicación geográfica del nuevo proyecto a desarrollar (Tomado de Google Earth) PAGINA 1
3. EXPLORACIÓN REALIZADA Se realizaron cinco perforaciones en el terreno. Para realizar los sondeos se utilizó el equipo conocido como SPT, por las siglas en inglés de la prueba de penetración estándar ( Standard Penetration Test ), de acuerdo a la normativa ASTM D-1586. Durante esta prueba, se hinca un dispositivo de acero en el suelo estudiado mediante la caída libre de una masa de aproximadamente 63.5kg± 1kg. Un esquema del equipo utilizado se muestra en la Figura 2. El dispositivo hincado proporciona una medida de la consistencia del suelo en toda la profundidad explorada, pues mientras más resistente sea el suelo, mayor será el número de golpes (caída libre de la masa) para forzar la penetración del cono. La información proporcionada puede correlacionarse con propiedades básicas del suelo, como cohesión o ángulo de fricción. Figura 2. Esquema de equipo SPT utilizado para realizar la perforación PAGINA 2
II CONDICIONES DEL SUBSUELO 1. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA El perfil estratigráfico general de los limos arcillosos superficiales es el siguiente, SONDEO 1 PROFUNDIDAD 0,00m - 0,55m DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja. 0,55m - 1,90m 1.90m - 4,15m Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, consistencia suelta y compacta, frágil y moldeable a la presión digital y de humedad baja. Material limo arcilloso color café e inoloro. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja. SONDEO 2 PROFUNDIDAD 0,00m - 0,55m 0,55m - 1,90m 1,90m - 3,70m DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja. Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, consistencia suelta y compacta, frágil y moldeable a la presión digital y de humedad baja. Material limo arcilloso color café e inoloro. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja. SONDEO 3 PROFUNDIDAD 0,00m - 0,55m 0,55m - 2,80m DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA Material limo arcilloso color café e inoloro, contiene algunas raíces pequeñas, consistencia semi rígida y compacta, frágil a la presión digital, humedad muy baja. Material limo arcilloso color café e inoloro, consistencia media blanda y moldeable a la presión digital, presenta un incremento en la cantidad de raíces a 1.45 mts de profundidad. Humedad baja. PAGINA 3
SONDEO 4 PROFUNDIDAD 0,00m - 0,55m 0,55m - 2,80m SONDEO 5 PROFUNDIDAD DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja. Material limo arcilloso color café e inoloro, consistencia suelta y semi rígida y compacta; quebradiza y moldeable a la presión digital, contiene diminutas raíces y humedad muy baja. DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA 0,00m - 0,55m 0,55m - 1,00m Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja. Vacío. 1,00m - 3,70m Material limo arcilloso color café e inoloro, consistencia suelta y semi rígida y compacta; quebradiza y moldeable a la presión digital, contiene diminutas raíces y humedad baja y muy baja. 2. PRESENCIA DEL NIVEL FREÁTICO No se detectó la presencia del nivel freático al momento de la realización de las perforaciones en campo (22/03/16). El nivel freático es un nivel dinámico que varía continuamente, por lo que la indicación anterior es válida para la fecha de realización de los sondeos. PAGINA 4
III CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA 1. CAPACIDAD SOPORTANTE En el Cuadro 1 se muestran los valores del número de golpes Nspt obtenidos en los sondeos realizados con el método de penetración estándar. El resumen de resultados del sondeo de campo y las pruebas de laboratorio, se muestra en las figuras del ANEXO B Cuadro 1. Valores del numero de golpes N spt obtenidos de las pruebas en campo Profundidad (m) P1 P2 SONDEO P3 P4 P5 0.00-0.55 5 4 22 10 6 0.55-1.00 9 7 29 21 1 1.00-1.45 10 21 51 36 3 1.45-1.90 16 32 74 56 13 1.90-2.35 10 42 82 68 24 2.35-2.80 11 54 96 73 50 2.80-3.25 21 70 REB REB 76 3.25-3.70 26 91 - - 95 3.70-4.15 70 REB - - REB 4.15-4.60 REB - - - - *REB: INDICA LA PROFUNDIDAD EN LA CUAL SE PRESENTÓ EL REBOTE DEL EQUIPO DE PERFORACIÓN En el caso de suelos mayoritariamente cohesivos (limos y arcillas) la consistencia y la resistencia del suelo pueden entonces estimarse de acuerdo con el Cuadro 2 a continuación; Cuadro 2.Estimación de la resistencia del suelo de acuerdo con el Nspt (Braja, 1995) De este modo, para estimar la capacidad de carga de los suelos mayoritariamente cohesivos se utilizó la teoría de Terzaghi para suelos cohesivos en esfuerzos totales. Según esta teoría, la capacidad de carga última de un suelo cohesivo está dada por (Código de Cimentaciones de Costa Rica): Donde; qult = carga última c= cohesión del suelo Nc= factores de capacidad de carga qult = cnc (Ecuación # 1) De esta forma, en el Cuadro 3 se muestran las capacidades de carga estimadas para los estratos de suelo a las profundidades especificadas, con el fin de que puedan utilizarse en la proyección del sistema es- PAGINA 5
tructural de transmisión de la carga de la superestructura al suelo. Las capacidades de carga admisible mostradas se consideran con un factor de seguridad de 3. Cuadro 3. Estimación de la capacidad de carga admisible en ton/m 2 (factor de seguridad = 3) Nivel de SONDEO desplante (m) P1 P2 P3 P4 P5 0.00-0.55 3,1 2,5 20,5 9,3 5,6 0.55-1.00 8,4 6,5 27,1 19,6 0,6 1.00-1.45 9,3 19,6 47,6 33,6 1,9 1.45-1.90 14,9 29,9 69,1 52,3 12,1 1.90-2.35 9,3 39,2 76,5 63,5 22,4 2.35-2.80 10,3 50,4 89,6 68,1 46,7 2.80-3.25 19,6 65,3 REB REB 70,9 3.25-3.70 24,3 84,9 - - 88,7 3.70-4.15 65,3 REB - - REB 4.15-4.60 REB - - - - 2. CLASIFICACIÓN DEL SUELO SEGÚN CSCR 2010 Según los sondeos realizados en el terreno, se clasifica el suelo como un tipo S3, con una aceleración pico efectiva de diseño de 0.36, para los estratos contenidos entre la superficie y la profundidad explorada, según la clasificación del Código Sísmico de Costa Rica, versión 2010. 3. EMPUJE DE TIERRAS Para los fines que corresponda, en el Cuadro 4 se indican los coeficientes de empuje del suelo correspondientes para los sondeos realizados. Para el cálculo del coeficiente de presión activa se utilizó la ecuación # 2, la cual corresponde a la teoría de Rankine. Ecuación # 2 De igual forma, la ecuación # 3 muestra la forma de cálculo del coeficiente de presión pasiva, según la teoría de Rankine. Ecuación # 3 Cuadro 4. Estimación de parámetros de empuje medio para los sondeos realizados Suelos Cohesivos (Teoría de Rankine) Ítem Valor Peso unitario húmedo (kg/m3) 1425,00 Ángulo de fricción Φ (Grados) 31,8 Coeficiente de presión activa (Ka) 0,3 Coeficiente de presión pasiva (Kp) 3,3 Valor de cohesión nulo a futuro PAGINA 6
4. Análisis de Estabilidad Para llevar a cabo el análisis de estabilidad se utilizó la sección transversal del terreno que se denomina como A-A, esta sección se muestra en la Figura 3. Figura 3. Sección AA del talud (La información topográfica fué suministrada por el desarrollador) PAGINA 7
El análisis de estabilidad del talud se realizó tanto para la condición estática como para la condición dinámica con las siguientes premisas; 1. El suelo se modela como un solo estrato, producto del corte del terreno a las profundidades necesarias para la colocación del tanque en los estratos con capacidad soportante suficiente; a saber, con un peso seco de 1,525 ton/m 3, una cohesión de 50 kpa, 2 (Ver figuras 4 y 5). 2. En el caso del tanque de agua se estima una presión de contacto máxima de 1 ton/m 2, lo cual es la capacidad de carga admisible msotrada en el cuadro 3, de acuerdo a la resistencia estimada para el suelo en la zona de ubicación del tanque. 3. La determinación de las características geomécanicas de los estratos analizados se realizó a través de la información de las perforaciones realizadas. 4. Para la condición dinámica se considero una aceleración horizontal de 20% de la aceleración de la gravedad y una aceleración vertical de 0.05g. 5. En las dos condiciones analizadas (dinámico y estático) se supuso la ausencia del nivel freático, puesto que el mismo no se encontró en las perforaciones realizadas. 4.1 Análisis de Resultados del Análsis de Estabilidad. Para que el talud presente un comportamiento adecuado bajo la carga de la cimentación, el factor de seguridad debe ser de al menos 2.0 en la condición de análisis estático y de 1.5 en la condición dinámica. Esto por cuanto, si el factor de seguridad es menor, se comienza a dar una plastificación del terreno, lo cual genera deformaciones importantes, que ponen en riesgo la serviciabilidad de la estructura con deformaciones mas allá de las permisibles. De esta forma, los factores de seguridad del análisis de estabilidad para la sección A-A se muestran en la Cuadro 5, esto tanto para la condición dinámica como la condición estática. En las figuras 4 y 5 se muestra de forma gráfica el resultado del análisis de estabilidad. Cuadro 5. Factores de seguridad Sección A-A Tipo de Análisis Factor de seguridad recomendado Factor de seguridad obtenido Estático Local 2,00 2,75 Dinámico Local 1,50 2,54 Estático Global 2,00 2,64 Dinámico Global 1,50 2,36 Según el análisis de estabilidad realizado, el talud es estable ante falla global en la condición estática y dinámica, ambos análisis se realizaron considerando las cargas impuestas por una la estructura futura. Para garantizar la integridad de la estructura y evitar problemas puntuales propios de la naturaleza del material del talud y de las prácticas constructivas, se recomienda evacuar el agua pluvial mediante un canal en la coronal del talud, y protegerlo de la erosión mediante algún método vegetativo (manicillo, vetiver, etc). También, se recomienda evitar la construcción de las zanjas de drenaje en las cercanías del talud (área entre el talud y la casa actualmente), ya que el agua baja la resistencia del material y por ende, baja el factor de seguridad. PAGINA 8
Figura 4. Resultados del Análisis de Estabilidad Sección local AA del talud A) Condición Estática B) Condición Dinámica (La información topográfica fue suministrada por el desarrollador) PAGINA 9
Figura 5. Resultados del Análisis de Estabilidad Sección global AA del talud A) Condición Estática B) Condición Dinámica (La información topográfica fue suministrada por el desarrollador) PAGINA 10
IV CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 1. SISTEMA DE CIMENTACIÓN PROPUESTO De acuerdo a lo indicado en el apartado II CONDICIONES DEL SUBSUELO / 1. CARACTERIZA- CIÓN GEOLÓGICA GEOTÉCNICA, los suelos superficiales detectados en la profundidad analizada corresponden principalmente a un estrato compuesto por suelos limo arcillosos de consistencia de medianamente rígida. En consecuencia, dadas las condiciones de consistencia del suelo detectadas se recomienda la utilización de un sistema de cimentación superficial directo tipo placas individuales o bien placas corridas utilizando un nivel de desplante de como mínimo 1.00m en la zona del sondeo P5 y de 0.55m en las zonas de los demás sondeos. De esta forma, el desarrollo del sistema de transmisión de las cargas de la superestructura al suelo deberá llevarse a cabo considerando las capacidades de carga admisibles mostradas en Cuadro 3 presentado anteriormente. De igual manera, para la colocación de los contrapisos se recomienda la eliminación de capa de suelo superficial con presencia de materia orgánica. Según el análisis de estabilidad realizado, el talud es estable ante falla local y global en la condición estática y dinámica, siempre y cuando se proceda a implementar la colocación del tanque con los respectivos cortes de terreno, según explica la Figura 3. Ambos análisis se realizaron considerando las cargas impuestas por una la estructura futura. Para garantizar la integridad de la estructura y evitar problemas puntuales propios de la naturaleza del material del talud y de las prácticas constructivas, se recomienda evacuar el agua pluvial mediante un canal en la coronal del talud, y protegerlo de la erosión mediante algún método vegetativo (manicillo, vetiver, etc). También, se recomienda evitar la construcción de las zanjas de drenaje en las cercanías del talud (área entre el talud y la casa actualmente), ya que el agua baja la resistencia del material y por ende, baja el factor de seguridad. Se debe mencionar, que las recomendaciones estipuladas en este informe son válidas únicamente para la profundidad explorada, pues no se puede determinar las condiciones del suelo a profundidades mayores. Por lo tanto, si se quiere conocer las características del suelo a mayores profundidades (por ejemplo para profundidad de cimentación, cortes, etc) se recomienda la realización de sondeos con equipo de perforación por rotación. Igualmente, se debe mencionar que las recomendaciones anteriores son de apliación para zonas del terreno fuera de las áreas de influencia de superficies de fallas de taludes. En consecuencia, si la estructura se pretende desarrollar en las cercanías de un talud entonces se recomienda el desarrollo de un análisis de estabilidad específico para el talud en cuestión. PAGINA 11
2. ANÁLISIS DE ASENTAMIENTOS Dadas las características del suelo encontradas en los sondeos, se recomienda acatar las recomendaciones en cuanto a cimientos para evitar posibles asentamientos diferenciales. 3. RECOMENDACIONES PARA EXCAVACIONES Y TALUDES Se considera que las excavaciones para realizar la construcción de los cimientos se podrán realizar con equipo de excavación convencional. Sin embargo se recomienda que la construcción de estos elementos se haga de la forma más expedita y que los taludes temporales queden expuesto el menor tiempo posible para evitar la descompresión de suelo en las colindancias, necesariamente en este tipo de material los taludes deberán contar con ademes que prevengan un eventual colapso de las paredes. Los ademes en las paredes de los taludes temporales tienen dos objetivos principales: 1. Evitar la ruptura del suelo en las colindancias. 2. Proteger a los trabajadores que estarían dentro de la zanja. Finalmente se recomienda que los ademes sean del tipo tablestaca o similar, diseñados para soportar los empujes del suelo en la colindancia, más la sobrecarga que representan las estructuras vecinas o equipos. PAGINA 12
V BIBLIOGRAFÍA Asociación Costarricense de Geotécnia., 2009. Código de Cimentaciones de Costa Rica. 2a. Ed. Cartago, Costa Rica: Editorial Tecnológica de Costa Rica. Braja M, Das., 2012. Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. 7a.Ed. México: CENGAGE Learning. Colegio Federado de Ingenieros y Arquitectos., 2010. Código Sísmico de Costa Rica 2012. 4a. Ed. Cartago, Costa Rica: Editorial Tecnológica de Costa Rica. Gonzáles de Vallejo, L. Ferrer, M. Ortuño, L. Oteo, C., 2002. Ingeniería Geológica. Madrid: Pearson Prentice Hall. Percy, D. Kussmaul, S., 2000. Geología de Costa Rica. 1a. Ed. Cartago, Costa Rica: Editorial Tecnológica de Costa Rica. Sowers, B., 1990. Introducción a la Mecánica de Suelos y Cimentaciones. México: Editorial Limusa. PAGINA 13
... ANEXO A - UBICACIÓN DE SONDEOS ANEXO A
... ANEXO B - RESUMEN DE SONDEOS Perforación: P1 Fecha registro: 22/03/2016 Realizado por: Geiner Blandón Carrillo. FLORENCIA, SAN CARLOS. Localización: Número de proyecto: 017/2016 SUCS IL IP NÚMERO DE GOLPES N % Pas Desplante (m) Estratigrafía NF w w LL (SPT) 200 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, 0.00-0.55 5 5 42,2 presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi 0.55-1.00 9 9 Material limo arcilloso color café oscuro e 0,0 1.00-1.45 10 10 inoloro, consistencia suelta y compacta, frágil y 48,9 moldeable a la presión digital y de humedad baja. 1.45-1.90 16 16 0,0 1.90-2.35 10 10 49,1 2.35-2.80 11 REBOTE 11 0,0 Material limo arcilloso color café e inoloro. 2.80-3.25 21 21 Consistencia semi rígida y compacta y humedad 52,0 baja. 3.25-3.70 26 26 0,0 No detectado 3.70-4.15 70 70 97,5 52,3 87,5 11,0 2,20 MH 4.15-4.60 0 REB 0,0 NF = nivel freático gw : peso unitario del suelo LL = límite líquido w= % de humedad qu = resistencia a la compresión simple (ton/m2) IP = índice de plasticidad % Pas 200: porcentaje de material SUCS = Clasificación Unificada del Suelo IL = índice de liquidez que pasa la malla 200 NP = no plástico ANEXO B
... ANEXO B - RESUMEN DE SONDEOS Perforación: P2 Fecha registro: 22/03/2016 Realizado por: Geiner Blandón Carrillo. Localización: FLORENCIA, SAN CARLOS. Número de proyecto: 017/2016 NÚMERO DE GOLPES Desplante (m) Estratigrafía NF w w LL IP IL SUCS % Pas 200 N (SPT) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, 0.00-0.55 4 0,0 presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi 4 0.55-1.00 7 53,2 Material limo arcilloso color café oscuro e 7 1.00-1.45 21 inoloro, consistencia suelta y compacta, frágil y 0,0 21 moldeable a la presión digital y de humedad baja. 1.45-1.90 32 49,0 32 1.90-2.35 42 0,0 42 2.35-2.80 REBOTE 54 Material limo arcilloso color café e inoloro. 98,2 46,3 78,5 2,0 15,11 54 MH Consistencia semi rígida y compacta y humedad 2.80-3.25 70 70 baja. 0,0 No detectado 3.25-3.70 91 91 52,0 3.70-4.15 0 REB 0,0 NF = nivel freático gw : peso unitario del suelo LL = límite líquido w= % de humedad qu = resistencia a la compresión simple (ton/m2) IP = índice de plasticidad % Pas 200: porcentaje de material SUCS = Clasificación Unificada del Suelo IL = índice de liquidez que pasa la malla 200 NP = no plástico ANEXO B
... ANEXO B - RESUMEN DE SONDEOS Perforación: P3 Fecha registro: 22/03/2016 Realizado por: Geiner Blandón Carrillo. FLORENCIA, SAN CARLOS. Localización: Número de proyecto: 017/2016 SUCS IL IP NÚMERO DE GOLPES Desplante (m) Estratigrafía NF w w LL % Pas 200 N (SPT) 0.00-0.55 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Material limo arcilloso color café e inoloro, contiene 22 41,2 algunas raíces pequeñas, consistencia semi rígida y 0.55-1.00 22 29 0,0 29 Material limo arcilloso color café e inoloro, 1.00-1.45 51 96,4 40,6 71,0-1,0 31,43 MH consistencia media blanda y moldeable a la 51 1.45-1.90 74 presión digital, presenta un incremento en la 0,0 74 cantidad de raíces a 1.45 mts de profundidad. 1.90-2.35 82 53,6 82 Humedad baja. No detectado 2.35-2.80 REBOTE 96 96 0,0 2.80-3.25 0 REB 0,0 NF = nivel freático gw : peso unitario del suelo LL = límite líquido w= % de humedad qu = resistencia a la compresión simple (ton/m2) IP = índice de plasticidad % Pas 200: porcentaje de material SUCS = Clasificación Unificada del Suelo IL = índice de liquidez que pasa la malla 200 NP = no plástico ANEXO B
... ANEXO B - RESUMEN DE SONDEOS Perforación: P4 Fecha registro: 22/03/2016 Realizado por: Geiner Blandón Carrillo. Número de proyecto: 017/2016 Localización: FLORENCIA, SAN CARLOS. Desplante (m) NÚMERO DE GOLPES N % Pas Estratigrafía NF w (SPT) 200 0 10 20 30 40 50 60 70 80 w LL IP IL SUCS Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, 0.00-0.55 10 10 0,0 presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida 0.55-1.00 21 21 97,6 50,1 78,0 1,0 26,93 MH 1.00-1.45 36 36 0,0 1.45-1.90 56 56 50,2 1.90-2.35 68 68 0,0 2.35-2.80 REBOTE 73 73 44,1 No detectado Material limo arcilloso color café e inoloro, consistencia suelta y semi rígida y compacta; quebradiza y moldeable a la presión digital, contiene diminutas raíces y humedad baja y muy baja. 2.80-3.25 0 REB 0,0 3.25-3.70 3.70-4.15 NF = nivel freático gw : peso unitario del suelo LL = límite líquido w= % de humedad qu = resistencia a la compresión simple (ton/m2) IP = índice de plasticidad % Pas 200: porcentaje de material SUCS = Clasificación Unificada del Suelo IL = índice de liquidez que pasa la malla 200 NP = no plástico ANEXO B
... ANEXO B - RESUMEN DE SONDEOS Perforación: P5 Fecha registro: 22/03/2016 Realizado por: Geiner Blandón Carrillo. FLORENCIA, SAN CARLOS. Localización: Número de proyecto: 017/2016 SUCS IL IP NÚMERO DE GOLPES Desplante (m) Estratigrafía NF w w LL % Pas 200 N (SPT) 0.00-0.55 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, 6 presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi 39,8 0.55-1.00 6 1 Vacío 0,0 1.00-1.45 1 3 0,0 3 1.45-1.90 13 13 Material limo arcilloso color café e inoloro, 48,5 1.90-2.35 24 24 consistencia suelta y semi rígida y compacta; quebradiza y moldeable a la presión digital, 0,0 2.35-2.80 REBOTE 50 50 contiene diminutas raíces y humedad baja y muy 97,7 48,1 75,0-3,0 9,97 MH 2.80-3.25 76 76 baja. 0,0 No detectado 3.25-3.70 95 95 53,7 3.70-4.15 0 REB 0,0 NF = nivel freático gw : peso unitario del suelo LL = límite líquido w= % de humedad qu = resistencia a la compresión simple (ton/m2) IP = índice de plasticidad % Pas 200: porcentaje de material SUCS = Clasificación Unificada del Suelo IL = índice de liquidez que pasa la malla 200 NP = no plástico ANEXO B
ANEXO C - FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS SONDEO P1 SONDEO P2 MUESTRAS SONDEO P1 MUESTRAS SONDEO P2... ANEXO C
ANEXO C - FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS SONDEO P3 SONDEO P4 MUESTRAS SONDEO P3 MUESTRAS SONDEO P4... ANEXO C
... ANEXO C - FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS SONDEO P5 MUESTRAS SONDEO P5 ANEXO C