REVISIÓN A PAGINA: 1 DE 15 ÍNDICE 1 INTRODUCCIÓN... 2 2 OBJETIVO... 2 3 ÁREA DE ESTUDIO... 2 4 CONSIDERACIONES GEOLÓGICAS Y ESTRATIGRÁFICAS... 3 5 EQUIPO DE ENSAYO... 4 6 MÉTODO DE TRABAJO... 4 7 RESULTADOS DE SONDEO... 8 7.1 Descripción de Sondeos de SPT... 9 8 NIVEL FREÁTICO Y NIVEL ESTÁTICO... 9 9 CONCLUSIONES... 11 d) Cuando se considere la solución sobre el Terreno.... 12 10 RECOMENDACIONES... 13 ANEXOS Perfil Longitudinal del Sondeo Trabajo de Campo Croquis de Ubicación Reporte Fotográfico
REVISIÓN A PAGINA: 2 DE 15 1 INTRODUCCIÓN El presente informe contiene los resultados y conclusiones del Estudio de Mecánica de Suelos solicitado a nuestra Empresa de Estudios Geotécnicos SITECAL por elplan MAESTRO METROPOLITANO DE AGUA, el estudio fue realizado de acuerdo con los requerimientos del proyecto, el cual se emplazara por la zona de las provincias Andrés Ibáñez y Warnes del Departamento de Santa Cruz. El alcance del proyecto fue el de establecer las propiedades físicas y mecánicas del suelo de fundación en puntos preestablecidos por el peticionario de la futura estructura. 2 OBJETIVO El estudio geotécnico se constituye como un componente básico del proyecto, determina los siguientes objetivos principales: Reconocimiento del entorno sedimentario del área y sus características físicas. Estudio geotécnico para la determinación de los correspondientes parámetros referidos especialmente a la resistencia al corte y tensión admisible del suelo de fundación. Distribución y clasificación de materiales (Suelos), no solamente en superficie, sino también en profundidad. Determinación del Nivel freático (N e ) en el proceso de ejecución de la perforación, después de 24 hrs. De realizada la perforación (N 24 ) y después de las 48 hrs. de realizada la perforación (N 48 ) 3 ÁREA DE ESTUDIO El estudio se encuentra ubicado en las, ProvinciasAndrésIbáñez y Warnes, zona del Departamento de Santa Cruz.(Fig. 1) Figura 1: Ubicación área de Estudio Ubicación del Estudio Geotécnico
REVISIÓN A PAGINA: 3 DE 15 4 CONSIDERACIONES GEOLÓGICAS Y ESTRATIGRÁFICAS El estudio se lo realizo con la finalidad de conocer las características geotécnicas de la zona donde se construirá la futura estructura. Este capítulo del presente estudio geotécnico tiene como objetivo principal el de mostrar los diferentes tipos de Suelos por el examen tacto visual que se encontrarán en el desarrollo del presente estudio se obtuvo información de los compendios de YPFB y GEOBOL de los estudios realizados por la zona, se recomienda que para un mejor estudio o una mejor interpretación se ajuste a hojas Geológicas y topográficas dadas por la Carta nacional compiladas por el Instituto Geográfico Militar de ser necesario. La geografía y los recursos naturales de un país, están íntimamente relacionados a la constitución geológica de la corteza terrestre que corresponde a su territorio. Bolivia representa la síntesis geográfica del continente sudamericano ya que en su territorio se presentan rocas correspondientes a todas las Eras Geológicas.
REVISIÓN A PAGINA: 4 DE 15 La geología local del sector estudiado responde a los lineamientos geomorfológicos, es decir que en su conformación estratigráfica existen unas secuencias sedimentarias de origen continental conformado por estratos sub horizontales de arcilla de plasticidad variable entre media a baja con intercalación de Arenas, arenas limosas formaciones debidas a rellenos hidráulicos Típicas de las llanuras Chaco Beniana. Desde el punto de vista tectónico el área estudiada participa del estilo denominado Llanura Chaco Beniana. En la llanura Chaco Beniana (la cual se encuentra gran parte de Santa Cruz) las estructuras son suaves y amplias, están formadas íntegramente por rocas terciarias. La topografía es plana con ondulaciones. En el aspecto estratigráfico, en su área de influencia se han distinguido cuatro unidades lito estratigráficas, todas ellas de carácter sedimentario, las cuales corresponden a suelos y a rocas, cuyas edades se encuentran dentro los periodos Cuaternarios. El siguiente cuadro muestra en forma esquemática las correspondientes unidades: Cuaternario: Aluvial Fluvio Lacustre Terrazas Residual. 5 EQUIPO DE ENSAYO En el presente trabajo, se empleó un equipo portátil de penetración estándar, el cual cumple con todas las especificaciones técnicas requeridas: Diámetro externo de la barra para el ensayo 1¼ pulg. Diámetro interno de barra para ensayo ½ pulg. Equipo de hinca: Peso del martinete 63.5 Kg. (140 lbs.) Cabeza de hinca y tubo guía Altura de caída libre de 75 cm. (30 pulg.) Características del Saca Muestras - Cuchara de Terzaghi: Saca muestras bipartido punta de acero con cabeza de acoplamiento con dos orificios y válvula de retención de bola. Diámetro externo 2 pulg. Diámetro interno 1 3/8 pulg. Longitud de cuchara 27 pulg. 6 MÉTODO DE TRABAJO La metodología de trabajo fue convencionalmente dividida en las siguientes tres etapas:
REVISIÓN A PAGINA: 5 DE 15 6.1. Trabajo de Campo 6.1.1. Reconocimiento Preliminar del Terreno Se realizó el reconocimiento de las ubicaciones de los sondeos de acuerdo ala ubicación dada por el peticionario (Cliente). 6.1.2. Toma de muestras De los materiales extraídos, una vez caracterizados los suelos y registrados los correspondientes perfiles geotécnicos se han tomado muestras guardando una equidistancia vertical de 1.00 m., o de cada variación de material (cambio de estrato), para que estas sean representativas, dichas muestras fueron identificadas y protegidas adecuadamente, para luego ser remitidas al laboratorio de Mecánica de Suelos para su análisis respectivo. Una vez caracterizados los suelos y registrados los correspondientes perfiles geotécnicos se han tomado muestras con un saca muestras bipartido punta de acero con cabeza de acoplamiento con dos orificios y válvula de retención de bola, diámetro interno 1 3/8 y una longitud de 27 pulg., guardando una equidistancia vertical de 1.00 m., o de cada variación de material (cambio de estrato) adoptando la tecnología más adecuada, para que estas sean representativas, dichas muestras fueron identificadas y protegidas adecuadamente, para luego ser remitidas al laboratorio de Mecánica de Suelos, para su análisis respectivo. 6.1.3. Perforación Se realizótreinta (30) sondeos de investigación geotécnica (S.P.T.), en las áreas de las futurasestructuras, trabajos realizados, en forma mecánica manual con ayuda de un sacabocado (Vizcachera), de un diámetro de 2 pulgadas, los sondeos tienen una profundidad de 4 metros. 6.1.4. Ensayo de penetración dinámica Los ensayos S.P.T., han sido ejecutados de acuerdo a la norma ASTM-1586 (AASHTO T-206-70) metro a metro, este ensayo permite determinar el índice de resistencia a la penetración (Ng) que ofrecen los suelos al ser ensayados por un penetro metro, el cual es hincado a percusión mediante un martinete de 63.5 Kg. bajo la caída de 75 cm a través de un tubo guiador. Este índice conjuntamente con el tipo de suelo obtenido en laboratorio, permite a través de ábacos y formulas empíricas, determinar la capacidad admisible de los suelos ensayados a la profundidad deseada. 6.2. Trabajo de Laboratorio A partir de las muestras extraídas se realizaron los diferentes ensayos de laboratorio, cuya relación nominal es la siguiente: Contenido de Humedad natural según ASTM D-2216-71 Análisis granulométrico según ASTM D-422
REVISIÓN A PAGINA: 6 DE 15 Límites de consistencia: Limite liquido según ASTM D-4318 Limite plástico según ASTM D-4318 Índice de plasticidad Angulo de fricción interna, cohesión y peso unitario, en función al Número de Golpes del ensayo de Penetración Normal y a ensayos clasificación de las muestras extraídas en el ensayo de SPT Clasificación Unificada de Suelos (S.U.C.S.) ASTM D-2487-66T 6.3. Trabajo de Gabinete Una vez concluido el trabajo de campo y laboratorio se realizó una tercera etapa de gabinete mediante el análisis de toda la información obtenida que se resume en el presente trabajo a través de este informe final, con la formulación de las conclusiones técnicas más viables las principales actividades fueron las siguientes: Preparación de los perfiles individuales de los sondeos, en los cuales se puede apreciar las propiedades tanto físicas como mecánicas, es decir: El color La forma El espesor de cada uno de los estratos Los valores de tensión admisible Nivel Freático 6.4. Calculo de Capacidad Portante En cuanto a la capacidad de carga se podría definir como La capacidad de carga de un suelo es la carga media por unidad de área, que no solo depende de las propiedades mecánicas del suelo, sino también de las dimensiones del área cargada, de su forma y de su ubicación respecto a la superficie Kart Terzaghi (1945): Mecánica Teórica de los Suelos: PP. 133. Para el cálculo de la capacidad de carga admisible de los suelos cohesivos y granulares, se utilizaron las fórmulas reducidas de Karl Terzaghi y Bowles, estas se detallan a continuación: Para Suelos Cohesivos.- Según Terzaghi, el valor de capacidad de carga admisible en cualquier tipo de suelo de fundación, a una profundidad h, para fundaciones del tipo continúas de Ancho B Qultima = 1,2*C`*Nc + γ*h*nq + 0.6* γ*b* Nw Qadm =Qultima.....(1) FS
REVISIÓN A PAGINA: 7 DE 15 Dónde: Qadm = Capacidad portante Admisible del suelo (Kg/cm2). FS = Factor de seguridad por lo general se asume FS=3.0 C = Cohesión (kg/ cm2); C`=2*(C)/3 en algunos casos se utilizando el caso de corte local (por seguridad) γ = Peso Específico del material (kg/ cm3) B = Dimensión menor de la cimentación (cm.) h = Nivel de desplante de la fundación o nivel de fundación (cm) Nc; Nq; Nw = Factores de Capacidad de Carga de Terzaghi (a dimensionales) utilizando en algunos casos el corte general (Libro Braja M. Das, 5º Edición, Pág. 129) y corte local (Libro Braja M. Das, 5º Edición, Pág. 130). Para mayor seguridad se realiza el cálculo de la Capacidad Portante del Suelo con las Ecuaciones, 1 para suelos Cohesivos, asumiendo como lado menor de la base de 1.20 m para el cálculo (nuevamente por seguridad), se adopta estas ecuaciones porque sus valores son medianamente moderados y se podrían decir hasta conservadores, pero es una fórmula utilizada universalmente. Para Suelos No Cohesivos.- Para el caso de los suelos granulares se aplicó el siguiente criterio propuesta por Bowles (1982) la cual es una modificación a la propuesta por Terzaghi en función del Número de Golpes con la menor dimensión de la fundación (B) y basada en Consideraciones de Asentamientos: Q adm = N corr x S x Cw x K d ; Cuando B 1.20 m..(2) 5 Q adm = N corr x S x Cw x K d [ B + 0.3 ] 2 ; Cuando B > 1.20 m. (3) 8 B Si Df B la Q adm ha de reducirse un 60% Si Df> B la Q adm ha de reducirse un 70% Dónde: Qadm = Capacidad portante Admisible del suelo (Kg/cm2). Ncorr = Numero de golpes corregido. B = Dimensión menor de la cimentación (m.). S = Asentamiento con el que se calcula la tensión, asume igual a 20.0 mm (0.78 en Pulgadas) por seguridad, para obtener un valor conservador. Kd = Factor de Corrección por efecto de la profundidad = 1+0.33*Df/B 1.33 Df = Nivel de desplante (m). Cw = Corrección según profundidad Dw del nivel freático, si no existe se asume igual a 1.
REVISIÓN A PAGINA: 8 DE 15 Cw = 1 x 0.95 x [1 + Dw] 2 D + B Dónde: Dw = Profundidad del nivel freático. D = Profundidad de desplante bajo la superficie. B = Dimensión menor de la fundación. Debido a que los valores de N60 o Ncorr (prueba de campo, ya afectado por el equipo y la forma de la cuchara), suelen ser muy altos cuando el subsuelo está formado por arena fina bajo el nivel de las aguas freáticas, es necesario hacer, varias correcciones como ser: Corrección por profundidad, es la corrección hecha al número de golpes " N 60 " por la longitud de las cañerías de perforación, donde, la corrección sólo es aplicada para longitudes de perforación mayores o iguales a 20 mts (Long de Perforación>=20). Por la siguiente expresión: N60 prof = (Ng real-spt) Corrección por Presión, es la corrección hecha al Numero de Golpes N 60, debido a las presiones efectivas del Suelo y considerando el valor de N60 de campo a una presión de sobre carga efectiva de 10 T/m2 como estándar, la corrección que se le aplica para otras presiones diferentes están dadas aproximadamente por: ( ) F C = 0.77*log 20 / P efectiva Ng60 corr.- presion = N60 *Fc Recuerde que cuando el suelo, se encuentra arriba del nivel freático, no existe presión de poros por lo tanto la presión efectiva es igual a la presión total Corrección por Numero de Golpes, es la corrección hecha al Numero de Golpes N 60corr-presion, cuando los valores suelen ser muy altos o mayores a 15, cuando el subsuelo está formado por arena fina bajo el nivel de las aguas freáticas, es necesario hacer, la corrección siguiente debido a las presiones del Suelo. Donde el Ngcalculo, es el valor final de cálculo, el cual está influenciado a un factor de eficiencia y seguridad, dependiendo de las condiciones de trabajo, el cual varía entre 85 a 95% del valor final 6.1.1 Factor de Seguridad Frente a una Falla por Corte El factor de Seguridad mínima que deberán tener las cimentaciones son las siguientes: Para Cargas de servicio se utiliza un Factor de 3.00 - (1.06 - (0.003*L)) [( N 15) / 2] Ng corr. - golpes 15 + 60 = corr presion 7 RESULTADOS DE SONDEO Los suelos encontrados en el sitio de la futura construcción, son suelos residuales aluviales en
REVISIÓN A PAGINA: 9 DE 15 condición PARCIALMENTE SECOS A SATURADOS. Estos suelos son muy susceptibles a la humedad, la que afecta a sus características mecánicas y físicas (en especial las arcillas). 7.1 Descripción de Sondeos de SPT En este numeral se describe literalmente la secuencia de la perforación: MUNICIPIO DE WARNES SPT Nº T-17 Este sondeo alcanzo una profundidad de 4.10 m, y su configuración sedimentaria es la siguiente: Desde 0.00 m. Hasta 0.20 m. Capa Vegetal. Desde 0.20 m. Hasta 0.70 m.limos Arenosos sin plasticidad de condición in-situ inestable de una consistencia media, de estado parcialmente saturado de coloración marrón oscuro. Desde 0.70 m. Hasta 1.50 m.limos Arenosos sin plasticidad de condición in-situ inestable de una consistencia media, de estado parcialmente saturado de coloración gris oscuro. Desde 1.50 m. Hasta 1.80 m.arenas Limosas de condición in-situ inestable de una compacidad media, de estado parcialmente saturado de coloración marrón. Desde 1.80 m. Hasta 2.70 m.arenas Limosas de condición in-situ inestable de una compacidad media, de estado parcialmente saturado de coloración rojizo. Desde 2.70 m. Hasta 3.50 m.arenas Limosas de condición in-situ inestable de una compacidad media, de estado saturado de coloración marrón claro. Desde 3.50 m. Hasta 4.10 m.arcilla de mediana plasticidad de condición in-situ inestable de una consistencia media, de estado saturado de coloración marrón claro. 8 NIVEL FREÁTICO Y NIVEL ESTÁTICO En la fecha de la exploración, del 12de Marzo del 2013 al 11 de Abril 2013, se evidencio la presencia del Nivel Freático Según el siguiente detalle:
REVISIÓN A PAGINA: 10 DE 15 RESUMEN DE ESTUDIOS GEOTECNICOS SONDEO PROF. NIVEL (m) N e N 24 N 48 OBSERVACIONES SPT-T-1 0.00 0.00 0.00 SPT-T-2 0.00 0.00 0.00 SPT-T-3 0.00 0.00 0.00 SPT-T-4 0.00 0.00 0.00 SPT-T-5 0.00 0.00 0.00 SPT-T-6 0.00 0.00 0.00 SPT-T-7 0.00 0.00 0.00 SPT-T-8 0.00 0.00 0.00 SPT-T-10 0.00 0.00 0.00 SPT-T-11 0.00 0.00 0.00 SPT-T-12 2.80 2.30 2.00 SPT-T-13 0.00 0.00 0.00 SPT-T-14 0.00 0.00 0.00 SPT-T-15 0.00 0.00 0.00 SPT-T-16 0.00 0.00 0.00 SPT-T-17 2.70 2.20 1.80 SPT-T-18 0.00 0.00 0.00 SPT-T-19 0.00 0.00 0.00 SPT-T-20 0.00 0.00 0.00 SPT-T-21 0.00 0.00 0.00 SPT-T-22 0.00 0.00 0.00 SPT-T-25 0.00 0.00 0.00 SPT-T-26 0.00 0.00 0.00 SPT-T-27 0.00 0.00 0.00 SPT-T-28 0.00 0.00 0.00 SPT-T-29 0.00 0.00 0.00 SPT-T-30 3.00 2.40 2.00 SPT-T-31 1.20 1.00 0.70 SPT-T-32 0.00 0.00 0.00 SPT-T-33 0.00 0.00 0.00 Se verifico el Nivel Dinámico después de 24 Hrs. Y 48 Hrs.solo se evidencio en 4 sondeos. Sólo se informa el nivel detectado a la fecha de exploración, se desconocen su variación estacional y en el tiempo, ya que este tema escapa al alcance de este informe.
REVISIÓN A PAGINA: 11 DE 15 Se aclara que por el tiempo de lluvias es posible que este nivel (de agua) cambie drásticamente, pero este son llamadas aguas colgadas, producidos por las lluvias en los estratos superiores permeables, que no puede filtrar por los estratos de arcilla intermedios. En razón de la permeabilidad las oscilaciones de los niveles freáticos pueden ser importantes en estos suelos, por lo que se aconseja una determinación precisa de los mismos en distintas épocas del año. La existencia de un nivel freático alto constituye un factor de gran importancia en el proyecto y ejecución de las fundaciones, si bien sus efectos están asociados a la naturaleza del terreno y en particular de su permeabilidad. La acción más directa se traduce asentamientos bruscos o en empujes hidrostáticos sobre los muros de sótanos y subpresiones sobre las obras de fundación. 9 CONCLUSIONES Las conclusiones presentes, se han obtenido en base a los trabajos de campo cuyo alcance es de TREINTA (30) exploracionesgeotécnicas de 4.00 metros de profundidad, con los trabajos de laboratorio yla adecuada interpretación de toda la información obtenida, permiten obtener las siguientes conclusiones: En los trabajos de excavación, podrán realizarse con maquinaria. Además, las excavaciones podrán soportar taludes verticales hasta cierta profundidad, siempre y cuando estén protegidas de las lluvias y se deberá evitar el tránsito de personas por el sello de la excavación. En caso de que hubieran fundaciones, todas se podrán diseñar con un ancho de cimiento mínimo de B=1.20 metros, ya que con este valor se calculó las capacidades portantes. Los taludes de corte pueden soportar altas pendientes, sin embargo, por la poca resistencia a la erosión hídrica y a los cambios que se producen en los suelos por la presencia de agua, deben tener mayor inclinación para permitir la protección con gramíneas u otros elementos y concebir un sistema de drenaje eficiente. Preferentemente taludes iguales a mayores a 1.5 : 1. Se recomienda la construcción de un buen sistema de drenaje pluvial, el cual debe tener pendientes mayores al 0.5% hacia los canales perimetrales, para evitar que el agua de lluvia se infiltre en las capas interiores del suelo. Este estudio geotécnico, analiza el terreno determinando sus características físicas, su comportamiento mecánico y obteniendo la capacidad portante ultima del mismo, recomendando el coeficiente de seguridad adecuado,para cimentar estructuras en él, proveyendo información detallada para el correspondiente análisis por parte del especialista en geología y para el estudio de estabilidad de taludes. En cualquier caso, se tendrá en cuenta que las conclusiones y consideraciones hechas únicamente serán válidas para materiales con características y propiedades similares a las descritas en el presente informe. Si se encontrasen discordancias entre el terreno existente en algún punto y los resultados descritos en este informe, deberá estudiarse detalladamente el caso y completar las prospecciones si ello fuese necesario, o sea, antes de proceder a la realización de la estructura de cimentación, la
REVISIÓN A PAGINA: 12 DE 15 empresa ejecutora deberá comprobar visualmente, o mediante las pruebas que juzgue oportunas, que el terreno de apoyo de aquélla se corresponde con lo estimado en el presente estudio geotécnico. El subsuelo superficial está conformado por arcillas pasticas, limos y arenas limosas de poca o nada de plasticidad, pero en general cumplen las mismas características de resistencia, pero recuerde que una característica de las Arcillas es su resistencia en su estado seco, pero esta propiedad se merma cuando llega a saturarse, para evitar este problema existen un sistema de soluciones según sobre qué aspecto se considere. a) Cuando se considere la solución sobre el Terreno. Mejoramiento mediante compactación por el mismo suelo o por otro suelo no Expansivo más estable al agua (material mejorado), este sistema es el más común y se hace referencia en este informe por ello más adelante se presenta un detalle del mismo b) Cuando se considere la solución sobre las Fundaciones. Uso de Pilotes, Esta solución contempla atravesar la zona arcillosa y apoyar las fundaciones sobre suelos más estables (esta solución es aplicable a estructuras elevadas y pesadas). Uso de Plateas, esta solución minimiza los asentamientos diferenciales. c) Cuando se considere impedir que el fenómeno se presente. Aislamiento del suelo susceptible a procesos de cambios por su contenido de humedad, de modo que los procesos climáticos o los agentes externos no modifiquen los contenidos de humedad en el espesor de la capa activa (arcilla). En estos casos es diseñar sistemas de drenaje mediante obras de arte (canales, sumideros, etc.) y/o pendientes naturales del terreno. Un método particular a veces no es suficiente en algunos caso se recomienda combinar procedimientos y el adoptar cualquier solución pasa por los problemas contractuales económicos y técnicos que se tenga en el proyecto. d) Cuando se considere la solución sobre el Terreno. Consiste en estabilizar el suelo bajo la fundación con un material mejorado, definimos como material mejorado a suelos más estables al agua como ser suelo tipo Suelo Granular según SUCS suelos GW (A-1-a) hasta GP-GM (A-1-b) o arenas limosas (SP-SM hasta SM) o en el mejor de los casos Suelo- Cemento, estas últimas se presentan en el área de proyecto (GW-GM) pero su utilización deberá estar regulado por el laboratorio de mecánica de Suelos de Obra ya que estos deberán estar seleccionados y preparados mediante especificaciones técnicas, a continuación se sugiere la metodología para el cambio y compactado de material mejorado. Se procederá a excavar para la fundación hasta la profundidad de desplante Df más una profundidad H en toda la superficie, luego se procederá a la colocación de capas de 0,20 m de material empleado como suelo mejorado y se procederá al compactado al 95% de su densidad máxima determinada por el ensayo de Proctor T-180 Modificado. Este relleno será ejecutado
REVISIÓN A PAGINA: 13 DE 15 hasta alcanzar la altura de H de espesor de suelo mejorado por debajo de la cota de fundación (Df) esto con la finalidad de uniformizar la compacidad de los suelos. Se debe realizar un programa de control de compactación periódico y sistemático, mediante el conocimiento de la densidad en plataforma, este control puede realizarse a través de la toma de densidades en sitio, mediante algún método convencional vigente para este tipo de control (cono de arena, volumenómetro, etc.). La alternativa de fundación con suelo Mejorado, las Características de resistencia en todo caso dependerá del material empleado, espesor y del grado de compactación alcanzado. En todo caso si se emplea materiales como suelos granulares o arenas limosas, compactadas al 95% de su densidad máxima seca según Proctor T-180 Modificado, se alcanzaran qadm mayores a 1.00 kg/cm2, donde para cada caso se define este valor según el espesor a remplazar. La investigación geotécnica basada fundamentalmente en la fase de campo, los ensayos, tanto de laboratorio como los realizados en el terreno y la adecuada interpretación de toda la información obtenida, esto sumado a la información de cargas de equipos y dimensiones aproximadas de las bases de fundación, los cuales fueron proporcionados por el cliente permiten obtener las siguientes recomendaciones: 10 RECOMENDACIONES 10.1 MUNICIPIO DE WARNES Se recomienda fundaciones superficiales del tipo plateas o macizo de fundación (cabezal de hormigón), por ser estructuras importantes por sus cargas transmitidas a la masa de suelo. Pero por la importancia de la estructura y la existencia de suelo de naturaleza arcillosa se recomienda realizar un cambio de material de 0.80 m. de espesor por debajo de la fundación,
REVISIÓN A PAGINA: 14 DE 15 compactado al 95 % de la Densidad del Proctor T-180 Modificado, con el objetivo de uniformizar los suelos de apoyo y asegurar que el suelo es homogéneo en toda el área de la fundación. Para el cambio de material (mejorado) se podrá utilizar Suelo Granular (Tipo Capa Base) o Arena Limosa (A-2-4 (0)), ya que sus tensiones de trabajo están por encima de la tensión solicitada o tensión producida por la carga. Según el material a remplazar y el espesor que se utilice, para efectos de cálculo de la cimentación se adoptara las tensión admisible de; q adm = 1.00 Kg / cm2, si se utilizara Suelo Granular (Capa Base) como suelo mejorado El módulo de reacción del suelo en estado natural o Coeficiente de Balasto, su valor numérico depende de la textura, compacidad, consistencia, humedad y otros factores que afectan la resistencia del suelo. Las pruebas han demostrado que el módulo de reacción de los suelos varía con el área de contacto cargada y con la cantidad de asentamiento, a continuación se dan coeficientes recomendables de material COMPACTADO. CLASIFICACIO N SUSC CUADRO DE RESUMEN DEL CO EFICIENTE RECO MENDADO S COEF. BALASTO Te n s i on Adm (kg/cm2) K (kg/cm3) RELACIO N DE POISSON MO DULO "Gs" (kg/cm2) Densidad Natural "γm" (Kg/cm3) Se aclara que con el cambio de material se tendrá un asentamiento inmediato despreciable. MO DULO DE ELASTICIDAD LO NGITUDINAL Es (kg/cm2) Suelo Granular 1.00 2.82 0.25 350.00 2.08 490 En todo caso se debe garantizar un mejor drenaje que el convencional propuesto para que no permita no solo la saturación sino que debe evitar el humedecimiento de los suelos, como ser la construcción en el área de recintos cerrados de Hormigón con cordones perimetrales teniendo tener pendientes a los canales, para evitar que el agua de lluvia se infiltre en las capas interiores del suelo. Si se decide por el diseño de otra alternativa de fundación, el ingeniero proyectista deberá basarse en los perfiles estratigráficos adjuntos al presente informe. Se deberá garantizarse que los cimientos queden apoyados sobre materiales adecuados descritos en su correspondiente perfil geotécnico para la aplicación capacidad especificada y particularmente sobre los estratos recomendados.
REVISIÓN A PAGINA: 15 DE 15 INGENIERO RESPONSABLE Santa Cruz de la Sierra, Mayo del 2013