INFORME Nº 198957-EG T-2144

CLIENTE: ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE NAVE INDUSTRIAL E INSTALACIÓN SOLAR FOTOVOLTAICA EN DEPENDENCIAS DEL CENTRO NACIONAL DEL HIDRÓGENO, PUERTOLLANO, CIUDAD REAL INFORME Nº 198957-EG T-2144 Madrid, Abril de 2014 SGS Tecnos, S.A.C/ Trespaderne, 29 Edificio Barajas I (Barrio Aeropuerto) 28042 Madrid t (34) 91313 80 00 f (34) 913 13 81 44 www.sgs.es Miembro del Grupo SGS (Société Génélare de Surveillance) Inscrita Registro Mercantil de Madrid, Tomo 3.475, General 2.746, Sección 3ª, Folio 88, Hoja M-25966, Inscripción 1.ª, Libro de Sociedades C.I.F.: A-28345577 Sociedad Unipersonal

Í N D I C E Pág. nº 1. INTRODUCCIÓN Y ANTECEDENTES... 1 1.1. ANTECEDENTES Y OBJETO... 1 2. TRABAJOS REALIZADOS... 4 2.1. TRABAJOS DE GABINETE E INVESTIGACIÓN... 4 2.2. TRABAJOS DE CAMPO... 4 2.2.1. SONDEOS MECÁNICOS... 5 2.2.2. CALICATAS MECÁNICAS... 9 2.2.3. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA TIPO D.P.S.H... 9 3. ENSAYOS DE LABORATORIO... 12 3.1. HUMEDAD Y DENSIDAD... 13 3.2. ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO... 13 3.3. LÍMITES DE ATTERBERG... 13 3.4. COMPRESIÓN SIMPLE... 14 3.5. PRESIÓN DE HINCHAMIENTO... 14 3.6. ANÁLISIS QUÍMICOS... 14 4. MARCO GEOLÓGICO... 10 5. ESTRATIGRAFÍA... 13 6. HIDROGEOLOGÍA... 15 7. AFECCIÓN SÍSMICA... 18 8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES... 19 8.1 COTA Y TIPO DE CIMENTACIÓN... 19 8.2 COEFICIENTE DE BALASTO... 23 8.3 COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD... 23 8.4 RIPABILIDAD... 23 8.5 RECOMENDACIONES COMPLEMENTARIAS... 24 8.6 HORMIGONES... 26

PLANOS PLANO I: Planta de situación de los trabajos de campo PLANO II: Perfil geológico geotécnico I-II PLANO III: Perfil geológico geotécnico III-IV ANEXOS ANEXO I: ANEXO II: ANEXO III: D.P.S.H. ANEXO IV: SONDEOS MECÁNICOS CALICATAS MECÁNICAS ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA TIPO ENSAYOS DE LABORATORIO

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 1 de 27 1. INTRODUCCIÓN Y ANTECEDENTES El Centro Nacional del Hidrógeno ha adjudicado a SGS Tecnos, S.A. la realización de un estudio geotécnico para el Proyecto de Construcción de una nave industrial y una instalación solar fotovoltaica en sus dependencias de Puertollano, Ciudad Real, situadas en la C/ Prolongación Fernando el Santo s/n. 1.1. ANTECEDENTES Y OBJETO El objeto del presente estudio es definir los condicionantes geotécnicos del terreno presente y definir así una cimentación adecuada a los mismos. La parcela se sitúa al Noroeste de Puertollano, y presentaba una topografía prácticamente plana en el momento de realización de los trabajos de campo. En el caso del emplazamiento de la nave industrial, se habían llevado a cabo excavaciones previas, hasta configurar una explanada prácticamente coincidente con la cota de las calles anexas. En las siguientes fotografías, se observa el estado de la parcela en el momento de realización de los trabajos de campo, así como un detalle de la foto aérea que recoge el emplazamiento de la parcela de investigación (Figura a). 1 NAVE INDUSTRIAL 2 INSTALACIÓN FOTOVOLTAICA ZONA DE ESTUDIO 1 2 Figura 1.1.a: Situación, estado y desnivel de la parcela.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 2 de 27 La localización de las prospecciones queda reflejada en el Plano I Planta de situación de trabajos de campo, que se adjunta al final de la memoria. La distribución de los trabajos de campo fue indicada por el cliente. Según documentación de Proyecto facilitada por el Centro Nacional del Hidrógeno, se prevé la construcción de una nave industrial y una instalación solar fotovoltaica en sendas parcelas limítrofes que el Centro posee en la localidad de Puertollano junto al edificio de oficinas actual. Como puede comprobarse en la Figura b, las parcelas presentan una topografía prácticamente plana, situándose la rasante topográfica de la parcela destinada a la instalación fotovoltaica a 737,00 m. y a 737,50 m. la de la parcela destinada a la nave industrial, según la documentación topográfica facilitada por el cliente. 2 1 Figura 1.1.b: Plano topográfico de la zona de estudio y extensión de la parcela destinada para nave industrial (en rojo). La parcela donde se ubicará la nave industrial tiene una superficie de aproximada 4.500 m². Por la información facilitada por el cliente, la nave constará de planta baja (PB) y superficie de ocupación de 1.400 m². La parcela donde se ubicará la instalación solar fotovoltaica tiene una superficie aproximada de 1.590 m².

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 3 de 27 Según las clasificaciones del Código Técnico de la Edificación (CTE) la edificación sería del tipo C-1. Por otro lado, los antecedentes geológicos de la zona de estudio clasificarían el terreno como intermedio, por presencia de depósitos Cuaternarios (T-2). La campaña realizada cumple las exigencias del CTE, para el conjunto global de las dos parcelas y la superficie de ocupación proyectada. Dado que en varios de los ensayos de penetración dinámica continua de tipo D.P.S.H. se obtuvo un falso rechazo por presencia de gravas o bolos cuarcíticos a los pocos centímetros, SGS Tecnos realizó, previa aprobación por parte del cliente, calicatas mecánicas, para comprobar la naturaleza del terreno en un mayor número de puntos, permitiendo una correcta cobertura y alcance de los reconocimientos geotécnicos. En las páginas siguientes se detallan las investigaciones de campo, gabinete y laboratorio efectuadas para conocer las características del terreno, incluyéndose en el último capítulo de esta memoria nuestras conclusiones y recomendaciones.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 4 de 27 2. TRABAJOS REALIZADOS 2.1. TRABAJOS DE GABINETE E INVESTIGACIÓN Previo a los trabajos de campo se consultó la siguiente bibliografía y documentación para establecer antecedentes de la zona y tener un mayor conocimiento de la misma tanto geológico, hidrológico como geotécnico: Ministerio de Industria Dirección General de Minas. Mapa geotécnico 1:200.000 Hoja 61 5-8 (Ciudad Real) I.G.M.E. (1935) Hidrogeológico de España 1:200.000 nº 61 (Ciudad Real) I.G.M.E. (1935) Geológico de España 1:200.000 nº 61 (Ciudad Real) I.G.M.E. (1928) Geológico de España 1:50.000 nº 810, 1ª serie (Puertollano) Estudios geotécnicos previos realizados por SGS y trabajos de control de calidad y asistencia técnica en parcelas próximas. 2.2. TRABAJOS DE CAMPO Los trabajos han consistido en la realización de tres (3) sondeos mecánicos a rotación con extracción de testigo continuo, de 8,00 m. de profundidad, con ejecución en su interior de ensayos SPT y toma de testigos parafinados, excavación de cinco (5) calicatas mecánicas, hasta 3,80 m. de profundidad y realización de ocho (8) ensayos de penetración dinámica continua tipo D.P.S.H., hasta alcanzar la profundidad de rechazo. A continuación adjuntamos un cuadro resumen (Cuadro 2.2.I), donde se incluyen los trabajos de campo realizados, cota de boca e inicio, y la profundidad final prospectada, las formaciones geológicas atravesadas y la fecha de ejecución de los mismos. PROSPECCIÓN COTA TOPOGRÁFICA DE INICIO (m) PROFUNDIDAD PROSPECTADA/COTA TOPOGRÁFICA FINAL (m) FORMACIÓN GEOLÓGICA FECHA SM-1 737,50 8,00/729,50 2-4-2014 SM-2 738,10 8,00/730,10 3-4-2014 SM-3 737,00 8,00/729,00 3-4-2014 CM-1 737,50 3,40/734,10 CUATERNARIO 9-4-2014 CM-2 738,30 3,40/734,90 Y TERCIARIO 9-4-2014 CM-3 738,30 3,20/735,10 9-4-2014 CM-4 737,50 3,80/733,70 9-4-2014 CM-5 737,70 3,80/733,30 9-4-2014

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 5 de 27 PROSPECCIÓN COTA TOPOGRÁFICA DE INICIO (m) PROFUNDIDAD PROSPECTADA/COTA TOPOGRÁFICA FINAL (m) FORMACIÓN GEOLÓGICA FECHA PD-1 737,00 2,80/734,20 2-4-2014 PD-2 737,00 5,00/732,00 2-4-2014 PD-3 737,50 2,40/735,10 3-4-2014 PD-4 737,50 0,40/737,10 CUATERNARIO 3-4-2014 PD-5 738,30 3,20/735,10 Y TERCIARIO 3-4-2014 PD-6 737,50 0,80/734,70 3-4-2014 PD-7 737,50 0,60/736,90 3-4-2014 PD-8 738,30 0,40/737,90 3-4-2014 Cuadro 2.2.I: Resumen de trabajos de campo 2.2.1. SONDEOS MECÁNICOS Para investigar las características geotécnicas del terreno se han efectuado tres (3) sondeos mecánicos a rotación con extracción de testigo continuo, mediante los cuales se ha perforado un total de 24,00 m.l. Los sondeos se abordaron con un equipo de sondeos montado sobre camión, modelo SEGOQUI 09. Las perforaciones se han realizado a rotación, con baterías simples de diámetros 101 y 86 mm, empleándose coronas de widia. La localización de los sondeos en el terreno figura en el Plano I, Planta de situación de los trabajos de campo. A continuación, en el cuadro (Cuadro 2.2.1.I) se detalla la profundidad alcanzada en los sondeos, así como el espesor de suelos flojos detectados: PROSPECCIONES SM-1 SM-2 SM-3 COTA DE BOCA (m) 737,50 738,10 737,00 PROFUNDIDAD (m) 8,00 8,00 8,00 ESPESOR DE SUELOS FLOJOS (m) 2,40 0,00 1,00 COTA DE FIRME (m) 735,10 738,10 736,00 Cuadro 2.2.1.I: Cuadro resumen de los espesores de rellenos o suelos flojos detectados en las prospecciones.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 6 de 27 Ensayos In Situ En el interior de los sondeos a medida que avanzaba la perforación, se efectuaron un total de nueve (9) ensayos de penetración estándar (S.P.T.) y se tomaron del testigo de perforación tres (3) testigos parafinados. La toma de muestras ha estado condicionada por la naturaleza gravosa en ocasiones, no siendo posible la toma de muestras inalteradas en los niveles gravo-arcillosos. En los gráficos del Anexo I, se muestran las columnas litológicas de los sondeos, en las que figuran las descripciones de las capas atravesadas en el subsuelo, muestras tomadas, ensayos S.P.T. realizados y los niveles de agua detectados. El ensayo de penetración estándar consiste en la hinca del toma muestras en el terreno mediante golpeo, en tres tramos de 15 cm, contabilizando el número de golpes que corresponde a cada penetración parcial y hasta una longitud total de 45 cm, según la norma UNE-EN ISO 22476-3 (2006). Las características del ensayo se observan en la Figura 2.2.1.a. Figura 2.2.1.a: Características del ensayo de penetración estándar La maza con la que se proporciona la hinca, tiene un peso de 63,5 kg, y se deja caer desde una altura de 76 cm. Se denomina número de resistencia a la penetración estándar N SPT, a la suma de los golpes (N=N 2 /15 cm + N 3 /15 cm), necesarios para la hinca de los dos últimos tramos. Se considera finalizado el ensayo cuando se alcanzan los 50 golpes durante la penetración de asiento o bien en cualquiera de los dos intervalos de 15 cm, denominándose en el registro la penetración alcanzada y el símbolo R (rechazo).

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 7 de 27 Mediante el ensayo SPT, se pretende estimar in situ la compacidad relativa de un suelo arenoso. Se trata de un ensayo especialmente indicado para terrenos arenosos; su empleo en suelos arcillosos y limosos presenta mayor dificultad de interpretación. En el siguiente cuadro (Cuadro 2.2.1 II) se detallan los ensayos S.P.T. realizados y la profundidad de los testigos parafinados (TP), con indicación de la clase de suelo en cuyo seno se ha efectuado cada uno de ellos, habiéndose considerado como rechazo (R) los valores de golpeos superiores a 50 en los ensayos de penetración dinámica estándar (S.P.T.). SONDEOS SM-1 SM-2 SM-3 Muestras y ensayos in situ TP SPT Prof (m) Litología Prof (m) Golpeo N 30 Litología 1,20-1,45 Argr 1,80-2,25 8-7-8 15 Ar 4,50-4,55 100 100 Argr 7,00-7,40 8-23-27 50 Argr 1,50-2,10 30-30-40 70 Argr 4,80-5,00 Argr 5,00-5,45 29-30-50 80 Grar 6,50-6,95 13-24-33 57 Argr 1,00-1,45 6-10-16 26 Argr 3,00-3,45 17-22-28 50 Argr 3,60-3,75 Argr 6,60-7,05 21-25-33 58 Argr Argr: arcillas con gravas; Grar: gravas arcillosas; Ar: arcillas. Cuadro 2.2.1 II: Ensayos de penetración estándar y muestras Como puede observarse, los resultados de los ensayos de penetración dinámica estándar reflejan la presencia de un suelo de compacidad muy densa desde prácticamente cota de boca, con la salvedad de los sondeos SM-1 y SM- 3, donde se ha detectado un tramo de consistencia media en los primeros metros. En el siguiente gráfico se representan los valores de los ensayos de penetración estándar (S.P.T.) con relación a la profundidad.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 8 de 27 Nivel freático Figura 2.2.1.b: Resultados de N 30 frente a la profundidad. Durante la ejecución de los sondeos mecánicos y en días posteriores, se realizaron medidas del nivel freático, habiéndose instalado tubería piezométrica y tapa metálica de sellado en el sondeo SM-1. En el siguiente cuadro (Cuadro 2.2.1 III) se resumen las mediciones de los niveles de agua efectuadas, desde cota de boca de sondeos. NIVEL FREÁTICO (m) 2-4-2014 3-4-2014 SM-1 SECO SECO SM-2 5,20 SM-3 7,70 Cuadro 2.2.1.III. Nivel freático.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 9 de 27 Tras analizar las medidas efectuadas, se puede concluir que es probable la existencia de niveles colgados en los sondeos, principalmente entre 5 y 7 m. de profundidad, pero no se descarta la existencia de algún nivel de aguas colgadas más superficial. 2.2.2. CALICATAS MECÁNICAS Para investigar las características geotécnicas del terreno se han excavado cinco (5) calicatas mecánicas, hasta 3,80 m. de profundidad máxima. La localización de las prospecciones en el terreno figura en el Plano I, Planta de situación de los trabajos de campo. A continuación, en el cuadro (Cuadro 2.2.1.I) se detalla la profundidad alcanzada en las calicatas, así como el espesor de suelos flojos detectados: CALICATAS CM-1 CM-2 CM-3 CM-4 CM-5 COTA DE BOCA (m) 737,50 738,30 738,30 737,50 737,70 PROFUNDIDAD (m) 3,40 3,40 3,20 3,80 3,60 ESPESOR DE SUELOS FLOJOS (m) 0,40 0,00 0,00 0,70 0,00 COTA DEL TERRENO FIRME (m) 737,10 738,30 738,30 736,80 737,70 Cuadro 2.2.2.I: Cuadro resumen de los espesores de rellenos o suelos flojos detectados en las prospecciones. En los gráficos del Anexo II, se muestran las columnas litológicas de las calicatas, en las que figuran las descripciones de las capas atravesadas en el subsuelo y muestras tomadas. Nivel freático Durante la ejecución de las calicatas mecánicas y tras permanecer las mismas varias horas abiertas, no se detectó afluencia de agua a la excavación. 2.2.3. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA TIPO D.P.S.H. Se han realizado ocho (8) ensayos de penetración dinámica continua tipo D.S.P.H. La distribución de los ensayos de penetración dinámica se refleja en el Plano I, Planta de situación de los trabajos de campo. El ensayo de penetración dinámica consiste en la hinca en el terreno de una puntaza metálica de sección cuadrada, que se encuentra unida a un varillaje,

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 10 de 27 mediante golpeo continuo por medio de una maza que se deja caer desde una altura determinada. Se realiza según las Normas UNE. En nuestro caso, los ensayos realizados fueron de tipo D.P.S.H., que se llevaron a cabo con un equipo automático que permite golpear la varilla con una maza de 63,5 kg, desde una altura de caída de 76 cm. La puntaza se acopla a una varilla de 32 mm de diámetro, sujeta mediante rosca. Simultáneamente se va anotando el número de golpes necesarios para introducir el varillaje a profundidades sucesivas de 20 cm. Se considera finalizado el ensayo cuando el número de golpes para hincar 20 cm (N 20 ) es superior a 100 o cuando las tres últimas tandas de golpeo son superiores a 75 golpes cada una de ellas (Rechazo). En el Cuadro 2.2.3.I se especifica la cota de inicio de los ensayos de penetración realizados, profundidad de rechazo, así como el espesor del suelo de compacidad floja detectado. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA (D.P.S.H.) COTA RELATIVA DE BOCA (m) PROFUNDIDAD RELATIVA DE RECHAZO (m) ESPESOR DE SUELO FLOJO (m) (N 20<15 golpes) PD-1 737,00 734,20 1,60 PD-2 737,00 732,00 2,20 PD-3 737,50 735,10 0,60 PD-4* 737,50 737,10 0,00 PD-5 738,30 735,10 0,00 PD-6* 737,50 736,70 0,20 PD-7* 737,50 736,90 0,00 PD-8* 738,30 737,90 0,20 * En los ensayos PD-4, PD-6, PD-7 y PD-8 se obtuvo el rechazo normativo por encima de los 2 m. desde cota de boca. Se repitió el ensayo tres veces en cada uno de estos emplazamientos, no variando ni los golpeos ni la profundidad de rechazo ostensiblemente. De 1,20 a 2,60 m, los golpeos revelan la existencia de un sustrato de consistencia media. Cuadro 2.2.3. I: Cuadro resumen de los ensayos de penetración dinámica continua La profundidad de rechazo ha oscilado entre 732,00 y 737,90, mientras que el espesor de suelo flojo está comprendido entre 0,00 y 0,60 m en los ensayos realizados en la parcela destinada a la nave industrial, y entre 1,60 y 2,20 m. en la parcela destinada a la planta solar fotovoltaica. Por debajo de estas cotas el terreno presenta una compacidad muy densa hasta alcanzar la cota de

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 11 de 27 rechazo, salvo en el ensayo PD-5 de 1,20 a 2,60 m, donde los golpeos revelan la existencia de un tramo de consistencia media. A la vista de lo observado en las calicatas, es probable que el rechazo sea debido a la presencia de cantos o bloques. Con los golpeos obtenidos, se han dibujado los diagramas de penetración adjuntos en el Anexo III, tomando en abscisas el número de golpes y en ordenadas la profundidad correspondiente. En la siguiente figura (2.2.3.a.) se presenta una correlación de los valores de golpeos obtenidos con la profundidad en los ensayos de penetración dinámica continua de tipo D.P.S.H. Figura 2.2.3.a: Superposición de los ensayos de penetración dinámica continua tipo D.P.S.H.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 12 de 27 3. ENSAYOS DE LABORATORIO En las muestras recogidas de los sondeos, se han realizado una serie de ensayos en el laboratorio de Mecánica del Suelo de SGS Tecnos, S.A. oficialmente acreditado por la Comunidad de Madrid S./R.D. 1230/89. Estos ensayos están encaminados a la identificación y clasificación, así como la determinación de las características resistentes, potenciales expansivos y contenido en componentes químicos de los materiales. Se han realizado los siguientes ensayos, cuyos resultados se resumen en el cuadro (Cuadro 3.I) adjunto al final de este apartado, así como en la tabla que precede a las hojas de ensayos de laboratorio, en el Anexo III. TIPO DE ENSAYO NÚMERO Ensayos de caracterización - Determinación de la humedad natural...3 - Determinación de la densidad aparente y seca...3 - Determinación de los límites de Atterberg...3 - Granulometría por tamizado...3 Ensayos mecánicos - Resistencia a compresión simple en suelo...2 Ensayos de Hinchamiento - Determinación de la presión máxima de hinchamiento...1 Ensayos químicos - Contenido de sulfatos solubles en muestra de suelo...3

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 13 de 27 3.1. HUMEDAD Y DENSIDAD La humedad (W) de un suelo es la masa que pierde el suelo al secarlo (masa de agua que contiene dividido por la masa del suelo seco hasta peso constante a una temperatura comprendida entre 105º y 110º C. Se expresa en tanto por ciento. Por otro lado, se determina en laboratorio la densidad aparente (γ ap ) correspondiente a la mezcla de partículas sólidas, agua y aire que contiene el suelo en unas condiciones naturales determinadas. Viene expresada en g/cm 3 como el cociente entre la masa por unidad de volumen. En el Cuadro 3.I presentado al final de este apartado de ensayos de laboratorio, se resumen los resultados obtenidos, así como en el Anexo IV. El valor de humedad está comprendido entre 10,5% y 19,2%, la densidad aparente entre 1,89-2,20 g/cm 3, y la densidad seca entre 1,59-1,96 g/cm 3. 3.2. ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO Tienen por finalidad determinar los porcentajes, en peso de grava, arena y finos (limo y arcilla) que entran en la composición del suelo que se estudia. Se han realizado un total de tres (3) análisis granulométricos en las muestras recogidas del testigo de perforación. Se registra un porcentaje que pasa por el tamiz #200 comprendido entre 39 y 46 %. El porcentaje que pasa por el tamiz #4 está comprendido entre el 75 y 83%. Los valores se indican en el Cuadro 3.I. 3.3. LÍMITES DE ATTERBERG Se trata de un ensayo de identificación, cuya determinación permite conocer las propiedades plásticas de la fracción fina de un suelo. Se determina el límite líquido, (W L ) y el límite plástico (W P ). El índice de plasticidad (I P ), se obtiene de la diferencia entre el límite líquido y el límite plástico. Cuanto mayor es el índice de plasticidad de un suelo, menor es su permeabilidad. Se han realizado tres (3) ensayos de plasticidad, cuyos resultados se incluyen en el (Cuadro 3.I). Las muestras ensayadas, presentan una plasticidad de media a alta. Se han obtenido valores de W L comprendidos entre 38,7 y 54,8, de W P entre 14,2 y 31,2 y un índice de plasticidad I P comprendido entre 22,7 y 24,5. En base a los ensayos de granulometría y límites de Atterberg, se clasifican las muestras ensayadas según la U.S.C.S. como arenas arcillosas (SC).

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 14 de 27 3.4. COMPRESIÓN SIMPLE El ensayo tiene como objeto medir la resistencia a compresión uniaxial de una probeta de suelo con forma cilíndrica regular y sin confinamiento. Se han realizado dos (2) ensayos de compresión uniaxial. En el Cuadro 3.I, y en el Anexo IV, se indica el valor de la resistencia a compresión uniaxial (q u ) en kp/cm², estando comprendido entre 1,86-3,43kp/cm². 3.5. PRESIÓN DE HINCHAMIENTO La determinación de la presión máxima de hinchamiento es un ensayo destinado a la clasificación y cuantificación del grado de expansividad del suelo. La medida se realiza en el edómetro. La presión de hinchamiento Ph (kp/cm²) es la máxima presión vertical desarrollada por una muestra en el edómetro tras su inundación en condiciones de deformación nula. Se ha realizado un (1) ensayo de presión máxima de hinchamiento, que arroja un valor de 0,6 kp/cm 2, lo que clasifica al terreno como de expansividad de baja a media. 3.6. ANÁLISIS QUÍMICOS El objetivo es detectar la presencia de ión SO 4 =, y poder definir así la agresividad del suelo al hormigón. Se han realizado tres (3) análisis cualitativos de sulfatos en muestras de suelo, no conteniendo sulfatos ninguna de las tres. En el apartado de hormigones del capítulo 8, se define el ambiente agresivo.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 15 de 27 Cuadro 3.I.: Resumen de los resultados de los ensayos de laboratorio dependencias del Centro Nacional del Hidrógeno, Puertollano, Ciudad Real.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 10 de 27 4. MARCO GEOLÓGICO Desde el punto de vista geológico, en la Comunidad Castellano - Manchega, afloran formaciones geológicas que se extiende por toda la serie estratigráfica, que comprende materiales Prepaleozoicos, Paleozoicos, y Cenozoicos con intercalaciones volcánicas de marcado interés. Las más antiguas, Precámbrico y Paleozoico, se localizan en el denominado Macizo Hespérico, que afloran al Norte en el Sistema Central, al Oeste, en los Montes de Toledo, Sierra de Almadén y llanuras localizadas en ambas, y al Sur en el Valle de Alcudia y estribaciones de Sierra Morena. Estratigráficamente se pueden distinguir a grandes rasgos varios complejos litoestratigráficos, correspondientes a los sedimentos que ocupan el Valle de Alcudia (parte SO de la Hoja Nº 61 Ciudad Real); los inmediatamente superiores, del sinclinorio de Puertollano, generalmente paleozoicos; materiales mesozoicos de la zona de Manzanares; los sedimentos modernos distribuidos indistintamente sobre los anteriores, que están constituidos por el Mioceno continental, coladas volcánicas básicas posteriores y los sedimentos plio y/o cuaternarios. Concretamente en el área de estudio en Puertollano, nos encontramos con materiales Cuaternarios y del Terciario (Mioceno y Pliocuaternario). Los episodios cuaternarios cubren en discordancia gran número de formaciones de la provincia de Ciudad Real. Se han hecho varias diferenciaciones en cartografía del Cuaternario, teniendo como criterio, en primer lugar, el arrastre de los materiales, y también su posición con respecto a la red hidrográfica. Por consiguiente se han separado aluviales, terrazas, derrubios de laderas, etc. Los depósitos coluviales son sedimentos modernos, generalmente clastos unidos por matriz arcillosa, que se forman a partir de la erosión de los estratos más duros de la serie, como son las cuarcitas. Este coluvial se asienta en las laderas de las altas sierras que atraviesan la zona, formando acumulaciones de tipo pie de monte, y también se encuentran rellenando algunos valles entre esas alineaciones montañosas, pero con la diferencia de que aquí existe mayor proporción de matriz arcillo-arenosa. Estos coluviones suelen alcanzar potencias de hasta 5,00 m. Los depósitos Miocenos son sedimentaciones detríticas, de tipo continental, constituidos por arenas más o menos arcillosas de color marrón rojizo amarillento, que hacia arriba en la serie van tomando un color más claro hasta hacerse blancas.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 11 de 27 Los sedimentos Pliocuaternarios están formados por depósitos detríticos, constituidos fundamentalmente por cantos muy rodados de cuarcita, con escasa proporción de dolomía y caliza. Presentan a veces depósitos más finos de arenas feldespáticas y arcillas rojas. Los materiales se presentan sueltos sin cementar, y sin estratigrafía aparente. HOJA (810) PUERTOLLANO 1:50000 (1ª SERIE) ZONA DE ESTUDIO Diluvial: cantos de cuarcita

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 12 de 27 MAPA GEOTÉCNICO CIUDAD REAL HOJA Nº 61 (1:200.000) ZONA DE ESTUDIO

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 13 de 27 5. ESTRATIGRAFÍA En base a los sondeos y calicatas, ha sido establecida la siguiente distribución del terreno detectado en el subsuelo (ver columnas litológicas en Anexos I y II). NIVEL I: Qx. Tierra vegetal y horizonte de alteración edáfica (Cuaternario). En algunos sondeos y calicatas, se ha identificado, desde la boca de inicio y hasta una profundidad comprendida entre 0,00 y 0,70 m, una capa de gravas cuarcíticas subangulosas y bolos en matriz arcillo-arenosa de color marrón oscuro, que corresponde al horizonte de alteración edáfica. Los golpeos de los ensayos de penetración dinámica continua de tipo D.P.S.H. reflejan que este nivel presenta una compacidad floja, por lo que no es apto para el apoyo de la cimentación. NIVEL II: Qdi. Diluvial (Cuaternario). Subyacente al nivel anterior, y hasta la profundidad de 8 m, cota de finalización de los sondeos, se observa la presencia de arcillas de color marrón anaranjado con gravas y bolos cuarcíticos en proporción variable y gravilla puzolánica dispersa. El porcentaje de gravas y bolos varía desde el 20% hasta llegar a alcanzar el 80%. Este nivel muy posiblemente corresponde a un manto de alteración del nivel rocoso subyacente, aflorante a pocos metros de la parcela en las lineaciones montañosas próximas, si bien presenta en general una consistencia dura, como reflejan los ensayos de penetración dinámica continua de tipo D.P.S.H. realizados en su seno, así como los ensayos de compresión simple y ensayos SPT. Se han detectado localmente tramos de consistencia media, coincidiendo generalmente con tramos con menor porcentaje de gravas o donde la matriz se halla menos cementada, situados a techo en el sondeo SM-3, hasta 2,40 m, así como entre 1,20 m. y 2,40 m. en el sondeo SM-1 y entre 1,20 a 2,60 m. en el ensayo de penetración dinámica continua PD-5. Este nivel se considera apto para el apoyo de cimentación siempre y cuando se sobrepasen los tramos de consistencia media detectados localmente a techo, como en los reconocimientos SM-1, SM-3 y PD-5, y siempre que se sobrepase con la carga de servicio la presión máxima de hinchamiento ensayada en laboratorio, 0,6 kp/cm²., y la capa activa susceptible de cambios de humedad. A continuación se resumen los parámetros geotécnicos obtenidos para este nivel mediante los ensayos de laboratorio realizados:

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 14 de 27 Porcentaje de finos (# 200): 39-46% Límite Líquido W L = 38,7-54,8 Índice de Plasticidad I P =22,7-24,5 Humedad: 10,5-19,2% Densidad húmeda: 1,89-2,20 g/cm³ Densidad seca: 1,59-1,96 g/cm³ Resistencia a compresión simple: 1,86-3,43 kp/cm². Consistencia de firme a muy firme. Máxima presión de hinchamiento: 0,60 kp/cm². Concentración de sulfatos en suelo: No contiene.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 15 de 27 6. HIDROGEOLOGÍA La parcela objeto de estudio se encuentra en la Llanura Occidental Manchega, correspondiente a una depresión geológica entre regiones muy características y rellena de materiales de origen continental muy posteriores. Está ubicada en la parte meridional del Macizo Hespérico en el límite de éste con las estribaciones más meridionales de la Cordillera Ibérica y Sierra Morena. En el sistema acuífero de la Llanura Occidental Manchega se pueden diferenciar básicamente dos unidades hidrogeológicas principales: la superior, formada por un tramo calcáreo del Mioceno Superior, los niveles detríticos del Cuaternario, Plioceno, Pliocuaternario y materiales volcánicos relacionados con ellos, y la inferior, compuesta por materiales calcáreos y dolomíticos de edad cretácica y, esencialmente, jurásica.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 16 de 27 Entre ambas unidades existe un nivel intermedio, cuyo comportamiento es más de acuitardo que de acuífero y formado por niveles detríticos gruesos y finos del Mioceno inferior y del Cretácico en F. Utrillas. El nivel superior sería un acuífero libre alimentado por infiltración directa de la lluvia y lateralmente por los sistemas acuíferos vecinos y cuyas salidas naturales son la evaporación, el drenaje del río Guadiana y la escorrentía subterránea a la cuenca del Júcar. El nivel inferior sería semiconfinado, libre o confinado y su equilibrio vendría determinado por sus relaciones con el nivel superior, sistemas acuíferos laterales y escorrentía subterránea a la cuenca del Júcar. PUERTOLLANO

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 17 de 27 HIDROGEOLOGÍA LOCAL Desde el punto de vista de la transmisividad de aguas de escorrentía, podemos decir que las capas superficiales de tierra vegetal y horizonte de alteración edáfica son las que mayor permeabilidad presentan, y por tanto permiten la circulación de aguas a cotas más profundas, hasta el Nivel II. En este sustrato pueden localizarse niveles de agua colgados, retenidos por tramos de menor permeabilidad, donde predomine la fracción arcillosa sobre la fracción gravosa. Este puede ser el caso del nivel de agua colgada interceptada en el sondeo SM-2 durante la perforación, de 5,20 a 6,95 m. En el siguiente cuadro (Cuadro 6.1) se resumen las mediciones de los niveles de agua efectuadas, desde cota de boca de sondeos. NIVEL FREÁTICO (m) 2-4-2014 3-4-2014 SM-1 SECO SECO SM-2 5,20 SM-3 7,70 Cuadro 6.1. Nivel freático. Durante la ejecución de las calicatas mecánicas, y tras dejarlas abiertas por un periodo de varias horas, no se observó afluencia de agua a las excavaciones, hasta profundidades comprendidas entre 3,20 y 3,80 m.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 18 de 27 7. AFECCIÓN SÍSMICA Generalidades y ámbito de aplicación Los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en la elaboración de proyectos se recogen en la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02. La citada norma delimita la peligrosidad sísmica de cada punto del territorio nacional en base a lo que denomina aceleración sísmica básica, cuyo valor se representa en relación al valor de la gravedad, g, e indica un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno. La Figura 7 a muestra el mapa de peligrosidad sísmica, contenido en la NCSE-02, para el territorio español. Figura 7 a.: Mapa de peligrosidad sísmica Puertollano se encuentra en el mapa de peligrosidad sísmica de la NCSR con una aceleración sísmica básica inferior a 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, por lo que presenta unas afecciones sísmicas bajas; encontrándose exento de aplicación de la norma la edificación, ya que se englobaría en el grupo de construcciones de importancia especial, pero con aceleración sísmica inferior a 0,04g.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 19 de 27 8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Según los datos facilitados por el cliente, Centro Nacional del Hidrógeno, se prevé la construcción una nave industrial y una instalación solar fotovoltaica en sus dependencias de Puertollano, Ciudad Real, situadas en la C/ Prolongación Fernando el Santo s/n. Las parcelas presentan una topografía prácticamente plana en el momento de realización de los trabajos de campo, que se efectuaron a cota aproximada de 737,50 m. en la parcela donde se ubicará la nave industrial, y de 737,00 m. en la parcela donde se ubicará la instalación solar fotovoltaica. Con todos los datos facilitados por el cliente, y con los resultados de los trabajos de campo y laboratorio realizados, pasamos a detallar las recomendaciones de cimentación: 8.1 Cota y tipo de cimentación De los resultados de sondeos mecánicos, calicatas mecánicas y ensayos de penetración dinámica continua tipo D.P.S.H. realizados, se deducen las siguientes potencias de suelos flojos, no aptos para el apoyo de la cimentación, en los puntos prospectados, no descartándose la posibilidad de existir potencias mayores en otros puntos. PROSPECCIÓN COTA DE BOCA (m.) POTENCIA DE SUELOS FLOJOS DESDE COTA DE BOCA (m) POTENCIA DE SUELOS MEDIOS BAJO SUELOS FLOJOS (m) COTA DE AFLORAMIENTO SUSTRATO FIRME (m) PARCELA NAVE INDUSTRIAL SM-1 737,50 2,40 0,00 735,10 SM-2 737,50 0,00 0,00 737,50 CM-1 737,50 0,40 0,00 737,10 CM-2 737,50 0,00 0,00 737,50 CM-3 737,50 0,00 0,00 737,50 CM-4 737,50 0,70 0,00 736,80 CM-5 737,50 0,00 0,00 737,50 PD-3 737,50 0,60 0,00 736,90 PD-4 737,50 0,00 0,00 737,50 PD-5 737,50 0,00 2,60 734,90 PD-6 737,50 0,20 0,20 737,10 PD-7 737,50 0,00 0,00 737,50 PD-8 737,50 0,20 0,00 737,30 PARCELA INSTALACIÓN SOLAR FOTOVOLTAICA SM-3 737,00 1,00 1,40 734,60 PD-1 737,00 1,60 0,60 734,80 PD-2 737,00 2,20 1,00 733,80 Cuadro 8.1.I: Profundidades y cotas hasta la aparición del sustrato firme

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 20 de 27 Se han detectado localmente tramos de consistencia media, coincidiendo generalmente con tramos con menor porcentaje de gravas o donde la matriz se halla menos cementada, situados a techo en el sondeo SM-3, hasta 2,40 m, así como entre 1,20 m. y 2,40 m. en el sondeo SM-1 y entre 1,20 a 2,60 m. en el ensayo de penetración dinámica continua PD-5. En las calicatas se aprecia en líneas generales un mayor porcentaje de gravas y bolos a techo, hasta 1,5-2,0 m, salvo en la calicata CM-2, predominantemente arcillosa a techo. Esta heterogeneidad entre el porcentaje de matriz y esqueleto puede generar la presencia de asientos diferenciales. El nivel recomendado, dada la envergadura de la edificación, para el apoyo de la cimentación es el definido como Nivel II, Diluvial (Cuaternario), formado por arcillas de color marrón anaranjado con gravas y bolos cuarcíticos en proporción variable y gravilla puzolánica. Es necesario que la totalidad de los elementos de cimentación empotren en el mismo nivel geotécnico. Dado que se han detectado localmente tramos de consistencia floja a media y variabilidad en cuanto a la proporción de cantos-matriz a techo del Nivel II, así como debido a su potencial expansivo medio, cuantificado en 0,60 kp/cm², se considera como más adecuada una cimentación semiprofunda mediante pozos de en torno a 3,0 m. de profundidad bajo zapatas, de modo que se sobrepase tanto la capa activa del terreno, susceptible de sufrir cambios de humedad, como los tramos de menor consistencia. Se considera relevante disponer vigas centradoras entre zapatas, diseñadas estructuralmente con el fin de minimizar la generación de asientos diferenciales. A continuación, se calcula la tensión admisible del terreno a cota de apoyo, en condiciones de resistencia al corte sin drenaje (caso más desfavorable), para zapatas, mediante la siguiente expresión de Terzaghi, basada en formulaciones empírico prácticas experimentales: Donde: σ ad C = u N F c S C C u = Resistencia al corte sin drenaje (q u /2=2,97/2 kp/cm 2 ) (Valor de resistencia a compresión simple representativo, en concordancia con las muestras ensayadas). Nc = Factor de capacidad de carga, función del valor del ángulo de rozamiento interno (φ=0º), criterio conservador obtenidas de forma analítica o bien directamente a partir del ábaco de Terzaghi (Nc=5,14).

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 21 de 27 Sc= Coeficiente de corrección debido a la influencia de la forma de zapata (Sc=1+0,2 x B/L=1,2 para zapata cuadrada) Sustituyendo los valores adoptados se obtiene el siguiente valor de tensión admisible: σ ad = 3,05 kp/cm 2. A continuación debemos comprobar que se cumple la condición de seguridad frente a asientos para la presión admisible recomendada. Para ello, nos basamos en la teoría de la elasticidad mediante la siguiente expresión: Siendo: 1 υ 2 S = B ad E σ ( σ ) K E= módulo de deformación (consideramos 400 kp/cm², por correlaciones) ν = coeficiente de Poisson (0,3) B = ancho de la cimentación (supuesto de 2,5 m) σ ad = tensión admisible (3,05 kp/cm 2 ) K = factor de forma (0,56) Reemplazando se obtiene: S= 0,97 cm Por lo que se cumple la condición de seguridad.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 22 de 27 Figura 8.1.II. Tipología de pozos de cimentación Figura 8.1.III. Alcance teórico de la transmisión de cargas en profundidad A la vista de los ensayos de penetración dinámica en el caso más desfavorable, y a la cota de cimentación recomendada, se aconseja limitar la tensión admisible del terreno a 2,00 kp/cm 2. La carga transmitida a cada elemento de cimentación deberá ser menor que la tensión admisible del terreno, pero mayor que la presión máxima de hinchamiento obtenida en laboratorio, esto es, deberá estar comprendida entre 0,60-2,00 kp/cm².

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 23 de 27 8.2 Coeficiente de Balasto Según formulaciones propuestas por Rodriguez Ortiz, para zapatas cuadradas, se puede determinar el módulo de balasto para suelos granulares de la siguiente manera: K = K 30 B + 1 2B 2 Siendo B el ancho de la cimentación, expresado en pies (1 pie=30,48 cm). Para los terrenos presentes en la parcela, se puede adoptar el siguiente coeficiente de balasto para una placa de 0,30 x 0,30 2 (Rodriguez Ortiz): K 30 = 5,00 kp/cm³ para Nivel II 8.3 Coeficiente de Permeabilidad Para los terrenos detectados en la parcela, se estima según la bibliografía existente (Figura 8.3 a y 8.3 b), un coeficiente de permeabilidad (K) de: K= 10-4 m/s para Nivel I K= 10-7 m/s para Nivel II Figura 8.3 a: Clasificación de terrenos por la permeabilidad (Custodio-Llamas, 1983) Figura 8.3 b: Valores orientativos del coeficiente de permeabilidad 8.4 Ripabilidad Los materiales presentes en la parcela objeto de estudio son de fácil excavabilidad tierra, por lo que el arranque y la carga de materiales se puede realizar con los siguientes equipos: Palas cargadoras y retroexcavadora de brazo profundo aproximadamente 5,50 m (tipo Poclain) o la retroexcavadora

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 24 de 27 mixta (pala y retro), si bien el rendimiento de la excavación puede ser bajo en zonas con una mayor proporción de gravas y bolos. 8.5 Recomendaciones complementarias En caso de ejecutarse rellenos hasta cota de suelo terminado, previo a la ejecución de la explanación, se recomienda un saneamiento superficial, con la retirada de al menos 0,60 m aproximadamente de terreno y compactación del fondo. Esta potencia puede variar en función de lo observado durante la ejecución. El material de relleno debe cumplir una serie de requisitos de deformabilidad, resistencia y composición que lo califiquen como adecuado para el uso proyectado. Se recomienda el uso de un suelo seleccionado o adecuado, o cualquier otro decidido por la Dirección de obra que tenga la aptitud de resistir las presiones y deformaciones por las cargas trasmitidas. En el caso de emplear zahorras, el control de material y la puesta en obra, deberá ser conforme a lo establecido en el PG-3. Se debe realizar una verificación de la idoneidad del material por un laboratorio acreditado, realizándose como mínimo granulometría, límites de Atterberg, contenido de materia orgánica y contenido en sulfatos, con objeto de garantizar su calidad. De cara al posterior control de compactación del relleno, se debe ensayar cada lote de material, para conocer la humedad óptima y peso específico seco máximo (Ensayo de Próctor Normal o Modificado) que servirá de referencia para los ensayos sobre el material compactado. La densidad de referencia será la correspondiente al 98% del Próctor Normal o el 95% del Modificado. Se recomienda la realización de tongadas no superiores a 30 cm, y siempre acorde a los equipos empleados para la compactación. A modo de orientación, se considera adecuado un mínimo de dos determinaciones de humedad y densidad, por cada 200 m 2 y tongada. Recomendaciones frente a la expansividad: En vista de los resultados de laboratorio y antecedentes en la zona, en cuanto al potencial expansivo de las fracciones finas de las muestras ensayadas del Nivel II, se aconseja adoptar las siguientes recomendaciones y medidas para evitar daños estructurales debidos a movimientos del suelo por cambios de humedad y como consecuencia, hinchamientos y retracciones importantes del subsuelo sobre el cual apoya la cimentación. - Evitar en todos los casos apoyo directo de soleras sobre sustrato expansivo, recomendado la ejecución de forjados sanitarios, con una correcta ventilación y

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 25 de 27 debidamente calculados. En definitiva aislar toda la estructura del terreno expansivo, evitando el contacto con el mismo. - Se podrá disminuir la acción de las arcillas expansivas siempre y cuando la tensión trasmitida por la cimentación sea regular y constante, no debiendo aparecer diferencias importantes de carga de unas a otras. Deberá calcularse los posibles movimientos diferenciales y distorsiones angulares estimando si es necesario profundizar la cimentación para evitar posibles daños. - Control tanto en proyecto como en ejecución, de todas las conducciones subterráneas, saneamientos, canalizaciones y tuberías, para evitar roturas o fugas de agua que alteren el estado de humedad del suelo y se puedan producir movimientos del sustrato. - Juntas entre tuberías flexibles. - Colocación de un lecho de hormigón bajo las tuberías rellenándose y compactándose adecuadamente con suelo granular fino (no expansivo). - Arquetas y encuentros con las tuberías flexibles. - Sistemas de drenaje perimetral efectivos, con tubos dren profundos y sistemas que eviten la colmatación de los mismos (geotextiles, etc) y permitan la correcta evacuación de las aguas superficiales. - Evitar el riego excesivo de las zonas ajardinadas que deberán disponer de un sistema adecuado de drenaje que impida cambios de humedad del suelo y donde se evitará la plantación de especies caducifolias y de ribera (chopos, alisos, sauces, olmos, etc) próximos a los edificios y sus cimentaciones. - Deberá evitarse la exposición prolongada del sustrato de apoyo de la cimentación, procediéndose al hormigonado en el menor tiempo posible desde su excavación. - Asegurar la unión de las conducciones de agua y flexibilidad de las mismas, con objeto de evitar pérdidas que puedan ocasionar una variación de la humedad del terreno. Evitar cualquier actuación que pudiera resultar en el cambio de humedad o saturación del terreno de apoyo. - Las cargas trasmitidas por la estructura deben superar, en la medida de lo posible, la máxima presión de hinchamiento obtenida (0,6 kp/cm²). - Con la cimentación semiprofunda se supera la capa activa y se trasmiten las cargas en profundidad, por lo que resulta una de las medidas de precaución más adecuada.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 26 de 27 8.6 Hormigones Según la instrucción vigente de la EHE, es recomendable la utilización de cementos sulforresistentes en el hormigón de cimentación siempre que su contenido sea igual o mayor que 3.000 mg/kg en el caso de suelos, es decir, cuando exista una agresividad media. En las muestras de suelo analizadas en el Nivel II no se ha detectado contenido de sulfatos, por lo que las muestras de suelo no presentan agresividad por contenido en sulfatos y no es preciso el empleo de cementos sulforresistentes.

Informe Nº 198957-EG Hoja nº 27 de 27 NOTA: El reconocimiento del terreno, mediante sondeos y ensayos de penetración dinámica continua, corresponde a prospecciones puntuales, por lo que la aplicación de los resultados y consecuentes recomendaciones y conclusiones al resto de la superficie a construir, solo tendrá validez, si durante las excavaciones se confirman las condiciones geotécnicas identificadas en los apartados anteriores. Este informe consta de veintisiete (27) páginas ordenadas y numeradas de la 1 a la (27), más anexos. Madrid, a 24 de Abril de 2014 Fdo: José Luis Carreras Ingeniero Geólogo Departamento de Geotecnia Fdo: Estefanía Díaz Fernández Geóloga Dto de Geotecnia

Informe Nº 198957-EG PLANOS

Informe Nº 198957-EG PLANO I: Planta de situación de los trabajos de campo

Informe Nº 198957-EG PLANO II: Perfil geológico geotécnico I-II

Informe Nº 198957-EG PLANO III: Perfil geológico geotécnico III-IV

Informe Nº 198957-EG ANEXOS

Informe Nº 198957-EG ANEXO I: SONDEOS MECÁNICOS

SGS TECNOS, S.A. LABORATORIO OFICIALMENTE ACREDITADO C/Trespaderne, 29, Edificio Barajas 1 (Bº Aeropuerto) 28042 MADRID Tef. 91 313.82.07 Fax. 91 313.81.45 Página 1 de 7 198957-EG SM-1 Los resultados de este informe afectan únicamente a las muestras ensayadas. Queda prohibida la reproducción parcial o total de este documento sin autorización EMPLAZAMIENTO DE SONDA EN SONDEO SM-1 SONDEO SM-1 CAJA 1 DE 4 (0,00 a 2,85 m) El Laboratorio de SGS Tecnos, reúne las acreditaciones que recoge el Decreto 1230/1989, de 13 de octubre, y dispone de la declaración responsable acerca de sus actividades, tal y como se establece en el RD 410/2010 de fecha 31 de Marzo. El Laboratorio posee la Acreditación ENAC Nº 5/LE 1373. UNE-EN ISO/IEC 17025 para la realización de Ensayos de Hormigón desde 29/02/2008

SGS TECNOS, S.A. LABORATORIO OFICIALMENTE ACREDITADO C/Trespaderne, 29, Edificio Barajas 1 (Bº Aeropuerto) 28042 MADRID Tef. 91 313.82.07 Fax. 91 313.81.45 Página 2 de 7 Los resultados de este informe afectan únicamente a las muestras ensayadas. Queda prohibida la reproducción parcial o total de este documento sin autorización SONDEO SM-1 CAJA 2 DE 4 (2,85 a 4,85 m) SONDEO SM-1 CAJA 3 DE 4 (4,85 a 7,60 m) El Laboratorio de SGS Tecnos, reúne las acreditaciones que recoge el Decreto 1230/1989, de 13 de octubre, y dispone de la declaración responsable acerca de sus actividades, tal y como se establece en el RD 410/2010 de fecha 31 de Marzo. El Laboratorio posee la Acreditación ENAC Nº 5/LE 1373. UNE-EN ISO/IEC 17025 para la realización de Ensayos de Hormigón desde 29/02/2008

SGS TECNOS, S.A. LABORATORIO OFICIALMENTE ACREDITADO C/Trespaderne, 29, Edificio Barajas 1 (Bº Aeropuerto) 28042 MADRID Tef. 91 313.82.07 Fax. 91 313.81.45 Página 3 de 7 Los resultados de este informe afectan únicamente a las muestras ensayadas. Queda prohibida la reproducción parcial o total de este documento sin autorización SONDEO SM-1 CAJA 4 DE 4 (7,60 a 8,00 m) SM-1 COLOCACIÓN DE TUBERÍA PIEZOMÉTRICA El Laboratorio de SGS Tecnos, reúne las acreditaciones que recoge el Decreto 1230/1989, de 13 de octubre, y dispone de la declaración responsable acerca de sus actividades, tal y como se establece en el RD 410/2010 de fecha 31 de Marzo. El Laboratorio posee la Acreditación ENAC Nº 5/LE 1373. UNE-EN ISO/IEC 17025 para la realización de Ensayos de Hormigón desde 29/02/2008

CLIENTE: TRABAJO: EG nave industrial e instalación solar fotovoltaica en Puertollano, Ciudad Real EMPRESA CONSULTORA: Supervisor: José Luis Carreras Vega SONDEO: SM-1 Empresa: SGS Tecnos, S.A. X UTM: 402625 Hoja: 1 Sondista: Eduardo Belinchón Y UTM: 4284484 F. de inicio: 2-4-2014 Equipo: Segoqui 09 Z UTM: 737,5 F. finalización: 2-4-2014 Profundidad (m) 0,0 Tipo perforación Prof. inferior (m) Espesor (m) 1,2 Prof. N.P. (m) Corte estratigráfico NATURALEZA DEL TERRENO Nivel II. Qdi. Cuaternario. Diluvial. Gravas y bolos cuarcíticos subangulosos (70%) en matriz arcillo-limosa de color marrón rojizo (30%), cementada. Recuperación de testigo (%) 20 40 60 80 Tipo MUESTRAS/ENSAYOS Intervalo (m) Resultados Golpes/30cm 1,0 2,0 1,2 Nivel II. Qdi. Cuaternario. Diluvial. Arcillas algo limosas de color marrón rojizo (80%) con gravas (20%). El terreno presenta una consistencia media hasta 2,4 m. A partir de aquí presenta una consistencia de muy firme a dura. Humedad y plasticidad relativas de medias a altas. Se han identificado tramos con un mayor porcentaje de gravas, en torno al 60%: 4,40-5,20; 6,40-7,00. TP 1,20-1,45 SPT 1,80-2,25 8-7-8 15 3,0 4,0 D101W 6,8 SPT 4,50-4,55 R 5,0 6,0 7,0 SPT 7,00-7,40 8-23-27 R 8,0 8 Fin del sondeo a la profundidad de 8 metros. 9,0 10,0 MI: MUESTRA INALTERADA MW: MUESTRA DE AGUA MA: MUESTRA ALTERADA LF: ENSAYO LEFRANC SPT: PENETRÓMETRO LG: ENSAYO LUGEON Ox: ÓXIDO Ar: ARCILLA PR: ENSAYO PRESIOMÉTRICO DL: ENSAYO DILATOMÉTRICO TP: TESTIGO PARAFINADO Q: CUARZO 34

SGS TECNOS, S.A. LABORATORIO OFICIALMENTE ACREDITADO C/Trespaderne, 29, Edificio Barajas 1 (Bº Aeropuerto) 28042 MADRID Tef. 91 313.82.07 Fax. 91 313.81.45 Página 4 de 7 SM-2 Los resultados de este informe afectan únicamente a las muestras ensayadas. Queda prohibida la reproducción parcial o total de este documento sin autorización EMPLAZAMIENTO DE SONDA EN SONDEO SM-2 SONDEO SM-2 CAJA 1 DE 3 (0,00 a 2,80 m) El Laboratorio de SGS Tecnos, reúne las acreditaciones que recoge el Decreto 1230/1989, de 13 de octubre, y dispone de la declaración responsable acerca de sus actividades, tal y como se establece en el RD 410/2010 de fecha 31 de Marzo. El Laboratorio posee la Acreditación ENAC Nº 5/LE 1373. UNE-EN ISO/IEC 17025 para la realización de Ensayos de Hormigón desde 29/02/2008

SGS TECNOS, S.A. LABORATORIO OFICIALMENTE ACREDITADO C/Trespaderne, 29, Edificio Barajas 1 (Bº Aeropuerto) 28042 MADRID Tef. 91 313.82.07 Fax. 91 313.81.45 Página 5 de 7 Los resultados de este informe afectan únicamente a las muestras ensayadas. Queda prohibida la reproducción parcial o total de este documento sin autorización SONDEO SM-2 CAJA 2 DE 3 (2,80 a 5,80 m) SONDEO SM-2 CAJA 3 DE 3 (5,80 a 8,00 m) El Laboratorio de SGS Tecnos, reúne las acreditaciones que recoge el Decreto 1230/1989, de 13 de octubre, y dispone de la declaración responsable acerca de sus actividades, tal y como se establece en el RD 410/2010 de fecha 31 de Marzo. El Laboratorio posee la Acreditación ENAC Nº 5/LE 1373. UNE-EN ISO/IEC 17025 para la realización de Ensayos de Hormigón desde 29/02/2008