ANEJO 4: Cálculos luminotécnicos y eléctricos de la instalación de alumbrado público.

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1 ANEJO 4: Cálculos luminotécnicos y eléctricos de la instalación de alumbrado público. PROYECTO: MEJORA DE SERVICIOS EN URBANIZACIÓN LA OLLA PROMOTOR: Excmo. Ayuntamiento de Altea EMPLAZAMIENTO: Plan Parcial La Olla, Urbanización La Olla, Altea (Alicante) REY-VIDAL ESTUDIO DE ARQUITECTURA S.L.P. En Altea, octubre de 2010

2 ANEJO 4 - Cálculos luminotécnicos y eléctricos de la instalación de alumbrado público CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS 1.- TENSIÓN NOMINAL Y CAÍDA DE TENSIÓN MÁXIMA ADMISIBLE La tensión nominal de funcionamiento de la instalación será de 400 V entre fases y 230 V entre fase y neutro. De acuerdo con la ITC BT 09, ITC BT 14 y ITC BT 15, la sección de los conductores a utilizar se determinará de forma que la caída de tensión entre el origen de la instalación y cualquier punto de la misma sea como máximo de: - Línea General de Alimentación: 0.50 % - Derivación individual: 1% - Circuitos de alumbrado: 3 % 2.- POTENCIA INSTALADA Y DEMANDADA - Potencia instalada. La estimación de la potencia total instalada se hará en base a la potencia nominal de los receptores que dependerán del nuevo circuito. A continuación en la siguiente tabla se hace una relación de receptores que componen los diferentes circuitos de la instalación de Alumbrado Público: Concepto Alumbrado Público Potencia unitaria (W) nº unidades Potencia total (W) - Circuito 1. V.S.A.P. 70W Circuito 2. V.S.A.P. 70W Circuito 3. V.S.A.P. 70W

3 3950 W - Potencia demandada. La potencia demandada por la instalación es de kw La potencia contratada según contrato de la compañía suministradora será de 5,19 kw. 3.- POTENCIA DE CÁLCULO La potencia de cálculo es la suma de todas las potencias nominales de cada uno de los receptores que estén conectados a un mismo circuito, multiplicado por un factor de corrección establecido por el R.E.B.T. en sus instrucciones técnicas ITC BT 047 (Receptores. Motores.) y ITC BT 044 (Receptores para alumbrado). En la instrucción ITC BT 044 en su apartado 3.1, referente a instalación de lámparas o tubos de descarga, se hace referencia a que la carga mínima prevista en VA será de 1.8 veces la potencia en vatios de los receptores. Por lo tanto, para una línea que alimenta lámparas de descarga y de incandescencia, la potencia de cálculo será: Pc = (1.8 x P + P ) x cos ϕ siendo P la potencia de las lámparas o tubos de descarga y P la potencia de las lámparas de incandescencia que se alimentan. Este factor de 1.8 es para tener en cuenta la potencia de sus elementos asociados y sus corrientes armónicas. La potencia de cálculo total en vatios, se obtendrá sumando factorialmente todas las potencias de cálculo obtenidas. Dicha potencia se utilizará para el cálculo de las corrientes nominales o de cálculo de cada uno de los circuitos o de los receptores, calculándose a partir de ellas las secciones de los conductores de conexión de cada una de las partes de la instalación. En los datos previos al cálculo de caídas de tensión en conductores vienen recogidas las corrientes de cálculo del circuito objeto de cálculo, aunque la Potencia Total de Cálculo que deberá soportar la derivación individual será de 6950 W. 4.- CÁLCULO DE CONDUCTORES CORRIENTE DE SERVICIO

4 La corriente de servicio es la que el receptor consume en condiciones normales de funcionamiento. Viene definida por la siguiente fórmula, ya sean receptores trifásicos o monofásicos: Pn In = donde: K V cosϕ trifásicos. trifásicos. P n = Potencia nominal del receptor (W). V = 230 V para receptores monofásicos y 400 V para K = 1 para receptores monofásicos y 3 para receptores cos ϕ = Factor de potencia de la instalación CORRIENTE DE CÁLCULO La corriente de cálculo se obtiene a partir de la potencia de cálculo y es con la que se dimensionan las secciones de los conductores, pues en ella están ya incluidos los factores de corrección para receptores motores o lámparas de descarga ya mencionados. Está definida por la siguiente fórmula, tanto para receptores monofásicos como para trifásicos: Pc Ic = donde: K V cosϕ Pc = Potencia de cálculo del receptor (W). V = Tensión nominal del receptor (V). K = 1 para receptores monofásicos y 3 para trifásicos. cos ϕ = Factor de potencia del receptor CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LA ACOMETIDA, LINEA GENERAL DE APLIMENTACIÓN Y DERIVACIÓN INDIVIDUAL Para la elección de la sección del conductor se tendrán en cuenta dos criterios: - la temperatura máxima del conductor - la caída de tensión máxima que puede tener entre sus extremos. Tras elegir primer la sección de diseño se verificará que admite la máxima capacidad de carga de la instalación y posteriormente se comprobará que dicha sección cumple el requisito de la máxima caída

5 de tensión. Si no lo cumpliese se elegirá la sección inmediatamente superior y se repetirá el proceso. A partir de la corriente de cálculo podremos conocer cual deberá ser la capacidad máxima del conductor a utilizar. Para obtener el valor de la sección de los conductores se utilizan las tablas recogidas en las instrucciones técnicas ITC BT 07 e ITC BT 19 según sean instalaciones subterráneas o instalaciones receptoras interiores, respectivamente. La instrucción ITC BT 07 se refiere a conductores con aislamiento 0.6/1 KV (norma UNE 20435) y la instrucción ITC BT 17 se refiere a cables cuya tensión de aislamiento es 450/750 V (norma UNE 20460). A los valores de la intensidad máxima admisible, se les aplicarán factores de corrección en función del tipo de distribución de los conductores, teniendo que cumplirse para que la elección de la sección se correcta: ' z I = K I > I t z c donde: I z = Máxima corriente admisible tras aplicar los factores de corrección. K t = Factor de corrección total por disposición de los conductores. I z = Máxima corriente admisible del conductor, sin corrección. I c = Corriente de cálculo. Aplicaremos los siguientes factores de corrección a estos circuitos: - A los conductores instalados bajo tubo o conducto se les aplica un factor de 0.8, pero en la Tabla 1 de la ITC BT 019 ya tenemos los valores de intensidad máxima admisible para conductores instalados bajo tubo. Por tanto, solo se aplicará a los conductores con aislamiento 0,6/1 KV. - Según la UNE 20460/5-523 tabla 52-E1, en aquellos casos en que por un tubo pasen más de 3 conductores normalmente activos, se aplicarán los siguientes factores: De 4 a 7 conductores = 0.9 Más de 7 conductores = 0.7 Una vez elegida la sección del conductor por el método de la intensidad máxima admisible se comprobará que la caída de tensión en el conductor, según el tipo de línea que sea, es inferior a los valores expresados en el apartado 2.1, donde se representan los valores de caída de tensión admisibles.

6 La expresión que nos proporcionará la caída de tensión en % en el conductor es: (Ω/m). (Ω/m). donde: trifásicos K In L V% = ϕ V ( r cosϕ + x sen ) 100 I n = Intensidad de cálculo del conductor (A). L = Longitud del conductor (m). V = 230 V para receptores monofásicos y 400 V para K = 2 para receptores monofásicos y 3 para trifásicos. r = resistencia del conductor por unidad de longitud x = reactancia del conductor por unidad de longitud A continuación se adjuntarán los resultados obtenidos para la derivación: Cálculo de la ACOMETIDA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3950 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 3950 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=3950/1,732x400x0.8=7.13 A. Se eligen conductores Unipolares 3x50/25mm²Al Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kv, XLPE. Desig. UNE: RV-Al I.ad. a 25 C (Fc=1) 115 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 110 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): e(parcial)=30x3892/33.77x400x50=0.17 V.=0.04 % e(total)=0.04% ADMIS (2% MAX.) Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 1 m; Cos j: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 3950 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 6950 W.(Coef. de Simult.: 1) I=6950/1,732x400x0.8=12.54 A. Se eligen conductores Unipolares 4x16+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kv, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 40 C (Fc=1) 73 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 75 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): e(parcial)=1x6950/51.24x400x16=0.02 V.=0.01 % e(total)=0.01% ADMIS (4.5% MAX.)

7 Prot. Térmica: Fusibles Int. 63 A. Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 3 m; Cos j: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 3950 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 6950 W.(Coef. de Simult.: 1) I=6950/1,732x400x0.8=12.54 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kv, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 40 C (Fc=1) 54 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.7 e(parcial)=3x6950/51.02x400x10=0.1 V.=0.03 % e(total)=0.03% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES DE LA ACOMETIDA Y PROYECTO PROYECTO De acuerdo con la ITC BT 04, artículo 3.1, del Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión, aprobado por Decreto 842/2002 de , y publicado en el B.O.E del , las redes subterráneas de distribución precisan elaboración de proyecto. DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES 1.- TRAZADO DE LA RED ELECTRICA. Para la dotación de suministro eléctrico a la red de alumbrado público se ha diseñado UN circuito de baja tensión, que partirá desde el cuadro de baja tensión existente en el Centro de Transformación CT ESTACION LA OLLA. Se ha previsto emplear una celda existente en el cuadro de baja tensión. La red eléctrica, en su recorrido, afectará únicamente a terrenos de dominio público; siendo su longitud inferior a 30 metros. El trazado de dicha red se puede observar en el documento adjunto Planos. 2.- MATERIALES. La ejecución de las instalaciones a que se refiere el presente Proyecto, se ajustarán a todo lo indicado en el Capítulo IV del MT

8 Normas Particulares para las Instalaciones de Alta Tensión (hasta 30 kv) y Baja Tensión Ejecución y Recepción Técnica de Instalaciones. 3.- CABLES. Se utilizarán cables con aislamiento de dieléctrico seco, tipos RV, según NI , de las características siguientes: Tipo de línea RV 0,6/1 kv 3 x 50 mm² + 1 x 25 mm² Al. Cable tipo RV Conductor: Aluminio Tensión asignada: 0,6/1 Kv Aislamiento: Polietileno reticulado Cubierta: PVC Todas las líneas serán siempre de cuatro conductores, tres para fase y uno para neutro. Las conexiones de los conductores subterráneos se efectuarán siguiendo métodos o sistemas que garanticen una perfecta continuidad del conductor y de su aislamiento. 4.- CAJAS GENERALES DE PROTECCIÓN. Las cajas generales de protección y su instalación, cumplirán con la norma NI El material de la envolvente será aislante, como mínimo, de la Clase A, según UNE En los casos de viviendas unifamiliares con terreno circundante, en lugar de cajas generales de protección, se instalarán cajas generales de protección y medida, las cuales podrán usarse también para seccionamiento de la red. Se ajustarán a las normas NI y NI ACCESORIOS Los empalmes, terminales y derivaciones, se elegirán de acuerdo a la naturaleza, composición y sección de los cables, y no deberán aumentar la resistencia eléctrica de éstos. Los terminales deberán ser, asimismo, adecuados a las características ambientales (interior, exterior, contaminación, etc.). Las características de los accesorios serán las establecidas en la NI Los empalmes y terminales se realizarán siguiendo el MT correspondiente cuando exista, o en su defecto, las instrucciones de montaje dadas por el fabricante. Las piezas de conexión se ajustarán a la NI CANALIZACIONES. Canalización entubada (asiento de arena)

9 Estarán constituidos por tubos plásticos, dispuestos sobre lecho de arena y debidamente enterrados en zanja. Las características de estos tubos serán las establecidas en la NI En cada uno de los tubos se instalará un solo circuito. Se evitará en lo posible los cambios de dirección de los tubulares. En los puntos donde estos se produzcan, se dispondrán preferentemente de calas de tiro y excepcionalmente arquetas ciegas, para facilitar la manipulación. La zanja tendrá una anchura mínima de 0,35 m, para la colocación de dos tubos de 160 mm², aumentando la anchura en función del número de tubos a instalar. Cuando se consideré necesario instalar tubo para los cables de control, se instalará un tubo más de red de 160 mm², destinado a este fin. Este tubo se dará continuidad en todo su recorrido, al objeto de facilitar el tendido de los cables de control, incluido en las arquetas y calas de tiro si las hubiera. Los tubos podrán ir colocados en uno, dos o tres planos. En el plano de sección tipo de zanjas y en la tabla adjunta, se describe la disposición de tubos y las dimensiones de la zanja; siendo:

10 En el fondo de la zanja y en toda la extensión se colocará una solera de limpieza de unos 0,05 m aproximadamente de espesor de arena, sobre la que se depositarán los tubos dispuestos por planos. A continuación se colocará otra capa de arena con un espesor de 0,10 m por encima de los tubos y envolviéndolos completamente. Y por último, se hace el relleno de la zanja, dejando libre el firme y el espesor del pavimento; para este rellenado se utilizará tierra procedente de la excavación y tierra de préstamo, todo-uno, zahorra o arena. Después se colocará una capa de tierra vegetal o un firme de hormigón de HM-12,5 de unos 0,12 m de espesor y por último se repondrá el pavimento a ser posible del mismo tipo y calidad del que existía antes de realizar la apertura CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL ALUMBRADO PÚBLICO Para su cálculo se utilizará el método de los momentos eléctricos. Con este método se pretende determinar las secciones correspondientes a cada tramo de la línea para que verifiquen una caída de tensión total en el distribuidor determinada. A continuación se expondrá el método utilizado para un caso genérico y posteriormente se darán los resultados obtenidos para cada uno de los circuitos que forman la presente instalación. Para poder operar se tomará una caída de tensión máxima teórica por cada tramo, sobre el cual se aplicará el método del momento eléctrico, de forma que la caída de tensión absoluta será: U = 3 ρ L1 I S 1 1 cosϕ ρ L S 2 2 I 2 cosϕ ρ L S 3 3 I 3 cosϕ 3

11 A L1 L2 L3 I1 S1 I2 S2 I3 S3 B i1 i2 i3 Para cada tramo considerado inicialmente con la misma sección, se tendrán un distribuidor abierto alimentado por la misma tensión y que se calculará por el método de los momentos eléctricos: S = 3 ρ U i = n i= 1 L i I i cosϕ i (mm 2 ) donde: S = Sección L i = distancia del punto de alimentación a la carga conectada al nudo i. I i = intensidad del receptor conectado al nudo i. ρ = resistividad del cobre (17, Ωmm 2 /m). U = c.d.t. en valor absoluto. Se trabajará siempre con la intensidad de cálculo. En los circuitos objeto de estudio se tendrá una línea trifásica que alimentará a receptores monofásicos de forma alternativa. Para poder considerar cargas trifásicas en la línea, se reunirán las luminarias en grupos de tres a modo de receptor trifásico y se tomará como nudo o punto de alimentación la arqueta a partir de la que toman el suministro tres luminarias. Por consiguiente, los tramos existentes entre nudos serán aquellos que unan las distintas arquetas. De este modo se consigue trabajar con receptores trifásicos y no se comete error en cuanto a las longitudes entre luminarias, pues se considera que se tienen las tres luminarias dispuestas en el mismo punto (fase T), que es el peor de los casos. Por tanto, la potencia de cada uno de los receptores trifásicos será la misma (la suma de las potencias de cálculo de tres luminarias), al igual que el factor de potencia que se considera 0,9. Dado que se tiene una longitud aproximadamente igual entre luminarias, se citará la longitud de los tramos normales y también, si existe, se citarán las longitudes de aquellos tramos diferentes.

12 Dado que se tiene una longitud aproximadamente igual entre luminarias, se citará la longitud de los tramos normales y también, si existe, se citarán las longitudes de aquellos tramos diferentes. A continuación se adjuntan los resultados obtenidos: Circuito 1: - Potencia Total de Cálculo 2646 W - Potencia Unitaria de cálculo de cada agrupación 70 W - Nº de luminarias luminaria 20 s - Longitud total del distribuidor enterrado 408 m. Linea Nudo Nudo Long. Metal/ I.Cálculo In/Ireg In/Sens. Sección I. Admisi. D.tubo Canal./Aislam/Polar. Orig. Dest. (m) Xu(mW/m) (A) (A) Dif(A/mA) (mm2) (A)/Fc (mm) 1 CM I5S 5 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 unp. 0, /300 4x6 57/ I5S I4R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 unp. 0,73 4x6 57/ I4R I3T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 np. 0,55 4x6 57/ I3T I2S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 np. 0,36 4x6 57/ I2S I1R 23 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,18 4x6 57/ CM I6T 14 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,73 4x6 57/ I6T AR1 14 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,55 4x6 57/ AR1 AR2 7 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,55 4x6 57/ AR2 I7R 13 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,55 4x6 57/ I7R I8S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,36 4x6 57/ I8S 19T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,18 4x6 57/ T I10R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2 4x6 57/ I10R AR3 8 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,82 4x6 57/ AR3 I11S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,82 4x6 57/ I11S I12T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,64 4x6 57/ I12T I13R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ I13R AR4 10 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,27 4x6 57/ AR4 AR5 6 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,27 4x6 57/ AR5 I14S 10 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,27 4x6 57/ I14S I15T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,09 4x6 57/ I15T I16R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,91 4x6 57/ I16R AR6 11 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,73 4x6 57/ AR6 I17S 6 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,55 4x6 57/ I17S I18T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,36 4x6 57/ I18T I19R 21 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,18 4x6 57/ AR6 AR7 7 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,18 4x6 57/ AR7 I20S 13 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,18 4x6 57/1 90 Nudo C.d.t.(V) Tensión Nudo(V) C.d.t.(%) Carga Nudo CM (2.520 W) I5S -0, ,977 0,006 (-126 W) I4R -0, ,902 0,025 (-126 W) I3T -0, ,845 0,039 (-126 W) I2S -0, ,808 0,048 (-126 W) I1R -0, ,786 0,053 (-126 W) I6T -0, ,803 0,049 (-126 W) AR1-0, ,619 0,095 (0 W) AR2-0, ,527 0,118 (0 W) I7R -0, ,357 0,161 (-126 W) I8S -0, ,113 0,222 (-126 W)

13 NOTA: - * Nudo de mayor c.d.t. 19T -1, ,888 0,278 (-126 W) I10R -1, ,682 0,33 (-126 W) AR3-1, ,607 0,348 (0 W) I11S -1, ,419 0,395 (-126 W) I12T -1, ,251 0,437 (-126 W) I13R -1, ,101 0,475 (-126 W) AR4-1, ,035 0,491 (0 W) AR5-2, ,996 0,501 (0 W) I14S -2,07 397,93 0,517 (-126 W) I15T -2, ,818 0,546 (-126 W) I16R -2, ,724 0,569 (-126 W) AR6-2, ,682 0,579 (0 W) I17S -2, ,666 0,584 (-126 W) I18T -2, ,628 0,593 (-126 W) I19R -2, ,608 0,598* (-126 W) AR7-2, ,676 0,581 (0 W) I20S -2, ,664 0,584 (-126 W) Caída de tensión total en los distintos itinerarios: CM-I5S-I4R-I3T-I2S-I1R = 0.05 % CM-I6T-AR1-AR2-I7R-I8S-19T-I10R-AR3-I11S-I12T-I13R-AR4-AR5-I14S-I15T-I16R-AR6-I17S-I18T-I19R = 0.6 % CM-I6T-AR1-AR2-I7R-I8S-19T-I10R-AR3-I11S-I12T-I13R-AR4-AR5-I14S-I15T-I16R-AR6-AR7-I20S = 0.58 % Resultados Cortocircuito: Linea Nudo Nudo IpccI P de C tmcicc IpccF(A) Orig. Dest. (ka) (ka) (sg) tficc (sg) In;Curvas 1 CM I5S ,77 0,09 10; B,C,D 2 I5S I4R 5,68 888,65 0,93 3 I4R I3T 1,78 526,08 2,66 4 I3T I2S 1,06 373,57 5,28 5 I2S I1R 0,75 280,15 9,38 6 CM I6T ,47 0,36 7 I6T AR1 2,87 805,43 1,13 8 AR1 AR2 1,62 660,95 1,69 9 AR2 I7R 1,33 495, I7R I8S ,74 11 I8S 19T 0,72 280,15 9, T I10R 0,56 230,11 13,9 13 I10R AR3 0,46 214,76 15,96 14 AR3 I11S 0,43 184,07 21,73 15 I11S I12T 0,37 161,06 28,38 16 I12T I13R 0,32 143,16 35,92 17 I13R AR4 0,29 135,62 40,02 18 AR4 AR5 0,27 131,47 42,59 19 AR5 I14S 0,26 125,08 47,05 20 I14S I15T 0,25 114,01 56,63 21 I15T I16R 0,23 104,74 67,1 22 I16R AR6 0,21 100,26 73,24 23 AR6 I17S 0,2 97,97 76,7 24 I17S I18T 0,2 91,04 88,81 25 I18T I19R 0,18 84,75 102,48 26 AR6 AR7 0,2 97,6 77,28 27 AR7 I20S 0,2 93,02 85,09 Por tanto, la caída de tensión que se tendrá para el tramo más desfavorable será del 0,60 %, inferior a la máxima permitida del 3%.

14 Circuito 2: - Potencia Total de Cálculo 2646 W - Potencia Unitaria de cálculo de cada agrupación 70 W - Nº de luminarias luminaria 20 s - Longitud total del distribuidor enterrado 417 m. Resultados obtenidos para las distintas ramas y nudos: Linea Nudo Nudo Long. Metal/ I.Cálcul In/Ireg In/Sens. Sección I. Admisi. D.tubo Canal./Aislam/Polar. Orig. Dest. (m) Xu(mW/m) o (A) (A) Dif(A/mA) (mm2) (A)/Fc (mm) 1 CM AR1 28 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 3, /300 4x6 57/ AR1 II1R 6 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 3,64 4x6 57/ II1R II2S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 3,46 4x6 57/ II2S II3T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 3,27 4x6 57/ II3T II4R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 3,09 4x6 57/ II4R II5S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,91 4x6 57/ II5S II6T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,73 4x6 57/ II6T II7R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,55 4x6 57/ II7R II8S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,36 4x6 57/ II8S II9T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2,18 4x6 57/ II9T II10R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 2 4x6 57/ II10R II11S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,82 4x6 57/ II11S II12T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,64 4x6 57/ II12T II13R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ II13R II14S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,27 4x6 57/ II14S II15T 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,09 4x6 57/ II15T AR2 5 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,91 4x6 57/ AR2 AR3 14 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,91 4x6 57/ AR3 II16R 21 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,18 4x6 57/ AR3 II17T 3 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,73 4x6 57/ II17T II18S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,55 4x6 57/ II18S II19R 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,36 4x6 57/ II19R II20S 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,18 4x6 57/1 90 Nudo C.d.t.(V) Tensión Nudo(V) C.d.t.(%) Carga Nudo CM (2.520 W) AR1-0, ,475 0,131 (0 W) II1R -0, ,362 0,159 (-126 W) II2S -0, ,006 0,248 (-126 W) II3T -1, ,669 0,333 (-126 W) II4R -1,65 398,35 0,412 (-126 W) II5S -1,95 398,05 0,488 (-126 W) II6T -2, ,769 0,558 (-126 W) II7R -2, ,506 0,623 (-126 W) II8S -2, ,263 0,684 (-126 W) II9T -2, ,038 0,741 (-126 W) II10R -3, ,831 0,792 (-126 W) II11S -3, ,644 0,839 (-126 W) II12T -3, ,475 0,881 (-126 W) II13R -3, ,325 0,919 (-126 W) II14S -3, ,194 0,952 (-126 W) II15T -3, ,081 0,98 (-126 W) AR2-3, ,058 0,986 (0 W) AR3-4, ,992 1,002 (0 W) II16R -4, ,973 1,007 (-126 W) II17T -4, ,981 1,005 (-126 W) II18S -4, ,925 1,019 (-126 W) II19R -4, ,887 1,028 (-126 W) II20S -4, ,868 1,033* (-126 W)

15 NOTA: - * Nudo de mayor c.d.t. Caída de tensión total en los distintos itinerarios: CM-AR1-II1R-II2S-II3T-II4R-II5S-II6T-II7R-II8S-II9T-II10R-II11S-II12T-II13R-II14S-II15T-AR2-AR3-II16R = 1.01 % CM-AR1-II1R-II2S-II3T-II4R-II5S-II6T-II7R-II8S-II9T-II10R-II11S-II12T-II13R-II14S-II15T-AR2-AR3-II17T-II18S- II19R-II20S = 1.03 % Aplicando el método anterior, se obtiene que en el peor de los casos para la rama que acabará en la luminaria II.16 una caída de tensión de 1,03% muy inferior a la máxima permitida. Circuito 3: - Potencia Total de Cálculo 1458 W - Potencia Unitaria de cálculo de cada W agrupación 70 - Nº de luminarias luminaria 8 s - Longitud total del distribuidor enterrado 639 m. Resultados obtenidos para las distintas ramas y nudos: Linea Nudo Nudo Long. Metal/ I.Cálculo In/Ireg In/Sens. Sección I. Admisi. D.tubo Canal./Aislam/Polar. Orig. Dest. (m) Xu(mW/m) (A) (A) Dif(A/mA) (mm2) (A)/Fc (mm) 1 CM AR1 30 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1, /300 4x6 57/ AR1 AR2 7 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR2 AR3 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR3 AR4 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR4 AR5 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR5 AR6 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR6 AR7 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR7 AR8 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR8 AR9 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR9 AR10 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR10 AR11 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR11 AR12 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR12 AR13 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR13 AR14 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR14 AR15 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR15 AR16 21 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR16 AR17 5 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR17 AR18 13 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR18 AR19 22 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR19 AR20 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR20 AR21 20 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ AR21 III1R 18 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,45 4x6 57/ III1R III2S 18 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 1,27 4x6 57/ III2S III4R 36 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,55 4x6 57/ III4R III6S 37 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,36 4x6 57/ III6S III8T 35 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,18 4x6 57/ III2S AR22 7 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,55 4x6 57/ AR22 III3T 18 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,55 4x6 57/ III3T III5R 36 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,36 4x6 57/ III5R III7S 36 Cu Ent.Bajo Tubo XLPE,0.6/1 kv 3 Unp. 0,18 4x6 57/1 90

16 NOTA: - * Nudo de mayor c.d.t. Nudo C.d.t.(V) Tensión Nudo(V) C.d.t.(%) Carga Nudo CM (1.008 W) AR1-0, ,775 0,056 (0 W) AR2-0, ,723 0,069 (0 W) AR3-0, ,573 0,107 (0 W) AR4-0, ,422 0,144 (0 W) AR5-0, ,272 0,182 (0 W) AR6-0, ,122 0,219 (0 W) AR7-1, ,973 0,257 (0 W) AR8-1, ,823 0,294 (0 W) AR9-1, ,672 0,332 (0 W) AR10-1, ,522 0,369 (0 W) AR11-1, ,372 0,407 (0 W) AR12-1, ,223 0,444 (0 W) AR13-1, ,073 0,482 (0 W) AR14-2, ,922 0,519 (0 W) AR15-2, ,772 0,557 (0 W) AR16-2, ,615 0,596 (0 W) AR17-2, ,578 0,606 (0 W) AR18-2,52 397,48 0,63 (0 W) AR19-2, ,315 0,671 (0 W) AR20-2, ,165 0,709 (0 W) AR21-2, ,015 0,746 (0 W) III1R -3,12 396,88 0,78 (-126 W) III2S -3, ,762 0,81 (-126 W) III4R -3, ,661 0,835 (-126 W) III6S -3, ,591 0,852 (-126 W) III8T -3, ,558 0,86* (-126 W) AR22-3, ,742 0,814 (0 W) III3T -3, ,692 0,827 (-126 W) III5R -3, ,624 0,844 (-126 W) III7S -3,41 396,59 0,852 (-126 W) Caída de tensión total en los distintos itinerarios: CM-AR1-AR2-AR3-AR4-AR5-AR6-AR7-AR8-AR9-AR10-AR11-AR12-AR13-AR14-AR15-AR16-AR17- AR18- R19-AR20-AR21-III1R-III2S-III4R-III6S-III8T = 0.86 % CM-AR1-AR2-AR3-AR4-AR5-AR6-AR7-AR8-AR9-AR10-AR11-AR12-AR13-AR14-AR15-AR16-AR17- AR18- R19-AR20-AR21-III1R-III2S-AR22-III3T-III5R-III7S = 0.85 % Resultados Cortocircuito: Linea Nudo Nudo IpccI P de C tmcicc IpccF(A) Orig. Dest. (ka) (ka) (sg) tficc (sg) In;Curvas 1 1 AR ,09 1,28 10; 2 AR1 AR2 1,52 628,72 1,86 3 AR2 AR3 1,26 422,57 4,12 4 AR3 AR4 0,85 318,21 7,27 5 AR4 AR5 0,64 255,18 11,31 6 AR5 AR6 0,51 212,99 16,23 7 AR6 AR7 0,43 182,77 22,04 8 AR7 AR8 0,37 160,06 28,74 9 AR8 AR9 0,32 142,37 36,32 10 AR9 AR10 0,29 128,2 44,79 11 AR10 AR11 0,26 116,59 54,15 12 AR11 AR12 0,23 106,91 64,4 13 AR12 AR13 0,21 98,72 75,54 14 AR13 AR14 0,2 91,69 87,56 15 AR14 AR15 0,18 85,6 100,47 16 AR15 AR16 0,17 80,02 114,98 17 AR16 AR17 0,16 78,79 118,58

17 18 AR17 AR18 0,16 75,78 128,2 19 AR18 AR19 0,15 71,17 145,33 20 AR19 AR20 0,14 67,45 161,83 21 AR20 AR21 0,14 64,09 179,23 22 AR21 III1R 0,13 61,34 195,64 23 III1R III2S 0,12 58,82 212,77 24 III2S III4R 0,12 54,35 249,19 25 III4R III6S 0,11 50,42 289,61 26 III6S III8T 0,1 47,18 330,65 27 III2S AR22 0,12 57,9 219,62 28 AR22 III3T 0,12 55,64 237,75 29 III3T III5R 0,11 51,63 276,17 30 III5R III7S 0,1 48,16 317,46 Aplicando el método anterior, se obtiene que en el peor de los casos para la rama que acabará en la luminaria III.10 una caída de tensión de 0,86% muy inferior a la máxima permitida. 5.- CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO. PROTECCIONES. Los cortocircuitos se producen cuando se establecen conexiones entre conductores a diferentes tensiones, siendo la impedancia de muy bajo valor, por lo que la intensidad de cortocircuito puede llegar a alcanzar valores muy elevados que someten a la instalación a esfuerzos electromagnéticos y térmicos que pueden llegar a destruir nuestra instalación. La protección frente a cortocircuitos se realizará mediante la utilización de interruptor automático magnetotérmico. Para el cálculo de la corriente de cortocircuito en cualquier punto de la instalación será necesario conocer la impedancia que presenta dicha línea, y para ello deberemos conocer la resistencia R q y la reactancia X q de la línea de media tensión así como la potencia de cortocircuito, datos que nos son proporcionados por la empresa suministradora de la energía eléctrica. También debe conocerse la resistencia R t y la reactancia X t del transformador del centro de transformación que nos alimenta la instalación, y por supuesto la resistencia R y la reactancia X de los conductores de la instalación. En esta instalación se aceptará como válido un valor de amperios previstos en la Caja de Protección y Medida. La elección del calibre del magnetotérmico se hará de manera que cumpla la siguiente expresión, con lo que se asegura la protección contra sobre intensidades o sobrecargas: I B < I N < I Z donde: I B = corriente de servicio de los receptores.

18 I N = corriente nominal o calibre del magnetotérmico. I Z = capacidad de carga máxima de un cable. A partir de la corriente de cortocircuito citada, podremos obtener el poder de corte del magnetotérmico (I cu ). El interruptor automáticos magnetotérmico elegidos como general de la instalación (cabecera) serán del tipo C60N de Merlin Gerin o similar, tetrapolar y de las siguientes características: 5/10 I N ) - Calibre (I N ) = 25 A - Poder de corte (I cu ) 50 KA. - Curva de disparo C (disparo magnético entre El resto de automáticos magnetotérmicos podrán tener un poder de corte inferior, en este caso será de 6 KA. 6.- PROTECCIÓN CONTRA CONTACTOS INDIRECTOS E INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA Según la ITC BT 018, la puesta a tierra tiene como objetivo principal limitar la tensión que con respecto a tierra pueden presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurando las protecciones y eliminando o disminuyendo el riesgo que supone una avería en el material utilizado. Por todo esto, la instalación de puesta a tierra será una instalación paralela e independiente a la instalación eléctrica, y se entenderá como un circuito de protección destinado a proteger a las personas, animales, instalaciones eléctricas y receptores. El R.E.B.T. establece que el límite de tensión de seguridad entre una masa cualquiera en relación a tierra o entre masas distintas, será de 50 V para locales secos y de 24 V para locales húmedos. Nosotros nos situaremos en el peor de los casos. A continuación se planteará el procedimiento para la obtención de la resistencia de puesta a tierra (R A ) más adecuada, así como la configuración según las recomendaciones UNESA. La resistencia máxima de puesta a tierra se obtiene a partir de la expresión que establece la ITC BT 019, que relaciona la tensión de seguridad con la sensibilidad del diferencial utilizado, que en la instalación será de 300 ma. R Amáx = V I L n = = 800Ω

19 Esta resistencia será la máxima para la que el dispositivo diferencial asegure el corte, protegiendo a las personas ante un contacto indirecto. No obstante, en la presente instalación se mejorará sensiblemente la resistencia de puesta a tierra. Con la configuración 5/32 tipo UNESA, se obtiene un coeficiente de contacto de K r =0.135, que mediante la aplicación de la siguiente fórmula nos dará el valor de la resistencia de tierra: R A = K r ρ s = 0, = 40,50 Ω donde ρ s es la resistividad del terreno, que en este caso suponiendo un terreno calizas blandas se considera de 300 Ω. Las características de la configuración de la toma de tierra: - 1 pica de cobre de 2 metros de longitud y diámetro de 14 mm en cada báculo, - Conductor continúo de cobre desnudo de 35 mm 2. A continuación se comprueba la corriente de defecto que se produciría con la resistencia de 20 Ω, debiendo ser la sensibilidad de la protección elegida menor: VL 24 I n = = = 1,2 A = mA R 20 A Se demuestra que con un interruptor diferencial de 300 ma de sensibilidad la tensión de contacto en ningún caso será mayor que la de seguridad. Vc = RA I n = 20 0,3 = 0, 6V Por tanto se elige un dispositivo diferencial de la marca Merlin Gerin o similar, para calibres menores de 25 A y sensibilidad de 300 ma, para el circuito de alumbrado 7.- ARMARIO DE PROTECCIÓN De acuerdo con las mediciones, se instalará un armario Himel (Schneider Electric), de Thalassa PL, estanco, de poliéster, autoextinguible, con doble aislamiento y grado de protección IP55/IK10, cuyas características son:

20 - Autoextinguible, fácilmente mecanizable, gran resistencia al choque y a la temperatura. - Doble aislamiento, excelente resistencia a los ambientes corrosivos. - Bisagras interiores que permiten una apertura de la puerta de Junta de estanqueidad de poliuretano espumado, alojada dentro de un perfil en U. - Cierre de triple acción con varillaje de perfil plano de aluminio, que permita el acceso exclusivo al mismo, del personal autorizado. - Puertas provistas con alojamiento para insertar tuercas ref.: TEX 6 para tornillos de M6. - Fijación de la placa de montaje en 4 o 6 puntos según tamaño. - Placa de montaje estándar metálica en acero o aislante en baquelita, pudiendo ser en ambos casos fija o desplazable. - Grado de protección IP55, según UNE e IK10 según UNE-EN , cumpliendo con el artículo 4 de la ITC BT 09 del REBT Punto de conexión a tierra, mediante pica de cobre de 2 metros de longitud y diámetro de 14 mm. - Para presentar sobre asiento para hornacina prefabricada tipo "nicho polígono". - Se adjunta imagen del mismo extraída del Catálogo del fabricante: Los elementos de medida estarán situados en un módulo independiente, cumpliendo con el artículo 4 de la ITC BT 09 del REBT En Altea, octubre de 2010 Rey Vidal Estudio Arquitectura S.L.P. Firmado: D. Fernando Vidal Marcos