ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PIGUA QUINDIGUA - PUJILÍ

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1 ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS UNIDAD EDUCATIVA CHONE PIGUA QUINDIGUA - PUJILÍ COTOPAXI 1

2 ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS UNIDAD EDUCATIVA CHONE 1. GENERALIDADES INTRODUCCIÓN UBICACIÓN DEL PROYECTO CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA PROPÓSITO Y ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN 3 2. TRABAJOS DE CAMPO 4 3. TRABAJOS DE LABORATORIO SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS DENSIDAD NATURAL DEL SUELO ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL UU 6 4. RECONOCIMIENTO GEOLÓGICO GEOLOGÍA REGIONAL GEOLOGÍA LOCAL GEOMORFOLOGÍA RIESGOS 9 5. ESTATIGRAFÍA DEL TERRENO CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COMPACIDAD RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS CONDICIONES GEOTÉCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SÍSMICAS DE LAS ESTRUCTURAS CORTANTE BASAL DE DISEÑO SEGÚN LA NEC-11 PARA DISEÑO SISMORRESISTENTE PARÁMETROS PARA CÁLCULO DEL CORTANTE BASAL ESPECTRO SÍSMICO ELÁSTICO DE ACELERACIONES 12 2

3 7. PARÁMETROS PARA DISEÑO DE CIMENTACIONES Y ESTABILIDAD DE TALUDES CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO DE SOPORTE CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIÓN DEL N DEL SPT SEGÚN MEYERHOF PARÁMETROS GEOTÉCNICOS PARA ESTABILIDAD DE TALUDES CONCLUSIONES RECOMENDACIONES TIPO DE CIMENTACIÓN PARÁMETROS DE RESISTENCIA AL CORTE DE LOS SUELOS RECOMENDACIONES ADICIONALES CONSIDERACIONES FINALES 19 ANEXOS 1. UBICACIÓN DE SONDEOS 2. REGISTROS DE PERFORACIÓN 3. CAPACIDAD DE CARGA 4. ENSAYOS DE LABORATORIO 5. REPORTE FOTOGRÁFICO 3

4 1. GENERALIDADES 1.1 INTRODUCCIÓN El presente informe del estudio de mecánica de suelos describe las recomendaciones y parámetros geotécnicos para el diseño de cimentaciones para las estructuras de la Unidad Educativa Chone, como parte de la planificación y demás estudios de ingeniería para la construcción del mencionado proyecto. 1.2 UBICACIÓN DEL PROYECTO El proyecto se ubica en la comunidad de Pigua Quindigua, cantón Pujilí, provincia de Cotopaxi. 1.3 CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA El proyecto contempla bloques de aulas de uno y dos niveles, los cuales serán construidos en base a hormigón armado. Se estima que la carga vertical en la columna más cargada de la estructura de dos niveles es de 35 t. 1.4 PROPÓSITO Y ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN El presente estudio tiene como finalidad los siguientes aspectos: Determinar la estratigrafía de la zona de proyecto, indicando detalladamente las características de los suelos que componen cada uno de los estratos hasta la profundidad investigada. Determinar la capacidad de carga admisible del suelo de soporte del terreno destinado al proyecto, para efectos de cimentación de la estructura. Recomendar el tipo de cimentación más adecuado y su nivel de cimentación, para transmitir eficientemente las cargas de la superestructura al suelo de soporte. Determinar la Geología del sector y establecimiento de los factores geológicos existentes en la zona. Identificar el perfil de suelo del proyecto de acuerdo a la clasificación dada por la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11, para establecer los coeficientes de suelo adecuados, como ayuda para el cálculo del Cortante Basal de Diseño. Determinar la zona sísmica del proyecto de acuerdo a la Norma NEC- 11, para establecer el valor del factor de zona Z, como auxiliar para el cálculo del Cortante Basal de Diseño. 4

5 2 2. TRABAJOS DE CAMPO De acuerdo a las características del proyecto y la necesidad para determinar los parámetros para la fase de análisis y diseño de las estructuras, se distribuyeron adecuadamente 3 sondeos a percusión de 6.50 m y 1 sondeo a percusión de 8.50 m de profundidad, en los cuales se realizaron Ensayos de Penetración Estándar (SPT) cada 1.00 m. Se recuperaron muestras alteradas las mismas que fueron clasificadas e identificadas mediante el método manual - visual establecido por la norma ASTM. Dichas muestras fueron envueltas y selladas adecuadamente para que no pierdan humedad y transportadas al laboratorio para su clasificación. Adicionalmente se recuperaron pequeñas muestras inalteradas de cada perforación para realizar ensayos de densidad natural del suelo. Y se recuperó una muestra inalterada tipo bloque B-1, del cuerpo del talud próximo al sondeo S-3, para realizar un ensayo de compresión triaxial UU. Los trabajos de campo fueron ejecutados de acuerdo a las siguientes normas ASTM: Tabla 1: Normas ASTM para trabajos de Campo No. ENSAYO NORMA 1 PENETRACIÓN ESTANDAR (S.P.T.) ASTM D CLASIFICACIÓN MANUAL-VISUAL DE SUELOS ASTM D-2488 Los sondeos ejecutados se identificaron como S-1 (Prof.=6.50 m), S-2 (Prof.=6.50 m), S-3 (Prof.=6.50 m) y S-4 (Prof.=8.50 m), en los mismos no se utilizó revestimiento provisional, ya que los orificios y paredes de dichos sondeos presentaron adecuada resistencia y estabilidad vertical. La ubicación de los sondeos es la siguiente: Tabla 2: Ubicación de sondeos Sondeo Profundidad (m) COORDENADAS ESTE NORTE COTAS (msnm) S S S S La ubicación de los sondeos en el terreno y la investigación estratigráfica se indican en las secciones de anexos 1 y 2 del presente estudio, respectivamente. 5

6 3. TRABAJOS DE LABORATORIO 3.1 SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS Con las muestras alteradas recuperadas a través del ensayo SPT y del muestreador tipo cuchara partida se realizaron los ensayos respectivos para clasificar a los suelos de acuerdo al Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (S.U.C.S.) Este Sistema fue propuesto por Casagrande y en la actualidad es el más usado para expresar de una forma clara las características generales de los suelos y su incidencia en el comportamiento ingenieril. Los criterios que se aplican para llevar a cabo esta clasificación son la distribución granulométrica, los límites de Atterberg y el Contenido de materia orgánica. En el presente caso, para determinar la Clasificación de Suelos de acuerdo a este sistema se realizaron los siguientes ensayos, los mismos que fueron ejecutados de acuerdo a las normas ASTM. Tabla 3: Normas ASTM para ensayos de clasificación de suelos No. ENSAYO NORMA 1 CONTENIDO DE AGUA ASTM D LÍMITES DE ATTERBERG Límite Líquido ASTM D-4318 Límite Plástico 3 GRANULOMETRÍA ASTM D-422 El detalle de los ensayos de clasificación de suelos ejecutados, se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio. 3.2 DENSIDAD NATURAL DEL SUELO Los ensayos de densidad natural se realizaron bajo la norma: Tabla 4: Norma ASTM para ensayo de densidad natural No. ENSAYO NORMA 1 ENSAYO DE DENSIDAD NATURAL ASTM D-7263 Los resultados de ensayos de densidad natural del suelo son los siguientes: 6

7 T atabla 5: Ensayos de densidad natural del suelo Profundidad Densidad Sondeo (m) (t/m3) S S S S El detalle de los ensayos de densidad natural ejecutados, se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio. 3.3 ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL UU El ensayo de compresión triaxial UU se realizó bajo la norma: Tabla 6: Norma ASTM para ensayo de compresión triaxial UU No. ENSAYO NORMA 1 ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL UU ASTM D-2850 Del ensayo de compresión triaxial UU se tienen los siguientes resultados: Tabla 7: Ensayo de Compresión Triaxial UU Sondeo Prof. (m) g (t/m 3 ) c (t/m 2 ) Ø ( ) Talud B El detalle del ensayo de compresión triaxial UU ejecutado se presenta en la sección de anexo 4 del presente estudio. 4. RECONOCIMIENTO GEOLÓGICO 4.1 GEOLOGÍA REGIONAL VOLCANICOS COTOPAXI: Son el final de la secuencia litológica del graben de Quito, se constituyen de todo tipo de material piroclástico, se divide en tres facies que se ubican desde el centro del graben hacia los flancos. La facie distal se conforma por piroclastos retrabajados y primarios, además de lahares y avalanchas de escombros. La facie central o volcano - sedimentaria se caracteriza por rocas como areniscas tobáceas, conglomerados y diatomitas. Y finalmente, la facie proximal que incluye a los estratovolcanes de lavas básicas. VOLCANICOS PISAYAMBO: Es la base del complejo volcánico que rellena el graben de Quito. Inicia con piroclastos con brechas y aglomerados, tobas y lavas, que son reemplazadas en el parte superior del corte de la formación por 7

8 lavas masivas andesitico - basálticas. Estas volcanitas están dispuestas subhorizontales o con ligeras inclinaciones. Figura 1: Ubicación de proyecto en mapa geológico de la República del Ecuador (1993) UNIDAD APAGUA: Consiste de lutitas y limolitas en capas finas a medias con areniscas de grano grueso. Las areniscas de Apagua son típicamente feldespáticas, contienen algo de moscovita y biotita, y virtualmente no tienen minerales máficos. 4.2 GEOLOGÍA LOCAL La Unidad Educativa Chone se localiza en la comunidad de Pigua Quindigua del cantón Pujilí, provincia de Cotopaxi. En este sitio de manera local afloran suelos granulares con bloques y boleos de roca andesítica suspendidos en una matriz de limos arenosos y arcillas. También se observan rocas volcánicas básicas, que sirven de basamento a los depósitos superficiales de gravas. 8

9 Figura 2: Terraza de origen antrópico, donde se puede observar suelos arenoarcillosos - limosos con clastos de rocas volcánicas básicas 4.3 GEOMORFOLOGÍA La zona de estudio se ubica en el límite occidental de los dominios del valle interandino, conocido como graben de Quito, caracterizada por rocas volcánicas y volcano-sedimentarias de granulometrías variadas. En la zona se pueden distinguir relieves tectónicos que se describen como colinas, con cimas redondeadas y fuertes pendientes, alojan sedimentos en sus vertientes que forman valles de pendiente plana a media. Domina una cobertura vegetal herbácea y los pajonales del páramo. Figura 3: Geoformas tectónicas de la zona de estudio. Se puede observar un frente de cuesta con pendiente fuerte y con desniveles relativos mayores a los 10m. Los desniveles de las colinas es mayor a los 20m, mientras los desniveles relativos de los valles no sobrepasan los 10 m. 9

10 4 4. RIESGOS Los terrenos destinados al proyecto, están influenciados por riesgos sísmicos, riesgos climáticos y zonas inestables: Riesgos sísmicos El comportamiento de las estructuras durante los sismos no sólo depende de la intensidad de movimiento del suelo, sino también de la edad, del material, del diseño, de la calidad de la construcción y de las dimensiones de la estructura. De acuerdo a la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11, el coeficiente de aceleración en roca Z para esta zona tiene un valor de 0.30g. Riesgos climáticos La zona de estudio por sus características topográficas y geológicas, se caracteriza por los depósitos aluviales, que durante los periodos de lluvia normales pueden formar zonas de escurrimiento y presentar erosión en taludes con desprendimiento de sedimentos finos, y que durante un evento extremo de lluvia podría causar movimientos en masa o saturación de los depósitos del suelo. Zonas inestables Según las referencias geológicas, geomorfológicas y climáticas dentro del área de exploración se puede considerar como zonas inestables aquellas zonas cercanas a los taludes y drenajes, por la factibilidad que prestan a la erosión los materiales aflorantes. Se pueden llegar a convertir en zonas de riesgo, si no se controla los flujos de agua, tanto de lluvia como superficial. 5. ESTATIGRAFÍA DEL TERRENO 5.1 CONSISTENCIA DE LOS SUELOS COHESIVOS Y COMPACIDAD RELATIVA DE LOS SUELOS ARENOSOS 10

11 Para determinar la consistencia de los suelos cohesivos y la compacidad relativa de la arena, Terzaghi y Peck determinaron escalas en función del número de golpes N del ensayo de Penetración Estándar (SPT) y que nos permitirá clasificar a los suelos. Tabla 8: Consistencia de los suelos cohesivos 11

12 Tabla 9: Compacidad relativa de la arena Número de golpes NSPT Compacidad relativa 0-4 Muy Suelta 5-10 Suelta Firme Muy Firme Densa > 50 Muy Densa En los registros de perforación de la sección de anexo 2 del presente estudio, se detalla la consistencia y/o compacidad relativa de los suelos detectados en el terreno del proyecto. 5.2 CONDICIONES GEOTÉCNICAS DEL TERRENO DE PROYECTO Las investigaciones de campo y de laboratorio permiten determinar las características de los diferentes estratos existentes hasta la profundidad indagada en el terreno destinado para la construcción de las estructuras: SONDEO S-1: Estrato (m) Desde Hasta Suelo Humedad Consistencia Compacidad relativa SUCS Limo arenoso de media a alta plasticidad, color café oscuro negruzco. Presencia de bloques de piedra y raíces. Húmedo Media ML y MH Limo arenoso de media plasticidad, color café claro amarillento. Presencia de bloques de piedra. Húmedo Media ML En este sondeo no se encontró el nivel freático hasta la profundidad investigada. SONDEO S-2: Estrato (m) Desde Hasta Suelo Humedad Consistencia Compacidad relativa Limo arenoso de alta plasticidad, color café oscuro negruzco. Presencia de bloques de piedra y raíces. Húmedo Media MH Limo arenoso de media plasticidad, color café claro amarillento. Presencia de grava y bloques de piedra. Húmedo Media ML En este sondeo no se encontró el nivel freático hasta la profundidad investigada. SUCS 12

13 SONDEO S-3: Estrato (m) Desde Hasta Suelo Humedad Consistencia Arena limosa, color café claro amarillento. Presencia de grava y bloques de piedra. Limo arenoso de media plasticidad, color gris verdoso. Presencia de grava. Húmeda Compacidad relativa Suelta a Firme SUCS SM Húmedo Firme ML En este sondeo no se encontró el nivel freático hasta la profundidad investigada. SONDEO S-4: Estrato (m) Desde Hasta Suelo Humedad Consistencia RELLENO: Limo arenoso de alta plasticidad, color café oscuro negruzco. Presencia de raíces. Limo arenoso de alta plasticidad, color café oscuro. Presencia de raíces. Limo arcilloso de alta plasticidad, color gris verdoso. Presencia de raíces pequeñas. Arena limosa, color gris verdoso y amarillento. Presencia de grava. Compacidad relativa SUCS Húmedo Blanda MH Húmedo Media MH Muy Húmedo Muy Húmeda Firme Muy Firme En este sondeo no se encontró el nivel freático hasta la profundidad investigada. En la sección de anexo 2 del presente informe, se expone a detalle la distribución de cada estrato a través de los registros de perforación. MH SM 6. EFECTOS DEL SUELO EN LAS CARGAS SÍSMICAS DE LAS ESTRUCTURAS 6.1 CORTANTE BASAL DE DISEÑO SEGÚN LA NEC-11 PARA DISEÑO SISMORRESISTENTE Es la fuerza total de diseño por cargas laterales, aplicada en la base de la estructura, por acción del sismo de diseño. El cortante basal total de diseño V, que será aplicado a la estructura en una dirección dada, se determina con la expresión: Donde: 13

14 I = Coeficiente que define el tipo de uso e importancia de la estructura Sa = Aceleración espectral correspondiente al espectro de respuesta elástico para diseño R = Factor de reducción de respuesta estructural ΦP = Factor de configuración estructural en planta ΦE = Factor de configuración estructural en elevación W = Carga sísmica reactiva, igual a la carga muerta total de la estructura Z = Factor de zona sísmica η = 2.48 (para la provincia de Cotopaxi) T = Periodo de vibración de la estructura 6.2 PARÁMETROS PARA CÁLCULO DEL CORTANTE BASAL De acuerdo a la zona sísmica de la parroquia Angamarca, cantón Pujilí y de las características del suelo de proyecto determinadas a través de las investigaciones de campo ejecutadas como parte de este estudio, se pueden establecer los siguientes valores auxiliares para el cálculo del valor de las fuerzas laterales para diseño sismorresistente: Tabla 10: Parámetros para cálculo de cortante basal en función del tipo de suelo DESCRIPCIÓN Ubicación del Proyecto Parámetros ZONA SÍSMICA III Z = 0.30 TIPO DE SUELO D Fa = 1.30 Fd = 1.60 Fs =

15 r = 1.5 Fa, Fd y Fs son coeficientes de amplificación o deamplificación dinámica de los perfiles del suelo (Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11). 6.3 ESPECTRO SÍSMICO ELÁSTICO DE ACELERACIONES De acuerdo a la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC-11, para diseño sismo-resistente y en función de los parámetros de suelo del proyecto se tiene el siguiente espectro sísmico elástico de aceleraciones, que representa al sismo de diseño: 15

16 Figura 4: Espectro Sísmico Elástico de Aceleraciones (Sismo de Diseño) 7. PARÁMETROS PARA DISEÑO DE CIMENTACIONES Y ESTABILIDAD DE TALUDES 7.1 CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO DE SOPORTE Capacidad de Carga en función del N del SPT según Meyerhof Meyerhof propuso un método semiempírico controlado por un asentamiento inmediato de 2.50 cm. Este método se basa en las siguientes expresiones: Donde: qa = Capacidad admisible del suelo N = Número de golpes del ensayo SPT B = Ancho de la cimentación En la sección de anexo 3 se presenta el cálculo de capacidad de carga para los sondeos realizados. 16

17 7. 2 PARÁMETROS GEOTÉCNICOS PARA ESTABILIDAD DE TALUDES Para el análisis de taludes se requiere establecer los parámetros básicos del suelo, como son: el peso específico, el ángulo de fricción y la cohesión del suelo. Estos parámetros se listan en el apartado 9.2 del presente informe. 8. CONCLUSIONES De acuerdo a la investigación de campo, laboratorio y oficina, se mencionan las siguientes conclusiones: 1. El subsuelo del terreno destinado para la construcción del proyecto está compuesto por limos arenosos de media a alta plasticidad, colores café oscuro negruzco, café claro amarillento y gris verdoso, con presencia de grava y bloques de piedra, húmedos, de consistencia media a firme, clasificaciones SUCS: ML y MH. Y por arenas limosas, colores café claro amarillento y gris verdoso, con presencia de grava y bloques de piedra, húmedas, de compacidad relativa suelta a muy firme (Ver detalle en registros de perforación en anexos 2). 2. En la zona del sondeo S-4, se detectó material de relleno (sin compactar) con espesor promedio puntual de 4m; sin embargo, este espesor puede variar en diferentes puntos, de acuerdo a la topografía original del terreno, previo a la conformación de la plataforma existente. 3. En ningún sondeo se detectó el nivel freático hasta la profundidad investigada. 17

18 9. RECOMENDACIONES 9.1 TIPO DE CIMENTACIÓN De acuerdo a las investigaciones realizadas en el presente estudio, se recomienda la siguiente opción de cimentación: Sin embargo, se tendrá en cuenta que en la zona de la perforación S-4 y en todo el perímetro exterior de la plataforma baja conformada (existente a la fecha de ejecución del presente estudio), hay material de relleno (ver Figura 5). En tal caso, en las zonas donde se implantarán estructuras de edificación, de manera obligada se retirará el material de relleno y se volverá a construir un nuevo mejoramiento de acuerdo a los requerimientos técnicos de calidad. Se retirará toda la profundidad de relleno sin compactar y se verificará la existencia de un estrato inferior de suelo natural de características competentes antes de iniciar la construcción del nuevo relleno. Por tanto, la altura de relleno compactado técnicamente bajo el sistema de cimentación en la zona del sondeo S-4, puede aumentar de acuerdo a la implantación definitiva de las estructuras. Por ningún motivo se cimentará directamente sobre relleno no compactado técnicamente. 18

19 Figura 5: Talud de relleno sin compactar de plataforma baja existente Figura 6: Zona de relleno sin compactar de plataforma baja existente 19

20 9.2 PARÁMETROS DE RESISTENCIA AL CORTE DE LOS SUELOS En caso de requerir análisis de estabilidad de taludes o el diseño y construcción de muros de contención, utilizar los siguientes parámetros geotécnicos: TALUDES DE CORTE Peso específico del suelo: g 1.61 t/m³ Ángulo de fricción interna del suelo : Ø Cohesión del suelo: c 3.50 t/m² Coeficiente de empuje activo (Rankine): Ka (R) 0.51 TALUDES DE RELLENO CON MATERIAL GRANULAR Peso específico del suelo: g 1.80 t/m³ Ángulo de fricción interna del suelo : Ø Cohesión del suelo: c 1.00 t/m² Coeficiente de empuje activo (Rankine): Ka (R) RECOMENDACIONES ADICIONALES La presente investigación geotécnica se fundamenta en sondeos puntuales, por tanto las características del suelo deben ser verificadas durante el proceso de excavación con el sustento y respaldo de al menos una inspección geotécnica. El esfuerzo máximo transmitido al suelo de soporte por la superestructura no debe exceder al valor de la capacidad de carga del suelo. Se deberá compactar el fondo de la excavación, previo a la fundición del replantillo. Para diseño sismorresistente considerar los parámetros establecidos en las secciones 6.2 y 6.3 El resto de parámetros deberán ser determinados de acuerdo a las características de la estructura. Por ningún motivo se cimentará directamente sobre material de relleno no compactado. De ser el caso se podría analizar la posibilidad de desplazar las estructuras a zonas de suelo natural. El relleno compactado se construirá con material de mejoramiento tipo Sub-base clase 3 (o material seleccionado) y con las condiciones óptimas de humedad y densidad. El material de mejoramiento (Sub-base clase 3) deberá cumplir con los siguientes requisitos: 20

21 Tabla 11: Requisitos de Sub-base clase 3 TAMIZ % en peso que pasa No No Límite líquido < 25 Índice de plasticidad < 6 Abrasión < 50 % CBR > 30 % El relleno compactado se construirá en capas de espesor no mayor a 20 cm y en el proceso de compactación se deberá lograr como mínimo el 95% de la densidad seca máxima del Ensayo Próctor Modificado. La calidad de los trabajos de compactación deberá ser verificada continuamente mediante ensayos de densidad de campo. En caso de diseñar muros de contención, éstos deben incluir un sistema eficiente de drenaje que capte el agua detrás de los mismos y la conduzca hacia la red de alcantarillado. De esta manera se controla posibles incrementos en el empuje que provocarían inestabilidad en la estructura de contención. De manera obligatoria se construirá un sistema de drenaje perimetral en la zona alta del proyecto, para evitar filtraciones de agua al cuerpo de los taludes y al terreno del proyecto. Las aguas recolectadas serán conducidas al sistema de alcantarillado. De igual manera todos los taludes incluirán obligatoriamente sistemas de drenaje. Todo talud de corte o relleno que no contemple la construcción de muros de contención deberá ser protegido con algún sistema de recubrimiento natural (vegetación) o artificial (geosintéticos), para evitar la erosión por efectos del agua y el viento. De igual manera todas las bajantes de aguas deberán ir conectadas a la red de alcantarillado. Por ningún motivo desembocarán en zonas de contrapiso o en zonas cercanas a la cimentación. 21

22 10. CONSIDERACIONES FINALES Los parámetros establecidos en el presente estudio se fundamentan en las características del proyecto de edificación y en las investigaciones de campo y laboratorio, para satisfacer los requerimientos de planificación y de funcionalidad del proyecto. En caso de que se presenten variaciones en las condiciones de funcionamiento de las estructuras se deberá notificar a esta Empresa Consultora para considerar la nueva planificación y de ser necesario plantear nuevos parámetros para el diseño de las cimentaciones de la estructuras. Ing. Vicente E. Capa G., MSc. GERENTE CIMENTEST CIA. LTDA. 22

23 ANEXOS 23

24 ANEXO 1 UBICACIÓN DE SONDEOS 24

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26 ANEXO 2 REGISTROS DE PERFORACIÓN 26

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31 ANEXO 3 CAPACIDAD DE CARGA 31

32 CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIÓN DEL "N" DEL SPT PROYECTO: UNIDAD EDUCATIVA CHONE PROVINCIA: COTOPAXI CANTÓN: PUJILÍ COMUNIDAD: PIGUA FECHA: feb-14 SONDEO S-1 g = 1.62 t/m³ Nivel Freático: m gsat = 1.72 t/m³ COTA : msnm Prof. (m) COTA (msnm) so (t/m²) N SPT N70 Ncorr. CAPACIDAD DE CARGA (Meyerhof) (t/m2) B (m) 1.50 B (m) 2.00 PROMEDIO t / m SONDEO S-2 g = 1.62 t/m³ Nivel Freático: m gsat = 1.72 t/m³ COTA: msnm Prof. (m) COTA (msnm) so (t/m²) N SPT N70 Ncorr. CAPACIDAD DE CARGA (Meyerhof) (t/m2) B (m) 1.50 B (m) 2.00 PROMEDIO t / m

33 CAPACIDAD DE CARGA EN FUNCIÓN DEL "N" DEL SPT PROYECTO: UNIDAD EDUCATIVA CHONE PROVINCIA: COTOPAXI CANTÓN: PUJILÍ COMUNIDAD: PIGUA FECHA: feb-14 SONDEO S-3 g = 1.72 t/m³ Nivel Freático: m gsat = 1.82 t/m³ COTA: msnm Prof. (m) COTA (msnm) so (t/m²) N SPT N70 Ncorr. CAPACIDAD DE CARGA (Meyerhof) (t/m2) B (m) 1.50 B (m) 2.00 PROMEDIO t / m SONDEO S-4 g = 1.72 t/m³ Nivel Freático: m gsat = 1.82 t/m³ COTA: msnm Prof. (m) COTA (msnm) so (t/m²) N SPT N70 Ncorr. CAPACIDAD DE CARGA (Meyerhof) (t/m2) B (m) 1.50 B (m) 2.00 PROMEDIO t / m

34 ANEXO 4 ENSAYOS DE LABORATORIO 34

35 ENSAYO TRIAXIAL UU ASTM D 2850 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA QUINDIGUA febrero-14 SONDEO B-1 PROF m RESULTADOS ESFUERZO DESVIADOR - DEFORMACIÓN UNITARIA ESFUERZO DESVIADOR (Kg/cm²) DEFORMACIÓN UNITARIA s1=0.50 s2=1.00 s3=2.00 PROBETA s DESVIADOR (Kg/cm²) s3 (Kg/cm²) s1 (Kg/cm²) (s1-s3)/2 (Kg/cm²) (s1+s3)/2 (Kg/cm²) CÍRCULOS DE MOHR 4.00 ESFUERZO TANGENCIAL (Kg(cm²) ESFUERZO NORMAL (Kg/cm²) RESULTADOS CONTENIDO DE AGUA : % PESO UNITARIO : 1.61 (g/cm³) ANGULO DE FRICCIÓN Ø : 19.0 COHESIÓN c : (Ton/m²) MODULO ESFUERZO-DEFORMACIÓN E 1297 (Ton/m²) Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST Ingeniería y Proyectos Cía. Ltda. 35

36 PROYECTO: ENSAYO TRIAXIAL UU ASTM D 2850 PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA QUINDIGUA febrero-14 SONDEO B-1 PROF m DATOS GENERALES DE LAS PROBETAS DIMENSIONES PROBETAS DIÁMETROS (cm) S - M - I Superior Medio Inferior Superior Medio Inferior Superior Medio Inferior PROMED ALTURA (cm) ÁREAS (cm²) S - M - I PROMED VOLUMEN (cm³) PESO (g) CONTENIDO DE AGUA Cápsula + Suelo húmedo (g) Cápsula + suelo seco (g) Peso cápsula (g) Contenido de agua w PESOS UNITARIOS HÚMEDO g (g/cm³) SECO gd (g/cm³) DE SÓLIDOS Gs (g/cm³) RELACIONES FUNDAMENTALES RELACION DE VACIOS e SATURACIÓN S Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST Ingeniería y Proyectos Cía. Ltda. 36

37 ENSAYO TRIAXIAL UU ASTM D 2850 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA QUINDIGUA febrero-14 SONDEO B-1 PROF m PROBETA 1 Constante de anillo de prueba : Presión de confinamiento (Kg/cm²) : 0.50 DEFORMACION VERTICAL DIAL DEFORMACION " DEFORMACION UNITARIA e = DH/H AREA CORREGIDA Ao / (1-e) DIAL CARGA " CARGA CARGA (Kg) ESFUERZO DESVIADOR (Kg/cm²) MUESTRA ENSAYADA ESFUERZO DESVIADOR s (Kg/cm²) = 3.40 PRESION DE CONFINAMIENTO s3 (Kg/cm²)= 0.50 Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST Ingeniería y Proyectos Cía. Ltda. 37

38 ENSAYO TRIAXIAL UU ASTM D 2850 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA QUINDIGUA febrero-14 SONDEO B-1 PROF m PROBETA 2 Constante de anillo de prueba : Presión de confinamiento (Kg/cm²) : 1.00 DEFORMACION VERTICAL DIAL DEFORMACION " DEFORMACION UNITARIA e = DH/H AREA CORREGIDA Ao / (1-e) DIAL CARGA " CARGA CARGA (Kg) ESFUERZO DESVIADOR (Kg/cm²) MUESTRA ENSAYADA ESFUERZO DESVIADOR s (Kg/cm²) = 3.68 PRESION DE CONFINAMIENTO s3 (Kg/cm²)= 1.00 Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST Ingeniería y Proyectos Cía. Ltda. 38

39 ENSAYO TRIAXIAL UU ASTM D 2850 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA QUINDIGUA febrero-14 SONDEO B-1 PROF m PROBETA 3 Constante de anillo de prueba : Presión de confinamiento (Kg/cm²) : 2.00 DEFORMACION VERTICAL DIAL DEFORMACION " DEFORMACION UNITARIA e = DH/H AREA CORREGIDA Ao / (1-e) DIAL CARGA " CARGA CARGA (Kg) ESFUERZO DESVIADOR (Kg/cm²) MUESTRA ENSAYADA ESFUERZO DESVIADOR s (Kg/cm²) = 4.79 PRESION DE CONFINAMIENTO s3 (Kg/cm²)= 2.00 Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST Ingeniería y Proyectos Cía. Ltda. 39

40 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: DENSIDAD NATURAL MÉTODO DE LA PARAFINA UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA QUINDIGUA febrero-14 ASTM D 7263 SONDEO No. S-1 S-2 S-3 S-4 Profundidad (m) 1.00m 1.00m 1.00m 4.00m PESO MUESTRA NATURAL PESO MUESTRA+PARAFINA PESO MUESTRA SUMERGIDA PESO PARAFINA VOLUMEN DE LA MUESTRA DENSIDAD DE LA MASA (t/ m3) Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST Ingeniería y Proyectos Cía. Ltda. 40

41 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-1 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 0 L.L = 48 SUCS : ML ARENA 29 L.P = 29 AASHTO : A-7-6 FINOS 71 I.P. = 19 IG : 12 Observaciones: Descripción: Limo arenoso. Presencia de raíces Color: Café oscuro negruzco

42 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-1 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 0 L.L = 52 SUCS : MH ARENA 30 L.P = 33 AASHTO : A-7-5 FINOS 70 I.P. = 19 IG : 13 Observaciones: Descripción: Limo arenoso. Color: Café oscuro negruzco

43 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-1 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 0 L.L = 52 SUCS : MH ARENA 29 L.P = 33 AASHTO : A-7-5 FINOS 71 I.P. = 19 IG : 13 Observaciones: Descripción: Limo arenoso. Color: Café oscuro negruzco

44 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-2 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 0 L.L = 50 SUCS : MH ARENA 24 L.P = 33 AASHTO : A-7-5 FINOS 76 I.P. = 17 IG : 13 Observaciones: Descripción: Limo arenoso. Color: Café oscuro

45 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-2 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 0 L.L = 69 SUCS : MH ARENA 32 L.P = 36 AASHTO : A-7-5 FINOS 68 I.P. = 33 IG : 18 Observaciones: Descripción: Limo arenoso Color: Café oscuro negruzco

46 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-3 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 21 L.L = 40 SUCS : SM ARENA 48 L.P = 26 AASHTO : A-2-6 FINOS 31 I.P. = 14 IG : 1 Observaciones: Descripción: Arena limosa Color: Café claro amarillento

47 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-3 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 10 L.L = 43 SUCS : SM ARENA 49 L.P = 27 AASHTO : A-7-6 FINOS 41 I.P. = 16 IG : 3 Observaciones: Descripción: Arena limosa Color: Café claro amarillento

48 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-3 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 32 L.L = 41 SUCS : SM ARENA 34 L.P = 26 AASHTO : A-2-7 FINOS 34 I.P. = 15 IG : 1 Observaciones: Descripción: Arena limosa Color: Café claro amarillento

49 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-4 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 0 L.L = 51 SUCS : MH ARENA 42 L.P = 37 AASHTO : A-7-5 FINOS 58 I.P. = 14 IG : 7 Observaciones: Descripción: Limo arenoso Color: Café oscuro negruzco

50 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-4 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 0 L.L = 60 SUCS : MH ARENA 26 L.P = 41 AASHTO : A-7-5 FINOS 74 I.P. = 19 IG : 15 Observaciones: Descripción: Limo arenoso. Presencia de raíces. Color: Café oscuro negruzco

51 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-4 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 0 L.L = 63 SUCS : MH ARENA 24 L.P = 34 AASHTO : A-7-5 FINOS 76 I.P. = 29 IG : 20 Observaciones: Descripción: Limo arenoso. Presencia de raíces. Color: Café oscuro negruzco

52 PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: COMUNIDAD: FECHA: CLASIFICACIÓN DE SUELOS ASTM D-2487 UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA febrero-14 SONDEO S-4 PROF CONTENIDO DE HUMEDAD 2. LÍMITE LÍQUIDO 3. LÍMITE PLÁSTICO NÚM. GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO w w CÁPSULA prom. 4. DISTRIBUCIÓN GRANULOMÉTRICA PESO INICIAL (gr) H PESO PARA CÁLCULO (gr) (D / H) TAMIZ ABERT. PESO RET. PESO RET. % % PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w L.L. ASTM (mm) PARCIAL ACUM. RETEN. PASA /2" " /4" /2" /8" LÍMITE LÍQUIDO NÚMERO DE GOLPES PESO HUM. PESO SECO PESO CÁPSULA w Ing. Vicente Capa, MSc. CIMENTEST CIA. LTDA. L.P No No No No CURVA DE GRANULOMETRÍA 3" 1½" 1"¾" ½"⅜" No.4 No.10 No.40 No CLASIFICACIÓN MALLAS GRANULOMETRÍA LIMITES ATTERBERG CLASIFICACIÓN GRAVA 5 L.L = 57 SUCS : MH ARENA 32 L.P = 36 AASHTO : A-7-5 FINOS 63 I.P. = 21 IG : 12 Observaciones: Descripción: Limo arenoso. Presencia de raíces pequeñas. Color: Gris verdoso

53 ANEXO 5 REPORTE FOTOGRÁFICO 53

54 REPORTE FOTOGRÁFICO PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: UBICACIÓN: FECHA: UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA QUINDIGUA feb-14 SONDEO S-1 FOTOGRAFÍA 1: ENSAYO SPT EN SONDEO S-1 SONDEO S-2 FOTOGRAFÍA 2: ENSAYO SPT EN SONDEO S-2 54

55 REPORTE FOTOGRÁFICO PROYECTO: PROVINCIA: CANTÓN: UBICACIÓN: FECHA: UNIDAD EDUCATIVA CHONE COTOPAXI PUJILÍ PIGUA QUINDIGUA feb-14 SONDEO S-3 FOTOGRAFÍA 3: ENSAYO SPT EN SONDEO S-3 SONDEO S-4 FOTOGRAFÍA 4: ENSAYO SPT EN SONDEO S-4 55