Curso XXXIII sobre Tratamiento de Aguas Residuales y Explotación de Estaciones Depuradoras
|
|
|
- Hugo Valenzuela Peña
- hace 5 años
- Vistas:
Transcripción
1 Curso XXXIII sobre Tratamiento de Aguas Residuales y Explotación de Estaciones Depuradoras DIMENSIONAMIENTO DE UNA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES (EDAR). BIOLÓGICO, AIREACIÓN Y DECANTACIÓN SECUNDARIA PROFESOR: Jaime La Iglesia Gandarillas jaimelaiglesia@gmail.com
2 TRATAMIENTO SECUNDARIO BIOLÓGICO - El proceso que se va a dimensionar, es un proceso biológico de biomasa suspendida (fangos activos) que se caracteriza por una reducción de la contaminación no solo de origen carbonada sino también de nutrientes como el nitrógeno y el fósforo, para evitar los procesos de eutrofización y contaminación de las aguas. - Las fórmulas empleadas para calcular el tratamiento biológico con reducción de nutrientes son las mismas que para biológicos con fangos activos, la diferencia está en la determinación de la edad del fango, en el volumen de zona anóxica para desnitrificar, en el volumen de zona anaerobia para relanzar el fósforo y en los diferentes tipos de recirculaciones internas y externas que se pueden realizar.
3 FÓRMULAS EMPLEADAS EDAD DEL FANGO O TIEMPO DE RETENCIÓN CELULAR (TRC) Ɵ c Representa el tiempo que el sustrato o licor mezcla permanece en el sistema TRC =(MLSS*V)/(Q*(DBO5e-DBO5s)*Fe) Fe es la tasa de extracción de fangos. Fórmula de Huisken Fe = 1,2*Carga másica^0,23+0,5(ss/dbo5-0,6) Para calcular esta edad del fango en procesos de nitrificacióndesnitrificación, existen unas fórmulas experimentales universalmente aceptadas, y que veremos más adelante CARGA MÁSICA Representa la carga de contaminación en el sistema. Es la relación de la carga que entra y los kilogramos de sustrato o licor mezcla Cm=((Q*DBO5e))/KgMLSS
4 FÓRMULAS EMPLEADAS CONCENTRACIÓN DE MICROORGANISMOS Son los kg de sustrato o licor mezcla que tenemos en la cuba de aireación por unidad de volumen Kg MLSS = V (m³) * [MLSS] (Kg/m³) CARGA VOLÚMICA Representa la relación de la carga orgánica contaminante por día en el agua residual, Cv=(Q*DBO5e)/V(m³) TIEMPO DE RETENCIÓN HIDRÁULICA Representa el tiempo que el influente permanece en el sistema. TRH= V (m³)/q (m³/h)
5 CÁLCULO DE LA EDAD DEL FANGO 1. Edad del fango en días (E), necesaria para nitrificar según la ecuación de Van Haandel, Dol y Marais 1 fx = fracción de los MLSS existentes en la zona anóxica, es decir, porcentaje de zona anóxica adoptado (>25%) S = factor de seguridad, oscila entre 1-1,5 (Situaciones más desfavorables, variaciones de carga, ph, tª se suele usar 1,5 y se obtiene mayor edad fango por seguridad) bnt = factor para organismos heterótrofos, es el coeficiente de decrecimiento de las bacterias nitrificantes = 0,04 x 1,029^(T-20) unmt = coeficiente de crecimiento de bacterias nitrificantes, es el crecimiento de bacterias nitrificantes unmt = u20 x 1,123^(T-20) u20, sus valores oscilan entre 0,4 en condiciones desfavorables y 0,5 en condiciones normales (si se utiliza 1,5 en el factor de seguridad se debe usar 0,5 en u20 para no penalizar tanto, salvo que haya componentes industriales considerables) T = temperatura en el biológico (ºC) f x b S T n 1 E u T nm
6 CÁLCULO DE LA EDAD DEL FANGO 2. Na (mg N-NH3/l),es la concentración de nitrógeno amoniacal que no se nitrifica (N-NH3 en el efluente) y viene dada por la expresión, según la Universidad de Cape Town Na u T nm T T K n bn 1 E T 1 f b 1 x n E KnT = coeficiente de saturación de nitrificación = 1,123^(T-20) mgn- NH3/l T =Temperatura del agua en el biológico en ºC
7 CÁLCULO DE LA EDAD DEL FANGO Dc, es la máxima concentración de nitrógeno como nitrato (NO3) que podría desnitrificarse en la zona anóxica prevista y viene dada por la fórmula de Van Haandel, Dold y Marais, se despeja la zona anóxica fx. Dc S Dc = Máxima concentración de N-NO3 a abatir = N Disponible Na ppm (de la fórmula 2) Sbi = Concentración de DQO biodegradable. Se suele usar 1,5xDBO5 fbs = relación entre la DQO rápidamente biodegradable/dqo biodegradable 0,33 decantada ó 0,24 no decantada P = DQO / SSV relación de la DQO con los sólidos en suspensión volátiles de la masa de fangos se usa 1,5 mgdqo/mgssv Y = coeficiente crecimiento bacterias heterótrofas 0,45 mgssv/mgdqo K2 = coeficiente desnitrificación = 0,1 x 1,08^(T-20) bht = coeficiente decrecimiento bacterias heterótrofas = 0,24 x 1,029^(T-20) T =Temperatura en el biológico ºC E = edad del fango (de la fórmula 1) bi f bs P Y 2, Y E K f T 1 b E fx = fracción de zona anóxica necesaria. Con este dato obtenido de fx se usa otra vez la fórmula primera (1) y se vuelve a ajustar la edad del fango. h x
8 REDUCCIÓN DE LA DBO5 FUNCIÓN CM Fuente Cedex
9 REDUCCIÓN DE LA DBO5 FUNCIÓN CM El anterior gráfico relaciona empíricamente la carga másica Cm y la DBO5 en el efluente clarificado, teniendo en cuenta la parte soluble de la DBO5 y los sólidos en suspensión SS existentes en dicho efluente. DBO5 soluble en el efluente (mg/l)= (DBO5 entrada en el reactor )/(1+(km x DBO5 entrada en el reactor)/(mlss x Cm )) DBO5 consecuencia de los SS (mg/l)=sse x factor f(cm) f(cm)=0,8 x Cm^1/2 si Cm < 0,5 Siendo Km=factor de eliminación de DBO5 en días-1, función de la temperatura km ºC Calculando la DBO5 soluble y la DBO5 consecuencia de los SS, la suma de las dos establece la DBO5 total de salida que tendrá que ser < 25 ppm.
10 REDUCCIÓN DE NUTRIENTES Una vez cuadrada la edad de fango y la zona anóxica se aplican los parámetros de la tabla siguiente:
11 REDUCCIÓN DE NUTRIENTES El volumen calculado se distribuye en al menos dos cubas y en función de la superficie y altura que se adopte, el volumen podrá ser algo mayor del necesario pero nunca menor. Este volumen final tendrá que cumplir por edad de fango, por carga másica y por tiempo de retención hidráulica. En este volumen estará incluido el porcentaje de zona anóxica que se ha obtenido de las fórmulas anteriores. Además se suele incluir un volumen del 20% zona facultativa, tomada del volumen que queda de zona aerobia, que podrá estar o no aireado en función de que se necesite menos o más zona anóxica. VOLUMEN CALCULADO = 25% (mínimo) ZONA ANÓXICA + 20% ZONA FACULTATIVA + ZONA ÓXICA Porcentaje de zona anaerobia >5 % Tiempo de retención (Qmed) 1,5 h La zona anaerobia, previsto como selector para la reducción del fósforo, deberá cumplir el mayor de los siguientes parámetros de dimensionamiento Por lo tanto: VOLUMEN TOTAL DISEÑO DEL BIOLÓGICO = VOLUMEN CALCULADO + EL V MAYOR DE (0,05 * V CALCULADO ó 1,5 h * Qmed) SIEMPRE < DEL VOLUMEN ADOPTADO (función de la geometría final)
12 REDUCCIÓN DE NUTRIENTES
13 REDUCCIÓN DE NUTRIENTES
14 DIMENSIONAMIENTO DEL BIOLÓGICO DATOS DE PARTIDA CAUDALES PARAMETROS ENTRADA PARAMETROS SALIDA Qmedio 1.000m³/h DQO: 438ppm kg/día DQO: 125ppm Qpunta 2.000m³/h DBO5: 219ppm 5.250kg/día DBO5: 25ppm PROCESO SS: 131ppm 3.150kg/día SS: 35ppm Temperatura: 16º NTK: 40ppm 960kg/día NT: 10ppm MLSS: ppm P: 15ppm 360kg/día P: 1ppm NT entrada biológico: 23,38ppm 561kg/día NO3: 8ppm EDAD FANGO PARA NITRIFICAR (E): (bnt + 1/E) (1-fx) = S * unmt S =Factor de seguridad= 1,5 Caso más desfavorable bnt= coeficiente de decrecimiento bacterias nitrificantes (organismos heterótrofos)= = 0,04 * 1,029 ^(T-20) = 0,0357 unmt= coeficiente crecimientos bacterias nitrificantes = u20x1,123^(t-20) = 0,5 * 1,123 ^(T-20) = 0,3144 fx = fracción de los MLSS existentes en la zona anóxica = 30% Edad del fango (E) > 9,0065 días
15 DIMENSIONAMIENTO DEL BIOLÓGICO NITRÓGENO AMONIACAL QUE NO SE NITRIFICA SEGÚN UNIVERSIDAD CAPE TOWN (Na): KnT * (bnt+1/e) Na = unmt * (1-fx) - (bnt+1/e) Knt= Coeficiente saturación nitrificación = 1,123^(T-20) = Na= Cantidad de N-NH3 no nitrificable = 0,629 mgn-nh3/l 1,258 ppm VOLUMEN NECESARIO ZONA ANÓXICA (según Van Haandel, Dold y Marais) (fx): fbs*(1-p*y) Y * E * K2 * fx Dc = Sbi *[ ] 2,86 1+bhT*E Dc = Máxima concentración de N-NO3 a nitrificar = 22,12 ppm Sbi= Concentración DQO biodegradable = 1,5 *DBO5= 328,125 ppm fbs = DQOrapidamente biodegradable/dqobiodegradable= 0,33 P= Relación de DQO/SSV de la masa de fangos = 1,5 mgdqo/mgssv Y= Coeficiente crecimiento bacterias heterótrofas = 0,45 mgssv/mgdqo K2=coeficiente de desnitrificación = 0,1*1,08^(T-20)= 0,074 mgn-no3/mgssv bht= coeficiente decrecimiento bacterias heterótrofas = = 0,24 * 1,029 ^(T-20) = 0,21 l/dias E= Edad del fango = 9,01 días fx= fracción de zona anóxica necesaria = 29,39% fx= fracción de zona anóxica adoptado = 30%
16 PARÁMETROS DE DISEÑO DIMENSIONAMIENTO DEL BIOLÓGICO Edad del Fango (TRC) > Carga Másica < Tiempo de retención hidráulica (TRH) > 9,0065 días 0,2 kg DBO5/kgMLSS/d 8 h TASA PRODUCCIÓN FANGOS Fe=Tasa de conversión fangos extraídos Tasa de conversión Huisken= 1,2 * Cm^0,23+0,5 * (r-0,6) = r = SS/DBO5 = 0,6 VOLUMEN NECESARIO MLSS * V Edad del fango = > 9, días ===> V 1> m³ Qd * (DBO5e-DBOs) * Fe Qd * DBO5e Carga másica = < 0,2 kg DBO5/kgMLSS/d ==> V 2> m³ MLSS * V V TRH = > 8 h ===> V 3> m³ Qm VOLUMEN MÍNIMO m³ 0,83 kg MLSS/kg DBO5eliminada Tasa de producción: 0,8 kg MLSS/kgDBO5eliminada Tasa de conversión ATV= 0,75+0,6*r-(0,102*TRC*Ft)/(1+0,17*TRC*Ft))= Ft= 1,072 ^(t-15)= 1,07 Tasa de conversión adoptada= 0,73 kg MLSS/kg DBB5eliminada 0,80 kg MLSS/kg DBO5e Se toma la mayor de las tasas y se redondea a la baja
17 DIMENSIONAMIENTO DEL BIOLÓGICO INSTALACIONES Z. Anaerobia Z. Anóxica 30% Z. Facultativa Zona óxica 2 Nº de unidades: Nº de compartimentos: m3 Volumen compartimentos: m3 Se considera m³ 7,50 m Largo: 20,00 m incluidos en los m³ 40,00 m de la zona óxica el 20,00 m Ancho: 20,00 m 20,00 m 20% de zona TOTAL m³ 5,00 m Altura: 5,00 m facultativa 5,00 m m³ Volumen adoptado: m³ m³ m³ Volumen necesario: m³ 20% zona óxica m³ Máximo de: >5% >1,5*Q VOLUMEN TOTAL: VOLUMEN (ZONA ANAEROBIA + ANOXICA+ FACULTATIVA+ OXICA) VOLUMEN TOTAL: = m³ PARAMETROS DE FUNCIONAMIENTO (no se incluye el volumen de la zona anaerobia) Diseño Funcionamiento Edad del Fango (TRC): 9,006 9,677 días Carga Másica: 0,2 0,146 kg DBO5/kgMLSS/d Tiempo de retención hidráulica (TRH) : 8 12,0 h Rto elim. Consumo V(m³) CM Edad fango Pr. Fang. DBO5 Kg o2/kg DBO5eli
18 DIMENSIONAMIENTO DEL BIOLÓGICO
19 DBO5 EN EL EFLUENTE DIMENSIONAMIENTO DEL BIOLÓGICO 1. DBO5 soluble en el efluente (mg/l)= DBO5 entrada en el reactor km x DBO5 entrada en el reactor 1+ MLSS x Cm DBO5 soluble en el efluente (mg/l) = 2,08mg/l 2. DBO5 consecuencia de los SS (mg/l)=sse x factor f(cm) f(cm)=0,8 x Cm^1/2 si Cm < 0,5 f(cm)=0,58 si Cm> 0,5 km ºC f (0,2)=0,8 * 0,2 ^1/2 0,358 DBO5 consecuencia de los SS (mg/l) = 12,52mg/l DBO5 en el efluente = 14,61mg/l < 25 exigidos
20 CARACTERIZACIÓN NTK CARACTERIZACIÓN NTK Amoniacal: 26,00 ppm Disponible: 23,38 ppm 0,65 Porcentaje de NH4 = % En fangos: 2,63 ppm 2,625 6% N para biomasas=5%-7% Orgánico: 14,00 ppm Soluble 4,20 Biodegradable: 2,70 ppm 0,30 Norganico asociado a DQO particulada= 0,3-0,4 No biodegradable: 1,50 ppm Particulado: 9,80 Biodegradable: 7,80 ppm 0,15-0,25 0,20 Norganico soluble no biodegradable=0,1-0,2 No biodegradable: 2,00 ppm 0,15-0,25 0,20 Norganico particulado no biodegradable=0,1-0,2 40,00 ppm 14,00 40,00 ppm 5% Necesitan las bacterias para eliminar la DBO5 El 5% del nitrógeno se va con los fangos de los MLSS De las fórmulas anteriores se tiene: Nitrógeno a reducir: 23,38 ppm Na= Cantidad de N-NH3 no nitrificable = 1,258 ppm Dc = Máxima concentración de N-NO3 a nitrificar = 22,12 ppm Concentración máxima de nitrógeno total a la salida: 10 mg/l Es el nitrógeno total, se compone de nitrógeno amoniacal y nitrógeno orgánico nitrificado.
21 BALANCE DEL FÓSFORO El fósforo insoluble, aproximadamente el 10% del fósforo total, es eliminado en la decantación primaria y posteriormente en la decantación secundaria se eliminarán los ortofosfatos (15-20% del fósforo total) incorporados a las células del fango activado. El fósforo restante se relanza en la zona anaerobia para ser eliminado posteriormente en el biológico. Se puede disponer en caso de necesidad la posibilidad de añadir de sales de hierro (cloruro férrico), calcio o aluminio se consiguen la precipitación de fosfatos e hidróxidos de fósforo que decantan rápidamente. P entrada = 15 ppm Eliminación decantación primaria = 1,5 ppm Restante = 15-1,5 = 13,5 ppm Eliminación decantación secundaria = 2,7 ppm Eliminación biológico (o con sales de hierro): 10,8 ppm
22 NECESIDADES DE OXÍGENO a = 0,5 + 0,01 x TRC Kg O2 / Kg DBO5 eliminada / día b = 0,15-0,0055xTRC Kg O2 / Kg MLSSV / día c = 4,57 Kg O2 / Kg N-NH4 eliminada / día d = 2,86 Kg O2 / Kg N-NO3 eliminada / día Valor punta: Punta de contaminación e1 = 1,5-1,6 (en nuestro caso 1,5) Punta de caudal e2 = Qpta / Qmedio Factor de simultaneidad e3 = 0,5-0,7 (en nuestro caso 0,5) Factor punta e Total (et) = e1 xe2 xe3 >e1 Oxígeno necesario punta (Kg/d) =a x et+b+c x et d
23 FACTOR DE CORRECCIÓN alfa: sistema de agitación, 0,60-0,70 burbuja fina (usaremos 0,65) alfa: sistema de agitación, 0,85-0,95 turbina o aireadores de superficie beta: factor de seguridad, 0,9-1,0 (se suele usar 0,9 más desfavorable) (usaremos 0,9) c s : coeficiente de saturación de oxígeno a la temperatura de proceso TºC Cs 11,33 11,08 10,83 10,60 10,37 10,15 9,95 9,17 8,35 7,63 7,10 5,00 c altura: lámina de agua : (10,33+h/2)/10,33 (altura 5 m) c L : oxígeno disuelto 1-2 ppm (usaremos 2 ppm) c 10 s : coef. saturación oxígeno a 10ºC, afectado por la presencia de cloruros suele ponerse: 11,33 c. h : altitud (760-altitud(m)/10)/760 (altitud 700 m) t: temperatura del proceso En nuestro caso consideraremos 16 ºC y 24 ºC
24 TRANSFERENCIA DE OXIGENO To=Transferencia de Oxígeno = P * Po * Re P= Peso de 1 Sm3 de aire = 1,248 kg/sm3 Po =Concentración de O2 en el aire = 23,9% Re= El rendimiento de transferencia de oxígeno por m de profundidad suele ser del orden de 4,5% con lo cual en un biológico de 5 metros de altura útil será 22,5%. El aire atmosférico contiene 20,9% de oxígeno en volumen y pesa 1,248 kg/m³ a 10ºC y a presión atmosférica. En condiciones normales 1 m³ de aire contiene 1,248 x 0,239 kgo2/m³ = 0,3 kgo2/m³. Por lo tango se dividen las necesidades de oxígeno reales por la transferencia de oxígeno calculada (0,3 kgo2/m³ x 0,045 x altura útil biológico) y se obtendrá el caudal de m³ de aire que se tiene que aplicar por hora.
25 CONSUMOS DE OXÍGENO Turbinas en biológico de h < 4 m 1,8 Kg O2 / Kw Aireadores sumergidos: 1,5-2 Kg O2 / kw Rotores superficiales 1,5-2 Kg O2 / KW Difusores burbuja fina 2,5-3 Kg O2 / kw Difusores burbuja gruesa 1,5 Kg O2 /KW Difusores de burbuja fina el Q domo = 5 Nm³/h
26 SISTEMAS DE AIREACIÓN
27 CONSUMOS DE OXÍGENO NECESIDADES DE OXIGENO a = Factor de síntesis = (0,5+0,01* TRC)= 0,5968 kgo2/kgdbo5a/día b = Factor de endogénesis =(0,15-0,0055*TRC)= 0,0968 kgo2/kgmlssv/día c = Factor nitrificación = 4,57 kgo2/kgn-nh4a/día d = Factor desnitrificación = 2,86 kgo2/kgn-no3a/día e = coeficiente punta DBO5 = 1,5 e2 = coeficiente punta caudal = 2 Qpunta/Qmedio e3 = coeficiente de simultaneidad = 0,5 Factor punta etotal (et) = 1,5 Punta de contaminación e1 = 1,5-1,6 Punta de caudal e2 = Qpta / Qmedio Factor de simultaneidad e3 = 0,5-0,7 Factor punta etotal (et) = e1 xe2 xe3 >e1
28 CONSUMOS DE OXÍGENO (V aireado) DBO5e = 218,75 ppm ((DBO5e-DBO5s)*Q*24/1000))*a DBO5s = 25 ppm O2 por síntesis= kg O2/día MLSS: ppm (Vaireado*MLSS/1000))*b O2 por endogénesis= kg O2/día N-NH4e = 23,38 ppm ((N-NH4e-N-NH4s)*Q*24/1000)*4,57 N-NH4s = 1,258 ppm O2 por nitrificación= kg O2/día N-NO3e = 22,12 ppm ((N-NO3e-N-NO3s)*Q*24/1000)*2,86 N-NO3s = 8 ppm O2 por desnitrificación= 969 kg O2/día OXIGENO TEÓRICO Síntesis*Coef.+Endogénesis+Nitrificación*Coef.-Desnitrificación O2 media= 273 kg O2/h O2 punta= 381 kg O2/h
29 OXIGENO EN CONDICIONES REALES CONSUMOS DE OXÍGENO Factor de corrección= alfa * ( beta * Cs * Ch - Co)/Cs10*Ca*1,024^(T-10) Coeficiente Alfa (0,65-0,95)= 0,65 Siempre por defecto por seguridad 0,65-0,70 burbuja/0,85-0,95 turbina Coeficiente Beta (0,9-1,0) = 0,9 Por seguridad T = Temperatura = ºC Cs=Coeficiente de saturación licor mezcla= Saturación de oxígeno a la Tª de proceso TºC Cs 11,33 11,08 10,83 10,60 10,37 9,95 9,17 8,35 Caltura=Correción por altura de balsas= (10,33+H/2)/10,33= 1,24 (10,33+altura balsa/2)*10,33 CL = Concentración de oxigeno= 2 ppm Está entre 1 y 2 ppm Cs10=Coeficiente de saturación a 10ºC= 11,33 Altitud= 700 Ch= Coeficiente de altitud = (Pa-(Altitud/10))/Pa = 0,91 Pa=760 mm Temperatura ºC Factor de corrección 0,55 0,53 OXIGENO REAL (Se usa el factor más desfavorable que es el menor) O2 media= 513 kg O2/h Coeficiente medio de O2 sobre DBO5 eliminada: Coeficiente máximo O2 sobre DBO5 eliminada: O2 punta= 2,65 KgO2/kgDBO5a 3,70 KgO2/kgDBO5a 716 kg O2/h
30 CONSUMOS DE OXÍGENO BURBUJA FINA To=Transferencia de Oxígeno = P * Po * Re P= Peso de 1 m³ de aire = 1,248 kg/m³ Po =Concentración de O2 en el aire= 23,9% Re= Rend.Transf. O2 por m. de profundidad= 4,50% To=Transferencia de Oxígeno = 0,064 kgo2/nm³ (altura útil -0,25m por instalación difusores) Potencia específica 2,5 kgo2/kw Caudal de aire necesario = kgo2punta/h /To = Nm³/h Potencia total = kgo2punta/h/kgo2/kw 312 kw/h Nº de soplantes Instalados 4 Ud En funcionamiento 3 Ud m³/h kw Mínima: caudal de aire/nº soplantes ,0 Adoptada Domos difusores Caudal máximo por domo: 5 Nm³/h Nº domos totales = caudal de aire/caudal domo Ud. Se instalarán dependiendo del proceso y recirculaciones previstas (Bardenpho, UCT, Johanesburgo, mixtos)
31 CLARIFICADOR Para separar la biomasa generada en el biológico del agua limpia dimensionaremos el decantador secundario. Generalmente se diseñan circulares y con el mismo número que cubas biológicas hay en la EDAR. Según la norma ATV-131 Alemana en un decantador secundario hay cuatro zonas, desde la más exterior hacia la más profunda:
32 CLARIFICADOR Zona de clarificación, altura útil en metros por lo menos: h1 0,5 Zona de separación de la mezcla de agua y fangos: h2 = [0,5*qA*(1+RV)]/(1-CSV/1000) Zona de almacenamiento. Se suele usar en zonas donde la red no es separativa y suele llover: h3= [0,45*qSV* (1+RV)]/500 Zona de espesamiento y extracción de lodos: h4 = [MLSS*qA*(1+RV)*tE]/DSTF Siendo: qsv es la carga volumétrica de fangos a no sobrepasar, siendo menor de 450 l/m²/h si se quiere tener un contenido de sólidos en el efluente menor de 20 mg/l. En el caso del dimensionamiento que estamos desarrollando si se tiene una salida en el efluente menor de 30 mg/l se puede usar un qsv de 350. También se puede calcular con la siguiente fórmula qsv= /3 CSV. CSV = MLSS*IVF (ml/l), es el volumen comparativo de fangos
33 CLARIFICADOR IVF es el índice volumétrico de fangos o índice de Mohlmann. Este índice indica el volumen en ml, ocupado por un gramo de fango activo después de decantar durante media hora en una probeta de un litro, se expresa en ml/g o l/kg. Lo normal en aguas residuales urbanas es tomar 150 mg/l. Si se tiene un vertido con algún componente más industrial se puede utilizar 180 mg/l, según la siguiente tabla: Carga másica kgdbo5/kgmlss/d <0,05 > 0,05 Bajo MLSSV (< ppm) Alto MLSSV (> ppm) qa es la carga hidráulica superficial mínima aconsejable qa=qsv/csv (m/h) RV es el porcentaje de recirculación externa del licor mixto, se suele considerar 100% por seguridad.
34 CLARIFICADOR DSTF: Dry Solid Tank Floor DSRS: Dry Solid Recirculation Sludge te = tiempo de espesamiento aconsejable (DSTF*IVF/1000)^3 DSTF: (Concentración de sólidos en el fondo del decantador) = DSRS (concentración real)/ concentración de recirculación La concentración de recirculación es: Para para decantadores de gravedad 0,7-0,8. En nuestro caso usaremos 0,8 Para decantadores de succión (los de succión se suelen usar cuando el diámetro del decantador es mayor de 35 metros) 0,5-0,7 El tiempo de espesamiento aconsejable se intenta que no pase más de 2 horas. Se obtiene la altura aconsejable de la suma de h1+h2+h3+h4. Seguidamente se tendrá en cuenta al menos la velocidad ascensional, carga superficial o hidráulica, la carga de sólidos y los tiempos de retención de la siguiente tabla:
35 CLARIFICADOR PROCESO CONVENCIONAL. REDUCCIÓN DE NUTRIENTES Qmed Qmax Carga Superficial < 0,8 1,5 m³/m²/h Carga de sólidos < 2,5 4,5 Kg/m³/h Tiempo de Retención > 3 5 h Carga sobre vertedero< m³/h/m lineal vertedero Calado en la vertical del vertedero> 3 3 m Decantadores circulares Ø<35 m serán de puente radial por gravedad con rasquetas Decantadores circulares Ø>35 m serán de succión AIREACIÓN PROLONGADA Qmed Qmax Carga Superficial < 0,5 1 m³/m²/h Carga de sólidos < 1,8 3,4 Kg/m³/h
36 DECANTACIÓN SECUNDARIA, CLARIFICADOR
37 DIMENSIONAMIENTO DEL CLARIFICADOR
38 DIMENSIONAMIENTO DEL CLARIFICADOR
39 DIMENSIONAMIENTO DEL CLARIFICADOR
40 CLARIFICADORES DIMENSIONAMIENTO DEL CLARIFICADOR Superficie mínima = m² Número de unidades instalad 2 Ud Altura aconsejable= 3,66 m Diámetro: 31,00 m Volu. aconsejable= m³ Altura útil: 4,00 m Tipo: Gravedad < 35 m Diseño Adoptada Unitaria Total Unitaria Total Superficie mínima m² m² Altura aconsejable 3,7 3,7 m 4,0 4,0 m Volu. aconsejable m³ m³ Carga superficial Total Qpunta< 1,56 m³/(m² h) 1,32 m³/m²/h Qmedio< 0,78 0,66 m³/m²/h Carga de sólidos Qpunta< 4,50 kg/m²/h 3,975 kg/m²/h Qmedio< 2,50 kg/m²h 1,987 kg/m²/h Tiempo de retención Qpunta> 3,00 h 3,02 h Qmedio> 5,00 h 6,04 h Carga sobre vertedero Tipo: Longitud unitaria 94,25 m Qpunta< 15,00 m³/h/ml 10,61 m³/h/ml Qmedio< 8,00 m³/h/ml 5,31 m³/h/ml
41 RECIRCULACIÓN EXTERNA La recirculación externa se emplea para mantener en las balsas biológicas la concentración de MLSS deseados. QxSS+rQxCp = (Q+rQ)xMLSS se despeja r= (MLSS-SSentrada)/(Cp- MLSS) Se intentará trabajar con la concentración de purga, Cp para r < 100%, generalmente la concentración de purga estará en el entorno de 0,6-0,7% lo que es igual a 6-7 kg/m³
42 RECIRCULACIÓN INTERNA La recirculación interna se emplea para obtener los resultados de eliminación de nitrógeno requeridos
43 RECIRCULACIÓN INTERNA Q x N-NO3 entrada = Q x (1+r+r ) x NO3 salida Dónde: N-NO3 entrada = Máximo N-NO3 a eliminar ppm N-NO3 salida = 80% del nitrógeno total previsto de salida rq: recirculación externa r Q= recirculación interna r depende siempre de la recirculación interna que se haya adoptado. Por lo tanto se despeja r = ((N entrada/n salida)-1 - (recirculación externa/100)) * 100
44 RECIRCULACIONES
45 RECIRCULACIONES
46 RECIRCULACIONES
47 RECIRCULACIONES
Clarificador. Decantación secundaria. Módulo Gestión de Aguas Residuales y Reutilización
Clarificador. Decantación secundaria. Módulo Gestión de Aguas Residuales y Reutilización Máster en Ingeniería y Gestión del Agua 2016 PROFESOR Jaime La Iglesia Gandarillas Para ver esta película, debe
MÁSTER PROFESONAL EN INGENIERÍA Y GESTIÓN MEDIOAMBIENTAL
MÁSTER PROFESONAL EN INGENIERÍA Y GESTIÓN MEDIOAMBIENTAL 2009-2010 DISEÑO DE UNA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES URBANAS PARA LA REDUCCIÓN DE NUTRIENTES EN LAS TABLAS DE DAIMIEL JORGE ÁLVAREZ GÓMEZ-CANO
Lodos activos con reducción de nutrientes. Producción fangos Aireación. Recirculación/ Módulo Gestión de Aguas Residuales y Reutilización
Lodos activos con reducción de nutrientes. Producción fangos Aireación. Recirculación/ Módulo Gestión de Aguas Residuales y Reutilización Máster en Ingeniería y Gestión del Agua 2016 PROFESOR Jaime La
Curso XXXIII sobre Tratamiento de Aguas Residuales y Explotación de Estaciones Depuradoras
Curso XXXIII sobre Tratamiento de Aguas Residuales y Explotación de Estaciones Depuradoras DIMENSIONAMIENTO DE UNA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES (EDAR) PROFESOR: Jaime La Iglesia Gandarillas
MICROORGANISMOS DE PLANTAS DEPURADORAS
Hydrolab Microbiologica MICROORGANISMOS DE PLANTAS DEPURADORAS Problemas y ejercicios Hydrolab Microbiologica C. Blanco, 38. 08028 Barcelona Tel. 93 411 09 40 Fax. 93 411 09 40 c.e: info@hydrolab.es Problemas
MEMORIA DE CÁLCULO DISEÑO DEL PROCESO
MEMORIA DE CÁLCULO DISEÑO DEL PROCESO BASES DE DISEÑO CAUDAL DE DISEÑO: Q Q = 12 m³ / día Población: 80 personas Dotación: 150 Litros/hab.dia Factor de contribución al desagüe: 80% CARGA ORGÁNICA: DBO
1. Proceso de Fangos Activados.
1. Proceso de Fangos Activados. El proceso de fangos activados es un tratamiento de tipo biológico comúnmente usado en el tratamiento secundario de las aguas residuales industriales, que tiene como objetivo
ANEJO Nº 2. RESUMEN DE VARIABLES DEL PROYECTO.
ANEJO Nº 2. RESUMEN DE VARIABLES DEL PROYECTO. ANEJO Nº2 RESUMEN DE VARIABLES DEL PROYECTO. RESUMEN DE LAS VARIABLES DEL PROYECTO. BASES DE PARTIDA: SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA Población:
ANEJO Nº 10. DIMENSIONAMIENTO DEL PROCESO.
SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA. (CÁCERES). ANEJO Nº 10. DIMENSIONAMIENTO DEL PROCESO. ANEJO Nº10 DIMENSIONAMIENTO DEL PROCESO. SANEAMIENTO Y DEPURACIÓN DE LOSAR DE LA VERA CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS
Índice. ÍNDICE DE ILUSTRACIONES... III ÍNDICE DE TABLAS... IV 1. ESTUDIO DEMOGRÁFICO. EVOLUCIÓN DE LA POBLACIÓN ACTUAL MODELO MOPU...
Índice. ÍNDICE DE ILUSTRACIONES.... III ÍNDICE DE TABLAS.... IV 1. ESTUDIO DEMOGRÁFICO. EVOLUCIÓN DE LA POBLACIÓN ACTUAL....1 1.1. MODELO MOPU....1 2. DISEÑO DEL PROCESO....3 2.1. DATOS DE PARTIDA....3
Reducción de sólidos volátiles
Reducción de sólidos volátiles Los lodos primarios, por su mayor contenido de sólidos volátiles, permiten remociones mayores de sólidos volátiles que los lodos secundarios. La figura 6.1 permite visualizar
PROCESOS AVANZADOS DE BIOMASA FIJA SOBRE LECHO MÓVIL
PROCESOS AVANZADOS DE BIOMASA FIJA SOBRE LECHO MÓVIL 0.- INTRODUCCION Debido a la cada vez mayor exigencia en el tratamiento de aguas residuales tanto urbanas como industriales y de las necesidades de
ANEJO Nº 8.- DIMENSIONAMIENTO DE LAS INSTALACIONES
ANEJO Nº 8.- DIMENSIONAMIENTO DE LAS INSTALACIONES ENTITAT DE SANEJAMENT D AIGüES ANEJO Nº 8.- DIMENSIONAMIENTO DE LAS INSTALACIONES Índice 1 INTRODUCCIÓN 2 METODOLOGÍA 3 CÁLCULOS FUNCIONALES DE LA PLANTA
DEPURACIÓN FÍSICA DECANTACIÓN
DEPURACIÓN FÍSICA DECANTACIÓN A. Hernández, A. Hernández, P. Galán 2.6.1. FUNDAMENTO Y ALCANCE El objetivo fundamental de la decantación primaria es la eliminación de los sólidos sedimentables. La mayor
Existen muchos tipos de reactores. Pero, en general, podemos distinguir dos tipos fundamentales:
Training básico 1 Ciclo del agua 2 Estación Depuradora de Aguas Residuales 3 El reactor biológico Existen muchos tipos de reactores. Pero, en general, podemos distinguir dos tipos fundamentales: Reactor
LODOS ACTIVADOS DIMENSIONAMIENTO Y DISEÑOS
LODOS ACTIVADOS DIMENSIONAMIENTO Y DISEÑOS 1. PARTE AIREACIÓN 2. PARTE SEDIMENTACIÓN 3. OTROS TANQUES 4. VARIOS DISEÑOS LODOS ACTIVADOS Dimensionamiento y Diseño 1. TANQUE DE AIREACIÓN Charge volumique
Emilio Serrano & Josep Xavier Sensada
Estudio respirométrico de un proceso de fangos activos bajo el estado de bulking en una planta urbana Emilio Serrano & Josep Xavier Sensada SURCIS 1 Datos relevantes del proceso (extraídos de la ficha
TRATAMIENTO DE LAS AGUAS RESIDUALES DOMESTICAS POR OXIDACION TOTAL
TRATAMIENTO DE LAS AGUAS RESIDUALES DOMESTICAS POR OXIDACION TOTAL 1 INTRODUCCION El objetivo de la depuración de las agua residuales de carácter (viviendas unifamiliares, núcleos urbanos, etc.), es lograr
E. Ronzano y J. L. Dapena RECIRCULACION
E. Ronzano y J. L. Dapena RECIRCULACION OBJETIVO E IMPORTANCIA DE LA RECIRCULACIÓN En el proceso de fangos activados, después de la separación del agua tratada y la biomasa, es necesario reintroducir esta
CONSIDERACIONES GENERALES
3.6.- PROCESOS BIOLÓGICOS AEROBIOS 3.6.1. CONSIDERACIONES GENERALES Objetivo: Convertir la materia orgánica disuelta y finamente dividida en flóculos biológicos sedimentables y en sólidos orgánicos que
SERVICIO DE RESPIROMETRÍA. Estudio de la capacidad de nitrificación & desnitrificación en un proceso de fangos activos
SERVICIO DE RESPIROMETRÍA Estudio de la capacidad de nitrificación & desnitrificación en un proceso de fangos activos 1 Respirómetro BM Este estudio se realiza el respirómetro modelo BM-Advance, fabricado
Sustitución del sistema de aireación en las EDARs de Aigües y Tibi
CHARLA COLOQUIO SOBRE LA EFICIENCIA EN SISTEMAS DE AIREACIÓN. SELECCIÓN DE NUEVOS EQUIPOS DE AIREACIÓN. CASOS PRÁCTICOS. Sustitución del sistema de aireación en las EDARs de Aigües y Tibi Aroa León García
Pretratamiento de agua residual urbana mediante reactores anaerobios
PASADO, PRESENTE Y FUTURO DE LAS AGUAS RESIDUALES Pretratamiento de agua residual urbana mediante reactores anaerobios Día mundial del agua 2017 Manuel Polo Sánchez I.- INTRODUCCIÓN PowerPoint Timesaver
Respirometría BM en los procesos de fangos activos. (básico)
Respirometría BM en los procesos de fangos activos (básico) 1 Reactivos y accesorios 2 Reactivos para la respirometría BM La respirometría BM puede necesitar algunos reactivos para la realización de algunas
ESTACION REGENERADORA DE AGUAS RESIDUALES URBANAS DE 50 a 500 HABITANTES
ESTACION REGENERADORA DE AGUAS RESIDUALES URBANAS DE 50 a 500 HABITANTES Material carcasa Poliéster Reforzado con Fibra de Vidrio (PRVF) Nº habitantes equivalentes HE Caudal (m 3 /día) Q Volumen (m 3 )
1. Modelo del proceso de Fangos Activados.
1. Modelo del proceso de Fangos Activados. Los modelos matemáticos son importantes no sólo para optimizar el diseño, sino también para mejorar la operación y el control de estos procesos biológicos en
PRÁCTICAS DE EMPRESA. EDAR DE BENIDORM
exposición: PRÁCTICAS DE EMPRESA. EDAR DE BENIDORM Víctor Manuel Torres Serrano vmts@alu.ua.es 1. Esquema de la planta Explotación de la planta: AGBAR (Aquagest Medioambiente). Capacidad de tratamiento:
Ampliación de la capacidad de los tratamientos biológicos de fangos activos empleando soportes móviles para eliminación de nutrientes
Ampliación de la capacidad de los tratamientos biológicos de fangos activos empleando soportes móviles para eliminación de nutrientes 1 INTRODUCCIÓN Debido a las exigencias en el tratamiento de aguas residuales,
La EDAR de Pilar de la Horadada se encuentra emplazada en el Paraje de Cueva Fuerte, en el término municipal de Pilar de la Horadada, al norte del núcleo urbano. La instalación original contaba con dos
ÍNDICE DIMENSIONAMIENTO DE LA EDAR 1. ANTECEDENTES BASES DE PARTIDA... 9
ÍNDICE 1. ANTECEDENTES... 4 2. BASES DE PARTIDA... 9 2.1. POBLACIÓN Y CARGAS... 9 2.2. CAUDALES... 9 2.3. NIVELES DE CONTAMINACIÓN... 9 2.4. RESULTADOS A OBTENER... 10 2.4.1. Características del agua tratada...
Virtual del Agua en usal.es. Programa
@ul@ Virtual del Agua en usal.es Programa Centro de Investigación y Desarrollo Tecnológico del Agua (CIDTA) Universidad de Salamanca Programa Gestión de Estaciones Depuradoras de Aguas Residuales Página
Emilio Serrano & Josep Xavier Sensada
Estudio respirométrico sobre la generación de espumas y flóculo disperso en un proceso de fangos activos de una planta urbana Emilio Serrano & Josep Xavier Sensada SURCIS 1 Datos relevantes del proceso
Planta depuradora de aguas residuales AZUD WATERTECH WW
Planta depuradora de aguas residuales AZUD WATERTECH WW Depuración de aguas residuales para VERTIDO A CAUCE PÚBLICO o ALCANTARILLADO Calidad del agua tratada Vertido a ALCANTARILLADO; según ordenanzas
PROCESOS BIOLÓGICOS AEROBIOS. Nombre: Dr. Julián Carrera Muyo Institución: Universitat Autònoma de Barcelona (España)
PROCESOS BIOLÓGICOS AEROBIOS Nombre: Dr. Julián Carrera Muyo Institución: Universitat Autònoma de Barcelona (España) QUÉ ES UN PROCESO AEROBIO? PROCESO BIOLÓGICO QUÉ ES UN PROCESO AEROBIO? PROCESO BIOLÓGICO
ELIMINACIÓN BIOLÓGICA DE FÓSFORO EN FANGOS ACTIVOS
ELIMINACIÓN BIOLÓGICA DE FÓSFORO EN FANGOS ACTIVOS INTRODUCCIÓN La eutrofización de las aguas de ríos y lagos es uno de los problemas más acuciantes en la actualidad debido a la gran cantidad de nutrientes,
ECO PLASTIC PRFV. Memoria técnica. Planta de tratamiento de aguas servidas. David Babiszenko 15/03/2012
ECO PLASTIC PRFV Memoria técnica Planta de tratamiento de aguas servidas David Babiszenko 15/03/2012 MEMORIA TÉCNICA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS SERVIDAS CON REACTOR BIOLÓGICO PROYECTO : Planta de Tratamiento
MODELO MATEMÁTICO PARA EL DISEÑO DE REACTORES BIOLÓGICOS. APLICACIONES AL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES MEDIANTE TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES
MODELO MATEMÁTICO PARA EL DISEÑO DE REACTORES BIOLÓGICOS. APLICACIONES AL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES MEDIANTE TECNOLOGÍAS NO CONVENCIONALES LUCIANA SÁNCHEZ FERNÁNDEZ Sevilla, Septiembre 2011 1 CONTENIDO
ÍNDICE CÁCULOS. Tratamiento de aguas residuales mixtas para más de habitantes equivalentes ÍNDICE CÁCULOS... 1
ÍNDICE CÁCULOS ÍNDICE CÁCULOS... 1 1 - CAUDALES... 2 2 CARGAS CONTAMINANTES... DESBASTE: REJA DE BARRAS Y TAMIZ... 6.1 REJA DE BARRAS...6.2- TAMIZ...10 4 ELIMINACIÓN DE ARENAS... 11 5 TANQUE DE DECANTACIÓN
Ampliación de la capacidad de los tratamientos biológicos de fangos activos empleando soportes móviles para eliminación de nutrientes
Ampliación de la capacidad de los tratamientos biológicos de fangos activos empleando soportes móviles para eliminación de nutrientes Gorka Zalakain Bengoa Director técnico de AnoxKaldnes, Grupo VEOLIA
MÓDULO: PLANTAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES
MÓDULO: PLANTAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES UNIDAD 1- INTRODUCCIÓN UNIDAD 2- AGUAS RESIDUALES Sección 1- Ciclo del agua Sección 2- Proceso natural Sección 3- Contaminación CAPÍTULO 2- CARACTERÍSTICAS
CONSTRUCCIÓN, ARRANQUE Y
CONSTRUCCIÓN, ARRANQUE Y OPERACIÓN DE UNA PLANTA PILOTO DEL TREN DE TRATAMIENTO PROPUESTO PARA LA ELIMINACIÓN DE NUTRIENTES EN EL ANTEPROYECTO DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES EL CARACOL
ELIMINACIÓN BIOLÓGICA DE NUTRIENTES GESTIÓN DE CUENCAS FLUVIALES Y TRATAMIENTO DE AGUAS
ELIMINACIÓN BIOLÓGICA DE NUTRIENTES GESTIÓN DE CUENCAS FLUVIALES Y TRATAMIENTO DE AGUAS ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN 2. FORMAS DEL NITRÓGENO Y EL FÓSFORO 3. DIVERSAS OPERACIONES Y PROCESOS DE ELIMINACIÓN DE
PLANTAS DE TRATAMIENTO MBR. Revalorizando el agua residual
Revalorizando el agua residual SISTEMA DE TRATAMIENTO BIOLOGICO CONVENCIONAL AGUA RESIDUAL DECANTACION PRIMARIA LODOS ACTIVADOS DECANTACION SECUNDARIA EFLUENTE TRATAMIENTO DE FANGOS Puntos débiles del
TRABAJO DE DIPLOMA PROPUESTA DE UNA PLANTA DE TRATAMIENTO EXPERIMENTAL DE AGUA RESIDUAL PARA LA SEDE UNIVERSITARIA OSCAR LUCERO MOYA
TRABAJO DE DIPLOMA PROPUESTA DE UNA PLANTA DE TRATAMIENTO EXPERIMENTAL DE AGUA RESIDUAL PARA LA SEDE UNIVERSITARIA OSCAR LUCERO MOYA Autor: Liana Ester Abreu Medina Tutor: MSc. Raymundo Carlo Rodríguez
UNIVERSIDAD DEL NORTE
UNIVERSIDAD DEL NORTE DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL DISEÑO DE SISTEMAS DE FANGOS ACTIVADOS PARA LA ELIMINACIÓN BIOLÓGICA DE NUTRIENTES Manga, J., Ferrer, J. y Seco, A. Lima, 2001. INTRODUCCIÓN EUTROFIZACIÓN
CAPÍTULO VII SUPUESTO DE EDAR DONDE SE APLICA EL SGMA TIPO ISO 14001
CAPÍTULO VII SUPUESTO DE EDAR DONDE SE APLICA EL SGMA TIPO ISO 14001 ÍNDICE 7.1. Introducción 7.2. Tipo de instalación y bases de diseño 7.3. Características de la instalación 7.3.1. Cuadro sinóptico general
Procesos biológicos avanzados SBR-NO para tratamiento de lixiviados. w w w. a h i d r a. c o m
Procesos biológicos avanzados SBR-NO 2 /SBR-NAS para tratamiento de lixiviados w w w. a h i d r a. c o m Contenido Presentación SBR-NO 2 /SBR-NAS para tratamiento de lixiviados 1. Principio de funcionamiento
Figura Esquema de un tratamiento de aireación prolongada
5.5. AIREACIÓN PROLONGADA 5.5.1. Descripción de la tecnología La Aireación Prolongadaes una variante dentro de los procesos de lodos activos para el tratamiento biológico de las aguas residuales en condiciones
Memoria de Cálculo Estanque de almacenamiento, aireación y mezcla de lodos espesados. ESSAL S.A. Localidad de Paillaco
Memoria de Cálculo Estanque de almacenamiento, aireación y mezcla de lodos espesados ESSAL S.A. Localidad de Paillaco Índice 1 Antecedentes... 3 1.1 Descripción general... 4 1.1.1 Digestor de lodos...
Diseño de Pretratamientos en Plantas de Aguas Residuales. Dir: Fco Javier NOVOA NUÑEZ
Diseño de Pretratamientos en Plantas de Aguas Residuales Dir: Fco Javier NOVOA NUÑEZ Curso Diseño de PRETRATAMIENTOS en EDARS 1- Características de las aguas residuales. Objetivos del tratamiento y legislación
Fundamentos lodos activos y tipos de reactores. Módulo Gestión de Aguas Residuales y Reutilización
Fundamentos lodos activos y tipos de reactores. Módulo Gestión de Aguas Residuales y Reutilización Máster en Ingeniería y Gestión del Agua 2016 PROFESOR Jaime La Iglesia Gandarillas Para ver esta película,
Eliminación de nitrógeno en retornos de deshidratación de lodos de EDAR. Proceso BIOMOX
Eliminación de nitrógeno en retornos de deshidratación de lodos de EDAR. Proceso BIOMOX Índice Presentación de la empresa WEHRLE El impacto de los retornos de deshidratación Procesos biológicos de eliminación
Para cuantificar la producción de lodos activados se utiliza la ecuación
Figura 26.1 Factor de multiplicación para pérdida de energía en flujo laminar de lodos 26.4 Producción de Lodos La cantidad de lodos activados producidos depende del peso de los sólidos del lodo y de su
ANEJO_I. DIMENSIONAMIENTO DEL PROCESO
ANEJO_I. DIMENSIONAMIENTO DEL PROCESO ÍNDICE 1. BASES DEL DISEÑO.... 4 2. LÍNEA DE AGUA.... 4 2.1. OBRA DE LLEGADA y pozo de gruesos... 4 2.2. DESBASTE Y TAMIZADO... 5 2.3. DESARENADOR - DESENGRASADOR...
FUNDAMENTOS DE LOS FANGOS ACTIVADOS
FUNDAMENTOS DE LOS FANGOS ACTIVADOS E. Ronzano y J.L. Dapena CARGA MÁSICA CM Y EDAD DEL FANGO SRT La carga másica CM representa la DBO5 eliminada diariamente en relación con la masa de fangos en el reactor.
Estación de Tratamiento de Efluentes: Unidad ETE MBBR ÍNDICE
Estación de Tratamiento de Efluentes: Unidad ETE MBBR Capacidad: 6,25 m 3 /h (Capacidad: 1000 habitantes) ÍNDICE 1. CONCEPCIÓN GENERAL DE LA UNIDAD... 2 2. DESCRIPCIÓN DEL PROCESO... 3 3. COMPONENTES DEL
PRODUCCIÓN Y CARACTERÍSTICAS DE LOS FANGOS
PRODUCCIÓN Y CARACTERÍSTICAS DE LOS FANGOS Lucía Sobrados Bernardos C.E.H.- CEDEX 1 INTRODUCCIÓN QUE ES EL FANGO? E.D.A.R. Materia prima: agua residual. Producto de una E.D.A.R.: fango o lodo. Subproducto:
INDICE 1. INTRODUCCIÓN... 2 2. OBJETIVOS... 3 3. FUNDAMENTOS PARA LA ELIMINACION DE N Y P... 3 4. PARAMETROS DE DISEÑO... 6
INDICE 1. INTRODUCCIÓN... 2 2. OBJETIVOS... 3 3. FUNDAMENTOS PARA LA ELIMINACION DE N Y P... 3 4. PARAMETROS DE DISEÑO... 6 4.1 Zona óxica y zona anóxica...6 4.2 Zona Anaerobia...15 4.3 Zona Anóxica...15
Aireador superficial. AS
Descripción Consta de un grupo motorreductor directamente acoplado al rodete de aireación por medio de un eje vertical. La sencillez de esta construcción asegura una marcha sin averías. El grupo motorreductor
ÍNDICE ANEJO Nº 6 RESULTADOS DE ANALÍTICAS Y CARACTERIZACIÓN DE LA CONTAMINACIÓN 1.- OBJETO 2.- ANALÍTICAS HISTÓRICAS 3.- ANALÍTICAS REALIZADAS
ÍNDICE ANEJO Nº 6 RESULTADOS DE ANALÍTICAS Y CARACTERIZACIÓN DE LA CONTAMINACIÓN 1.- OBJETO 2.- ANALÍTICAS HISTÓRICAS 3.- ANALÍTICAS REALIZADAS 3.1.- ANALÍTICAS PUNTUALES 3.2.- ANALÍTICA EN CONTINUO 4.-
HIGIENE, SEGURIDAD Y MEDIO AMBIENTE PLANTAS DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES
HIGIENE, SEGURIDAD Y MEDIO AMBIENTE PLANTAS DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES LIC. BIBIANA RAUDDI SISTEMAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES ETAPAS DEL TRATAMIENTO CONVENCIONAL Pretratamiento Tratamiento Primario
Codigestión + ELAN + Precipitación de P vía estruvita para impulsar la sostenibilidad de la depuración de aguas
Codigestión + ELAN + Precipitación de P vía estruvita para impulsar la sostenibilidad de la depuración de aguas CO- Digestión Estru vita ELAN 03 de noviembre de 2016 Departamento de Innovación y Tecnología
DEPURACIÓN DE AGUAS RESIDUALES URBANAS
..2. GENERALIDADES El objetivo del tratamiento con fangos activados, que sucede mediante un conjunto de operaciones físico-biológicas, es eliminar la contaminación orgánica que contiene el agua residual.
LOS BIORREACTORES DE MEMBRANAS (MBR)
LOS BIORREACTORES DE MEMBRANAS (MBR) INTRODUCCIÓN Los vertidos de aguas residuales de origen industrial si no son tratados adecuadamente pueden ocasionar graves problemas de contaminación debido a su alto
E.D.A.R. del Bajo Nalón
E.D.A.R. del Bajo Nalón Estación Depuradora de Aguas Residuales del Bajo Nalón C A A N T Á O I C B R R M SAN JUAN DE LA ARENA B- de San Esteban de Pravia DEL BAJO NALÓN B- de San Juan de la Arena A- de
Determinación de los parámetros cinéticos de las bacterias autótrofas del modelo ASM1 para una PTAR en Chiapas por respirometría.
Tlamati Sabiduría, Volumen 7 Número Especial 2 (2016) 4 Encuentro de Jóvenes Investigadores CONACYT Acapulco, Guerrero 21, 21 y 23 de septiembre 2016 Memorias Determinación de los parámetros cinéticos
SST-0275/2009 NUEVA TECNOLOGÍA DE CONTAMINANTES EMERGENTES EN AGUAS RESIDUALES
GA-0395/2001 ER-1229/1998 SST-0275/2009 IDI-0009/2011 NUEVA TECNOLOGÍA DE DEPURACIÓN DE CONTAMINANTES EMERGENTES EN AGUAS RESIDUALES 2 QUÉ SON LOS MICROCONTAMINANTES Ó CONTAMINANTES EMERGENTES? Sustancias
CAPITULO 3 ESTABILIZACIÓN DE LODOS EN LAGUNAS. Daniel Cross O.
Daniel Cross O. CAPITULO 3 ESTABILIZACIÓN DE LODOS EN LAGUNAS Daniel Cross O. La utilización de lagunas para tratamiento de residuos líquidos con carga orgánica biodegradable se ha utilizado desde mediados
ELIMINACIÓN DE EPISODIOS DE DESARROLLO MASIVO DE FILAMENTOS EN LA EDAR DE PUENTE GENIL
ELIMINACIÓN DE EPISODIOS DE DESARROLLO MASIVO DE FILAMENTOS EN LA EDAR DE PUENTE GENIL INTRODUCCIÓN La EDAR de Puente Genil (Córdoba, España) (Foto 1) fue construida en el año 2001 y recibe los vertidos
Qué es realmente la Respirometría de los fangos activos? mide el consumo de oxígeno de . Cómo podemos evaluar en las medidas de la Respirometría?
Respirometría práctica BM-T para un control eficiente del proceso de fangos activos 1 Introducción Las medidas solamente relacionadas con la naturaleza del agua o comportamiento físico no combinan suficientes
MASTER EN INGENIERÍA DEL AGUA
MASTER EN INGENIERÍA DEL AGUA CONTAMINACIÓN DE LAS AGUAS UNIDAD DISEÑO GENERAL DE UN TRATAMIENTO Enrique Toro Baptista INDICE 1.- INTRODUCCIÓN. 2.- PRINCIPALES TIPOS DE PROCESOS BIOLÓGICOS. 2.1 PROCESOS
Protocolo de trabajo en la aplicación de la Respirometría BM para procesos de fangos activos con nitrificación
Protocolo de trabajo en la aplicación de la Respirometría BM para procesos de fangos activos con nitrificación 1 Reactivos y accesorios 2 Reactivos para la respirometría BM La respirometría BM puede necesitar
y tecnología del medio ambiente
Ciencia y tecnología del medio ambiente Ejercicios de examen Ingeniería agrónoma grado en hortofruticultura y jardinería Jorge Cerezo Martínez 1. Problema de evaluación de impacto ambiental Se quiere evaluar
Saneamiento Integral de la Zona Costera de Orihuela
Saneamiento Integral de la Zona Costera de Orihuela La obra de saneamiento integral de la zona costera de Orihuela, se incluye en el Plan de Saneamiento y Depuración de la Conselleria de Obras Públicas,
Membranas de ultrafiltración HUBER VRM
Membranas de ultrafiltración HUBER Patente Internacional La solución de futuro para el tratamiento de aguas residuales Un sistema de depuración para un efluente de máxima calidad Eliminación de sólidos,
Sector Harinas. Fichas Sectoriales
Sector Harinas Fichas sectoriales SECTOR HARINAS La mayor parte del agua procede de los condensados resultantes de la extracción de la harina y proteína, con un alto contenido en NTK También tenemos otra
ANEJO Nº 3. ESTUDIO DE SOLUCIONES.
. ANEJO Nº3 INDICE Página 1. INTRODUCCIÓN...3 2. ALTERNATIVAS ESTUDIADAS PARA LA UBICACIÓN DE LA E.D.A.R... 3 3. ASPECTOS COMUNES...6 3.1.-DATOS DE PARTIDA.... 6 3.2.-PRETRATAMIENTO.... 7 3.3.-TANQUE DE
3.1. Consideraciones del proceso de diseño
pasos, ya que podrían causar taponamiento. La nitrificación puede causar problemas de alcalinidad, lo que llevaría al diseño de una fuente alterna para cubrir dicho déficit. 3. CRITERIOS DE DISEÑO 3.1.
Protocolo de análisis y control de la nitrificación & desnitrificación en un proceso de fangos activos en el marco de la optimización energética
Protocolo de análisis y control de la nitrificación & desnitrificación en un proceso de fangos activos en el marco de la optimización energética 1 Reactivos a utilizar en los ensayos de respirometría Reactivo
ANTEPROYECTO DE LA ACTUACIÓN SANEAMIENTO DE SORIA: EDAR Y EMISARIOS SOCIEDAD ESTATAL AGUAS DE LAS CUENCAS DEL NORTE S.A. - ACUANORTE.
Documento ANTEPROYECTO DE LA ACTUACIÓN SANEAMIENTO DE SORIA: EDAR Y EMISARIOS Cliente/ Promotor: SOCIEDAD ESTATAL AGUAS DE LAS CUENCAS DEL NORTE S.A. - ACUANORTE. Documento Anejo nº 4 Diseño de los procesos
EDAR de La Reguera. El ciclo integral del agua. Saneamiento
EDAR de La Reguera El ciclo integral del agua. Saneamiento EDAR de La Reguera Situada en la cuenca del río Guadarrama, en el término municipal de Móstoles, la estación depuradora de aguas residuales (EDAR)
Soluciones avanzadas para el tratamiento de aguas residuales e industriales Utilización de Bioportadores
Soluciones avanzadas para el tratamiento de aguas residuales e industriales Utilización de Bioportadores Extensivos Lagunas de estabilización Cultivo Fijo Intensivos Cultivos en suspensión Bajo coste de
TRATAMIENTO DE LOS LIXIVIADOS DE PRADOS DE LA MONTAÑA EN UN SISTEMA DE LODOS ACTIVADOS. Simón González Martínez y Cruz Alberto Valdivia Soto
TRATAMIENTO DE LOS LIXIVIADOS DE PRADOS DE LA MONTAÑA EN UN SISTEMA DE LODOS ACTIVADOS Simón González Martínez y Cruz Alberto Valdivia Soto Instituto de Ingeniería, Ciudad Universitaria, 451 México, D.F.
Fundamentos para el manejo de aguas residuales
4.2.3.1 Lodos activados y sus variantes El proceso de tratamiento de lodos activados se basa en intensificar los procesos de biodegradación que existen en los cuerpos de agua de manera natural, es decir,
ANEJO 04: DIMENSIONAMIENTO DE LOS SISTEMAS Y PROCESOS DE TRATAMIENTO
DOCUMENTO Nº 1: MEMORIA Y ANEJOS ANEJO 04: DIMENSIONAMIENTO DE LOS SISTEMAS Y PROCESOS DE TRATAMIENTO PROYECTO DE LA ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES DE RAMONETE, T.M. DE LORCA (MURCIA) CONSEJERÍA
Panorámica. Soplantes reactores biológicos
LÍNEA DE AGUA REACTOR BIOLÓGICO DE 1ª ETAPA El sistema de reactor escogido en la EDAR de Melilla corresponde al de fangos activados. El proceso de fangos activados consiste en la mezcla de parte del fango
Diseño de modelos para control de vertidos de aguas residuales domésticas en pequeñas poblaciones. Grupo Ecoeficiencia USC
Diseño de modelos para control de vertidos de aguas residuales domésticas en pequeñas poblaciones Grupo Ecoeficiencia USC DESCRIPCIÓN TÉCNICA Tratamiento secundario Tratamiento biológico secundario por
Un fango activo consiste en partículas de fango que han crecido a partir de materia orgánica presente en agua residual.
CAPÍTULO I: GENERAL Sección: General Un fango activo consiste en partículas de fango que han crecido a partir de materia orgánica presente en agua residual. Este lodo se denomina activo porque las partículas
1.1 DESBASTE PRIMARIO.
MEMORIA 1. INTRODUCCION El objeto de estas instalaciones es depurar las aguas residuales de tipo doméstico y similares, generadas por núcleos de población aislados o pequeños, que no deben desatenderse
ELIMINACIÓN BIOLÓGICA DE NUTRIENTES NITRÓGENO Y FÓSFORO
ELIMINACIÓN BIOLÓGICA DE NUTRIENTES NITRÓGENO Y FÓSFORO ELIMINACIÓN BIOLÓGICA DE NUTRIENTES NITRÓGENO Y FÓSFORO ÍNDICE 1. EFECTO NOCIVO DEL NITRÓGENO Y FÓSFORO 2. NITRÓGENO 3. EFECTO DE DIVERSAS OPERACIONES
UNIDADES NINGUNO MODERADO SEVERO TIPO RIEGO
Séminaire de Formation Grupo TAR. Universidad de Sevilla Gestion et traitement des eaux dans les pays Méditerranées 3-7 Avril 2006 à Tetouan 1- INTRODUCCIÓN REUTILIZACIÓN COMPONENTE DEL CICLO DEL AGUA
E.D.A.R.I. TARANCÓN ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS INDUSTRIALES
E.D.A.R.I. TARANCÓN ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS INDUSTRIALES ANTECEDENTES: La Estación Depuradora de Aguas Residuales Industriales (EDARI), comenzó el periodo de explotación el 5 de noviembre de 2.010,
Análisis de alternativas para nueva estación depuradora en Macastre
Universidad Politécnica de Valencia Análisis de alternativas para nueva estación depuradora en Macastre Por Director de tesina: Joaquín Serralta Sevilla Máster en Ingeniería Hidráulica y medio ambiente
Introducción Las medidas solamente relacionadas con la naturaleza del agua o comportamiento físico no combinan suficientes datos decisivos para una co
Respirometría BM-T 1 Introducción Las medidas solamente relacionadas con la naturaleza del agua o comportamiento físico no combinan suficientes datos decisivos para una completa caracterización del proceso
POSTRATAMIENTO DE EFLUENTES ANAEROBIOS. Elena Castelló 12 de setiembre de 2016
POSTRATAMIENTO DE EFLUENTES ANAEROBIOS Elena Castelló 12 de setiembre de 2016 POSTRATAMIENTO DE EFLUENTES ANAEROBIOS AGUA RESIDUAL Materia orgánica y nutrientes TRATAMIENTO ANAEROBIO CH 4 + CO 2 EFLUENTE
Estaciones de Tratamiento de Efluentes. Unidad Filtro Biológico - DAF. Módulos de Capacidad: 20 a 100 m3/h (3.500 a Habitantes) INDICE
Estaciones de Tratamiento de Efluentes Unidad Filtro Biológico - DAF Módulos de Capacidad: 20 a 100 m3/h (3.500 a 16.000 Habitantes) INDICE 1. INTRODUCCIÓN... 2 2. DESCRIPCION DE PROCESOS... 2 3. COMPONENTES
Diseño por Unidades de Tratamiento
7. ESPESAMIENTO Objetivo Reducción del volumen de fango Dotación / Equipos l Tanques de espesamiento por gravedad l Puente espesador l Tanques de espesamiento por flotación l Puente móvil l Sistema de
Principios básicos de la Oxidación Biológica E. Ronzano y J.L. Dapena
Principios básicos de la Oxidación Biológica E. Ronzano y J.L. Dapena METABOLISMO MICROBIANO El metabolismo es el conjunto de las actividades químicas de las células vivas. Se divide en dos fases: catabolismo
CATÁLOGO DEPURACIÓN DE AGUAS RESIDUALES ÍNDICE DEPURADORAS COMPACTAS POR OXIDACIÓN TOTAL CON DIFUSORES... 1
CATÁLOGO DEPURACIÓN DE AGUAS RESIDUALES ÍNDICE DEPURADORAS COMPACTAS POR OXIDACIÓN TOTAL CON DIFUSORES... 1 DEPURADORAS COMPACTAS POR OXIDACIÓN TOTAL CON AIREADORES SUMERGIDOS... 2 S DE DESBASTE... 3 CÁMARAS