ÍNDICE DIMENSIONAMIENTO DE LA EDAR 1. ANTECEDENTES BASES DE PARTIDA... 9

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1 ÍNDICE 1. ANTECEDENTES BASES DE PARTIDA POBLACIÓN Y CARGAS CAUDALES NIVELES DE CONTAMINACIÓN RESULTADOS A OBTENER Características del agua tratada Características del fango Características del agua tratada (salida tratamiento terciario) LÍNEA DE AGUA BOMBEO "SAN AMARO" A EDAR Y A EMISARIO DE PLUVIALES Pozo de gruesos Predesbaste de sólidos muy gruesos Desbaste sólidos finos Elevación de agua a EDAR Elevación de agua a emisario actual EDAR Desarenado- Desengrasado Medida de caudal llegada a EDAR Desarenador- desengrasador Aireación Ventilación sala de soplantes Extracción y bombeo de arenas Extracción de grasas y flotantes desengrasador Decantación primaria Medida de caudal a tratamiento Decantador Extracción fangos primarios Tratamiento biológico Datos de partida Calculo del reactor Eliminación de DBO Necesidades de oxigeno para eliminación de DBO Necesidades teóricas de oxigeno Aireación con difusores Turbosoplantes Difusores Ventilación sala turbosoplantes Agitación de zonas anóxicas Decantación secundaria Decantador Pág. 1

2 Recirculación de fangos Bombeo de flotantes de decantación Reducción de fósforo Reboses y lixiviados. Bombeo de vaciados Tamizado de reboses, vaciados y lixiviados TRATAMIENTO TERCIARIO Pozo bombeo a tratamiento terciario Bombeo a tratamiento terciario Medida de caudal de entrada Filtración Composición del cabezal de filtración Anillas filtrantes Lavado de filtros Reactivos Hipoclorito sódico Desinfección con rayos UV Deposito de agua tratada/ depósito contralavado LÍNEA DE FANGOS PRODUCCIÓN DE FANGOS BOMBEO DE FANGOS PRIMARIOS BOMBEO DE FANGOS SECUNDARIOS ESPESAMIENTO Y BOMBEO DE FANGOS PRIMARIOS Tamizado de fangos primarios Espesador de fangos primarios ESPESAMIENTO Y BOMBEO DE FANGOS SECUNDARIOS Espesador fango secundario Acondicionamiento químico fangos secundarios BALANCE DE FANGOS HOMOGENIZACIÓN DE FANGOS Y BOMBEO A DIGESTIÓN Depósito de fango mixto Bombeo de fangos mixtos a digestión DIGESTIÓN ANAEROBIA Balance de fangos mixtos Digestión anaerobia Sistema de agitación y rotura de costra Ajuste de ph en digestión Dosificación de cloruro férrico ESPESADO Y ALMACENAMIENTO DE FANGOS DIGERIDOS DESHIDRATACIÓN DE FANGOS Acondicionamiento químico del fango Fangos a deshidratación Fangos deshidratados LÍNEA DE BIOGÁS Y CALEFACCIÓN DE FANGOS PRODUCCIÓN DE GAS Pág. 2

3 5.2. CALEFACCIÓN E INTERCAMBIO TÉRMICO Condiciones de diseño Calentamiento del fango fresco Pérdidas de calor por transmisión Demanda térmica total máxima Intercambiadores de calor Consumo de gas de la digestión Circuito de fangos Calderas de agua caliente Consumo de reactivo ALMACENAMIENTO DE GAS Producción de gas Almacenamiento de gas INSTALACIÓN DE QUEMADORES DE GAS DESODORIZACIÓN E.B.A.R E.D.A.R Pág. 3

4 1. ANTECEDENTES Para la justificación del dimensionamiento se utiliza un programa realizado en hoja de cálculo. A continuación se explican los conceptos y fórmulas más significativas utilizadas. En primer lugar figuran los datos de partida y los resultados a obtener (1: bases de partida). A continuación figura la justificación de los procesos en la línea de agua, siguiendo como criterio general, primero presentar los datos geométricos y segundo los parámetros de funcionamiento. En la línea que corresponde a un parámetro de funcionamiento, aparece, cuando así se indica en el Pliego de Bases la limitación que debe cumplir el parámetro en cuestión. Los procesos que figuran en la hoja para la línea de agua y línea de fangos son: Línea de agua Bombeo San Amaro Pozo de gruesos Desbaste de sólidos finos Bombeo de agua a EDAR y emisario de pluviales EDAR 1. Medida caudal de llegada 2. Desarenado y desengrasado Incluye tanto las dimensiones geométricas como los parámetros de funcionamiento y las necesidades de aire incluyendo nº y tipo de difusores y soplantes. Se completa con el cálculo de la extracción de arena y grasa. 3. Medida de caudal a tratamiento 4. Decantación primaria Se justifican las dimensiones con los parámetros habituales de funcionamiento. 5. Tratamiento biológico: Incluye: 1.- Reactor biológico. Es el proceso más importante de todo el sistema de depuración; por ello realizaremos una explicación más detallada. Pág. 4

5 En primer lugar figuran los datos de entrada (caudales y contaminación) y el rendimiento necesario; así como el tipo y dimensiones geométricas del reactor. A continuación figuran los parámetros de operación, siendo las principales fórmulas utilizadas las siguientes: Carga másica C DBO entrada ( Kg / dia) M = M( Kg / m ) V ( m ) Siendo: M = concentración de sólidos en el sistema. V = Volumen total del reactor. Tasa de extracción de fangos: Fe (Kg/día) = [1,2 x C 0,23 m + 0,5 x (B1-0,6)] x DBO 5 R entrada al reactor (Kg) x 100 Siendo: Cm: carga másica SS B1 = DBO 5 R = Rendimiento alcanzable de depuración Edad del fango E (días) = M V ( Kg) Fe ( Kg / dia) A continuación se calculan las necesidades de oxígeno diferenciando: Para la eliminación de DBO 5, afectada por el coeficiente cinético "a" que depende de la carga másica. Para la respiración endógena, que depende de los sólidos del sistema y del coeficiente cinético "b" que a su vez depende de la carga másica. Para la nitrificación. Se comprueba que no se produce nitrificación en función de la temperatura y de la edad del fango. Para a continuación calcular las necesidades de oxígeno para este proceso, que se pueden considerar igual a 4,6 Kg O 2 por Kg de N eliminado según la reacción esteoquimétrica de este proceso. El oxígeno recuperado en la desnitrificación es del orden de 2,86 Kg O 2 / Kg N eliminado. No obstante aplicamos valores más bajos para estar del lado de la seguridad. Pág. 5

6 El coeficiente punta de polución es el producto de los coef. punta de caudal y de contaminación. El coeficiente punta de oxígeno (CEDEX) se obtienen del gráfico del citado organismo en función de la CM y del coeficiente punta de polución. El oxígeno necesario para la eliminación de la DBO 5 se ve afectado por el coeficiente punta de oxígeno antes calculado, es decir, se obtienen las necesidades teóricas punta de oxígeno. Para el paso del oxígeno necesario de condiciones teóricas a condiciones reales, se calcula el coeficiente de transferencia KT, según la fórmula: KT = KT1 KT2 LT3 Donde: KT1 Coef. Función del tipo de aireación a adoptar (0,65 difusión, 0,75-0,8 aireadores superficiales). KT2 ( β Css P) C / Cs [ ] Siendo: β: Factor función del tipo de vertido a tratar en la EDAR (urbano, mixto, industrial). Css: Nivel de saturación de O2 a temp. del licor mezcla (mg/l). P: Factor de altitud. C: Concentración de O 2 a mantener en el reactor (mg/l). Cs: Nivel de saturación standard de O 2 a 20 C (mg/l). KT3 1,025 T-20 Donde T: temperatura del licor mezcla. Aplicando el coeficiente KT a las necesidades teóricas se obtienen las reales de O 2. Seguidamente se transforman estas necesidades (KgO 2 /h) en necesidades de aire (si el sistema de transferencia de oxígeno es difusión), potencia o ml de aireadores superficiales, etc. 6. Decantación secundaria Se justifican las dimensiones con los parámetros habituales de funcionamiento. 7. Recirculación de fangos Se dimensiona en función de los requerimientos de funcionamiento normales según el tipo de reactor biológico. 8. Vaciados y reboses Pág. 6

7 Tratamiento terciario Se completa el tratamiento con un proceso de afino de la calidad del agua consistente en: Bombeo de alimentación. Filtración en anillas. Desinfección con rayos U.V. Línea de fangos Incluye los siguientes procesos de cálculo: Producción prevista de fangos. Bombeo de fangos primarios a espesamiento. Tamizado de fangos primarios. Espesamiento de gravedad de fangos primarios. Espesamiento de fangos secundarios por espesadores mecánicos, incluyendo su acondicionamiento químico mediante adición de polielectrolito. Balance de fangos espesados. Homogeneización de fangos y bombeo a digestión. Digestión anaerobia, incluyendo la reducción de materia volátil conseguida y la consiguiente producción de biogás. Se incluye además dentro de esta operación: Sistema de agitación considerado. Sistema de ajuste de ph Dosificación de cloruro férrico. Depósito tampón espesador Deshidratación de fangos, incluyendo el acondicionamiento químico del fango necesario. Transporte y almacenamiento de fangos secos. Línea de bio-gas Se incluyen los siguientes procesos y balances: Producción de biogás. Balance energético de la calefacción de fangos /quemado de biogás, incluyendo: Condiciones de operación. Cálculo total de la demanda térmica total de digestión debido a: Calentamiento de fango fresco Pérdidas de calor en digestor Diseño de la red de intercambio de calor: Intercambiadores de calor Pág. 7

8 Caldera Circuito de agua caliente y fangos a calentar Balance energético global, obteniendo el % del biogás producido que se requiere para satisfacer la demanda térmica total y el % sobrante, que tendrá que ser eliminado en antorcha. Desulfuración del biogás. Almacenamiento de biogás. Antorcha de biogás. En el punto 6 se refleja el dimensionamiento de las instalaciones de Desodorización. Pág. 8

9 2. BASES DE PARTIDA 2.1. POBLACIÓN Y CARGAS Año horizonte de cálculo 2030 Invierno Verano Población de diseño (Hab.equ.) Población de diseño (Hab.) Dotación (l/hab.e./d.) 154,24 154,24 Dotación (l/hab./d.) 250,00 250,00 Carga de DBO5 (g/l/hab.e./d.) 60,00 60,00 Carga de SS (g/l/hab.e./d.) 79,59 79,59 Carga de NT (g/l/hab.e./d.) 5,71 5,71 Carga de PT (g/l/hab.e./d.) 1,64 1, CAUDALES Volumen diario total (m3/d) Caudal medio total (m3/h) 1.250, ,0 Caudal máximo tratamiento (desarenado grueso+desbaste finos)(m3/h) 5,0xQm 6.250, ,0 Caudal máximo de Bombeo a Emisario Actual (Pluviales) (m3/h) 2,3xQm 2.880, ,0 Caudal máximo de Bombeo a EDAR (m3/h) 2,7xQm 3.370, ,0 Caudal máximo a Pretratamiento en EDAR (m3/h) 2,7xQm 3.370, ,0 Caudal máximo a Decantación Primaria (m3/h) 2,0xQm 2.500, ,0 Caudal máximo a Biológico (m3/h) 2,0xQm 2.500, , NIVELES DE CONTAMINACIÓN DBO5 DBO5 (mg/l) 389,00 389,00 Carga DBO5 a caudal medio (Kg/d) , ,0 DBO5 punta (mg/l) 1,22 475,00 475,00 SS SS (mg/l) 516,00 516,00 Carga SS a caudal medio (Kg/d) , ,0 SS punta (mg/l) 1,76 908,01 908,01 Nitrógeno Total NT (mg/l) 37,00 37,00 Carga NT a caudal medio (Kg/d) 1.110, ,0 NT punta (mg/l) 1,07 39,60 39,60 Fósforo Total PT (mg/l) 10,62 10,62 Carga PT a caudal medio (Kg/d) 318,6 318,6 PT punta (mg/l) 1,21 12,80 12,80 Pág. 9

10 2.4. RESULTADOS A OBTENER Características del agua tratada DBO5 (mg/l) < ó = 25 < ó = 25 SST (mg/l) < ó = 35 < ó = 35 DQO (mg/l) < ó = 125 < ó = Características del fango Sequedad (% en peso de sólidos secos) > ó = 25 > ó = 25 Reducción de sólidos volátiles (%) > ó = 45 > ó = Características del agua tratada (salida tratamiento terciario) E. Coli (ufc/100 ml) < 100 < 100 Pág. 10

11 3. LÍNEA DE AGUA 3.1. BOMBEO "SAN AMARO" A EDAR Y A EMISARIO DE PLUVIALES Pozo de gruesos Año horizonte de cálculo 2030 Invierno Verano Caudal máximo (m3/h) 6.250, ,00 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Dimensiones: Largo sup. (m) 6,00 6,00 Ancho sup. (m) 3,50 3,50 Largo inf. (m) 4,00 4,00 Ancho inf. (m) 1,50 1,50 Altura útil troncopiramidal (m) 1,50 1,50 Altura útil recta(m) 2,00 2,00 Altura Total útil (m) >2,0 3,50 3,50 Volumen útil (m3.) 58,10 58,10 Tiempo de retención a caudal máximo (minutos.) >0,5 0,56 0,56 Tiempo de retención a caudal medio (minutos.) 2,79 2,79 Velocidad ascensional a caudal máximo (m3/h/m2) < ,62 297,62 Velocidad ascensional a caudal medio (m3/h/m2) 59,52 59,52 Extracción de gruesos Cuchara bivalva Predesbaste de sólidos muy gruesos Caudal máximo (m3/h) 6.250, ,00 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Tipo de reja Recta Nº de canales 1,00 1,00 Nº rejas instaladas 1,00 1,00 En funcionamiento a Qmáx. (ud.) 1,00 1,00 En funcionamiento a Qmed. (ud.) 1,00 1,00 Paso de sólidos (mm.) 80,00 80,00 Ancho reja (m) 4,00 4,00 Sistema de limpieza Manual Desbaste sólidos finos Caudal máximo (m3/h) 6.250, ,0 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,0 Tipo de reja Tamiz Nº de canales 3,00 3,00 Nº tamices instaladas 3,00 3,00 En funcionamiento a Qmáx. (ud.) 3,00 3,00 En funcionamiento a Qmed. (ud.) 1,00 1,00 Paso de sólidos (mm.) 3,00 3,00 Pág. 11

12 Ancho canal (m) 1,00 1,00 Altura de Agua max. Antes del Tamiz (m) 1,40 1,40 Sistema de limpieza Automático Velocidad máxima en canal (m/s.) 0,41 0, Elevación de agua a EDAR Invierno Verano Caudal máximo (m3/h) 3.370, ,00 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Tipo de bombas Sumergibles Sistema bombeo Automático Número de bombas (ud) 4,00 4,00 En funcionamiento (ud) 3,00 3,00 Caudal unitario necesario (m3/h) 1.123, ,33 Caudal unitario adoptado(m3/h) Altura manométrica (m.c.a.) 36,61 36,61 Pozo Longitud (m) 7,50 7,50 Ancho (m) 5,00 5,00 Altura útil (m) 2,50 2,50 Volumen adoptado (m3) 93,75 93,75 Arranques hora en funcionamiento todo-nada 9,00 9,00 Nº de bombas funcionando a caudal máximo 3,00 3,00 Nº de bombas funcionando a caudal medio 1,00 1,00 Volumen necesario a caudal máximo 93,67 93,67 Volumen necesario a caudal medio 31,22 31,22 Horas de funcionamiento día (a Qmed) 8,90 8, Elevación de agua a emisario actual Invierno Verano Caudal máximo (m3/h) 2.880, ,00 Tipo de bombas Sumergibles Sistema bombeo Automático Número de bombas (ud) 4,00 4,00 En funcionamiento (ud) 3,00 3,00 Caudal unitario necesario (m3/h) 960,00 960,00 Caudal unitario adoptado(m3/h) Altura manométrica (m.c.a.) 21,70 21,70 Pozo Longitud (m) 5,80 5,80 Ancho (m) 5,00 5,00 Altura útil (m) 2,50 2,50 Volumen adoptado (m3) 72,50 72,50 Arranques hora en funcionamiento todo-nada 10,00 10,00 Nº de bombas funcionando a caudal máximo 3,00 3,00 Nº de bombas funcionando a caudal medio 1,00 1,00 Pág. 12

13 Volumen necesario a caudal máximo 72,00 72,00 Volumen necesario a caudal medio 24,00 24, EDAR Desarenado- Desengrasado Medida de caudal llegada a EDAR Nº de líneas 1,00 1,00 Caudal med. (m3/h) 1.250, ,0 Caudal max. (m3/h) 3.370, ,0 Tipo Ultrasónico no invasivo Medición Tubería Diámetro Tubería (mm) Velocidad circulación a Qmed. (m/s) 0,90 0,90 Velocidad circulación a Qmax. (m/s) 2,43 2, Desarenador- desengrasador Caudal máximo (m3/h) 3.370, ,0 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,0 Número de líneas (ud.) 2,00 2,00 En funcionamiento a Qmáx. (ud.) 2,00 2,00 En funcionamiento a Qmed. (ud.) 2,00 2,00 Longitud (m) 17,00 17,00 Anchura total desarenado+ desengrasado (m) 4,00 4,00 Anchura desarenado (m) 3,00 3,00 Profundidad recta útil (m) 1,50 1,50 Profundidad troncopiramidal (m) 2,50 2,50 Resguardo (m) 0,55 0,55 Superficie unitaria (m) 68,00 68,00 Superficie transversal unitaria (m) 12,36 12,36 Volumen útil (unitario) (m3.) 210,17 210,17 Carga hidráulica a Qmáx. (m3/m2/h) <35 24,78 24,78 Carga hidráulica a Qmed. (m3/m2/h) <10 9,19 9,19 Tiempo de retención a Qmáx. (min.) >5 7,48 7,48 Tiempo de retención a Qmed. (min.) >20 20,18 20,18 Velocidad transversal a Qmáx. (m/s) <0,04 0,038 0,038 Velocidad transversal a Qmed. (m/s) <0,02 0,014 0, Aireación Caudal aire de diseño Qaire > 1 m3/h/m3 desarenador (m3/h) 420,34 420,34 Qaire > 8,0 m3/m2 desarenado/h.a Qmax (m3/h) > , ,00 Qaire > 12 m3/h/m lineal. (m3/h) 408,00 408,00 Pág. 13

14 Caudal aire necesario total (m3/h) 1.088, ,00 Caudal aire adoptado (m3/h) 1.100, ,00 Sistema de aportación de aire Soplantes Numero de unidades. 3,00 3,00 En funcionamiento 2,00 2,00 Caudal unitario (m3/h) Presión manométrica (m.c.a.) 4,00 4,00 Forma inyección aire Difusores burbuja gruesa Caudal de aire por difusor (m3/h) 15,00 15,00 Num. Total de difusores necesarios (ud) 72,53 72,53 Num. Total de difusores adoptados (ud.) Numero de difusores por línea (ud.) 37,00 37,00 Distancia entre difusores (m) 0,46 0, Ventilación sala de soplantes Potencia Total de funcionamiento en la sala (Pt) Soplantes Desarenador instaladas (ud) 3,0 3,0 Soplantes Desarenador funcionando (ud) 2,0 2,0 Caudal aspirado soplante Desarenador (m3/h unitario) 550,0 550,0 Potencia unitaria motor Soplante del Desarenador (Kw) 11,0 11,0 Otros equipos instalados: 1,0 1,0 Potencia unitaria otros equipos (Kw) 2,25 2,25 Potencia Total de funcionamiento en la sala (Kw) Pt 24,25 24,25 Calor a disipar en la sala (KJ/h) Qw , ,0 Capacidad calorífica (KJ/kgk) Cp 1,01 1,01 Temperatura max. Ambiente en sala (ºC) Tª 15,0 35,0 Densidad del aire, función temperatura en sala (kg/m3) Dar 1,21 1,13 Salto térmico en la sala (ºC) S t 5,0 5,0 Caudal de refrigeración El caudal de Refrigeración (m3/h) Qref 2.156, ,17 Aberturas entrada y salida de aire Superficie de aberturas necesarias (m2) Sp 0,15 0,16 Ventilador de refrigeración Caudal de ventilación forzada necesario (m3/h) Qvent 1.056, ,17 Extractores a instalar (ud) 1,0 1,0 Caudal de ventilación forzada adoptado (m3/h) Qvent Extracción y bombeo de arenas Producción teórica de arenas (m3/1.000 m3 agua) 0,20 0,20 Volumen arena a retirar a Qmax. (m3/h) 0,67 0,67 Densidad arena (Tn/m3) 1,60 1,60 Carga de arena (Kg/h) 1.078, ,40 Concentración purga (%) 1,00 1,00 Caudal mezcla agua-arena a retirar (m3/h) 107,84 107,84 Pág. 14

15 Sistema de extracción Tipo de bomba Sumergible Numero de bombas instaladas 2,00 2,00 Número de bombas en funcionamiento. 2,00 2,00 Caudal unitario (m3/h) 53,92 53,92 Caudal adoptado (m3/h) 60,00 60,00 Altura manométrica (m.c.a.) 2,46 2,46 Separación y lavado de arena Clasificador-lavador Número de unidades 1,00 1,00 Caudal unitario max. del Clasificador(m3/h) 120,00 120,00 Destino final arena Contenedor Numero de contenedores 1,00 1,00 Capacidad unitaria (m3) 2,00 2, Extracción de grasas y flotantes desengrasador Producción teórica de grasas (gr/ m3 agua) 40,00 40,00 Caudal máximo (m3/h) 3.370, ,00 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Eliminación prevista 0,90 0,90 Concentración purga (gr/l) 15,00 15,00 Caudal de purga a Qmax. (m3/h) 8,09 8,09 Caudal de purga a Qmed. (m3/día) 72,00 72,00 Bombeo (conjuntamente con flotantes de decantación primaria Nº de bombas instaladas 2,0 2,0 En funcionamiento 1,0 1,0 Caudal adoptado (m3/h) 10,0 10,0 Altura manométrica (m.c.a.) 4,44 4,44 Tipo de bomba Sumergible Sistema de arrastre Rasquetas en puente Evacuación a Concentrador Caudal de flotantes de decantación Secundaria (m3/h) 13,00 13,00 Caudal Total de flotantes y grasas (m3/h) 23,00 23,00 Número de concentradores instalados 1,00 1,00 Numero de concentradores en funcionamiento 1,00 1,00 Longitud útil mínima (m) 1,95 1,95 Anchura útil mínima (m) 1,50 1,50 Altura útil mínima (m) 1,30 1,30 Volumen útil mínimo (m3) 3,80 3,80 Carga hidráulica max. (m3/m2/h) <10 7,86 7,86 Tiempo de retención min. (min.) >8 9,92 9,92 Recogida flotantes-grasas Bidones con cierre hermético Nº de unidades 4,00 4,00 Capacidad (m3) 0,20 0,20 Pág. 15

16 Decantación primaria Medida de caudal a tratamiento Nº de líneas 2,00 2,00 Caudal med. (m3/h) 1.250, ,0 Caudal max. (m3/h) 2.500, ,0 Tipo Ultrasónico no invasivo Medición Tubería Diámetro Tubería (mm) Velocidad circulación a Qmed. (m/s) 0,88 0,88 Velocidad circulación a Qmax. (m/s) 1,77 1, Decantador Invierno Verano Caudal máximo (m3/h) 2.500, ,00 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Numero de unidades 2,00 3,00 En funcionamiento a Q max 2,00 3,00 En funcionamiento a Q med 2,00 3,00 Tipo Lamelar Dimensiones unitarias Longitud (m) 32,00 32,00 Ancho (m) 6,00 6,00 Superficie de decantación (m2) 192,00 192,00 Velocidad ascensional a Qmax. (m3/m2/h) 6,51 6,51 Velocidad ascensional a Qmed. (m3/m2/h) 3,26 3,26 Altura de lámelas (m) 1,30 1,30 Volumen de lámelas por unidad (m3) 249,60 249,60 Inclinación de lámelas (º) 60,00 60,00 Superficie lamelar específica (m2/m3) 6,25 6,25 Superficie lamelar unitaria (m2) 1.560, ,00 Velocidad ascensional a Qmax. (Hazen) (m3/m2/h) 0,80 0,53 Velocidad ascensional a Qmed. (Hazen) (m3/m2/h) 0,40 0,27 Longitud vertedero unitaria (m) 32,00 32,00 Número de vertederos instalados por línea 4,00 4,00 Longitud vertedero total por línea (m) 128,00 128,00 Caudal por ml. Vertedero a Qmáx. (m3/ml/h.) <12,0 9,77 6,51 Caudal por ml. Vertedero a Qmed. (m3/ml/h.) <6,0 4,88 3, Extracción fangos primarios SS de entrada (mg/l) 516,00 516,00 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Caudal máximo (m3/h) 2.500, ,00 Carga de SS de entrada (Kg/d) , ,00 Pág. 16

17 Eliminación SS (%) 70,00 70,00 Fangos primarios retenidos (Kg/d) , ,00 Concentración fangos salida (Kg/m3) 15,00 15,00 Volumen de fangos producidos (m3/d) 722,40 722,40 Concentración fangos salida para diseño bombeo (Kg/m3) 10,00 10,00 Volumen de fangos producidos, diseño bombeo (m3/d) 1.083, ,60 Tiempo mínimo de purga (h) 12,00 12,00 Caudal de fangos (m3/h) 90,30 90,30 Nº de bombas de extracción 3,00 3,00 En funcionamiento 2,00 2,00 Caudal unitario (m3/h) 45,15 45,15 Caudal adoptado (m3/h) 50,0 50,0 Altura manométrica (m.c.a.) 7,04 7,04 Tipo de bomba Sumergible Tratamiento biológico Datos de partida Invierno Verano Volumen diario total (m3/d) Caudal medio (m3/h) 1.250, , ,00 DBO5 (mg/l) 389,00 389,00 389,00 Carga DBO5 a caudal medio (Kg/d) , , ,0 SS (mg/l) 516,00 516,00 516,00 Carga SS a caudal medio (Kg/d) , , ,0 NT (mg/l) 37,00 37,00 37,00 Carga NTK a caudal medio (Kg/d) 1.110, , ,0 Coeficiente punta de Contaminación 1,22 1,22 1,22 Eliminación DBO5 en Decantación Primaria (%) 30,00 30,00 30,00 Eliminación SS en Decantación Primaria (%) 70,00 70,00 70,00 DBO5 a Tratamiento Biológico (mg/l) 272,30 272,30 272,30 SS a Tratamiento Biológico (mg/l) 154,80 154,80 154, Calculo del reactor Invierno Verano Verano Caudal medio (m3/h) 1.250, , ,0 Concentración DBO5 entrada (mg/l) 272,3 272,3 272,3 Carga DBO5 a caudal medio (Kg/día) 8.169, , ,0 SS (mg/l) 154,80 154,80 154,80 Carga SS a caudal medio (Kg/d) 4.644, , ,00 SS punta (mg/l) 272,40 272,40 272,40 NT entrada (mg/l) 37,00 37,00 37,00 Carga NT entrada (Kg/día) 1.110, , ,00 Concentración DBO5 salida (mg/l) 25,00 25,00 25,00 Carga DBO5 salida (Kg/día) 750,00 750,00 750,00 Concentración SS salida (mg/l) 35,00 35,00 35,00 Rendimiento necesario (%) 90,82 90,82 90,82 Tipo de proceso Fangos Activos media carga Pág. 17

18 Volumen teórico zona aireación (m3) 9.652, , ,50 Volumen teórico zona anóxica (m3) 3.217, , ,50 Volumen total (m3) , , ,00 Porcentaje de zona Anóxica sobre el volumen total de Reactor (%) 25,0% 25,0% 25,0% Concentración MLSS (mg/l) 3.200, , ,00 Carga másica (kgdbo5/día/kgmlss) 0,198 0,198 0,198 Dimensiones: - Numero de líneas 2,00 2,00 2,00 - Longitud (m) 65,00 65,00 65,00 - Ancho (m) 18,00 18,00 18,00 - Altura útil (m) 5,50 5,50 5,50 - Resguardo (m) 0,50 0,50 0,50 Dimensiones por línea zona anóxica: - Volumen (m3) 1.608, , ,75 - Longitud (m) 32,50 32,50 32,50 - Ancho (m) 9,00 18,00 18,00 - Altura útil (m) 5,50 5,50 5,50 - Resguardo (m) 0,50 0,50 0,50 Dimensiones por línea zona óxica: - Volumen (m3) 4.826, , ,25 - Longitud (m) 97,50 97,50 97,50 - Ancho (m) 9,00 18,00 18,00 - Altura útil (m) 5,50 5,50 5,50 - Resguardo (m) 0,50 0,50 0, Eliminación de DBO5 Invierno Verano Verano Volumen total aireación (m3) 9.652, , ,50 Volumen total reactor (m3) , , ,00 Carga másica a Qm (Kg DBO5/día/Kg MLSS) 0,20 0,20 0,20 Carga volumétrica a Qm (kgdbo5/m3 día) 0,63 0,63 0,63 MLSS (mg/l) 3.200, , ,00 Temperatura 16,00 20,00 27,00 Factor de eliminación de DBO5 (Km) 268,11 364,83 591,85 Concentración DBO5 SOLUBLE salida (mg/l) 2,35 1,73 1,07 Concentración DBO5 debida a SS EFLUENTE salida (mg/l) 12,47 12,47 12,47 Rendimiento alcanzable a Qm (%) 94,56 94,79 95,03 Concentración DBO5 salida (mg/l) 14,82 14,20 13,54 Carga DBO5 salida a Qm (kgdbo5/día) 444,52 425,97 406,16 Tiempo de retención a Qm (h.) 10,30 10,30 10,30 Producción esp. Fangos (kgms/kgdbo5elim.) 0,81 0,81 0,81 Fangos en exceso (kgms/día) 6.267, , ,86 Edad del fango (días) 6,57 6,56 6,54 Pág. 18

19 Necesidades de oxigeno para eliminación de DBO5 Temperatura 16,00 21,00 27,00 Carga DBO5 eliminado (kgdbo5/día) 7.724, , ,84 Coeficiente para síntesis de materia orgánica "a" 0,593 0,593 0,593 Necesidades diarias de O2 para síntesis (kgo2/d.) 4.578, , ,66 Necesidades horarias de O2 para síntesis (kgo2/h.) 190,79 191,25 191,74 Coeficiente respiración endógena "b20" 0,090 0,090 0,090 Coeficiente respiración endógena "b" 0,081 0,093 0,110 Kg MLSS , , ,00 Necesidades diarias de O2 para respiración (kgo2/día) 3.317, , ,13 Necesidades horarias de O2 para resp. (kgo2/h) 138,22 159,46 189,30 Necesidades teóricas de O2 elim. DBO5 (kgo2/día) 7.896, , ,79 Necesidades teóricas de O2 elim. DBO5 (kgo2/h) 329,01 350,71 381,03 Aportación teórica de O2 (kg O2/Kg DBO5 elim.) 1,02 1,09 1,18 Edad mínima para nitrificación 6,86 3,84 1,91 Edad mínima para nitrificación controlada 10,69 5,98 2,98 Nitrificación No nitrificación Estable Estable Edad del fango (días) 6,57 6,56 6,54 Temperatura media (ºC) 16,00 21,00 27,00 Factor de seguridad (1-1,5) 1,25 1,25 1,25 Coeficiente decrecimiento bact. Nitrificantes "bnt" (1/días) T=20ºc 0,04 0,04 0,05 Coeficiente crecimiento bact. Nitrificantes "unmt" (1/días) T=20ºc 0,25 0,45 0,90 Fracción MLSS zona anóxica necesaria para nitrif. Completa T=20ºc 0,07 0,46 0,72 Fracción MLSS teórica adoptada 0,25 0,25 0,25 Concentración NT entrada (mg/l) 37,00 37,00 37,00 Carga NT entrada (Kg/día) 1.110, , ,00 Nitrógeno orgánico insoluble (5%) (mg/l) 5% 1,85 1,85 1,85 Nitrógeno orgánico soluble no biodegradable (2%) (mg/l) 2% 0,74 0,74 0,74 Nitrógeno org. soluble biodeg. No amonizable (2%) (mg/l) 2% 0,74 0,74 0,74 Nitrógeno eliminado fangos en exceso (10%MV) (mg/l) 10% 16,71 16,75 16,80 Mv/ms 0,80 0,80 0,80 Temperatura diseño nitrificación (ºC) 16,00 21,00 27,00 Coeficiente de saturación nitrificación "knt" (mg/l) 0,63 1,12 2,25 Coeficiente decrecimiento bacterias nitrif. "bnt" (1/días) 0,04 0,04 0,05 Coeficiente crecimiento bacterias nitrif. "unmt" (1/días) 0,25 0,45 0,90 Nitrógeno amoniacal no nitrificado (mg/l) 155,41 1,52 0,96 Nitrógeno que puede ser oxidado (mg/l) 0,00 15,40 15,91 Carga Nitrógeno a oxidar (kgn/día) 0,00 461,90 477,42 Conc. DQO biodeg. (mg/l)"sbi". DBO5entrada x 1,75 476,53 476,53 476,53 Relación dqorapid.biodegr./dqobiodegr. "fbs" 0,24 0,24 0,24 Relación DQO/VSS "P" 1,50 1,50 1,50 Coeficiente crecim. Bact. Heterótrofas "Y" (mgvss/mgdqo) 0,45 0,45 0,45 Coeficiente desnitrificación "K2" (mg N-NO3/mgvss/día) 0,07 0,11 0,17 Pág. 19

20 Coeficiente decrecim. Bact. Heterótrofas "bht" (1/días) 0,21 0,25 0,29 Nitrógeno oxidado max. Posible para desnitrificar (mg/l) 23,75 27,49 33,59 Concentración de Nitrógeno a oxidar (mg/l) 0,00 15,40 15,91 Carga Nitrógeno a oxidar (kgn/día) 0,00 461,90 477,42 Necesidades de O2 teóricas para nitrif. (kgo2/día) 0, , ,12 Recirculación de Licor mixto Caudal medio de diseño Qm (m3/h) 1.250, , ,00 Porcentaje recirculación fangos activados (%) Qm 110% 110% 110% Caudal de recirculación fangos activados Qm (m3/h) 1.375, , ,00 Porcentaje de recirculación de licor mixto (% Qm) 200% 200% 200% Caudal de recirculación licor mixto s/porcentaje (m3/h) 2.500, , ,00 Caudal de recirculación licor mixto adoptado (m3/h) 2.880, , ,00 Número de bombas de recirculación por línea 2,00 2,00 2,00 Número bombas recirculación en funcionamiento por línea 0,00 1,00 1,00 Caudal unitario bomba (m3/h) 2.880, , ,00 Porcentaje recirculación licor mixto considerado (% Qm) 230% 230% 230% Porcentaje de recirculación total (% Qm) 340% 340% 340% Caudal de recirculación total (m3/h) 4.255, , ,00 Concentración Nitrógeno NO3 reducido (mg/l) 0,00 11,90 12,30 Carga Nitrógeno reducido (kgno3/día) 0,00 357,02 369,01 Aportación O2 desnitrificación (kgo2/día) 0,00 999, ,23 Concentración Nitrógeno NO3 en decantación 2ª (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Concentración Nitrógeno Total en decantación 2ª (mg/l) 20,29 8,35 7, Necesidades teóricas de oxigeno Invierno Verano Verano Eliminación de DBO5 (síntesis) (kgo2/día) 4.578, , ,66 Respiración endógena (kgo2/día) 3.317, , ,13 Nitrificación espontánea (kgo2/día) 0, , ,12 Recuperación O2 desnitrificación (kgo2/día) 0,00 999, ,23 Necesidades teóricas medias de O2 (kgo2/día) 7.896, , ,68 DBO5 teórico eliminado (Kg/día) 7.724, , ,84 Aportación teórica media de O2 (kg O2/Kg DBO5 elim.) 1,02 1,23 1,33 Punta de contaminación 1,22 1,22 1,22 Punta de caudal 2,00 2,00 2,00 Punta global 2,44 2,44 2,44 Carga másica (kgdbo5/kgmlss) 0,198 0,198 0,198 Factor punta de oxigenación 1,75 1,75 1,75 Necesidades teóricas punta de oxigeno (kgo2/día) , , ,44 Aportación teórica punta de O2 (kg O2/Kg DBO5 elim.) 1,79 2,16 2, Aireación con difusores Temperatura licor mezcla (ºC) 16,00 20,00 27,00 Factor alpha "KT1" 0,65 0,65 0,65 Pág. 20

21 Beta 1,00 1,00 1,00 Nivel de saturación de O2 a T licor mezcla "Css" (mg/l) 9,86 9,08 7,97 Altitud (m) 40,00 40,00 40,00 Factor altitud "P" 1,00 1,00 1,00 Nivel de saturación de O2 estándar (T=20ºC) "Cs" (mg/l) 9,17 9,17 9,17 Concentración de O2 a mantener en el reactor (mg/l) 2,00 2,00 2,00 Factor "KT2" 0,85 0,77 0,65 Factor "KT3" 0,91 1,00 1,19 Coeficiente de transferencia "KT" 0,50 0,50 0,50 Necesidades reales de O2: - Medias (kgo2/día) , , ,68 (kgo2/h) 655,48 796,91 859,07 - Puntas (kgo2/día) , , ,94 (kgo2/h) 1.147, , ,37 Aportación real punta de O2 (kg O2/Kg DBO5 elim.) 3,56 4,32 4,65 Contenido de O2 en el aire a 10 ºC (kgo2/m3) 0,30 0,30 0,30 Eficiencia de los difusores (ETO) 0,250 0,250 0,250 Necesidades reales punta de aire a 10 ºC (m3/h) , , ,97 Necesidades reales punta de aire a 15 ºC (m3/h) , , ,12 Temperatura máxima de aspiración aire (ºC) 35 35,0 35,0 Necesidades reales punta de aire a Temp. Máxima (m3/h) , , , Turbosoplantes Número de Turbosoplantes instaladas 4,00 4,00 4,00 En funcionamiento (ud) 3,00 3,00 3,00 Caudal unitario por Soplante necesario (m3/h) 5.548, , ,91 Caudal unitario por Soplante adoptado (m3/h) Caudal unitario por Soplante adoptado a 15 ºC (m3/h) Presión de impulsión aire (m.c.a.) 6,60 6,60 6,60 Potencia absorbida unitaria por Turbsoplante nec. Max. (Kwh) 140,50 140,50 140,50 Potencia unitaria motor (Kw) 160,0 160,0 160,0 Potencia total absorbida a necesidad máxima (Kwh) 421,5 421,5 421,5 Potencia total instalada de funcionamiento (Kw) Difusores Tipo de difusores Membr. EPDM-ø 11 " Caudal max. De aire por difusor (m3/h) 7,00 7,00 7,00 Número de difusores necesarios 3.128, , ,57 Nº de parrillas por línea 3,00 3,00 3,00 Nº de líneas de reparto por parrilla 11,00 11,00 11,00 Nº de difusores por línea de reparto 48,00 48,00 48,00 Número de difusores adoptados por línea 1.584, , ,00 Número de difusores adoptados 3.168, , ,00 Caudal de aire por difusor resultante (m3/h) 6,91 6,91 6,91 Pág. 21

22 Ventilación sala turbosoplantes Potencia Total de funcionamiento en la sala (Pt) Turbosoplantes Biológico instaladas (ud) 4,0 4,0 Soplantes Biológico funcionando (ud) 3,0 3,0 Caudal aspirado soplante Biológico (m3/h unitario) 6.825, ,0 Potencia unitaria motor Turbosoplante del Biológico (Kw) 160,0 160,0 Potencia unitaria motor Compresor Aire (Kw) 5,5 5,5 Potencia unitaria motor Secador Aire (Kw) 0,37 0,37 Potencia Total de funcionamiento en la sala (Kw) Pt 485,87 485,87 Calor a disipar en la sala (KJ/h) Qw , ,8 Capacidad calorífica (KJ/kgk) Cp 1,01 1,01 Temperatura max. Ambiente en sala (ºC) Tª 15,0 35,0 Densidad del aire, función de temperatura en sala (kg/m3) Dar 1,21 1,13 Salto térmico en la sala (ºC) S t 5,0 5,0 Caudal de refrigeración El caudal de Refrigeración (m3/h) Qref , ,1 Aberturas entrada y salida de aire Superficie de aberturas necesarias (m2) Sp 3,0 3,21 Ventilador de refrigeración Caudal de ventilación forzada necesario (m3/h) Qvent , ,1 Extractores a instalar (ud) 2,0 2,0 Caudal de ventilación forzada adoptado (m3/h) Qvent Agitación de zonas anóxicas - % Volumen 0,25 0,25 - Volumen total (m3) 3.217, ,5 - Volumen de cada zona (m3) 1.608, ,8 - Ratio agitación diseño (W/m3) 5,00 5,00 - Potencia de agitación requerida por zona (kw) 8,04 8,04 - Nº agitadores instalados en cada zona 2,00 2,00 - Potencia unitaria (kw) 7,10 7,10 - Potencia de agitación instalada por zona (kw) 14,20 14,20 - Ratio agitación instalado (W/m3) 8,83 8, Decantación secundaria Decantador Caudal máximo (m3/h) 2.500, ,00 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Numero de unidades 2,00 2,00 En funcionamiento 2,00 2,00 Tipo Rectangular Longitud (m) 67,00 67,00 Pág. 22

23 Ancho (m) 15,00 15,00 Superficie unitaria (m2.) 1.005, ,00 Altura útil (m) >3,5 4,00 4,00 Resguardo (m) 0,70 0,70 Volumen unitario (m3.) 4.098, ,40 Carga superficial a Qmáx. (m3/m2/h.) <1,5 1,24 0,94 Carga superficial a Qmed. (m3/m2/h.) <0,8 0,62 0,62 Tiempo de retención a caudal máximo (h.) 3,28 4,34 Tiempo de retención a caudal medio (h.) 6,56 6,56 Concentración MLSS (mg/l) 3.200, ,00 Carga de sólidos a Qmáx. (kgms/m2/h.) <4,5 3,98 3,01 Carga de sólidos a Qmed. (kgms/m2/h.) <2,5 1,99 1,99 Tipo de vertedero Longitudinal Longitud instalación vertederos (m) 15,4 15,41 Longitud vertedero unitaria (m) 15,4 15,41 Número de vertederos instalados 4,00 4,00 Longitud vertedero total (m) 123,28 123,28 Caudal por ml. Vertedero a Qmáx. (m3/ml/h.) <12,0 10,14 7,67 Caudal por ml. Vertedero a Qmed. (m3/ml/h.) <6 5,07 5, Recirculación de fangos Recirculación de fangos adoptada Concentración MLSS (mg/l) 3.200, ,00 Concentración fangos salida (mg/l) < , ,00 Caudal recirculación (%Qm) > ,00 110,00 Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Capacidad de recirculación (m3/h) 1.375, ,00 Nº de bombas de recirculación 3,00 3,00 En funcionamiento 2,00 2,00 Caudal unitario (m3/h) 687,50 687,50 Caudal adoptado (m3/h) 690,0 690,0 Altura manométrica (m.c.a.) 4,86 4,86 Tipo de bomba Sumergible Caudal disponible (%Qm) Necesidades de recirculación teóricas Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Concentración de sólidos en el reactor (mg/l) 3.200, ,00 Índice volumétrico de fangos (ml/gr) 150,00 150,00 Concentración de sólidos obtenidos en el efluente (mg/l) 19,00 19,00 Concentración fangos salida del reactor (mg/l)) 7.000, ,00 Producción esp. Fangos (kgms/kgdbo5elim.) 0,81 0,81 Fangos en exceso max. (kgms/día) 6.267, ,78 Volumen de fangos a espesamiento (m3/día) 895,39 897,54 Caudal de fangos en exceso en 24 horas (m3/h) 37,31 37,40 Caudal teórico de recirculación (m3/h) 977,84 977,68 Pág. 23

24 Caudal teórico de recirculación (% Caudal medio) 78% 78% Caudal teórico de recirculación (m3/día) , ,28 Nº de bombas de recirculación funcionando 2,00 2,00 Horas teóricas de funcionamiento diario (horas) 17,01 17, Bombeo de flotantes de decantación Nº de bombas instaladas 2,00 2,00 En funcionamiento 1,00 1,00 Caudal adoptado (m3/h) 13,00 13,00 Altura manométrica (m.c.a.) 8,0 8,0 Tipo de bomba Sumergible Reducción de fósforo Caudal medio (m3/h) 1.250, ,00 Fósforo de entrada (mg/l) 10,62 10,62 DBO5 eliminado (mg/l) 257,48 258,10 Fósforo elim. biológico ( 2,00mg P/100 mg DBO5 elim.) 2,00 5,15 5,16 Fósforo en efluente (mg/l) 5,47 5, Reboses y lixiviados. Bombeo de vaciados Caudal Funciona h/d Coef. Simult. Caudal Efect. M3/h M3/h Mezcla Agua-arenas 100,00 12,00 0,60 60,00 Grasas y Flotantes desengrasador 6,00 6,00 0,25 1,50 Flotantes de decantación 2ª 16,00 8,00 0,30 4,80 Sobrenadantes Espesador fangos 1º 75,00 12,00 0,60 45,00 Sobrenadantes Espesadores fangos 2º 62,00 12,00 0,60 37,20 Agua de lavado Espesadores fangos 2º 7,50 12,00 0,60 4,50 Sobrenadantes Dep. Fangos digeridos 2,80 24,00 1,00 2,80 Lixiviados Centrífugas deshidrat. Fangos 19,30 16,00 0,66 12,74 Lavado filtros trat. Terciario 72,00 0,50 0,10 7,20 Caudales totales 360,6 175,7 Caudal Bombas de Vaciados y Reboses adoptado (m3/h) 180,0 Altura manométrica (m.c.a.) 15,3 Tipo de bomba Sumergible Tamizado de reboses, vaciados y lixiviados Caudal máximo (m3/h) 180,00 Tipo de reja Tamiz rotativo Nº rejas instaladas 1,00 En funcionamiento a Qmáx. (ud.) 1,00 Paso de sólidos (mm.) 3,0 Diámetro Cilindro filtrante (mm) 630 Longitud cilindro filtrante (mm) 600 Sistema de limpieza Automático Pág. 24

25 3.3. TRATAMIENTO TERCIARIO Pozo bombeo a tratamiento terciario Año horizonte de cálculo 2030 Caudal máximo de Tratamiento Secundario (m3/h) 2.500,0 Caudal medio de Tratamiento Secundario (m3/h) 1.250,0 Caudal máximo a Tratamiento Terciario (m3/h) 500,0 Caudal de exceso (m3/h) 2.000,0 Anchura (m) 5,00 Longitud (m) 8,00 Altura útil(m) 3,20 Volumen adoptado (m3) 128,00 Horas de acumulación resultante (h) 0, Bombeo a tratamiento terciario Caudal máximo (m3/h) 500,0 Caudal medio (m3/h) 250,0 Tipo de bombas Sumergibles Sistema bombeo Automático Nº de bombas instaladas 3,00 Nº de bombas funcionando 2,00 Caudal necesario (m3/h) 250,00 Caudal unitario adoptado (m3/h) 250 Altura manométrica (m.c.a.) 28,0 Pozo (depósito) Longitud (m) 8,00 Ancho (m) 5,00 Altura útil (m) 3,20 Volumen adoptado (m3) 128,00 Arranques hora en funcionamiento todo-nada 8,00 Nº de bombas funcionando a caudal máximo 2,00 Nº de bombas funcionando a caudal medio 2,00 Volumen necesario a caudal máximo 15,63 Volumen necesario a caudal medio 15,63 Horas de funcionamiento día (a Qmed) 12, Medida de caudal de entrada Nº de líneas 1,00 Caudal unitario med. (m3/h) 250,0 Caudal unitario max. (m3/h) 500,0 Tipo Electromagnético Medición Tubería Tamaño (Diámetro (mm)) 300 Velocidad circulación a Qmed. (m/s) 0,98 Pág. 25

26 Velocidad circulación a Qmax. (m/s) 1, Filtración Tipo de filtros Anillas Caudal total de alimentación (m3/h) 500,0 Nº de cabezales de filtración 2,0 Caudal a tratar por cabezal (m3/h) 250, Composición del cabezal de filtración Nº de columnas 9,0 Nº de filtros por columna 3,0 Nº total de filtros por cabezal 27,0 Caudal por filtro. En régimen normal (m3/h) 9,3. Durante el lavado (m3/h) 10,4 Diámetro de cada unidad de filtración (pulgadas) 3 Montaje de los filtros En paralelo Anillas filtrantes Grado de filtración (micras) 25,0 Material de la anillas Polipropileno Lavado de filtros Fluido Agua de Trat. Terc. Caudal necesario de lavado (m3/h) 72,0 Presión de lavado (Kg/cm2) 6,0 Tipo de bombas Horizontales Nº de bombas instaladas 2,0 Nº de bombas en servicio 1,0 Caudal unitario adoptado (m3/h) 75,0 Altura manométrica (m.c.a.) 80,0 Destino del agua de lavado de filtros A cabecera de E.D.A.R Reactivos Caudal de cálculo (m3/h) 500,0 Caudal de cálculo (l/s) 138, Hipoclorito sódico Datos iniciales Riqueza hipoclorito (gr CL2/l) 150,00 Pág. 26

27 Bomba dosificadora Caudal de cálculo (m3/h) 72,0 Concentración Cloro (mg/l) 10,00 Bomba dosificadora necesaria (l/h) 4,80 Bomba adoptada (l/h) 11 Nº de bombas dosificadoras instaladas 2,00 Nº de bombas dosificadoras funcionando 1,00 Almacenamiento reactivo Número de lavados/día/cabezal 2,00 Número de cabezales 18,00 Tiempo de lavados/cabezal (min) 5,00 Depósito de almacenamiento Días de almacenamiento de reactivo 30,00 Consumo de hipoclorito diario (litros) 14,40 Capacidad almacenamiento requerida (litros) 432,00 Depósito seleccionado (litros) Tipo de depósito Contenedor Capacidad unitaria Contenedor (litros) Número de contenedores adoptados 2 Días de almacenamiento de reactivo disponibles Desinfección con rayos UV Caudal medio (m3/h) 500,0 Caudal max. (m3/h) 500,0 SS max (mg/l) 10,00 SS med (mg/l) 5,00 Turbidez 95% (NTU) 2,00 Turbidez 5% (NTU) 5,00 Transmisión UV a 254 nm (estimada en %) >Ó= 65 Dosis UV (final vida de lámpara) (mj/cm2) 108 Contaminación de entrada (10^5 ufc/100 ml) 1,00 Nivel de desinfección (ufc/100 ml) (muestra integrada 24 horas) 100 Ancho del canal (m) 0,230 Alto del canal (m) 1,58 Lámina de agua (m) 1,420 Longitud del canal (m) 5,00 Nº de canales 1 Nº de bancos por canal 1 Nº de módulos por banco 4 Nº de lámparas por modulo 8 Nº total de lámparas 32 Consumo nominal por lámpara (w) 250 Potencia germicida (w) 112 Potencia germicida total (w) Pág. 27

28 Potencia absorbida nominal (kw) 8,00 Potencia Total instalada (kw) 8, Deposito de agua tratada/ depósito contralavado Caudal Tratamiento Terciario (m3/h) 500,0 Horas de acumulación necesaria 3,00 Volumen necesario (m3) 1.500,0 Depósito Anchura (m) 17,20 Longitud (m) 21,00 Altura útil(m) 5,70 Zona bombas 268,35 Volumen adoptado (m3) 1.790,49 Pág. 28

29 4. LÍNEA DE FANGOS 4.1. PRODUCCIÓN DE FANGOS Año horizonte de cálculo 2030 Fangos primarios Invierno Verano Producción de Fangos (kgms/día) , ,00 Concentración media (Kg/m3) 15,00 15,00 Volumen de fangos a espesamiento (m3/día) 722,40 722,40 Concentración media, diseño bombeo (Kg/m3) 10,00 10,00 Volumen de fangos a espesamiento, diseño bombeo (m3/día) 1.083, ,60 Fangos secundarios Producción de Fangos Biológicos (kgms/día) 6.267, ,86 Concentración media (Kg/m3) 7,00 7,00 Volumen de fangos biológicos a espesamiento (m3/día) 895,39 899,84 Carga DBO5 eliminado (kgdbo5/día) 7.724, ,84 Producción esp. Fangos (kgms/kgdbo5elim.) 0,81 0, BOMBEO DE FANGOS PRIMARIOS Volumen de fangos a impulsar (m3/día) 1.083, ,60 Horas mínimas de bombeo 12,00 12,00 Nº de bombas instaladas 3,00 3,00 En funcionamiento 2,00 2,00 Caudal unitario necesario (m3/h) 45,15 45,15 Caudal unitario adoptado (m3/h) 50,00 50,00 Altura manométrica (m.c.a.) 7,04 7,04 Tipo de bomba Sumergible 4.3. BOMBEO DE FANGOS SECUNDARIOS Volumen de fangos a impulsar (m3/día) 895,39 899,84 Horas mínimas de bombeo 12,00 12,00 Nº de bombas instaladas 2,00 2,00 En funcionamiento 1,00 1,00 Caudal unitario necesario (m3/h) 74,62 74,99 Caudal unitario adoptado (m3/h) Altura manométrica (m.c.a.) 5,95 5,95 Tipo de bomba Sumergible Pág. 29

30 4.4. ESPESAMIENTO Y BOMBEO DE FANGOS PRIMARIOS Tamizado de fangos primarios Caudal máximo (m3/h) 100,00 100,00 Tipo de reja Tamiz rotativo Nº rejas instaladas 2,00 2,00 En funcionamiento a Qmáx. (ud.) 1,00 1,00 Paso de sólidos (mm.) 1,00 1,00 Diámetro Cilindro filtrante (mm) Longitud cilindro filtrante (mm) Sistema de limpieza Automático Automático Espesador de fangos primarios Fangos a espesamiento (Kg/día) , ,00 Concentración (Kg/m3) 15,00 15,00 Caudal medio (m3/día) 722,40 722,40 Caudal medio bombeado (m3/h) 100,00 100,00 Numero de unidades (ud.) 1,00 1,00 Diámetro 13,50 13,50 Superficie unitaria (m2.) 143,14 143,14 Altura recta (m) 4,00 4,00 Talud (v/h) 0,20 0,20 Altura tronco cónica (m) 1,23 1,23 Diámetro inferior (m) 1,20 1,20 Volumen unitario (m3.) 636,92 636,92 Tiempo de retención hidráulico (h.) <24 21,16 21,16 Carga de sólidos (Kg/m2/día) <110,0 75,70 75,70 Carga hidráulica (m3/m2/h) <1,40 0,699 0,699 Concentración fangos salida (Kg/m3) 60,00 60,00 Caudal fangos salida (m3/d) 180,60 180,60 Tiempo de retención de sólidos (horas.) 84,64 84,64 Volumen sobrenadantes (m3/día) 541,80 541, ESPESAMIENTO Y BOMBEO DE FANGOS SECUNDARIOS Espesador fango secundario Invierno Verano Fangos a espesamiento (Kg/día) 6.267, ,86 Concentración salida decantación(kg/m3) 7,00 7,00 Caudal medio (m3/día) 895,39 899,84 Caudal medio bombeado (m3/h) 74,62 74,99 Tipo de Espesador Dinámico de tambor Numero de unidades instaladas (ud.) 2,00 2,00 Numero de unidades en funcionamiento(ud.) 1,00 1,00 Horas de funcionamiento (h/día) 12,00 12,00 Capacidad unitaria necesaria (m3/h) 74,62 74,62 Capacidad unitaria adoptada (m3/h) 75,00 75,00 Pág. 30

31 Concentración fangos salida (Kg/m3) 40,00 40,00 Caudal fangos salida (m3/d) 156,69 157,47 Volumen sobrenadantes (m3/día) 738,70 742, Acondicionamiento químico fangos secundarios Reactivo a utilizar Polielectrolito Dosis sobre materia seca (%) 0,40 0,40 Dosis sobre materia seca para dimensionamiento (%) 0,60 0,60 Fangos a acondicionamiento (Kg/día) 6.267, ,86 Días útiles a la semana 7,00 7,00 Horas de funcionamiento diarias 12,00 12,00 Caudal horario de fangos (Kg/h) 522,31 524,90 Consumo de polielectrolito (Kg/día) 37,61 37,79 Consumo de polielectrolito por hora (Kg/h) 3,13 3,15 Concentración dilución (%) 0,25 0,25 Caudal de dosificación (l/h.) 1.253, ,77 Sistema de preparación de la dilución Automático Automático Grupo de preparación de polielectrolito (litros) Dosificación Numero de bombas instaladas 2,00 2,00 Numero de bombas en funcionamiento 1,00 1,00 Tipo de bomba Helicoidal Helicoidal Caudal unitario (l/h) 300 a a BALANCE DE FANGOS Fangos primarios Invierno Verano Producción de Fangos (kgms/día) , ,00 Concentración media (Kg/m3) 60,00 60,00 Volumen de fangos a homogeneización (m3/día) 180,60 180,60 Fangos secundarios Producción de Fangos (kgms/día) 6.267, ,86 Concentración media (Kg/m3) 40,00 40,00 Volumen de fangos a homogeneización (m3/día) 156,69 157,47 Fangos totales Producción de Fangos (kgms/día) , ,86 Volumen de fangos a homogeneización (m3/día) 337,29 338,07 Concentración media (Kg/m3) 50,71 50,68 Pág. 31

32 4.7. HOMOGENIZACIÓN DE FANGOS Y BOMBEO A DIGESTIÓN Depósito de fango mixto Volumen de fangos a homogeneización (m3/día) 337,29 338,07 Ancho (m) 4,00 4,00 Longitud (m) 7,50 7,50 Superficie unitaria (m2.) 30,00 30,00 Altura recta (m) 2,00 2,00 Volumen unitario (m3.) 60,00 60,00 Tiempo de retención hidráulico (h.) > 4 4,27 4,26 Ratio agitación diseño (W/m3) 12,00 12,00 Potencia agitación requerida (kw) 0,72 0,72 Nº agitadores instalados 1,00 1,00 Potencia unitaria (kw) 2,20 2,20 Ratio agitación instalado (W/m3) 36,67 36, Bombeo de fangos mixtos a digestión Volumen de fangos a impulsar (m3/día) 337,29 338,07 Horas de bombeo 12,00 12,00 Nº de bombas instaladas 2,00 2,00 En funcionamiento 1,00 1,00 Caudal unitario necesario (m3/h) 28,11 28,17 Caudal unitario adoptado (m3/h) 5 a 30 5 a 30 Tipo de bomba Helicoidal 4.8. DIGESTIÓN ANAEROBIA Balance de fangos mixtos Invierno Verano Fangos primarios Totales EDAR (Kg/d) , ,00 Peso de fangos primarios orgánicos (60 %) (Kg/d) 6.501, ,60 Peso de fangos primarios inorgánicos (40 %) (Kg/d) 4.334, ,40 Fangos biológicos secundarios Totales EDAR (Kg/d) 6.267, ,86 Peso de fangos secundarios orgánicos (75 %) (Kg/d) 4.700, ,14 Peso de fangos secundarios inorgánicos (25 %) (Kg/d) 1.566, ,71 Fangos mixtos Totales EDAR (Kg/d) , ,86 Peso de fangos orgánicos totales (Kg/d) , ,74 Peso de fangos inorgánicos totales (Kg/d) 5.901, ,11 Materia seca volátil (%) 65,50 65,51 Materia seca inorgánicos (%) 34,50 34,49 Volumen total de fangos (m3/d) 337,29 338,07 Concentración (Kg/m3) 50,71 50,68 Pág. 32

33 Digestión anaerobia Temperatura de digestión (ºC) 35,00 35,00 Reducción de volátiles (%) >40 44,50 44,50 Volumen total de fangos (m3/d) 337,29 338,07 Tiempo de retención de diseño (días) >17 21,00 21,00 Volumen Total necesario (m3.) 7.083, ,50 Número de unidades 1,00 1,00 Diámetro interior (m) 22,40 22,40 Altura cilíndrica útil (m) 17,80 17,80 Superficie unitaria (m2.) 394,08 394,08 Angulo de inclinación (º) 10,00 10,00 Altura cono truncado (m) 1,93 1,93 Diámetro mayor cono truncado (m) 22,40 22,40 Diámetro menor cono truncado (m) 0,50 0,50 Volumen unitario (m3.) 7.274, ,07 Volumen Total (m3.) 7.274, ,07 Tiempo de retención (días) >17 21,57 21,52 Carga de Sólidos totales resultante (kgst/m3/d) <2,5 2,35 2,36 Carga de SV resultante (kgsv/m3/d) <2 0,81 0,81 Sólidos volátiles eliminados (kgsv/d) 4.985, ,46 Producción de gas (0,9 m3/kg de SV elim.), (m3/d) 4.486, ,91 Fangos resultantes (Kg/d) , ,40 Volumen de fangos en salida digestión (m3/d) 337,29 338,07 Concentración de fangos salida digestión (Kg/m3) 35,93 35, Sistema de agitación y rotura de costra Sistema Agitador - scaba Número de equipos instalados por digestor (ud) 1,00 1,00 Número de equipos en funcionamiento por digestor (ud) 1,00 1,00 Potencia unitaria (Kw) 3,60 3,60 Revoluciones Hélice (rpm) 11,0 11,0 Número de hélices del agitador (ud) 2,00 2,00 Diámetro hélice 1º (mm) Diámetro hélice 2º (mm) Ajuste de ph en digestión Modo: Bombeo a arqueta de alimentación de digestores de Lechada de cal al 5%. Volumen total de fangos (m3/d) 337,29 338,07 Volumen max. A bombear (m3/h) 28,11 28,17 Reactivo a utilizar Hidróxido calc. Dosis máxima para diseño (mg/l) 350,00 350,00 Consumo reactivo (Kg/h) 9,84 9,86 Concentración dilución (%) 5,00 5,00 Caudal a dosificar (l/h) 196,75 197,21 Pág. 33