ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA EL PROYECTO DE ESPACIO SUBTERRÁNEO DESTINADO A INFRAESTRUCTURA DEL TRANSPORTE SEVILLA- CANALEJAS Y APARCAMIENTO

EXP12/001-000613/12/001 ÍNDICE I.- MEMORIA ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA EL PROYECTO DE ESPACIO SUBTERRÁNEO DESTINADO A INFRAESTRUCTURA DEL TRANSPORTE SEVILLA- CANALEJAS Y APARCAMIENTO EXP14/001-000505/14/001 1. ANTECEDENTES Y OBJETO... 1 1.1. DATOS BÁSICOS DE PROYECTO... 2 1.2. OBJETIVOS... 2 2. TRABAJOS DE CAMPO... 3 3. ENSAYOS DE LABORATORIO... 7 4. NATURALEZA DEL TERRENO... 8 4.1. GEOLOGÍA DE LA ZONA... 8 4.2. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL TERRENO... 10 4.3. NIVEL DE AGUA... 18 5. RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN... 19 5.1. MICROPILOTES... 19 5.2. CIMENTACIONES DIRECTAS... 21 5.3. DISEÑO DE PANTALLA... 24 5.4. ANCLAJES... 27 5.5. AGRESIVIDAD DEL MEDIO AL HORMIGÓN... 27 5.6. PERMEABILIDAD DEL TERRENO. FIRMES Y SOLERAS... 28 6. SISMICIDAD...28 7. CONCLUSIONES...30 II.- PLANOS -. PLANTA DE SITUACIÓN -. PLANTA DE SITUACIÓN DE RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS -. PERFILES GEOTECNICOS Otros servicios para la obra, consultar en nuestra web: www.euroconsult.es III.- ANEJOS -. COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LOS SONDEOS -. ENSAYOS DE LABORATORIO -. FOTOGRAFÍAS

EXP14/001-000505/14/001 1 EXP14/001-000505/14/001 2 1. ANTECEDENTES Y OBJETO 1.1. DATOS BÁSICOS DE PROYECTO A petición del Ayuntamiento de Madrid, el Departamento de Ingeniería Geotécnica de la empresa EUROCONSULT, S.A., ha realizado un Estudio Geotécnico en las calles Alcalá, Sevilla y Carrera de San Jerónimo. Zona de actuación Se trata de una actuación de remodelación de los aparcamientos de la calle Sevilla y Alcalá, que incluye la construcción de un acceso a través de la calle Carrera de San Jerónimo, que permita la creación de un espacio subterráneos para la infraestructura del transporte, a la vez que mantiene su uso como aparcamientos públicos. La actuación incluye otra serie de actuaciones en el ámbito subterráneo como la excavación de unos 2.0m por debajo del sótano de los aparcamientos actuales, conexión entre aparcamientos, remodelación de la estación de metro de Sol y construcción de rampas de salida y entrada en la calle Alcalá y Carrera de san Jerónimo. 1.2. OBJETIVOS Los objetivos que se han fijado para la realización del presente Estudio Geotécnico son: 1. Determinación de las unidades litológicas que conforman el subsuelo de la zona estudiada y realizar su caracterización geotécnica, agrupándola por niveles de similar comportamiento geotécnico. 2. Determinar la profundidad del nivel freático, si existe, o los niveles de agua que afecten a la zona de estudio, así como la agresividad del agua frente al hormigón. Zona de actuación 3. Indicar las soluciones constructivas más recomendables para asegurar la estabilidad de las futuras instalaciones, a partir de las características geotécnicas de los materiales.

EXP14/001-000505/14/001 3 EXP14/001-000505/14/001 4 2. TRABAJOS DE CAMPO Con el propósito de determinar la naturaleza y las características geotécnicas de los materiales que componen el subsuelo en la zona de ocupación de la futura actuación, la campaña de investigación de campo ha consistido en: Perforación de siete (7) sondeos mecánicos a rotación con extracción continúa de testigo habiéndose alcanzado profundidades de entorno a los 24 m desde la cota de boca de los sondeos. El número y situación de las prospecciones llevadas a cabo, se han reflejado en la Planta de Situación de Reconocimientos Geotécnicos, que se adjunta en el apartado Planos de la presente memoria. 2.1.- SONDEOS MECÁNICOS A ROTACIÓN. Los sondeos son perforaciones en el terreno de estudio, hasta una profundidad establecida. Este proceso de perforación consiste en la penetración, en el terreno, con una velocidad de rotación y avance adecuadas, de un cilindro metálico hueco y calibrado, denominado batería, en cuyo extremo inferior se aloja un dispositivo de retención en el que se enrosca una corona de corte. La batería aloja en su interior el material perforado, denominado testigo a medida que va avanzando la corona. Este testigo se extrae de la batería una vez que ha finalizado la maniobra, colocándose ordenadamente en las cajas porta-testigos. En estas cajas se anotan las cotas de cada maniobra y muestras tomadas durante la perforación respecto a la cota 0 m (cota de boca) de realización del sondeo. Con este proceso se consigue una columna litológica representativa del subsuelo en el punto investigado. Los sondeos, con el fin de determinar la existencia de Niveles de agua durante la perforación, ésta se ha realizado sin añadir agua (perforación en seco). Se denomina recuperación del sondeo, al porcentaje del testigo de terreno que se extrae con relación a la totalidad de la longitud perforada en cada maniobra. La recuperación obtenida, en los sondeos perforados ha sido del 100%. El testigo obtenido durante la perforación de los sucesivos sondeos, se ha depositado en cajas de plástico, diseñadas para este fin. En las cajas en las que se depositó el testigo se anotó la profundidad de las sucesivas maniobras, de las muestras obtenidas y de los ensayos realizados, habiéndose utilizado otras cajas para el depósito y traslado al laboratorio de las muestras obtenidas. Posteriormente se procedió a su fotografiado y testificación. En la siguiente tabla se recogen la profundidad total de los sondeos y del nivel de agua detectado durante la perforación. SONDEO PROF PROF N.A. X Y Z Posición Nº (m) (m) S-1 24.2 440574 4474256 653.7 C/ Sevilla 18.5 S-2 25.0 440613 4474355 655.3 C/ Sevilla 19.5 S-3 24.45 440585 4474276 654.3 C/ Sevilla 18.5 S-4 24.45 440583 4474349 655.3 C/ Alcalá 18.5 S-6 24.0 440714 4474351 655.5 C/ Alcalá 18.0 S-7 24.45 440631 4474226 654.0 C/ Carrera San Jerónimo Sevilla 14.0 S-8 24.45 440692 4474222 654.0 C/ Carrera San Jerónimo 14.0 Por otro lado, se ha dejado colocada tapa metálica en todos los sondeos y tubería piezométrica de PVC, habiéndose tomado lectura del nivel de agua durante el tiempo de realización los sondeos y a su finalización. Durante la realización de los sondeos se ha tomado muestras de agua del sondeo S-3, para su ensayo de agresividad según EHE/08 en laboratorio. Para establecer las características de los materiales que componen el subsuelo perforado por los sondeos se han realizado; por un lado, ensayos in situ en el interior de la perforación, y por otro lado, ensayos de laboratorio sobre muestras representativas de estos materiales, extraídas de los sondeos a diferentes profundidades. El criterio seguido para la disposición en profundidad de los ensayos in situ y toma de muestras ha sido el de determinar las unidades litológicas que conforman el subsuelo del área de estudio y realizar su caracterización geotécnica, agrupándolas por niveles de igual comportamiento geotécnico. Esta interpretación se refleja en unos perfiles geológicogeotécnicos que se adjuntan en el Apartado Planos de esta Memoria. En los sondeos se han ejecutado ensayos SPT, se han tomado muestras inalteradas a hinca, con tomamuestras de pared gruesa y se ha tallado, vendado y parafinado testigos del terreno extraído durante la perforación. Para la descripción y clasificación de los diferentes niveles de suelo reconocidos durante la testificación de los testigos del sondeo se han empleado los criterios del Código Técnico de la Edificación, comprobándose que los resultados de los ensayos ejecutados in situ se corresponden con la observación de la condición de estado del terreno.

EXP14/001-000505/14/001 5 EXP14/001-000505/14/001 6 Ensayos de penetración estándar (SPT). Testigos parafinados (TP). Para establecer las características de los materiales que componen el subsuelo perforado por los sondeos se han realizado; por un lado, ensayos in situ en el interior de la perforación, y por otro lado, ensayos de laboratorio sobre muestras representativas de estos materiales, extraídas de los sondeos a diferentes profundidades. Cuando la resistencia del terreno es elevada o existe un impedimento que no permita obtener muestras en óptimas condiciones por otros métodos, se puede tomar una porción de terreno extraído a rotación con batería doble. La corona de corte tendrá descarga frontal de agua, limitando tanto el caudal como la presión de esta a la mera refrigeración de la corona. El ensayo (SPT) consiste en la toma de muestras del subsuelo, mediante la penetración en dicho terreno, de un tubo hueco estandarizado de 45 cm y/o 60 cm de longitud por golpeo. Para esta introducción se ha utilizado un dispositivo mecánico-manual, que permite la caída de una maza de 63.5 Kg de peso, desde una altura de 75 cm y cadencia adecuada. La toma de esta porción de terreno se realiza inmediatamente después de ser extraído el material de la batería de perforación y, previa limpieza superficial, se recubre con una venda no absorbente, protegiendo el conjunto con un baño de parafina de espesor suficiente para asegurar la invariabilidad de sus condiciones de humedad. Esta hinca se realiza en tandas sucesivas de 15 cm cada una, anotándose el número de golpes preciso para lograr cada una de éstas penetraciones parciales. Con la suma de los golpeos realizados en las dos últimas tandas (en el caso de utilizar un tomamuestras de 45 cm), o con la suma de los dos tandas centrales (en el caso de utilizar el tomamuestras de 60 cm), se obtiene un valor de resistencia a la penetración estándar (N 30 ), indicativo de la capacidad portante del terreno en el que se realiza el ensayo. La muestra así preparada se manejara con cuidado tanto en campo, como en el proceso de transporte al laboratorio, para que no sufra golpes y mantenga intactas su estructura y sus condiciones de densidad y humedad. Los testigos parafinados se han ejecutado siguiendo las especificaciones de la Norma ASTM D 2113-08. 2.2.-INTERPRETACIÓN DE LOS TRABAJOS DE CAMPO Se considera que se ha obtenido rechazo (R) cuando se alcanza un golpeo igual o superior a 50 en una tanda de 15 cm (N 15 >50), en este caso, se da por finalizado el ensayo. Muestras inalteradas a hinca Las muestras inalteradas se realizan con el fin de obtener muestras representativas del suelo investigado, de tal manera que se puedan realizar ensayos de laboratorio tanto de caracterización como ensayos mecánicos. Las muestras inalteradas se han ejecutado siguiendo las especificaciones de las Normas ASTM D 3550-01/2007. Una vez inspeccionado el terreno, se ha procedido por el Geólogo correspondiente del equipo de supervisión de campo a la testificación organoléptica, identificando los diferentes materiales recuperados según la norma ASTM D 2488 para suelos, comprobando si los resultados de los ensayos mecánicos ejecutados in situ se corresponden con la observaciones de sus condiciones de estado. Esta testificación permite solicitar los ensayos de laboratorio más pertinentes tanto de identificación, como de condiciones de estado, así como programar la elaboración de las pruebas de resistencia y deformabilidad más idóneas para cada tipo de material. El procedimiento seguido consiste en introducir, mediante golpeo, un toma-muestras de medidas normalizadas, que aloja en su interior una camisa de plástico, permitiendo la recuperación de la muestra. Este tubo es sellado con parafina por los dos extremos y posteriormente enviado a laboratorio donde la muestra es extraída mediante un aparato extractor. La operación para introducir el toma-muestras en el suelo mediante golpeo, para la extracción de dichas muestras inalteradas, nos sirve para obtener el número de golpes necesarios para atravesar 60 cm de suelo en 4 intervalos de 15 cm, lo que nos proporciona una información de interés para conocer la compacidad del suelo (consistencia en arcillas) de la muestra inalterada extraída. Las diferentes muestras seleccionadas como significativas han sido entregadas al Laboratorio de Mecánica del Suelo de EUROCONSULT S.A. para la ejecución y obtención de resultados en los ensayos específicos que se han seleccionado para cada una de las muestras. De la combinación, tanto de la descripción organoléptica del material extraído, como los resultados de los ensayos realizados, se han podido diferenciar dos (2) tipos de materiales. El primero de ellos, el más superficial, lo constituye el conjunto de soleras, hormigón de urbanización y subbase de rellenos bajo la misma. Se trata de espesores en general pequeños, inferiores a 3.0m. El número de servicios urbanos presentes en esta zona dificulta definir con precisión la potencia de este nivel.

EXP14/001-000505/14/001 7 EXP14/001-000505/14/001 8 Bajo este recubrimiento, aparece el terreno natural, que hasta la profundidad investigada está representado por unas arenas arcillosas y arcillas arenosas de tonalidad marrón, reconocidas en la literatura geotécnica con los términos de arena de miga (predominio arenoso), arena tosquiza y tosco arenoso (predominio arcilloso), corresponde al sustrato Terciario. Los ensayos se realizan en el Laboratorio de Mecánica del Suelo de EUROCONSULT, S.A., acreditado por la Conserjería de Política Territorial de la Comunidad de Madrid en el área GTL (área de ensayos de laboratorio de geotecnia), ensayos básicos y complementarios 1º, 2º y 3º, según Real Decreto 410/2010 de 31 de marzo. Estos materiales han sido detectados en todas las excavaciones realizadas, y a una profundidad de aparición ligeramente diferente de un punto a otro. Este aspecto se puede observar en los anejos, en las Columnas Litológicas de los sondeos, donde se aprecian las características litológicas y espesores de estos niveles. En los ensayos in situ de obtención de la resistencia al corte, se ha podido comprobar que se trata de materiales competentes, asimilables a un estado de compacidad (según DB SE-C 2006) catalogable como denso a muy denso. El nivel de agua aparece a cotas variables, pero en general siempre por debajo de los 14m de profundidad y hasta los 19m. 3. ENSAYOS DE LABORATORIO Con las muestras obtenidas, se han llevado a cabo una serie de ensayos de identificación y clasificación, de estado, y químicos. Los ensayos han tenido como finalidad la determinación de las principales características geotécnicas de los suelos reconocidos. El tipo y número de ensayos efectuados han sido los siguientes: TIPO DE ENSAYO TIPO DE MUESTRAS NORMA Nº APERTURA Y PREPARACIÓN DE Preparación de muestras Testigo parafinado UNE 103100:95 18 MUESTRAS ENSAYOS DE Granulometría por tamizado Testigo parafinado UNE 103101:95 18 IDENTIFICACIÓN Y UNE 103103:94 CLASIFICACIÓN Límites de Atterberg Testigo parafinado UNE 103104:93 18 ENSAYOS DE ESTADO ENSAYOS QUÍMICOS ENSAYOS RESISTENCIA ENSAYOS DE ESTABILIDAD VOLUMÉTRICA Humedad natural Testigo parafinado UNE 103300:93 18 Densidad seca y aparente Testigo parafinado UNE 103301:94 8 Contenido de Sulfatos en suelos Testigo parafinado EHE 2 Análisis completo agua según EHE Bote de plástico EHE Triaxial CU Testigo parafinado UNE 103402/98 2 Ensayo de corte directo CU Testigo parafinado UNE 103401/98 2 Presión de hinchamiento Testigo parafinado UNE 103602/96 2 4. NATURALEZA DEL TERRENO 4.1. GEOLOGÍA DE LA ZONA En este epígrafe se recoge la geología de la zona de estudio, que se localiza en el centro de la ciudad de Madrid, concretamente entre la calle Alcalá y Carrera de los Jerónimos. Desde el punto de vista geológico la zona de estudio se encuentra dentro de la denominada Cuenca del Tajo, concretamente en el valle del Jarama, también denominada Cuenca de Madrid. Este conjunto de materiales está relacionado directamente con la red de abanicos aluviales que se instalaron a partir del Sistema Central sobre la Depresión de la Cuenca del Tajo, que actuó como un área subsidente durante el terciario. Desde el punto de vista estructural esta cuenca puede considerarse como una cuenca interplaca generada por las deformaciones hercínica y alpina, con una evolución morfotectónica condicionada por fracturas tardihercínicas. Está limitada por el Sistema Central y los Montes de Toledo (orógenos hercínicos reciclados), Rama Castellana de la Cordillera Ibérica (cadenas alpinas plegadas), y por la alineación de Altomira (mantos ascendidos). Todo ello condiciona una elevada variabilidad en cuanto a composición del área fuente, que lógicamente incide en la litología de los terrígenos que rellenan la Cuenca de Madrid, que presenta una estructura geológica que debe incluirse en el esquema clásico de sedimentación de una cuenca continental endorreica de clima árido, de forma que la componen sedimentos detríticos en sus bordes, en forma de abanicos aluviales, y sedimentación evaporítica en su interior (sedimentos de origen químico yesos). Con una zona intermedia en la que se produce una deposición mixta, de materiales detríticos con interestratificación de materiales neoformados. Atendiendo al registro de la testificación organoléptica realizada en los sondeos, se han encontrado materiales de edad terciaria que corresponderían a los depósitos típicos de las facies detríticas de borde, representadas por sedimentos arcósicos de color marrón y marrón amarillento, en nuestro caso correspondientes a las denominadas Fácies Madrid. A los materiales de predominio arenoso, se les reconoce en el Alfoz de Madrid como Arenas de Miga y Arenas Tosquizas; y a los materiales con predominio arcilloso, como Tosco.

EXP14/001-000505/14/001 9 EXP14/001-000505/14/001 10 % PASA TAMIZ Nº 200 DENOMINACIÓN T 200 < 25 Arenas de miga 25 < T 200 < 40 Arenas tosquizas 40 < T 200 < 60 Tosco arenoso T 200 > 60 Tosco LEYENDA Desde el punto de vista hidrogeológico, es frecuente que en las proximidades de los contactos entre los materiales permeables e impermeables (arenas de miga toscos) aparezcan niveles de agua formando bolsadas, frecuentemente sin conexión. A continuación se adjunta la Planta Geológica del Magna de Madrid, nº 559, a escala 1/50000, en la que se marca la zona de estudio. También se incluye la Leyenda de la citada Hoja Geológica de Madrid. 4.2. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL TERRENO Resultado de la descripción organoléptica de los sondeos, se pueden distinguir a la profundidad investigada, dos (2) niveles que conforman los materiales de la superficie estudiada. NIVEL I... FIRME Y RELLENOS NIVEL II... SUSTRATO TERCIARIO Área de ubicación NIVEL I.- FIRME Y RELLENOS Bajo esta denominación se incluye el horizonte más superficial del terreno, constituido, inicialmente, por el firme de las calles y los rellenos en su base. La presencia de servicios dificulta la investigación de este nivel superior, no obstante el espesor máximo observado ha sido de 3.0m. No se detectaron vertidos incontrolados en ningún sondeo.

EXP14/001-000505/14/001 11 EXP14/001-000505/14/001 12 NIVEL II.- SUSTRATO TERCIARIO Localizados por debajo del Nivel I, y constituyendo el conjunto de materiales predominantes en los que se va a desarrollar la actuación prevista, se han detectado un conjunto detrítico formado por una alternancia de arenas cuarzo-feldespáticas de grano medio-grueso con contenidos variables en arcillas y unas arcillas con contenido variable de arenas. Todo el conjunto conforma el sustrato Terciario de la zona de estudio. Presentes en todas las prospecciones realizadas, aparecen a una profundidad máxima desde la superficie de 3.0 m y se han reconocido hasta el final de las investigaciones. Características geotécnicas de identificación y estado Los ensayos de clasificación permiten enmarcar los suelos en grupos de características similares. Para los ensayos de clasificación de las diferentes muestras de suelo ensayadas, se han seguido las especificaciones de la clasificación U.S.C.S., que se incluyen como anejo a la presente memoria, en concepto de criterios de descripción y clasificación de suelos en función de los resultados obtenidos en los ensayos granulométricos y de plasticidad. Para la denominación de los distintos tamaños de las partículas se ha seguido la serie UNE. Las diferentes clasificaciones deducidas de los ensayos citados se incluyen en el cuadro resumen de ensayos de laboratorio. La clasificación según USCS de cada muestra ensayada se incluye también en las columnas litológicas de las calicatas. Los ensayos de identificación y clasificación llevados a cabo han sido: Reconocimiento Profundidad Clasificación Límites de Atterberg Granulométrico % que pasa por el tamiz LL LP IP # 63 # 5 #2 # 0,4 # 0,08 S-2 12,4 12,7 Cl 38,7 19,8 19,0 100,0 99,9 99,7 95,2 74,3 S-2 14,6 15,0 SC 26,8 16,0 10,8 100,0 99,8 96,9 67,9 39,0 S-2 16,6 16,8 SC 32,0 22,9 9,1 100,0 99,9 99,7 96,1 43,1 S-2 17,2 17,6 SC 32,3 16,2 16,2 100,0 97,0 84,5 56,6 37,8 S-3 9,9 10,2 SC 35,9 17,9 18,0 100,0 99,8 96,7 71,6 44,9 S-3 15,0 15,5 CL 34,5 18,9 15,5 100,0 99,6 96,1 74,3 51,4 S-4 3,0 3,5 SC 32,1 21,8 10,3 100,0 98,8 86,9 43,1 19,1 S-4 12,6 13,1 SM 0,0 0,0 0,0 100,0 96,8 77,3 35,8 11,6 S-4 16,0 16,5 SC 30,6 18,8 11,8 100,0 99,5 90,9 54,4 28,1 S-6 12,6 13,1 SC 24,4 17,3 7,1 100,0 96,7 79,0 36,2 18,1 S-6 15,5 16,0 SM 0,0 0,0 0,0 100,0 97,8 74,3 35,7 21,1 S-6 18,6 19,1 CL 31,8 19,7 12,1 100,0 99,9 97,7 84,6 53,0 S-7 3,2 3,8 SC 33,5 19,8 13,7 100,0 98,2 83,0 29,9 12,0 S-7 6,2 6,5 SC 37,5 19,1 18,4 100,0 99,9 95,7 57,4 36,5 S-7 20,4 21,2 SC 30,1 19,6 10,5 100,0 100,0 99,9 90,7 43,5 S-8 4,3 4,9 SC 33,7 19,6 14,1 100,0 97,8 77,5 26,6 11,8 S-8 5,6 5,9 CL 38,5 20,3 18,2 100,0 100,0 99,5 88,2 70,0 S-8 17,0 17,5 SC 33,5 18,3 15,2 100,0 98,9 91,2 55,8 32,2 TOTAL 18 18 18 En el gráfico siguiente se representan las dos curvas granulométricas extremas analizadas. Las restantes muestras disponen de curvas granulométricas comprendidas entre ambas. GRANULOMETRIA DE LA UNIDAD TERCIARIA 100,0 90,0 Granulometría por tamizado Límites de Atterberg: Límite líquido y plástico En el cuadro siguiente se recogen los valores más representativos de los ensayos realizados: % que pasa 80,0 70,0 60,0 50,0 40,0 30,0 niveles de arcilla arenosa niveles de arena arcillosa 20,0 S-8 5,6 5,9 S-4 12,6 13,1 10,0 0,0 100,000 10,000 1,000 Apertura tamices (mm) 0,100 0,010

EXP14/001-000505/14/001 13 EXP14/001-000505/14/001 14 En el siguiente grafico se representan los valores del límite líquido e índice de plasticidad en la carta de Casagrande. Se observa que se trata de materiales de plasticidad baja a media. CARTA DE PLASTICIDAD 50 40 Indice de Plasticidad 30 20 10 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 Límite Líquido Clasificación de los materiales según la U.S.C.S y el C.T.E. Atendiendo a los valores obtenidos en los ensayos de granulometría y límites de Atterberg realizados en las muestras de suelo, en el siguiente cuadro se recogen su clasificación y descripción según la USCS. La mayor parte de las muestras se clasifican como arenas arcillosas SC. CLASIFICACIÓN DE MATERIALES SEGÚN USCS Los porcentajes de finos de las muestras analizadas revelan que estos materiales se caracterizan por presentar permeabilidades medias-bajas, pudiendo considerar un coeficiente de permeabilidad para los niveles arenosos de 10-5 m/s y para los niveles arcillosas de 10-7 m/s (según DB SE-C Tabla D.28). Respecto a las características del suelo en su estado natural, se ha medido la humedad natural y densidad sobre nueve (9) muestras de suelo aplicando la Norma UNE 103300/301. Los valores de los resultados obtenidos aparecen recogidos en el siguiente cuadro resumen de ensayos de laboratorio. Reconocimiento Profundidad peso específico aparente KN/m3 Humedad natural S-2 12,4 12,7 20,3 14,9 S-2 16,6 16,8 20,4 18,6 S-3 9,9 10,2 21,2 11,3 S-7 3,2 3,8 19,5 8,8 S-7 6,2 6,5 21,0 13,5 S-7 20,4 21,2 21,1 18,1 S-8 4,3 4,9 19,3 7,8 S-8 5,6 5,9 21,9 16,9 S-8 17,0 17,5 13,0 TOTAL 8 9 En el siguiente grafico se representa estos valores comparándolos con los grados de saturación. Salvo, los puntos de menor humedad, correspondiente con los más arenosos, se observa que los demás puntos se sitúan en grados de saturación entre el 80 y 100%. % 70,00 60,00 50,00 Porcentaje de muestras 40,00 30,00 20,00 10,00 0,00 SM o SM/SW SC o SC/SW GW o GP CL o ML Clasificación

EXP14/001-000505/14/001 15 EXP14/001-000505/14/001 16 25 RELACIÓN DENSIDAD-HUMEDAD SOBRE MUESTRAS EN ESTADO NATURAL 100 RESULTADOS DE ENSAYOS DE HICHAMIENTO SOBRE MUESTRAS COMPACTADAS E INALTERADAS Muestras sondeos Peso Específico Seco (KN/m3) 23 21 19 17 Grado de saturación 80% Grado de saturación 90% Grado de saturación 100% % de las muestras ensayadas 80 60 40 20 0 P Hicha Muestra inalterada 15 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0 Humedad (%) Sin hinchamiento; H. libre <1% H. CBR =0. PH <100KPa Hinchamiento bajo. H. libre 1% a 4% H. CBR<1. PH <300KPa Hinchamiento medio. H. libre 4% a 10% H. CBR<3. PH <1MPa Hinchamiento alto. H. libre >1% H.CBR>3 PH>1MPa Propiedades de estabilidad volumétrica. Se han realizado ensayos de Presión de Hinchamiento para determinar el comportamiento del terreno natural frente a la acción del agua. El ensayo de presión de hinchamiento se realza en edómetro. Consiste en determinar la presión que impide el hinchamiento de la pastilla ensayada una vez inundada. Los ensayos realizados han sido: Características geotécnicas de resistencia Desde el punto de vista de sus características resistentes, el sustrato terciario presenta una compacidad densa a muy densa en sus niveles arenosos y una consistencia dura en sus niveles arcillosos. Se han realizado una serie de ensayos de resistencia, cortes directo y triaxiales, que sirven para complementar el conocimiento disponible en la bibliografía geotécnica sobre los parámetros resistentes representativos, cohesión y ángulo de rozamiento, de estos materiales. Reconocimiento Profundidad Presión hinchamiento Los ensayos realizados se recogen en la siguiente tabla: KPa S-3 9,9 10,2 20,0 S-7 6,2 6,5 20,0 Los resultados indican que se trata de materiales estables frente a los cambios de humedad. Reconocimiento Profundidad Ensayos de resistencia S-2 12,4 12,7 Triaxial CU con medida de presiones intersticiales S-3 9,9 10,2 Triaxial CU con medida de presiones intersticiales S-7 3,2 3,8 Corte directo CU(*) S-8 4,3 4,9 Corte directo CU(*) (*)Aunque el ensayo se ha realizado a una velocidad propia de un corte sin drenaje, los resultados obtenidos en particular el ángulo de fricción- son propios de una rotura con drenaje o a largo plazo. Esta situación puede explicarse por el carácter arenoso de las muestras ensayadas, las cuales permiten el drenaje caso instantáneo.

EXP14/001-000505/14/001 17 EXP14/001-000505/14/001 18 Las curvas de rotura y camino de carga de cada probeta están recogidos en las fichas de ensayos adjuntas en el apéndice de ensayos de laboratorio. A modo de resumen se recoge a continuación los puntos de rotura y se comparan con los criterios de rotura. Las muestras se han agrupado según su predominio arenoso o arcilloso. CRITERIO DE ROTURA EN CONDICIONES DE DRENAJE (LARGO PLAZO) 400,0 Ensayos triaxiales Elementos químicos presentes Se han realizado dos (2) ensayos para determinar el contenido de sulfatos solubles en suelo, expresados en mg SO 2-4 /kg. Los resultados son los siguientes. MUESTRA CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES (mg/kg) S-2 (12 m) No contiene S-3 (15 m) No contiene Ensayos de corte directo t=(sigma1-sigma3)/2 300,0 200,0 100,0 Criterio de rotura niveles arcillo arenosos criterio de rotura niveles areno arcillosos 4.3. NIVEL DE AGUA Se ha detectado agua en todos los sondeos. El nivel de agua se situaba a 14m de profundidad en la calle carrera de san Jerónimo y los 18 a 19m de profundidad en la calle Alcalá y Sevilla. Determinación de la agresividad EHE en muestra de agua. 0,0 0,0 100,0 200,0 300,0 400,0 500,0 600,0 s= (SIGMA'1+SIGMA'3)/2 KPa Los criterios de rotura utilizados, correspondientes al conocido como criterio de Morh Coulomb, son rectas que se definen con los parámetros cohesión y ángulo de rozamiento. Teniendo en cuenta los resultados anteriores, junto con los valores habitualmente indicados en la bibliografía geotécnica para estos materiales, se proponen los siguientes parámetros resistentes representativos de estos materiales. Cohesión efectiva Angulo de rozamiento KN/m 2 interno efectivo (º) Niveles arenosos 10 30 Niveles arcillosos 40(*) 27 (*) el valor de la cohesión utilizado para representar el criterio de rotura de los niveles arcillosos en el gráfico anterior es superior al recogido en este cuadro. Es decir, se propone un valor de la cohesión efectiva del nivel arcilloso menor que el obtenido de los ensayos de laboratorio, para representar el comportamiento de material arcilloso a largo plazo en su conjunto. Los restantes parámetros son los mismos que se obtienen directamente de los ensayos de laboratorio. Con el fin de determinar la agresividad de las aguas del subsuelo de la parcela sobre el hormigón de las estructuras, se ha realizado un (1) análisis completos de agua según EHE/08, sobre la muestra de agua tomada en el sondeo S-3. En el siguiente cuadro se incluyen los resultados obtenidos en la muestra de agua ensayada: PUNTO DE AGUA ph Magnesio Mg 2 + (mg/l) Amonio NH 4 + (mg/l) Sulfato SO 4 2- (mg/l) CO 2 (mg/l) Residuo seco (mg/l) EVALUACIÓN S-3 6,51 60 <3 453 2,64 1425 DÉBIL PARÁMETROS DE AGRESIVIDAD >6,5 <300 <15 <200 <15 >150 NO AGRESIVA 6,5-5,5 300-1.000 15-30 200-600 15-40 150-75 DÉBIL 5,5-4,5 1.000-3.000 30-60 600-3.000 40-100 75-50 MEDIA <4,5 >3.000 >60 >3.000 >100 <50 FUERTE Como se puede observar el agua ensayada presenta agresividad débil en función del contenido de sulfatos. Teniendo en cuenta los resultados tanto de suelos como de agua, la fabricación del hormigón en estas condiciones se podrá realizar con un cemento Pórtland normal y teniendo en cuenta las dosificaciones especificadas por la EHE para una exposición del tipo IIa- Qa.

EXP14/001-000505/14/001 19 EXP14/001-000505/14/001 20 5. RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN Las actuaciones previstas requieren la ejecución de una serie de elementos cuyo diseño se basa en los condicionantes geotécnicos. En el momento de redactar este estudio están aún sin definir los procedimientos constructivos concretos que van a utilizarse en cada una de las actuaciones, no obstante se considera necesario facilitar recomendaciones y parámetros geotécnicos para los siguientes elementos: Elementos de cimentación tipo micropilote Elementos de cimentación tipo zapata Elementos de contención de tierra, tipo pantalla, bien continua o discontinua. Elementos de anclaje horizontal. 5.1. MICROPILOTES Para la realización de las actuaciones es posible que sea necesario la utilización de micropilotes, con el fin de soportar cargas verticales. Por tanto, se aportan los parámetros geotécnicos de cálculo para la construcción de una cimentación profunda de micropilotes. La resistencia frente al hundimiento en micropilotes sometidos a esfuerzos de compresión se determinará según la siguiente expresión: R c, d Rp, d Rfc, d Siendo: R p,d : Resistencia por punta de cálculo, que para estos elementos se considera nula. R fc,d : Resistencia por fuste de cálculo frente a esfuerzos de compresión: Rfc,d r A L : Área lateral del micropilote en el tramo de terreno resistente en el que se considera empotrado. r fc,d. Rozamiento unitario por fuste de cálculo en el tramo de empotramiento. La resistencia unitaria se toma de la expresión: r flim La resistencia unitaria se deduce de correlaciones empíricas para N = 50 y para ejecución de micropilotes en una única inyección (IU), igual a 0,28 MPa. Se debe extremar el control de calidad de esta inyección debido a la existencia del nivel de agua a partir de los 14.0 m de profundidad. r fc, d r f,lim F r fc,d A L La cimentación profunda mediante micropilotes, quedará empotrada en los materiales correspondientes al Nivel II, de materiales terciarios. Los micropilotes están compuestos por una armadura metálica formada por tubos, barras o perfiles, introducidos dentro de un taladro de pequeño diámetro, inyectados con lechada o mortero de cemento a presión. Se considera un tipo de micropilotes con un sistema de inyección IU, es decir, inyectados en una sola fase, también denominados de inyección única global. Para determinar la capacidad portante se siguen las indicaciones de LA GUÍA DE MICROPILOTES EN OBRAS DE CARRETERA, publicado por el Ministerio de Fomento. El valor de la resistencia de cálculo frente al modo de fallo de hundimiento R c,d, deberá ser mayor o igual que el esfuerzo axil (compresión) de cálculo transmitido por la estructura en la hipótesis más desfavorable N c,ed, es decir: R c,d N donde: R c,d Resistencia de cálculo frente al modo de fallo de hundimiento (esfuerzo axil de compresión). N c,ed Esfuerzo axil de cálculo (compresión), obtenido a partir de acciones mayoradas. c,ed Rozamiento unitario límite por fuste F r Coeficiente de minoración, cuyo valor puede considerarse 1,65 Por tanto r fc,d = 0,169 MPa Igualmente, es necesario comprobar durante el proceso de cálculo que la carga a soportar no supere el tope estructural del micropilote.

EXP14/001-000505/14/001 21 EXP14/001-000505/14/001 22 En el grafico siguiente se adjuntan curvas de diseño de distintos micropilotes en función de su empotramiento en el terreno. Donde: Pva=Pvh/FS TONELADAS 180,00 160,00 140,00 120,00 100,00 80,00 60,00 40,00 20,00 RESISTENCIA FRENTE A CARGA VERTICAL DEL MICROPILOTE AISLADO Rc,d Pvh = Presión vertical de hundimiento. Pva= presión vertical admisible q = Sobrecarga actuante al nivel del plano de cimentación, en el entorno del cimiento. Se ha considerado 1.0m mínimo de recubrimiento sobre el plano de apoyo de la zapata. = Peso específico del terreno. c = Cohesión de cálculo, en parámetros efectivos. Nq, Nc, N = Factores de capacidad de carga, adimensionales y dependientes del ángulo de rozamiento interno efectivo. Los valores utilizados son: Peso específico aparente Cohesión efectiva Angulo de rozamiento KN/m 2 KN/m 2 interno efectivo (º) Niveles arenosos 20 10 30 Niveles arcillosos 20 40 27 0,00 3 5 7 9 11 13 15 Longitud de empotramiento en terreno competente (m) 90mm diameter Diámetro 110mm Diámetro 140mm Diámetro 200mm 5.2. CIMENTACIONES DIRECTAS Las cimentaciones directas, en principio van a situarse en los fondo de excavación, a profundidades superiores a 10m desde la superficie de la calle. B = Anchura equivalente del cimiento. d, i, s, t, r = Factores adimensionales para considerar el efecto de la resistencia al corte local del terreno situado sobre el plano de apoyo, la inclinación de la carga, la forma de la cimentación, la proximidad de la cimentación a un talud y la inclinación del plano de apoyo. Se ha adoptado el valor de 1, para dar una mayor genialidad al cálculo. Los subíndices q, c,, indican en cuál de los tres términos de la fórmula polinómica deben aplicarse. FS= coeficiente de seguridad frente a hundimiento, para el que se adopta un valor de 3.0 Esta circunstancia, permitirá la retirada total de los materiales que conforman el Nivel I del terreno (rellenos antrópicos de baja compacidad), permitiendo que aflore en el fondo de excavación los depósitos terciarios (Nivel II), por lo que el tipo de cimentación de los pilares interiores podrá ser directa mediante zapatas. A continuación se presentan los cálculos realizados utilizando los parámetros del sustrato terciario en dos situaciones: primera como si las zapata se apoyara en niveles arenosos, y segundo como si se apoyaran en niveles arcillosos. En ambos se observa que la presión admisible de hundimiento es superior a 0.3 MPa, para anchos superiores a 1.0m. Carga de hundimiento El método utilizado tiene en cuenta que la presión vertical de hundimiento es la suma de tres términos que representan: la contribución a la capacidad de soporte de la sobrecarga existente al nivel de cimentación (q), la contribución de la cohesión del terreno (c), y la contribución del rozamiento interno mediante su peso propio ( ). La ecuación es del siguiente tipo: Pvh= (q Nqdqiqsqtqrq+ c Ncdcicsctcrc + 0.5 B N d i s r )

EXP14/001-000505/14/001 23 EXP14/001-000505/14/001 24 PRESIÓN ADMISIBLE POR HUNDIMIENTO (KN/m2) PRESIÓN ADMISIBLE POR HUNDIMIENTO 700,00 600,00 500,00 400,00 Niveles arenosos 300,00 Niveles arcillosos 200,00 100,00 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 ANCHO DE ZAPATA (m) Estado límite de servicio El estado límite de servicio que se considera básicamente es el de deformación. Para ello, en la consideración del apoyo se proporciona una estimación de su asentamiento total. Del mismo modo, se proporciona una estimación de la distribución de asentamiento en el tiempo. De esta forma, se puede valorar el modo en que la estructura se ve afectada, tanto desde el punto de vista de esfuerzos, como funcional (gálibos, etc). Para realizar el cálculo de asentamiento de una zapata, es preciso disponer previamente de los datos relativos a la deformabilidad del subsuelo. semiespacio homogéneo e isótropo de Boussinesq. Partiendo de la forma de las zapatas y de la posición del estrato indeformable, se puede determinar el asentamiento de una cimentación. Partiendo de la forma del área cargada y del espesor de los estratos deformables se puede determinar el asentamiento y giros de una cimentación. El modelo adoptado es el de semiespacio elástico multicapa limitado en profundidad por una superficie rígida. El desarrollo de este análisis se realiza con el Método de Steinbrenner. La estimación del asentamiento realizado, a partir de los parámetros recogidos en la siguiente tabla es de entre 0.5 a 2cm. CÁLCULO DE ASENTAMIENTOS 2,50 2,00 Asentamiento total (cm) 1,50 1,00 Tensión admisible 0,3Mpa 0,50 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 Ancho de Zapata (m) A estos efectos, el terreno podrá caracterizarse de acuerdo con un modelo elástico lineal, que queda definido por los parámetros E (módulo de deformación) y (módulo de Poisson). En el caso de un sustrato de arenas arcillosas densas o arcillas arenosas duras el asentamiento es prácticamente simultáneo a la colocación de la carga. El nivel queda caracterizado por el módulo de deformación drenado E' y un módulo de Poisson de 0.20 a 0.35. A partir de estos parámetros se determina su asiento instantáneo. Además se tiene en cuenta que en este tipo de niveles el asentamiento diferido puede llegar a ser del orden de un 10% del asentamiento inicial. 5.3. DISEÑO DE PANTALLA Las actuaciones previstas precisan de la construcción de elementos de contención de tierras. El entorno urbano donde se desarrolla la obra hace necesaria la disposición de un sistema de contención de las excavaciones que asegure su integridad, así como la seguridad de las calles y edificaciones colindantes. Este sistema de contención puede quedar integrado dentro de las nuevas estructuras del espacio subterráneo o ser independiente del mismo. El cálculo del asentamiento con el modelo elástico se realiza con la ayuda de la hipótesis de que la distribución de tensiones bajo la cimentación es independiente de la posible heterogeneidad del terreno; de este modo, es aplicable la solución de reparto tensional correspondiente al Los elementos de contención previstos son pantallas continuas, pantallas discontinuas de pilotes, o pantallas discontinuas de micropilotes.

EXP14/001-000505/14/001 25 EXP14/001-000505/14/001 26 La elección de una u otra tipología dependerá del espacio disponible para su ejecución y de la presencia de agua. En general, en los reconocimientos realizados el agua aparece por debajo de los 14m. Ninguna de las excavaciones previstas alcanza esta profundidad, por lo que en principio, las pantallas pueden ser de cualquiera de las tres tipologías mencionadas. En los siguientes apartados se recogen los parámetros geotécnicos necesarios para el diseño y cálculo de estas pantallas, así como una serie de recomendaciones constructivas. Calculo a flexión El modelo de cálculo para el diseño de las pantallas deberá permitir la interacción del suelo y la estructura. Para su cálculo hay que tener en cuenta las profundidades de contacto de los distintos niveles geotécnicos diferenciados. Los criterios utilizados para su elaboración han sido: La profundidad que limita los rellenos antrópicos de baja compacidad (Nivel I), con los depósitos terciarios (Nivel II), tiene importancia en el diseño de la pantalla. El espesor máximo detectado en este reconocimiento ha sido de 3.0m, no obstante se debe verificar que esta potencia es similar o inferior. El nivel de agua se sitúa en todos los casos por debajo de los 14m. Así pues se propone el siguiente modelo de cálculo para determinar el empuje sobre las pantallas: De superficie hasta -3.0 Nivel I Rellenos antrópicos De -3.0 a -20m Nivel II sustrato terciario arenoso De -20 a pie de Nivel II sustrato pantalla terciario arcilloso Nivel de agua -14.0 Cohesión (KN/m 2 ) Angulo de rozamiento (º) Módulo de deformación MPa Módulo de Balasto horizontal MPa/ml 0.0 28 8.0 6.4 10 30 60.0 48 40 27 60.0 48 Siendo: Q adm = carga admisible de la pantalla por metro lineal. Q r = Carga por fuste, en toneladas, cuya expresión es: Q (r x A ). f uf f Q p = Carga por punta, en toneladas cuya expresión es: Q r p up x A p Los valores que se recomienda tomar para la r uf y r up en cada nivel de terreno diferenciado son los siguientes: -. NIVEL II. (sustrato terciario). r uf Resistencia última por fuste: 80 KPa. Fs: Factor de seguridad a adoptar: 2 r up Resistencia última por punta: 6.5 MPa. Fs: Factor de seguridad a adoptar: 3 Para poder adoptar estos valores de resistencias unitarias es necesario que el empotramiento en el Nivel II sea de seis espesores (6E). El empotramiento efectivo (e f ) se tomará en el Nivel II (Depósitos terciarios) a partir del fondo de excavación previsto para el sótano más inferior. La resistencia por fuste sólo se contará en el tramo empotrado, es decir cuando la pantalla se encuentre en contacto por ambas caras con terreno natural. CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE FRENTE A CARGA VERTICAL Qadm 250,00 200,00 Capacidad portante de las pantallas frente a carga vertical. La pantalla trabajará por fuste y por punta, según la ecuación general de la carga admisible. Q adm = Q f Q p + Ff Fp TONELADAS/ metro 150,00 100,00 50,00 0,00 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 Longitud de empotramiento bajo fondo de excavación (m) Pantalla de 450mm Pantalla de 600mm Pantalla de 800mm

EXP14/001-000505/14/001 27 EXP14/001-000505/14/001 28 Igualmente, es necesario comprobar durante el proceso de cálculo que la carga a soportar no supere el tope estructural ( Q Tope estructural). adm 5.4. ANCLAJES Los anclajes son una de las alternativas posibles para el apoyo provisional de las pantallas mientras se realiza la excavación. 5.6. PERMEABILIDAD DEL TERRENO. FIRMES Y SOLERAS Este apartado tiene como objeto el de aportar valores tabulados del coeficiente de permeabilidad para cada nivel de terreno diferenciado en los anteriores epígrafes. Atendiendo a las indicaciones del DB SE-C del Código Técnico de la Edificación, se considera adecuado adoptar los siguientes valores: Los anclajes provisionales o definitivos del tipo postensado ejecutados con perforación de hasta 150 mm, e inyectados con lechada de cemento, pueden calcularse a partir de la expresión: T 2 DL Donde: T: Carga de tesado, mayorada por un factor F 1. F 1 Factor de mayoración de la carga de tesado = 1.2 para anclajes provisionales y 1.5 para anclajes permanentes D: diámetro nominal de perforación del anclaje L: longitud del bulbo inyectado adm = tensión admisible de adherencia = a lim /F 3 F 3 Coeficiente en función del tipo de anclaje = 1.45 para anclajes provisionales y 1.65 para anclajes permanentes. En función los ensayos realizados en los materiales terciarios del Nivel II y a partir de los gráficos de la Guía de Diseño y Ejecución de Anclajes en Obras de Carreteras del MOPU para materiales arcillosos (Figura 3.3), se determina la tensión de adherencia límite para los materiales terciarios. Así la tensión límite de adherencia (a lim ) = 0.28 MPa. adm NIVEL DE TERRENO Nivel I: RELLENOS ANTRÓPICOS: Mezcla de arenas y arcillas en proporciones variables Nivel II: SUSTRATO TERCIARIO ARENOSO Arenas arcillosas Nivel II: SUSTRATO TERCIARIO ARCILLOSO Arcillas arenosas COEFICIENTE DE PERMEABILIDAD, k z (m/s) La solera y firmes se dimensionarán teniendo en cuenta el tipo de tráfico que soportan y la permeabilidad del terreno facilitada anteriormente. 6. SISMICIDAD La Norma de Construcción Sismorresistente NCSR-02 (RD 997/2002, de 27 de Septiembre, por el que se aprueba la norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación), determina para la zona investigada una serie de parámetros y clasificaciones, que es necesario especificar en cada caso: Tipo de construcción proyectada en función de su importancia (moderada, normal o especial). En este caso, se tratan de actuaciones de moderada importancia. 10-5 10-5 10-7 Otros métodos de sostenimiento temporal en caso no utilizarse anclajes, son los apuntalamientos metálicos o vigas de celosía. 5.5. AGRESIVIDAD DEL MEDIO AL HORMIGÓN De los valores obtenidos con los ensayos químicos realizados tanto sobre las muestras de suelo como en la de agua, se deduce que el medio presenta una agresividad débil. No es necesario el uso de cementos sulforresistentes. Coeficiente de contribución (k) y aceleración sísmica básica (a g /g): que pueden obtenerse a partir del mapa de peligrosidad sísmica incluido en la Norma. Tipo de terreno y coeficiente estimado del terreno: la Norma distingue cuatro tipos de terreno, que se recogen en el siguiente cuadro: Por tanto en la fabricación de los hormigones en contacto con el subsuelo se podrá emplear un cemento Pórtland normal con dosificaciones para un tipo de exposición Qa-IIa.

EXP14/001-000505/14/001 29 EXP14/001-000505/14/001 30 TIPO DE TERRENO I II III IV DESCRIPCIÓN Roca compactada, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de propagación de las ondas elásticas o de cizalla Vs>750 m/s Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla 750 m/s > VS >400 m/s Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia firme o muy firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla. 400 m/s > VS >200 m/s Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla. V S < 200 m/s. COEF. 1,0 1,3 1,6 2,0 7. CONCLUSIONES El presente informe geotécnico recoge las recomendaciones y parámetros de los elementos de cimentación. Las principales conclusiones son: En la zona de estudio y hasta la profundidad investigada, se han podido diferenciar dos (2) niveles geotécnicos, estos son: NIVEL I.- RELLENOS ANTRÓPICOS NIVEL II.- SUSTRATO TERCIARIO El espesor de rellenos antrópicos es en general pequeño, no habiéndose detectado espesores superiores a 1.0m. Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo, se determinan los espesores de los distintos terrenos existentes en los primeros 30 m bajo la superficie del terreno; y se adopta como valor C, el valor medio obtenido al ponderar los coeficientes C i de cada estrato: C Ci x e i 30 En este caso, los valores calculados para los distintos parámetros son los siguientes: K ag/g Ci ei 1,0 <0.04 C2 (Nivel II) 1,3 e1 (Nivel II) 30.0 m El sustrato terciario está formado por unas arenas arcillosas densas, que en profundidad pasan a ser una arcillas arenosas duras. El nivel de agua se ha detectado a unos 14m de profundidad. El ambiente de los hormigones en contacto con el terreno es Qa-IIa. No es necesario el uso de cementos sulforresistentes. En el informe se facilitan parámetros de diseño para, zapatas, micropilotes, pantallas y anclajes. Esta Memoria consta de treinta páginas numeradas de la 1 a la 30. Alfredo GIL BRAVO Licenciado en Ciencias Geológicas Manuel BUENO AGUADO Ingeniero de Caminos Canales y Puertos

EXP14/001-000505/14/01 EXP14/001-000505/14/01 PLANTA DE SITUACIÓN II.- PLANOS

EXP14/001-000505/14/01 PLANTA DE SITUACIÓN DE RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS

EXP14/001-000505/14/01 PERFILES GEOTÉCNICOS

EXP14/001-000505/14/01 EXP14/001-000505/14/01 COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LOS SONDEOS III.- ANEJOS

CLIENTE DIRECCIÓN OBRA: SITUACIÓN Prof. (m) Ø mm BATERI A TIPO 0 0,00 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 101 10,50 11 TECNICO RESPONSABLE 101 Conducto de ventilación COORDENADAS X = 440.574,00 Y = 4.474.256,00 Z = 653,72 Ayto Madrid Calle Sevilla-Canalejas-Alcala Espacio Subterráneo Sevilla-Canalejas Madrid. Distrito Centro EJECUCI. MI SPT N30 ALFREDO GIL MAQUINA Rolatec C-60 sobre orugas MI: Muestra inalterada (XP-P-94-202) SPT. Ensayo de penetración estándar (UNE EN ISO22479-3/2006) TP: Testigo parafinado (ASTM-D2113-83) RECUP % 0 80 LITOLOGIA NATURALEZA DEL TERRENO De 0,00 a 10,5m conducto de ventilación De 10,50 a 13,65 m. TERCIARIO. Arenas finas medias micaceas algo arcillosas color marrón claro. Densas. SONDEO NÚMERO S-1 HOJA 1 DE 3 NIVEL DE AGUA 18,5 ENSAYOS DE LABORATORIO d w 5 mm 0,08 mm RCS USCS W L IP kn/m 3 % PASA PASA kpa OBSERVACIONES: N=R valor de rechazo del SPT FECHA 23/07/2014 El informe de ensayo solo afecta a los objetos sometidos al ensayo. El informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación por escrito del laboratorio de ensayo. LABORATORIO ACREDITADO POR LA CONSEJERÍA DE POLÍTICA TERRITORIAL DE LA COMUNIDAD DE MADRIDEN EL ÁREA GTC (ÁREA DE SONDEOS, TOMA DE MUESTRAS Y ENSAYOS IN SITU PARA RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS), SEGÚN REAL DECRETO 410/2010, DE 31 DE MARZO COORDENADAS X = 440.574,00 Y = 4.474.256,00 Z = 653,72 CLIENTE Ayto Madrid SONDEO NÚMERO S-1 FECHA 23/07/2014 DIRECCIÓN Calle Sevilla-Canalejas-Alcala HOJA 2 DE 3 OBRA: Espacio Subterráneo Sevilla-Canalejas NIVEL DE AGUA 18,5 SITUACIÓN Madrid. Distrito Centro ENSAYOS DE LABORATORIO Prof. (m) 11 11,40 11,40 1721 50 12 29 11,85 13 13,75 14 TP 14,08 14,60 1928 58 15 30 15,05 16 17 Ø mm 101 BATERI A TIPO BATERIA TIPO B EJECUCI. ROTACIÓN CON CORONA DE WIDIA EN SECO MI SPT N30 17,70 18 1927 60 33 18,15 De 18,2 a 24,2 m. TERCIARIO. Arcillas arenosas micaceas color marrón oscuro. Consistencia dura. 19 90 19,75 20 TP 20,08 21 21 1722 46 24 21,35 100 22 TECNICO RESPONSABLE ALFREDO GIL OBSERVACIONES: MAQUINA Rolatec C-60 sobre orugas MI: Muestra inalterada (XP-P-94-202) SPT. Ensayo de penetración estándar (UNE EN ISO22479-3/2006) TP: Testigo parafinado (ASTM-D2113-83) RECUP % 80 90 100 LITOLOGIA NATURALEZA DEL TERRENO De 10,50 a 13,65 m. TERCIARIO. Arenas finas medias micaceas algo arcillosas color marrón claro. Densas. De 13,65 a 16,0 m. TERCIARIO. Arcillas arenosas micaceas color marrón oscuro. Consistencia dura. De 16,0 a 18,2 m. TERCIARIO. Arenas medias micaceas algo arcillosas color marrón claro. Densas. d w 5 mm 0,08 mm RCS USCS W L IP kn/m 3 % PASA PASA kpa N=R valor de rechazo del SPT El informe de ensayo solo afecta a los objetos sometidos al ensayo. El informe no deberá reproducirse parcialmente sin la aprobación por escrito del laboratorio de ensayo. LABORATORIO ACREDITADO POR LA CONSEJERÍA DE POLÍTICA TERRITORIAL DE LA COMUNIDAD DE MADRIDEN EL ÁREA GTC (ÁREA DE SONDEOS, TOMA DE MUESTRAS Y ENSAYOS IN SITU PARA RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS), SEGÚN REAL DECRETO 410/2010, DE 31 DE MARZO