CLIMATIZACIÓN DE UN AEROPUERTO EN SANTANDER

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1 UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (ICAI) INGENIERO INDUSTRIAL PROYECTO FIN DE CARRERA CLIMATIZACIÓN DE UN AEROPUERTO EN SANTANDER AUTOR: JUAN VALDÉS POMBO MADRID, Junio de 2009

2 CLIMATIZACIÓN DE UN AEROPUERTO EN SANTANDER Autor: Valdés Pombo, Juan Director: Martín Serrano, Javier Entidad Colaboradora: ICAI- Universidad Pontificia Comillas RESUMEN DEL PROYECTO Este proyecto tiene por objeto climatizar un aeropuerto localizado en Santander, respetando las condiciones técnicas y legales establecidas. El sistema de climatización está diseñado para superar las condiciones más desfavorables, tanto en invierno como en verano. El edificio a climatizar consta de una planta, en la que podemos encontrar las zonas de embarque, facturación y hall de entrada, la cafetería y otros locales comerciales, además de las correspondientes oficinas del aeropuerto. Las condiciones más desfavorables en verano dependen de la orientación de la fachada de las superficies a climatizar, mientras que en invierno estas condiciones son independientes de la orientación. Se han establecido unas condiciones de confort en el interior en verano de 24 ºC y un 50% de humedad relativa. En invierno las condiciones de confort serán de 22 ºC y 50% de humedad relativa. Para realizar el cálculo de cargas térmicas en verano y de pérdidas en invierno, se han divido los distintos espacios de los que se compone el edificio en módulos, según las distintas orientaciones. Este cálculo se ha realizado considerando los distintos efectos que influyen en los desequilibrios. En verano estos son los de transmisión, distinguiendo entre transmisión a través de cristales, a través de muros y de particiones, radiación, ocupación, iluminación y equipos. Mientras que en invierno se considerarán sólo los de transmisión e infiltración. Debido al gran tamaño de cada zona, y de los respectivos locales, se han diseñado los climatizadores necesarios para cada local. Existe un conjunto de espacios destinados tanto a oficinas de atención al cliente como a locales comerciales y oficinas que debido a sus reducidas

3 dimensiones frente al resto de locales, se han climatizado a partir de equipos Fan- Coil. Una vez realizados todos los cálculos se han sumado todas las potencias, tanto de invierno (calefacción) como de verano (refrigeración). La suma de las pérdidas de invierno corresponde a la potencia calorífica que deberá suministrar la caldera. Al tratarse de una potencia aproximada de KW, se dispondrá de dos calderas en paralelo, una de reserva, cada una de 296 KW. La suma de las cargas térmicas en verano se multiplicará por un factor de simultaneidad de 0.8, ya que estos valores se han calculado para las condiciones más desfavorables para cada local y éstas no coinciden al mismo tiempo para todos. La potencia de refrigeración es del orden de 450 KW, y aplicando el factor de simultaneidad, obtenemos una potencia de 360 KW, por lo que se dispondrá de una enfriadora de agua de condensación por aire de 476 KW. La instalación de climatización del edificio consta de un grupo refrigerador, dos calderas, cuatro bombas, cuatro climatizadores de agua para los locales de grandes dimensiones, un climatizador de aire primario y equipos Fan-Coil. Los grupos refrigeradores suministran el caudal de agua fría en las condiciones necesarias para los climatizadores y para los equipos Fan-Coil, las cuales se han calculado a partir de la potencia frigorífica de cada unidad. Lo mismo ocurre con la caldera, que suministra el caudal de agua caliente requerido por los climatizadores y equipos Fan- Coil, el cual ha sido calculado a partir la potencia calorífica de cada uno. Las bombas impulsan el caudal de agua fría y caliente desde el grupo refrigerador y las calderas hasta los climatizadores y unidades Fan-Coil. Emplearemos dos bombas en paralelo por tubería, para así evitar la falta de suministro por avería de alguna de ellas. Los climatizadores, el grupo refrigerador y las calderas se sitúan en la cubierta del edificio, a una cota de 7 metros. La instalación de tuberías consta tanto de tuberías de agua fría como de agua caliente, así como de tuberías de impulsión y de retorno. Los conductos de impulsión tienen por finalidad llevar el aire correspondiente desde el climatizador hasta los locales. Estos conductos se han calculado a partir del caudal de aire que requiere cada local. Los conductos de retorno llevan el caudal de aire de retorno desde cada local hasta su respectivo climatizador. Estos conductos se han calculado a partir del caudal de aire de retorno de cada local. Se han dispuesto

4 difusores y rejillas previamente dimensionadas según el caudal de impulsión y de retorno de cada local. Para suministrar el caudal de impulsión requerido por cada Fan-Coil, se ha dispuesto de un climatizador de aire primario. Este climatizador facilita el aire en unas condiciones muy próximas a las de confort. Tanto los conductos de impulsión y de retorno, como la instalación de tuberías discurrirán por el falso techo de los diferentes locales. Se han determinado algunos accesorios como válvulas, filtros, termómetros y manómetros necesarios para el buen funcionamiento de la instalación así como para controlar las principales variables (presiones y temperaturas). Para realizar los cálculos de los principales elementos se han consultado distintos manuales, catálogos y software de selección de distintos fabricantes. El valor total de la instalación definida en el proyecto asciende a euros. Madrid, 30 de Junio de 2009 Juan Valdés Pombo ( Autor del Proyecto )

5 AIR CONDITIONING OF AN AIRPORT IN SANTANDER Author: Valdés Pombo, Juan Director: Martín Serrano, Javier Collaborating Entity: ICAI- Universidad Pontificia Comillas. PROJECT SUMMARY This project aims to climatize an airport located in Santander, while respecting the legal and technical conditions laid down. The air conditioning system is designed to overcome the most difficult conditions, both winter and summer. The building has one floor, where we can find areas of shipping, billing and lobby, cafeteria and other commercial premises, in addition to the relevant offices at the airport. The most difficult conditions in the summer depend on the orientation of the facade of the conditioned surfaces, while in winter these conditions are independent of the orientation. The interior comfort conditions have been established in summer in 24 ºC and 50% relative humidity. In winter comfort conditions are 22 º C and 50% relative humidity. To perform the calculation of the temperature loads in summer and heat loss in winter, we have divided the different areas of the building in modules, with different orientations. This calculation has been made considering the different effects that influence the imbalance. In summer these are the transmission, separately transmitted through windows, through walls and partitions, radiation, occupation, lighting and equipment. While in winter we consider only the transmission and infiltration. Due to the large size of each area, and the respective rooms, the air conditioners machines are designed for each room. There are many spaces for customer applies offices and commercial premises and offices that,due to its small size compared to other local, they have been conditioned with Fan-Coil equipment. Once all the calculations are done, the powers have been joined both of winter (heating) and summer (cooling).

6 The total winter losses account for the heating power that must be supplied by the boiler. Being an approximate power of KW, there will be needed two boilers in parallel, one of them as a security measure, each of 296 KW. The sum of the thermal loads in summer will be multiplied by a simultaneity factor of 0.8, since these values have been calculated for the most unfavorable conditions for each site and they do not coincide at the same time for all. The cooling power is about 450 KW, and with the factor of simultaneity, we obtain a power of 360 KW, so it will be needed a water cooler air condensation of 476 KW. The building air conditioning installation is made up of a refrigerator, two boilers, four pumps, four water conditioners for large dimensions rooms, a primary air conditioner and Fan-Coil equipment. The cooling groups provide a flow of cool water in the necessary conditions for air conditioners and for Fan-Coil equipment, which have been calculated from the cooling capacity of each unit. The same applies to the boiler, which supplies the flow of hot water required for air conditioners and Fan-Coil equipment, which has been calculated from the heating needs of each unit. The pumps drive the flow of hot and cold water from the cooler group and the boilers to the air conditioners and the Fan-Coil units. We are using two pumps in parallel per pipeline, to avoid a lack of supply in case of a work fault in any of them. The air conditioners, the refrigerator group and the boilers are in the deck of the building in a height of 7 meters. The pipelines installation is made up of both cold water and hot water pipes, as well as of drive and return pipes. The air conducts bring the air from the conditioner to the rooms. These conducts have been calculated from the air flow required for each local. The return conducts carry the return air flow from each room to their conditioner. These conducts have been calculated from the return air flow of each room. The diffusers and grids have been sized depending on the drive and return flow of each local. To provide the drive flow required for each Fan-Coil it has been used a primary air conditioner. This conditioner makes the air under conditions close to those of comfort. Both drive and return conducts, as the pipeline installation will continue through the false ceiling of the different rooms. Some accessories have been identified as valves, filters, thermometers and manometers for the proper functioning of the cooling and heating system, as well as

7 for controlling the major variables (pressures and temperatures). To calculate the main elements we have consulted various manuals, catalogs and selection software from different manufacturers. The total value of the cooling and heating system defined in this project amounts to 567,395 euros. Madrid, 30 th of June 2009 Juan Valdés Pombo ( Project Author)

8 1.- MEMORIA ÍNDICE GENERAL Pág. 1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA CÁLCULOS ANEXOS

9 1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA 2

10 ÍNDICE: OBJETO DEL PROYECTO DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO DATOS DE PARTIDA CONDICIONES EXTERNAS CONDICIONES INTERNAS CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS CONDICIONES DE USO NIVELES DE VENTILACIÓN CÁLCULO DE CARGAS CÁLCULO DE LAS CARGAS DE INVIERNO CÁLCULO DE LAS CARGAS DE VERNANO DISEÑO DE EQUIPOS DISEÑO DE FAN-COILS DISEÑO DE LOS CLIMATIZADORES DISEÑO DE LOS CLIMATIZADORES DE AIRE EXTERIOR DISEÑO DE CONDUCTOS DIFUSORES DISEÑO DE REJILLAS DISEÑO DE LOS VENTILADORES DISEÑO DE TUBERÍAS DISEÑO DE LAS BOMBAS DISEÑO DE LA CALDERA

11 DISEÑO DEL EQUIPO REFRIGERADOR DISEÑO DE ELEMENTOS AUXILIARES

12 1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA OBJETO DEL PROYECTO. El objeto de este proyecto consiste en la climatización de un aeropuerto situado en Santander. Para ello, desarrollaremos a lo largo del mismo las condiciones técnicas y legales a las que deberán ajustarse las instalaciones de climatización de dicho aeropuerto. Cumpliendo el Apéndice 07.1 del Reglamento de Instalaciones Térmicas de los Edificios, además de todos los capítulos del RITE, con su contenido simplificado y ajustado al tipo de instalación. Las instalaciones a desarrollar comprenderán la totalidad de los sistemas de refrigeración y calefacción necesarios durante todos los días del año para una instalación de las características de un aeropuerto DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO. El edificio es un aeropuerto situado en la ciudad de Santander (Cantabria), con una superficie a climatizar aproximadamente de 2900 m 2. Dicho aeropuerto tiene una planta en la que se encuentran el hall de facturación, control, equipaje y embarque, además de los diferentes locales comerciales, almacenes, oficinas y cafetería. La altura del edificio es de 6 metros, con una altura efectiva en el interior de 5 metros en el hall de facturación, control, equipaje y embarque, y de 4 metros en las oficinas y locales comerciales. 5

13 1.1.3 DATOS DE PARTIDA CONDICIONES EXTERNAS. Los valores adoptados como condiciones exteriores de cálculo de este proyecto se han obtenido de manual CARRIER para la ciudad de Santander y son los siguientes: Altitud: 69 m. Latitud: 43º 28 - Condiciones normales de verano: percentil del 95% a las 15 horas solares del mes de Julio: Temperatura seca: 24,1 ºC. Temperatura húmeda: 21,5 ºC Variación diurna: 7 - Condiciones de invierno: Temperatura seca: 2 ºC Temperatura húmeda: 1,2 ºC 6

14 CONDICIONES INTERNAS. Condiciones de verano: Para lograr el bienestar térmico, se aplicará la norma ITE 02.2 sobre condiciones interiores, por lo que se tendrá en cuenta la norma UNE-EN ISO 7730, en la que se determina que la temperatura interior para condiciones de verano deberá estar entre 23 y 25 ºC. Las condiciones de los diferentes locales serán, considerándose en todos los casos una humedad relativa del 50 %: Hall de entrada: 25 ± 1ºC Facturación: 25 ± 1ºC Embarque: 25 ± 1ºC Zonas de paso: 25 ± 1ºC Equipajes: 25 ± 1ºC Zonas de oficinas: 24 ± 1ºC Zonas comerciales: 25 ± 1ºC Condiciones de invierno: Las condiciones establecidas para lograr el bienestar térmico en cada uno de los locales a climatizar en invierno serán los siguientes, considerando para todos los casos una humedad relativa del 50%: 7

15 Hall de entrada: 22 ± 1ºC Facturación: 22 ± 1ºC Embarque: 22 ± 1ºC Zonas de paso: 22 ± 1ºC Equipajes: 22 ± 1ºC Zonas de oficinas: 22 ± 1ºC Zonas comerciales: 22 ± 1ºC CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS. Los coeficientes K de transmisión han sido calculados siguiendo lo especificado en la norma NBE-CT-79. De esta forma los valores dados para el cálculo de nuestro proyecto han sido los siguientes: - Cristales (F.G.S): 1,9 - Cristales (K): 4 W/m 2 ºC. - Muros exteriores (K): 1,69 W/m 2 ºC. - Tabiques LNA (K): 1,97 W/m 2 ºC. - Tejados (K): 0,73 W/m 2 ºC. - Suelos interiores (K): 1,24 W/m 2 ºC. - Suelos exteriores (K): 0,73 W/m 2 ºC. - Techos LNA (K): 1,24 W/m 2 ºC. - Puertas (K): 2,32 W/m 2 ºC 8

16 CONDICIONES DE USO. Niveles de ocupación: Se han considerado los siguientes niveles de ocupación para los distintos locales de la cota +5,00 m.: Hall de entrada: 4 m 2 /persona Facturación: 4 m 2 /persona Embarque: 3 m 2 /persona Equipajes: 4 m 2 /persona Zonas de oficinas: 8 m 2 /persona Zonas comerciales: 8 m 2 /persona Niveles de actividad considerados: Los niveles de actividad considerados para el cálculo de cargas serán los sigueientes: Carga sensible: Hall de entrada: 82,1 W/persona Facturación: 82,1 W/persona Embarque: 82,1 W/persona Equipajes: 82,1 W/persona Zonas de oficinas: 71,8 W/persona Zonas comerciales: 82,1 W/persona 9

17 Carga latente: Hall de entrada: 79,1 W/persona Facturación: 79,1 W/persona Embarque: 79,1 W/persona Zonas de paso: 79,1 W/persona Equipajes: 79,1 W/persona Zonas de oficinas: 60,1 W/persona Zonas comerciales: 79,1 W/persona Cargas eléctricas: Las cargas eléctricas consideradas para el cálculo de cargas son las siguientes: - Hall de entrada: Iluminación: 20 W/m 2. Señalética y monitores: 3 W/m 2. - Facturación: Iluminación: 25 W/m 2. Señalética y monitores: 3 W/m 2. - Embarque: Iluminación: 25 W/m 2. Señalética y monitores: 3 W/m 2. - Equipajes: Iluminación: 25 W/m 2. Señalética y monitores: 3 W/m 2. 10

18 - Zonas de oficinas: Iluminación: 20 W/m 2. Cargas eléctricas: 20 W/m 2. - Zonas comerciales: Iluminación: 20 W/m 2. Cargas eléctricas: 20 W/m NIVELES DE VENTILACIÓN. Siguiendo las especificaciones indicadas en la norma UNE se han establecido los siguientes niveles de ventilación: Hall de entrada: 8 l/s persona. Facturación: 8 l/s persona. Embarque: 8 l/s persona. Zonas de paso: 8l/s persona. Equipajes: 8 l/s persona. Zonas de oficinas: 8 l/s persona. Zonas comerciales: 8 l/s persona. 11

19 1.1.4 CÁLCULO DE CARGAS CÁLCULO DE CARGAS DE INVIERNO. Con las condiciones exteriores para invierno fijadas en el apartado se ha procedido al cálculo de las necesidades térmicas de cada una de las zonas del aeropuerto. En este cálculo solo se ha considerado la transmisión en los muros, ya que tanto la radiación, iluminación y equipos y ocupación son favorables en invierno, por lo que ayudaran en la calefacción de nuestro local y no han de ser tenidas en cuenta. Los locales tendrán una sobrepresión, por lo que la infiltración no será tenida en cuenta. Se asegura de este modo que en las condiciones más desfavorables de proyecto, es decir cuando arranque el sistema antes de la jornada y aún no haya ocupación, ni estén encendidos los equipos, el equipo pueda responder a las necesidades del local que serán las indicadas anteriormente para cada uno de los locales. 12

20 CÁLCULO DE LAS CARGAS DE VERANO. Para el cálculo de las cargas de verano se realizará un cálculo reiterativo para estimar la hora y el mes más desfavorables para las condiciones de proyecto seleccionadas, en función de la orientación de cada uno de los locales. De cada local se calcularán los valores de transmisión en muros, radiación, iluminación y equipos y ocupación. Una vez más la infiltración no será tenida en cuenta debido a la sobrepresión. Se asegurará de este modo que los equipos podrán aportar las necesidades de refrigeración dadas para cada local en las condiciones más desfavorables de proyecto. 13

21 1.1.5 DISEÑO DE EQUIPOS DISEÑO DE FAN-COILS. Se han seleccionado equipos Fan-Coil para cubrir las necesidades térmicas y frigoríficas de varias oficinas y zonas comerciales. Los equipos seleccionados serán unidades horizontales ocultas en el falso techo, los distintos modelos seleccionados del catálogo para cada uno de los locales serán expuestos en el apartado de cálculos. En ningún caso será necesario el empleo de glicol en tuberías. Los equipos podrán ser de dos tubos o cuatro tubos, en función de que locales tengan o no unas necesidades térmicas suficientes como para considerar utilizar tuberías para el agua caliente de calefacción. El criterio de selección de los equipos ha sido realizado mediante el cálculo del aporte de agua necesario para que puedan hacer frente a las cargas latente y sensible de verano y a la carga total de calefacción en invierno. Cumpliendo con niveles de ruido permitidos DISEÑO DE LOS CLIMATIZADORES. Se han seleccionado climatizadores para cumplir las necesidades del hall de entrada, facturación, embarque y equipaje. La selección de climatizadores se ha realizado calculando las potencias necesarias de refrigeración y calefacción. El punto de impulsión se ha fijado en un intervalo de 13,5 a 14,5 ºC, mediante el empleo del diagrama psicrométrico y las condiciones 14

22 externas e internas del edificio se han calculado las potencias de los equipos. Una vez conocidas las potencias y fijados los caudales de impulsión, ventilación y retorno se ha seleccionado el equipo mediante un programa informático de TROX. Para la temperatura de impulsión fijada no será necesario el empelo de glicol en las tuberías. Cada equipo estará compuesto por una batería de frío, una batería de calor, un ventilador de impulsión, un ventilador de retorno, dos filtros y tres compuertas, una para expulsar aire al exterior, una segunda compuerta para recircular aire de la habitación y una tercera para tomar aire del exterior. Hay un total de 4 de la maraca TROX de las series TKM 38 y TKM 53 y podrán ser en dos pisos u horizontales en línea. Estarán situados a cota 7 m en la cubierta del edificio DISEÑO DE LOS CLIMATIZADORES DE AIRE EXTERIOR. En aquellos locales en los que se ha dispuesto un equipo Fan-Coil será necesario el climatizador de aire exterior. Este climatizador se diseña para varios locales, siendo el caudal de impulsión el mismo que el de ventilación de cada local. El climatizador no contará con un ventilador de retorno por lo que no existirá el punto de mezcla, las condiciones a las que llega el aire a las baterías son las del exterior. El climatizador impulsará durante todo el año el aire a 22ºC. Este aire de ventilación se llevará hasta el falso techo lo más cerca posible del equipo Fan-Coil. Se realizará una extracción de todos aquellos locales a los que impulsa aire el climatizador de aire exterior. 15

23 Los elementos que componen principalmente el climatizador son: la batería de fría, la batería de calor, el ventilador de impulsión, dos filtros G4 y F8 según UNE EN 779 y la compuerta para el aire exterior de ventilación. Se dispondrá de un climatizador de aire exterior TROX de la serie TKM 38 situados a una cota de 7 m y cuatro ventiladores de extracción situados a una cota de 7 m DISEÑO DE CONDUCTOS. Los conductos empleados para la climatización serán rectangulares, el material empleado será acero galvanizado. Como criterio para la selección de los conductos necesarios, tanto para la impulsión como para retorno, es que la velocidad no será superior en ningún caso a los 10m/s y la pérdida de carga por metro lineal de conductos no podrá superar los 0,1223 mmca/m. Para los climatizadores se trabajará siempre a baja velocidad, mientras que en los equipos Fan-Coil emplearemos media velocidad. 16

24 DIFUSORES. Los difusores empleados serán de la serie ADLQ 600, el tamaño está seleccionado en función de los caudales de impulsión calculados para las necesidades de cada local. El nivel de ruido de los difusores no superará los 50 db(a) para ninguno de lo locales considerados. Como criterio los difusores estarán distribuidos siempre de la forma más simétrica posible en nuestro local DISEÑO DE REJILLAS. Las rejillas son las encargadas de permitir retornar el aire desde el local. El modelo de rejillas seleccionas son RH-RV, de lamas móviles regulables individualmente, con un rango de caudales de 100 a 6000 m 3 /h. El número de rejillas necesario para cada local vendrá dado en función del caudal de retorno y el tamaño seleccionado para la rejilla en cada caso. Su disposición en el local no tiene porque ser simétrica por lo que se dispondrá de la forma más conveniente para poder retornar el aire hasta el climatizador o en su caso al equipo Fan-Coil; en el caso de los equipos Fan-Coil, la mejor disposición de éstas será justo debajo del equipo. 17

25 DISEÑO DE LOS VENTILADORES DE EXTRACCIÓN. Los ventiladores de extracción se han diseñado para aquellos locales que tenemos climatizador de aire exterior y Fan Coils, dependerán del caudal de extracción y de la pérdida de carga que se produce en el conducto desde la rejilla más alejada al ventilador. En total se han dispuesto 4 ventiladores para extracción. Los ventiladores serán de la serie RZR y diferentes modelos en función de las necesidades de cada local y estarán situados en la cota 7 m DISEÑO DE TUBERÍAS. Se realizarán dos circuitos cerrados de tuberías independientes, uno para los climatizadores y otro para los Fan-Coil, cada uno a su vez con dos circuitos independiente de tuberías para la batería de frío y para la batería de calor. En el sistema de tuberías de los equipos Fan-Coil, tendremos las siguientes temperaturas: Calefacción: Temperatura de entrada del agua 50 ºC. Incremento de temperatura en el agua 5 ºC. Refrigeración: Temperatura de entrada del agua 7 ºC. Incremento de temperatura en el agua 5 ºC. 18

26 Los equipos Fan-Coil podrán serán de cuatro tubos. En el sistema de tuberías empleado para los climatizadores, los valores de temperaturas considerados serán los siguientes: Batería de agua fría: Temperatura de entrada del agua: 7 ºC. Temperatura de salida del agua: 14 ºC. Batería de agua caliente: Temperatura de entrada del agua: 85 ºC. Temperatura de salida del agua: 65 ºC. La regulación del caudal de entrada a los equipos Fan-Coil se realizará mediante válvulas de tres vías, que nos permitirán el paso de una mayor o menor caudal a nuestro equipo en función de las necesidades de refrigeración y térmicas en nuestro local dependiendo de los distintos valores de cargas que se puedan dar en las diferentes horas del día. Los criterios de selección para las tuberías serán que la velocidad nunca sea superior a 2,1 m/s y que la pérdida de carga máxima permitida por metro lineal de tubería será de 20 mm.c.a. El material empleado será acero negro no galvanizado. 19

27 DISEÑO DE LAS BOMBAS. Las bombas se han diseñado para cada uno de los cuatro circuitos de la instalación. Para los Fan Coils y climatizadores se han considerado los caudales necesarios para los circuitos de frío y de calor. Las bombas se han diseñado considerando la mayor pérdida de carga que se produce en los circuitos de tuberías, y que se producirá desde la batería del Fan Coil o del climatizador más alejada hasta la bomba. En total se han dispuesto cuatro bombas, para circuito de frío y circuito de calor de Fan Coils y para circuito de frío y circuito de calor de climatizadores. Las bombas estarán situadas en la cubierta del edificio a una cota de 7 m DISEÑO DE LA CALDERA. La caldera se diseñará en función de las necesidades de calefacción de los climatizadores y de los Fan-Coils. La potencia de la caldera será suficiente para cubrir las necesidades de calefacción del aeropuerto. En total se han seleccionado dos calderas, de forma que una de ellas estará operativa y otra permanecerá parada. Las calderas se irán alternando en su funcionamiento, la caldera parada nos permitirá un margen de seguridad ante posibles averías o demandas más altas de la instalación. Las dos calderas serán de modelo EUROBLOC-SUPEREX. Se situarán en la cubierta del edificio a cota 7m. 20

28 DISEÑO DEL EQUIPO REFRIGERADOR. El equipo de refrigeración se diseñará función de las necesidades de refrigeración de los climatizadores y Fan Coils. Se ha considerado la potencia total de refrigeración de los equipos y el caudal de agua necesario para la batería de frío de los mismos. En total se ha seleccionado una enfriadora de agua de condensación por aire de la marca Carrier del modelo 30 XW situada en la cubierta del edificio a cota 7 m DISEÑO DE ELEMENTOS AUXILIARES. Compuerta cortafuegos: En aquellas zonas que sean de seguridad en caso de incendio y estén atravesadas por conductos de impulsión o retorno del aire se dispondrá de compuertas cortafuegos. Válvulas de interrupción y regulación: En todos los Fan Coils, climatizadores, equipos de refrigeración, calderas y bombas se dispondrán de válvulas de interrupción y regulación, que nos permitirán regular el caudal necesario que debe pasar por la tubería hasta la batería de frío o de calor del equipo. Estás válvulas vendrán con sistema de memorización mecánica de posición. Válvulas de corte: Serán necesarias para todos los equipos disponer de válvulas de corte. Se dispondrán válvulas de bola para tuberías menores de DN50 y válvulas de mariposa para tuberías mayores de DN65. 21

29 Válvulas de control: La regulación del caudal necesario en cada momento en las baterías de los Fan-Coils y climatizadores se realizará mediante el empleo de válvulas de tres vías. Filtros: En todos los equipos será necesario disponer de filtros para asegurar la limpieza del agua del sistema. Equipos de medida: Para el sistema de tuberías será necesario disponer de equipos de medida que nos permitan conocer el caudal y la temperatura del agua en todo momento, para lo que será necesario disponer de termómetros y manómetros diferenciales en todos los equipos. 22

30 1.2 CÁLCULOS 23

31 ÍNDICE: 1.2 CÁLCULOS CÁLCULO DE CARGAS CÁLCULO DE CARGAS DE VERANO TRANSMISIÓN RADIACIÓN SOLAR INTERNAS INFILTRACIONES CARGA SENSIBLE Y CARGA LATENTE RESULTADOS CÁLCULO DE PÉRDIDAS EN INVIERNO TRANSMISIÓN EN MUROS Y TECHOS TRANSMISIÓN EN CRISTALES TRANSMISIÓN EN PARTICIONES INFILTACIONES RESULTADOS FINALES CÁLCULO DE CAUDALES DE VENTILACIÓN CÁLCULO DE EQUIPOS CÁLCULO DE CLIMATIZADORES CÁLCULO DE CLIMATIZADORES DE AIRE PRIMARIO CÁLCULO DE FAN-COIL DIFUSORES CONDUCTOS DE IMPULSIÓN

32 REJILLAS DE RETORNO CONDUCTOS DE RETORNO TUBERÍAS SELECCIÓN DE LAS BOMAS SELECCIÓN DE LA CALDERA SELECCIÓN DEL EQUIPO DE REFRIGERACIÓN

33 1.2 CÁLCULOS CÁLCULO DE CARGAS. Para el cálculo de cargas hemos dividido el aeropuerto en diversas zonas numeradas, para las que especificaremos su ocupación y superficie. Principalmente hemos separado los locales de grandes dimensiones o halles de los locales más reducidos como las oficinas y los locales comerciales. En los primeros emplearemos climatizadores de caudal y en los segundos equipos Fan-Coil alimentados por un climatizador de aire primario CÁLCULO DE CARGAS DE VERANO. Para el cálculo de las cargas de verano tendremos en cuenta los siguientes puntos: Transmisión. Radiación solar. Internas. Infiltraciones. 26

34 TRANSMISIÓN. El cálculo de la transmisión se divide en los siguientes apartados: Transmisión en muros y techos: La transmisión que se produce en el muro ha sido calculada mediante la siguiente fórmula: T = K S muro T eq Siendo la expresión para el cálculo de la temperatura equivalente: T eq = a + t es R + b R a m ( tem tes ) Donde: a: factor de corrección. t es : diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared a la sombra. t em : diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared soleada. b: coeficiente que considera el color de la cara exterior de la pared. R a : máxima insolación correspondiente al mes y latitud supuestos, a través de una superficie acristalada vertical u horizontal para la orientación considerada. R m : máxima insolación en el mes de Julio, a 40º de latitud Norte, a través de una superficie acristalada vertical u horizontal para la orientación considerada. 27

35 Transmisión en cristales: La transmisión en el cristal viene dada por la siguiente expresión: T cristal = K cristal S ( Text Tint ) Transmisión en particiones: Se consideran particiones aquellos locales que no están acondicionados y para los que su temperatura se supone la mitad del incremento de temperatura que se produce entre el exterior y el interior. T Partición = K LNC S ( Text Tint 2 ) RADIACIÓN SOLAR. El cálculo de la radiación solar vendrá afectado por la orientación del local considerado y por la hora y mes a la que se realiza dicho cálculo. Para asegurar que nuestro local puede ser climatizado, aún en las peores condiciones de proyecto, se ha considerado para la elaboración del cálculo de la radiación la hora y mes más desfavorables. La obtención de la hora y el mes más desfavorables se ha realizado para cada local, repitiendo el cálculo mediante hojas Excel hasta obtener un máximo de radiación. 28

36 La formula empleada para el cálculo de la radiación: Radiación = Scristal G F. G. S. Siendo: S cristal : superficie de cristal del local considerado. G : ganancia solar en el cristal. F.G.S. : factor de ganancia solar INTERNAS. El valor de la carga interna de penderá de la iluminación, equipos y ocupación que se den el local considerado, por lo que dividimos el cálculo en los siguientes apartados: Iluminación: La carga de iluminación dependerá de los valores de iluminación especificados para cada local. Una vez conocida la superficie del local considerado el resultado de carga de iluminación se obtiene: 2 Ilu min ación( W ) = S( m ) c arg a( W 2 ). m 29

37 Equipos: La carga generada por lo equipos dependerá de los valores considerados para cada local en función de la zona del aeropuerto. El valor de dicha carga vendrá dado de esta forma: 2 Equipos ( W ) = S( m ) c arg a( W 2 ). m Ocupación: En función de los valores para los niveles de actividad realizados para cada zona del aeropuerto y de la ocupación considerada podremos calcular los diferentes valores de carga sensible y de carga latente. C C sensible latente ( W ) = nº ocupantes c arg a W sensible. persona ( W ) = nº ocupantes c arg a W latente. persona INFILTRACIONES. Debido a la sobrepresión que producimos en los locales el valor de las infiltraciones será nulo para todos los locales considerados. 30

38 CARGA SENSIBLE Y CARGA LATENTE. Una vez realizado el cálculo de los apartados anteriores podemos obtener los valores de carga sensible y carga latente total de nuestro local. Siendo la carga sensible total de local la suma de los valores obtenidos para la transmisión, en muros, cristales y ventanas, la radiación producida en los cristales, y las cargas internas, tanto de iluminación, equipos y ocupación sensible del local. El valor de la carga latente vendrá dado en función únicamente de la ocupación. C L = C latente RESULTADOS. En las siguientes tablas se muestra un resumen de los valores de transmisión, radiación, iluminación y equipos, carga sensible y carga latente obtenidos para cada uno de los locales a climatizar. Locales de grandes dimensiones: ZONA Superficie (m2) Kcal/h RAD. TRANSM. EQUIP. OCUP. Csens (KW) Clat (KW) H ,18 5,85 H ,16 20,55 H ,61 6,65 H ,29 1,80 31

39 Locales: Kcal/h ZONA Superficie (m2) RAD. TRANSM. EQUIP. OCUP. Csens (KW) Clat (KW) L ,97 0,07 L ,49 0,13 L3 17, ,67 0,13 L ,13 0,13 L ,28 0,13 L ,59 0,07 L7 19, ,91 0,13 L ,36 0,20 L ,37 0,20 L ,01 0,27 L11 24, ,28 0,20 L ,62 0,27 L ,93 0,27 L14 22, ,03 0,20 L ,33 0,07 L ,33 0,07 L ,33 0,07 L ,33 0,07 L ,56 0,20 L20 17, ,32 0,13 L21 17, ,92 0,13 L ,66 0,20 L23 17, ,92 0,13 L24 17, ,92 0,13 32

40 CÁLCULO DE PÉRDIDAS EN INVIERNO. Para él cálculo de las pérdidas producidas solo se tendrán en cuentan los valores de transmisión, ya que tanto la radiación como las cargas internas favorecen en invierno TRANSMISIÓN EN MUROS Y TECHOS. La transmisión que se produce en invierno en el muro viene dada por la siguiente expresión: T muro = K muro S muro T T ( int ext ) Siendo: T int : el valor de la temperatura interior del local considerado, y que será la temperatura de confort que queremos obtener en el local. Dicho valor será de 22 ºC para todas las zonas. T ext : el valor de la temperatura exterior, 0 ºC para invierno en Jaén TRANSMISIÓN EN CRISTALES. La transmisión en el cristal viene dada por la siguiente expresión: T cristal = K cristal S cristal ( T int T ext ) 33

41 TRANSMISIÓN EN PARTICIONES. Se consideran particiones aquellos locales que no están acondicionados y para los que su temperatura se supone la mitad del incremento de temperatura que se produce entre el interior y el exterior. T Partición = K LNC S ( T int T ext 2 ) INFILTACIONES. Debido a la sobrepresión no se considerarán infiltraciones en invierno RESULTADOS FINALES. Finalmente podemos ver en las siguiente tabla los resultados finales para de las cargas de verano e invierno. Para verano se dan los valores de carga sensible y carga latente, así como las sumas de las dos. Para invierno se da el valor de la carga total. Para cada local se ha especificado la ocupación, en número de personas, y la superficie en metros cuadrados. 34

42 Locales de grandes dimensiones: ZONA Superficie (m2) VERANO INVIERNO Csens (KW) Clat (KW) Ctot(KW) Calef (KW) H ,18 5,85 66,03 9,92 H ,16 20,55 141,71 29,04 H ,61 6,65 44,26 6,90 H ,29 1,80 21,09 4,15 Locales: VERANO INVIERNO ZONA Superficie (m2) Csens (KW) Clat (KW) Ctot(KW) Calef (KW) L1 10 0,97 0,07 1,04 0,73 L2 12 1,49 0,13 1,63 0,94 L3 17,5 1,67 0,13 1,80 1,26 L4 12 1,13 0,13 1,26 0,98 L5 14 1,28 0,13 1,42 1,07 L6 6 0,59 0,07 0,65 0,64 L7 19,25 1,91 0,13 2,04 1,43 L8 24 2,36 0,20 2,56 1,43 L9 24 2,37 0,20 2,57 1,40 L ,01 0,27 3,28 1,90 L11 24,5 2,28 0,20 2,48 1,65 L ,62 0,27 3,88 1,92 L ,93 0,27 5,19 2,20 L14 22,5 3,03 0,20 3,23 2,01 L ,33 0,07 1,40 1,00 L ,33 0,07 1,40 1,00 L ,33 0,07 1,40 1,00 L ,33 0,07 1,40 1,00 L ,56 0,20 3,76 1,69 L20 17,5 3,32 0,13 3,45 1,63 L21 17,5 2,92 0,13 3,05 1,39 L ,66 0,20 2,86 1,53 L23 17,5 2,92 0,13 3,05 1,39 L24 17,5 2,92 0,13 3,05 1,39 35

43 1.2.2 CÁLCULO DE CAUDALES DE VENTILACIÓN. El caudal de ventilación para todas las zonas del aeropuerto será de 10 l/s por persona. Para calcular el caudal de ventilación de cada zona multiplicamos este valor por el número de ocupantes. Q V ( l / s) = nº ocupantes 8( l / s) Locales de grandes dimensiones: ZONA Superficie (m2) Qv (m3/h) Qv (l/s) H H H H Locales: ZONA Superficie (m2) Qv (m3/h) Qv (l/s) L L L3 17, L L L L7 19, L

44 L L L11 24, L L L14 22, L L L L L L20 17, L21 17, L L23 17, L24 17,

45 1.2.3 CÁLCULO DE EQUIPOS. En función de las necesidades frigoríficas y caloríficas de cada local estimaremos el empleo de equipos Fan-Coil o de climatizadores para conseguir las condiciones de confort de nuestro local. De este modo las habitaciones con cargas menores como puedas ser oficinas y de zonas comerciales de pequeña superficie se han empleado equipos Fan-Coil, mientras que para zonas de gran superficie se han empleado climatizadores CÁLCULO DE CLIMATIZADORES. Cálculo para verano: Caudal de impulsión. En primer lugar para poder conocer las condiciones del punto de impulsión que requiere nuestro local es necesario calcular el factor de carga sensible de nuestro local mediante la siguiente fórmula: CS FCS = C + C S L 38

46 Conocido este factor y haciendo uso del diagrama psicrométrico, se traza la recta que une el factor de carga sensible con las condiciones de confort de nuestro local, es decir 24 ºC y 50% de humedad relativa para verano. El punto de impulsión de nuestro local de encuentra en esta recta. En primer lugar podríamos considerar el punto de impulsión como la intersección de la recta de carga con las condiciones de saturación, pero en nuestro caso, para la mayor parte de los climatizadores se obtenían valores del punto de impulsión inferiores a 13 ºC, esto puede suponer temperaturas muy bajas en el agua de refrigeración de la batería de frío. Temperaturas tan bajas pueden suponer el empleo de glicol, lo que encarecería nuestra instalación. Por esta razón para nuestro cálculo se ha partido, como hipótesis, de considerar una temperatura de impulsión que esté entre 13,5 ºC y 14,5 ºC. Para la temperatura seca fijada y con la recta de carga podemos obtener las condiciones del punto de impulsión: Ts: Temperatura seca (ºC). HR: Humedad relativa (%). H: Humedad específica (g/kg de aire). De este modo el valor del caudal de impulsión será: C C S L = Q 1,23 ( T i = Q 3,01 ( H i h T ) h i H i ) Despejando de una de las fórmulas obtenemos el valor del caudal de impulsión: CS ( W ) Qi ( l / s) = 1,23 ( T T ) h i 39

47 Punto de salida de la batería. Se ha considerado un recalentamiento de 1,5 ºC, por lo que la temperatura a la salida de la batería (T SB ) sería: T SB = T i 1,5 De este modo y con la misma humedad específica que la del punto de impulsión podemos conocer las condiciones a la salida de la batería: Ts: Temperatura seca (ºC). HR: Humedad relativa (%). H: Humedad específica (g/kg de aire). Balance de caudales. Conocido el caudal de ventilación (Qv) y el valor del caudal de impulsión (Qi), el caudal de retorno (Qr) a la habitación se obtiene como: Q r = Q i Q v El caudal de extracción se ha calculado mediante la siguiente expresión: V QExtracción ( l / s) = 0,6 3 ( m ) 3,6 local Punto de mezcla. El aire impulsado a los locales será resultado de la mezcla de aire que retornamos a nuestro local y el aire de ventilación. Las condiciones de temperatura del aire serán diferentes, por un lado el caudal que retornamos de nuestro local estará a la temperatura de dicho local, considerando que 40

48 tenemos un recalentamiento del aire en el ventilador de retorno de 1ºC, el punto de retorno será de 25 ºC. Mientras que las condiciones del caudal de ventilación serán las consideradas del exterior. El punto de mezcla se obtendrá despejando de las siguientes ecuaciones: Q T i i m Q H m = Q r = Q T r r H + Q h v + Q T v ext H ext Potencia frigorífica. La potencia por tanto necesaria en la batería de frío dependerá de la condiciones de entrada y salida a la batería. Las condiciones de entrada serán las del punto de mezcla, por lo que podemos obtener el valor de la potencia sensible y latente. El resultado de la potencia total será la suma de las dos potencias: P P P S L T = 1,23 Q ( T = P S + P L i i m = 3,01 Q ( H T m SB H ) SB ) Para el cálculo del caudal de agua necesario en la batería de frío del climatizador se considerará la potencia total de refrigeración. La temperatura de entrada del agua (Te) será de 7 ºC, mientras que la temperatura de salida del agua (Ts) será de 14 ºC. El caudal se obtiene despejando de la siguiente expresión: P T ( kw ) = 4,2 Q( l / s) ( Ts Te) 41

49 Cálculo de Invierno: Para el cálculo de invierno, los caudales de impulsión, ventilación y retorno se mantendrán los mismos que se han calculado en los apartados de caudales de ventilación y del cálculo de verano. Condiciones de impulsión. Conocida la carga de invierno para nuestro local y con las condiciones de confort de invierno, 22ºC y humedad relativa del 50%, podemos obtener el valor de la temperatura de impulsión. C T = 1,23 Qi ( Ti Th ) Despejando de la formula obtenemos la temperatura de impulsión: C T T i = + 1, 23 Qi T h Punto de mezcla. El aire impulsado para invierno es, como en verano, la suma de los caudales de retorno y ventilación. Para este caso el caudal de retorno se considera a la temperatura de nuestro local, es decir 22 ºC. Mientras que las condiciones del caudal de ventilación serán las consideradas del exterior. El punto de mezcla se obtendrá despejando de las siguientes ecuaciones: Q T i i m Q H m = Q r = Q T r h H + Q h v + Q T v ext H ext 42

50 Humectación con vapor. En el caso de que la humedad relativa del punto de impulsión fuera inferior a un 40%, sería necesario añadir vapor al aire. Potencia calorífica. Para el cálculo de la potencia calorífica necesitaremos la temperatura de entrada y salida de la batería de calor, de este modo la temperatura de entra será la del punto de mezcla calculada en el apartado anterior y la de salida consideramos la de impulsión: P = 1,23 Qi ( Ti Tm ) Para el cálculo del caudal de agua necesario en la batería de calor del climatizador se considerará la potencia de calefacción. La temperatura de entrada del agua (Te) será de 85 ºC, mientras que la temperatura de salida del agua (Ts) será de 65 ºC. El caudal se obtiene despejando de la siguiente expresión: P( kw ) = 4,2 Q( l / s) ( Te Ts) Balance de caudales. El balance de caudales obtenido para cada uno de los locales se expresa en las siguientes tablas. El caudal de retorno será el caudal que retornamos desde el local al climatizador. El caudal de recirculación es aquel que extraído del local mezclamos con el aire exterior y una vez tratado volvemos a impulsar de nuevo al local. El caudal de expulsión es el aire que retornamos del local y expulsamos al exterior. El caudal de ventilación es el calculado en el apartado y el caudal de impulsión se ha calculado según lo indicado en este apartado. 43

51 Locales de grandes dimensiones: m3/h ZONA Qretor Qrecirc Qexp Qv Qimp H H H H Potencia de refrigeración. En las siguientes tablas mostramos los valores de potencia sensible, potencia latente y la total, que será el resultado de las suma de ambas potencias. En la última columna se expresa el caudal de agua necesario en la batería de frío. Locales de grandes dimensiones: ZONA Psen(W) Plat(W) Ptot(W) Qagua(l/s) H ,778 H ,836 H ,819 H ,889 Potencia de calefacción. Los valores obtenidos para la potencia necesaria en la batería de calor se resumen en las siguientes tablas para cada una de las zonas, en la última columna se indica el caudal de agua necesario en la batería de calefacción. 44

52 Locales de grandes dimensiones: ZONA Ptot(W) Qagua(l/s) H ,353 H ,169 H ,349 H , CÁLCULO DE CLIMATIZADORES DE AIRE PRIMARIO. Para aquellas zonas de oficinas y comerciales en las que vamos a emplear equipos Fan-Coil será necesario contar con un equipo que pueda aportar el aire de ventilación necesario para el local. En aquellos locales en los que hemos puesto unidades horizontales con mueble y que tienen amplias ventanas que dan al interior de las grandes zonas del hall de entrada y zona de equipajes, no será necesario impulsar aire de ventilación. Se ha calculado un climatizador que impulsará el aire a todos los locales en los que se han empleado unidades Fan-Coil. Este climatizador no tendrá ventilador de retorno, todo el aire que se extraiga del local será por tanto expulsado al exterior. Será necesario disponer de un ventilador 45

53 que irá separado del climatizador y que servirá para realizar la extracción de aire del local. Potencia de refrigeración: En este caso no tenemos punto de mezcla ya que hemos eliminado el ventilador de retorno y todo el aire que impulsamos a la habitación procede del exterior. El punto por tanto antes de entrar a la batería de frío será de 24,1ºC, es decir, las condiciones externas que tenemos para verano en Santander. Como queremos que la temperatura del punto de impulsión sea para todo el año de 22 ºC, la temperatura a la salida en la batería de frío será de 20,5 ºC, considerando un incremento de temperatura de 1,5 ºC en el ventilador de impulsión. El caudal que tenemos que considerar es caudal de ventilación calculado en el apartado y será el resultado de la suma de todos los caudales de ventilación de los locales que vamos a tratar con el mismo climatizador. La potencia latente será nula ya que si miramos en el diagrama psicrométrico, al movernos desde las condiciones exteriores hasta 22 ºC no le da tiempo a condensar al aire. La potencia se obtiene de la siguiente expresión: P P P S L T = 1,23 Q = 0 = P S + P L V (24,1 22 1,5) Para el cálculo del caudal de agua necesario en la batería de frío del climatizador de aire exterior se considerará la potencia total de refrigeración. La temperatura de 46

54 entrada del agua (Te) será de 7 ºC, mientras que la temperatura de salida del agua (Ts) será de 14 ºC. El caudal se obtiene despejando de la siguiente expresión: P T ( kw ) = 4,2 Q( l / s) ( Ts Te) Potencia de calefacción: Para el cálculo de la potencia necesaria para la batería de calor tampoco existe punto de mezcla, ya que no retornamos el aire de la habitación. Por tanto la temperatura antes de la entrada a la batería es la del exterior, que para Santander en invierno son 2ºC. La temperatura de impulsión será de nuevo 22 ºC y coincidirá con la temperatura a la salida de la batería, ya que el incremento de temperatura que se produce en el ventilador favorece a combatir la carga y no se considera por seguridad. Los caudales de ventilación será la suma de todos los caudales de ventilación de los locales a tratar con el mismo climatizador. La potencia se obtiene de la siguiente expresión: P 1,23 Q (22 2) = V Para el cálculo del caudal de agua necesario en la batería de calor del climatizador de aire exterior se considerará la potencia de calefacción. La temperatura de entrada del agua (Te) será de 85 ºC, mientras que la temperatura de salida del agua (Ts) será de 65 ºC. El caudal se obtiene despejando de la siguiente expresión: P( kw ) = 4,2 Q( l / s) ( Te Ts) 47

55 Resultados. Para el balance de caudales, al no considerar ventilador de retorno el caudal de retorno será nulo. Sin embargo si será necesario disponer de un ventilador que irá separado del climatizador y que servirá para realizar la extracción de aire del local. A continuación exponemos una tabla con los resultados: Locales: m3/h ZONA Qretor Qrecirc Qexp Qv Qimp L L L L L L L L L L L L L L L L L L L L L L L L

56 La potencia que necesitamos para la batería de frío y el caudal de agua necesario para la misma se expone en la siguiente tabla: Locales: ZONA Psen(W) Plat(W) Ptot(W) Qagua(l/s) L ,043 L ,068 L ,076 L ,036 L ,060 L ,028 L ,086 L ,108 L ,108 L ,139 L ,104 L ,164 L ,221 L ,138 L ,060 L ,060 L ,060 L ,060 L ,160 L ,147 L ,131 L ,121 L ,131 L ,131 49

57 La potencia necesaria para la batería de calor y el caudal de agua necesaria para la misma se expone en la siguiente tabla: Locales: ZONA Ptot(W) Qagua(l/s) L ,014 L ,017 L ,021 L ,017 L ,018 L ,010 L ,025 L ,025 L ,025 L ,033 L ,031 L ,036 L ,039 L ,032 L ,017 L ,017 L ,017 L ,017 L ,028 L ,028 L ,025 L ,026 L ,025 L ,025 50

58 CÁLCULO DE FAN COILS. Las oficinas y zonas comerciales del aeropuerto en la que no se ha empleado un climatizador será necesaria la utilización de un equipo Fan-Coil para combatir la carga del local. Selección de los equipos: Para realizar su selección se ha comprobado que los modelos elegidos pueden cumplir con las necesidades tanto de verano como de invierno que requiere nuestro local. Tanto para pequeñas oficinas, en su mayoría ocupadas por pocas personas como para oficinas más grandes y locales comerciales se han empleado unidades horizontales ocultas. Los modelos seleccionados de catálogo han sido los siguientes: 42N JW Todos los modelos serán unidades horizontales ocultas. Para los modelos 42N las capacidades frigoríficas y caloríficas serán las siguientes: Capacidad frigorífica nominal 1,4 7,3 kw Capacidad calorífica nominal 2,0 9,8 kw Para los modelos 42JW las capacidades frigoríficas y caloríficas serán las siguientes: Capacidad frigorífica nominal 3 16 kw Capacidad calorífica nominal 4 18,5 kw 51

59 A continuación indicamos todos los modelos seleccionados para cada uno de los locales. ZONA FAN-COIL MODELO CANTIDAD L1 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N25 1 L2 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N25 1 L3 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N33 1 L4 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N25 1 L5 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N25 1 L6 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N16 1 L7 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N33 1 L8 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N43 1 L9 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N43 1 L10 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N50 1 L11 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N43 1 L12 unidad horizontal oculta (4tubos) 42JW009 1 L13 unidad horizontal oculta (4tubos) 42JW009 1 L14 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N50 1 L15 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N25 1 L16 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N25 1 L17 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N25 1 L18 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N25 1 L19 unidad horizontal oculta (4tubos) 42JW009 1 L20 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N50 1 L21 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N50 1 L22 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N50 1 L23 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N50 1 L24 unidad horizontal oculta (4tubos) 42N

60 DIFUSORES. El número de difusores en cada local tendrá que ser suficiente para distribuir el caudal de impulsión. Su colocación en el local deberá ser lo más simétrica posible para una mejor distribución del aire. Para caudales mayores de aire, en los que vamos a usar climatizadores, se han utilizado difusores de la serie ADLQ, difusores de techo cuadrados. Los datos técnicos de estos difusores se exponen en la siguiente tabla. ZONA MODELO Nº DIFUSORES Q (m3/h) TAMAÑO p (Pa) db(a) H1 ADLQ H2 ADLQ H3 ADLQ H4 ADLQ CONDUCTOS DE IMPULSIÓN. Los conductos de impulsión son los que van llevar el aire desde el climatizador hasta el local. El conducto lleva el caudal de impulsión calculado para cada climatizador en el apartado , en el caso de los climatizadores de aire primario el caudal de impulsión será el mismo que el caudal de ventilación y se han calculado en el apartado Los conductos se han diseñado mediante tablas, para las que conocido el caudal de impulsión podemos conocer la velocidad, la pérdida de carga por metro lineal en el 53

61 conducto y el diámetro del conducto. Se han diseñado para que trabajen a media velocidad y teniendo en cuenta que la velocidad nunca sea superior a 10 m/s y para que la pérdida de carga por metro lineal de conducto no sea superior a 0,1223 mmca/m. Una vez que tenemos el diámetro del conducto, hemos empleado otra tabla para el cálculo del conducto rectangular equivalente. Para el cálculo de la pérdida de carga en el conducto que nos permita diseñar el ventilador empleado en el climatizador, hemos empleado un programa de cálculo en Excel. La pérdida de carga se calcula para el tramo más desfavorable, que será aquel que termine en el punto más alejado del climatizador. En las siguientes tablas damos los valores de caudal, sección rectangular del conducto, diámetro equivalente, longitud del tramo, velocidad, pérdida de carga por metro lineal y el sumatoria de la pérdida de carga dada por el programa de cálculo en Excel, que considera la pérdida que se produce en los codos y por metro lineal de conducto. La nomenclatura de los tramos hace referencia a la definida en los planos que se muestran más adelante en este proyecto. Local H1: SECCION (mm) TRAMO Qimp A B Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , ,5 0, ,5 0, ,5 0,122 1-a ,122 54

62 1-b ,122 2-a ,122 2-b ,122 3-a ,122 3-b ,122 4-a ,122 4-b ,122 4-c ,5 0,122 Δp total 3,294 Local H2: SECCION (mm) TRAMO Qimp Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , , , , , , ,5 0, ,9 0, , ,5 0,122 1-a ,8 0,122 1-b ,8 0,122 2-a ,8 0,122 2-b ,8 0,122 3-a ,8 0,122 3-b ,8 0,122 4-a ,8 0,122 4-b ,8 0,122 55

63 5-a ,8 0,122 5-b ,8 0,122 6-a ,8 0,122 6-b ,8 0,122 7-a ,8 0,122 7-b ,8 0,122 8-a ,8 0,122 8-b ,8 0,122 9-a ,5 0,122 9-b ,5 0,122 Δp total 9,028 Local H3: TRAMO Qimp Alt SECCION (mm) Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , , ,122 1-a ,122 1-b ,122 2-a ,122 2-b ,122 3-a ,122 3-b ,122 Δp total 2,125 56

64 Local H4: TRAMO Qimp Alt SECCION (mm) Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) ,5 0, , ,122 1-a ,122 2-a ,122 3-a ,122 Δp total 2,125 Local Origen 10: SECCION (mm) TRAMO Qimp Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , a ,7 0, , a ,7 0, , ,8 0, a ,8 0, b ,2 0, ,7 0, ,5 0, a ,2 0, ,5 4 0, a , ,5 0, a ,122 57

65 18-b ,8 0, ,4 0, a ,5 2,8 0, b ,5 2,8 0,122 Δp total 16,32 Local Origen 20: SECCION (mm) TRAMO Qimp Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , , , a ,7 0, b ,3 0, ,8 0, a ,7 0, ,4 0, a ,7 0, , a ,7 0, b ,7 0, ,7 0, a ,7 0, ,5 0, a ,7 0, ,5 0, a ,8 0, ,5 4,5 0, a ,8 0, ,5 4 0, a ,8 0, ,5 3,8 0,122 58

66 27-a ,8 0, ,5 3,4 0, a ,8 0, b ,8 0,122 Δp total 14, REJILLAS DE RETORNO. El modelo de rejillas seleccionadas para extraer el aire del local son la serie RH-RV, con un rango de caudales de 100 a 6000 m 3 /h. La colocación de las rejillas se hará de forma que el conducto de retorno tenga la menor perdida de carga posible, las rejillas no tendrán que estar distribuidas de forma simétrica en el local. Para cada local cuya carga se combate con un climatizador se han seleccionado un número de rejillas en función del caudal de extracción, las rejillas seleccionadas para la extracción del aire con sus características, tamaño, caudal de aire, pérdida de carga. ZONA MODELO Nº REJILLAS Q (m3/h) TAMAÑO p (mmca) Vel(m/s) H1 RH-RV x H2 RH-RV x H3 RH-RV x H4 RH-RV x

67 Para impulsar el aire de los equipos Fan-Coil se han empleado rejillas RH-RV de la marca Airflow. El caudal de aire que tienen que distribuir estas rejillas viene dado por el equipo Fan-Coil y se ha especificado en el apartado Los modelos empleados en cada local y el número necesario de rejillas se especifican en la tabla que mostraré más adelante. Para la extracción del aire en aquellos locales en los que hemos puesto unidades horizontales ocultas de Fan Coil también se pondrán rejillas. Las rejillas son del mismo modelo que las anteriores. p ZONA COND Q (m3/h) TAMAÑO Vel(m/s) (mmca) IMP x ,4 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 REC x100 4,3 6,9 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 4,3 6,9 REC x150 4,3 6,9 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 4,2 6,7 REC x150 4,3 6,9 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x ,4 REC x100 4,3 6,9 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 4,3 6,9 REC x ,4 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 2,9 5,6 REC x150 2,9 5,6 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 5,5 7,8 REC x150 4,2 6,7 60

68 L8 L9 L10 L11 L12 L13 L14 L15 L16 L17 L18 L19 L20 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x200 5,2 7,7 REC x150 5,5 7,8 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x200 5,2 7,7 REC x150 5,5 7,8 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x300 4,3 6,9 REC x ,3 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x200 5,2 7,7 REC x150 4,2 6,7 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x300 4,2 6,7 REC x300 4,3 6,9 EXTR x150 2,9 5,6 IMP x300 4,2 6,7 REC x300 4,2 6,7 EXTR x150 2,9 5,6 IMP x300 4,3 6,9 REC x ,3 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 4,3 6,9 REC x ,4 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 4,3 6,9 REC x ,4 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 4,3 6,9 REC x ,4 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x150 4,3 6,9 REC x ,4 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x300 4,2 6,7 REC x300 4,2 6,7 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x300 4,2 6,7 REC x300 4,3 6,9 EXTR x100 1,8 4,6 61

69 L21 L22 L23 L24 IMP x300 4,3 6,9 REC x ,3 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x ,3 REC x200 5,2 7,7 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x300 4,3 6,9 REC x ,3 EXTR x100 1,8 4,6 IMP x300 4,3 6,9 REC x ,3 EXTR x100 1,8 4, CONDUCTOS DE RETORNO. Los conductos de retorno llevarán el aire desde nuestro local al climatizador, parte del aire de extracción del local se retorna a la habitación y otra será expulsada al exterior. El caudal de aire empleado para diseñar los conductos de retorno será el caudal de extracción calculado en el apartado y en apartado para los climatizadores de aire primario. El sistema de cálculo es el que se ha descrito para los conductos de impulsión. En función de la pérdida de carga total que tengamos debido al conducto y a la pérdida de carga que se produce en la rejilla de retorno dimensionaremos el ventilador de extracción. 62

70 En las siguientes tablas se especifica para conducto de retorno de cada climatizador las dimensiones del conducto y la pérdida de carga total que se produce en el mismo. La nomenclatura de los tramos hace referencia a la definida en los planos que se muestran más adelante en este proyecto. Local H1: SECCION (mm) TRAMO Qret Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , , ,5 0, , ,5 0, ,5 0, , , ,5 0, ,122 Δp total 6,954 63

71 Local H2: SECCION (mm) TRAMO Qret Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , , , , , , , , , , ,5 0, , , ,5 0, , ,5 0, , ,122 Δp total 17,08 64

72 Local H3: TRAMO Qret Alt SECCION (mm) Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) ,5 0, , , , , ,122 Δp total 7,01 Local H4: TRAMO Qret Alt SECCION (mm) Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) ,5 0, , ,122 Δp total 1,75 65

73 Para el aire primario los conductos servirán para extraer el aire del local, pero no volverán al climatizador, sino que el aire será expulsado al exterior mediante un ventilador de extracción. El sistema de cálculo es el mismo que en apartados anteriores. Se estudiara el caso más desfavorable para con la pérdida de carga mayor poder dimensionar el ventilador de extracción. Local Origen 10: SECCION (mm) TRAMO Qextr Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , , ,9 0, ,8 0, ,4 0, ,122 Δp total 3,77 Local Origen 20: SECCION (mm) TRAMO Qextr Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) ,5 4 0, , , ,8 0, ,5 0,122 66

74 ,5 3,2 0, ,5 3 0, ,5 2,5 0,122 Δp total 5,07 Local Origen 30: SECCION (mm) TRAMO Qextr Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) , , , ,8 0, ,5 0, ,122 Δp total Local Origen 40: 3,13 SECCION (mm) TRAMO Qextr Alt Base Ø (mm) LONG (m) V (m/s) p/m (mmca) ,5 0, ,5 0, ,3 0, ,122 Δp total 3,77 67

75 TUBERÍAS. El cálculo de las tuberías de agua necesarias para nuestra instalación dependerá de los valores de caudal calculados para los climatizadores y los equipos Fan-Coil y cuyos valores de caudal se dan en los apartados referentes a la selección de los mismos. Para la selección de las mismas se han empleado una gráfica donde, con los valores de caudal y los criterios de velocidad y pérdida de carga, obtenemos el diámetro de la tubería. La velocidad inferior a 2,1 m/s y que la pérdida de carga máxima permitida por metro lineal de tubería será de 20 mm.c.a. La nomenclatura de los tramos hace referencia a la definida en los planos que se muestran más adelante en este proyecto. Locales de grandes dimensiones (Agua fría): Impulsión: TRAMO Qimp(L/h) Ø (") DN LONG (m) V (m/s) ,67 4-a / ,49 68

76 ,73 3-a , ,94 2-a / , ,26 1-a / , ,36 Δp total 1564,2 Retorno: TRAMO Qimp(L/h) Ø (") DN LONG (m) V (m/s) ,67 4-a / , ,73 3-a , ,94 2-a / , ,26 1-a / , ,36 Δp total 1564,2 69

77 Locales de grandes dimensiones (Agua caliente): Impulsión: TRAMO Qimp Ø (") DN LONG (m) V (m/s) " ,53 4-a 265 1/2 " , " ,56 3-a /4 " , " ,72 2-a /4 " , " ,88 1-a 435 3/4 " , /2 " ,56 Δp total 1234,54 Retorno: TRAMO Qimp Ø (") DN LONG (m) V (m/s) " ,53 4-a 265 1/2 " , " ,56 3-a /4 " , " ,72 2-a /4 " , " ,88 1-a 435 3/4 " , /2 " ,56 Δp total 1234,54 70

78 Locales Impulsión (Agua fría): TRAMO Qimp(L/h) Ø (") DN LONG (m) V (m/s) /2 " ,21 6-a 129 1/2 " , /2 " ,39 5-a 245 1/2 " , /4 " ,40 4-a 215 1/2 " , " ,89 3-a 275 1/2 " , " ,22 2-a 100 1/2 " , " , /2 " , /2 " ,57 8-a 310 3/4 " 20 9,5 0, /2 " ,55 9-a 390 3/4 " , " ,88 10-a 390 3/4 " , " ,83 11-a 500 3/4 " , " ,76 12-a 375 3/4 " , " ,72 13-a 590 3/4 " , " ,64 14-a 795 1" , " ,54 15-a 495 3/4 " , " ,48 16-a 215 1/2 " , /2 " ,73 17-a 215 1/2 " , /2 " ,68 18-a 215 1/2 " , /2 " ,64 71

79 19-a 215 1/2 " , /2 " ,60 20-a 575 3/4 " , /4 " ,65 21-a 530 3/4 " , /4 " ,51 22-a 470 3/4 " , /4 " ,38 23-a 435 3/4 " , " ,12 24-a 470 3/4 " , /4 " ,36 Δp total 3083,00 Locales Retorno (Agua fría): TRAMO Qimp(L/h) Ø (") DN LONG (m) V (m/s) /2 " ,21 6-a 129 1/2 " , /2 " ,39 5-a 245 1/2 " , /4 " ,40 4-a 215 1/2 " , " ,89 3-a 275 1/2 " , " ,22 2-a 100 1/2 " , " , /2 " , /2 " ,57 8-a 310 3/4 " 20 9,5 0, /2 " ,55 9-a 390 3/4 " , " ,88 10-a 390 3/4 " , " ,83 11-a 500 3/4 " ,38 72

80 " ,76 12-a 375 3/4 " , " ,72 13-a 590 3/4 " , " ,64 14-a 795 1" , " ,54 15-a 495 3/4 " , " ,48 16-a 215 1/2 " , /2 " ,73 17-a 215 1/2 " , /2 " ,68 18-a 215 1/2 " , /2 " ,64 19-a 215 1/2 " , /2 " ,60 20-a 575 3/4 " , /4 " ,65 21-a 530 3/4 " , /4 " ,51 22-a 470 3/4 " , /4 " ,38 23-a 435 3/4 " , " ,12 24-a 470 3/4 " , /4 " ,36 Δp total 3083,00 73

81 Locales Impulsión (Agua caliente): TRAMO Qimp Ø (") DN LONG (m) V (m/s) /2 " ,07 6-a 60 1/2 " , /2 " ,15 5-a 60 1/2 " , /2 " ,23 4-a 65 1/2 " , /2 " ,32 3-a 75 1/2 " , /4 " ,23 2-a 35 1/2 " , /4 " , /4 " , /4 " ,46 8-a 90 1/2 " 15 9,5 0, /4 " ,44 9-a 90 1/2 " , /4 " ,41 10-a 90 1/2 " , /4 " ,39 11-a 120 1/2 " , /4 " ,36 12-a 110 1/2 " , /4 " ,33 13-a 130 1/2 " , " ,27 14-a 140 1/2 " , " ,10 15-a 115 1/2 " , " ,96 16-a 60 1/2 " , " ,89 17-a 60 1/2 " , " ,82 18-a 60 1/2 " ,08 74

82 /4 " ,47 19-a 60 1/2 " , /4 " ,43 20-a 100 1/2 " , /4 " ,35 21-a 100 1/2 " , /4 " ,28 22-a 90 1/2 " , /2 " ,38 23-a 95 1/2 " , /2 " ,25 24-a 90 1/2 " , /2 " ,12 Δp total 1886,10 Locales Retorno (Agua caliente): TRAMO Qimp Ø (") DN LONG (m) V (m/s) /2 " ,07 6-a 60 1/2 " , /2 " ,15 5-a 60 1/2 " , /2 " ,23 4-a 65 1/2 " , /2 " ,32 3-a 75 1/2 " , /4 " ,23 2-a 35 1/2 " , /4 " , /4 " , /4 " ,46 8-a 90 1/2 " 15 9,5 0, /4 " ,44 9-a 90 1/2 " , /4 " ,41 10-a 90 1/2 " , /4 " ,39 11-a 120 1/2 " ,17 75

83 /4 " ,36 12-a 110 1/2 " , /4 " ,33 13-a 130 1/2 " , " ,27 14-a 140 1/2 " , " ,10 15-a 115 1/2 " , " ,96 16-a 60 1/2 " , " ,89 17-a 60 1/2 " , " ,82 18-a 60 1/2 " , /4 " ,47 19-a 60 1/2 " , /4 " ,43 20-a 100 1/2 " , /4 " ,35 21-a 100 1/2 " , /4 " ,28 22-a 90 1/2 " , /2 " ,38 23-a 95 1/2 " , /2 " ,25 24-a 90 1/2 " , /2 " ,12 Δp total 1886,10 76

84 SELECCIÓN DE LAS BOMBAS. La selección de las bombas para cada uno de los circuitos se ha realizado de la considerando la perdida de carga que se produce en la batería más alejada de la bomba. Hemos dividido el cálculo en dos apartados: Bombas para el sistema de tuberías de los climatizadores: Se considera la longitud de ida y vuelta, desde la bomba hasta la batería, más alejada. Se ha estimado una perdida media en las tuberías de 20 mm.c.a por metro lineal de tubería, considerando un factor corrector de 1,2 por codos y accesorios. La pérdida de carga que se produce en la batería es de 3 m.c.a, la pérdida de carga en la válvula de control es de 3 m.c.a. Por último la pérdida de carga que se produce por los accesorios de la bomba es de 4 m.c.a. Los valores calculados para los dos circuitos de los climatizadores son: Tuberías de frío: Teniendo en cuenta que la longitud de tubería hasta el climatizador más alejado es de 43 m y teniendo en cuenta las consideraciones anteriores tenemos que la altura que debe dar la bomba es: [( 43 2) x0,02 1,2] + [ ] = 12,064m. c a H =. Siendo el caudal total de m 3 /h. El modelo seleccionado es una bomba NKE

85 Tuberías de calor: La altura de la bomba será: [( 43 2) x0,02 1,2] + [ ] = m. c a H =. Siendo el caudal total de m 3 /h. El modelo seleccionado es una bomba TPE Bombas para el sistema de tuberías de los Fan Coils: Se considera la longitud de ida y vuelta desde la bomba hasta la batería más alejada. Se ha estimado una perdida media en las tuberías de 20 mm.c.a por metro lineal de tubería, considerando un factor corrector de 1,2 por codos y accesorios. La pérdida de carga que se produce en la batería es de 1,5 m.c.a, la pérdida de carga en la válvula de control es de 1,5 m.c.a. Por último la pérdida de carga que se produce por los accesorios de la bomba es de 4 m.c.a. Los valores calculados para los dos circuitos de los Fan Coils son: 78

86 Tuberías de frío: Teniendo en cuenta que la longitud de tubería hasta el Fan Coil más alejado es de 118 m, tenemos que la altura que debe dar la bomba es: [( 118 2) x0,02 1,2] + [ 1,5 + 1,5 + 4] = 12,664m. c a H =. Siendo el caudal total de m 3 /h. El modelo seleccionado es una bomba CR Tuberías de calor: La altura de la bomba será: [( 118 2) x0,02 1,2] + [ 1,5 + 1,5 + 4] = m. c a H =. Siendo el caudal total de m 3 /h. El modelo seleccionado es una bomba TPE SELECCIÓN DE LA CALDERA. Para realizar la selección de la caldera necesaria para la instalación hemos tenido en cuanta la suma de las potencias de calefacción de todos los climatizadores y unidades Fan-Coil: Potencia total de calefacción en climatizadores W Potencia total de calefacción en unidades Fan-Coil W Potencia total de calefacción W 79

87 Con el modelo de caldera seleccionado EUROBLOC-SUPEREX, hemos calculado en función de nuestras necesidades de calefacción el número de calderas necesarias en la instalación. La potencia de calefacción supone un total de kcal/h, por lo que para tener un margen de seguridad con una caldera adicional hemos seleccionado 2 calderas del tamaño 296 con una potencia térmica de kcal/h cada una SELECCIÓN DEL EQUIPO DE REFRIGERACIÓN. Para la selección de los equipos de refrigeración se ha tenido en cuenta la suma de las potencias totales de refrigeración de los climatizadores y los equipos Fan-Coil: Potencia total frigorífica en climatizadores W Potencia total frigorífica en los equipos Fan-Coil W Potencia total frigorífica W Hemos considerado un coeficiente de simultaneidad en todo el aeropuerto de 0,8. por lo que la potencia total será de W. Hemos seleccionado una enfriadora de agua de condensación por aire de la marca Carrier, del modelo 30 XW 476 con una capacidad frigorífica nominal de 476 KW. 80

88 1.3 ANEXOS 81

89 ÍNDICE: 1.3 ANEXOS CLIMATIZADORES DE CAUDAL CLIMATIZADOR DE AIRE PRIMARIO CALDERA EQUIPO REFRIGERADOR

90 1.3 ANEXOS CLIMATIZADORES DE CAUDAL. PROYECTO: H2 REF. DEL CLIMATIZADOR: En dos pisos Climatizador modular serie TKM 53 formado por bastidor en perfil de aluminio extruido y paneles de cierre tipo sandwich de 25 mm. espesor con chapa galvanizada interior y chapa prelacada exterior. Aislamiento de poliuretano. Puertas de intervención con manecillas de apertura rápida. Datos generales del climatizador Largo (mm): Alto (mm): Ancho (mm): Ejecución: interior 83

91 Filtro F1 Filtro plano modelo F718 Clase según UNE EN 779 G4 Pérdida de carga considerada (mmca): 15 Filtro F2 Filtro de bolsas modelo F749 Clase según UNE EN 779 F8 Pérdida de carga considerada (mmca): 25 Batería B1 Batería de agua fría 31T 7R Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,5 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire: 29,0 C-43 %HR / 12,5 C- 99 %HR Cond. ent/sal agua:7,0 C / 14,0 C Pérdida de carga del agua: 2,92 mca Batería B2 Batería de agua caliente 31T 1R Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,5 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire:14 C / 28 C Cond. ent/sal agua:85 C / 65 C Pérdida de carga del agua: 2 mca 84

92 Ventilador V1 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: rpm Presión disponible: 19 mmca Nivel Sonoro: 92 db(a) Motor: 18,50 Kw/1.500 rpm Compuerta JZ-B/1.350 x Compuerta JZ-B/1.500 x Compuerta JZ-B/2.700 x 840 Ventilador V2 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: 805 rpm Presión disponible: 17 mmca Nivel Sonoro: 86 db(a) Motor: 7,50 Kw/1.500 rpm 85

93 PROYECTO: H3 REF. DEL CLIMATIZADOR: Horizontal en línea Climatizador modular serie TKM 38 formado por bastidor en perfil de aluminio extruido y paneles de cierre tipo sandwich de 25 mm. espesor con chapa galvanizada interior y chapa prelacada exterior. Aislamiento de poliuretano. Puertas de intervención con manecillas de apertura rápida. Datos generales del climatizador Largo (mm): Alto (mm): Ancho (mm): Ejecución: interior Filtro F1 Filtro plano modelo F718 Clase según UNE EN 779 G4 Pérdida de carga considerada (mmca): 15 86

94 Filtro F2 Filtro de bolsas modelo F749 Clase según UNE EN 779 F8 Pérdida de carga considerada (mmca): 25 Batería B1 Batería de agua fría 16T 8R Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,4 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire: 26,9 C-44 %HR / 12,4 C- 99 %HR Cond. ent/sal agua:7,0 C / 15,0 C Pérdida de carga del agua: 2,82 mca Batería B2 Batería de agua caliente 16T 1R Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,4 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire:18 C / 24 C Cond. ent/sal agua:85 C / 65 C Pérdida de carga del agua: 1 mca Ventilador V1 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: rpm Presión disponible: 17 mmca Nivel Sonoro: 89 db(a) Motor: 5,50 Kw/1.500 rpm 87

95 Compuerta JZ-B/800 x 840 Compuerta JZ-B/750 x 675 Compuerta JZ-B/950 x 675 Ventilador V2 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: rpm Presión disponible: 14 mmca Nivel Sonoro: 83 db(a) Motor: 2,20 Kw/1.500 rpm 88

96 PROYECTO: H1 REF. DEL CLIMATIZADOR: En dos pisos Climatizador modular serie TKM 53 formado por bastidor en perfil de aluminio extruido y paneles de cierre tipo sandwich de 25 mm. espesor con chapa galvanizada interior y chapa prelacada exterior. Aislamiento de poliuretano. Puertas de intervención con manecillas de apertura rápida. 89

97 Datos generales del climatizador Largo (mm): Alto (mm): Ancho (mm): Ejecución: interior Filtro F1 Filtro plano modelo F718 Clase según UNE EN 779 G4 Pérdida de carga considerada (mmca): 15 Filtro F2 Filtro de bolsas modelo F749 Clase según UNE EN 779 F8 Pérdida de carga considerada (mmca): 25 90

98 Batería B1 Batería de agua fría 24T 8R Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,4 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire: 32,0 C-41 %HR / 12,4 C- 98 %HR Cond. ent/sal agua:7,0 C / 14,0 C Pérdida de carga del agua: 2,87 mca Batería B2 Batería de agua caliente 24T 1R Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,4 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire:9 C / 24 C Cond. ent/sal agua:85 C / 65 C Pérdida de carga del agua: 2 mca Ventilador V1 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: rpm Presión disponible: 35 mmca Nivel Sonoro: 90 db(a) Motor: 15,00 Kw/1.500 rpm Compuerta JZ-B/1.050 x Compuerta JZ-B/1.400 x 840 Compuerta JZ-B/2.100 x

99 Ventilador V2 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: rpm Presión disponible: 19 mmca Nivel Sonoro: 89 db(a) Motor: 5,50 Kw/1.500 rpm PROYECTO: H4 REF. DEL CLIMATIZADOR: Horizontal en línea Climatizador modular serie TKM: 38 formado por bastidor en perfil de aluminio extruido y paneles de cierre tipo sandwich de 25 mm. espesor con chapa galvanizada interior y chapa prelacada exterior. Aislamiento de poliuretano. Puertas de intervención con manecillas de apertura rápida. Datos generales del climatizador Largo (mm): Alto (mm): Ancho (mm): Ejecución: interior 92

100 Filtro F1 Filtro plano modelo F718 Clase según UNE EN 779 G4 Pérdida de carga considerada (mmca): 15 Filtro F2 Filtro de bolsas modelo F749 Clase según UNE EN 779 F8 Pérdida de carga considerada (mmca): 25 Batería B1 Batería de agua fría 12T 7R Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,4 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire: 26,9 C-44 %HR / 12,5 C- 99 %HR Cond. ent/sal agua:7,0 C / 14,0 C Pérdida de carga del agua: 2,66 mca Batería B2 Batería de agua caliente 12T 1R Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,4 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire:18 C / 24 C Cond. ent/sal agua:85 C / 65 C Pérdida de carga del agua: 2 mca 93

101 Ventilador V1 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: rpm Presión disponible: 8 mmca Nivel Sonoro: 89 db(a) Motor: 3,00 Kw/1.500 rpm Compuerta JZ-B/600 x 675 Compuerta JZ-B/550 x 675 Compuerta JZ-B/650 x

102 Ventilador V2 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: rpm Presión disponible: 8 mmca Nivel Sonoro: 81 db(a) Motor: 1,50 Kw/1.500 rpm 95

103 1.3.2 CLIMATIZADOR DE AIRE PRIMARIO. PROYECTO: aireprimario REF. DEL CLIMATIZADOR: Horizontal sin mezcla Climatizador modular serie TKM: 38 formado por bastidor en perfil de aluminio extruido y paneles de cierre tipo sandwich de 25 mm. espesor con chapa galvanizada interior y chapa prelacada exterior. Aislamiento de poliuretano. Puertas de intervención con manecillas de apertura rápida. Datos generales del climatizador Largo (mm): Alto (mm): 820 Ancho (mm): 964 Ejecución: interior Compuerta JZ-B/500 x 345 Separación Z1 Longitud de la sección (mm):

104 Filtro F1 Filtro plano modelo F718 Clase según UNE EN 779 G4 Pérdida de carga considerada (mmca): 15 Filtro F2 Filtro de bolsas modelo F749 Clase según UNE EN 779 F8 Pérdida de carga considerada (mmca): 25 Batería B1 Batería de agua fría 9T 4R 750 Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,3 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire: 36,0 C-35 %HR / 23,7 C- 72 %HR Cond. ent/sal agua:7,0 C / 14,0 C Pérdida de carga del agua: 2,01 mca Batería B2 Batería de agua caliente 9T 1R 750 Capacidad térmica: Kcal/h Velocidad del aire: 2,3 m/s Caudal de aire: m3/h Cond. ent/sal aire:0 C / 22 C Cond. ent/sal agua:85 C / 65 C Pérdida de carga del agua: 3 mca 97

105 Ventilador V1 RZR Caudal: m3/h Velocidad de giro: 566 rpm Presión disponible: 35 mmca Nivel Sonoro: 89 db(a) Motor: 1,50 Kw/3.000 rpm 98

106 1.3.3 CALDERA. 99

107 100