ABRIL PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS HASTA 20kV. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 kv

Transcripción

1 ABRIL 2010 PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS HASTA 20kV

2 DOCUMENTOS 1. MEMORIA 2. PROGRAMA INFORMATICO 3. PRESUPUESTO 4. PLIEGO DE CONDICIONES TECNICAS 5. PLANOS 6. NORMATIVA DE PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES Y DE PROTECCIÓN DEL MEDIO AMBIENTE 7. ANEXO PARTICULARIDADES DE LA COMUNIDAD AUTÓNOMA PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

3 DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

4 INDICE 1. PREÁMBULO 2. OBJETO 3. CAMPO DE APLICACIÓN 4. REGLAMENTACIÓN 5. CARACTERÍSTICAS 5.1. CARACTERÍSTICAS GENERALES Conductores Aislamiento Apoyos Armados Numeración y aviso de peligro Dispositivos de maniobra y sistemas de protección 5.2. CARACTERÍSTICAS PARTICULARES Memoria Pliego de condiciones técnicas Presupuesto Planos Estudio de Seguridad 6. CONDUCTORES 6.1. CÁLCULO ELÉCTRICO Intensidad máxima Intensidades de cortocircuito admisibles en los conductores Resistencia Reactancia inductiva Caída de tensión Potencia a transportar Pérdidas de potencia 6.2. CÁLCULO MECÁNICO Tablas de cálculo mecánico Vanos ideales de regulación Curvas de replanteo Tablas de regulación PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

5 PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv 7. AISLAMIENTO Y DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS 7.1. AISLAMIENTO Formación de cadenas 7.2. DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS Distancia de aislamiento eléctrico Prescripciones especiales Distancias por avifauna Distancias en el apoyo Distancias al terreno, caminos, sendas y a cursos de agua no navegables Distancias a otras líneas eléctricas aéreas o líneas aéreas de telecomunicación Distancias a carreteras Distancias a ferrocarriles sin electrificar Distancias a ferrocarriles electrificados, tranvías y trolebuses Distancias a teleféricos y cables transportadores Distancias a ríos y canales, navegables o flotables Paso por zonas 8. APOYOS 8.1. CLASIFICACIÓN DE LOS APOYOS 8.2. CARACTERISTICAS RESISTENTES Y DIMENSIONES Apoyos de suspensión Apoyos de amarre 8.3. CIMENTACIONES 8.4. CONEXIÓN A TIERRA Dimensionamiento de la puesta a tierra Verificación del sistema de puesta a tierra 8.5. DETERMINACION DE ESFUERZOS MECANICOS EN LOS APOYOS Esfuerzos por desequilibrios de tracciones Esfuerzos longitudinales por rotura de conductores Cargas debidas al peso propio, sobrecarga de hielo y carga máxima vertical

6 Esfuerzos horizontales 8.6. CALCULO ANALITICO DE ESFUERZOS POR DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES EN APOYOS DE ALINEACION LA LA LARL LARL Conclusiones 8.7. RECOPILACIÓN DE APOYOS 9. TABLAS Y GRÁFICOS 9.1. GRÁFICOS DE CAIDA DE TENSIÓN 9.2. GRÁFICOS DE POTENCIA DE TRANSPORTE EN FUNCIÓN DE LA LONGITUD DE LA LINEA 9.3. GRÁFICOS DE PÉRDIDA DE POTENCIA 9.4. TABLAS DE CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES Y TENDIDO DE LA LINEA 9.5. TABLAS DE ESFUERZOS EN ÁNGULO 9.6. TABLA DE FORMACIÓN DE CADENAS DE AISLADORES 9.7. TABLAS DE CIMENTACIONES 9.8. TABLAS DE UTILIZACIÓN DE ARMADOS PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

7 pag. 1 1 PREÁMBULO El presente documento constituye el PROYECTO TIPO de UNIÓN FENOSA distribución aplicable a líneas eléctricas aéreas con conductores de aluminio-acero LA-56, LA-110, LA-180, LARL-56, LARL-125 y LARL- 180, aislamiento suspendido y tensiones nominales de hasta 20 kv repotenciables a 45kV. 2 OBJETO Tiene por objeto el presente PROYECTO TIPO, establecer y justificar todos los datos constructivos que permiten la ejecución de cualquier obra que responda a las características indicadas anteriormente, sin más que aportar en cada proyecto concreto las particularidades específicas del mismo (planta y perfil, relación de propietarios, cruzamientos, presupuestos, etc.). Por otro lado, el presente documento servirá de base genérica para la tramitación oficial de cada obra, en cuanto a la Autorización Administrativa, Autorización de Ejecución y Declaración de Utilidad Pública en concreto, sin más requisitos que la presentación de las características particulares de la misma, haciendo constar que su diseño se ha realizado de acuerdo con el presente PROYECTO TIPO. 3 CAMPO DE APLICACIÓN PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv Este PROYECTO TIPO se aplicará al diseño general y cálculo de los diferentes elementos que intervienen en la construcción de líneas eléctricas aéreas, en las que se emplean conductores de aluminio-acero LA-56, LA- 110, LA-180, LARL-56, LARL-125 y LARL-180, con aislamiento suspendido y tensiones nominales de hasta 20 kv, repotenciables a 45kV. Para su aplicación, al proyectar una obra concreta, deberán tenerse en cuenta las siguientes circunstancias: a) Longitud de la línea y potencia a transportar. b) Máxima caída de tensión porcentual admisible. c) Accesibilidad media al trazado de la línea para el acopio de los apoyos.

8 pag. 2 d) Características de la red existente a la que ha de ser conectada. e) Consideraciones económicas. Los puntos a) y b) están íntimamente ligados y conducen a distintos valores del "momento eléctrico", que dependerán de la caída de tensión admisible y del factor de potencia de la instalación. Ha de tenerse en cuenta, que la potencia a considerar debe ser aquella que se prevé que la línea transporte, al menos a medio plazo, determinada por un anteproyecto general o por aumentos de demanda previsibles. En cuanto a longitud, también deberá tenerse en cuenta si se prevé o no prolongar la línea en el futuro. Respecto al punto c) y como norma general, se elegirá el presente PROYECTO TIPO cuando la accesibilidad al trazado de la línea no presente especiales dificultades. También puede ser aconsejable en algunos casos, y a esto se refiere el punto d), que cuando se construyan ramales que deriven de líneas ya existentes y que se consideren definitivas, se debe seleccionar la clase de apoyos y el tipo de aislamiento con las mismas características de la red existente, para mantener cierta uniformidad. El presente PROYECTO TIPO será de empleo para líneas instaladas con conductores LA-56, LA-110, LARL-56 y LARL-125 en tensiones normalizadas de 15 y 20kV evitando la expansión y crecimiento de instalaciones a tensiones diferentes a las normalizadas. Además, podrán emplearse conductores LA-180 y LARL-180 en tensiones normalizadas de 15 y 20kV, pero teniendo en cuenta la posible repotenciación de la línea a 45kV y evitando la expansión y crecimiento de instalaciones a tensiones diferentes a las normalizadas. Cuando las características del terreno aconsejen hacer un proyecto especial, por ejemplo en terrenos pantanosos o de marismas, no se tendrá que adoptar estrictamente este PROYECTO TIPO. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

9 pag. 3 4 REGLAMENTACIÓN En la redacción se han tenido en cuenta todas y cada una de las especificaciones contenidas en: Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09 (Decreto 233/2008 de 15 de febrero) Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribución, comercialización, suministro y procedimiento de autorización de instalaciones de energía eléctrica. Normalización Nacional (Normas UNE) Real Decreto 1432/2008, de 29 de Agosto, por el que se establecen medidas para la protección de la avifauna contra la colisión y la electrocución en líneas eléctricas de Alta Tensión. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

10 pag. 4 5 CARACTERÍSTICAS Este apartado se dividirá en dos puntos que se referirán, el primero a las características generales de la línea tipo, y el segundo a aquellas características particulares de cada obra concreta, que deberán reflejarse en los proyectos individuales. 5.1 CARACTERÍSTICAS GENERALES Conductores Los conductores que se emplearán en el presente proyecto tipo serán de aluminio-acero (LA) y aluminio con alma de acero aluminizado (LARL), seleccionados entre los recogidos por la Norma UNE A continuación se muestra la equivalencia entre la denominación empleada en el presente proyecto tipo y la que fija la norma UNE-EN 50182, para los conductores de aluminio-acero. Tabla 1 Denominación proyecto tipo Denominación UNE-EN LA AL1 / 8-ST1 A LA AL1 / 22-ST1 A LA AL1 / 34-ST1 A Las características principales de los conductores empleados en el proyecto tipo se indican en la siguiente tabla: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

11 pag. 5 Tabla 2 Denominación LA-56 LA-110 LA-180 LARL- 56 LARL- 125 LARL- 180 ALUMINIO mm 2 46,80 94,20 147,30 46,80 107,20 147,30 SECCIÓN TRANSVERSAL ACERO mm 2 7,79 22,00 34,30 7,80 17,90 34,30 TOTAL mm 2 54,60 116,20 181,60 54,60 125,10 181,60 COMPOSICIÓN ALUMINI O ACERO Nº ALAMBRES DIÁMETRO (mm) Nº ALAMBRES DIÁMETRO (mm) ,15 2,00 2,50 3,15 4,77 2, ,15 2,00 2,50 3,15 4,77 2,50 DIÁMETRO NÚCLEO ACERO (mm) 3,15 6,00 7,50 3,15 4,77 7,50 CABLE COMPLETO (mm) 9,45 14,00 17,50 9,45 14,31 17,50 CARGA ROTURA (dan) RESISTENCIA ELÉCTRICA A 20 C (ohm/km) 0,613 0,307 0,196 0,5808 0,2568 0,1818 MASA (kg/m) 0,189 0,433 0,676 0,1797 0,412 0,634 PESO (dan/m) 0,186 0,425 0,663 0,176 0,404 0,621 MÓDULO ELASTICIDAD TEORICO (dan/mm 2 ) COEFICIENTE DILATACIÓN LINEAL ( Cx10-6 ) ,1 17,8 17,8 19,3 19, Aislamiento El aislamiento estará formado por aislamiento polimérco o cadenas de aisladores de vidrio tipo caperuza y vástago, de diferente constitución según la función que desempeñen: suspensión, suspensióncruce, suspensión-derivación o amarre. Los elementos que las constituyen se pueden considerar divididos en cuatro grupos: 1. Aisladores de tipo polimérico o de vidrio, cuyas características y denominación están fijadas en las Normas UNE y UNE-EN respectivamente. 2. Herrajes: norma de acoplamiento en función del tipo de elemento aislador. 3. Grapas: en función del diámetro del conductor y el cometido que hayan de desempeñar. 4. Accesorios: varillas helicoidales preformadas para protección. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

12 pag Apoyos Los apoyos de alineación, hasta un esfuerzo de 4500 dan, serán de hormigón armado vibrado (HV o HVH) o metálicos de celosía o tubulares. Estos últimos se utilizarán preferentemente en zonas de difícil acceso o rocosas. Para esfuerzos o alturas superiores a los de los apoyos enunciados anteriormente podrán emplearse apoyos metálicos. Los apoyos de ángulo serán de hormigón (HV o HVH) o metálicos, de resistencia adecuada al esfuerzo que hayan de soportar. Los apoyos se conectarán a tierra teniendo presente lo especificado en el apartado 7 del ITC-LAT 07. Esta conexión se efectuará por electrodos tipo pica vertical o mediante anillo cerrado con o sin picas. Las cimentaciones de los apoyos metálicos y de hormigón armado serán, en todos los casos, de hormigón en masa de un solo bloque. Se considerarán tres tipos de terreno, definidos por el coeficiente de compresibilidad Armados Los armados empleados serán a partir de las crucetas enunciadas en los apartados y Prioritariamente, para armados de suspensión, se emplearán las crucetas tipo bóveda, mientras que para armados de amarre/anclaje serán de empleo las crucetas de tipo recta. Las tablas de utilización de los armados, en función del conductor, zona y configuración, vendrán descritas en el apartado 9.8. Las geometrías y distancias de los armados vendrán descritos en el documento 5, Planos, del Proyecto Tipo Numeración y aviso de peligro En cada apoyo se marcará el número de orden que le corresponda, de acuerdo con el criterio de origen de la línea que se haya establecido. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

13 pag. 7 Todos los apoyos llevarán una placa de señalización de riesgo eléctrico, situada a 4 metros aproximadamente de la base del poste. La instalación se señalará con el lema corporativo en los cruces, zonas de tránsito, etc Dispositivos de maniobra y sistemas de protección Dispositivos de maniobra En el caso de que se instalen dispositivos de maniobra en algún punto de la línea, se utilizarán seccionadores unipolares accionables con pértiga que se ajustarán a lo indicado en la Normativa vigente. Estos seccionadores estarán siempre situados a una altura del suelo superior a cinco metros, que los haga inaccesibles en condiciones normales, y se montarán de tal forma que no puedan cerrarse por gravedad. Sus características serán las adecuadas a la intensidad máxima del circuito donde hayan de instalarse Sistemas de protección Además de las protecciones existentes en cabecera de la línea, cuyas características y disposición se recogerán en el proyecto de la subestación suministradora, en los finales de las líneas eléctricas y sus derivaciones, se dispondrán las protecciones contra sobreintensidades y sobretensiones necesarias de acuerdo con la instalación receptora. 5.2 CARACTERÍSTICAS PARTICULARES Cada proyecto concreto, diseñado según el presente PROYECTO TIPO, deberá aportar los documentos que se enumeran a continuación. Los Proyectos deberán ser realizados mediante el Programa de Cálculo Mecánico de Líneas Aéreas de Media Tensión de UNIÓN FENOSA distribución éste programa de cálculo validará los cálculos mecánicos y entregará la memoria y la presupuestación basada en las Unidades Constructivas conforme el presente Proyecto Tipo. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

14 pag Memoria En la memoria se expondrán todas las explicaciones e informaciones precisas para la correcta dirección de la obra, además se incluirán los cálculos justificativos de: Necesidad de la línea. Indicación del emplazamiento de la línea. Descripción del trazado de la línea, indicando las provincias y términos municipales afectados. Descripción de la línea a establecer, señalando sus características generales, así como las de los principales elementos que se prevea utilizar. Los cálculos eléctricos que incluirán, al menos, los parámetros eléctricos de la línea y el estudio de las caídas de tensión y pérdida de potencia. Los cálculos mecánicos que justifiquen que el conjunto de la línea y sus elementos cumplen los requisitos reglamentarios, en especial en cruzamientos, paralelismos, pasos y demás situaciones reguladas por el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones complementarias. La relación de cruzamientos, paralelismos y demás situaciones reguladas por el Reglamento, con los datos necesarios para su localización e identificación del propietario, Entidad u Órgano afectado. Anexo de afecciones con la relación de bienes y derechos afectados por la línea, a efectos de la declaración de utilidad pública y posibles expropiaciones Pliego de condiciones técnicas El pliego de condiciones técnicas contendrá la información necesaria para definir los materiales, aparatos, equipos y especificaciones para el correcto montaje Presupuesto El documento presupuesto deberá constar de: Mediciones. Presupuestos de las partidas principales de la línea: se obtendrá especificando la cantidad de cada una de las Unidades Constructivas PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

15 pag Planos (UU.CC.) y sus correspondientes precios unitarios, de los elementos y equipos de la línea que va a realizarse y, en su caso, aquellas partes que se encuentren sometidas a la intervención de los diversos organismos afectados. Presupuesto general: resumen de los presupuestos de las partidas principales, incrementados en los porcentajes de Gastos Generales, Beneficio Industrial, Dirección de Obra y cualquier otro que proceda Plano de situación El trazado de la línea se representará en un plano a escala 1: o 1:25.000, suficiente para que la situación de la misma sea perfectamente identificable. En caso necesario se concretará el emplazamiento con un plano escala 1: Incluirá datos y cotas topográficas de puntos singulares de la línea en relación con puntos de los alrededores con el objeto de situar la línea sobre el terreno de forma precisa Plano de perfil longitudinal y planta Se representará en un solo plano el perfil y planta de la línea. Las escalas a utilizar serán: - Horizontal 1: Vertical 1:500 Se situarán en la planta todos los servicios que existan en una franja de terreno de 50 m de anchura a cada lado del eje de la línea, tales como carreteras, ferrocarriles, cursos de agua, líneas eléctricas, de telecomunicación, teleféricos y edificios, señalando explícita y numéricamente para cada uno de ellos, el cumplimiento de las separaciones mínimas que se imponen. En cuanto a los apoyos, la nomenclatura a emplear para designar los apoyos en los perfiles de las líneas, se compone de tres grupos de signos. Cada uno de PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

16 pag. 10 ellos indica los siguientes conceptos: 1º Grupo En este grupo se indicará en primer lugar el tipo de apoyo: HV Hormigón vibrado HVH Hormigón vibrado hueco CH Chapa metálica C - Celosía A continuación, se expresará su función, de acuerdo con las siguientes nomenclaturas: S-AL - Apoyo de suspensión en alineación. S-AG - Apoyo de suspensión en ángulo. A-AL - Apoyo de amarre en alineación. A-AG - Apoyo de amarre en ángulo. AC-AL - Apoyo de anclaje en alineación. AC-AG - Apoyo de anclaje en ángulo. FL - Apoyo de principio o final de línea. AE - Apoyo especial que se definirá expresamente en el proyecto. 2º Grupo En este grupo se da la altura del apoyo, su esfuerzo principal y la cruceta que se va a emplear. Cada bloque del grupo estará separado mediante una barra. Tanto el apoyo como la cruceta cumplirán con los coeficientes de seguridad expuestos en el presente Proyecto. 3º Grupo En este grupo, se indicará el tipo de cruceta a disponer en el apoyo y el sistema de sujeción de los conductores así como el tipo de aislamiento de acuerdo con la siguiente nomenclatura: CS - Cadena de suspensión normal CR - Cadena de suspensión - cruce CD - Cadena de suspensión derivación CA - Cadena de amarre I - Nivel de aislamiento I II - Nivel de aislamiento II III Nivel de aislamiento III IV Nivel de aislamiento IV PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

17 pag. 11 Ejemplo: HV S-AL - 13/250 - B 2 - CR III Indicará un apoyo de hormigón vibrado en suspensiónalineación de 13 m de altura y 250 dan de esfuerzo útil, con cruceta tipo B-2, cadena de suspensión cruce y nivel de aislamiento III. Se representará en el plano de perfil y planta la numeración de apoyos, las distancias al origen, longitudes de los vanos, numeración de las parcelas, límites de provincia y términos municipales. Las cotas de terreno se referirán a un plano de comparación Plano de paso por terrenos de Organismos Estos planos estarán constituidos por el tramo del perfil y planta afectado. Se numerarán correlativamente cada uno de ellos. Además, llevarán señalado explícita y numéricamente cada uno de ellos el cumplimiento de las separaciones mínimas reglamentarias. Estos planos se utilizarán, asimismo, en la confección de las distintas separatas del Proyecto Otros planos Al igual que en la Memoria, no será necesario incluir planos de ningún elemento constructivo: apoyos, aisladores, etc., por ser los correspondientes al presente PROYECTO TIPO Estudio de Seguridad El Estudio de Seguridad cumplirá con los requisitos establecidos por la reglamentación aplicable. 6 CONDUCTORES En este punto se desarrollan los cálculos eléctricos y mecánicos relativos a los conductores cuyas características han quedado definidas en el apartado de este documento. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

18 pag CÁLCULO ELÉCTRICO Intensidad máxima Los valores de intensidad máxima del conductor se calculan despejando de la ecuación de balance térmico; efecto Joule y radiación solar por un lado y la radiación emitida por el conductor y la refrigeración por convección por otro I = ( T T ) ( V d 10 ) + e σ π d [( T + 273) ( T + 273) ] 2 1 R [ 1 + K ( T 20) ] α Si d Donde: T 1 : temperatura ambiente (ºC) T 2 : Temperatura de conductor (ºC) v: velocidad del viento (m/s) d: diámetro del conductor (mm) e: coeficiente de emisividad de radiación sobre un cuerpo negro (0,6) σ: constante de Stefan (5,7 x 10-8 ) α: coeficiente de absorción solar (0,5) Si: radiación solar incidente media máxima (watt/m 2 ) R: resistencia eléctrica del conductor a 20 ºC (Ω/km) K: coeficiente de variación de resistencia eléctrica (ºC -1 ) I: Intensidad máxima admisible (A) Las condiciones empleadas en el cálculo han sido las siguientes: K: 0,00403ºC -1 v : 0,6 m/s. Si = 900 watt/m 2. T 1 : 25ºC. En la Tabla 3 se muestran para cada conductor las corrientes admisibles en función de las temperaturas finales. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv Tabla 3 Conductor T2 = 50ºC T2 = 60ºC T2 = 70ºC T2 = 75ºC LA LA LA

19 pag. 13 Conductor T2 = 50ºC T2 = 60ºC T2 = 70ºC T2 = 75ºC LARL LARL LARL Cuando el conductor se instale en condiciones diferentes a las indicadas, se obtendrá la intensidad máxima admisible mediante el cálculo específico de la misma Intensidades de cortocircuito admisibles en los conductores Las pérdidas producidas por efecto Joule en los conductores sometidos a un cortocircuito, elevan su temperatura hasta valores dependientes de la intensidad y duración de la falta, que pueden provocar una disminución en las características mecánicas de los mismos. La temperatura límite que puede alcanzar un conductor aluminio acero, sin provocar una disminución de sus características mecánicas no debe sobrepasar los 200 ºC. Partiendo de una temperatura máxima en el conductor antes del cortocircuito de la temperatura ambiente, y suponiendo un calentamiento adiabático durante el cortocircuito se obtiene: K I cc = t PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

20 pag. 14 donde: t: duración del cortocircuito (s) K: intensidad de cortocircuito admisible durante 1 segundo, tiene por valor: K = 10 3 S C α R α ln 1+ α ( θ2 20) ( θ 20) 1 donde: S: sección del conductor (mm 2 ) C: calor específico del conductor por unidad de volumen (J/cm 3 ºC) = 2,6 J/cm 3 ºC α: coeficiente de temperatura del conductor a 20ºC (ºC - 1 ); para el aluminio α = 0,00377ºC -1 R 20 : resistencia del conductor a 20ºC (Ω/km), obtenida en el apartado de este documento θ 2 : temperatura final después del cortocircuito (ºC) = 200ºC θ 1 : temperatura máxima previa al cortocircuito (ºC) = 20ºC Tabla 4 Intensidades de cortocircuito admisibles en los conductores (ka) Cond. Duración del cortocircuito (s) 0,1 0,2 0,3 0,4 0,6 0, LA-56 16,85 11,91 9,73 8,42 6,88 5,96 5,33 3,77 3,08 LA ,76 24,58 20,07 17,38 14,19 12,29 10,99 7,77 6,35 LA ,33 38,42 31,37 27,16 22,18 19,21 17,18 12,15 9,92 LARL ,32 12,25 10,00 8,66 7,07 6,12 5,48 3,87 3,16 LARL ,50 27,93 22,81 19,75 16,13 13,97 12,49 8,83 7,21 LARL ,44 39,91 32,59 28,22 23,04 19,96 17,85 12,62 10, Resistencia La resistencia eléctrica de los conductores por unidad de longitud a una temperatura de 20ºC según la norma UNE se muestra en la siguiente tabla: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

21 pag. 15 Tabla 5 Conductor Resistencia eléctrica a 20ºC (Ω/km) LA-56 0,613 LA-110 0,307 LA-180 0,196 LARL-56 0,581 LARL-125 0,256 LARL-180 0,182 La resistencia para temperaturas de servicio distintas a 20ºC, tiene la siguiente expresión: donde: ( 1+ α ( θ 20) ) R = Rt R: resistencia del conductor a la temperatura de servicio (Ω/km) R t : resistencia del conductor a la temperatura de 20ºC (Ω/km) α: coeficiente de temperatura del conductor a 20ºC (ºC - 1 ); para el aluminio α = 0,00377ºC -1 θ:temperatura de servicio del conductor (ºC) Para una temperatura θ = 50ºC, resultan las siguientes resistencias por unidad de longitud: Tabla 6 Conductor Resistencia eléctrica a 50ºC (Ω/km) LA-56 0,683 LA-110 0,342 LA-180 0,218 LARL-56 0,646 LARL-125 0,286 LARL-180 0,202 PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv Para valores de temperatura distintos a los mostrados,

22 pag. 16 se obtendrá la resistencia mediante el cálculo especificado en el presente apartado Reactancia inductiva La reactancia de una línea trifásica, por unidad de longitud y por fase, para líneas equilibradas, se calculará según la siguiente expresión: X = 2 π f ( Ω/km) y sustituyendo en ella el coeficiente de autoinducción por su valor: Se llega a: 2 D = (K + 4,605 log d ) 10 m 4 2 D X = 2π f = 2π f (K + 4,605 log d donde: (H/km) m )10 4 ( Ω/km) X: Reactancia (Ω/km) f: frecuencia de la red (50 Hz) D m : separación media geométrica entre conductores (mm) D: Diámetro del conductor (mm) K: Constante que para los conductores objeto de este Proyecto Tipo toma los valores siguientes: Tabla 7 Conductor Nº alambres K LA-56 7 LARL ,64 LARL LA LA ,53 LARL El valor para la distancia media geométrica entre conductores dependerá de la configuración geométrica de la línea y será: Para simple circuito: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

23 pag. 17 D 3 m = d12 d 23 d 31 (mm) Para doble circuito D m D D 1 2 = (mm) D 3 donde : D 3 1 d12 d23 d 31 = (mm) D 3 2 d1b d2c d3a = (mm) D 3 3 d1a d2b d3c = (mm) donde : d 12, d 23, d 31 : Distancia entre los distintos conductores con la configuración de simple circuito (mm). d 1a, d 2b, d 3c, : Distancia entre los conductores de distintos circuitos con la configuración de doble circuito (mm). El valor de D m lo determinaremos a partir de la distancia que proporciona la cruceta elegida en cada caso. De acuerdo con las separaciones medias geométricas (Dm) que figuran en los cuadros del apartado 8.2 y los valores de los diámetros de los conductores, las reactancias expresadas en ohmios por kilómetro se mostrarán (valores redondeados) en la Tabla 8 para disposiciones en simple circuito y en la Tabla 9 para disposiciones en doble circuito. Los tipos de crucetas figuran en los planos del documento 5: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv Tabla 8 Conductores y X (Ω/km) CRUCETAS D m (mm) LA-56 LA-110 LA-180 LARL-56 LARL-125 LARL-180 B

24 pag. 18 BR-1 B B CR H T C-2 CR T BA D T-40R Tabla 9 CRUCETAS D m (mm) Conductores y X (Ω/km) LA-56 LA-110 LA-180 LARL-56 LARL-125 LARL-180 DC-1 DC E DC E-35R Generalmente se utilizará la cruceta B-2 en el tendido de los cables LA-56, LA-110, LARL-56 y LARL-125, y la cruceta B-66 para los conductores LA-180 y LARL-180, por lo tanto se tomarán de aquí en adelante sus valores de reactancia para los cálculos eléctricos de cada conductor Caída de tensión Será necesario tener en cuenta la caída de tensión que se produce en la línea debido a las cargas que estén conectadas a lo largo de ésta. Los cálculos serán aplicables a un tramo de línea, siendo la caída total de tensión la suma de las caídas en cada uno de los tramos intermedios. Se supondrá que la carga está concentrada en el punto final de la línea. La caída de tensión por resistencia y reactancia de una línea trifásica viene dada por la siguiente expresión: U= 3 I (R cosϕ + X sen ϕ) L donde: U = Caída de tensión compuesta (V) PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

25 pag. 19 I = Intensidad de la línea (A) X = Reactancia por fase y por kilómetro (Ω) R = Resistencia por fase y por kilómetro (Ω) ϕ = Angulo de fase. L = Longitud de la línea (km) Teniendo en cuenta que: I = P 3 U cosϕ donde: P = Potencia transportada (kw) U = Tensión compuesta de la línea (kv) La caída de tensión en tanto por ciento de la tensión compuesta será: P L ΔU % = (R cosϕ + X sen ϕ) 2 10 U cosϕ P L U % = (R + X tg ϕ) 2 10 U Los valores de la resistencia y la reactancia se obtienen en los apartados y respectivamente. Para el cálculo de la caída de tensión que se muestra a continuación, se han utilizado los valores de la reactancia para los casos más habituales: suspensión en bóveda B-2 para LA-56, LA-110, LARL-56 y LARL- 125; y B-66 para LA-180 y LARL-180. En la siguiente tabla se muestran los valores de caída de tensión para los conductores y tensiones en función de la potencia (P) y de la longitud del tramo de línea (L): Tabla 10 Conductor Tensión (kv) Caida de tensión ( U%) cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = 1 LA , PL 0, PL 0, PL PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

26 pag , PL 0, PL 0, PL LA , PL 20 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LA , PL 20 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LARL , PL 20 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LARL , PL 20 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LARL , PL 20 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL En el Apartado 9.1 se incluye el gráfico, que permite determinar la caída de tensión, en función del momento eléctrico PL, para diferentes valores de cosϕ Potencia a transportar La potencia máxima que puede transportar la línea vendrá limitada por la intensidad máxima admisible del conductor, y por la caída de tensión máxima que, en general, no deberá exceder del 5%. La máxima potencia de transporte de una línea trifásica, limitada por la intensidad máxima admisible será: P max = 3 U I max cosϕ (kw) m donde: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv P max = Potencia máxima que puede transportar la línea (kw) U = Tensión nominal compuesta de la línea (kv) I max = Intensidad máxima admisible del conductor según

27 pag. 21 Tabla 3 a 50ºC (A) cosϕ m = Factor de potencia medio de las cargas receptoras Tabla 11 Conductor Tensión (kv) Imax (A) Pmax (kw) cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = 1 LA-56 LA-110 LA-180 LARL-56 LARL-125 LARL La potencia que podrá transportar la línea dependiendo de la longitud y caída de tensión será: 2 10U P = U % (R+Xtg ϕ)l Operando para los distintos niveles de tensión y conductores se obtiene: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

28 pag. 22 TENSIÓN: 15 kv Tabla 12 Conductor LA-56 LA-110 LA-180 LARL-56 LARL-125 LARL-180 Potencia a transportar (kw) cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = P = ΔU% P = ΔU% P = ΔU% L L L 3766 P = ΔU% L P = ΔU% P = ΔU% L L 4601 P = ΔU% P = ΔU% P = ΔU% L L L 2522 P = ΔU% P = ΔU% P = ΔU% L L L 4100 P = ΔU% P = ΔU% P = ΔU% L L L 4741 P = ΔU% P = ΔU% P = ΔU% L L L TENSIÓN: 20 kv Tabla 13 Conductor LA-56 LA-110 LA-180 LARL-56 LARL-125 LARL-180 Potencia a transportar (kw) cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = P = ΔU% L P = ΔU% P = ΔU% L L 6696 P = ΔU% P = ΔU% P = ΔU% L L L 8180 P = ΔU% L P = ΔU% P = ΔU% L L 4483 P = ΔU% L P = ΔU% P = ΔU% L L 7289 P = ΔU% L P = ΔU% P = ΔU% L L 8428 P = ΔU% L P = ΔU% P = ΔU% L L Estas funciones se han representado en los gráficos que figuran en el Apartado 9.2, para diferentes valores de caída de tensión. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

29 pag Pérdidas de potencia Las pérdidas de potencia por efecto Joule en una línea vienen dadas por la fórmula: donde: I = P = 3 R L I P = Pérdidas de potencia (W) R = Resistencia del conductor en (Ω/km) L = Longitud de la línea (km) I = Intensidad de la línea (A) Teniendo en cuenta que: donde: P 3 Ucos ϕ P = Potencia (kw) U = Tensión compuesta (kv) cosϕ = Factor de potencia de la línea. Se llega a la conclusión de que la pérdida de potencia en tanto por ciento será: 2 PL R P %= 2 10U cos 2 ϕ donde cada variable se expresa en las unidades expuestas. En la siguiente tabla se muestran los porcentajes de pérdida de potencia en función de la potencia y de la distancia, para las tensiones objeto de este proyecto y para varios valores del factor de potencia: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

30 pag. 24 Conductor Tensión (kv) Tabla 14 Pérdida de potencia cosϕ = 0,8 cosϕ = 0,9 cosϕ = 1 LA , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LA , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LA , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LARL , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LARL , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL LARL , PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL 0, PL En el Apartado 9.3 de este documento se adjuntan los gráficos de las pérdidas de potencia. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

31 pag CÁLCULO MECÁNICO Este apartado se refiere al estudio de las condiciones en que deben tenderse los conductores, teniendo en cuenta que de ellas depende: La flecha que tomarán los conductores en los diferentes vanos y en las distintas hipótesis de flecha máxima fijadas en el apartado del ITC- LAT 07. La tensión mecánica a que se verán sometidos los conductores al cambiar las condiciones ambientales en las distintas hipótesis de tracción máxima fijadas en el apartado del ITC-LAT 07. El comportamiento de los conductores frente a la posible aparición de vibraciones está descrito en el apartado del ITC-LAT 07. Las hipótesis de sobrecarga que deberán considerarse para el cálculo de la tensión máxima, serán las definidas por ITC-LAT 07. Se calcularán asimismo las flechas máximas en las hipótesis indicadas en la tabla siguiente: Tabla 15 Hipótesis Zona A Zona B Zona C Tracción máxima Flecha máxima Tracción máxima Viento Tracción máxima Hielo Hipótesis de Viento Hipótesis de Hielo Hipótesis de Temperatura -5ºC + Viento de 120km/h No aplica -10ºC + Viento de 120km/h +15ºC + Viento de 120km/h -15ºC + Viento de 120km/h -15ºC + Hielo -20ºC + Hielo 0ºC 0ºC + Hielo 0ºC + Hielo +50ºC Tablas de cálculo mecánico La ecuación del cambio de condiciones permite calcular la tensión a que estará sometido un conductor en unas condiciones determinadas de temperatura y sobrecarga, PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

32 pag. 26 partiendo de una tensión fijada previamente para otras condiciones iniciales de temperatura y sobrecarga. Estas condiciones de partida las fijaremos teniendo en cuenta conjuntamente los límites estático y dinámico, definidos en los apartados y , de forma la situación inicial será la que establezca las condiciones más desfavorables. Las tablas de cálculo mecánico de conductores se determinarán mediante la ecuación de cambio de condiciones para vano nivelado: T + T σ σ a m1 p S E a m2 p S E S E + - T 1) = 2 24T ( α( 2-1) ) Y la flecha máxima: donde: f 2 T2 e = ( p m2 apm2 + 2T2 + e 2 apm2-2t2 a = Vano (m) E = Módulo elástico (dan/mm 2 ) S = sección total (mm 2 ) α = Coeficiente de dilatación ( C -1 ) f = Flecha (m) p = Peso del conductor (dan/m) σ 1 = Temperatura del conductor en las condiciones iniciales ( C) σ 2 = Temperatura del conductor en las condiciones finales ( C) T 1 = Tense a que está sometido el conductor en las condiciones iniciales (dan) T 2 = Tense a que está sometido el conductor en las condiciones finales (dan) m 1 = Coeficiente de sobrecarga en las condiciones iniciales m 2 = Coeficiente de sobrecarga en las condiciones finales -1) A continuación se muestra el cálculo de los coeficientes de sobrecarga: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

33 pag. 27 Tabla 16 Zona A Hipótesis Tracción máxima de Viento Zona B Hipótesis Tracción máxima de Viento Temperatura (ºC) -5 Temperatura (ºC) -10 Sobrecarga de Viento (dan/m) Si d 16mm Vv Pv = 60 d 120 Si d > 16mm Vv Pv = 50 d 120 Entonces : Pa = P Pa m = P 2 + P 2 v Sobrecarga de Viento (dan/m) Si d 16mm Vv Pv = 60 d 120 Si d > 16mm Vv Pv = 50 d 120 Entonces : Pa = P Pa m = P 2 + P 2 v Sobrecarga de Hielo (dan/m) No aplica Sobrecarga de Hielo (dan/m) No aplica Tracción máxima de hielo -15 No aplica Ph = 0, 18 d Pa = P + Ph Pa m = P PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

34 pag. 28 Zona C Hipótesis Temperatura (ºC) Sobrecarga Viento (dan/m) Si d 16mm de Sobrecarga de Hielo (dan/m) Tracción máxima Viento de -15 Vv Pv = 60 d 120 Si d > 16mm Vv Pv = 50 d 120 Entonces : 2 2 No aplica Tracción máxima hielo de Pa = P Pa m = P -20 No aplica 2 + P 2 v Ph = 0, 36 Pa = P + Ph Pa m = P d donde: P a = Peso aparente del conductor en condiciones de sobrecarga (dan/m). P v = Acción del viento sobre el conductor(dan/m). P h = Peso sobrecarga hielo (dan/m). P = Peso del conductor (dan/m). d = Diámetro del conductor (mm). Si no existe sobrecarga, este coeficiente tendrá, evidentemente, el valor unidad. Sustituyendo los valores en las condiciones iniciales se llega a ecuaciones en función de σ 2, T 2 y m 2. De esta forma, para cada σ 2 y m 2 determinados, obtendremos T 2 y f 2. De acuerdo con lo expuesto se llega a las tablas de valores que se adjuntan en el Apartado Límite estático En condiciones de tracción máxima (según zona de altitud) el coeficiente de seguridad a la rotura no debe ser inferior a 3. Con ello obtenemos los tenses siguientes: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

35 pag Para LA-56: 1629 T = = 543 dan 3 - Para LARL 56: 1720 T = = 573 dan 3 - Para LA-110: T T 1 = = 1437daN 3 En el caso del LA-110, LARL-125, LA-180 y LARL-180 se consideran además unos tenses reducidos que se podrán utilizar en función del trazado de cada línea. =1000 dan ; C S 4317 = 1000 = 4,32 T 3 = 700 dan ; C S 4317 = 700 = 6,17 - Para LARL 125: 3560 T 1 = 3 =1187 dan 3560 T 2 = 1000daN ; C s = = 3, T 3 = 700daN ; C s = = 5, Para LA-180: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv 6494 T1 = 3,05 = 2130 dan 6494 T 2 = 1500daN ; C s = = 4,

36 pag Para LARL 180 : 6558 T1 = 3 = 2186 dan 6558 T 2 = 1500daN ; C s = = 4, Al ser todas las líneas de menos de 66kV, y con conductores de carga de rotura inferior a 6600 dan, en los apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión y amarre, se puede prescindir de la consideración de la cuarta hipótesis, al verificarse simultáneamente las siguientes condiciones, de acuerdo con el ITC-LAT 07: - Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de cómo mínimo 3. - Los coeficientes de seguridad de los apoyos y las cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales. - No se instalarán apoyos de anclaje a más de 3 km Límite dinámico a) CHS (Cold Hours Stress) Es aquel que tiene en cuenta el fenómeno vibratorio eólico del conductor y lo estudia en condiciones mínimas frecuentes de temperatura (- 5 C para nuestras zonas), en las que la tensión no debe superar un % de la carga de rotura. Se establece el CHS en el 20% para conductor todo tipo de conductores. b) EDS (Every Day Stress) A la hora de determinar las tracciones mecánicas de los conductores y cables de tierra deberá tenerse en cuenta la incidencia de posibles fenómenos vibratorios que pueden, no solo acortar la vida útil de los mismos, sino también dar lugar a desgaste y fallos en herrajes, aisladores y accesorios, e incluso en elementos de los PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

37 pag. 31 apoyos. Se considera el fenómeno vibratorio en el conductor, de forma que a 15 C sin viento la tensión no debe sobrepasar el 15% de su carga de rotura, de acuerdo con el apartado del ITC-LAT Vanos ideales de regulación El vano ideal de regulación viene dado por la expresión: ar = 3 Σ ai Σ ai Donde: a i = Vanos sucesivos de alineación, entre dos apoyos de amarre consecutivos (m) a r = Vano de regulación (m) Operando de esta forma, se llega al cuadro de valores cuyo formato se adjunta en el Apartado 9, donde además se señalan los tenses correspondientes a las temperaturas de + 50 C (para las Zonas A, B y C) y -5 C (zona A), -15 C (zona B) y -20 C (zona C), sin actuar sobrecarga alguna Curvas de replanteo Tomando la ecuación que nos da el valor de la flecha máxima para vanos nivelados, T f = pm + e ( apm 2T - +e 2 apm 2T - 1) donde: PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv p = Peso del conductor (dan/m) T =Tense del conductor (dan), correspondiente al vano de regulación obtenido. m = Coeficiente de sobrecarga. a = Vano (m) Dando valores de T correspondientes al vano de regulación obtenido en las dos hipótesis siguientes: a) Temperatura σ 2 = +50 C.

38 pag. 32 Coeficiente de sobrecarga, m = 1 b) Temperatura σ 2 = -5 C para zona A -15 C para zona B -20 C para zona C Coeficiente de sobrecarga, m = 1 Y hallando el valor resultante de f para distintos vanos, se pueden dibujar las curvas de replanteo correspondientes a la flecha máxima y mínima respectivamente. En el Apartado 9.4 se incluyen las curvas de replanteo correspondiente a las flechas máximas y mínimas, para los diversos vanos de regulación Tablas de regulación A continuación se calculan las flechas con las que debe ser instalado el conductor en función de la temperatura y sin actuar sobrecarga alguna. A diferencia de la tabla de tendido, se tendrá en cuenta el desnivel existente entre los apoyos que constituyen cada vano. Dichas flechas, se obtienen mediante la expresión: Siendo: f = Flecha (m) Xm a f = Hcosh (cosh 1) H 2H Tv H = P parámetro de la catenaria (m) a = Longitud del vano proyectado (m) d = Desnivel entre apoyos (m) X m Xs + Xl = 2 donde: X s = Abscisa del apoyo superior (m) PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

39 pag. 33 X l = Abscisa del apoyo inferior (m) Los valores de X s y X l vienen dados por las expresiones: X l = H(argsenh senh 2 d H a a (cosh 1) H H 2 a cosh 1 arg tang H ) a senh H Xs =d+xi En caso de no necesitarse gran precisión en el cálculo, las fórmulas anteriores pueden sustituirse por la expresión: 2 2 d a p f = (1 + ) 2 2 a 8Tv donde: p = Peso del conductor (dan/m) T v = Tense a que está sometido el conductor en el vértice (dan) PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

40 pag AISLAMIENTO Y DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS Este capítulo trata de los niveles de aislamiento mínimos correspondientes a la tensión más elevada de la línea, 24 kv, así como de las separaciones mínimas entre conductores, entre éstos y los apoyos, y de las distancias respecto al terreno y obstáculos. 7.1 AISLAMIENTO Los niveles de aislamiento correspondientes a la tensión más elevada de la línea, superarán las prescripciones reglamentarias reflejadas en el apartado 4.4. del ITC-LAT 07. Tabla 17 Características Valor Tensión más elevada (kv eficaces) 24 Tensión de ensayo al choque (kv cresta) 125 Tensión de ensayo a frecuencia industrial (kv 50 eficaces) Las características de cada elemento aislador, tanto para el aislamiento polimérico (Norma UNE 21909) como para el aislamiento de vidrio (de acuerdo con la Norma UNE-EN 60305), son las que se exponen a continuación: Características Material Tabla 18 Aislamiento Polimérico CS III (Y16B16) Silicona Aislamiento vidrio U 40 B U 70 BS vidrio templado, acero galvanizado Paso nominal (mm) Max. 460 Min Carga de rotura (dan) Diámetro máximo parte aislante (mm) Linea de fuga (mm) Diámetro del vástago (mm) Peso aproximado (kg) 2 1,6 3,4 PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv

41 pag. 35 PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv La composición de las cadenas serán las que se exponen en el apartado 9.6 y las características eléctricas serán las siguientes: Tabla 19 Características eléctricas Aislador Aislador Vidrio Polimérico CS III U 40 B U 70 BS (Y16B16) Número de elementos Tensión soportada a frecuencia industrial bajo lluvia (kv eficaces) Tensión soportada a impulsos tipo rayo (kv cresta) Línea de fuga (mm) Nivel de Polución III I II II IV Con tres aisladores U40B se obtienen unas características aislantes muy similares a las indicadas para el nivel II. Es decir, cualquiera de estas dos soluciones permitirá aumentar el valor de aislamiento de la cadena al escalón superior de tensión indicado en el apartado 4.4. del ITC-LAT Formación de cadenas La formación de las cadenas figura en el Apartado 9.6, siendo prioritario el empleo de aisladores de composite. El uso de aislamiento de vidrio será con carácter singular y de acuerdo con la Norma UNE 21009, en la cual se establece la formación de cadenas mediante aisladores de caperuza y vástago, los elementos que integran las cadenas. Las características de los diferentes herrajes y sus ensayos de comprobación, deberán cumplir lo especificado en las Normas UNE y UNE-EN El empleo de cadenas será del siguiente modo: - En apoyos de alineación y ángulos menores de 5º se podrán emplear cadenas de suspensión o suspensión cruce (con grapa de suspensión preformada). - En apoyos de ángulo superiores a 5º y anclajes se emplearán cadenas de amarre. - En apoyos de final de línea y en aquellos que por

42 pag. 36 distancias sea necesario se emplearán cadenas de amarre con alargadera. - En zonas de avifauna, con el fin de proporcionar el metro de distancia en cadenas de amarre, de acuerdo al R.D. 1432/2008, se equipará a la cadena de amarre de una alargadera con chapa antiposada. La cadena de suspensión permanecerá invariable debido a que ya cumple con su distancia de 600mm. 7.2 DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv De acuerdo con el ITC-LAT 07, las distintas separaciones o distancias de seguridad a tener en cuenta en este Proyecto, son las siguientes: Distancia de aislamiento eléctrico Se consideran tres tipos de distancias eléctricas: D el : Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. D el puede ser tanto interna, cuando se consideran distancias del conductor a la estructura de la torre, como externas, cuando se considera una distancia del conductor a un obstáculo. D pp : Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. D pp es una distancia interna. a som : Valor mínimo de la distancia de descarga de la cadena de aisladores, definida como la distancia más corta en línea recta entre las partes en tensión y las partes puestas a tierra. Se aplicarán las siguientes consideraciones para determinar las distancias internas y externas: La distancia eléctrica, D el, previene descargas eléctricas entre las partes en tensión y objetos a potencial de tierra, en condiciones de explotación normal de la red. Las condiciones normales incluyen operaciones de enganche, aparición de rayos y

43 pag. 37 sobretensiones resultantes de faltas en la red. La distancia eléctrica, D pp, previene las descargas eléctricas entre fases durante maniobras y sobretensiones de rayos. Es necesario añadir a la distancia externa D el una distancia de aislamiento adicional D add para que en las distancias mínimas de seguridad al suelo, a líneas eléctricas, a zonas de arbolado, etc. se asegure que las personas u objetos no se acerquen a una distancia menor que D el de la línea eléctrica. La probabilidad de descarga a través de la mínima distancia interna a som debe ser siempre mayor que la descarga a través de algún objeto externo o persona. Así, para cadenas de aisladores muy largas, el riesgo de descarga debe ser mayor sobre la distancia interna a som que a objetos externos o personas. Por este motivo, las distancias externas mínimas de seguridad (D add + D el ) deben ser siempre superiores a 1,1 veces a som. Los valores de D el y D pp, en función de la tensión más elevada de la línea U s, serán los indicados en la tabla siguiente. Tabla 20 Tensión más elevada de la red Us (kv) Del (m) Dpp (m) 24 0,22 0, Prescripciones especiales Con objeto de aumentar la seguridad de la línea y reducir la probabilidad de accidente en determinadas situaciones, como cruzamientos y paralelismos con otras líneas, o con vías de comunicación, o sobre zonas urbanas; además de las consideraciones generales anteriores deberán cumplirse las prescripciones especiales que se detallan a continuación, de acuerdo con el apartado 5.3 del ITC- LAT 07: No será necesario adoptar disposiciones especiales en los cruces y paralelismos con cursos de agua no navegables, caminos de herraduras, sendas, veredas, cañadas y edificios cercanos, salvo que estos últimos puedan exigir un aumento en la altura de los conductores. PROYECTO TIPO LÍNEAS ELÉCTRICAS AÉREAS DE HASTA 20 Kv