DIENTES DE PALA FABRICADOS EN ACERO FUNDIDO BAINITICO

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1 DIENTES DE PALA FABRICADOS EN ACERO FUNDIDO BAINITICO Santiago Riveros L. (1), Carlos Salinas S (2) (1) Küpfer Hnos. S.A., Libertad 58, Santiago, (56-02) , sriveros@kupfer.cl Universidad de Santiago de Chile, Departamento de Ingeniería Metalúrgica, Avda. Libertador Bernardo O Higgins (2) Comercial Soimex S.A., Silva 1072, Santiago, (56-02) , csalinas@soimex.cl La industria minera hace un uso extenso de los aceros fundidos principalmente en cuerpos de sacrificio como revestimientos, parrillas, corazas, lifters, mandíbulas de chancador, componentes para molino, dientes de pala, etc, en cada una de estas aplicaciones se requieren elevadas durezas, resistencia al desgaste y tenacidad. En la actualidad el trabajo de muchos investigadores se centra en el desarrollo de aceros de tenaces y de elevada resistencia al desgaste los cuales permitan aumentar la productividad del proceso minero global. A raíz de esta motivación la empresa Küpfer Hnos. ha trabajado en el desarrollo de un acero fundido antiabrasivo denominado WT (Wear Trip) el cual posee una composición química de un acero del tipo bainítico, debido a que contiene un alto porcentaje de Si (cercano al 1,5%) y mediante un tratamiento térmico apropiado es posible obtener una microestructura con martensita, bainita y austenita retenida. En este estudió se evaluó la influencia microestructural del acero sobre la resistencia al desgaste, capacidad de endurecimiento y tenacidad bajo distintos tratamientos térmicos. Para esto se utilizaron distintas técnicas y ensayos, tales como: difracción de rayos X, ensayo de desgaste ASTM G65, ensayo Jominy, índice de endurecimiento Meyer y diagramas TTT predictivos. A su vez se realizó una aplicación industrial en dientes de pala obteniendo las velocidades de desgaste y estimando la vida útil de la aleación. Con la finalidad de estudiar el comportamiento de los dientes de pala fabricados en acero fundido WT se utilizó como referencia los dientes de pala fabricados en acero de baja aleación Cr comúnmente utilizados en la industria, de manera de posicionarlos en el mercado. El rendimiento de los dientes de pala fabricados en acero fundido WT fue de un 30% mayor que los dientes de pala fabricados en acero de baja aleación al Cr. Palabras Claves: Aceros fundidos, antiabrasivo, bainita, austenita retenida, resistencia al impacto.

2 DIENTES DE PALA FABRICADOS EN ACERO FUNDIDO BAINITICO Santiago Riveros L. Küpfer Hnos. S.A., USACH Carlos Salinas S. Soimex S.A. Palabras Claves: Aceros fundidos, acero bainítico, austenita retenida, resistencia al desgaste, fenómeno TRIP. RESUMEN El acero fundido WT (Wear TRIP) ha sido desarrollado por la empresa Küpfer Hnos. Este acero cumple con la composición química de un acero del tipo bainítico, debido a que contiene un alto porcentaje de Si (cercano al 1,5%) y mediante un tratamiento térmico apropiado es posible obtener una microestructura con martensita, bainita y austenita retenida. Se evaluó la influencia microestructural del acero sobre la resistencia al desgaste, capacidad de endurecimiento y tenacidad bajo distintos tratamientos térmicos. Para esto se utilizaron distintas técnicas y ensayos, tales como: difracción de rayos X, ensayo de desgaste ASTM G65, ensayo Jominy, índice de endurecimiento Meyer y diagramas TTT predictivos. A su vez se realizó una aplicación industrial en dientes de pala obteniendo las velocidades de desgaste y estimando la vida útil de la aleación. Con la finalidad de estudiar el comportamiento de los dientes de pala fabricados en acero fundido WT se utilizó como referencia los dientes de pala fabricados en acero de baja aleación Cr comúnmente utilizados en la industria, de manera de posicionarlos en el mercado. El rendimiento de los dientes de pala fabricados en acero fundido WT fue de un 30% mayor que los dientes de pala fabricados en acero de baja aleación al Cr. 1. INTRODUCCION Hoy en día el desarrollo de nuevas aleaciones, las cuales combinen propiedades antiabrasivas y tenacidad, ha captado una particular atención, debido a los grandes consumos de acero a nivel industrial. Los aceros disponibles en Chile pueden ser fundidos o conformados. Las diferencias entre estos dos tipos de fabricación están principalmente en el método de producción. La microestructura de un metal conformado se caracteriza por ser más homogénea que la de un metal fundido ya que éste presenta mayor segregación de elementos aleantes. Sin embargo los aceros fundidos pueden llegar a competir con los aceros conformados siempre que la fabricación del acero sea cuidadosa y controlada llegando a ser éstos de una alta confiabilidad. A nivel mundial la industria del ferrocarril lidera el consumo de aceros fundidos alcanzando el 50% de la producción total. En general las piezas de uso ferroviario son de carácter estructural. La industria minera también hace un uso extenso de los aceros fundidos principalmente en cuerpos de sacrificio, por lo tanto requieren de altas durezas, resistencia al desgaste y tenacidad. [1] El acero fundido WT es un acero desarrollado por Küpfer Hnos. se caracteriza por su carácter antiabrasivo, buena capacidad de endurecimiento por deformación y una aceptable tenacidad. Este acero puede ser calificado como un acero del tipo bainítico (New Bainitic Steels) desarrollados y ampliamente estudiados por Bhadeshia. [2] La bainita en aceros comunes consiste en una mezcla de placas (o agujas) de ferrita y

3 cementita. La cementita precipita de la austenita que se ha enriquecido en carbono. Si el acero presenta una cantidad suficiente de elementos aleantes retardadores de la formación de cementita (como silicio o aluminio), la precipitación de carburos puede ser evitada. En tal forma que se obtendría una microestructura compuesta exclusivamente de ferrita bainítica y austenita retenida enriquecida en carbono. Esta microestructura también puede contener martensita, si la austenita residual se transforma a martensita durante un enfriamiento a temperatura ambiente. La transformación bainítica en aceros tiene lugar a temperaturas comprendidas entre la transformación de ferrita proeutectoide, perlita y la transformación martensítica. Poco se conoce acerca de la nucleación de bainíta, salvo que la energía de activación para la nucleación es directamente proporcional a la fuerza motriz de la transformación. Este hecho es consistente con la teoría de nucleación para la martensita. Sin embargo, a diferencia de la martensita, el carbono debe difundir en la austenita durante la nucleación bainítica, aunque los núcleos posteriormente se desarrollen en placas que crecen adifusionalmente. [3] La velocidad de la transformación bainítica debe ser considerada con un término caracterizador de las distintas etapas en las que tiene lugar la reacción. En un primer estado, una placa de ferrita nuclea en el borde de grano austenítico, y crece en longitud a una cierta velocidad hasta que su desarrollo se ve detenido por la deformación plástica en la austenita. Entonces, nuevas placas nuclean en la punta de la placa de ferrita primaria, produciendo una estructura de pluma a medida que este proceso se desarrolla. Por lo tanto, la velocidad de crecimiento total de una pluma bainítica es menor que la de una placa individual, pues existe un intervalo de tiempo entre la formación de placas sucesivas. La fracción de volumen de bainíta formada dependerá del crecimiento total de las plumas en diferentes regiones de la muestra. Por otro lado, la precipitación también influye en la cinética de la transformación, restando carbono a la austenita residual o bien a la ferrita sobresaturada en carbono. [4] En la práctica, los aceros bainíticos convencionales de alta resistencia no han dado resultados tan satisfactorios como los aceros de temple y revenido, debido a los efectos perjudiciales que produce en la tenacidad del acero la presencia de partículas groseras de cementita en la microestructura bainitica. Sin embargo, la precipitación de cementita puede evitarse aleando el acero con silicio en cantidades de un 1,5% aproximadamente. El silicio presenta muy baja solubilidad en la cementita y retrasa el crecimiento de la misma en la austenita residual tras la formación de bainita [5]. El carbono expulsado como consecuencia de la formación de la ferrita bainitica enriquecerá la austenita residual, produciéndose así su estabilización hasta la temperatura ambiente. El resultado es una microestructura formada por placas muy finas de ferrita bainitica separadas por regiones de austenita enriquecidas en carbono. Una microestructura de estas características es ideal desde muchos puntos de vista; en primer lugar, el acero tendrá una alta resistencia y por otro lado, la austenita retenida de alto carbono en bloques, puede ser transformada a martensita por deformación plástica (fenómeno TRIP), incrementando el grado de endurecimiento y la resistencia al desgaste de la aleación. Este endurecimiento adicional es un proceso superficial y constituye un fuerte atractivo en superficies sometidas a abrasión e impactos muy comunes en la industria minera. Si bien la transformación de austenita retenida a martensita mediante deformación tiene un efecto fragilizador en la microestructura del acero en términos de desgaste una microestructura con bainita, austenita retenida en bloques y martensita permiten una mezcla bastante adecuada para fines antiabrasivos, sacrificando la tenacidad

4 pero aumentando la resistencia al desgaste del material. Los diagramas predictivos para el acero fundido WT y el acero al Cr de baja aleación se muestran en las Figuras 1 y 2. Para el caso del acero fundido WT se realizaron las curvas de enfriamiento correspondiente a los medios de temple utilizados. 2. RESULTADOS Y DISCUSIONES 2.1. Composición química (% en peso). La Tabla 1 muestra la composición química de los aceros fundidos estudiados. El acero A corresponde al acero fundido WT y el acero B corresponde al acero de baja aleación al Cr. Las diferencias en cuanto a composición se centran en las cantidades de Cr y Mn. El acero fundido WT presenta mayores porcentajes en peso de C, Si, Mn, V y menores porcentajes en Cr con respecto al acero fundido al Cr de baja aleación. Tabla 1. Composición química de los aceros fundidos. Acero C Si Mn P S Cr Mo Ni V A B Tratamientos Térmicos, diagramas TTT predictivos y curvas de enfriamiento. En una primera etapa los dientes de pala y probetas, que inicialmente se encontraban en estado As Cast fueron normalizados a 880ºC durante 2 horas. Posteriormente se realizaron los siguientes tratamientos térmicos: temple en aceite, temple con aire forzado y tratamiento isotérmico durante 5 horas, los cuales fueron austenitizados previamente entre ºC durante 1 hora. A partir de un software basado en principios termodinámicos y cinéticos se obtuvieron los diagramas IT y CCT de los aceros en estudio. [7] Figura 1. Diagrama TTT y curvas de enfriamiento para acero fundido WT. El acero fundido WT tiene las curvas más desplazadas hacia la derecha que el acero de baja aleación al Cr en el diagrama temperatura versus tiempo, es decir, tiene una mayor capacidad de formar martensita tras un enfriamiento menos severo. A su vez, presenta una mayor austemperabilidad que el acero de baja aleación al Cr, debido a las diferencias en la composición química. Presenta una notable separación entre la región bainítica y perlítica, en donde mediante tratamientos continuos e isotérmicos es posible obtener microestructuras con ferrita bainítica libre de carburos, austenita retenida y martensita. Figura 2. Diagrama TTT para acero de baja aleación al Cr. Con respecto a la Bs, temperatura de inicio de la transformación bainítica, para el acero fundido WT es de 470ºC y para el acero fundido de baja aleación al Cr es de 500ºC.

5 La cantidad de bainita aumenta a medida que la temperatura de transformación disminuye bajo la Bs, obteniendo de esta manera una microestructura con elevada resistencia y tenacidad Curva Jominy. En la Figura 3 se observa la curva Jominy obtenida mediante el ensayo estandarizado ASTM A para el acero fundido WT. Además se muestran las curvas Jominy predictivas, utilizando la ecuación de Kirkaldy modificada y homologada [6], para el acero fundido WT y para el acero de baja aleación al Cr. WT isotérmico 350ºC 21,0 Los difractógramas (Figura 4) muestran que el acero fundido WT presenta austenita retenida bajo cualquier velocidad de enfriamiento. Para el acero templado en aceite la cantidad de austenita retenida fue la menor (6%). El acero WT templado con aire forzado tiene una mayor cantidad de austenita que el acero templado en aceite, debido a que la curva de enfriamiento del temple al aire pasa por la zona bainítica del diagrama TTT Curva predictiva acero fundido WT Curva predictiva acero de baja aleación al Cr Curva experimental acero fundido WT Distancia, mm Figura 3. Curva Jominy del acero fundido WT. Como se aprecia en la figura ambos aceros tienen una templabilidad similar debido a la presencia de elementos aleantes tales como: C, Mn, Si, Cr y Mo Difracción de rayos x Los porcentajes en volumen de austenita retenida en el acero se muestran en la tabla 2. Tabla 2. Cantidad de austenita retenida en el acero fundido WT bajo distintos tratamientos térmicos. Acero Austenita retenida, (%) Figura 4. (a) Difractógrama muestra templada con aire forzado, (b) Difractógrama muestra templada en aceite, (c) Difractógrama muestra con tratamiento isotérmico a 350ºC durante 5 horas. Para la muestra tratada isotérmicamente a 350ºC durante 5 horas, se encontró un mayor porcentaje de austenita retenida (21%), debido a que el tratamiento se realizó en la zona bainítica, lo que provocó la formación de ferrita bainítica y austenita retenida (carbono reyectado por la ferrita provoca la estabilización de austenita). La austenita retenida en la microestructura debe encontrarse en bloques de manera esta austenita no tenga un contenido de carbono suficientemente alto como para tener austenita estable, esta situación permite que la austenita pueda transformarse a martensita por deformación (fenómeno TRIP), provocando un endurecimiento adicional en el acero, aumentando la resistencia al desgaste. WT aire forzado 11,8 WT aceite 6,0

6 2.5. Análisis metalográfico Las microestructuras de los aceros estudiados con el respectivo tratamiento térmico se muestran en la Figura Determinación del índice de endurecimiento Meyer n Los valores de n se obtuvieron a partir de la expresión: P = A*d n. En la Figura 6 se presentan los resultados de los aceros estudiados. 3,50 3,40 Acero WT, aceite Acero WT, isotérmico 350ºC Acero baja aleación al Cr Acero WT, aire forzado 3,30 3,20 3,10 3,00 2,90 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 Log d Figura 5. Análisis metalográfico acero WT. La microestructura de la muestra templada en aceite, esta compuesta por martensita y austenita retenida, ya que la curva de enfriamiento del temple en aceite no pasa por transformaciones intermedias como perlíticas o bainíticas. Un caso distinto es la muestra de acero WT templada con aire forzado, la microestructura esta compuesta por bainita granular, producto del enfriamiento continuo las plumas de bainita son muy groseras con bloques de bainita y austenita, llegando a un 60% de t ransformación aproximadamente, el resto está compuesto por martensita. La microestructura obtenida por el tratamiento isotérmico a 350ºC esta compuesta por ferrita bainítica, austenita retenida y martensita. El efecto del silicio en la aleación es marcado, evita la precipitación de carburos estabilizando de esta forma la austenita circundante a la ferrita. Finalmente para el caso del acero fundido de baja aleación al Cr la microestructura es algo más heterogénea, de característica acicular compuesta por bainitas y martensita. Figura 6. Representación gráfica logarítmica carga-diámetro huella para el acero fundido WT con distinto tratamiento térmico y para el acero de baja aleación al Cr. El resumen de los resultados obtenidos al medir el índice de endurecimiento Meyer, se muestra en la Tabla 3, en donde se compara resultados del acero fundido WT y del acero de baja aleación al Cr, se utilizó como referencia el índice de endurecimiento del acero Hadfield. Tabla 3. Valores de índice de endurecimiento y resistencia a la penetración. El mayor índice de endurecimiento que presenta el acero fundido WT es en el estado con tratamiento isotérmico a 350ºC. El indice de endurecimiento del acero de baja aleación al Cr es similar al valor alcanzado por el acero WT templado en aceite siendo ambos los menores valores obtenidos. La resistencia a la penetración A en ambos aceros varío entre 2,4 y 2,6 dependiendo del tratamiento térmico.

7 2.7. Ensayo desgaste ASTM G65. Los resultados del ensayo de desgaste ASTM G65 se muestran en la Tabla 4. Tabla 4. Volumen perdido y velocidades de desgaste obtenidas a partir del ensayo de desgaste ASTM G65 para los aceros estudiados. Velocidad de Desgaste, gr/min 0,06 0,055 0,05 0,045 0,04 0,035 Acero WT aire Acero WT forzado aceite Acero Wt Acero de baja isotérmico aleación al Cr 350ºC, 5hr Fig ura 7. Velocidades de desgaste obtenidas a partir del ensayo de desgaste ASTM G Pruebas de campo ó faena. Si bien hay diferencias considerables en cuanto a durezas y microestructuras entre el acero fundido WT y el acero de baja aleación al Cr con los distintos tratamientos térmicos utilizados, con el ensayo de desgaste ASTM G65 no fue posible captar claramente la influencia de la austenita retenida en la resistencia al desgaste. Debido a las características del ensayo de desgaste ASTM G65 ya que este es de abrasión pura, libre de impactos y presión, no hay deformaciones considerables en la probeta de desgaste por lo tanto la austenita retenida presente en el acero difícilmente se transformara en martensita, en otras palabras es muy poco probable que existe fenómeno TRIP. La Figura 7 muestra las velocidades de desgaste extraídas a partir del ensayo G65, se observa que a pesar de los distintos tratamientos térmicos realizados no hay diferencias considerables en las tasas de desgaste para las distintas pruebas. Para las pruebas de campo se utilizó una retroexcavadora HITACHI EX-200LC, dedicada a la carga y extracción de áridos para construcción. El balde con capacidad de 1 m 3, aloja 5 dientes, dos de los cuales se utilizaron como material de referencia (acero de baja aleación al Cr), mientras que las restantes tres posiciones del balde fueron cubiertas con la variante de tratamiento térmico estudiada. La Figura 8 muestra los dientes evaluados, las masa inicial del diente de acero WT es ~ 6,5 Kg. y la masa inicial del diente de acero de baja aleación al Cr de 7,7 Kg. Figura 8. Dientes de pala evaluados. La pérdida de masa en el tiempo de los dientes de pala se midió utilizando una balanza con una precisión de 50 miligramos, La velocidad de desgaste se midió en g/min. En la figura 9 se muestran las velocidades de desgaste obtenidas a partir de las pruebas de campo.

8 Velocidad de Desgaste, gr/min 0,08 0,075 0,07 0,065 0,06 0,055 0,05 0,045 0,04 0,035 Acero WT aire forzado Acero WT aceite Acero Wt Acero de isotérmico baja aleación 350ºC, 5hr al Cr Figura 9. Velocidades de desgaste obtenidas a partir de las pruebas de campo. Los mejores resultados se obtuvieron con los dientes de pala de acero WT templado en aceite, alcanzando una velocidad de desgaste de 0,048 g/min, un 30% menos que el diente de acero fundido al Cr el cual tuvo una velocidad de desgaste de 0,066 g/min. Para el caso del diente de pala tratado isotérmicamente a 350ºC se obtuvo una velocidad de desgaste de 0,056 g/min, un 18% menos que el acero de baja aleación al Cr. El diente de acero WT templado con aire forzado registró una velocidad de desgaste de 0,077 g/min. El desgaste en la pruebas de campo fue más severo que el experimentado en el ensayo ASTM G65. La presencia de austenita retenida en la microestructura cuando existen deformaciones, impactos o cargas, disminuye la velocidad de desgaste considerablemente. Esta disminución puede estar asociada a la transformación parcial de austenita en martensita y a un endurecimiento por deformación. Producto del enriquecimiento en carbono de la austenita circundante a la ferrita, la martensita formada producto de la deformación tendrá el mismo porcentaje de carbono de la austenita retenida por lo tanto la martensita transformada tendrá una mayor dureza y resistencia a la abrasión que la martensita transformada producto del temple. Para el caso del acero WT con tratamiento isotérmico a 350ºC, se igualan las velocidades de desgaste entre las pruebas de campo y las del ensayo G65, de acuerdo a esto, cuando se tiene una microestructura con ferrita bainítica, austenita retenida y martensita se obtienen mejores rendimientos cuando el tipo de desgaste es por desgarramiento (gouging) que por abrasión pura, debido a que la austenita retenida no se transforma en presencia de abrasión pura (ensayo G65). Los dientes de pala de acero WT con tratamiento isotérmico a 350ºC y templados en aceite tienen mejor rendimiento que el acero fundido de baja aleación al Cr. Una microestructura con ferrita bainítica, austenita retenida y martensita como fue para los dientes tratados isotérmicamente a 350ºC da buenos resultados en cuanto a resistencia al desgaste y tenacidad a pesar de tener una dureza inicial de 41 HRc, el material posee una capacidad de endurecimiento notable, aumentando su resistencia al desgaste con el uso, producto de la transformación de austenita a martensita. La mezcla entre tenacidad y resistencia al desgaste no es simple de lograr, por ejemplo para el caso de los dientes de pala templados en aceite se tiene una buena resistencia al desgaste, sin embargo producto de la gran cantidad de martensita el material se encuentra bastante tensionado, lo que implica que tenga una menor capacidad de absorber energía productos de impactos repetitivos. Por lo tanto en aplicaciones donde se requiera resistencia al desgaste y tenacidad el acero WT con microestructura ferrítica bainitica, austenita y martensita es una muy buena opción. Según pesquisas realizadas en faena los dientes de pala se retiran de servicio aproximadamente con 30% de su masa inicial. En la figura 10 se muestra el desgaste que experimenta un diente de pala. Figura 10. Estado del diente de pala retirado de servicio, tras experimentar un desgaste severo.

9 En la Tabla 5 se presenta la masa inicial, masa final y la vida útil de los dientes de pala estudiados, esta se determino a partir de la velocidad de desgaste. Tabla 5. Estimación de la vida útil de los dientes de pala según pruebas de campo. experimentan componentes de equipos. Hoy el desarrollo de aleaciones más resistentes a la abrasión es prioridad. El acero fundido WT tiene un carácter antiabrasivo bastante atractivo, capacidad de endurecimiento por deformación y una aceptable tenacidad, es por este acero fundido puede ser utilizado en etapas del procesamiento de minerales donde existe el desgaste por desgarramiento tales como; excavación, transporte, chancado, harneado y molienda de mineral. 3. CONCLUSIONES La Figura 11 esquematiza el tipo de desgaste abrasivo que experimenta un diente de pala, existe impacto entre el diente y la roca o mineral (deformación) acompañado de altos y bajos esfuerzos, esto conlleva a un desgaste severo. Las características del desgaste que experimenta un diente de pala se acerca al desgaste por desgarramiento (gouging). El acero WT presenta una buena resistencia al desgaste, un alto índice de endurecimiento y aceptable tenacidad. El acero fundido WT presenta austenita retenida bajo cualquier velocidad de enfriamiento, según lo revelado por difracción de rayos X. El acero fundido WT con tratamiento isotérmico a 350ºC durante 5 horas, presentó un 21% de austenita retenida en su microestructura. El fenómeno TRIP aumenta la dureza y resistencia al desgaste del acero. El ensayo de desgaste G65 (abrasión pura) no permite captar la influencia de la austenita retenida en la resistencia al desgaste. El rendimiento de los dientes de pala fabricados en acero fundido WT fue de un 30% mayor que los dientes de pala fabricados en acero de baja aleación al Cr. Figura. 11. Esquematización del desgaste experimentado en dientes de la pala. Chile es un país minero-metalúrgico por excelencia, a raíz de esto en la industria minera se consume una gran cantidad de acero producto del severo desgaste que El diente de pala de acero fundido WT templado en aceite presentó la menor velocidad de desgaste. Una microestructura de ferrita bainítica, austenita retenida y martensita, es recomendable en condiciones donde exista desgaste por desgarramiento (gouging).

10 El acero fundido WT puede ser utilizado en componentes de equipos mineros relacionados con la excavación, chancado, harneado y molienda de mineral. REFERENCIAS [1] Blair Malcom & Stevens Thomas, Steel Castings Handbook, (libro), 6º Edición, ASM, USA, 1995, pp [2] Caballero F.G., Bhadeshia H.K.D.H., Mawella K.J.A., Jones D.G., Brown P., Diseño de Nuevos Aceros Bainíticos, Revista Metalurgia Madrid 38, 2002, pp [3] Bhadeshia H. K. D. H., Bainite in Steels, (libro), 2º Edición, IOM Communications Ltd, London, [4] Honeycombe R.W.K. & Bhadeshia, H.K.D.H, Steels, (libro), 2º Edición, Edward Arnold, London, 1995, pp [5] Zhu Li-juan, Wu di, Zhao Xianming, Effect of Silicon Content on Thermodynamics of Austenite Decomposition in C-Si-Mn TRIP Steels, Journal of Iron and Steel Research, International, vol. 13, 18 de febrero 2005, pp , 73. [6] Yanzón R., Rodríguez, A., Sánchez R.; Predicción de Dureza en Piezas Construidas con Acero Templado y Revenido, CONAMET/SAM, 2006, pp [7] CCTPlots.HTML.