GENERADORES HIDROELÉCTRICOS

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1 1 GENERADORES HIDROELÉCTRICOS INTRODUCCIÓN Se trata de una aroximación al dimensionamiento reliminar del enerador, fundamentado en el conceto de constante de enería o de inercia y el número de olos como arámetros determinantes del diseño Constante que reresenta la enería almacenada or kva y uede calcularse a artir del momento de inercia y la velocidad de la máquina Se consideran las rinciales dimensiones del enerador, tales como el diámetro interno del estator, el diámetro externo, la lonitud del núcleo del estator y las medidas más reresentativas del rotor Se hace un análisis eléctrico en el cual se calculan las características de estado estable y transitorio roias del enerador La reactancia transitoria y subtransitoria, que ermiten describir el comortamiento de la máquina bajo condiciones transitorias, se calculan desde el unto de vista de arámetros de diseño Adicionalmente, se revisan las características manéticas del enerador, con el objeto de calcular los amerios-vuelta, roios de la reacción de armadura ara seuidamente determinar el valor del entrehierro Finalmente, se revisan características mecánicas del enerador, tales como, sistema de ventilación y refrieración, cojinetes, sistema de levantamiento y frenado, entre otros INFORMACIÓN PRELIMINAR En la etaa de diseño de una central hidroeléctrica, los consultores, los inenieros electricistas y los inenieros diseñadores de la turbina, requieren información reliminar relacionada con el enerador El diseñador de la turbina requiere además conocer, si ara una velocidad y caacidad dada, el valor de la constante de enería es obtenible de un enerador normal y en ciertos casos, si el rodete de la turbina uede descenderse a través del estator El diseñador también deberá conocer la caacidad máxima del enerador a una determinada velocidad Los inenieros electricistas, finalmente, necesitan información concerniente a los valores de las reactancias transitorias que uedan eserarse razonablemente ara un enerador con una caacidad y velocidad determinadas 1

2 Los MVA de salida or olo se usan como una medida de la dificultad en el diseño y en la construcción de un enerador rande Se uede demostrar que una medida más exacta es la salida or olo or ulada de lonitud de núcleo, denominada la salida esecífica or olo Se derivan ecuaciones alicables a eneradores con caacidad iual o suerior a 3 MVA, con voltajes entre 11 y 18 kv, con un factor de sobrevelocidad de 18 Entre la información reliminar que se requiere, adicional a la relacionada en árrafos anteriores, se encuentra: caacidad nominal [kva], factor de otencia, número de fases, conexión, frecuencia, velocidad [rm]; γ 0 (relación de sobrevelocidad), voltaje nominal, aumento de temeratura, restricciones de H si se conocen El voltaje será tan alto como la economía del diseño de la máquina lo ermita A la fecha, se han construido eneradores con voltajes sueriores a 16 kv, ero normalmente los fabricantes recomiendan el voltaje de 138 kv, ara eneradores hasta 0 MVA LA CONSTANTE DE ENERGÍA (H) Reresenta la enería almacenada en razón de la inercia del enerador or kva Es una medida de la aceleración y desaceleración de la máquina, y numéricamente, es iual a la mitad del tiemo mecánico de arranque de la masa iratoria, T m, que se estudiará en el caítulo 6 sobre los sistemas de reulación de velocidad El valor del efecto volante WR ó GD no tiene un ran sinificado si no se lo relaciona con la velocidad y la salida del enerador; la relación se define normalmente como: H = 0 31 WR N MVA 10 9 [ kw s kva] (1) Donde: H: Constante de enería [ s kva] WD : Efecto volante [ ft ] lb N: Velocidad nominal del enerador [rm] MVA: Potencia nominal kw a factor de otencia 1

3 3 Para efectuar el análisis es aconsejable exresar H en función de arámetros más enerales del enerador, tales como: ρ H = 0 60 ( V ) n () ξ f Donde: ρ: Factor de cuasidensidad del rotor ξ: Coeficiente de salida del enerador : Número de olos del enerador * f : Frecuencia del enerador 3 V : Velocidad eriférica del rotor a velocidad nominal [ ft 10 ] n Recuérdese que γ 0 es la relación de sobrevelocidad: V V V min max max γ 0 = n = (3) Vn γ 0 El factor de densidad del rotor (ρ) También denominado factor de cuasidensidad del rotor Hace referencia a la homoeneidad del material de construcción del cuero del rotor Si los rotores se construyeran como un disco sólido de acero tendrían un valor de ρ = 1 0 Pero el rotor de un ran enerador hidroeléctrico está muy lejos de ser un disco sólido y realmente, consiste en láminas ailonadas de material fabricado con base en el hierro dulce Por lo tanto ρ tendrá valores sustancialmente menores que 1 Para calcular H, se tomará un valor de 11 ara ξ Con el objeto de lorar resultados más recisos y acordes con la realidad del diseño de eneradores, se deben construir varias curvas de H dividiendo los valores de ρ en función de (fiura 1) y V n en función de (fiura ), en nueve rillas y osteriormente reemlazando los valores obtenidos en la ecuación () * El número de olos es al dimensionamiento del enerador, lo que la velocidad esecífica es al dimensionamiento de la turbina 3

4 4 Fiura 1 Curvas de ρ en función de Factor de densidad 0,88 0,86 0,84 0,8 0,8 0,78 0,76 0,74 0,7 0,7 0,68 0,66 0,64 0,6 0,6 0, Número de olos () Grilla 1 Grilla Grilla 3 Grilla 4 Grilla Grilla 6 Grilla 7 Grilla 8 Grilla 9 Velocidad eriférica del rotor (V n ) Fiura Curvas de V n en función de Velocidad eriférica del rotor 0, 1 19, 0 18, 19 17, 18 16, 17 1, 16 14, 1 13, 14 1, 13 11, 1 10, Número de olos () Grilla 1 Grilla Grilla 3 Grilla 4 Grilla Grilla 6 Grilla 7 Grilla 8 Grilla 9

5 ρ = (4) 1 ρ = () ρ = (6) 3 ρ = (7) 4 ρ = (8) ρ = (9) 6 ρ = (10) 7 ρ = (11) 8 ρ = (1) 9 Similarmente ara V n 3 = (13) V n 1 3 = + 8 (14) V n 3 = (1) V n 3 3 = + 7 (16) 3 = (17) V n 4 V n 3 = + 6 (18) V n 6

6 6 3 = (19) V n 7 3 = + (0) V n 8 3 = + 0 (1) V n 9 Con los valores obtenidos ara ρ y V n se uede construir una familia de curvas de H, en función del número de olos, así mismo una vez se determina el valor de H que cumla restricciones o cálculos ara máquinas similares, se define la curva que cumle y seuidamente se calcula el diámetro del estator D Fiura 3 Curva de constante de enería (H) vs Número de olos () Constante de enería (H) 4,6 4,4 4, 4 3,8 3,6 3,4 3, 3,8,6,4, 1,8 1,6 1,4 1, Número de olos () Grilla Nº 1 Grilla Nº Grilla Nº 3 Grilla Nº 4 Grilla Nº Grilla Nº 6 Grilla Nº 7 Grilla Nº 8 Grilla Nº 9 CÁLCULO DE DIMENSIONES DEL ESTATOR Cálculo de diámetro del estator (D ) Se uede hacer una determinación ráfica del diámetro del estator, construyendo una familia de curvas ara D reemlazando los 9 valores de V n de las ecuaciones (13) a (1) Entonces,

7 7 con el número de olos y el valor de la rilla ara la cual cumle el valor de H, se obtiene el valor del diámetro del estator π D = () D 3 = π [ uladas] (3) Cálculo de la lonitud del núcleo (L C ) Para el calculo de este arámetro tomamos de referente la siuiente ecuación, de la cual es desejado 8 MVA 10 ξ = (4) D L N C Con D y L exresadas en uladas C Dado que se asume ξ = 11, desejando L C de la ecuación (4) se obtiene: MVA 10 = [ uladas] () D LC Existen límites ara L C y se deberá cumlir: LC 1 7 < < 4 0 (6) ψ Donde: ψ: Es el aso olar El limite suerior: L C ( D ) = 1 7 (7) 7

8 8 El limite inferior: L C ( D ) = (8) Otras dimensiones se enuncian a continuación Diámetro externo del núcleo (D C ) Se obtiene a con la siuiente ecuación: D [ uladas] = D 44 (9) C + Diámetro de la carcasa (D f ) El diámetro de la carcasa del enerador incluye el esacio ocuado or los radiadores o intercambiadores de calor D [ uladas] = D 84 (30) f + Diámetro del recinto del enerador (D ) Diámetro que ermitirá el deslazamiento cómodo de las ersonas sin interferir con cajas de control del enerador que van adosadas al interior del recinto D [ uladas] = D 164 (31) + Procedimiento ara el dimensionamiento reliminar 1 Determinar el número de olos De las curvas ara H vs a 60 Hz mostradas en la fiura 3, hallamos la rilla que cumla las restricciones de H (normalmente imuesta or esecificaciones) o valores de H ara eneradores similares 3 Se obtiene V n ara la rilla del aso y seuidamente se calcula el diámetro interno del estator D 4 Determinar L C y ψ Calcular límites suerior e inferior de L C

9 9 Altura total del enerador (L) La altura total de un enerador desde la arte externa del lado más bajo hasta la arte suerior está dada or: L LC + [ uladas] = 90 (3) Fiura 4 Altura total L del enerador Cabeza de bobina Deende del aso olar ψ, y se obtiene mediante la ecuación: ψ tanθ L a = (33) Donde θ está dado or: senθ = x (34) s x: Ancho de la barra aislada más el esacio de aire, x = 1 3 uladas constituye un valor tíico [ ] s : Valor medio, que es iual a 87 uladas 9

10 10 L a = ψ 4 (3) Fiura Altura de la cabeza de bobina [L a ] L a CÁLCULO DE LAS DIMENSIONES DEL ROTOR Lonitud radial del entrehierro Si no se conocen los valores esecificados ara las reactancias X d, reactancia sincrónica y X 1, reactancia de disersión de armadura; ara un cosθ de 09 uede asumirse los siuientes valores ara un análisis reliminar X d = 1 0 y X 1 = 0 1 u El valor de la reacción de armadura M a uede calcularse así: 1 Ih Th K a Ma = K1 K Donde: I h : Corriente de fase [ Am vuelta olo] T h : Vueltas efectivas or fase del arrollamiento del estator K a : Factor de amlitud 10 : numero de olos (36) K 1, K : Factores ara el cálculo del flujo de disersión entre olos K 1 : Se denomina factor de aso Tiene que ver con la reducción de la fem debida al deslazamiento entre las caas suerior e inferior de los bobinados K : Se denomina el factor de disersión y se uede calcular ara cualquier armónico

11 11 Para este cálculo se uede asumir: k1 k = 1 1 Para calcular T h se debe determinar el flujo or olo Ф [Wb] B m Φ 10 = (37) ψ L c Donde: Φ : L c : Flujo or olo Lonitud del núcleo B m : Densidad media de flujo en el entrehierro [Wb/m ] ψ : Paso olar Inicialmente se uede asumir que 4000 lineas uladas Se determina Φ como: B 0 6 Wb m m, valor equivalente a Φ = 0 6 ψ L 10 c (38) También se conoce la siuiente relación de flujo or olo: Φ = k 1 k V h 4 44 f T h (39) Con esta última fórmula es osible hallar T h ; con k1 k = 1 1 Se ueden calcular los amerios - vuelta del entrehierro (de circuito abierto), con la siuiente fórmula: M a = (40) X d M X 1 Donde X X = X (reactancia de reacción de armadura) d 1 ad Reemlazando los valores de X d y X 1 suuestos inicialmente, se obtiene: M 10 4 = e B (41) 11

12 1 Donde: B : Pero ara un Donde: e : Flujo en el entrehierro total B m = 0 6 Wb m, y considerando a e como: 1 6 M = [ cm] (4) B 10 e 4 Entrehierro efectivo sobre el arco olar Se obtiene a e en función de M, como siue: e = M (43) Altura del olo La altura del olo ( ) altura del olo ( K h ) h h deende del aso olar ( ) [ cm] ψ y del factor de = K ψ (44) h Fiura 6 Altura de olo

13 13 Fiura 7 Curvas ara determinar K h EJEMPLO DE APLICACIÓN Se requiere hacer un ejercicio de dimensionamiento reliminar de un enerador ara una central hidroeléctrica Se suministra la siuiente información: Potencia: 1000 kva Factor de Potencia: 090 en atraso Trifásico voltios Corriente: 6360 amerios (conexión estrella) Frecuencia: 60 Hz Velocidad: 400 rm La relación de sobrevelocidad: 18 Determinar las rinciales dimensiones del estator y del rotor Además hallar la lonitud radial del entrehierro e y la altura del olo Se deberá hallar el aso olar ψ como la lonitud de la circunferencia del estator dividida or el número de olos Solución: 1 Determinamos (número de olos) N = = = De las curvas ara 60 Hz de la fiura 3, con 18 = determinamos los valores máximo y mínimo de H 13

14 14 H max = H 1 76 min = Se debe calcular un valor de H ara una máquina con las características roias de estas esecificaciones: Para alicar la ecuación (1) se requiere hallar el momento de inercia, WR en lb ul adas y ara ello se utilizará la ecuación siuiente: WR 1 [ lb ie ] kva = (4) N WR = lb ie Alicando la ecuación (1) se obtiene: H = 3 6 [ kw s kva] Dado que el valor de H, está muy róximo al valor máximo obtenido de las curvas, se uede calcular D de la ecuación (3), utilizando el valor máximo de V n Por lo tanto D = 19 uladas 4 04 m 3 Pueden calcularse ahora: L c y ψ ψ = π = 0 70 m 70 cm Para hallar L c utilizaremos la siuiente relación: 8 MVA 10 ξ = con D en uladas D L N c = uladas 3 47m Lc = ( 19) L C 3 47 = = 49, valor que no cumle la restricción, y se encuentra lieramente ψ 0 70 or encima del límite suerior

15 1 4 Calculo de reactancias X ad = u B m φ 10 = ψ L 0 6 ψ Lc φ = 10 φ = Wb c = 10 k1 k V φ = 4 44 f T T h = 3 8 h h T h = Entonces se hace T h = 4 1 Ih Th k Ma = k k M a 1 = 860 Amerios vuelta a = olo M 860 = = Amerios vuelta M = 4 B = = 0 cm e 4 REACTANCIAS ' Reactancia transitoria ( X ) con la siuiente fórmula: Donde: X 1: d La comonente saturada del eje directo se calcula Xad Xf Xd' = X1 + [ u ] (4) X + X Reactancia de disersión de armadura X ad : Reactancia de reacción de armadura ad f 1

16 16 X f : Reactancia de disersión del rotor Reactancia de disersión de armadura ( X 1) S s Ac in Ps Kw X1 = (46) β ψ Donde: S : Número de ranuras del estator s : Paso de ranura (en uladas) Ac in : amerios - vuelta or ulada del estator P s : Permeancia de la ranura or ulada de lonitud del núcleo Kw : Factor de arrollamiento del estator [ Kw 1 0] ψ : Paso olar [uladas] > β : Densidad de flujo media [ uladas ] lineas Alunos valores tíicos: β = 3800 líneas / uladas β β max min = 4000 líneas / uladas = 3000 líneas / uladas s = 87 uladas smax smin = 3 uladas = uladas Kw = 1 1 Ac in β = Ac in β 4 = Como ya se conoce ψ varía entre 1 y 0 uladas 4 Ac in β 3 ξ = 10 6 de donde ξ = 11 Ac in β uede hallarse Ac in

17 17 4 ψ max = + 1 P (47) 4 ψ min = + 8 P (48) Reactancia de reacción de armadura ( X ad ) X ad = X X (49) d 1 Donde: X : Es la reactancia sincrónica ( X d = 1 0 u ) d Reactancia de disersión del rotor ( X f ) X f 1 13 r K a Ac in = [ u ] (0) Kw β Donde: r : a Permeancia del esacio interolar or ulada de lonitud del núcleo K : Coeficiente de reacción de armadura K a > 1 0 o factor de amlitud Para efectos de cálculo se tomará, = 3 0 y K = 1 0 r a CURVA DE CAPACIDAD DEL GENERADOR La oeración del enerador de acuerdo a la curva de caacidad (que se muestra en la fiura 8), se comlementará con el uso de instrumentos ara medir la otencia activa, la otencia reactiva, el voltaje en bornes del enerador, la corriente de armadura, y cuando sea osible la corriente de camo Los eneradores se oeran normalmente entre el factor de otencia nominal sobreexcitados y un factor de otencia unitario En este rano el enerador uede controlarse or el voltaje y la corriente de línea hasta el límite térmico de los devanados del estator Generadores tíicos oerarán normalmente a cara nominal, dentro de más o menos el % del voltaje nominal a temeratura seura La zona de sobreexcitación de la curva de caacidad, en la reión entre las líneas de factor de otencia unitario y nominal, se determina or el aumento de 17

18 18 temeratura de los devanados del estator La orción sobreexcitada entre las líneas de factor de otencia nominal y factor de otencia cero, se determina or el aumento de temeratura de los devanados de camo La zona de subexcitación de la curva está limitada or cuatro factores: (i) temeratura de los arrollamientos del estator, (ii) sobrecalentamiento de los extremos del núcleo del estator, (iii) condiciones mínimas de excitación y (iv) límite de estabilidad del sistema Fiura 8 Curva de caacidad del enerador Curva de Caacidad MW u (1) Limite de estabilidad del sistema Limitador de temeratura de camo MVA Nom () Limitado or excitación mínima (3) Θ tem Núcleo Limitada or la caacidad de refrieración de los devanados del camo (4) Aumento de temeratura de los devanados del estator 06 Sobre excitación Sub excitación 08 MVAR Se lora una mayor caacidad del enerador si loramos bajar la temeratura de refrieración Ejemlo, más a la izquierda, más frío el aire de refrieración Un enerador uede modelarse como una línea de transmisión simle de reactancia ura X d con un voltaje de receción e t constante (que es el voltaje en bornes del enerador) y el voltaje de transmisión iualmente constante e d (voltaje interno) Centro en: e X t d

19 19 Radio en: ( d et ) Xd e y deberá asar or el unto de otencia activa nominal y otencia reactiva nominal Se utiliza amliamente en sistemas de bombeo debido a los continuos arranques y aradas RELACIÓN DE CORTOCIRCUITO (SCR) Es la relación de la corriente de camo (de excitación) requerida ara roducir el voltaje nominal de armadura sin cara (en bornes del enerador), a la corriente de camo requerida ara que drene la corriente nominal de armadura con la armadura cortocircuitada 1 Característica externa de la máquina kv = f( ) Característica de Corto-Circuito I = f( ) I exc I exc SCR MVA SCR = 1 X d nominal sin saturación AISLAMIENTO Aumento de temeratura seún la clase de aislamiento Tabla 1 Aumento de temeratura seún la clase de aislamiento CLASE DE AISLAMIENTO AUMENTO MEDIO DE TEMPERATURA TEMPERATURA ADMISIBLE EN SERVICIO TEMPERATURA EN EL PUNTO MAS CALIENTE Y [90 ºC] A [10 ºC] E [10 ºC] B [130 ºC] F [1 ºC] H [180 ºC] C [>180 ºC] Fuente: INTERNATIONAL ELECTROTECHNICAL COMMISSION Thermal Evaluation and Classification of Electrical Insulation Ginebra : IEC, (IEC 8) Clases de aislamiento (Y, A, E, B, F, H, C) 19

20 0 Comuestos de los aislamientos aislamiento son: Los comonentes esenciales de un Mica Constituye la barrera dieléctrica rincial del aislamiento en forma de randes hojas de ael Se imrenan homoéneamente con la resina necesaria ara obtener una alomeración erfecta Tejido de vidrio Constituye el soorte mecánico imrescindible del aislamiento Presenta una ran resistencia mecánica a la rotura y un alaramiento reducido, or lo que reservan el ael mica de deformaciones en el momento del encintado de la barra Resina de alomeración Con base en el material llamado novolaca forma arte de las resinas eóxicas termoendurecibles 1 Presenta calidades dieléctricas excelentes a la temeratura de funcionamiento de un aislamiento clase F 1 ºC Insensibilidad a la húmeda, debida esencialmente a la calidad de la resina 3 Muy buenas características mecánicas a altas temeraturas de funcionamiento ELEMENTOS MECÁNICOS DEL GENERADOR Frenos y Gatos Generalmente los eneradores hidroeléctricos se suministran con frenos de fricción Normalmente oseen 4 frenos que consisten de un istón y un cilindro que se alican con aire comrimido a una resión entre 6 y 7 k cm La arte suerior de un istón tiene una zaata cuadrada en forma de T, enfocada con un disco, a comuesto de asbesto (material de fricción) El rotor tiene un disco contra el cual se alican los frenos cuando se inyecta aire a los istones de los atos Cuando se aliquen los frenos (en el roceso de arada del enerador) se recomienda hacerlo al 0% de la velocidad nominal

21 1 Fiura 9 Gatos del enerador Fiura 10 Curva de frenado Frenado dinámico Fiura 11 Esquema de frenado dinámico 1

22 Gatos El mismo sistema de frenado ermite el levantamiento de rotor, alimentándolo con aceite a resión Presión de trabajo 100 k cm El rotor se levanta ara efectuar un mantenimiento; or ejemlo, si se requiere cambiar un semento de un cojinete de emuje, habrá necesidad de levantar el rotor Se levantará también ara formar la elícula de aceite en el cojinete de emuje cuando la máquina ha estado arada or un tiemo areciable, normalmente mayor de 1 horas Se deberá dejar revisto un sistema de control que restrinja el levantamiento del rotor, con el objeto de evitar deterioro de artes del cojinete de emuje, entre otras Cojinetes Los cojinetes constituyen los rodamientos de estas randes máquinas, y se clasifican en cojinetes de emuje o de cara y cojinetes uías Cojinetes de emuje También denominados cojinetes de cara, tienen la función de soortar todo el eso de la máquina y transferir las caras a la estructura del estator, que a su vez las transmite a la estructura de casa de máquinas Se distinuen tres tios de cojinetes de emuje, así: 1 Cojinete Kinsbury Cojinete Michel 3 Cojinete Tio Resorte Los cojinetes de emuje, también denominados de cara, soortan todo el eso y los esfuerzos de cara de la máquina a) Tio Kinsbury Como se uede areciar en la fiura 1, se trata de un semento de metálico aoyado en una esfera central que le ermite moverse en todas las direcciones

23 3 Fiura 1 Cojinete de emuje tio Kinsbury b) Tio Michel Fiura 13 Cojinete de emuje tio Michel 3

24 4 c) Tio Resorte: se trata de un ran número de resortes helicoidales distribuidos a través de toda el área de soorte Aislamiento de los cojinetes Con el objeto de evitar la circulación de corrientes arásitas a través del eje del rotor se aíslan dos de de los cojinetes, normalmente el de emuje y el uía más róximo Un valor tíico de la resistencia de aislamiento es 100 Meohmios a 00 voltios de corriente directa 00 Vdc Raislamiento 100 ΜΩ Valores inferiores requieren que se ractique un examen riuroso al medio de aislamiento con el fin de correir la anomalía o causa del roblema En eneradores equeños (caacidad menor a 10 MVA) no se requiere aislar uno de los cojinetes, dado que el mismo aceite de lubricación actúa como medio aislante Localización de los cojinetes Los cojinetes se localizan con resecto al rotor, en eneradores de eje vertical, en la arte suerior y en la arte inferior Deendiendo del valor de la relación de y uías, así: L / D se ubican los cojinetes de emuje c Tabla Ubicación de los cojinetes seún la relación L C D ITEM Relación Lc/D Símbolo sinificado 1 Mayor que 03 T+ Un cojinete de emuje suerior y dos uías, uno suerior y otro inferior Entre 03 y 0 B+ Un cojinete de emuje inferior y dos uías, uno suerior y otro inferior 3 Menor que 0 B+1 Un cojinete de emuje inferior y uno uía inferior

25 La norma IEEE Std 49 1 denomina los eneradores seún la localización del cojinete de emuje con resecto al rotor, así: 1 Tio Susendido T+ Tio Sombrilla B+1 3 Tio Sombrilla Modificada B+ En la fiura 14, la línea horizontal reresenta el cojinete de emuje y las líneas aralelas unidas reresentan los cojinetes uías Fiura 14 Disosiciones de los cojinetes con resecto al rotor Fuente: INSTITUTE OF ELECTRICAL AND ELECTRONICS ENGINEERS Guide for the oeration and maintenance of hydro enerators New York : IEEE, (IEEE ) Temeraturas tíicas de cojinetes a) Metal El unto de fusión del metal es relativamente bajo, entre 90 C y 100 C Por lo tanto, un valor de temeratura ara el metal no deberá suerar los 7 C Existen casos en los cuales se reistran temeraturas mayores, casos en los cuales deberá tenerse cuidado esecial con la oeración 1 INSTITUTE OF ELECTRICAL AND ELECTRONICS ENGINEERS Guide for the oeration and maintenance of hydro enerators New York : IEEE, (IEEE )

26 6 b) Aceite Se resenta una diferencia aroximada de 10 C entre la temeratura del metal y la del aceite Para el caso del aceite, se cuidará que la temeratura no sea inferior a 0 C, debido a la disminución de la viscosidad del aceite e inclusive ueden manifestarse roblemas de lubricación