Diseño de acero estructural

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1 UNIVERSIDAD CENTROAMERICANA FACULTAD DE CIENCIA, TECNOLOGÍA Y AMBIENTE DEPARTAMENTO DE DESARROLLO TECNOLÓGICO COORDINACIÓN DE INGENIERIA CIVIL Diseño de acero estructural TEMA: Diseño de elementos de acero en edificios. DOCENTE: Ing. Jimmy Vanegas Salmerón. CARRERA: Ingeniería Civil. ELABORADO POR: Hilario Alexander Espinoza. ( ) Eleazar Iván Valle Blandón. ( ) Managua, 07 de diciembre de 2012

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3 1 INFORME DEL PROCESO DE SUPERVISIÓN A partir de la colaboración mutua entre los estudiantes del campo de la arquitectura con los estudiantes de ingeniería civil, se pudo conformar un análisis desde el punto de vista de distribución de espacios y la componente estética, hasta un diseño con un criterio más técnico desde la perspectiva estructural. Es preciso mencionar que la falta de orientación que presentan los estudiantes de arquitectura hacia la parte estructural, los hace idear formas de modulación bastante complejas. Por lo que fue indispensable el aporte del superintendente de supervisión civil, orientado mayoritariamente a solucionar problemáticas desde el punto de vista de la configuración estructural. En primera instancia al dueño del proyecto (Arquitecto), se le explico de manera general los criterios y artículos que se contemplan en el reglamento nacional de la construcción RNC-07, para tener una perspectiva acerca de las construcciones más óptimas para un mejor desempeño estructural y a la vez la proyectista de arquitectura tuviese una mejor orientación antes de empezar con la modulación del edificio. A los ingenieros supervisores se les presentó un edificio con una configuración circular, por lo que la propuesta de la disposición de las columnas para efectos de modulación fue hecha de manera radial; considerando que de esta manera se tendría un mejor comportamiento estructural, además se distribuyen congruentemente las cargas por la tipología circular. Después de las primeras revisiones se pudieron notar algunas limitantes respecto a la regularidad y simetría del edificio, por lo que se aconsejó la remodelación de algunos ambientes de manera que proporcionaran el paralelismo adecuado respecto a ejes ortogonales asumidos. En la medida en que se desarrollaban las distribuciones de pesos en el edificio, se hizo hincapié en asignarlas de manera simétrica para que los pesos se concentraran de manera estabilizante y que no ocasionaran excentricidades significativas. Además de esto, se buscó la manera de que los huecos de losas correspondientes a escaleras, elevadores y núcleo panorámico central, se distribuyeran en toda el área útil y no causen pérdidas de rigidez, ni de masa en un solo sentido del edificio. En uno de los casos de modelación presentados por la proyectista, se determinó a simple inspección que niveles inferiores estaban quedando con menor área y masa que los niveles superiores, por lo que se le atribuyó a este efecto la denominación de péndulo

4 invertido y se aconsejó redistribuir las áreas de manera uniforme en todos los niveles del edificio, dejando los niveles de mayor peso en la parte inferior (a excepción del nivel del helipuerto). 2 Descripción de la obra a realizar Geología y complementación de elementos. El estudio geológico presente es para tratar de presentar características del duelo para satisfacer criterios en el la parte estructural de la edificación. El proyecto consiste en la construcción de un edificio corporativo de material (acero), comprendiendo un sótano, planta baja, planta alta y cinco niveles los cuales son destinados para oficinas, etc. El estudio geotécnico se lleva a cabo con el fin de dar respuestas satisfactorias a los requerimientos de fundación de la estructura en consideración. En la etapa investigativa de campo se realizó una visita de reconocimiento técnico al sitio del proyecto y se procedió luego a la ubicación de los sondeos de exploración. La exploración del subsuelo se realizó mediante ensaye de penetración estándar (SPT). ESTANDAR Sondeo (Nº) SONDEO DE S S S PENTRACION Profundidad (mts) Durante la ejecución de los sondeos mencionados se hizo recuperación continua de muestras alteradas del subsuelo. Estas muestras fueron identificadas en el campo mediante procedimientos rutinarios de vista y tacto. Descripción del subsuelo. Se hace énfasis en las principales características geotécnicas de los materiales. La estratigrafía ene le sitio de estudio es relativamente simple si se agrupan los materiales principalmente según su resistencia a la penetración estándar. De esta forma se identifica básicamente dos estratos que se describen a continuación

5 pariendo de menor a mayor profundidad. Es oportuno indicar que no se detecto la existencia del nivel freático en el rango de profundidad explorada. Estrato Superior. Está compuesto este estrato esencialmente por tres capas de materiales de aproximadamente igual espesor 2 ft cada uno. La capa superior consiste de una arcilla limosa de plasticidad media, la capa intermedia compone un limo inorgánico de baja elasticidad; la capa inferior es un limo inorgánico elástico. Todos estos materiales presentan una baja resistencia a la penetración estándar y su inestabilidad se puso en evidencia durante la construcción de una trinchera geológica. Estrato Inferior. Este estrato está compuesto por gruesos depósitos de pómez y de escoria volcánica, los cuales son materiales de relativa baja densidad (especialmente la pómez). Mediante la información geotécnica así obtenida se llegó a determinar que desde el punto de vista de resistencia de los materiales del subsuelo, básicamente existen dos estratos que lo conforman. El estrato superior de unos 9 pies de espesor, consiste esencialmente de un limo inorgánico de elasticidad media. Subyaciendo a este material se presenta el segundo estrato que en términos generales es un potente de arena limosa no plástica. En este estrato se encuentra gruesos depósitos de pómez, arena y escoria volcánica negra. En el rango de profundidad explorada no se detectó la presencia del nivel freático. Fundación en Estrato Superior. Cimientos desplantados en este intervalo de profundidad deberán satisfacer los siguientes requerimientos: - Desplantar a no menos de 1 m de profundidad. - Mejorar las condiciones del material de cimentación por debajo de las fundaciones hasta una profundidad de 9 pies medido a partir de la superficie natural del terreno. Este mejoramiento del material de fundación se hará

6 mediante la colocación de material selecto en capas no mayores de 20 cm, compactada a no menos de 98% Proctor Normal. - Se deberá compactar el material de relleno por encima del nivel de desplante a no menos de 85% Proctor Normal, en capas de 30 cm cada una. Fundación en Estrato Inferior. Las fundaciones desplantadas en este intervalo de profundidad deberán satisfacer las siguientes indicaciones : - Desplantar a no menos de 2 m de profundidad medido a partir del fondo de la excavación del sótano. - En todos los casos se deberá sustituir el material existente a 1 m por debajo del nivel de desplante por material selecto. Este material deberá ser colocado en capas de 20 cm compactadas a no menos de 98% Proctor Normal. - compactar el material de relleno por encima del nivel de desplante a no menos del 90% Proctor Normal, en capas de 30 cm cada una. - Diseñar un eficiencia sistema de drenaje mediante el cual se reduzca al máximo el acceso de las aguas de escorrentías superficial al material de cimentación Paredes del Sótano de la estructura. Para el diseño de las paredes y estructura del sótano del edificio se deberá tomar en cuenta, entre otras, las siguientes consideraciones: - El material es relativamente inestable ante cortes verticales, especialmente al ser sometido a vibraciones inducidas por maquinarias operando en el area, por lo que se deberá tomar las medidas aplicables al caso durante la fase constructiva. - El empuje lateral deberá ser evaluado considerando simultáneamente el efecto sísmico y el empuje adicional que podría generar la presión hidrostática en caso de no ser convenientemente drenada. La Ciudad de Managua se asienta en una superficie plana que se inclina suavemente hacia el lago Xolotlán (Mapa 1); inclinación interrumpida en varios lugares por altozanos, la mayoría de origen volcánico (Cráteres Tiscapa, Nejapa, Asososca, Valle Ticomo y otros)

7 Se observan las fallas geológicas que acusan la alta vulnerabilidad sísmica del sitio. 3 TIPOLOGÍA ESTRUCTURAL Toda edificación debe contar con un sistema estructural que permita el flujo adecuado de las fuerzas que generan las distintas acciones de diseño, para que dichas fuerzas puedan ser transmitidas de manera continua y eficiente hasta la cimentación. Debe contar además con una cimentación que garantice la correcta transmisión de estas fuerzas al subsuelo. Teniendo en cuenta que entre más frágil es el subsuelo donde la edificación se encuentre, el sistema estructural debe de ser más rígido para disminuir la inconsistencia del subsuelo. Los sistemas estructurales son de gran importancia para el buen comportamiento en el factor sísmico, es decir (reducir alteraciones sísmica en estructuras), para poder disminuir las probabilidades de que al ocurrir fenómenos (sismos, huracanes, etc.) de gran envergadura; estos sistemas estructurales puedan contrarrestar de manera adecuada los daños y enfermedades que pueden sufrir la obra. De acuerdo a las características del edificio corporativo y a parámetros que la estructura presenta; se tiende a utilizar un sistema de Marcos rígidos de acero con ductilidad alta. En donde se considera un factor de comportamiento sísmico (Q = 4), este sistema estructural está formado por vigas y columnas o cerchas y columnas unido en forma rígida en los nudos y que resiste las cargas principalmente por flexión.

8 En gran parte el material a utilizar en este análisis de la edificación que consta de siete niveles, incorporándole la colocación de un helipuerto cuya base constara de una losa de concreto con espesor considerable a la carga que produce el helipuerto sobre la estructura. Sin embargo se considera que los miembros que trabajan en tensión se diseñarán tomando como base la sección neta, y los miembros en compresión con base en la sección total. 4 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE LOS MATERIALES: Los materiales a utilizar serán debidamente manejados con todos los requerimientos precisos para evitar daños o deformaciones en los procesos de manipulación, transporte y almacenamiento. 4.1 Concreto: Este comprenderá el concreto utilizado para fines de conformación de losas y muros de contención en los cimientos estructurales; su resistencia a la compresión a los 28 días será de 210 kg/cm 2 (3 000 psi); su módulo de elasticidad corresponderá a aproximadamente kg/cm 2. Este concreto es una mezcla de cemento Portland, agua y materiales inertes como arena y grava y en caso que se requiera aditivos que deberán cumplir con el inciso 3.6 del ACI 318S-05. Todos los materiales constituyentes serán dosificados por peso de acuerdo a lo estipulado por ACI Los aspectos de controles de calidad y supervisión respetarán los requerimientos de la norma ACI 201.2R-92. Cemento: Deberá almacenarse alejado de la humedad manteniéndose 15 cm sobre el suelo, previniendo su deterioro o intromisión de materia extraña, deberá chequearse si está fresco, sin grumos y según los requerimientos dados en ASTM C-150 o ASTM C-595. Agregados: Deberán cumplir con las especificaciones de la sección 3.3 del ACI 318S-05 y las especificaciones de concreto (ASTM C33) y especificación de agregado ligero de concreto estructural (ASTM C 330). Agua:

9 Deberá ser limpia y estar libre de cantidades perjudiciales de aceites, ácidos, álcalis, sales, materia orgánica y otras sustancias que pueden ser nocivas al concreto o acero de refuerzo. Preferiblemente agua potable. Acero de refuerzo: Comprende al acero que puede conformar los muros de contención o bien, mallas bidireccionales en la losa. Deberán ser varillas corrugadas de acero grado Acero estructural: Se usarán secciones de acero de acuerdo al manual Load & Resistance Factor Design (LRFD) del AISC para las columnas, vigas y conexiones. El acero será dispuesto para platinas y otros perfiles laminados en frío, con características según la ASTM-A245. La resistencia en el límite de fluencia corresponderá a Fy= 2520 kg/cm2 ( psi) y con una resistencia última de Fu= kg/cm2 ( psi). 4.3 Soldadura: Las soldaduras se colocarán de manera que los esfuerzos residuales se reduzcan al mínimo, no produzcan concentraciones de esfuerzos por estar sobredimensionadas o excesivamente reforzadas y no ocasionen grietas o socavaciones. Las soldaduras no deberán dejar salpicaduras, ni marcas producidas al iniciar el arco eléctrico o con los martillos cinceladores. Se usará soldadura para aceros de base con Fy=36,000 psi o menores, de la clasificación de electrodos según ASTM A-233 E-60 XX que tienen un esfuerzo admisible al cortante de 13.6 Ksi. En los perfiles doblados en frío de espesores se aplicarán soldadura del tamaño del espesor del material base que alcanzan capacidades de 100 Kg/cm² para 1/16" de tamaño y de 200 kg/cm² para 1/8 de tamaño. 4.4 Vidrio: El vidrio será utilizado como material de fachada, el cual consta de un espesor de 8 mm. Consiste en vidrio curvado por temperatura monolíticamente el cual tiene una densidad volumétrica de 2600 kg/m 3.

10 5 JUSTIFICACIÓN DE LOS ELEMENTOS: A continuación se muestran todos los pesos considerados para el análisis de las acciones de diseño en la estructura: primer piso (Techo de sótano) CARGA SUPER-MUERTA Descripción Peso UM Peso de lámina troquelada 6.1 kg/m2 Ladrillo de cerámica 30 kg/m2 Instalaciones sanitarias 12 kg/m2 Instalaciones eléctricas 12 kg/m2 Paredes de Gypsum 21 kg/m2 Ductos de aire 12 kg/m2 Ductos de comunicación 12 kg/m2 Cemento bondex 15 kg/m2 Concreto sobre lámina 480 kg/m2 Alfombra 8 kg/m2 TOTAL kg/m2 *Debe especificarse que la losa de entrepiso se asumió con un espesor de 20 cm en todos los casos Segundo piso. CARGA SUPER-MUERTA Descripción Peso UM Peso de lámina troquelada 6.1 kg/m2 Ladrillo de cerámica 30 kg/m2 Cemento bondex 15 kg/m2 Instalaciones sanitarias 12 kg/m2 Ductos de aire 12 kg/m2 Fibrocemento liso 6mm con estructura de aluminio 7 kg/m2 Ductos de comunicación 12 kg/m2 Concreto sobre lámina 480 kg/m2 Alfombra 8 kg/m2 Instalaciones eléctricas 12 kg/m2 Paredes de Gypsum 21 kg/m2 TOTAL kg/m2

11 Tercer Piso- sexto piso CARGA SUPER-MUERTA Descripción Peso UM Peso de lámina troquelada 6.1 kg/m2 Ladrillo de cerámica 30 kg/m2 Cemento bondex 15 kg/m2 Instalaciones sanitarias 12 kg/m2 Instalaciones eléctricas 12 kg/m2 Concreto sobre lámina 480 kg/m2 Ductos de aire 12 kg/m2 Ductos de comunicación 12 kg/m2 Paredes de Gypsum 21 kg/m2 Fibrocemento liso 6mm con estructura de aluminio 7 kg/m2 TOTAL kg/m2 Azotea CARGA SUPER-MUERTA Descripción Peso UM Peso de lámina troquelada 6.1 kg/m2 Fibrocemento liso 6mm con estructura de aluminio 7 kg/m2 Impermeabilizante asfáltico 7.8 kg/m2 Instalaciones eléctricas 12 kg/m2 Losa del Helipuerto 240 kg/m2 Ductos de comunicación 12 kg/m2 Concreto sobre lámina 480 kg/m2 Ductos de aire 12 kg/m2 Iluminación del helipuerto 20 kg/m2 TOTAL kg/m2 piso CARGA VIVA Descripción Peso UM OFICINAS-DESPACHOS 250 kg/m2 CARGA VIVA Descripción Peso UM LUGARES DE REUNIÓN 400 kg/m2 CARGA VIVA Descripción Peso UM

12 7 OFICINAS-DESPACHOS 250 kg/m2 Techo pendiente menor a 5% 100 kg/m2 CARGA VIVA Descripción Peso UM Techo pendiente menor a 100 kg/m2 5% Helicóptero equipado 2297 kg OTRAS CARGAS Descripción Peso UM ELEVADOR PESO CABINA 150 Kg CONTRAPESO 330 Kg SUSPENSIÓN 2000 Kg TOTAL 2480 Kg VIDRIO 2600 kg/m3 espesor de vidrio m CM VIDRIO 20.8 kg/m2 Enchape de voladizos 36 kg/m2 Techos verdes 100 Kg/m2 1. Clasificación de la estructura (Arto. 20): Debido a la tipificación de servicios proporcionados en el edificio, mayoritariamente oficinas y centros de conferencias y reuniones; se ubica a esta estructura dentro del Grupo B 2. Reducción por ductilidad (Arto. 21): El factor de reducción por ductilidad se considera Q=4, debido a que la resistencia en todos los entrepisos será suministrada por marcos de acero con alta ductilidad según las normas AISC; sin tomar en cuenta la resistencia de aporte por parte de los muros. 3. Factor de reducción por sobre-resistencia (Arto 22): De acuerdo a l RNC-07 este factor está dado como Ω= Condiciones de regularidad (Arto. 23): 1) Su planta es sensiblemente simétrica con respecto a dos ejes ortogonales por lo que toca a masas, así como a muros y otros elementos resistentes. Estos son, además, sensiblemente paralelos a los ejes ortogonales principales del edificio.

13 Es únicamente simétrica respecto al eje y, sin embargo, tal simetría se pierde respecto al eje x; por lo tanto No cumple esta condición 2) La relación de su altura a la dimensión menor de su base no pasa de 2.5. Se cumple esta condición 3) La relación de largo a ancho de la base no excede de 2.5. Se cumple esta condición 4) En planta no tiene entrantes ni salientes cuya dimensión exceda de 20 por ciento de la dimensión de la planta medida paralelamente a la dirección que se considera del entrante o saliente. Dimensión paralela a la entrante: 5) Entrante 6) 7) Análisis: 8) No cumple 5) En cada nivel tiene un sistema de techo o piso rígido y resistente. Se cumple esta condición 6) No tiene aberturas en sus sistemas de techo o piso cuya dimensión exceda de 20 por ciento de la dimensión en planta medida paralelamente a la abertura; las áreas huecas no ocasionan asimetrías significativas ni difieren en posición de un piso a otro, y el área total de aberturas no excede en ningún nivel de 20 por ciento del área de la planta. Suma de áreas huecas en planta: Se comparará con el 20 % del área total: Se cumple esta condición 7) El peso de cada nivel, incluyendo la carga viva que debe considerarse para diseño sísmico, no es mayor que 110 por ciento del correspondiente al piso inmediato inferior ni, excepción hecha del último nivel de la construcción, es menor que 70 por ciento de dicho peso. PESO kg Peso ton VARIACIÓN

14 NO CUMPLE 8) Ningún piso tiene un área, delimitada por los paños exteriores de sus elementos resistentes verticales, mayor que 110 por ciento de la del piso inmediato inferior ni menor que 70 por ciento de ésta. Se exime de este último requisito únicamente al último piso de la construcción. Como A1= A2 (cumple) Para A4: ( ) Por lo tanto no cumple esta condición 9) Todas las columnas están restringidas en todos los pisos en dos direcciones sensiblemente ortogonales por diafragmas horizontales y por trabes o losas planas. Se cumple esta condición Según las consideraciones del Reglamento Nacional de la Construcción, esta es una estructura irregular. Por lo tanto habrá que hacer una corrección por irregularidad. 5. CORRECCION POR IRREGULARIDAD Como no cumple más de dos de los requisitos es necesario hacer una corrección por irregularidad. Nuevo Q va ser igual a: ( ) 6. Zona sísmica del proyecto: Por su ubicación geográfica, la ciudad de Managua está ubicada en la zona C, según el mapa de zonificación sísmica, figura 2, RNC-07 y se considera una aceleración sísmica.

15 7. Factor de amplificación del Suelo (Arto. 25): El tipo de suelo es firme con 360<Vs<750 m/s, es decir suelo Tipo 2. El factor de amplificación (S) por tipo de suelo es igual a Cálculo del coeficiente sísmico (Arto. 24): Calculando el coeficiente sísmico de acuerdo al Arto. 24 del RNC-07 tenemos: Sin embargo el coeficiente sísmico nunca debe ser menor que S* Por lo tanto se usará C= 0.452

16 6 DISEÑO DE ELEMENTOS Y DISEÑO MANUAL: 6.1 DISEÑO DE VIGA DE AZOTEA: Para diseñar el elemento es necesario obtener el momento máximo en las vigas con la combinación de carga más crítica; siendo esta UDSTL4= 1.2 CM+ CV-Sx Diseño de vigas de azotea:

17 Para el diseño de los elementos se utilizará los criterios del manual de diseño de acero AISC-LRFD- 99, los cálculos realizados se muestran a continuación: Este valor de Zx, se busca en la tabla de módulos plásticos; por lo tanto se propone una sección: W 30 x 211 Se propone dejar el elemento sin apoyo lateral, es decir, lb > lp Claro no apoyado: ( ) ( ) ( ) ( )

18 [ ( ) ( )] Revisión por corte De tablas: Por lo tanto se recomienda utilizar para la azotea una viga W 30*211

19 La viga más crítica en la azotea tiene una interacción de 0.902, lo cual resulta aceptable. Con las demás vigas se tienen valores recomendados en cuanto a seguridad y economía. 6.2 DISEÑO DE VIGA DE NIVEL INTERMEDIO (CUARTO NIVEL) Para diseñar el elemento es necesario obtener el momento máximo en las vigas con la combinación de carga más crítica; siendo esta UDSTL4= 1.2 CM+ CV-Sx Diseño de vigas de azotea:

20 Para el diseño de los elementos se utilizará los criterios del manual de diseño de acero AISC-LRFD- 99, los cálculos realizados se muestran a continuación: Este valor de Zx, se busca en la tabla de módulos plásticos; por lo tanto se propone una sección: W 27 x 539 Se propone dejar el elemento sin apoyo lateral, es decir, lb > lp Claro no apoyado: ( ) ( ) ( ) ( )

21 [ ( ) ( )] Revisión por corte ( ) ( ) Por lo tanto se recomienda utilizar para el cuarto piso una viga W 27*539, la cual es resistente al momento aplicado y la posible falla por cortante (Demostrado anteriormente)

22 En la gráfica anterior puede observarse que la dimensión seleccionada, fue oportunamente una solución para soportar las cargas transmitidas en este entrepiso, sin embargo, no todas las vigas conservan esta sección, para hacerlo un poco más ajustado al diseño económico y técnico, se han reducido dimensiones de vigas en donde habría posible sobre-diseño.

23 La viga crítica presenta ahora una interacción de 0.949, muy cerca del límite 0.95 que impone el programa por defecto, pero aún se encuentra dentro de los parámetros recomendables de diseño. 6.3 DISEÑO DE VIGA DE SEGUNDO NIVEL Para diseñar el elemento es necesario obtener el momento máximo en las vigas con la combinación de carga más crítica; siendo esta UDSTL4= 1.2 CM+ CV-Sx

24 Diseño de vigas de azotea: Para el diseño de los elementos se utilizará los criterios del manual de diseño de acero AISC-LRFD- 99, los cálculos realizados se muestran a continuación:

25 Este valor de Zx, se busca en la tabla de módulos plásticos; y por uniformidad y parámetros de diseño, se propone la misma sección de: W 27 x 539 Se propone dejar el elemento sin apoyo lateral, es decir, lb > lp Claro no apoyado: ( ) ( ) ( ) ( ) [ ( ) ( )]

26 Revisión por corte ( ) ( ) Por lo tanto se recomienda utilizar para el segundo piso una viga W 27*539, la cual es resistente al momento aplicado y la posible falla por cortante (Demostrado anteriormente).

27 En el programa, la viga diseñada, tiene una interacción de 0.874; un factor bastante conservador, tanto desde el punto de vista resistente como económico, para las demás vigas se tienen interacciones similares, las que pueden ser inferidas en el gráfico siguiente:

28 DISEÑO DE COLUMNAS 6.4 COLUMNAS DE NIVEL INTERMEDIO:

29 Se propone iniciar el cálculo con una sección W36x650,

30 ( ) ( ) ( ) ( ) De tabla:

31 6.5 COLUMNAS DE PRIMER NIVEL: Se propone utilizar la misma sección anterior para tener una uniformidad y continuidad con las columnas W36x650, ( ) ( ) ( ) ( ) De tabla:

32 6.6 Diseño de placa base Como la base está empotrada se considerará el efecto del momento para el diseño de la placa base.

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36 En el siguiente esquema se muestra el diseño completado Cuando se corre el análisis dinámico, en el período fundamental, se observa que se tienen desplazamientos hasta de mm en el eje y y de mm en el eje, las rotaciones son mínimas.

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38 7 DETALLE DE CONEXIÓN Algunos detalles de unión entre vigas y columnas

39 8 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Después de haber analizado a detalle los aspectos de modulación en la estructura y lo concerniente a los parámetros de diseño de los elementos principales, se puede determinar que la estructura exige mucha demanda de resistencia, debido a que la regularidad de la misma no es completa, es preciso mencionar que en las corridas iniciales del programa SAP 2000, hubieron algunos inconvenientes respecto a la esbeltez de los elementos; principalmente para los cercanos a la estructura de los elevadores; para ello, se tuvo que proponer un sistema de arrostramiento y así reducir la longitud de algunas vigas principales y no fallaran por esbeltez. Sin embargo todavía se pueden caracterizar algunos tramos largos, lo que hizo más riguroso el diseño. Es posible notar que las secciones que cumplieron con los requerimientos de resistencia son bastante robustas, sin embargo, las características del edificio lo ameritan, ya que el destino no es parcial y la configuración estructural lo hace una estructura especial; además la carga adicional en la azotea (helipuerto), permite que este techo tenga mayor peso que los demás entrepisos, lo que ante cargas sísmicas lo hace crítico ya que le impone una mayor aceleración al ser una masa no equilibrada en un punto que no es necesariamente el centro de masa y le dará una mayor excentricidad a la estructura ya la vez, rotaciones y desplazamientos considerables. RECOMENDACIONES: Es necesario atender al diseño propuesto, si se hace algún cambio que afecte a este diseño, tendrá que ser justificado y comprobado previamente antes de llevarlo a ejecución, por lo que se permite que se hagan mejoras en el mismo, recomendablemente para reducir la esbeltez de los elementos (posiblemente un sistema diferente de arriostre), siempre y cuando, la dueña del proyecto, en este caso, esté de acuerdo a lo planteado, ya que los cerramientos del edificio son de vidrio y cualquier propuesta tendrá una repercusión estética. Es indispensable que las secciones tengan la dirección propuesta en el diseño, ya que aspectos tan aparentemente simples como esos, pueden causar la disminución de la rigidez de un sector y la estructura no se comportará de acuerdo a su diseño. En el suelo, como se mencionó inicialmente será necesario hacer un mejoramiento y se omite en esta propuesta el diseño del muro de contención, pero habrá que diseñarlo de manera que resista los deslizamientos y el volteo, además que presente la resistencia necesaria para que no falle por aplastamiento, ya que las columnas perimetrales descansan sobre éste.