TRABAJO FINAL DE GRADO
|
|
- Mariano Espejo Camacho
- hace 7 años
- Vistas:
Transcripción
1 TRABAJO FINAL DE GRADO ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACIÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). Autor: Alberto izquierdo García Tutor: Ignacio Andrés Doménech GRADO EN INGENIERÍA DE OBRAS PÚBLICAS Curso Valencia, Abril 2015
2 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). ÍNDICE GENERAL -MEMORIA. -ANEJOS ANEJO 1. ANTECEDENTES ANEJO 2. DATOS DE PARTIDA ANEJO 3. CARACTERÍSTICAS DE LA ZONA DE ESTUDIO ANEJO 4. ESTUDIO HIDROLÓGICO ANEJO 5. ESTUDIO HIDRÁULICO ANEJO 6. ANÁLISIS DE SOLUCIONES ANEJO 7. SOLUCIÓN ADOTADA ANEJO 8. VALORACIÓN ECONÓMICA -PLANOS PLANO 1. SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO PLANO 2. PLANTA GENERAL DE LA SOLUCIÓN PLANO 3. PERFILES LONGITUDINALES PLANO 4. SECCIONES TRANSVERSALES TIPO PLANO 5. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA OBRA DE ENTRADA PLANO 6. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA OBRA DE SALIDA Grado en Ingeniería de Obras Públicas
3 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ESTUDIO HIDROLÓGICO INTRODUCCIÓN ESTUDIO DE PRECIPITACIONES EXTREMAS ANÁLISIS DE FRECUENCIA DE LA SERIE DE MÁXIMOS Análisis estadístico de la serie de máximos anuales MODELO PSEUDO-DISTRIBUIDO División y descripción de subcuencas Características morfométricas de las subcuencas OBTENCIÓN DEL PARÁMETRO DE PRODUCCIÓN TORMENTAS DE DISEÑO SIMULACIONES Y RESULTADOS ESTUDIO HIDRÁULICO DEL SISTEMA ACTUAL INTRODUCCIÓN MODELADO CON ARCMAP Y HEC-GEORAS MODELADO CON HEC-RAS RESULTADOS OBTENIDOS DEL ESTUDIO HIDRÁULICO ESTUDIO DE SOLUCIONES INTRODUCCIÓN SOLUCIONES PROPUESTAS JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA DISEÑO DE LA SOLUCIÓN DISEÑO DE LA ZANJA DE UNIÓN ENTRE LAS QUEBRADAS DISEÑO DE LA TUBERÍA DE DRENAJE POR QUEBRADA DOS VALORACIÓN ECONÓMICA APENDICE 3.- ESTUDIO DE SOLUCIONES Memoria
4
5 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). 1. INTRODUCCIÓN El Proyecto denominado Parque Eólico de Cerro Tigre consiste en 80 aerogeneradores con una capacidad instalada de 240 MW de potencia, una Línea de Transmisión de Alta Tensión (LAT) de 220 KV y 9.6 kilómetros de longitud y una Subestación Eléctrica (S/E) que recepcionará la energía proveniente de la LAT para ser inyectada al Sistema Interconectado del Norte Grande. El Centro de Despacho Económico de Carga del Sistema Interconectado del Norte Grande (CDEC-SING) es el organismo encargado de coordinar la operación de las instalaciones eléctricas que funcionan interconectadas entre sí en dicho sistema, cumpliendo el rol de preservar la seguridad en la generación, transmisión y distribución. Su misión es realizar con excelencia la coordinación de la operación del Sistema Interconectado del Norte Grande y liderar su desarrollo, contribuyendo a preservar la seguridad y la eficiencia, garantizando la accesibilidad al mismo. El Proyecto tiene como objetivo la generación de energía limpia, utilizando Energía Renovable No Convencional que será inyectada al Sistema Interconectado del Norte Grande. De esta forma, el Proyecto aprovecha el potencial eólico del norte de Chile, estableciéndose con una mirada puesta en el futuro, donde se prevé un mayor desarrollo y aumento en la contribución de la Energías Renovables No Convencionales a la generación eléctrica chilena. Como consecuencia del emplazamiento del Proyecto anteriormente descrito, se localizan dos quebradas que cruzan la parcela del parque eólico en dirección noroeste. El cliente para el cual se realiza el presente proyecto, exige la eliminación de cauces que puedan atravesar la parcela del parque. Este hecho motiva la realización de un estudio, que caracterice y modele las quebradas, con la finalidad de erradicar la afección de la red de cauces. Por este motivo el presente trabajo se centrará en la obtención de diferentes alternativas de drenaje para el parque eólico, seleccionando finalmente entre diversos criterios la mejor de ellas con el propósito anteriormente mencionado. Memoria Pág. 1
6 Trabajo Final de Grado Figura 1. Localización de la Planta Eólica de Cerro Tigre Fuente: Google Earth. Elaboración propia 2. ESTUDIO HIDROLÓGICO INTRODUCCIÓN La zona donde se construirá el futuro parque eólico de Cerro Tigre en Antofagasta, Chile, coincide con el paso de dos quebradas. La presencia de las mismas hace indicar que, pese a situarse en una zona con clima desértico, existe la probabilidad de que un caudal determinado circule por ellas. Con este estudio, se pretende obtener los caudales punta para diferentes periodos de retorno que atravesarían dichas quebradas para posteriormente poder realizar un estudio hidráulico, que sirva de base para realizar el estudio de alternativas y determinar la mejor solución de cara eliminar la afección hidráulica de éstas en el interior de la parcela, tal y como exige el cliente para el cual se realiza el estudio ESTUDIO DE PRECIPITACIONES EXTREMAS Para estimar el riesgo de una avenida deberemos recurrir a los datos facilitados por las estaciones pluviométricas, a continuación determinar la función de distribución probabilística más representativa y, mediante un modelo pseudodistribuido obtener los caudales en los puntos de mayor interés mediante la transformación lluvia escorrentía ANÁLISIS DE FRECUENCIA DE LA SERIE DE MÁXIMOS. De la estación Meteorológica de Baquedano se disponen datos desde Abril de 1975 hasta Mayo de 2012, es decir, se disponen de 38 años de datos no consecutivos. Para proceder a la aceptación de las series de Memoria Pág. 2
7 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). precipitaciones máximas diarias se establecen una serie de criterios, con los que obtenemos la siguiente serie de precipitaciones validada. Tabla 1. Validación serie pluviométrica de la estación de Baquedano AÑO Pmáx(mm) Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Vale Validación A partir de la tabla anterior se han obtenido los siguientes parámetros estadísticos que caracterizan la serie adoptada Memoria Pág. 3
8 Trabajo Final de Grado Tabla 2. Parámetros estadísticos. PARÁMETROS ESTADÍSTICOS Nº Datos 26 Media (mm) Desv. Estandar (mm) Coef. Asimetría Media Log Desv. Estandar Log Coef. Asimetría Log Estos parámetros nos muestran un análisis crítico de los resultados, dado que la media es muy baja y tenemos un coeficiente de asimetría elevado, es decir, la serie es asimétrica positiva Análisis estadístico de la serie de máximos anuales. Se han utilizado para este análisis las distribuciones de probabilidad comúnmente utilizadas en el ámbito hidrológico, concretamente en los estudios de crecidas. Las distribuciones teóricas de máximos empleadas son: Análisis estadístico local: Gumbel Exponencial Gamma Pearson tipo III Normal Log Normal Log-Pearson tipo III Estas son funciones matemáticas que relacionan la magnitud del evento con su probabilidad de ocurrencia. La probabilidad puede ser expresada en forma de frecuencia a través del periodo de retorno o recurrencia. El periodo de retorno T de un evento con una magnitud dada se define como el intervalo de recurrencia promedio entre eventos que igualan o exceden una magnitud especificada (Chow, Maldment y Mays, 1994). Tal y como se puede ver en la tabla número uno, disponemos de una serie de precipitaciones validada donde dieciséis de los veintiséis datos disponibles son cero. Los modelos de probabilidad condicional son apropiados para casos en los que pequeñas observaciones de la muestra se estiman nulas. Un parámetro adicional describe la probabilidad P0 de que una observación sea cero. Una distribución G(x) se deriva de los valores estrictamente positivos no cero de la muestra. Con todo ello la función de probabilidad que define el comportamiento de la serie de precipitaciones anteriormente nombrada será: Memoria Pág. 4
9 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). F(x)= P0 + (1-P0) G(x) De esta expresión hemos calculado PO que refleja la probabilidad dentro de los 26 valores validados de que la precipitación máxima sea cero. Donde: P0=0.593 Para poder calcular la función G(x), deberemos eliminar de la serie anterior todos los valores iguales a cero, con la serie resultante aplicamos los modelos de ajuste de función de distribución de frecuencias anteriormente mencionados. Tras el análisis se determina que la función de distribución que mejor se ajusta a la serie es la Gumbel. Los parámetros obtenidos para esta función mediante el software AFINS 2.0 (Departamento de Ingeniería Hidráulica y Medioambiente de la Universidad Politécnica de Valencia). En la siguiente tabla se exponen los valores obtenidos para los parámetros que definen la función Gumbel. Tabla 3. Parámetros de la función Gumbel FUNCIÓN λ Ɵ Gumbel La bondad del ajuste se realiza mediante el test de Kolmogorov-Smirnov o Chi-Cuadrado, y tal y como se puede apreciar en la siguiente figura, la única función que se ajusta a la serie de datos es la función Gumbel. Figura 2. Comparación entre ajustes de distribución De este modo una vez obtenida la función que mejor se ajusta a la serie (G(x)), estamos en disposición de aplicar la ecuación F(x)= P0 + (1-P0) G(x), de la cual obtenemos la precipitación máxima diaria. Memoria Pág. 5
10 Trabajo Final de Grado Tabla 4. Precipitación máxima diaria Tr Precipitación (mm) MODELO PSEUDO-DISTRIBUIDO El objetivo de este apartado es la construcción de un modelo hidrológico pseudo-distribuido que reproduzca fielmente la respuesta del sistema, con tal de obtener los hidrogramas de crecida, que proporcionan una mayor información del comportamiento del régimen de caudales que circularán por las quebradas durante los episodios de las avenidas. Para la obtención de los caudales punta resultantes se ha empleado el software HEC-HMS 4.0, desarrollado por U.S.Army Corps od Engineers Hydrologic Engineering Center División y descripción de subcuencas. Para la correcta modelización de la cuenca se ha procedido mediante el uso del programa Arc Map 10.1, este programa pertenece al paquete de ArcGis, el cual es un programa que nos permite crear y utilizar sistemas de información geográfica (SIG). Mediante el uso de la cartografía obtenida del servidor ASTER GDEM se procede a la creación de un modelo digital de elevación con el que, a través de la herramienta hydrology de Arc Map 10.1, obtenemos la cuenca de estudio y su división en subcuencas. Memoria Pág. 6
11 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). Figura 3. Esquemas subcuencas. Tras obtener los resultados mostrados, se observa que la discretización realizada por el programa ArcMap 10.1 es excesiva, procediendo a una simplificación, comprobando las características tanto geográficas como morfológicas de las subcuencas. Una vez finalizada la discretización, se dispone de un total de seis subcuencas, tal y como se muestra en la siguiente figura. Figura 4. Esquemas subcuencas sobre MED. Memoria Pág. 7
12 Trabajo Final de Grado Características morfométricas de las subcuencas. Para la correcta definición de las diferentes características de la cuenca, en la Tabla 5 se adjunta la denominación, superficie, longitud del cauce, cotas máximas y mínima así como pendiente del cauce principal de cada una de las subcuencas anteriores. SUBCUENCAS Tabla 5. Características principales subcuencas de la zona de estudio Área (km²) Longitud cauce (km) Cota mínima (msnm) Cota máxima (msnm) Desnivel (m) Pendiente longitudinal (m/m) B B B B B B Además se requiere la obtención del tiempo de concentración que es el necesario para que las precipitaciones caídas en las zonas más alejadas de la cuenca puedan llegar al punto de desagüe. Es independiente de la configuración y magnitudes de la lluvia y sólo depende de las características morfológicas de la cuenca. se determina que la formulación mas adecuda del tiempo de concentración a emplear en los cálculos es la fórmula de California Culverts Practice puesto que está indicadas para cuencas de montaña. Tabla 6. Tiempos de concentración de las subcuencas. SUBCUENCAS Tc (h) B01 2 B B B B OBTENCIÓN DEL PARÁMETRO DE PRODUCCIÓN El umbral de escorrentía es el parámetro del modelo de producción (cuyos fundamentos se han expuesto previamente), que nos permite estimar la parte de precipitación que provocará escorrentía, es decir, el hietograma neto. Memoria Pág. 8
13 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). El umbral de escorrentía (P0) es el único parámetro necesario para evaluar la infiltración según la expresión propuesta por el SCS. Depende de cuatro variables que engloban buena parte de las características físicas de la zona de estudio: Tipo de suelo, atendiendo con especial interés a la capacidad drenante del terreno. Cubierta del suelo. Pendiente del terreno. Condiciones previas de humedad del complejo suelo-vegetación. En el presente estudio, para la determinación del parámetro P0 se han utilizado las tablas adaptadas de las del Soil Conservation Service para condiciones previas de humedad de suelo de tipo medio. La determinación del umbral de escorrentía se ha venido haciendo tradicionalmente mediante la superposición de los mapas correspondientes de cada una de las variables de las que depende; en la actualidad mediante la utilización de sistemas de información geográfica, este tipo de operaciones espaciales se puede realizar de forma automática y con mayor precisión. En este estudio, se ha empleado el programa ArcMap El valor de umbral de escorrentía asignado a cada subcuenca hidrológica se obtiene por promediación areal de los valores del umbral correspondientes a cada polígono de territorio contenido en dicha subuenca tal y como se recoge en la Tabla 11. Tabla 7-. Umbrales de escorrentía P 0 (mm) SUBCUENCA P 0 (mm) B B B B B B CUENCA COMPLETA TORMENTAS DE DISEÑO Para la correcta obtención de los hidrogramas haciendo uso de los modelos hidrológicos existentes en la actualidad, no basta con conocer la precipitación máxima de una tormenta, sino que se requiere conocer la evolución de esa precipitación a lo largo del episodio de tormenta. Esta distribución temporal de la lluvia se ha llevado a cabo mediante el método de los bloques alternos (alternating block method, Chow et al. 1994). Se ha construido, para cada periodo de retorno, tormentas de proyecto por el método de los bloques alternos de una duración de 24 horas en intervalos quinceminutales. La elección de una duración de 24 horas viene justificada por el hecho que éste es el valor múltiplo de 6 inmediatamente superior al tiempo de concentración de la cuenca de estudio, siendo esta segunda condición un requisito indispensable para la correcta modelación del comportamiento de la cuenca. La discretización temporal seleccionada es de 15 minutos de duración, valor inferior a 0.2 tc de la cuenca e inferior a 30 minutos (máximo recomendado para eventos de crecidas). Memoria Pág. 9
14 Trabajo Final de Grado A modo de ilustración se adjunta la representación gráfica de la tormenta de proyecto para periodo de retorno de 100 años Figura 5. Tormenta de diseño para T=100 años SIMULACIONES Y RESULTADOS. Una vez obtenidos todos los parámetros anteriormente explicados, estos van a ser el Inputs de la simulación del modelo con el programa HEC-HMS del US Army Corps of Engineers como se mencionó anteriormente. Se trata de un programa de simulación hidrológica tipo evento, lineal y semidistribuido, desarrollado para estimar los hidrogramas de salida en una cuenca o varias subcuencas, a partir de condiciones extremas de lluvias, aplicando para ello algunos métodos de cálculo de hietogramas de diseño, pérdidas por infiltración, flujo base y conversión en escorrentía directa. Esta herramienta se utiliza para conocer el caudal desaguado por las quebradas en su punto de vertido, y el caudal que circula por ellas para los distintos periodos de retorno. Con los datos obtenidos de la herramienta GIS se procede a crear el modelo de simulación definiendo en el programa las subcuencas, los cauces, los elementos de unión y por último el punto de salida, donde obtendremos el resultado de caudal pico para los diferentes periodos de retorno que establece la normativa. Con todo lo expuesto anteriormente el modelo queda del siguiente modo: Memoria Pág. 10
15 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). Figura 6. -Modelo de simulación en HEC-HMS Fuente: Elaboración propia Tras introducir todos los datos que se requiere para la simulación, obtenemos en el punto de vertido los siguientes caudales para los diferentes periodos de retorno exigidos en la normativa. Tabla 8-.Caudales obtenidos con HEC-HMS Tr AÑOS CAUDAL (m³/s) Memoria Pág. 11
16 Trabajo Final de Grado 3. ESTUDIO HIDRÁULICO DEL SISTEMA ACTUAL 3.1. INTRODUCCIÓN El objetivo de este apartado es determinar las características del flujo, y en particular la altura de la lámina de agua como consecuencia de las avenidas de periodo de retorno de 10,25 y 100 años. Para los periodos de retorno de 2 y 5 años no se realizará simulación dado que los caudales punta obtenidos en el Anejo IV Estudio Hidrológico, son de cero o aproximadamente cero MODELADO CON ARCMAP Y HEC-GEORAS Para el trabajo que se desarrolla con esta aplicación es necesario partir de una cartografía de detalle de la zona de estudio. A partir de la misma se crea con ArcMap un MED, es decir, un modelo de elevación digital del terreno el cual servirá de base para el trabajo con HEC-GeoRAS. Para obtener el archivo que servirá de enlace con HEC-RAS es preciso definir con esta herramienta el eje del cauce en el sentido del flujo y a su vez definir los contornos (banks) del mismo. Cada quebrada se debe simular por separado dado que no se dispone de cartografía de detalle de la zona de la confluencia, este motivo imposibilita trabajar con ArcMap con dos cauces a la vez siendo que no están conectados. Una vez obtenidos el cauce principal y su contorno, deberemos realizar cortes transversales a las quebradas, estos cortes servirán de base para HEC-RAS, con el que posteriormente se realizaran las interpolaciones que se estimen oportunas. Realizado el trabajo con esta herramienta deberemos crear el fichero de importación para HEC-RAS, de este modo se crea un fichero que posteriormente será leído por HEC-RAS y en el cual dispondremos de toda la información procesada hasta el momento MODELADO CON HEC-RAS. Este programa permite la modelación hidráulica de un rio natural, encauzamiento o canal artificial con flujo unidimensional, permanente, gradualmente variado con geometría prismática o no. La aplicación del modelo responde a un esquema iterativo de paso directo, en el que se resuelve progresivamente entre sucesivas secciones de la quebrada, la ecuación de conservación de energía para fluidos, considerándose las pérdidas de energía entre secciones por efecto de las contracciones y expansiones y por efecto de la fricción. Para resolver la ecuación de conservación de la energía, el modelo precisa de la definición geométrica del cauce por el cual circulará el flujo hidráulico. Esta definición geométrica del cauce así como las secciones transversales y la dirección del flujo vienen definidas por el programa ArcMap 10.1 como anteriormente se ha descrito. Para mayor precisión en los cálculos se realiza una interpolación entre dichas secciones. Para la simulación de este programa es necesario definir algunos parámetros como el coeficiente de rugosidad de Manning. El profesor Ven Te Chow en su libro Hidráulica en Canales Abiertos estudia tres métodos de evaluar el coeficiente de Manning. En este trabajo se opta por el método de Cowan: Donde: Memoria Pág. 12
17 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). n0=valor básico de n para un canal recto y uniforme de un material dado. n1=se determina para corregir el efecto por irregularidades de la superficie. n2= Se considera las variaciones en la forma y tamaño de la sección transversal del canal. n3= Se considera el efecto de obstrucción u obstáculos al flujo. n4= Depende de la vegetación. n5=- Depende de la sinuosidad longitudinal del canal. Con todo ello obtenemos para nuestras quebradas un valor del número de manning de n=0.04 para el cauce principal y n=0.05 para los márgenes RESULTADOS OBTENIDOS DEL ESTUDIO HIDRÁULICO. Para este análisis de la situación actual, es subjetivo el análisis de las quebradas mediante el empleo del caudal de periodo de retorno T=100 años obtenido con la simulación de HEC-HMS. Tras la caracterización de la red de drenaje en el Anejo 4 Estudio Hidrológico, se puede observar aguas arriba de las dos quebradas la existencia de una confluencia de la cual no disponemos de cartografía de detalle para poder analizar el comportamiento de la misma y así establecer los caudales que serán desviados para cada quebrada. Tras esto y definiendo una sección tipo de la difluencia y de las quebradas justo aguas arriba de la difluencia, se procede a realizar la igualdad de energías entre las tres secciones, y un análisis por continuidad. Con un caudal total en la confluencia de 7.3 m³/s, el reparto de caudales que del siguiente modo: Tabla 9: Reparto de Caudales QUEBRADA CAUDAL M³/S Quebrada Quebrada ESTUDIO DE SOLUCIONES INTRODUCCIÓN. En este punto se pretende realizar un análisis de diversas soluciones con la finalidad de obtener tras una comparación entre criterios técnicos y económicos, la mejor de ellas para posteriormente diseñarla SOLUCIONES PROPUESTAS. Cuneta perimetral desde bifurcación. En esta primera solución se propone la ejecución de una cuneta triangular que desvíe todo el caudal que llega a la difluencia. Tras un análisis previo de la cartografía disponible, se observa que la cuneta deberá realizarse por la zona sur del parque dada la disposición de las curvas de nivel en esta zona. La capacidad hidráulica de las cunetas triangulares se puede calcular empleando la ecuación de Manning, expresada de la siguiente manera: Memoria Pág. 13
18 Trabajo Final de Grado donde: Q= Caudal (m³/s). n= Coeficiente de Manning. Ω= Área de la sección (m²). R= Radio hidráulico (m). i= Pendiente longitudinal (m/m). Teniendo en cuenta las condiciones de diseño que se establecen en la normativa, se han obtenido los siguientes parámetros de diseño de la cuneta: Tabla 10: Cálculos dimensión cuneta. CUNETA DE SECCIÓN TRIANGULAR n A 2.7 m². R i Za 2 Zb 4 h 0.9 Q 8m³/s Canalización de cada quebrada mediante tubería. En esta segunda solución se propone canalizar cada quebrada por separado mediante tubería de PEAD. Para garantizar un equilibrio de factores como la pendiente, velocidad del flujo y transporte de materiales, se propone que la tubería discurra por la traza de cada quebrada. Para ello se analizan los perfiles longitudinales y se establecen tramos con pendiente constante para reducir el número de tramos a realizar. El material elegido para esta tipología de drenaje es el polietileno de alta densidad (PEAD). La elección de este material se debe a su flexibilidad, fácil colocación en obra, menor coste de adquisición, flexibilidad del material, resistente a los agentes químicos y a la abrasión. Este tipo de material también está protegida contra la degradación causada por los rayos ultravioleta y el calor, por lo que tiene una larga duración en instalaciones al aire libre. Los caudales que circularán por cada quebrada quedan definidos en el estudio hidráulico, en la tabla 9 Reparto de caudales el diámetro apropiado para nuestra obra. Memoria Pág. 14
19 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). Donde: Dd: diámetro de diseño de la tubería (m) n: rugosidad. Qd: caudal de diseño (m³/s) i: pendiente longitudinal (m/m). De este modo se obtiene un diámetro de diseño de 1.27m, el cual aproximaremos a 1.3m quedándonos del lado de la seguridad y en este caso garantizando lo indicado en la normativa chilena. La finalidad del drenaje es eliminar cualquier circulación de caudal por cauce natural dentro del emplazamiento del parque eólico. Para esta solución se propone colocar una tubería por cada quebrada de modo que se drenen los caudales fuera de la parcela, es por ello por lo que el caudal de diseño se admite el de la quebrada uno es decir un caudal de 3.8 m³/s. La pendiente longitudinal se adaptará en la medida de lo posible a la pendiente natural de las quebradas, es decir, se distribuirán tramos en función de la pendiente longitudinal con la finalidad de optimizar la longitud de la misma. Canalización de todo el caudal de drenaje por una de las dos quebradas. Como última solución se plantea la canalización de todo el caudal por una de las dos quebradas mediante tubería de polietileno de alta densidad. Esta solución implica el nuevo dimensionamiento del diámetro de la tubería puesto que todo el drenaje se realizaría por una de las quebradas. Para ello, se comunicarían ambas quebradas de modo que, una de ellas ceda todo el caudal que recoge a la otra y de este modo, únicamente habría que disponer una tubería de drenaje a lo largo del parque eólico. El caudal de diseño es el total obtenido en la difluencia, 7.3 m³/s. Para la obtención del diámetro se procede mediante la expresión anterior con la que se obtiene un diámetro de 1.7m JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA. Dentro de las tres soluciones, se optará por la solución numero tres, la cual consiste en la ejecución de una tubería por una de las quebradas. Esta resulta ser la mejor solución conforme al análisis técnico y económico que se refleja en el Anejo 6. Al tratarse de una única tubería, se disminuye la longitud de la misma respecta a la solución dos, y por lo tanto su coste. Finalmente se observa también que, la quebrada número dos, presenta un perfil admisible a la vez que menor longitud que la quebrada uno y menor sinuosidad en el trazado. Memoria Pág. 15
20 Trabajo Final de Grado 5. DISEÑO DE LA SOLUCIÓN. Tras los estudios previos expuestos anteriormente, se procede al diseño de la solución adoptada. Esta solución consta de dos fases destacadas: Diseño de la zanja de unión entre las quebradas. Diseño de la tubería de drenaje por quebrada dos DISEÑO DE LA ZANJA DE UNIÓN ENTRE LAS QUEBRADAS. Para posibilitar que la quebrada dos recoja todo el caudal obtenido para la difluencia, es necesario dirigir el caudal circulante de la quebrada uno a la quebrada dos. Dado que la distancia entre las quebradas es excesiva en prácticamente todo su recorrido, buscamos el punto de menor distancia entre las mismas para poder realizar una zanja de sección trapezoidal que enlace las dos quebradas y que a raíz de la misma la quebrada numero uno quede anulada. Punto de menor distancia. Figura 7. Punto de menor distancia entre quebradas. Memoria Pág. 16
21 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). De este modo se diseña una zanja de sección trapezoidal que presenta las siguientes características: Tabla 11. Parámetros básicos de la zanja. PARÁMETROS Ancho 3m Altura 0.9m Factor Z 2 Área Perímetro mojado 4.3m² 7m Radio hidráulico 0.6m Tirante 6.6m Caudal máximo. 7.35m³/s Longitud. 210 m DISEÑO DE LA TUBERÍA DE DRENAJE POR QUEBRADA DOS. La tubería que servirá de drenaje de la parcela que albergará el parque eólico de Cerro Tigre discurrirá tal y como se ha dicho por la quebrada número dos. El trazado de la misma se dividirá en cuatro tramos. Esto es debido a que el perfil longitudinal de la quebrada presenta cuatro tramos de pendiente constante lo cual facilita la ejecución de la misma. Trazado de la tubería. Tabla 1. Tramos de la tubería. PARÁMETROS TRAMO I TRAMO II TRAMO III TRAMO IV Pendiente (m/m) Longitud (m) Material elegido. La tubería de PEAD tiene una resistencia química sobresaliente. La mayoría de los agentes químicos, ácidos, sales y suelos son calientes, no atacan a la tubería de polietileno de alta densidad, no le causan degradación. No se oxida, pudre o corroe. No permite desarrollo de bacterias o algas. La tubería de polietileno de alta densidad, tiene una superficie interior sumamente lisa. Mantiene excelentes propiedades de flujo durante toda su vida de servicio debido a su gran resistencia a la abrasión y agentes químicos. Gracias a sus paredes lisas y con características no mojantes, se cuenta con una capacidad de Memoria Pág. 17
22 Trabajo Final de Grado caudal mayor y menor pérdida por fricción. Se empleara como factor de rugosidad en la fórmula de Manning n de Debido a la facilidad de manejo de la tubería de polietileno de alta densidad, su colocación será sencilla y rápida. Caudal y diámetro de diseño. El caudal se obtiene como resultado del estudio hidrológico en la difluencia. Este servirá de dato para el cálculo del diámetro de la tubería. Para la obtención del mismo se ha recurrido a la ecuación de proporciona la Normativa para obras de saneamiento de la ciudad de Valencia. Mediante esta expresión, conocido el caudal de diseño y la pendiente natural del cauce que es la que tendrá la tubería se obtiene un valor para el diámetro de diseño de: Dd=1.7m. Simulación de la tubería mediante Hec-Ras. Una vez tenemos los parámetros básicos del trazado de la tubería, estamos en disposición de simularla mediante el programa Hec-Ras, de forma que este nos proporcione todos los resultados sobre el funcionamiento de la obra de drenaje. Tras realizar la primera simulación, obtenemos que con el diámetro obtenido, la tubería entra en carga en sus dos primeros tramos, lo cual es indeseable. Este diámetro ha sido calculado con la pendiente inicial de la quebrada, pero el tramo final tiene mayor pendiente lo cual condiciona el comportamiento aguas arriba. Es por este motivo por el que se calcula el diámetro para la pendiente final y se simula adoptando para toda la tubería un diámetro de 1.8m. Una vez simulado podemos ver como la tubería no entra en carga pero, en los dos primeros tramos el calado normal está por encima del crítico, es decir, funciona en régimen rápido lo cual no se desea. Ahora bien, tras la comprobación de los resultados de velocidades de flujo dentro de la tubería que nos ofrece el programa, observamos que en ningún momento se superan los 4 m/s, por lo tanto estamos dentro de un rango de velocidades admisibles. Diseño de la entrada y salida. Para el diseño de la entrada de la tubería se procede a realizar los cálculos que se muestran en el Manual de Carreteras, capítulo de la Dirección General de Obras Publicas, donde tras calcular la altura de carga de agua en la entrada, nos proporciona diferentes opciones de diseño en función de los resultados obtenidos. Es por esto por lo que se propone la realización de un muro frontal en la entrada de la tubería que proporcionara estabilidad a la misma. Además se deberá realizar un desarenador para la reducción de la sedimentación de los finos en el interior de la misma. Memoria Pág. 18
23 ESTUDIO DE SOLUCIONES PARA LA ELIMINACÓN DE LA AFECCIÓN DE LA RED DE CAUCES EN EL FUTURO EMPLAZAMIENTO DEL PARQUE EÓLICO DE CERRO TIGRE (ANTOFAGASTA, CHILE). En la salida de la tubería se realizará una protección del cauce mediante escollera calculada mediante la fórmula del U.S. Bureau of Reclamation. 6. VALORACIÓN ECONÓMICA. Finalmente se realiza una valoración económica de la solución propuesta con la que se obtiene un resultado de o Pesos Chilenos. Valencia, abril 2015 Firmado Alberto Izquierdo García Memoria Pág. 19
24 Trabajo Final de Grado Memoria Pág. 20
Cuenca de los ríos Magdalena y Becerra
Cuenca de los ríos Magdalena y Becerra Objetivo: Elaborar un modelo hidrológico e hidráulico de la cuenca y cauce de los ríos Magdalena y Becerra, que permita contar con una herramienta de predicción de
DETERMINACIÓN DEL HIDROGRAMA DE ESCURRIMIENTO DIRECTO POR EL MÉTODO DE CLARK
GUIA DE TRABAJO PRACTICO Nº 9 DETERMINACIÓN DEL HIDROGRAMA DE ESCURRIMIENTO DIRECTO POR EL MÉTODO DE CLARK Dadas las características hidrodinámicas presentadas en la cartografía de la cuenca media y baja
3. ANÁLISIS DE DATOS DE PRECIPITACIÓN.
3. ANÁLISIS DE DATOS DE PRECIPITACIÓN. Teniendo en cuenta que la mayoría de procesos estadísticos se comportan de forma totalmente aleatoria, es decir, un evento dado no está influenciado por los demás,
Ingeniería de Ríos. Manual de prácticas. 9o semestre. Autores: Héctor Rivas Hernández Juan Pablo Molina Aguilar Miriam Guadalupe López Chávez
Laboratorio de Hidráulica Ing. David Hernández Huéramo Manual de prácticas Ingeniería de Ríos 9o semestre Autores: Héctor Rivas Hernández Juan Pablo Molina Aguilar Miriam Guadalupe López Chávez 3. FORMACIÓN
SECCIÓN 3: DIMENSIONAMIENTO CON LLENADO PARCIAL
SECCIÓN 3: DIMENSIONAMIENTO CON LLENADO PARCIAL Para el dimensionamiento con llenado parcial, se establece la relación entre el caudal circulante llenado parcial y el caudal a sección llena. Para cada
Ejercicio 1. L=200 m L=800 m. (B) H B =34 mca. Ejercicio 2
Ejercicio 1 Se desea trasegar agua desde el depósito A al C utilizando para ello la bomba B. Las pérdidas de carga por fricción son del 5 por mil, y las pérdidas de carga localizadas en cada punto del
ESTUDIO DE INUNDABILIDAD DE LA E.D.A.R. DE SAHÚN (HUESCA).
ESTUDIO DE INUNDABILIDAD DE LA E.D.A.R. DE SAHÚN (HUESCA). Proyecto Final de Carrera Tipo II Titulación: Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos Especialidad: Hidráulica y Medio Ambiente Autor: Ignacio
Glosario. Agregación geométrica: modificación de la longitud típica de los planos de escurrimiento con el aumento de escala.
G.1 Glosario Agregación ( up-scaling ): proceso de pasaje de descripciones de procesos (modelos) o variables de una escala menor a otra mayor (Blöshl et al., 1997). Agregación geométrica: modificación
UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR UNIDAD DE LABORATORIOS LABORATORIO A SECCIÓN DE MECÁNICA DE FLUIDOS
1. Objetivos UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR PRÁCTICA ESTUDIO DEL FLUJO TURBULENTO EN TUBERÍAS LISAS Analizar flujo turbulento en un banco de tuberías lisas. Determinar las pérdidas de carga en tuberías lisas..
TEMA 8 TEORÍA DE CANALES
TEMA 8 TEORÍA DE CANALES Mayo de 2000 Página 1 Concepto de Canal: Tecnología de Tierras y Aguas I - Teoría de Canales HIDRAULICA DE CANALES Se define como canal a toda estructura hidráulica natural o artificial,
Flujo en canales abiertos
cnicas y algoritmos empleados en estudios hidrológicos e hidráulicos Montevideo - Agosto 010 PROGRAMA DE FORMACIÓN IBEROAMERICANO EN MATERIA DE AGUAS Flujo en canales abiertos Luis Teixeira Profesor Titular,
GESTIÓN N DE LOS RECURSOS HÍDRICOS H LA CUENCA DEL EBRO SISTEMA AUTOMÁTICO DE INFORMACIÓN HIDROLÓGICA (SAIH) Y SISTEMA DE AYUDA A LA DECISIÓN (SAD)
GESTIÓN N DE LOS RECURSOS HÍDRICOS H EN LA CUENCA DEL EBRO SISTEMA AUTOMÁTICO DE INFORMACIÓN HIDROLÓGICA (SAIH) Y SISTEMA DE AYUDA A LA DECISIÓN (SAD) Sistema SAIH de la Cuenca del Ebro SAIH Inicio del
HIDRAULICA EJERCICIOS PRUEBA
UNIVERSIDAD DIEGO PORTALES ESCUELA DE INGENIERIA OBRAS CIVILES HIDRAULICA EJERCICIOS PRUEBA 1. Para un canal trapezoidal de ancho basal b = 6 m y taludes (2/1) (H/V), pendiente 0,3%, coeficiente de rugosidad
6.4. APLICACIÓN DE REDES NEURONALES EN EL CÁLCULO DE LA TASA DE CONTORNEAMIENTOS Velocidad de retorno del rayo con distribución uniforme
Aplicación de redes neuronales en el cálculo de sobretensiones y tasa de contorneamientos 233 6.4. APLICACIÓN DE REDES NEURONALES EN EL CÁLCULO DE LA TASA DE CONTORNEAMIENTOS 6.4.1. Introducción Como ya
FICHA DE LA TECNOLOGÍA
FICHA DE LA TECNOLOGÍA Simulador de diseño de obras de conservación de aguas y suelos: Simulador computacional de zanjas de infiltración y canales de evacuación de aguas de lluvia TEMÁTICA Clasificación:
SECCIÓN 2: HIDROLOGÍA URBANA
SECCIÓN 2: HIDROLOGÍA URBANA INTRODUCCIÓN Es evidente que el tratamiento de la hidrología en áreas urbanas presenta características específicas con respecto a la hidrología rural. La diferenciación es
Prácticas de Laboratorio de Hidráulica
Universidad Politécnica de Madrid E.T.S. Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos Prácticas de Laboratorio de Hidráulica Jaime García Palacios Francisco V. Laguna Peñuelas 2010 Índice general 3. Venturi
ESTUDIO PLUVIOMÉTRICO
Santa Cruz de Tenerife 29 3 septiembre 9 JORNADAS SOBRE HIDROLOGÍA DE SUPERFICIE EN TENERIFE Segunda Jornada: GUIA METODOLOGÍCA CALCULO CAUDALES AVENIDA 3 ESTUDIO PLUVIOMÉTRICO D. Jesús López García Dr.
709 - REDES Y TECNOLOGÍA PARA EL URBANISMO. 1. Redes Urbanas: canales de materia, energía e información
709 - REDES Y TECNOLOGÍA PARA EL URBANISMO. PROGRAMA 0. Transformación del territorio Ecosistemas naturales o Caracterización del subsuelo o Caracterización del suelo: Orografía, hidrografía, masas vegetales
a) La selección del método adecuado para diseñar obras de protección contra inundaciones depende de:
1 4.9. Diseño hidráulico de la red de alcantarillado pluvial a) La selección del método adecuado para diseñar obras de protección contra inundaciones depende de: Tipo de problema por resolver (magnitud
Universidad Tecnológica de Panamá Facultad de Ingeniería Civil. Gabriel Rodríguez. 9 de octubre de 2015 Charla Nº49
Universidad Tecnológica de Panamá Facultad de Ingeniería Civil APLICACIÓN DEL MODELO MATEMÁTICO BIDIMENSIONAL IBER A TOMA DE DECISIONES PARA DISEÑO DE TOMAS DE AGUA Gabriel Rodríguez 9 de octubre de 2015
En el diagrama (Figura 4.1) se describe la metodología utilizada para estudiar la erosión natural en la Cuenca media y alta del Río Sonora.
4. METODOLOGÍA En el diagrama (Figura 4.1) se describe la metodología utilizada para estudiar la erosión natural en la Cuenca media y alta del Río Sonora. 4.1. Modelos cuantitativos para el cálculo de
ANÁLISIS DE FRECUENCIA (CURVAS INTENSIDAD DURACIÓN - FRECUENCIA) Y RIESGO HIDROLÓGICO
Facultad de Ingeniería Escuela de Civil Hidrología ANÁLISIS DE FRECUENCIA (CURVAS INTENSIDAD DURACIÓN - FRECUENCIA) Y RIESGO HIDROLÓGICO Prof. Ada Moreno ANÁLISIS DE FRECUENCIA Es un procedimiento para
PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001
PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001 PROBLEMAS DE NAVIDAD 2001 Navidad 2001-1 Para la conducción cuya sección transversal se representa en la figura se pide: Calcular el caudal de agua que puede trasegar suponiendo
TEMA 6. RIESGOS GEOLÓGICOS EXTERNOS GUIÓN DEL TEMA: 1.- Introducción. 2.- Inundaciones. 3.- Riesgos mixtos. Página 1
TEMA 6. RIESGOS GEOLÓGICOS EXTERNOS GUIÓN DEL TEMA: 1.- Introducción. 2.- Inundaciones. 3.- Riesgos mixtos. Página 1 1.- Introducción. Los riesgos geológicos externos suponen la mayor cuantía de pérdidas
(19) - EVALUACIÓN DE RIESGOS DE EROSIÓN EN ANDALUCÍA.
(19) - EVALUACIÓN DE RIESGOS DE EROSIÓN EN ANDALUCÍA. La erosión constituye uno de los problemas ambientales más graves que se ciernen sobre Andalucía, ya que a su situación en un clima mediterráneo, en
ANÁLISIS DE CAUDALES (II) Profesor Luis Fernando Carvajal
ANÁLISIS DE CAUDALES (II) Profesor Luis Fernando Carvajal Relaciones nivel-caudal 1. El objetivo de aforar una corriente, durante varias épocas del año en una sección determinada, es determinar lo que
CALCULO HIDRÁULICO DE REDES DE SANEAMIENTO
CALCULO HIDRÁULICO DE REDES DE SANEAMIENTO COLEGIO DE INGENIEROS AGRÓNOMOS DE BARCELONA Barcelona - Mayo de 2008 Cálculo hidráulico de redes de saneamiento Datos necesarios: Trazado en planta de la red,
CAPITULO II ANÁLISIS DEL CRECIMIENTO POBLACIONAL Y CALCULO DE CAUDALES DE DISEÑO
9 CAPITULO II ANÁLISIS DEL CRECIMIENTO POBLACIONAL Y CALCULO DE CAUDALES DE DISEÑO 2.1 Criterios de diseño para el predimensionamiento de los sistemas de abastecimiento de agua 2.1.1 Período de diseño
ANEJO I: CÁLCULOS HIDRÁULICOS
ÍNDICE 1. COTAS Y MAREAS... 2 2. OBJETIVO... 2 3. VOLUMEN A DESALOJAR... 2 4. CÁLCULOS HIDRÁULICOS... 2 4.1. ESTUDIO PREVIO... 2 4.2. CÁLCULOS HIDRÁULICOS PARA CADA ETAPA DE BOMBEO... 2 4.2.1. ETAPA BOMBAS
GEOMORFOLOGÍA DE CUENCAS
GEOMORFOLOGÍA DE CUENCAS Influencia de la geomorfología Geología El movimiento del agua Clima El trabajo del clima El Clima ha sido reconocido tradicionalmente como un agente geomorfológico de primer orden
INTRODUCCIÓN AL ANÁLISIS DE DATOS ORIENTACIONES (TEMA Nº 7)
TEMA Nº 7 DISTRIBUCIONES CONTINUAS DE PROBABILIDAD OBJETIVOS DE APRENDIZAJE: Conocer las características de la distribución normal como distribución de probabilidad de una variable y la aproximación de
REFERENCIA HIDRÁULICA DEL MÓDULO 6
REFERENCIA HIDRÁULICA DEL MÓDULO 6 La presencia en los cauces naturales de elementos de retención, derivación y control de flujo como aliviaderos, vertederos, presas, tomas de captación, etc. son perfectamente
PROGRAMA DE CURSO. Horas de Trabajo Personal Horas de Cátedra
Código Nombre CI4101 HIDRÁULICA Nombre en Inglés HYDRAULICS SCT es Docentes PROGRAMA DE CURSO Horas de Cátedra Horas Docencia Auxiliar Horas de Trabajo Personal 6 10 3 2 5 Requisitos Carácter del CI3101,
Capítulo 5 Determinación de caudales en los puntos de análisis
Capítulo 5 Determinación de caudales en los puntos de análisis Al no existir información sobre los caudales en los puntos que definen las subcuencas en estudio (Vilcazán, Sta. Rosa, San Lázaro, Chulucanitas
ANEXO 1: Tablas de las propiedades del aire a 1 atm de presión. ҪENGEL, Yunus A. y John M. CIMBALA, Mecánica de fluidos: Fundamentos y
I ANEXO 1: Tablas de las propiedades del aire a 1 atm de presión ҪENGEL, Yunus A. y John M. CIMBALA, Mecánica de fluidos: Fundamentos y aplicaciones, 1ª edición, McGraw-Hill, 2006. Tabla A-9. II ANEXO
ANEJO nº 10: OBRA CIVIL DE TELEFONÍA
ANEJO nº 10: OBRA CIVIL DE TELEFONÍA 1. Antecedentes y objeto 2. Reglamento y disposiciones a considerar 3. Descripción de la instalación 4. Cruzamiento y paralelismos Página 1 de 5 1. ANTECEDENTES Y OBJETO.
Sound Meteorological Environmental Correlation. Información técnica
Sound Meteorological Environmental Correlation Información técnica SOME-ECO SOME-ECO SOME-ECO (Sound Meteorological Environmental Correlation) es un proyecto de investigación pionero liderado por ICR,
Evaluación del impacto económico en el sector energético dado por los embalses para riego existentes en la cuenca de aporte a Rincón del Bonete
Trabajo de fin del curso SimSEE 2, Grupo 1, pág 1/9 Evaluación del impacto económico en el sector energético dado por los embalses para riego existentes en la cuenca de aporte a Rincón del Bonete Magdalena
El tubo De Vénturi. Introducción
El tubo De Vénturi Recopilado a partir de http://www.monografias.com/trabajos6/tube/tube.shtml por: Jose Carlos Suarez Barbuzano. Técnico Superior Química Ambiental. Técnico del Centro Canario del Agua
UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA NACIONAL FACULTAD REGIONAL ROSARIO. Integración IV. Trabajo práctico Nº 8: Diseño y simulación de sistemas de bombeo con HYSYS
UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA NACIONAL FACULTAD REGIONAL ROSARIO Integración IV Trabajo práctico Nº 8: Diseño y simulación de sistemas de bombeo con HYSYS 1. Sistemas de bombeo Bomba centrífuga La operación
LAR450 Protección contra sobretensiones causadas por descargas
LAR450 Protección contra sobretensiones causadas por descargas NORMA TÉCNICA Elaborado por: Revisado por: AREA NORMAS G.V. Revisión #: Entrada en vigencia: LAR 450 10/11/2003 Esta información ha sido extractada
Superficies en AutoCAD Civil 3D
Superficies en AutoCAD Civil 3D Una superficie es una representación geométrica tridimensional de un área de terreno, constituyendo un modelo digital del mismo. Las superficies están compuestas por triángulos
PRÁCTICO DE MÁQUINAS PARA FLUIDOS II
44) En la instalación de la figura la bomba gira a 1700rpm, entregando un caudal de agua a 20 o C de 0.5m 3 /s al tanque elevado. La cañería es de acero galvanizado, rígida y de 500mm de diámetro y cuenta
Valores del nº de curva (cálculo de la escorrentía)
Valores del nº de curva (cálculo de la escorrentía) Apellidos, nombre Departamento Centro Ibáñez Asensio, Sara (sibanez@prv.upv.es) Moreno Ramón, Héctor (hecmora@prv.upv.es) Gisbert Blanquer, Juan Manuel
Planificación didáctica de MATEMÁTICAS 3º E.S.O.
Planificación didáctica de MATEMÁTICAS 3º E.S.O. (Orientadas a las enseñanzas aplicadas) Julio de 2016 Rev.: 0 Índice 1.- INTRODUCCIÓN... 1 2.- BLOQUE I. PROCESOS, MÉTODOS Y ACTITUDES EN MATEMÁTICAS...
PROGRAMA DE LA ASIGNATURA DE RIEGOS (36402) 4º Curso de Ingenieros Agrónomos
PROGRAMA DE LA ASIGNATURA DE RIEGOS (36402) 4º Curso de Ingenieros Agrónomos Profesor: Camilo Robles García Departamento de Proyectos e Ingeniería Rural Curso 2008-2009 1 I - INTRODUCCION Tema 1: Introducción
Hidrogeología. Tema 5 UN SISTEMA ACUÍFERO. Luis F. Rebollo. Luis F. Rebollo
Hidrogeología Tema 5 BALANCE HÍDRICO H DE UN SISTEMA ACUÍFERO 1 T5. BALANCE HÍDRICO H DE UN SISTEMA ACUÍFERO 1. Balance hídrico h de un sistema acuífero. 2. Relaciones aguas superficiales aguas subterráneas.
DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO
RIEGO POR PIVOTS DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO Centro Pivot - alimentación de energía y agua - cuadro de maniobra Lateral -Tubería con salidas para emisores Torres automotrices - Separación entre torres (38
DISEÑO HIDRAULICO DE LOS SISTEMAS DE RETENCION DE AGUAS PLUVIALES. Elaborado por: Geocad Estudios Ambientales
Proyecto: Universidad Nacional, Sede Central DISEÑO HIDRAULICO DE LOS SISTEMAS DE RETENCION DE AGUAS PLUVIALES Elaborado por: Geocad Estudios Ambientales Noviembre 2014 El suscrito Fabio Allín Jiménez
M.D.T. y TOPOCAL. Técnicas de Representación Gráfica. Curso DIGTEG 2010
M.D.T. y TOPOCAL Técnicas de Representación Gráfica Curso 2010-2011 Superficies Topográficas Superficies Topográficas No es geométrica La superficie terrestre No se puede representar con exactitud matemática
Análisis del comportamiento de un parque eólico en condiciones extremas Proyecto SENESCYT-INER senescyt
Análisis del comportamiento de un parque eólico en condiciones extremas Proyecto SENESCYT-INER 2013-2014 senescyt senescyt Objetivo General. Identificar aquellas variables o situaciones que afecten en
ESTUDIO DE LOS ARROYOS SAUZAL Y CEIBAL, SALTO. Convenio Intendencia de Salto IMFIA FI UdelaR Apoya: Comisión Técnico Mixta Salto Grande
ESTUDIO DE LOS ARROYOS SAUZAL Y CEIBAL, SALTO Convenio Intendencia de Salto IMFIA FI UdelaR Apoya: Comisión Técnico Mixta Salto Grande ÍNDICE Introducción Objetivos e Información de base Arroyo Sauzal
Vertedores y compuertas
Vertedores y compuertas Material para el curso de Hidráulica I Se recomienda consultar la fuente de estas notas: Sotelo Ávila Gilberto. 2002. Hidráulica General. Vol. 1. Fundamentos. LIMUSA Editores. México.
CENTRO UNIVERSITARIO MONTEJO A.C. SECUNDARIA Temario Matemáticas 1
BLOQUE 1 Convierte números fraccionarios a decimales y viceversa. Conoce y utiliza las convenciones para representar números fraccionarios y decimales en la recta numérica. Representa sucesiones de números
Adaptación Limitaciones Ventajas Todos los cultivos en hileras y frutales. Todos los suelos regados. Pendiente hasta el 2%; óptima 0,2%.
Surcos Bordes Adaptación Limitaciones Ventajas Todos los cultivos en hileras y frutales. Todos los suelos regados. Pendiente hasta el 2%; óptima 0,2%. Cultivos de siembra densa (pastos y cereales). Todos
Bloque 1. Contenidos comunes. (Total: 3 sesiones)
4º E.S.O. OPCIÓN A 1.1.1 Contenidos 1.1.1.1 Bloque 1. Contenidos comunes. (Total: 3 sesiones) Planificación y utilización de procesos de razonamiento y estrategias de resolución de problemas, tales como
CAPITULO XII PUENTES DE CORRIENTE ALTERNA
CAPITULO XII PUENTES DE CORRIENTE ALTERNA 2. INTRODUCCION. En el Capítulo IX estudiamos el puente de Wheatstone como instrumento de medición de resistencias por el método de detección de cero. En este
Amenaza por Inundaciones
FACULTATIVA Amenaza por Inundaciones Dr. Ingeniero Tupak Obando R., Geólogo Doctorado en Geología y Gestión Ambiental Celular: 84402511 Website: http://blogs.monografias.com/ Managua, Mayo -2010 Introducción
PRÁCTICA: BANCO DE ENSAYO DE BOMBAS
PRÁCTICA: BANCO DE ENSAYO DE BOMBAS htttp://www.uco.es/moodle Descripción del equipo y esquema de la instalación La instalación en la que se lleva a cabo esta práctica es un banco de ensayos preparado
7. RESULTADOS. Tabla N 01 : Pérdidas de Carga y Altura Dinámica Total DN 250 mm. Tabla N 02 : Pérdidas de Carga Local por Accesorios DN 250 mm.
Diseño de una nueva línea de impulsión y selección del equipo de bombeo para la extracción del agua subterránea planes de expansión de mínimo costo de agua potable y alcantarillado EPS Chimbote. Choy Bejar,
ATIAIA CHILE ENERGÍA SPA CENTRAL REMANSO ESTUDIO DE SEDIMENTACIÓN
ATIAIA CHILE ENERGÍA SPA CENTRAL REMANSO ESTUDIO DE SEDIMENTACIÓN 1.- INTRODUCCIÓN El objetivo del presente trabajo es efectuar un estudio de sedimentación que permita conocer el aporte de material sólido
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICA. Laboratorio de Ingeniería Química BALANCE DE ENERGÍA EN ESTADO NO ESTACIONARIO
DEPARAMENO DE INGENIERÍA QUÍMICA Laboratorio de Ingeniería Química BALANCE DE ENERGÍA EN ESADO NO ESACIONARIO 1. INRODUCCIÓN El sistema al que se va a plantear el balance de energía calorífica consiste
D E ESPAÑ A ANÁLISIS DE DISPONIBILIDAD DE LÍNEAS AÉREAS DE LA RED DE TRANSPORTE DEL SISTEMA ELÉCTRICO PENINSULAR ESPAÑOL
R E D ELÉC T RI C A D E ESPAÑ A ANÁLISIS DE DISPONIBILIDAD DE LÍNEAS AÉREAS DE LA RED DE TRANSPORTE DEL SISTEMA ELÉCTRICO PENINSULAR ESPAÑOL Seminario internacional cigré 25. Santiago. Chile 27, 28 y 29
Municipio de Los Reyes L a Paz, Edo. de México. abril 2012.
RESUMEN EJECUTIVO DEL ESTUDIO TOPOGRAFICO, HIDROLÓGICO E HIDRAULICO DEL CAUCE DEL RIO LA COMPAÑIA, PARA DESCARGA DE AGUA PLUVIAL PROVENIENTE DEL PREDIO GRUPO PAPELERO GUTIERREZ Municipio de Los Reyes L
RED ELÉC TRIC A DE ESPAÑA
RED ELÉC TRIC A DE ESPAÑA La energía nuclear en el debate energético Necesidades globales. Garantía de suministro y calidad del sistema Alberto Carbajo Josa Director General de Operación - RED ELÉCTRICA
Teoría de la decisión
1.- Un problema estadístico típico es reflejar la relación entre dos variables, a partir de una serie de Observaciones: Por ejemplo: * peso adulto altura / peso adulto k*altura * relación de la circunferencia
FLORIDA Secundaria. 1º BACH MATEMÁTICAS CCSS -1- BLOQUE ESTADÍSTICA: ESTADÍSTICA VARIABLE UNIDIMENSIONAL. Estadística variable unidimensional
FLORIDA Secundaria. 1º BACH MATEMÁTICAS CCSS -1- Estadística variable unidimensional 1. Conceptos de Estadística 2. Distribución de frecuencias 2.1. Tablas de valores con variables continuas 3. Parámetros
RESUMEN DEL PROGRAMA (parte de Hidráulica)
Código de la asignatura: 68202, 60203 Nombre de la asignatura: Hidráulica y máquinas agrícolas Créditos: 6 (3 Hidráulica) Año académico: 2007-2008 Titulación: Ingeniero Técnico Agrícola (Hortofruticultura
SISTEMA DE VENTILACIÓN LONGITUDINAL EN UN TÚNEL. INFLUENCIA DE UN INCENDIO EN EL DIMENSIONAMIENTO DE LA VENTILACIÓN
SISTEMA DE VENTILACIÓN LONGITUDINAL EN UN TÚNEL. INFLUENCIA DE UN INCENDIO EN EL DIMENSIONAMIENTO DE LA VENTILACIÓN Clasificación de Sistemas de Ventilación de Túneles Sistema de Ventilación n Longitudinal
REPÚBLICA DE CUBA MINISTERIO DE EDUCACIÓN DIRECCIÓN DE EDUCACIÓN TÉCNICA Y PROFESIONAL
REPÚBLICA DE CUBA MINISTERIO DE EDUCACIÓN DIRECCIÓN DE EDUCACIÓN TÉCNICA Y PROFESIONAL CÓDIGO: ESPECIALIDAD: REFRIGERACIÓPROGRAMA: ELEMENTOS DE MECÁNICA DE LOS FLUIDOS. NIVEL MEDIO SUPERIOR TÉCNICO MEDIO.
ESTUDIO DE LA TRANSFERENCIA DE CALOR DE UN PISO RADIANTE HIDRONICO SOLAR A UN ESPACIO
ESTUDIO DE LA TRANSFERENCIA DE CALOR DE UN PISO RADIANTE HIDRONICO SOLAR A UN ESPACIO Oscar E. Rodea García y Manuel D. Gordon Sánchez racso_rogo@msn.com, mgs@correo.azc.uam.mx Universidad Autónoma Metropolitana
Figura Área de Influencia de las estaciones complementarias a la estación Centro
INFORME FINAL Instituto de Ingeniería Coordinación de Hidráulica Figura 3.5.1 Área de Influencia de las estaciones complementarias a la estación Centro Tabla 3.5.2 Estaciones dentro del área de influencia
CALCULOS HIDRÁULICOS ÍNDICE
CALCULOS HIDRÁULICOS ÍNDICE 1. SANEAMIENTO PROYECTADO... 2 2. CÁLCULO DE CAUDALES... 2 2.1 CÁLCULO DEL CAUDAL MEDIO DE AGUAS RESIDUALES... 3 2.2 CÁLCULO DEL CAUDAL DE AGUAS PLUVIALES... 3 2.3 TABLA DE
FLUJO DE AGUA EN EL SUELO Y ZONA NO SATURADA
Lección 7. Flujo de agua en el suelo. Ley de Darcy. Conductividad hidráulica. Relación entre conductividad hidráulica y tensión. Ecuaciones que rigen la infiltración vertical. Ecuación de Richards. Capacidad
NUEVAS METODOLOGÍAS PARA EL ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES EN INFRAESTRUCTURAS LINEALES. G- GI3002/IDIG UNIVERSIDAD DE GRANADA EIFFAGE
NUEVAS METODOLOGÍAS PARA EL ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES EN INFRAESTRUCTURAS LINEALES. G- GI3002/IDIG UNIVERSIDAD DE GRANADA EIFFAGE 1 2 NUEVAS METODOLOGÍAS PARA EL ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
Análisis y síntesis de sistemas digitales combinacionales
Análisis Algoritmo de análisis, para un circuito lógico combinacional Síntesis. Conceptos Circuitos combinacionales bien construidos Circuitos combinacionales mal construidos Criterios de optimización
DERIVADAS PARCIALES Y APLICACIONES
CAPITULO IV CALCULO II 4.1 DEFINICIÓN DERIVADAS PARCIALES Y APLICACIONES En cálculo una derivada parcial de una función de diversas variables es su derivada respecto a una de esas variables con las otras
Aislamiento térmico de redes de tuberías plásticas. Cálculo del espesor (según RITE )
Asociación española de fabricantes de tubos y accesorios plásticos InfoTUB N.13-005 diciembre 2013 Aislamiento térmico de redes de tuberías plásticas. Cálculo del espesor (según RITE) 1. Introducción Según
TITULO: Referencia: Revisión: 00 ÍNDICE 1) ALCANCE ) DESARROLLO ) Ubicación de la sección de muestreo...2
TITULO: Referencia: Revisión: 00 Instrucción Técnica relativa al acondicionamiento de los puntos de muestreo para garantizar la representatividad de las muestras en APCAs. IT-DPECA-EA-APCA-03 ÍNDICE 1)
13. Utilizar la fórmula del término general y de la suma de n términos consecutivos
Contenidos mínimos 3º ESO. 1. Contenidos. Bloque I: Aritmética y álgebra. 1. Utilizar las reglas de jerarquía de paréntesis y operaciones, para efectuar cálculos con números racionales, expresados en forma
Universidad de Antioquia F.Q.F. Ingeniería de Alimentos Lab. Análisis Instrumental
Universidad de Antioquia F.Q.F. Ingeniería de Alimentos Lab. Análisis Instrumental 2. CONCENTRACIÓN Y CALIBRACIÓN: LEY DE BEER Profesor: Lucas Blandón Deymer Gómez Emilson León Florian PRÁCTICA 2: Concentración
INGENIERÍA MECÁNICA INGENIERÍA MECÁNICA
OFERTA DE TEMAS DE TRABAJOS FIN DE ESTUDIOS Curso académico: 2015-16 Titulación: Grado en Ingeniería Mecánica Tipo de trabajo: No concertado 16016-803G Estudio mediante el MEF de una Prótesis de cadera
MODELO DE GEOFORMACIONES CÓNCAVAS PARA RECARGAS DE AGUA SUBTERRÁNEA EN CABECERAS DE CUENCA DEL RÍO JEQUETEPEQUE, CAJAMARCA
MODELO DE GEOFORMACIONES CÓNCAVAS PARA RECARGAS DE AGUA SUBTERRÁNEA EN CABECERAS DE CUENCA DEL RÍO JEQUETEPEQUE, CAJAMARCA Autor: ALEJANDRO ALCÁNTARA BOZA Patrocinador: NÉSTOR MONTALVO ARQUIÑIGO RESUMEN
UNIVERSIDAD NACIONAL DE ROSARIO FACULTAD DE CIENCIAS EXACTAS, INGENIERÍA Y AGRIMENSURA ESCUELA DE POSGRADO Y EDUCACIÓN CONTINUA DISEÑO GEOMETRICO
DISEÑO GEOMETRICO Código: MIV- 08 Créditos: 60 Director: Mter. Ing. Liliana Zeoli Profesor/es: Ing. Rodolfo Goñi Objetivos: Proveer al maestrando de un preciso y acabado conocimiento de las técnicas y
Simulación de redes de distribución de agua.
PRÁCTICA 2 Simulación de redes de distribución de agua. Parte I: Redes Ramificadas 3 Objetivo: El objetivo de esta práctica es introducir al alumno en el uso de un programa informático para el cálculo
Cómo leer la curva característica de una bomba?
Cómo leer la curva característica de una bomba? Este boletín trata sobre la lectura y la comprensión de las curvas de funcionamiento de una bomba centrífuga. Se consideran tres tipos de curvas: bomba autocebante
CONTENIDOS MÍNIMOS BLOQUE 2. NÚMEROS
CONTENIDOS Y CRITERIOS DE EVALUACIÓN DE MATEMÁTICAS 1º DE ESO. Bloque 1: Contenidos Comunes Este bloque de contenidos será desarrollado junto con los otros bloques a lo largo de todas y cada una de las
1. dejar a una lado de la igualdad la expresión que contenga una raíz.
1. Resuelve las siguientes ecuaciones reales: Solución x 1 + x = 0 ; 3 x = 3 ; ln(x 1) + 4 = ln 3 Ecuaciones con raíces: No todas las ecuaciones de este tipo son sencillas de resolver, pero podemos intentar
Facultad de Ingeniería. Escuela de Eléctrica. Asignatura: Diseño de Líneas de Transmisión. Tema: Momento eléctrico. GUÍA 4 Pág. 1 I. OBJETIVOS.
Tema: Momento eléctrico. Facultad de Ingeniería. Escuela de Eléctrica. Asignatura: Diseño de Líneas de Transmisión. I. OBJETIVOS. Determinar el porcentaje de regulación en una línea de transporte de energía.
Medidas de la pieza. Forma-posición elemento
TOLERANCIAS DIMENSIONALES Introducción 1 - Podemos conseguir una dimensión exacta?. - Máquinas están sometidos a: desajustes, deformaciones de tipo elástico y térmico que dan lugar a imperfecciones dimensionales.
7. CARACTERIZACIÓN DE SOBREVOLTAJES DE BAJA FRECUENCIA TEMPORALES PRODUCIDOS POR FALLAS
64 7. CARACTERIZACIÓN DE SOBREVOLTAJES DE BAJA FRECUENCIA TEMPORALES PRODUCIDOS POR FALLAS Otro tipo de sobrevoltajes que se presentan en un sistema eléctrico son los llamados temporales, que se caracterizan
ENERGÍAS ALTERNATIVAS. SOLAR Y EÓLICA
Objetivos del Curso: SOLAR TÉRMICA: - Estudiar los principios fundamentales de funcionamiento de un sistema de aprovechamiento de la energía solar térmica. - Determinar los elementos integrantes de una
CÁLCULO Y REPRESENTACIÓN EN 3D DE LA OBRA CIVIL.
CÁLCULO Y REPRESENTACIÓN EN 3D DE LA OBRA CIVIL. Mª Antonia Pérez Hernando Profesor Titular Área de Proyectos de Ingeniería. Dpto. de Transportes y Tecnología de Proyectos y Procesos UNIVERSIDAD DE CANTABRIA
ÍNDICE 1. ANILLO DE DISTRIBUCIÓN DATOS DEL CABLE RED DE BAJA TENSIÓN... 3
ÍNDICE 1. ANILLO DE DISTRIBUCIÓN... 2 1.1. DATOS DEL CABLE...2 2. RED DE BAJA TENSIÓN.... 3 2.1. JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULOS...3 2.2. MÉTODOS DE INSTALACIÓN EMPLEADOS....7 2.3. LÍNEAS CUADRO DE DISTRIBUCIÓN
UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE CHIAPAS FACULTAD DE INGENIERÍA CAMPUS I HIDRÁULICA A SUPERFICIE LIBRE
UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE CHIAPAS FACULTAD DE INGENIERÍA CAMPUS I HIDRÁULICA A SUPERFICIE LIBRE NIVEL : LICENCIATURA CRÉDITOS : 8 CLAVE : ICAF23002839 HORAS TEORÍA : 3 SEMESTRE : SEXTO HORAS PRÁCTICA : 2
Caracterización Hidrogeológica de la Microcuenca San Esteban en Cantón el Volcán, San Miguel; para determinar su explotación con fines de consumo
56 4.1 DEL AUTOR DEL MÉTODO Elaborado por FORGAES (MARN 2005) Y LA UNIÓN EUROPEA por medio del Sr. Martín Junker. (forgaes@forgaes.org.sv) Ingeniero Hidrogeólogo Senior Alemán, trabajando desde hace 15
RELACIONES CUANTITATIVAS PARA EL RELLENO DE PLAYAS
LIBRO: TEMA: PUE. Puertos PARTE: 1. ESTUDIOS TÍTULO: 07. Estudios de Transporte Litoral CAPÍTULO: A. 009. Estimación del Relleno de Playas para Modificar su Perfil CONTENIDO Este Manual describe el procedimiento
OBRAS HIDRAULICAS Y OBRAS CIVILES
UNIVERSIDAD DE CORDOBA ESCUELA UNIVERSITARIA POLITECNICA DE BELMEZ PROGRAMA DE LA ASIGNATURA OBRAS HIDRAULICAS Y OBRAS CIVILES CURSO : 2003/2004 OBRAS HIDRAILICAS Y OBRAS CIVILES PROFESOR: ANTONIO CASASOLA
Por razones de economía, el trazo de una red de alcantarillado debe tender a ser una réplica subterránea del drenaje superficial natural.
4.7. Trazo de la red de alcantarillado pluvial Por razones de economía, el trazo de una red de alcantarillado debe tender a ser una réplica subterránea del drenaje superficial natural. El escurrimiento