GENERALIDADES INFORME DE MECÁNICA DE SUELOS MS Introducción

Transcripción

1 I GENERALIDADES 1.1 Introducción La empresa MOLY COP ha proyectado la construcción de una Planta de Bolas en la comuna de Mejillones, en un sector ubicado al norte de la Central termoeléctrica EDELNOR. La Planta se constituye principalmente de las siguientes estructuras, Enfriador, Forjador de barras, Bunkers de almacenamiento, Estanque de Agua, Subestación Eléctrica, entre otros 1.2 Objetivo del Estudio Este estudio está orientado ha determinar las características mecánicas del subsuelo que permitan estimar la capacidad de soporte del suelo, y niveles de asentamientos probables. 1.3 Alcance Se entregarán valores para la capacidad de soporte del suelo y estimaciones de asentamientos. Además se entregarán recomendaciones generales para el diseño de las fundaciones, excavaciones y rellenos. 1.4 Descripción del trabajo realizado Se confeccionaron 6 calicatas de exploración en el sector definido como ubicación de la planta Mejillones. La determinación y ubicación en planta de estas calicatas se entrega en el anexo A- Ubicación de las calicatas. Los ensayos In Situ y los de muestras de suelos obtenidos de las calicatas y ensayados en el laboratorio LIEMUN, se indican en el Anexo B Certificados de Ensayes. Se realizaron inspecciones visuales y de reconocimiento de estratigrafía y antecedentes importantes de acuerdo al avance de las faenas de excavación de las calicatas. Pag. 1 de 39

2 1.5 Antecedentes. Los antecedentes tomados en consideración para la elaboración del presente informe son: Visitas a terreno de nuestro supervisor y del Ingeniero Civil Sr. Claudio Dorador. Inspección y Estratigrafía 6 Calicatas de exploración Certificado de ensayes de LIEMUN N (Ver ane xo B) II ESTRATIGRAFIA Y ENSAYOS 2.1 Calicatas de Inspección Descripción Visual de las calicatas: Para este estudio en particular se realizaron 6 calicatas de Inspección. Estas se identificaron como calicatas C-1; C-2; C-3; C-4; C-5 y C-6. En el anexo C se entrega un SET de fotos de las calicatas. Un aspecto al que se hace mención en la descripción del suelo es a su dureza. Se definen 4 tipos de dureza, según sea la dificultad para excavar en él. Estos se definen de la siguiente forma: Estrato Blando: Es aquel que se puede excavar sin ninguna dificultad, solo con herramientas manuales (Pala y Chuzo) Estrato de Dureza media: Es aquel que se puede excavar con herramientas manuales (Pala Y Chuzo), Pero con gran esfuerzo. Estrato duro: Es aquel que requiere la utilización de herramientas eléctricas de demolición, tales como martillos rotatorios o rompepavimentos. Estrato muy Duro: Es aquel que requiere el empleo de compresores de alta capacidad o, el uso de explosivos para ser excavado. Pag. 2 de 39

3 Las características del suelo en las calicatas se indican en el perfil estratigráfico que a continuación se describe CALICATA N 1 ESTRATO COTAS ESPESOR 0, ,28 0,28 0,28 1,72 2,00 2,00 3,0 5,00 5,00 0,30 5,30 5,30 1,00 6,30 DESCRIPCION Arena fina limosa, café claro, mal graduada, no plástica, seca, suelta, no cementada, homogénea, sin materia orgánica, origen sedimentario y eólico. (SP-SM) Arena gravosa TM ¾ (55% gravas, 40% arenas 5% finos) gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, abundante presencia de conchillas, seca no plástica, suelta a media, no cementada, bien graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino. (SP) Arena con grava TM 1, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, abundante conchilla dispersa. (SP) Manto marino producto depósitos de abundante conchillas con gravas y arenas TM 1, partículas redondeadas y subredondeadas, seco, homogéneo, color gris, medianamente compacto, no cementado. (SP) Arena gravosa TM 3 ½ partículas redondeadas y subredondeadas, gris claro, seco, no plástico, suelta a media, no cementado, estructura migajón, presencia de conchillas en baja cantidad. (SP) Pag. 3 de 39

4 CALICATA N 2 ESTRATO COTAS ESPESOR 0, ,17 0,17 0,17 0,86 1,03 1,03 1,27 2,30 2,30 2,20 4,50 4,50 1,50 6,00 DESCRIPCION Arena fina limosa, café claro, mal graduada, no plástica, seca, suelta, no cementada, homogénea, sin materia orgánica, origen sedimentario y eólico (SP SM) Arena con grava TM 1 gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, presencia de conchillas en un 10% aprox, presencia de gravas dispersas tamaño 3, seca no plástica, suelta a media, no cementada, bien graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino. (SP) Arena, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta a media, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, abundante conchilla dispersa. (SP) Arena Gravosa TM 3 con sobretamaños de 5 de manera dispersas, gris claro partículas redondeadas y subredondeadas, seco, compacidad suelta a media, cementación media a débil producto de sales, no plástico, homogéneo con presencia de manto de conchillas laminado a los 4 mts y cuyo espesor medio es de 10 cm, origen marino. (SW) ESTRATO DUREZA MEDIA Arena gravosa TM 3 ½ partículas redondeadas y subredondeadas, gris claro, seco, no plástico, suelta a media, no cementado, estructura migajón, presencia de conchillas en baja cantidad. Pag. 4 de 39

5 CALICATA N 3 ESTRATO COTAS ESPESOR 0, ,23 0,23 0,23 0,83 1,06 1,06 0,12 1,18 1,18 0,36 1,54 1,54 0,56 2,10 2,10 0,35 2,45 DESCRIPCION Arena fina limosa, café claro, mal graduada, no plástica, seca, suelta, no cementada, homogénea, sin materia orgánica, origen sedimentario y eólico, (SP SM) Arena gravosa TM 2 gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, presencia de conchillas en un 10% aprox, presencia de gravas dispersas tamaño 4, seca no plástica, suelta a media, no cementada, bien graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, (SP). Arena gravosa TM 1, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta a media, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, conchillas dispersas en baja cantidad, (SP). Arena, gris clara, no plástica seca, suelta, no cementada, homogénea con presencia de conchillas dispersas y sales, origen marino (SP). Arena gravosa TM 1, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta a media, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, conchillas dispersas en baja cantidad, (SP) Arena, color gris blanquecino, seca no plástica, homogénea, compacidad media a densa, cementación media a fuerte, presencia de sales, conchillas dispersas en muy baja cantidad, origen marino (SP). Pag. 5 de 39

6 ESTRATO COTAS ESPESOR 2, ,15 2,60 2,60 0,50 3,10 3,10 0,35 3,45 3,45 2,65 6,10 DESCRIPCION Arena gravosa TM 1, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta a media, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, conchillas dispersas en baja cantidad, (SP) ESTRATO DUREZA MEDIA Arena, con gravas dispersas en baja cantidad tamaño max ¾, color gris blanquecino, seca no plástica, homogénea, compacidad media a densa, cementación media a fuerte, presencia de sales, conchillas dispersas en muy baja cantidad, origen marino (SP) Similar al estrato 6 ESTRATO DURO Arena con grava TM 1, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, conchillas dispersas en baja cantidad (SP). Arena con grava, TM 2, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta a media, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, conchillas dispersas en baja cantidad, (SP). Pag. 6 de 39

7 CALICATA N 4 ESTRATO COTAS ESPESOR 0, , ,20 0,42 0,62 0,62 1,82 2,44 2,44 0, ,14 0, ,34 0,35 3,69 DESCRIPCION Arena fina limosa, café claro, mal graduada, no plástica, seca, suelta, no cementada, homogénea, sin materia orgánica, origen sedimentario y eólico, (SP SM) Arena con grava TM 2 ½, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, presencia de conchillas, presencia de gravas dispersas en forma laminar, seca no plástica, suelta a media, no cementada, media bien graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, (SP). Arena gravosa TM 11/2, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta a media, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, a los 0.60 mts. Del estrato se encuentra un banco de conchillas altamente cementado producto de las sales cuyo espesor alcanza los 15 cms. Origen marino, (SP). Arena, gris clara, no plástica, seca, muy densa, altamente cementada, estructura laminar con presencia de sales (posible carbonatos), origen marino (SP). ESTRATO DURO Arena gravosa, TM 2 ½, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, medianamente denso, débilmente cementada, no plástica, mal graduada, estratificado, sin materia orgánica, origen marino, conchillas dispersas en baja cantidad, (SP). Arena, gris clara, no plástica, húmedo, muy densa, altamente cementada, estructura laminar con presencia de sales (posible carbonatos), origen marino (SP) ESTRATO DURO Pag. 7 de 39

8 ESTRATO COTAS ESPESOR 3, ,73 4,42 4,42 0,60 5,02 5,02 0,70 5,72 5,72 >0,33 >6,05 DESCRIPCION Arena con grava, TM ¾, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, húmeda superficial, luego seca, suelta a media, no cementada, no plástica, bien graduada, homogénea pero con una capa de arena muy fina laminar y altamente cementada en la parte media del estrato, sin materia orgánica, origen marino, conchillas dispersas en baja cantidad, (SW) Grava arenosa TM 2 ½, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, muy denso, altamente cementada, no plástica, mal graduada, homogéneo, sin materia orgánica, origen marino, conchillas en abundante cantidad, (GP). Arena muy fina (95% arenas 2% gravas, 3% finos) gris clara, no plástica, seca, suelta a media, no cementada, homogénea, origen marino (SP). Estrato similar al anterior pero con presencia de conchillas en baja cantidad, muy denso y altamente cementado. ESTRATO DUREZA MEDIA Pag. 8 de 39

9 CALICATA N 5 ESTRATO COTAS ESPESOR , , ,40 0, , , , DESCRIPCION Arena fina limosa, café claro, mal graduada, no plástica, seca, suelta, no cementada, homogénea, sin materia orgánica, origen sedimentario y eólico, (SP SM) Arena gravosa TM 1, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, con sobretamaños de 5 de maneras dispersas en baja cantidad, seca, suelta a media, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, abundante conchilla dispersa, (SP) Arena, gris clara, no plástica, seca, muy densa, altamente cementada, estructura laminar con presencia de sales (posible carbonatos), origen marino (SP) ESTRATO DUREZA MEDIA Arena gravosa, TM 1 (60% gravas, 35% arenas, 5% finos) gris claro partículas redondeadas y subredondeadas, seco, compacidad media, cementación débil, no plástico, homogéneo, origen marino, (SP) Manto marino formado por arena gravosa TM 3, partículas redondeadas y subredondeadas, gris claro, seco, no plástico, compacidad media, cementación media producto de sales, homogéneo, origen marino, SP ESTRATO DUREZA MEDIA Arena, TM 3/8, partículas redondeadas y subredondeadas, seco, no plástico, homogéneo con presencia de las gravas a nivel, intermedio estratificado, incrustaciones de conchillas de manera dispersas y en baja cantidad, mal graduada, compacidad media, no cementada, origen marino, SP Pag. 9 de 39

10 ESTRATO COTAS ESPESOR , DESCRIPCION Arena con grava, TM 1, gris claro partículas redondeadas y subredondeadas, seco, compacidad media, cementación débil, no plástico, homogéneo, origen marino, similar estrato 4, (SP) CALICATA N 6 ESTRATO COTAS ESPESOR 0, >3,38 0,15 0,15 0,15 0,35 0,50 0,50 1,35 1,85 1,85 1,53 3,38 DESCRIPCION Arena fina limosa, café claro, mal graduada, no plástica, seca, suelta, no cementada, homogénea, sin materia orgánica, origen sedimentario y eólico, SM similar est. 1 C 1, (SP SM) Arena con grava, TM 2 ½ (80% arenas, 15% gravas 5% finos) gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, presencia de conchillas, presencia de gravas dispersas en forma laminar, seca no plástica, suelta, no cementada, media bien graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, (SP) Arena con grava, TM 1 1/2, gris claro, partículas redondeadas y subredondeadas, seca, suelta, no cementada, no plástica, mal graduada, homogénea, sin materia orgánica, origen marino, a los 0.60 mts. Del estrato se encuentra un banco de conchillas altamente cementado producto de las sales cuyo espesor alcanza los 15 cms. Origen marino, (SP) Arena,TM 3/8, partículas redondeadas y subredondeadas, seco, no plástico, homogéneo con presencia de las gravas a nivel, intermedio estratificado, incrustaciones de conchillas de manera dispersas y en baja cantidad, mal graduada, compacidad media, no cementada, origen marino, SP Material compuesto por arena fina similar al estrato anterior, pero altamente cementado y compacto ESTRATO MUY DURO Pag. 10 de 39

11 2.1.2 Comentarios En general el suelo del sector corresponde a una depositación marina compuestas por una secuencia de estratos de arena de contenidos variables de grava con inclusión de conchuela, presentando algunos de estos estratos grados de cementación importantes. 2.2 Análisis de resultados Los resultados de los ensayos realizados se encuentran disponibles en el anexo B y de acuerdo a estos se tiene lo siguiente: Granulometría Los ensayos realizados a los estratos importantes indican que se esta en presencia de un material granular mayoritariamente Arena mal Graduada con grava, según el material retenido en 5 mm Limites de Consistencia Confirmando lo indicado en la descripción de suelos, los ensayes de Laboratorio indican que las muestras no presentan plasticidad Clasificación de suelos Se presenta una tabla resumen con estratos, de acuerdo a clasificación según método USCS (ASTM D2487): Calicata N Ubicación Clasificación (ASTM D2487) Estrato N Espesor cm Símbolo SP Descripción Arena mal graduada con Grava. % de Conchuela 1, SP Arena mal graduada. 5, SP Arena mal graduada con Grava. 0, SP Arena mal graduada. 1,31 Pag. 11 de 39

12 Calicata N Ubicación Clasificación (ASTM D2487) Estrato N Espesor cm Símbolo Descripción % de Conchuela SP Arena mal graduada. 0, SW SP SP Arena bien graduada con Grava. Arena mal graduada con Grava. Arena mal graduada con Grava. 1,09 0,37 0, SP Arena mal graduada. 1, SW Arena bien graduada. 0, SP Arena mal graduada. 0, SW SP - SM SW GW Arena bien graduada con Grava. Arena mal graduada con Limo. Arena bien graduada con Grava. Grava bien graduada con Arena SP Arena mal graduada. 0, GW SP SP Grava bien graduada con Arena Arena mal graduada con Grava. Arena mal graduada con Grava. 4,00 0,47 4,91 2, ,05 14, SP Arena mal graduada. 1, SP Arena mal graduada. 3, SP Arena mal graduada con Grava. 1,54 Pag. 12 de 39

13 SP Arena mal graduada. 1,38 Nota : El porcentaje de conchuelas corresponde a la masa de conchuelas sobre # 4, respecto de la masa total del material (Suelo + Conchuela) Densidades Máximas, Mínimas y Relativas Los resultados de las densidades In situ y densidades máximas y mínimas del suelo permiten obtener los valores relativos de compacidad del suelo de acuerdo a la siguiente tabla: Calicata N Ubicación Densidad Natural Densidad Máxima Densidad Mínima Densidad Relativa Estrato Espesor N cm Ton / m 3 Ton / m 3 Ton / m 3 Ton / m ,077 2,198 1, ,023 2,080 1, ,790 1,908 1, ,898 2,170 1, ,833 2,054 1, ,950 2,193 1, ,912 2,149 1, ,850 1,961 1, ,858 2,003 1, ,838 1,876 1, ,920 2, ,875 2,108 1, Nota: En calicata 5 estrato N 2, se determina el po rcentaje de compactación respecto a la densidad máxima obtenida del ensayo Proctor modificado. Pag. 13 de 39

14 2.2.5 Razón de soporte (CBR) Este ensayo se realiza al material del estrato N 2 de la calicata N 5, cuya ubicación corresponde a la zona donde se tiene proyectado el patio de almacenaje de productos de la planta y el cual considera la construcción de un pavimento. La Razón de soporte (% CBR) obtenida para la densidad natural del suelo corresponde a: CBR = 38 % Este valor cumple con el % CBR mínimo para material de subrasante indicado en el Manual de carreteras Vol. 5, sección 5.209, punto 3 (CBR igual o superior a 20%) Análisis Químicos. Se realizan análisis químicos de Sales Solubles totales, a todas las calicatas, en forma adicional se consideran otros determinaciones químicas en el sector correspondiente a la futura subestación eléctrica que es coincidente a la ubicación de la calicata N 6. Se determinan adicionalmente el ph, Cloruros Solubles y Sulfatos Solubles. Los resultados de sales solubles son los siguientes: Ubicación Sales solubles Calicata Estrato Espesor N N cm % , , , , , , , , , , , ,20 Pag. 14 de 39

15 ,49 Ubicación Sales solubles Calicata Estrato Espesor N N cm % , , , , , , , , , ,96 Comentarios: Las sales solubles presentes en todo el sector de estudio son menores al 1%, lo que elimina la probabilidad de asentamiento producto de la disolución de sales ocasionado por la eventual infiltración de agua en el subsuelo. La cantidad máxima de sales solubles recomendada para fundaciones es de 3%. En forma paralela y de acuerdo a los análisis químicos de ph, cloruros y sulfatos solubles se puede indicar lo siguiente respecto a las características de agresividad a la corrosión: El valor de ph obtenido en laboratorio (sobre 8) indica que se trata de un suelo no agresivo para la corrosión. El contenido de cloruros determinado se presenta en cantidad tres veces por sobre lo recomendada, pero considerando la humedad natural del suelo no es perjudicial. El valor de los Sulfatos solubles (< mg/kg) indica un suelo no agresivo. El valor de las sales solubles (>1.000 y < mg/kg) indica un suelo medianamente agresivo, pero bajo las condiciones actuales contenido de humedad natural (< 5%) y ph (básico), no esta activo. Los comentarios indicados anteriormente están basados en ensayos de laboratorio que no reemplazan las determinaciones In-situ de Resistividad eléctrica. Pag. 15 de 39

16 III EVALUACION DE RESULTADOS Se determinarán valores para la capacidad de soporte para estructuras en general, además se evaluará en forma individual las siguientes estructuras: Forjador de barras. Bunkers de almacenamiento. Enfriadores. Estanque de Agua. Subestación Eléctrica. 3.1 Estructuras en general Capacidad de Soporte La capacidad de soporte esta ligada a la forma y dimensiones de la fundación, y a la profundidad de ésta. Las expresiones que rigen el cálculo de estas tensiones están basadas en parámetros tales como: peso específico del suelo, ángulo de fricción interna y cohesión, aparte de las dimensiones de la fundación. Para un valor de compacidad relativa de 35% (SUELTA A MEDIA) y un valor del ángulo de fricción interna de Ø = 35, obtenido de los ens ayos de corte directo (C = 0); se tiene Po la condición de compacidad relativa se considera falla del tipo corte Local, por tanto el angulo de fricción interna corregido es: Ø = Arcotan(2/3xtan Ø) Ø = 25 Los factores de carga (según Vesic), para el ángulo corregido son los siguientes: N q(25 ) = 10,66 N γ(25 ) = 10,88 La ecuación de la capacidad de soporte admisible para zapata aislada en general corresponde a : q adm = (C N C (1+0,3(B/L)) + γn q D f + 0,4 γ N γ B)/FS Pag. 16 de 39

17 Si la zapata aislada es cuadrada: q adm = (1,3C N C + γn q D f + 0,4 γ N γ B)/FS Para cimiento corrido q adm = (C N C + γn q D f + 0,5 γ N γ B)/FS El peso específico del suelo es 1,800 (Ton/m 3 ) correspondiente al valor medio medido en el sector a una profundidad de 1m Factor de Seguridad FS La elección del factor de seguridad debe considerar aspectos tales como la importancia de las estructuras, incertidumbre en la determinación de parámetros. En este estudio se adoptará un factor de seguridad FS = 3,0. De esta forma los términos de las ecuaciones anteriores se calcularan para los siguientes parámetros: γ = 0,0018 Kg/cm 3 (peso del suelo) FS = 3,0 C = 0 Con lo que se obtiene para una zapata aislada cuadrada: q adm = 0,008D f + 0,0035B (Kg/cm 2 ) y para un cimiento corrido: q adm = 0,008D f + 0,0043B (Kg/cm 2 ) en las cuales: D f, B y B en centímetros. Pag. 17 de 39

18 B corresponde a la ancho efectivo de la zapata, calculado a partir de la excentricidad de la carga axial: B = B 2e y e=m/n Esta expresión permite calcular la capacidad de soporte para un determinado D f (profundidad de enterramiento) y B (ancho de zapata), en suelos arenosos. A continuación se entregan algunos valores para la capacidad de soporte de este suelo, q adm, en los casos de una zapata aislada cuadrada y un cimiento corrido, colocados a una profundidad de un metro desde la superficie, para el sello de fundación y distintos anchos efectivos B. Zapata aislada q adm = 0,008D f + 0,0035B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 0,97 1,00 1,04 1,07 1,10 1,14 1,17 1,21 1,24 1,28 1,31 1,35 1,38 1,42 1,45 Cimiento Corrido q adm = 0,008D f + 0,0043B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,01 1,05 1,10 1,14 1,18 1,23 1,27 1,31 1,36 1,40 1,44 1,49 1,53 1,57 1,62 Los valores que se indican en la tabla precedente son válidos para cargas estáticas, para cargas sísmicas estos valores se amplifican por 1,33. Para anchos de fundación distintos a los indicados en las tablas, se deberá evaluar la fórmula correspondiente. Se debe tener presente que para profundidades de enterramiento mayores, se obtendrán valores mayores para la capacidad de soporte q adm. Pag. 18 de 39

19 Se recomienda no utilizar un valor mayor a 2,0 (Kg/cm 2 ) para la tensión admisible en el caso estático y de 2,6 (Kg/cm 2 ) para el caso sísmico, cualquiera sea el ancho y la profundidad D f de enterramiento de la zapata o cimiento corrido Asentamientos Debido a las características y naturaleza del suelo existente en terreno, (granular, no cohesivo), no ocurrirán asentamientos por consolidación. Los asentamientos resultarán principalmente por el reacomodo de las partículas y disminución de huecos dentro de la masa de suelo, al ser sometidos a las cargas transmitidas por las fundaciones. Se debe asegurar que las fundaciones de la estructura se apoyen sobre suelos homogéneos del mismo estrato y no sobre estratos de distintas compresibilidades. Los asentamientos instantáneos debido a las cargas provenientes de las fundaciones se evalúan a continuación Asentamientos instantáneos En este tipo de suelo se espera que los asentamientos ocurran inmediatamente después de recibir las cargas transmitidas por las fundaciones. Por lo tanto, la carga de trabajo para evaluar el asentamiento debe ser aquella que se espera se presente en cualquier momento de la vida de la estructura. Se evalúa el asentamiento elástico instantáneo esperado, considerando una zapata aislada, mediante la siguiente expresión: δ = q tr /K B (cm) donde: K B = K v1 ((B + 30)/2B) 2 (Kg/cm 3 ) K v1 = 1,86 (Kg/cm 3 ) q tr = Tensión de trabajo en el sello de fundación (Kg/cm 2 ) K B = Constante de Balasto para una zapata cuadrada de ancho B (Kg/cm 3 ) Para calcular el asentamiento en fundaciones continuas de ancho B, se puede multiplicar por 1,67 el valor de asentamiento correspondiente al ancho B de zapatas Pag. 19 de 39

20 aisladas, indicados en las tablas siguientes, o calcularlo directamente por las fórmulas anteriores utilizando la constante de balasto corregida para fundaciones continuas, esto es: K BCC = 0,6 K B (Kg/cm 3 ) En las siguientes tablas se entregan algunos valores de asentamientos. B (cm) Valores de asentamientos, ρ (cm), para zapata cuadrada de Ancho B K B (Kg/cm 3 ) Carga de Trabajo q tr (Kg/cm 2 ) 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 60 1,046 0,382 0,573 0,765 0,956 1,147 1,338 1,529 1,720 1, ,879 0,455 0,682 0,910 1,137 1,365 1,592 1,820 2,047 2, ,786 0,509 0,764 1,018 1,273 1,527 1,782 2,036 2,291 2, ,727 0,551 0,826 1,101 1,376 1,652 1,927 2,202 2,477 2, ,686 0,583 0,875 1,167 1,458 1,750 2,042 2,334 2,625 2, ,656 0,610 0,915 1,220 1,525 1,830 2,135 2,440 2,745 3, ,633 0,632 0,948 1,264 1,580 1,896 2,212 2,528 2,844 3, ,615 0,650 0,976 1,301 1,626 1,951 2,277 2,602 2,927 3, Asentamientos Diferenciales, P Evaluar el asentamiento diferencial entre dos fundaciones que reciben elementos conectados estructuralmente entre si, se debe calcular: P = ρ 2 - ρ 1 Como ejemplo, consideremos un elemento estructural conectado con dos elementos que transmiten carga al suelo: un pilar apoyado en una zapata aislada de 180 cm de lado, con un presión de contacto en el sello de 1,6 Kg/cm2, y el otro un muro apoyado en un cimiento corrido de 60 cm de lado con una tensión de contacto de 0,4 Kg/cm 2 los asentamientos que se generarían son: Pag. 20 de 39

21 Zapata aislada. ρ 1 = 2,44 cm Cimiento corrido. ρ 2 = 0,638 cm P = 0,638-2,44 P = 1,802 cm Este valor puede ser excesivo para el elemento estructural que conecte dos fundaciones, por lo que el diseñador debe verificar esta situación. 3.2 Estructuras Casos - Particulares Capacidad de soporte estanque de Agua (Sector Calicata N 1) A partir de 1 m de profundidad se tienen los siguientes parámetros geotécnicos. Ø = 35 C = 0 γ = Kg/m 3 DR = 68% (Compacidad relativa media) El ángulo de fricción interna corregido es Ø = Arcotan(2/3xtan Ø) = 25 N q(25 ) = 10,66 N γ(25 ) = 10,88 N C(25 ) = 20,72 FS = 3,0 Zapata aislada q adm = 0,007D f + 0,0029B (Kg/cm 2 ) Pag. 21 de 39

22 y para un cimiento corrido: q adm = 0,007D f + 0,0036B (Kg/cm 2 ) en las cuales: D f, B y B en centímetros. Zapata aislada q adm = 0,007D f + 0,0029B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 0,86 0,88 0,91 0,94 0,97 1,00 1,03 1,06 1,09 1,12 1,15 1,17 1,20 1,26 1,27 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 2m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,57 1,60 1,62 1,65 1,68 1,71 1,74 1,77 1,80 1,83 1,86 1,89 1,91 1,94 1,97 Cimiento Corrido q adm = 0,008D f + 0,0043B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 0,89 0,93 0,96 1,00 1,04 1,07 1,11 1,15 1,18 1,22 1,25 1,29 1,33 1,36 1,40 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 2m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,60 1,64 1,68 1,71 1,75 1,78 1,82 1,86 1,89 1,93 1,97 2,00 2,04 2,07 2,11 Los valores que se indican en la tabla precedente son válidos para cargas estáticas, para cargas sísmicas estos valores se amplifican por 1,33. Pag. 22 de 39

23 Para anchos de fundación distintos a los indicados en las tablas, se deberá evaluar la fórmula correspondiente. Se debe tener presente que para profundidades de enterramiento mayores, se obtendrán valores mayores para la capacidad de soporte q adm. Se recomienda no utilizar un valor mayor a 2,0 (Kg/cm 2 ) para la tensión admisible en el caso estático y de 2,6 (Kg/cm 2 ) para el caso sísmico, cualquiera sea el ancho y la profundidad D f de enterramiento de la zapata o cimiento corrido Asentamientos instantáneos Se evalúa el asentamiento elástico instantáneo esperado, considerando una zapata aislada, mediante la siguiente expresión: δ = q tr /K B (cm) donde: K B = K v1 ((B + 30)/2B) 2 (Kg/cm 3 ) K v1 = 3,53 (Kg/cm 3 ) q tr = Tensión de trabajo en el sello de fundación (Kg/cm 2 ) K B = Constante de Balasto para una zapata cuadrada de ancho B (Kg/cm 3 ) Para calcular el asentamiento en fundaciones continuas de ancho B, se puede multiplicar por 1,67 el valor de asentamiento correspondiente al ancho B de zapatas aisladas, indicados en las tablas siguientes, o calcularlo directamente por las fórmulas anteriores utilizando la constante de balasto corregida para fundaciones continuas, esto es: K BCC = 0,6 K B (Kg/cm 3 ) Pag. 23 de 39

24 3.2.2 Capacidad de soporte Bunker Almacenamiento (Sector Calicata N 2) A partir de 2 m de profundidad se tienen los siguientes parámetros geotécnicos. Ø = 38 C = 0 γ = Kg/m 3 DR = 15% (Compacidad relativa suelta) El ángulo de fricción interna corregido es Ø = Arcotan(2/3xtan Ø) = 27 N q(27 ) = 13,20 N γ(27 ) = 14,47 N C(27 ) = 23,94 FS = 3,0 Zapata aislada q adm = 0,008D f + 0,0037B (Kg/cm 2 ) y para un cimiento corrido: q adm = 0,008D f + 0,0046B (Kg/cm 2 ) en las cuales: D f, B y B en centímetros. Zapata aislada q adm = 0,007D f + 0,0037B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,02 1,05 1,09 1,13 1,16 1,20 1,24 1,27 1,31 1,35 1,38 1,42 1,46 1,49 1,53 Pag. 24 de 39

25 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 2 m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,85 1,89 1,93 1,96 2,00 2,04 2,07 2,11 2,15 2,18 2,22 2,26 2,29 2,33 2,37 Cimiento Corrido q adm = 0,008D f + 0,0046B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,06 1,11 1,16 1,20 1,25 1,29 1,34 1,38 1,43 1,48 1,52 1,57 1,61 1,66 1,70 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 2 m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,90 1,94 1,99 2,04 2,08 2,13 2,17 2,22 2,27 2,31 2,36 2,40 2,45 2,49 2,54 Los valores que se indican en la tabla precedente son válidos para cargas estáticas, para cargas sísmicas estos valores se amplifican por 1,33. Para anchos de fundación distintos a los indicados en las tablas, se deberá evaluar la fórmula correspondiente. Se debe tener presente que para profundidades de enterramiento mayores, se obtendrán valores mayores para la capacidad de soporte q adm. Se recomienda no utilizar un valor mayor a 2,0 (Kg/cm 2 ) para la tensión admisible en el caso estático y de 2,6 (Kg/cm 2 ) para el caso sísmico, cualquiera sea el ancho y la profundidad D f de enterramiento de la zapata o cimiento corrido. Pag. 25 de 39

26 Asentamientos instantáneos Se evalúa el asentamiento elástico instantáneo esperado, considerando una zapata aislada, mediante la siguiente expresión: δ = q tr /K B (cm) donde: K B = K v1 ((B + 30)/2B) 2 (Kg/cm 3 ) K v1 = 1,14 (Kg/cm 3 ) q tr = Tensión de trabajo en el sello de fundación (Kg/cm 2 ) K B = Constante de Balasto para una zapata cuadrada de ancho B (Kg/cm 3 ) Para calcular el asentamiento en fundaciones continuas de ancho B, se puede multiplicar por 1,67 el valor de asentamiento correspondiente al ancho B de zapatas aisladas, indicados en las tablas siguientes, o calcularlo directamente por las fórmulas anteriores utilizando la constante de balasto corregida para fundaciones continuas, esto es: K BCC = 0,6 K B (Kg/cm 3 ) Pag. 26 de 39

27 3.2.3 Capacidad de soporte Estructura Forjador de barras (Sector Calicata N 3) Considerando la existencia de estratos cementados con gran aporte de conchuelas, ubicados entre los 2 y 3 m de profundidad, se debe realizar la excavación hasta los 3 m de profundidad removiendo dichos estratos, luego rellenar 1 m con material de relleno estructural (TM 2, bien graduado, IP< 6, contenido de SST < 3%, Contenido de material fino bajo 0,08 mm < 15%), colocado en capas de 25 cm compactadas al 95 % de la DMCS (densidad máxima compactada seca) obtenida del ensayo Proctor modificado o a un 85 % de la densidad relativa. A partir de 3 m de profundidad se tienen los siguientes parámetros geotécnicos Ø = 38 C = 0 γ = Kg/m 3 DR = 35% (Compacidad relativa suelta) El ángulo de fricción interna corregido es Ø = Arcotan(2/3xtan Ø) = 27 N q(27 ) = 13,20 N γ(27 ) = 14,47 N C(27 ) = 23,94 FS = 3,0 Zapata aislada q adm = 0,008D f + 0,0036B (Kg/cm 2 ) y para un cimiento corrido: q adm = 0,008D f + 0,0045B (Kg/cm 2 ) en las cuales: D f, B y B en centímetros. Pag. 27 de 39

28 Zapata aislada q adm = 0,008D f + 0,0036B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 0,99 1,03 1,06 1,10 1,14 1,17 1,21 1,24 1,28 1,31 1,35 1,39 1,42 1,46 1,49 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 2 m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,81 1,84 1,88 1,91 1,95 1,99 2,02 2,06 2,09 2,13 2,16 2,20 2,24 2,27 2,31 Cimiento Corrido q adm = 0,008D f + 0,0045B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,04 1,08 1,13 1,17 1,22 1,26 1,31 1,35 1,39 1,44 1,48 1,53 1,57 1,62 1,66 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 2 m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,85 1,90 1,94 1,99 2,03 2,08 2,12 2,16 2,21 2,25 2,30 2,34 2,39 2,43 2,48 Los valores que se indican en la tabla precedente son válidos para cargas estáticas, para cargas sísmicas estos valores se amplifican por 1,33. Para anchos de fundación distintos a los indicados en las tablas, se deberá evaluar la fórmula correspondiente. Se debe tener presente que para profundidades de enterramiento mayores, se obtendrán valores mayores para la capacidad de soporte q adm. Pag. 28 de 39

29 Se recomienda no utilizar un valor mayor a 2,0 (Kg/cm 2 ) para la tensión admisible en el caso estático y de 2,6 (Kg/cm 2 ) para el caso sísmico, cualquiera sea el ancho y la profundidad D f de enterramiento de la zapata o cimiento corrido Asentamientos instantáneos Se evalúa el asentamiento elástico instantáneo esperado, considerando una zapata aislada, mediante la siguiente expresión: δ = q tr /K B (cm) donde: K B = K v1 ((B + 30)/2B) 2 (Kg/cm 3 ) K v1 = 1,14 (Kg/cm 3 ) q tr = Tensión de trabajo en el sello de fundación (Kg/cm 2 ) K B = Constante de Balasto para una zapata cuadrada de ancho B (Kg/cm 3 ) Para calcular el asentamiento en fundaciones continuas de ancho B, se puede multiplicar por 1,67 el valor de asentamiento correspondiente al ancho B de zapatas aisladas, indicados en las tablas siguientes, o calcularlo directamente por las fórmulas anteriores utilizando la constante de balasto corregida para fundaciones continuas, esto es: K BCC = 0,6 K B (Kg/cm 3 ) Pag. 29 de 39

30 3.2.4 Capacidad de soporte Enfriadores (Sector Calicata N 4) A partir de 1 m de profundidad se tienen los siguientes parámetros geotécnicos. Ø = 37 C = 0 γ = Kg/m 3 DR = 31% (Compacidad relativa suelta) El ángulo de fricción interna corregido es Ø = Arcotan(2/3xtan Ø) = 26 N q(26 ) = 11,85 N γ(26 ) = 12,54 N C(26 ) = 22,25 FS = 3,0 Zapata aislada q adm = 0,007D f + 0,0031B (Kg/cm 2 ) y para un cimiento corrido: q adm = 0,007D f + 0,0039B (Kg/cm 2 ) en las cuales: D f, B y B en centímetros. Zapata aislada q adm = 0,007D f + 0,0031B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 0,88 0,91 0,95 0,98 1,01 1,04 1,07 1,10 1,13 1,16 1,19 1,22 1,25 1,28 1,32 Pag. 30 de 39

31 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 2 m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,61 1,64 1,67 1,71 1,74 1,77 1,80 1,83 1,86 1,89 1,92 1,95 1,98 2,01 2,04 Cimiento Corrido q adm = 0,007D f + 0,0039B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 0,92 0,96 1,00 1,04 1,08 1,11 1,15 1,19 1,23 1,27 1,31 1,35 1,39 1,42 1,46 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 2 m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,65 1,69 1,73 1,77 1,81 1,84 1,88 1,92 1,96 2,00 2,04 2,08 2,11 2,15 2,19 Los valores que se indican en la tabla precedente son válidos para cargas estáticas, para cargas sísmicas estos valores se amplifican por 1,33. Para anchos de fundación distintos a los indicados en las tablas, se deberá evaluar la fórmula correspondiente. Se debe tener presente que para profundidades de enterramiento mayores, se obtendrán valores mayores para la capacidad de soporte q adm. Se recomienda no utilizar un valor mayor a 2,0 (Kg/cm 2 ) para la tensión admisible en el caso estático y de 2,6 (Kg/cm 2 ) para el caso sísmico, cualquiera sea el ancho y la profundidad D f de enterramiento de la zapata o cimiento corrido. Pag. 31 de 39

32 Asentamientos instantáneos Se evalúa el asentamiento elástico instantáneo esperado, considerando una zapata aislada, mediante la siguiente expresión: δ = q tr /K B (cm) donde: K B = K v1 ((B + 30)/2B) 2 (Kg/cm 3 ) K v1 = 1,04 (Kg/cm 3 ) q tr = Tensión de trabajo en el sello de fundación (Kg/cm 2 ) K B = Constante de Balasto para una zapata cuadrada de ancho B (Kg/cm 3 ) Para calcular el asentamiento en fundaciones continuas de ancho B, se puede multiplicar por 1,67 el valor de asentamiento correspondiente al ancho B de zapatas aisladas, indicados en las tablas siguientes, o calcularlo directamente por las fórmulas anteriores utilizando la constante de balasto corregida para fundaciones continuas, esto es: K BCC = 0,6 K B (Kg/cm 3 ) Pag. 32 de 39

33 3.2.5 Capacidad de soporte Subestación Eléctrica (Sector Calicata N 6) A partir de 1 m de profundidad se tienen los siguientes parámetros geotécnicos. Ø = 38 C = 0 γ = Kg/m 3 DR = 25% (Compacidad relativa suelta) El ángulo de fricción interna corregido es Ø = Arcotan(2/3xtan Ø) = 27 N q(27 ) = 13,20 N γ(27 ) = 14,47 N C(27 ) = 23,94 FS = 3,0 Zapata aislada q adm = 0,008D f + 0,0036B (Kg/cm 2 ) y para un cimiento corrido: q adm = 0,008D f + 0,0045B (Kg/cm 2 ) en las cuales: D f, B y B en centímetros. Zapata aislada q adm = 0,008D f + 0,0036B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,01 1,04 1,08 1,11 1,15 1,19 1,22 1,26 1,30 1,33 1,37 1,40 1,44 1,48 1,51 Pag. 33 de 39

34 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para zapata aislada. Válidos para D f = 2 m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,83 1,87 1,90 1,94 1,98 2,01 2,05 2,08 2,12 2,16 2,19 2,23 2,26 2,30 2,34 Cimiento Corrido q adm = 0,008D f + 0,0045B (Kg/cm 2 ) Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 1m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,05 1,10 1,14 1,19 1,23 1,28 1,32 1,37 1,41 1,46 1,50 1,55 1,59 1,64 1,68 Valores q adm (Kg/cm 2 ) para cimiento corrido. Válidos para D f = 2 m B 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 q adm 1,88 1,92 1,97 2,01 2,06 2,10 2,15 2,19 2,24 2,28 2,33 2,37 2,42 2,46 2,51 Los valores que se indican en la tabla precedente son válidos para cargas estáticas, para cargas sísmicas estos valores se amplifican por 1,33. Para anchos de fundación distintos a los indicados en las tablas, se deberá evaluar la fórmula correspondiente. Se debe tener presente que para profundidades de enterramiento mayores, se obtendrán valores mayores para la capacidad de soporte q adm. Se recomienda no utilizar un valor mayor a 2,0 (Kg/cm 2 ) para la tensión admisible en el caso estático y de 2,6 (Kg/cm 2 ) para el caso sísmico, cualquiera sea el ancho y la profundidad D f de enterramiento de la zapata o cimiento corrido. Pag. 34 de 39

35 Asentamientos instantáneos Se evalúa el asentamiento elástico instantáneo esperado, considerando una zapata aislada, mediante la siguiente expresión: δ = q tr /K B (cm) donde: K B = K v1 ((B + 30)/2B) 2 (Kg/cm 3 ) K v1 = 1,14 (Kg/cm 3 ) q tr = Tensión de trabajo en el sello de fundación (Kg/cm 2 ) K B = Constante de Balasto para una zapata cuadrada de ancho B (Kg/cm 3 ) Para calcular el asentamiento en fundaciones continuas de ancho B, se puede multiplicar por 1,67 el valor de asentamiento correspondiente al ancho B de zapatas aisladas, indicados en las tablas siguientes, o calcularlo directamente por las fórmulas anteriores utilizando la constante de balasto corregida para fundaciones continuas, esto es: K BCC = 0,6 K B (Kg/cm 3 ) Pag. 35 de 39

36 IV Conclusiones y Recomendaciones. 4.1 Tensiones Admisibles, σ adm Para obtener la σ adm de diseño, el proyectista deberá utilizar los valores de capacidad de soporte indicados en el punto 3.1, o fijar un asentamiento máximo admisible y obtener la tensión de trabajo asociada a ese asentamiento, de acuerdo a lo indicado en el punto correspondiente. Esto es: Por Capacidad de Soporte: σ adm = q sop Los valores de q sop se indican en el punto 3.1 para el caso general y 3.2 para casos particulares. Por asentamientos admisibles: Fijando el asentamiento admisible, δ adm, se debe calcular: σ adm = K B * δ adm (Kg / cm 2 ) En la sección anterior para los asentamientos se indican los valores para la constante de Balasto, K B. En todos los casos se debe considerar el menor valor de σ adm. Diseño Sísmico: Para el diseño se podrán amplificar los valores de σ adm obtenidos para el caso estático por el factor 1,33. Pag. 36 de 39

37 4.2 Asentamientos Admisibles, σ adm Los asentamientos esperados, ρ, se pueden calcular de acuerdo al procedimiento indicado en punto 3.2. Se debe cumplir: ρ < ρ adm Los asentamientos admisibles deberán ser fijados por el Ingeniero Proyectista para este Proyecto en particular de acuerdo al tipo de estructura a utilizar. No Obstante se recomiendan algunos valores generales máximos para el asentamiento total y para el asentamiento diferencial de los edificios: ρ adm = 1,0 (cm) ρ adm = 0,0002 L donde: L = Distancia entre ejes de columnas o muros de una misma estructura, en (cm) 4.3 Recomendaciones sobre asentamientos Todas las fundaciones correspondientes a una misma estructura (conectadas estructuralmente entre si, deberán apoyarse en un mismo tipo de suelo. En ningún caso se permitirá que fundaciones de una misma estructura se apoyen en suelos de distinta naturaleza. Si esto fuera inevitable por disposiciones de proyecto, se deberán tomar las medidas adecuadas en cada caso para homogeneizar las características mecánicas de los estratos bajo el sello de todas las fundaciones de la estructura, hasta una profundidad igual o mayor a la de influencia de las cargas transmitidas por la fundación. Esta condición deberá ser verificada por el Ingeniero Proyectista. 4.4 Parámetros Sísmicos de Diseño Las características sísmicas del terreno, son las siguientes, de acuerdo a la terminología de la norma Chilena de Diseño Sísmico NCh 433Of 96. Zona Sísmica : 3 Tipo de Suelo : II Pag. 37 de 39

38 4.5 Profundidades de los sellos de fundación Se recomienda una profundidad mínima del sello de fundación de las estructuras sea de 1,0 m. Se recomienda además cumplir con lo indicado en el punto Preparación del sello de fundaciones El suelo de fundaciones de todo elemento estructural: radier, losas de fundación, vigas de fundación, zapatas, se deberá preparar excavando hasta el nivel indicado en los planos. Luego se compactará el sello hasta alcanzar un 95% de la DMCS, obtenida del ensayo Proctor Modificado o 80% de la Densidad Relativa. Se ejecutará un emplantillado de hormigón H-5 de espesor mínimo 5,0 cm bajo todas las fundaciones. 4.7 Otras recomendaciones En cada oportunidad durante la excavación a nivel del sello de fundación se llegue a material cementado se debe retirar el material en a lo menos 1 metro. Se debe asegurar que los 30 cm por debajo del sello de fundación deben ser compactados hasta un 80% de la densidad relativa. Entre el suelo y las fundaciones y/o radieres se deberá colocar una lamina de polietileno de 0,3 mm de espesor. Todas las paredes de hormigón que queden en contacto con el suelo deberán protegerse con dos manos de Igol Sika (Liquido y denso). En caso de hormigonar contra terreno se deberá colocar una lamina de polietileno de 0,6 mm de espesor (o doble lámina de 0,3 mm.) entre el terreno y el hormigón, y considerar un recubrimiento mínimo para las armaduras de 5,0 cm. No se permitirán porosidades de diámetros mayores a 5 mm en la superficie del hormigón. El proyectista propondrá un método de retape de todas las porosidades inadmisibles. Se recomienda que las excavaciones y cortes se hagan con taludes que tengan un ángulo de inclinación, medido desde la horizontal, no mayor a 45. Pag. 38 de 39

39 Se deberán disponer de obras de protección adecuadas contra los escurrimientos que pudieran afectar a las estructuras y sus instalaciones. Además, las aguas lluvias y derrames se deberán encausar adecuadamente fuera de los recintos proyectados para evitar que se filtren en terrenos cercanos a las fundaciones. Se deberá tener especial cuidado de proporcionar a todas las fundaciones un suficiente soporte lateral de tierra. Esto es, la profundidad del sello de fundación deberá medirse a partir del punto mas bajo del terreno adyacente a la fundación ubicado hasta una distancia horizontal de 5,0 m a la redonda, medidos desde el borde de la fundación. Pag. 39 de 39