Preparado para First Solar

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1 ESTUDIOS DE IMPACTO ELÉCTRICO DE LA CENTRAL FOTOVOLTAICA LUZ DEL ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PROYECTO: PLANTA SOLAR LUZ DEL Preparado para First Solar FIRST SOLAR FIRST SOLAR REV. POR EMITIDO PARA FECHA REVISADO POR APROBADO POR A GTD Revisión Interna 12/06/14 FCG B GTD Revisión First Solar 13/06/14 FCG C GTD Revisión First Solar 20/11/14 FCG D GTD Revisión First Solar 07/01/15 FCG E GTD Revisión First Solar 22/01/15 FCG 0 GTD Revisión First Solar 29/05/15 FCG 1 GTD Uso Cliente 04/06/15 FCG Pág. 1

2 1.0 RESUMEN EJECUTIVO Sobre la base de datos en DIgSILENT PowerFactory utilizada por el CDEC-SIC se añadió los diferentes proyectos de generación que la DO a través de las cartas N 452/2014 y N 794 consideró relevantes para este estudio. Cada una de las nuevas instalaciones de generación fue modelada de la misma forma que otras instalaciones que tuvieran características similares en la base del CDEC-SIC. Como resultado, se modeló la central Luz del Norte de 141 MW como una central estática con sus respectivos controladores, que es la forma que representan a un parque de generación fotovoltaico. Sobre este modelo se ejecutaron análisis de cortocircuitos y se realizó la verificación del dimensionamiento de interruptores, basándose en la metodología establecida en el procedimiento de la Dirección de Operación del CDEC-SIC denominado Términos y Condiciones del Cálculo de Corrientes de Cortocircuito para la Verificación del Dimensionamiento de es en el SIC. Los resultados del estudio son los siguientes: RESULTADOS DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN BARRAS Entre las barras de transmisión ubicadas en la zona cercana de conexión de la central fotovoltaica Luz del Norte, las mayores variaciones porcentuales de las corrientes de cortocircuito, del caso con conexión de la central Luz Del Norte con respecto al caso sin proyecto, se producen en las barras Carrera Pinto 220 kv, San Andrés 220 kv, Diego de Almagro 220 kv y Cardones 220 kv, debido a que estas barras son aquellas que se encuentran más cercanas a la ubicación de la central en estudio. Es en estas barras donde la contribución adicional de esta central a los cortocircuitos tiene un efecto más apreciable. Las variaciones se encuentran entre 1 y 11%, siendo la mayor magnitud la registrada en la barra Carrera Pinto 220kV. En otras barras, se observan variaciones despreciables o nulas. Las variaciones de Potencia de Cortocircuito en la barra de 220 kv de Luz del Norte resultan en un aumento de un 12,3% aproximadamente entre ambos escenarios. Para el caso de la central Fotovoltaica San Andrés, el aumento del nivel de cortocircuito se encuentra en torno al 0,4% en nivel de 220 kv y en el caso de nivel de 23 kv los aumentos no son relevantes. Pág. 2

3 RESULTADOS DE COMPARACIÓN DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN BARRA CON CAPACIDADES DE INTERRUPTORES Al analizar las capacidades de los interruptores de aquellas barras que tienen una variación considerable en sus potencias y corrientes de cortocircuito se observa que ningún interruptor ve superada sus capacidades con respecto a las corrientes obtenidas el parque Luz del Norte. Cabe señalar que la comparación se ha realizado en aquellas barras donde se ha tenido acceso a la información. Los interruptores que ven sobrepasadas sus capacidades de ruptura también presentan esta situación para las condiciones del sistema previas a la incorporación de la Central. Finalmente, Las instalaciones asociadas a la incorporacion de Luz del Norte, interruptores 52J1 de S/E Luz del Norte y 52J8 de S/E Carrera Pinto, cumplen con poseer la capacidad de despeje de corrientes de cortocircuito en ambas barras. Cabe señalar que la información de los interruptores del parque Luz del Norte, fue obtenida directamente de FS. Pág. 3

4 CONTENIDO ITEM DESCRIPCIÓN PÁG. 1.0 RESUMEN EJECUTIVO INTRODUCCIÓN ASPECTOS METODOLÓGICOS PROPUESTA METODOLÓGICA DEL ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS PRINCIPALES CRITERIOS Y SUPUESTOS DEL ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS DETERMINACIÓN DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO VERIFICACIÓN DEL DIMENSIONAMIENTO DE INTERRUPTORES EN EL SIC RESULTADOS DE LOS ANÁLISIS DE CORTOCIRCUITO VARIACIONES DE POTENCIA DE CORTOCIRCUITO RESULTADOS DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN BARRAS RESULTADOS EN BARRAS CERCANAS AL PUNTO DE CONEXIÓN DE LA CENTRAL FOTOVOLTAICA LUZ DEL RESULTADOS EN BARRAS DEL SISTEMA TRONCAL COMPARACIÓN DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN BARRA CON CAPACIDADES DE INTERRUPTORES RESULTADOS EN BARRAS S/E LUZ DEL Y S/E CARRERA PINTO VERIFICACIÓN DE INTERRUPTORES CON MÉTODO ALTERNATIVO DEFINIDO EN EL PROCEDIMIENTO DO CONCLUSIONES ANEXO ANEXO 2 DESCRIPCIÓN DE LA TOPOLOGÍA DE LA CENTRAL LUZ Pág. 4

5 2.0 INTRODUCCIÓN La Empresa de Generación First Solar (en adelante FS ) está desarrollando un proyecto en base a paneles solares denominado Luz del Norte con una capacidad instalada de 141 MW que consiste en la construcción y operación de un parque fotovoltaico constituido por cuatro bloques de potencia ubicados a dos kilómetros de la S/E Carrera Pinto en la parte Norte del SIC. Este parque fotovoltaico comenzaría su proceso de construcción en Julio de 2014 para conectarse a nivel de 220 kv en la Subestación antes mencionada en Abril de En vista que la conexión del parque fotovoltaico de FS y otros proyectos de generación los cuales provocarán variaciones en variables eléctricas importantes producto del aumento de los flujos de potencia que se inyectarán en las barras del SIC partiendo desde Nogales hacia el Norte. Es por lo anterior, que resulta necesario realizar diversos estudios para determinar el impacto que provocará la conexión de la central en el sistema eléctrico existente, los cuales deben ser presentados al CDEC-SIC. Tambien se ha considerado que los nuevos proyectos deban cumplir con la Norma Técnica vigente, en particular el artículo 3-14 el cual indica el tipo de conexión de los transformadores (YNd). En particular, este estudio pretende corroborar que las capacidades de los interruptores de las instalaciones del Norte del SIC, no sobrepasen sus capacidades de ruptura por efecto de la conexión de la Central Luz Del Norte. En el contexto anterior, el presente informe contiene los resultados del estudio de cortocircuitos, el cual consiste en la determinación de diversas corrientes de cortocircuito y la verificación del dimensionamiento de los interruptores existentes. La forma de cálculo se indica en el procedimiento de la Dirección de Operación del CDEC-SIC denominado Términos y Condiciones del Cálculo de Corrientes de Cortocircuito para la Verificación del Dimensionamiento de es en el SIC, en adelante el Procedimiento DO. En las figuras siguientes se presentan dos esquemas geográficos aproximados de la ubicación del parque fotovoltaico y un esquema unilineal de su conexión. Pág. 5

6 Figura N 1 Disposición geográfica del Proyecto Luz del Norte En la Figura N 1 se observa una disposición geográfica del proyecto fotovoltaico Luz del Norte y el trazado de su línea de transmisión. Además, se muestra la SE troncal de conexión, que en el caso del proyecto es SE Carrera Pinto 220 kv. Pág. 6

7 Figura N 2 Esquema unilineal simplificado del proyecto Luz del Norte En la Figura N 2 se esquematiza de manera simplificada el proyecto Luz del Norte, se observan los cuatro Convertidores solares, el transformador de elevación de 23kV a 220 kv y la línea de transmisión de aproximadamente 2 km de extensión. Los parámetros relevantes utilizados para los elementos que inciden en los niveles de cortocircuito analizados, son los siguientes: Central Luz del Norte Central fotovoltaica que aportará 141 MVA trifásico al nivel de corto-circuito. Se han modelado 86 conversores de 1,64 MVA cada uno. Los parámetros del transformador elevador 220/23 son los siguientes: : 150 MVA. Pág. 7

8 Tipo de Conexión: Ynd1. Tensión de Cortocircuito uk : 12,57 % Razón X/R: 50,69 Los parámetros de la línea de transmisión: Tipo de conductor: Flint Corriente : 0,691 ka Resistencia en Ohm/km: 0,091 Reactancia en Ohm/km: 0,4385 Centrales de Generación Proyecto Punto de Conexión Instalada MW Fecha Puesta en Servicio Comentarios Central Fotovoltaica Diego de Almagro S/E Emelda 30 may-14 Eólico Ucuquer 2 S/E Quelentaro 10,5 2 Semestre 2014 Central Eólica Punta Palmeres Fotovoltaico Solar Cardones Central Eólica Taltal Fotovoltaico Lagunilla Central Fotovoltaica PV Salvador Central Fotovoltaica SDG x 5 Fotovoltaico Diego de Almagro Solar Fotovoltaico Carrera Pinto Solar Central Fotovoltaica Javiera S/E Las Palmas 45 sep-14 S/E Central Cardones 1 3 Semestre 2014 Tap Off en LT 220 kv Diego de Almagro - Paposo N 2 En LT 2x110 kv El Peñón - Ovalle Tap off en LT 110 kv Diego de Almagro - Salvador 99 sep sep Semestre 2015 S/E Los Loros 50 4 Semestre 2014 Tap off en LT 110 kv Diego de Almagro - El Salado 30 nov-14 S/E Carrera Pinto 220 kv 30 nov-14 Barra Seccionadora en LT Diego de Almagro - Taltal 110 kv 70 dic-14 Eólico Llay S/E Las Vegas 33,6 dic-14 Fotovoltaico La Jara S/E Pajonales 110 kv 2.5 dic-14 Central Eólica Talinay Poniente Central Fotovoltaica Chañares S/E Talinay 60,6 dic-14 Tap off en LT 110 kv Diego de Almagro - El Salado 40 dic-14 Fotovoltaica Llanta S/E Salvador MT 2.9 dic-14 Proyecto Energía Doña Carmen Tap off en LT 220 kv Los Vilos - Nogales 170,4 1 Semestre 2015 Aporta Potencia al Corto Circuito, 30 MVA No Aporta Corrientes al Corto Circuito No Aporta Corrientes al Corto Circuito Aporta Potencia al Corto Circuito, 1 MVA No Aporta Corrientes al Corto Circuito Aporta Potencia al Corto Circuito, 40 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 68 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 50 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 30 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 30 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 70 MVA No Aporta Corrientes al Corto Circuito Aporta Potencia al Corto Circuito, 2.5 MVA No Aporta Corrientes al Corto Circuito Aporta Potencia al Corto Circuito, 40 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 2.9 MVA Aporta de acuerdo a su modelado Pág. 8

9 Proyecto Punto de Conexión Instalada MW Fecha Puesta en Servicio Comentarios Central Fotovoltaica Salado Fotovoltaico Diego de Almagro Solar* Fotovoltaico Marañon Solar* Fotovoltaico Cachiyuyo Central Fotovoltaica Inca de Varas I y II Eólico Cabo Leones Etapa 1 Eólico Chaka Fotovoltaico Lalackama Fotovoltaica San Francisco Fotovoltaico Andes generación S/E Diego de Almagro 110 kv Zona Diego de Almagro (Diego de Almagro 220 kv) Zona de Vallenar (Vallenar 110 kv) Tap Off LT 110 kv Dos Amigos - Pajonales 84 1 Semestre Semestre Semestre Semestre 2015 S/E Carrera Pinto 220 kv 50 2 Semestre 2014 Barra seccionadora en LT 220 kv Maitencillo - Punta Colorada Barra seccionadora en LT 110 kv Diego de Almagro - Franke (Diego de Almagro 110 kv) Tap Off en LT 220 kv Diego de Almagro - Paposo C1 En LT 2x220 kv Quillota - Polpaico S/E Diego de Almagro 110 kv Semestre Semestre ene ene-15 32,5 ene-15 Aporta Potencia al Corto Circuito, 84 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 100 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 80 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 72 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 50 MVA No Aporta Corrientes al Corto Circuito No Aporta Corrientes al Corto Circuito Aporta Potencia al Corto Circuito, 71 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 100 MVA Aporta Potencia al Corto Circuito, 32,5 MVA Barra Seccionadora en LT Aporta Potencia Fotovoltaico Conejo 220 kv Diego de Almagro 103 mar-15 al Corto Circuito, 103 MVA - Paposo C1 Tabla 1. Parque de generación de la Zona Norte del SIC y su aporte en las corriente de cortocircuito Pág. 9

10 3.0 ASPECTOS METODOLÓGICOS A continuación se describen los aspectos metodológicos para el estudio de cortocircuito para la conexión del parque fotovoltaico Luz del Norte a la S/E Carrera Pinto del SIC. Esta propuesta metodológica se basa en la experiencia de GTD en la realización de otros estudios similares para diversas empresas y en la normativa aplicable al estudio, la cual se lista a continuación: Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio para el SIC y el SING vigente (en adelante NT de SyCS ). Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio para el SIC y el SING, versión de julio de 2014 (en adelante NT de SyCS Anterior ). Procedimiento de la Dirección de Operación del CDEC-SIC denominado Términos y condiciones del cálculo de corrientes de cortocircuito para verificación del dimensionamiento de interruptores en el SIC (en adelante Procedimiento DO ). 3.1 Propuesta metodológica del estudio de cortocircuitos Para la realización del estudio de cortocircuitos se utiliza la base de datos en DIgSILENT PowerFactory del CDEC-SIC de fecha Mayo A la base de datos anterior se le incorpora la generación eólica, fotovoltaica y de respaldo en la zona de impacto de la central Luz del Norte. El listado de centrales a considerar ha sido elaborado por la DO del CDEC-SIC, la cual ha indicado potencia máximas de instalaciones y puntos de conexión. Los parámetros eléctricos para el modelamiento de cada una de las nuevas instalaciones de generación han sido homologados con los modelos del CDEC-SIC para cada una de las tecnologías que se solicita modelar. En la siguiente tabla se puede observar los modelos utilizados para cada una de las nuevas centrales modeladas. Proyecto Punto de Conexión Instalada MW Fecha Puesta en Servicio Comentarios Central Fotovoltaica Diego de Almagro S/E Emelda 30 may-14 Eólico Ucuquer 2 S/E Quelentaro Semestre 2014 Central Eólica Punta Palmeres Fotovoltaico Solar Cardones S/E Las Palmas 45 sep-14 S/E Central Cardones 1 3 Semestre 2014 Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual que Talinay Modelada igual a Central Arrayán que se encuentra en la base CDEC Conectada directamente a barra Central Pág. 10

11 Proyecto Punto de Conexión Instalada MW Fecha Puesta en Servicio Comentarios Central Eólica Taltal Fotovoltaico Lagunilla Central Fotovoltaica PV Salvador Central Fotovoltaica SDG x 5 Fotovoltaico Diego de Almagro Solar Fotovoltaico Carrera Pinto Solar Central Fotovoltaica Javiera Tap Off en LT 220 kv Diego de Almagro - Paposo N 2 En LT 2x110 kv El Peñón - Ovalle Tap off en LT 110 kv Diego de Almagro - Salvador 99 sep sep Semestre 2015 S/E Los Loros 50 4 Semestre 2014 Tap off en LT 110 kv Diego de Almagro - El Salado 30 nov-14 S/E Carrera Pinto 220 kv 30 nov-14 Barra Seccionadora en LT Diego de Almagro - Taltal 110 kv 70 dic-14 Eólico Llay Llay S/E Las Vegas 33,6 dic-14 Fotovoltaico La Jara S/E Pajonales 110 kv 2.5 dic-14 Central Eólica Talinay Poniente Central Fotovoltaica Chañares S/E Talinay 60,6 dic-14 Tap off en LT 110 kv Diego de Almagro - El Salado 40 dic-14 Modelada igual a Central Arrayán que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a San Andres que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a Central Arrayán que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a Central Talinay que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Fotovoltaica Llanta S/E Salvador MT 2.9 dic-14 Es RTS x4 Proyecto Energía Doña Carmen Central Fotovoltaica Salado Fotovoltaico Diego de Almagro Solar* Fotovoltaico Marañon Solar* Fotovoltaico Cachiyuyo Central Fotovoltaica Inca de Varas I y II Eólico Cabo Leones Etapa 1 Eólico Chaka Tap off en LT 220 kv Los Vilos - Nogales S/E Diego de Almagro 110 kv Zona Diego de Almagro (Diego de Almagro 220 kv) Zona de Vallenar (Vallenar 110 kv) Tap Off LT 110 kv Dos Amigos - Pajonales 170,4 1 Semestre Semestre Semestre Semestre Semestre 2015 S/E Carrera Pinto 220 kv 50 2 Semestre 2014 Barra seccionadora en LT 220 kv Maitencillo - Punta Colorada Barra seccionadora en LT 110 kv Diego de Almagro - Franke (Diego de Semestre ,8 1 Semestre 2015 Modelada igual a Olivos que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a San Andres que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a San Andres que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a Central Totoral que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a Central Totoral que se encuentra en la base CDEC Pág. 11

12 Proyecto Punto de Conexión Instalada MW Fecha Puesta en Servicio Comentarios Almagro 110 kv) Fotovoltaico Lalackama Fotovoltaica San Francisco Fotovoltaico Andes generación Tap Off en LT 220 kv Diego de Almagro - Paposo C1 En LT 2x220 kv Quillota - Polpaico S/E Diego de Almagro 110 kv 71 ene ene-15 32,5 ene-15 Fotovoltaico Conejo Barra Seccionadora en LT 220 kv Diego de Almagro - Paposo C1 103 mar-15 Tabla 2. Parque de generación y modelo utilizado en la base CDEC-SIC de DigSilent Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a San Andres que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Modelada igual a RTSx4 que se encuentra en la base CDEC Cada central nueva que se ha incorporado a la base se simula inyectando su producción directamente en el punto de conexión indicada en la tabla anterior. Al modelo anterior se le incorpora el Parque fotovoltaico Luz del Norte, línea de conexión de 2 km en 220 kv, S/E elevadora Luz Del Norte 220/23 kv y los cuatro bloques de potencia que se proyectan construir. Para todas las nuevas centrales se ha tenido en consideración, la conexión del transformador elevador según lo establecido en la NTSyCS. Una vez obtenido el modelo eléctrico del sistema, se realizará el estudio de cortocircuitos utilizando la metodología contenida en el Procedimiento DO PRINCIPALES CRITERIOS Y SUPUESTOS DEL ESTUDIO DE CORTOCIRCUITOS Entre los principales criterios y supuestos considerados en el cálculo, acordes con lo definido en el Procedimiento DO, se pueden mencionar los siguientes: Durante el tiempo de duración del cortocircuito no existe cambio en el tipo de cortocircuito. Durante el tiempo de duración del cortocircuito, no existen cambios topológicos en la red. Las magnitudes de la resistencia del arco del cortocircuito y de la impedancia de falla se consideran despreciables. El tiempo mínimo de separación de los contactos de un interruptor considerado es de 40 milisegundos. Se considera un factor de tensión c igual a 1.1. Se considera la configuración del sistema que presenta la mayor contribución de las centrales de generación al cortocircuito, esto significa: Pág. 12

13 o o o Todas las unidades de generación en servicio. Todos los elementos serie en servicio. Todos los interruptores cerrados DETERMINACIÓN DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO Mediante la utilización del software DIgSILENT PowerFactory se simularán los siguientes cortocircuitos, de acuerdo a lo especificado en el Procedimiento DO: Cortocircuito trifásico (CC3F). Cortocircuito bifásico aislado (CC2F). Cortocircuito bifásico a tierra (CC2FT). Cortocircuito monofásico a tierra (CC1FT). Para los tipos de cortocircuitos mencionados, se determinarán las siguientes corrientes indicadas en el Procedimiento DO, mediante la utilización del software DIgSILENT PowerFactory: Corriente de cortocircuito simétrica inicial (r.m.s.) (I k). Corrientes de cortocircuito simétrica y asimétrica de interrupción (r.m.s.), evaluada en el instante de 40 milisegundos después de iniciada la falla. (Ib e IbAsy respectivamente). Corriente de cortocircuito máxima instantánea (peak) (cierre contra cortocircuito) (Ip). Corriente de cortocircuito en régimen permanente (r.m.s.) (Ik). Debido a que en algunos tipos de cortocircuito el valor de algunas de estas corrientes no se obtiene directamente de la simulación en DIgSILENT PowerFactory, éstas serán obtenidas mediante la aplicación de las expresiones matemáticas contenidas en el Procedimiento DO, en base a otras variables que sí se obtienen de la simulación, a saber: Resistencia y reactancia de secuencia cero. Resistencia y reactancia de secuencia positiva. Resistencia y reactancia de secuencia negativa. Componente continua de cortocircuito en régimen permanente. En la siguiente tabla se muestra un listado de las corrientes de cortocircuito y otras variables especificadas en el Procedimiento DO y su correspondiente variable obtenida de la simulación en PowerFactory. Pág. 13

14 PROCEDIMIENTO DO DIGSILENT POWERFACTORY Nombre Símbolo Nombre Símbolo Corriente de cortocircuito simétrica inicial I"k Corriente inicial de cortocircuito Ikss Corriente de cortocircuito máxima instantánea peak (cierre contra cortocircuito) Corriente de cortocircuito simétrica de interrupción (r.m.s.) Corriente de cortocircuito asimétrica de interrupción (r.m.s.) Corriente de cortocircuito en régimen permanente (r.m.s.) Componente continua de la corriente de cortocircuito de interrupción Razón X/R de las corrientes de cortocircuito de interrupción Tabla 3. Ip Corriente pico de cortocircuito ip Ib Corriente de interrupción de cortocircuito Ib IbAsy Corriente de interrupción asimétrica Iasy Ik Corriente de estado estable de cortocircuito Ik idc Componente DC idc X/R (En base a las resistencias y reactancias de secuencia para cada tipo de cortocircuito) Listado de corrientes de cortocircuito especificadas en el Procedimiento DO y su correspondiente corriente obtenida de la simulación en DIgSILENT PowerFactory Una vez que se determinen estas corrientes se calculará el mayor valor de ellas de entre los 4 tipos de cortocircuitos que se simulen VERIFICACIÓN DEL DIMENSIONAMIENTO DE INTERRUPTORES EN EL SIC Posteriormente a lo indicado en los párrafos precedentes, se ordenaron las barras simuladas de mayor a menor variación en la potencia de cortocircuito, entre el caso con conexión de la central Luz del Norte y el caso sin su conexión. A aquéllas barras cuya variación fue mayor a un 2% y aquéllas que se encuentran cercanas al punto de conexión de la central se realizó la verificación de la capacidad de los interruptores indicada en el Artículo N 12 del Procedimiento DO, que consiste en comparar las corrientes de cortocircuito en barras con las capacidades de los interruptores. Si bien no fue necesario de realizar en este estudio, a aquellos interruptores que no cumpliesen la verificación comentada en el párrafo anterior, se deberían realizar las verificaciones indicadas en el Artículo N 13 del Procedimiento DO. Éstas consisten en comparar las corrientes de cortocircuito que circulan por los interruptores, bajo las condiciones señaladas en la siguiente figura, con sus capacidades. Pág. 14

15 Figura 1 Condiciones de cálculo de las corrientes de cortocircuito Pág. 15

16 4.0 RESULTADOS DE LOS ANÁLISIS DE CORTOCIRCUITO 4.1 Variaciones de potencia de cortocircuito Para identificar las barras más afectadas con la conexión del Parque Fotovoltaico Luz del Norte se compararon los niveles de potencia de cortocircuito entre los escenarios sin y con central y se ordenaron las barras más relevantes del área de influencia de la central. Además, de acuerdo a la variación porcentual de potencia entre ambos casos fueron ordenadas para ver el mayor impacto por la entrada en operación de este nuevo actor en generación. Sin Central [MVA] Con Central [MVA] Variación Porcentual Barra Sk" 3F Sk" 2F Sk" 2FT Sk" 1FT Sk" 3F Sk" 2F Sk" 2FT Sk" 1FT [%] Cardones 220 kv 3.564,37 971, , , ,51 971, , ,89 0,03% Carrera Pinto 220 kv 2.057,52 553,41 695,89 669, ,85 553,45 772,39 752,52 12,34% Caserones 220 kv 1.025,73 294,30 308,39 215, ,73 294,30 308,39 215,66 0,00% Central Guacolda 220 kv 4.290, , , , , , , ,84 0,00% Diego de Almagro 220 kv 2.448,80 619,87 894,65 847, ,93 619,89 896,73 849,51 0,24% Las Palmas 220 kv 2.390,33 684,73 837,53 820, ,33 684,73 837,53 820,06 0,00% Los Vilos 220 kv 3.547, , ,21 984, , , ,21 984,00 0,00% Luz del Norte 220 kv ,04 536,17 746,40 727,77 - Maitencillo 220 kv 4.281, , , , , , , ,83 0,00% Monte Redondo 220 kv 1.881,25 539,40 639,97 631, ,25 539,40 639,97 631,67 0,00% Nogales 220 kv , , , , , , , ,01 0,00% Pan de Azúcar 220 kv 2.266,11 644,05 837,18 830, ,11 644,05 837,18 830,93 0,00% Paposo 220 kv 1.875,01 486,15 687,34 662, ,03 486,15 687,35 662,96 0,00% Punta Colorada 220 kv 2.412,67 686,52 759,96 657, ,67 686,52 759,97 657,46 0,00% Quillota 220 kv , , , , , , , ,17 0,00% S/E San Lorenzo 220 kv 2.438,61 617,66 884,67 839, ,73 617,68 886,65 841,73 0,24% San Andrés 220 kv 2.503,15 683,41 968,65 950, ,33 683,43 972,70 954,99 0,44% Cabildo 110 kv 233,48 67,40 67,40-233,48 67,40 67,40-0,00% Caldera 110 kv 236,56 67,94 74,15 52,93 236,56 67,94 74,15 52,93 0,00% Cardones 110 kv 1.333,44 372,60 529,98 530, ,46 372,61 530,00 530,69 0,00% Choapa 110 kv 955,71 265,05 356,67 356,74 955,71 265,05 356,67 356,74 0,00% Diego de Almagro 110 kv 1.752,87 430,62 738,38 655, ,90 430,63 738,60 655,13 0,03% El Peñon 110 kv 1.110,12 309,92 343,72 299, ,12 309,92 343,72 299,45 0,00% Huasco 110 kv 1.106,75 312,88 429,80 425, ,75 312,88 429,80 425,59 0,00% Illapel 110 kv 489,55 139,54 158,00 127,27 489,55 139,54 158,00 127,27 0,00% Maitencillo 110 kv 1.632,15 450,80 602,00 606, ,16 450,80 602,00 606,21 0,00% Ovalle 110 kv 755,43 212,76 277,65 260,54 755,43 212,76 277,65 260,54 0,00% Pan de Azúcar 110 kv 1.395,42 393,45 535,93 532, ,42 393,45 535,93 532,04 0,00% Quillota 110 kv 4.037, , , , , , , ,47 0,00% Salamanca 110 kv 335,79 96,13 106,94 79,26 335,79 96,13 106,94 79,26 0,00% Pág. 16

17 Barra Sin Central [MVA] Con Central [MVA] Variación Porcentual Sk" 3F Sk" 2F Sk" 2FT Sk" 1FT Sk" 3F Sk" 2F Sk" 2FT Sk" 1FT [%] Vallenar 110 kv 793,63 218,04 326,30 300,33 793,63 218,04 326,30 300,33 0,00% Andacollo 66 kv 177,57 51,60 57,75 42,90 177,57 51,60 57,75 42,90 0,00% Illapel 66 kv 212,42 60,96 74,40 69,44 212,42 60,96 74,40 69,44 0,00% Ovalle 66 kv 562,20 159,44 229,39 224,64 562,20 159,44 229,39 224,64 0,00% Punitaqui 66 kv 189,97 54,74 59,00 43,00 189,97 54,74 59,00 43,00 0,00% Diego de Almagro 25 kv 406,78 112,92 112,92-406,78 112,92 112,92-0,00% Andacollo 23 kv 159,53 46,37 86,62 77,27 159,53 46,37 86,62 77,27 0,00% Luz del Norte 23 kv ,15 226,41 334,39 335,54 - Olivos 23 kv 970,07 257,07 395,63 378,77 970,07 257,07 395,63 378,77 0,00% Ovalle 23 kv 269,31 77,02 77,02-269,31 77,02 77,02-0,00% San Andrés B1 23 kv 526,30 144,58 228,17 220,45 526,31 144,58 228,17 220,45 0,00% San Andrés B2 23 kv 526,30 144,58 228,17 220,45 526,31 144,58 228,17 220,45 0,00% Cardones 13.8 kv 297,91 85,38 85,38-297,91 85,38 85,38-0,00% Diego de Almagro 13.8 kv 371,58 103,44 103,44-371,58 103,44 103,44-0,00% Maitencillo 13.8 kv 510,93 145,45 145,45-510,93 145,45 145,45-0,00% Illapel 13.2 kv 45,76 13,19 13,19-45,76 13,19 13,19-0,00% Punitaqui 13.2 kv 104,09 30,32 51,40 48,93 104,09 30,32 51,40 48,93 0,00% Huasco 12 kv 375,38 108,08 122,49 116,68 375,38 108,08 122,49 116,68 0,00% Central Emelda 11.5 kv 847,57 224,57 251,21 211,82 847,57 224,57 251,21 211,82 0,00% Huasco 6 kv 166,22 47,92 52,35 46,15 166,22 47,92 52,35 46,15 0,00% Tabla 4. Potencia de cortocircuito para las principales barras del Norte del SIC, con y sin la Central Luz del Norte En la tabla anterior se observa que la barra Carrera Pinto 220 kv es el que experimenta una mayor variación en su potencia de cortocircuito (fuera de la Central Luz del Norte). Esto se debe principalmente a que es el punto de mayor tensión en donde se conecta la central en el escenario simulado. De la misma manera, barras cercanas al punto de conexión experimentan una variación en el escenario sin central con respecto a con central, sin embargo este aumento de potencia de corto circuito no es relevante para este análisis. Pág. 17

18 4.2 Resultados de corrientes de cortocircuito en barras En los siguientes puntos se muestran los resultados de las diversas corrientes de cortocircuito especificadas en el Procedimiento DO. Se muestran estas corrientes con y sin conexión de la central Luz del Norte y la variación porcentual entre ambos casos, para observar el impacto que produce la conexión de dicho proyecto en estas corrientes Resultados en barras cercanas al punto de conexión de la central fotovoltaica luz del norte En la siguiente tabla se muestran los resultados de las diversas corrientes de cortocircuito, especificadas en el Procedimiento DO, para las barras del sistema de transmisión más cercanas a la ubicación de la central Luz del Norte. Barra Ik" Ip Sin Central Con Central Variación Porcentual Ib Ik Iasy Ik" Ip Cardones 220 kv 10,35 24,82 10,35 10,35 10,80 10,36 24,82 10,36 10,36 10,80 0,02% 0,02% 0,02% 0,02% 0,02% Carrera Pinto 220 kv 5,48 12,39 5,48 5,48 5,54 6,08 13,75 6,08 6,08 6,15 10,99% 10,99% 10,99% 10,99% 10,99% Caserones 220 kv 2,69 6,20 2,69 2,69 2,74 2,69 6,20 2,69 2,69 2,74 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Central Guacolda 220 kv Diego de Almagro 220 kv Ib Ik Iasy Ik" Ip 12,59 31,50 12,59 12,59 13,86 12,59 31,50 12,59 12,59 13,86 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 7,04 17,31 7,04 7,04 7,54 7,06 17,35 7,06 7,06 7,56 0,23% 0,23% 0,23% 0,23% 0,23% Las Palmas 220 kv 6,59 14,51 6,59 6,59 6,64 6,59 14,51 6,59 6,59 6,64 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Los Vilos 220 kv 9,31 20,97 9,22 8,99 9,32 9,31 20,97 9,22 8,99 9,32 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Luz del Norte 220 kv ,88 13,27 5,88 5,88 5,95 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Maitencillo 220 kv 11,70 28,65 11,70 11,70 12,48 11,70 28,65 11,70 11,70 12,48 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Monte Redondo 220 kv 5,04 11,02 5,04 5,04 5,07 5,04 11,02 5,04 5,04 5,07 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Nogales 220 kv 30,08 74,62 29,82 29,78 32,37 30,08 74,62 29,82 29,78 32,37 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Pan de Azúcar 220 kv 6,59 14,41 6,59 6,59 6,63 6,59 14,41 6,59 6,59 6,63 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Paposo 220 kv 5,41 13,84 5,41 5,41 6,23 5,41 13,84 5,41 5,41 6,23 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Punta Colorada 220 kv 6,33 14,08 6,28 5,98 6,33 6,33 14,08 6,28 5,98 6,33 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Quillota 220 kv 37,39 95,85 36,89 37,11 42,66 37,39 95,85 36,89 37,11 42,66 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% S/E San Lorenzo 220 kv 6,96 17,11 6,96 6,96 7,45 6,98 17,15 6,98 6,98 7,47 0,22% 0,22% 0,22% 0,22% 0,22% San Andrés 220 kv 7,63 17,38 7,63 7,63 7,74 7,66 17,45 7,66 7,66 7,77 0,42% 0,42% 0,42% 0,42% 0,42% Cabildo 110 kv 1,23 2,03 1,23 1,23 1,23 1,23 2,03 1,23 1,23 1,23 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Caldera 110 kv 1,24 2,12 1,24 1,24 1,24 1,24 2,12 1,24 1,24 1,24 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Cardones 110 kv 8,36 21,19 8,36 8,36 9,44 8,36 21,20 8,36 8,36 9,44 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Choapa 110 kv 5,62 14,20 5,62 5,62 6,30 5,62 14,20 5,62 5,62 6,30 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Diego de Almagro 110 kv 11,63 29,58 11,63 11,63 13,22 11,63 29,59 11,63 11,63 13,22 0,03% 0,03% 0,03% 0,03% 0,03% El Peñon 110 kv 5,83 12,42 5,66 5,41 5,68 5,83 12,42 5,66 5,41 5,68 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Huasco 110 kv 6,77 14,75 6,77 6,77 6,80 6,77 14,75 6,77 6,77 6,80 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Ib Ik Iasy Pág. 18

19 Barra Ik" Ip Sin Central Con Central Variación Porcentual Ib Ik Iasy Ik" Ip Illapel 110 kv 2,57 4,56 2,57 2,57 2,57 2,57 4,56 2,57 2,57 2,57 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Maitencillo 110 kv 9,55 23,37 9,55 9,55 10,17 9,55 23,37 9,55 9,55 10,18 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Ovalle 110 kv 4,37 8,37 4,37 4,37 4,37 4,37 8,37 4,37 4,37 4,37 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Pan de Azúcar 110 kv 8,44 19,15 8,44 8,44 8,55 8,44 19,15 8,44 8,44 8,55 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Quillota 110 kv 21,19 52,06 21,17 21,08 22,66 21,19 52,06 21,17 21,08 22,66 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Salamanca 110 kv 1,76 3,01 1,76 1,76 1,76 1,76 3,01 1,76 1,76 1,76 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Vallenar 110 kv 5,14 9,15 5,14 5,14 5,14 5,14 9,15 5,14 5,14 5,14 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Andacollo 66 kv 1,55 2,45 1,55 1,55 1,55 1,55 2,45 1,55 1,55 1,55 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Illapel 66 kv 1,95 3,75 1,95 1,95 1,95 1,95 3,75 1,95 1,95 1,95 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Ovalle 66 kv 6,02 12,36 6,02 6,02 6,03 6,02 12,36 6,02 6,02 6,03 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Punitaqui 66 kv 1,66 3,11 1,55 1,55 1,55 1,66 3,11 1,55 1,55 1,55 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Diego de Almagro 25 kv Ib Ik Iasy Ik" Ip 9,39 24,81 9,39 9,39 11,85 9,39 24,81 9,39 9,39 11,85 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Andacollo 23 kv 6,52 10,29 6,52 6,52 6,52 6,52 10,29 6,52 6,52 6,52 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Luz del Norte 23 kv ,27 63,76 25,27 25,27 28,24 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Olivos 23 kv 29,79 74,56 29,79 29,79 32,79 29,79 74,56 29,79 29,79 32,79 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Ovalle 23 kv 6,76 15,74 6,76 6,16 6,92 6,76 15,74 6,76 6,16 6,92 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% San Andrés B1 23 kv 17,18 45,10 17,18 17,18 21,24 17,18 45,10 17,18 17,18 21,24 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% San Andrés B2 23 kv 17,18 45,10 17,18 17,18 21,24 17,18 45,10 17,18 17,18 21,24 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Cardones 13.8 kv 12,46 32,35 12,46 12,46 14,89 12,46 32,35 12,46 12,46 14,89 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Diego de Almagro 13.8 kv 15,55 41,16 15,55 15,55 19,79 15,55 41,16 15,55 15,55 19,79 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Maitencillo 13.8 kv 21,38 56,29 21,38 21,38 26,70 21,38 56,29 21,38 21,38 26,70 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Illapel 13.2 kv 2,00 5,34 2,00 2,00 2,63 2,00 5,34 2,00 2,00 2,63 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Punitaqui 13.2 kv 6,74 14,77 6,74 6,74 6,78 6,74 14,77 6,74 6,74 6,78 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Huasco 12 kv 18,85 48,91 18,45 18,45 22,04 18,85 48,91 18,45 18,45 22,04 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Central Emelda 11.5 kv 42,55 110,12 37,84 37,84 44,85 42,55 110,12 37,84 37,84 44,85 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Huasco 6 kv 15,23 39,86 14,39 14,39 17,63 15,23 39,86 14,39 14,39 17,63 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% 0,00% Tabla 5. Ib Ik corrientes de cortocircuito para las principales barras del Norte del SIC, con y sin la Central Luz del Norte Iasy A partir de la tabla anterior se puede observar que, entre las barras de este grupo, la de mayor corriente de cortocircuito en instalaciones ajenas a Luz del Norte se produce en la barra Carrera Pinto 220 kv. Esto es consistente con que el punto de mayor impacto en términos de corrientes y potencia de cortocircuito es el punto más cercano a la central. El valor de la corriente de cortocircuito simétrica inicial para el caso con conexión de la central Luz del Norte en la barra Carrera Pinto 220 kv es 6,08 ka, aumentado a 7,06 ka en barras troncales Diego de Almagro 220 kv y a 10,36 ka en Cardones 220 kv. En el caso de San Andrés 220 kv el valor es de 7,66 ka. Los valores de las corrientes de cortocircuito simétrica y asimétrica de interrupción, de régimen permanente para Carrera Pinto 220 kv son 6,08 ka, 6,15 ka y 6,08 ka respectivamente, existiendo una variación de un 10,99 % con respecto al escenario sin central. Pág. 19

20 También se puede observar que el valor de la corriente de cortocircuito máxima instantánea peak (cierre contra cortocircuito) para el caso con conexión de Luz del Norte en la barra Carrera Pinto 220 kv es 13,75 ka, mientras que en Cardones 220 kv y Diego de Almagro 220 kv el aumento de corrientes por la entrada de esta nueva generación provoca un aumento de solo 0,04 ka y 0,004kA, respectivamente. Por otro lado, en la tabla anterior se puede observar que las mayores variaciones porcentuales de las corrientes de cortocircuito, del caso con conexión de Luz del Norte con respecto al caso sin proyecto, se producen en las barras Carrera Pinto 220 kv, San Andrés 220 kv, Diego de Almagro 220 kv y Cardones 220 kv, debido a que son aquéllas que se encuentran más cercanas a la ubicación de la central en estudio. Es en estas barras donde la contribución adicional de esta central a los cortocircuitos tiene un efecto más notorio. Las variaciones no superan el 12% y 1% respectivamente. En la misma tabla anterior, se encuentran los valores de las barras proyectadas de Luz del Norte en los niveles de 220 kv y 23 kv RESULTADOS EN BARRAS DEL SISTEMA TRONCAL En la siguiente tabla se muestran los resultados de las diversas corrientes de cortocircuito, especificadas en el Procedimiento DO, para las barras del sistema troncal Norte que presentan mayor variación con conexión del parque fotovoltaico Luz del Norte. Tabla 6. Con Central Barra Ik" Ip Ib Ik Iasy Luz del Norte 23 kv 25,27 63,76 25,27 25,27 28,24 Luz del Norte 220 kv 5,88 13,27 5,88 5,88 5,95 Carrera Pinto 220 kv 6,08 13,75 6,08 6,08 6,15 San Andrés 220 kv 7,66 17,45 7,66 7,66 7,77 Diego de Almagro 220 kv 7,06 17,35 7,06 7,06 7,56 S/E San Lorenzo 220 kv 6,98 17,15 6,98 6,98 7,47 Cardones 220 kv 10,36 24,82 10,36 10,36 10,80 Diego de Almagro 110 kv 11,63 29,59 11,63 11,63 13,22 Corrientes de cortocircuito para las barras en la zona de influencia de la Central Luz del Norte Pág. 20

21 4.3 Comparación de corrientes de cortocircuito en barra con capacidades de interruptores Como se mencionó, se ordenaron las barras simuladas de mayor a menor variación en la potencia de cortocircuito, entre el caso con conexión de Luz del Norte y el caso sin su conexión (estos resultados fueron mostrados en la Tabla 4). Tal como se observa en aquella tabla, ninguna de las barras se tiene una variación sobre el 15% de las corrientes de cortocircuito entre el escenario sin la central Luz del Norte y su inclusión, siendo la Barra mas afectada Carrera Pinto 220 kv la cual experimenta un 12,3% de variación respecto del caso incial en donde no se considera la inyección de la central, el resto de las Barras tiene variaciones menores a 1%. Al analizar las capacidades de los interruptores asociados a las barras estudiadas se puede establecer cuáles de estos interruptores se ven afectados por la incorporación de la central Luz del Norte, en la tabla 8 se comparan para la barras, cuya variación de potencias al incorporar la central es significativa, las corrientes de cortocircuito simétrica y la máxima instantánea peak con las capacidades de corriente de cortocircuito simétrica y las capacidades de cierre contra falla de los interruptores, los parámetros técnicos de los interruptores se obtuvieron de la base de datos disponible del sitio web del CDEC-SIC. A continuación se presentan la comparación de todos los interruptores que se encuentran en las instalaciones desde Quillota 220 kv al Norte en el SIC. Web gtd@gtdingenieria.cl

22 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E CARDONES CE1 Tripolar C 13, ,5 14,9 32,3 SI SI SI IM S/E CARDONES CE2 Tripolar C 13, ,5 14,9 32,3 SI SI SI IM S/E CARDONES CT1 Tripolar T 13, ,8 28,8 12,5 14,9 32,3 NO SI NO IM S/E CARDONES H2 Tripolar L (3 seg) ,36 9,44 21,2 SI SI SI IM S/E CARDONES H3 Tripolar L (3 seg) ,36 9,44 21,2 SI SI SI IM S/E CARDONES H4 Tripolar L ,5 (1 seg) 39, ,36 9,44 21,2 SI SI SI IM S/E CARDONES H6 Tripolar L , ,36 9,44 21,2 SI SI - IM S/E CARDONES H8 Tripolar L ,36 9,44 21,2 SI SI SI IM S/E CARDONES H8 Tripolar S ,36 9,44 21,2 SI - - IM S/E CARDONES H8 Tripolar S ,36 9,44 21,2 SI - - IM S/E CARDONES HT1 Tripolar T (3 seg) ,36 9,44 21,2 SI SI SI IM S/E CARDONES HT2 Tripolar T ,5 (1 seg) 39,4 0 8,36 9,44 21,2 SI SI - IM S/E Cardones HT3 0 T (3 seg) ,36 9,44 21,2 SI SI SI IM S/E CARDONES J8 0 L ,4 10,8 24,8 SI - SI IM S/E CARDONES J2 Tripolar L ,4 10,8 24,8 SI - SI IM S/E CARDONES J3 Tripolar L (3 seg) ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E CARDONES J4 Tripolar L (3 seg) ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E CARDONES J5 Tripolar L ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E CARDONES J6 Tripolar L ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E CARDONES J7 Tripolar L ,4 (46%) ,4 10,8 24,8 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 22

23 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E Cardones JR 0 A (3 seg) ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E CARDONES JS Tripolar S (1 seg) ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E CARDONES JT1 Tripolar T (3 seg) ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E Cardones JT1 0 T ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E CARDONES JT2 Tripolar T (1 seg) ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E Cardones JT4 Futuro T ,4 10,8 24,8 SI SI SI IM S/E CARRERA PINTO J1 Tripolar L (1 seg) ,08 6,15 13,7 SI SI SI IM S/E CARRERA PINTO J2 Tripolar L ,08 6,15 13,7 SI SI SI IM S/E CARRERA PINTO 52JR de transferencia entregado a explotación el A (3 seg) ,08 6,15 13,7 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CCCEE SVC PLUS 03/05/2013 SVC CCEE 72, (1 seg) 46, ,5 19,8 41,2 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CSVC1 SVC PLUS 03/05/2013 SVC1 72, (1 seg) 46, ,5 19,8 41,2 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CSVC2 SVC PLUS 03/05/2013 SVC2 72, (1 seg) 46, ,5 19,8 41,2 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CE1 Tripolar C 13, ,5 19,8 41,2 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CE2 Tripolar C 13, ,5 19,8 41,2 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CE3 Tripolar C 13, ,5 19,8 41,2 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CE4 Tripolar C 13, ,5 19,8 41,2 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CT3 Tripolar C 13, ,8 28,8 15,5 19,8 41,2 NO NO NO IM S/E DIEGO DE ALMAGRO CT4 Tripolar T 13, ,5 19,8 41,2 NO NO NO IM S/E DIEGO DE ALMAGRO E1 Tripolar L ,7 (3 seg) 24,1 38 9,39 11,9 24,8 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO E3 Tripolar L ,39 11,9 24,8 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO ET5 Tripolar T ,39 11,9 24,8 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO G1 Tripolar T SI - - IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H1 Tripolar L ,5 37, ,6 13,2 29,6 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 23

24 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H2 Tripolar L ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H3 Tripolar L ,5 37, ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H5 Tripolar L ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H6-LÍNEAMV Tripolar L ,6 13,2 29,6 SI NO SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H7 0 L ,6 13,2 29,6 SI - - IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H8 Tripolar L ,6 13,2 29,6 SI NO SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H9 Tripolar L (3 seg) ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO HR Tripolar A ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO HS Tripolar S ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO HT1 Tripolar T ,5 37, ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO HT2 Tripolar T ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO HT3 Tripolar T ,5 37, ,6 13,2 29,6 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO HT4 0 T (3 seg) 48,7 0 11,6 13,2 29,6 SI SI - IM S/E DIEGO DE ALMAGRO J1 Tripolar L ,5 37,8 80 7,06 7,56 17,4 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO J3 Tripolar L (3 seg) ,06 7,56 17,4 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO J4 Tripolar L (3 seg) ,06 7,56 17,4 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO JT3 Tripolar T ,06 7,56 17,4 SI SI SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO JT6 SVC PLUS 03/05/2013 T ,5 (1 seg) ,06 7,56 17,4 SI - SI IM S/E DIEGO DE ALMAGRO JZ1 Tripolar R ,06 7,56 17,4 SI SI SI IM S/E LAS PALMAS J2 Tripolar L: Linea ,59 6,64 14,5 SI SI SI IM S/E LAS PALMAS J3 Tripolar L: Linea ,59 6,64 14,5 SI SI SI IM S/E LAS PALMAS J4 Tripolar L: Linea ,59 6,64 14,5 SI SI SI IM S/E LAS PALMAS J6 Tripolar L: Linea ,59 6,64 14,5 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 24

25 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E LAS PALMAS J7 Tripolar L: Linea ,59 6,64 14,5 SI SI SI IM S/E LAS PALMAS J8 Tripolar L: Linea ,59 6,64 14,5 SI SI SI IM S/E LAS PALMAS JS Tripolar S: Seccionador ,59 6,64 14,5 SI SI SI IM S/E LOS VILOS J1 Tripolar L ,99 9,32 21 SI SI SI IM S/E LOS VILOS J2 Tripolar L ,99 9,32 21 SI SI SI IM S/E LOS VILOS J3 Tripolar L ,99 9,32 21 SI SI SI IM S/E LOS VILOS J4 Tripolar L ,99 9,32 21 SI SI SI IM S/E Los Vilos JR1 IM S/E Los Vilos JR2 Proyecto Barra Transferencia S/E Los Vilos (fines de enero 2014) Proyecto Barra Transferencia S/E Los Vilos (fines de enero 2014) A ,99 9,32 21 SI SI SI A ,99 9,32 21 SI SI SI IM S/E LOS VILOS JS Tripolar S ,99 9,32 21 SI SI SI IM S/E Maitencillo CE1 0 B ,63 5, IM S/E Maitencillo CE2 0 B ,63 5, IM S/E MAITENCILLO CE3 Tripolar C 13, ,4 26,7 56,3 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO CE4 Tripolar C 13, ,4 26,7 56,3 SI SI SI IM S/E Maitencillo CR 0 B 13,8 2, ,4 26,7 56, IM S/E MAITENCILLO CT2 Tripolar T 13, ,5 37, ,4 26,7 56,3 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO H1 Tripolar L ,5 37,8 54 9,55 10,2 23,4 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO H2 Tripolar L ,5 37,8 54 9,55 10,2 23,4 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO H3 Tripolar L ,5 37,8 54 9,55 10,2 23,4 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO H4 Tripolar L ,5 37,8 54 9,55 10,2 23,4 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO H5 Tripolar L ,5 37,8 54 9,55 10,2 23,4 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO HR Tripolar A ,55 10,2 23,4 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO HS Tripolar S (1 seg) ,55 10,2 23,4 SI - SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 25

26 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E Maitencillo HT1 0 T (3 seg) 48,7 0 9,55 10,2 23,4 SI SI - IM S/E MAITENCILLO HT2 Tripolar T (1 seg) ,55 10,2 23,4 SI - SI IM S/E MAITENCILLO J1 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO J10 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI - SI IM S/E Maitencillo J11 Línea Caserones L ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E Maitencillo J12 Línea Caserones L ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO J2 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO J3 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO J4 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO J5 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI - SI IM S/E MAITENCILLO J6 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI - SI IM S/E MAITENCILLO J7 Tripolar L ,5 (1 seg) 33, ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO J8 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO J9 Tripolar L ,7 12,5 28,7 SI - SI IM S/E MAITENCILLO JR Tripolar A ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO JS Tripolar S ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E Maitencillo JT1 0 T (3 seg) 59, ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO JT2 Tripolar T ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MAITENCILLO JT3 Tripolar T ,7 12,5 28,7 SI SI SI IM S/E MONTE REDONDO JG principal Tap off S/E Monte Redondo T , ,8 5,04 5,07 11 SI SI SI IM S/E NOGALES J1 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J10 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J11 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 26

27 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E NOGALES J12 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J2 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J3 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J4 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J5 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J6 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J7 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J8 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E NOGALES J9 Tripolar L ,8 32,4 74,6 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR B1 Tripolar L 72, ,2 23,6 49,2 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR B2 Tripolar L 72, ,5 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR B4 Tripolar L 72, ,2 23,6 49,2 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR B5 Tripolar L 72, ,2 23,6 49,2 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR BR Tripolar A 72, ,5 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR BT2 Tripolar T 72, ,2 23,6 49,2 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR C1 Tripolar L 15, ,6 14,4 17,6 39,9 SI SI - IM S/E PAN DE AZÚCAR C2 Tripolar L 15, ,6 14,4 17,6 39,9 SI SI - IM S/E PAN DE AZÚCAR C3 Tripolar L 15, ,6 14,4 17,6 39,9 SI SI - IM S/E PAN DE AZÚCAR C4 Tripolar L 15, ,6 14,4 17,6 39,9 SI SI - IM S/E PAN DE AZÚCAR C5 Tripolar L 15, ,4 17,6 39,9 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR C6 Tripolar L ,4 17,6 39,9 SI SI - IM S/E Pan de Azúcar CR2 0 B ,4 17,6 39, IM S/E PAN DE AZÚCAR CT8 Tripolar T 15, ,4 17,6 39,9 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 27

28 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E PAN DE AZÚCAR H1 Tripolar L ,5 37,8 0 8,44 8,55 19,1 SI SI - IM S/E PAN DE AZÚCAR H2 Tripolar L ,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR H6 Tripolar L ,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR HR Tripolar A ,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR HS Tripolar S ,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR HT1 Tripolar T ,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR HT2 Tripolar T ,5 37,8 80 8,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR HT3 Tripolar T ,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR HT4 Tripolar T ,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR HT7 Tripolar T ,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR HT8 Tripolar T ,5 37,8 80 8,44 8,55 19,1 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR J1 Tripolar L ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR J2 Tripolar L ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR J3 Tripolar L ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR J4 Tripolar L ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR J7 Tripolar L ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E Pan de Azúcar J7 0 L (3 seg) ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR JCE5 0 L ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR JR Tripolar A ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR JS Tripolar S ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR JT3 Tripolar T ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR JT4 Tripolar T ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PAN DE AZÚCAR JT5 Tripolar T ,59 6,63 14,4 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 28

29 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E PAN DE AZÚCAR JT6 Tripolar T ,59 6,63 14,4 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J1 Tripolar L ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J2 Tripolar L ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J3 Tripolar L ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J4 Tripolar L ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J5 Tripolar L ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J6 Tripolar L ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J7 Tripolar L ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J8 Tripolar T ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E PUNTA COLORADA J9 Tripolar T ,98 6,33 14,1 SI SI SI IM S/E Quillota H2 Tripolar L ,1 22,7 52,1 SI SI SI IM S/E QUILLOTA H3 Tripolar L ,5 37,8 78,8 21,1 22,7 52,1 SI SI SI IM S/E Quillota HT1/2 Tripolar T ,1 22,7 52,1 SI SI SI IM S/E QUILLOTA HT3 Tripolar T , ,1 22,7 52,1 SI SI SI IM S/E Quillota HT4 Tripolar T ,1 22,7 52,1 SI SI SI IM S/E Quillota J1 Tripolar L ,1 42,7 95,8 SI SI NO IM S/E Quillota J2 Tripolar L ,1 42,7 95,8 SI SI NO IM S/E Quillota J3 Tripolar L ,1 42,7 95,8 SI SI SI IM S/E Quillota J4 Tripolar L ,1 42,7 95,8 SI SI SI IM S/E QUILLOTA J5 Tripolar L ,1 42,7 95,8 SI NO SI IM S/E Quillota J5 0 L ,1 42,7 95, IM S/E QUILLOTA J6 Tripolar L ,1 42,7 95,8 SI NO SI IM S/E Quillota J6 0 L ,1 42,7 95, Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 29

30 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E Quillota JR Tripolar A ,1 42,7 95,8 SI SI NO IM S/E Quillota JS Tripolar S ,1 42,7 95,8 NO NO NO IM S/E Quillota JT1/2 Tripolar T ,1 42,7 95,8 SI SI NO IM S/E Quillota JT4 Tripolar T ,1 42,7 95,8 SI SI SI ALMEYDA SOLAR SPA / G138 ALMEYDA SOLAR SPA / G138 de Vacío 17,5kV; 2500A, 31,5kA de Vacío 17,5kV; 2500A, 31,5kA LINEA 17, , , ,9 SI - - LINEA 17, , , ,9 SI - - EMELDA / G061 Tripolar T , ,9 SI NO NO EMELDA / G061 Tripolar T , ,9 SI NO NO ENLASA / G041 Tripolar ,5 0 78,8 18, ,9 SI - SI IM S/E ANDACOLLO BT2 Tripolar T 72, , ,55 1,55 2,45 SI SI SI IM S/E ANDACOLLO C2 Tripolar L 14, ,5 6,52 6,52 10,3 SI SI - IM S/E ANDACOLLO C3 Tripolar L 14, ,5 6,52 6,52 10,3 SI SI - IM S/E ANDACOLLO CT1 Tripolar T 15, ,9 26,2 62,5 6,52 6,52 10,3 SI SI SI IM S/E ANDACOLLO ET2 Tripolar T 30/ ,4/12 18/14,8 19 6,52 6,52 10,3 SI SI SI IM S/E CABILDO E1 Tripolar L , ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO E2 Tripolar L 24, ,8 21,5 1,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO E3 Tripolar L 24, ,8 21,5 1,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO E4 Tripolar L 24, ,8 21,5 1,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO E5 Tripolar L , ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO E6 Tripolar L , ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO E7 Tripolar L , ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO E8 0 L ,36 67,5 1,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO EBC2-1 0 BBCC ,23 1,23 2,03 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 30

31 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E CABILDO EBC2-2 0 BBCC ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO ES Tripolar S 24, ,8 21,5 1,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO ET1 Tripolar T ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO ET2 Tripolar T ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO HT1 Tripolar T ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CABILDO HT2 Tripolar T ,23 1,23 2,03 SI SI SI IM S/E CALDERA E1 Tripolar L ,8 8 1,24 1,24 2,12 SI SI SI IM S/E CALDERA E2 Tripolar L ,8 8 1,24 1,24 2,12 SI SI SI IM S/E CALDERA E3 Tripolar L ,8 8 1,24 1,24 2,12 SI SI SI IM S/E CALDERA E4 Tripolar L , ,5 1,24 1,24 2,12 SI SI SI IM S/E CALDERA ET1 Tripolar T 30/ ,4/12 18/14,8 36,8/30,5 1,24 1,24 2,12 SI SI SI IM S/E CALDERA HT1 Tripolar T ,24 1,24 2,12 SI SI SI IM S/E CASERONES J1 0 L ,69 2,74 6,2 SI SI SI IM S/E CASERONES J2 0 L ,69 2,74 6,2 SI SI SI IM S/E CASERONES JS1 0 A ,69 2,74 6,2 SI SI SI IM S/E CASERONES JS2 0 A ,69 2,74 6,2 SI SI SI IM S/E CASERONES JT1 0 T ,69 2,74 6,2 SI SI SI IM S/E CASERONES JT2 0 T ,69 2,74 6,2 SI SI SI IM S/E CASERONES JT3 0 T ,69 2,74 6,2 SI SI SI IM S/E CHOAPA H1 Tripolar L , ,62 6,3 14,2 SI SI SI IM S/E CHOAPA H2 Tripolar L , ,62 6,3 14,2 SI SI SI IM S/E CHOAPA H3 Tripolar L , ,62 6,3 14,2 SI SI SI IM S/E CHOAPA H4 Tripolar L , ,62 6,3 14,2 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 31

32 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E CHOAPA H5 Tripolar L , ,62 6,3 14,2 SI SI SI IM S/E CHOAPA HT Tripolar T , ,62 6,3 14,2 SI SI SI IM S/E CHOAPA J5 Tripolar L ,5 42,5 79 5,62 6,3 14,2 SI SI SI IM S/E EL PEÑÓN B2 Tripolar L 72, ,8 44,8 110 NO SI - IM S/E EL PEÑÓN B3 Tripolar L 72, ,5 50,4 78,8 37,8 44,8 110 NO SI NO IM S/E EL PEÑÓN E1 Tripolar L ,8 21,5 37,8 44,8 110 NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN E2 Tripolar L , ,8 44,8 110 NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN E3 Tripolar L ,8 21,5 37,8 44,8 110 NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN E4 0 L ,8 21,5 37,8 44,8 110 NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN E5 Tripolar L ,8 21,5 37,8 44,8 110 NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN ET1 Tripolar T ,5 37,8 44,8 110 NO SI - IM S/E EL PEÑÓN H1 Tripolar L ,41 5,68 12,4 SI SI SI IM S/E EL PEÑÓN H2 Tripolar L ,41 5,68 12,4 SI SI SI IM S/E EL PEÑÓN H3 Tripolar L ,5 50,4 78,8 5,41 5,68 12,4 SI SI SI IM S/E EL PEÑÓN H4 Tripolar L ,41 5,68 12,4 SI SI SI IM S/E EL PEÑÓN H5 0 L ,5 50,4 78,8 5,41 5,68 12,4 SI SI SI IM S/E EL PEÑÓN HT1 Tripolar T ,41 5,68 12,4 SI SI SI IM S/E HUASCO G1 Tripolar T , ,9 SI - - IM S/E HUASCO G2 Tripolar T , ,9 SI - - IM S/E HUASCO G3 Tripolar T ,4 17,6 39,9 SI - - IM S/E HUASCO G4 Tripolar T , ,9 NO - - IM S/E HUASCO G5 Tripolar T , ,9 NO - - IM S/E HUASCO H1 Tripolar L ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 32

33 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E HUASCO H2 Tripolar L ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI IM S/E HUASCO H3 Tripolar L ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI IM S/E HUASCO H4 Tripolar L ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI IM S/E HUASCO HS Tripolar L ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI IM S/E HUASCO HT2 Tripolar T ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI IM S/E HUASCO HT3 Tripolar T ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI IM S/E HUASCO HT4 Tripolar T ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI IM S/E HUASCO HT5 Tripolar T ,5-28,2 37,8-33,8 56 6,77 6,8 14,7 SI SI SI IM S/E ILLAPEL B1 Tripolar L 72, , ,95 1,95 3,75 SI SI SI IM S/E ILLAPEL E1 Tripolar L 24, ,8 21,5 2 2,63 5,34 SI SI SI IM S/E ILLAPEL E2 Tripolar L 24, ,8 21,5 2 2,63 5,34 SI SI SI IM S/E ILLAPEL E3 Tripolar L 24, ,8 21,5 2 2,63 5,34 SI SI SI IM S/E ILLAPEL E4 Tripolar L 24, ,8 21,5 2 2,63 5,34 SI SI SI IM S/E ILLAPEL ET2 Tripolar T ,5 2 2,63 5,34 SI SI SI IM S/E ILLAPEL H1 Tripolar L ,5 37,1 60 2,57 2,57 4,56 SI SI SI IM S/E ILLAPEL H2 Tripolar L ,4 62,5 2,57 2,57 4,56 SI SI SI IM S/E ILLAPEL H3 Tripolar L ,4 62,5 2,57 2,57 4,56 SI SI SI IM S/E ILLAPEL HT1 Tripolar T , ,57 2,57 4,56 SI SI SI IM S/E ILLAPEL HT2 Tripolar T ,4 62,5 2,57 2,57 4,56 SI SI SI IM S/E LOS OLIVOS E1 Tripolar L ,8 32,8 74,6 NO NO NO IM S/E LOS OLIVOS E2 Tripolar L ,8 32,8 74,6 NO NO NO IM S/E LOS OLIVOS E3 Tripolar L ,8 32,8 74,6 NO NO NO IM S/E LOS OLIVOS E4 Tripolar L ,8 32,8 74,6 NO NO NO Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 33

34 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E LOS OLIVOS E5 Tripolar L ,8 32,8 74,6 NO NO NO IM S/E LOS OLIVOS E6 Tripolar L ,8 32,8 74,6 NO NO NO IM S/E MONTE REDONDO JG principal Tap off S/E Monte Redondo T , ,8 5,04 5,07 11 SI SI SI IM S/E OVALLE B1 Tripolar L ,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE B2 Tripolar L ,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE B3 0 L 72, ,5 50,4 78,8 6,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE B5 Tripolar L 72, ,5 50,4 78,8 6,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE BR Tripolar A 72, ,5 50,4 78,8 6,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE BT1 Tripolar L 72, ,5 50,4 78,8 6,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE BT2 Tripolar T 72, ,5 6,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE BT3 Tripolar L 72, ,5 50,4 78,8 6,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE BT4 0 L 72, ,5 50,4 78,8 6,02 6,03 12,4 SI SI SI IM S/E OVALLE E1 Tripolar L , ,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE E2 Tripolar L 24, ,8 21,5 6,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE E3 Tripolar L 24, ,8 21,5 6,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE E4 Tripolar L 24, ,8 21,5 6,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE E5 0 L 24, ,8 21,5 6,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE E6 0 L 24, ,8 21,5 6,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE E7 0 L 24, ,8 21,5 6,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE E8 0 L , ,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE ES Tripolar A , ,16 6,92 15,7 SI SI SI IM S/E OVALLE ET1 Tripolar T ,16 6,92 15,7 SI SI - IM S/E OVALLE ET2 Tripolar T ,16 6,92 15,7 SI SI - Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 34

35 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E OVALLE H1 Tripolar L ,37 4,37 8,37 SI SI SI IM S/E OVALLE H2 Tripolar L ,37 4,37 8,37 SI SI SI IM S/E OVALLE H3 0 L ,5 50,4 78,8 4,37 4,37 8,37 SI SI SI IM S/E OVALLE HT3 Tripolar T ,37 4,37 8,37 SI SI SI IM S/E OVALLE HT4 0 L ,37 4,37 8,37 SI SI SI IM S/E PAPOSO J1 Tripolar L ,41 6,23 13,8 SI SI SI IM S/E PAPOSO J2 Tripolar L ,41 6,23 13,8 SI SI SI IM S/E PAPOSO JS Tripolar S ,41 6,23 13,8 SI SI SI IM S/E PUNITAQUI B1 Tripolar L 72, ,5 1,55 1,55 3,11 SI SI SI IM S/E PUNITAQUI BT1 Tripolar L 72, ,5 50,4 78,8 1,55 1,55 3,11 SI SI SI IM S/E PUNITAQUI C1 Tripolar L , ,5 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PUNITAQUI C2 Tripolar L , ,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PUNITAQUI C3 Tripolar L 13, ,8 21,5 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PUNITAQUI C4 Tripolar L 13, ,8 21,5 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PUNITAQUI CE Tripolar L 15, ,9 26,2 62,5 6,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E PUNITAQUI CT1 Tripolar T 15, ,74 6,78 14,8 SI SI SI IM S/E SALAMANCA HT1 Tripolar T , ,76 1,76 3,01 SI SI SI IM S/E SALAMANCA HT2 Tripolar T ,5 54,5 78,8 1,76 1,76 3,01 SI SI SI IM S/E Vallenar HT1 0 T ,14 5,14 9,15 SI - SI IM S/E GUACOLDA J1 0 L ,6 13,9 31,5 SI - SI IM S/E GUACOLDA J2 0 L ,6 13,9 31,5 SI - SI IM S/E GUACOLDA J3 0 L ,6 13,9 31,5 SI - - IM S/E GUACOLDA J4 0 L ,6 13,9 31,5 SI - - Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 35

36 _Nombre _Descripcion [T: TRANSFORMACION, L: LINEA, S: SECCIONADOR, A: ACOPLADOR] Tipo de TENSIóN Tensión [kv] CORRIENTE Corriente [A] LA INFORMACION SOLICITADA CORRESPONDE A VALORES RMS de Simétrica de Asimétrica CAPACIDAD DE CIERRE de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Con Central Ik'' Iasy ip IM S/E GUACOLDA JS 0 S ,6 13,9 31,5 SI - SI IM S/E GUACOLDA JT3 0 T ,6 13,9 31,5 SI - - IM S/E GUACOLDA JT4 0 T ,6 13,9 31,5 SI - - Tabla 7. Cumplimiento del Procedimiento CDEC del cumplimiento de los interruptores desde Quillota al Norte con Central Luz del Norte Web gtd@gtdingenieria.cl Pág. 36

37 La información sobre las capacidades de interruptores de las S/E troncales del SIC fue obtenida directamente de la información disponible del CDEC-SIC en su página web. En la tabla anterior se observa los datos necesarios para comparar cada uno de las corrientes de diseño de los interruptores necesaria para realizar este estuidio. Se observa también en los datos anteriores que la capacidad de los interruptores en la zona de influencia de Luz del Norte (Carrera Pinto Diego de Almagro Cardones nivel 220 kv) los interruptores se encuentran dimensionados apropiadamente y no poseen problema con los cortos circuitos que se presenten. Desde la tabla anterior se desprende que existen interruptores de la S/E Quillota 220 kv y otras que no cumplen con el procedimiento CDEC-SIC para el caso de la corriente en barra. Sin embargo, esta situación corresponde al caso base o sin central Luz del Norte, por ende el no cumplimiento no se debe a la inclusión del proyecto solar de FS. Ademas de los anteriores, se observan en los niveles de 13,2 kv interruptores fuera de su capacidad en las SSEE Diego de Almagro y Cardones, sin embargo estos se encuentran ya fuera de rango normal en el caso sin el proyecto Luz del Norte. Situación Cumplimiento SinCentral ConCentral ConCentral SinCentral de Simétrica de Asimétrica de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Ik" Iasy ip Ik" Iasy ip Ik" Iasy ip IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H6-LÍNEAMV ,6 13,2 29,6 11,6 13,2 29,6 NO NO Si NO NO Si IM S/E DIEGO DE ALMAGRO H ,6 13,2 29,6 11,6 13,2 29,6 NO NO Si NO NO Si IM S/E QUILLOTA J ,4 42,7 95,8 37,4 42,7 95,8 Si NO Si Si NO Si IM S/E QUILLOTA J ,4 42,7 95,8 37,4 42,7 95,8 Si NO Si Si NO Si IM S/E Quillota JS ,4 42,7 95,8 37,4 42,7 95,8 Si NO NO Si NO NO ALMEYDA SOLAR SPA / G ,8 22,0 48,9 18,8 22,0 48, ALMEYDA SOLAR SPA / G ,8 22,0 48,9 18,8 22,0 48, EMELDA / G ,8 22,0 48,9 18,8 22,0 48,9 NO NO NO NO NO NO EMELDA / G ,8 22,0 48,9 18,8 22,0 48,9 NO NO NO NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN B ,6 44,8 110,1 42,6 44,8 110,1 Si Si - Si Si - IM S/E EL PEÑÓN B ,6 44,8 110,1 42,6 44,8 110,1 Si Si NO Si Si NO IM S/E EL PEÑÓN E ,6 44,8 110,1 42,6 44,8 110,1 NO NO NO NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN E ,6 44,8 110,1 42,6 44,8 110,1 NO NO NO NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN E ,6 44,8 110,1 42,6 44,8 110,1 NO NO NO NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN E ,6 44,8 110,1 42,6 44,8 110,1 NO NO NO NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN E ,6 44,8 110,1 42,6 44,8 110,1 NO NO NO NO NO NO IM S/E EL PEÑÓN ET ,6 44,8 110,1 42,6 44,8 110,1 Si Si - Si Si - IM S/E HUASCO G ,2 17,6 39,9 15,2 17,6 39, IM S/E HUASCO G ,2 17,6 39,9 15,2 17,6 39, IM S/E LOS OLIVOS E ,8 32,8 74,6 29,8 32,8 74,6 NO NO NO NO NO NO IM S/E LOS OLIVOS E ,8 32,8 74,6 29,8 32,8 74,6 NO NO NO NO NO NO IM S/E LOS OLIVOS E ,8 32,8 74,6 29,8 32,8 74,6 NO NO NO NO NO NO Pág. 37

38 Situación Cumplimiento SinCentral ConCentral ConCentral SinCentral de Simétrica de Asimétrica de Cierre en Cortocircuito Ik" Iasy ip Ik" Iasy ip Ik" Iasy ip Ik" Iasy ip IM S/E LOS OLIVOS E ,8 32,8 74,6 29,8 32,8 74,6 NO NO NO NO NO NO IM S/E LOS OLIVOS E ,8 32,8 74,6 29,8 32,8 74,6 NO NO NO NO NO NO IM S/E LOS OLIVOS E ,8 32,8 74,6 29,8 32,8 74,6 NO NO NO NO NO NO IM S/E Quillota J ,4 42,7 95,8 37,4 42,7 95,8 Si Si NO Si Si NO IM S/E Quillota J ,4 42,7 95,8 37,4 42,7 95,8 Si Si NO Si Si NO IM S/E Quillota JR ,4 42,7 95,8 37,4 42,7 95,8 Si Si NO Si Si NO IM S/E Quillota JT1/ ,4 42,7 95,8 37,4 42,7 95,8 Si Si NO Si Si NO Tabla 8. Cumplimiento del Procedimiento CDEC del cumplimiento de los interruptores desde Quillota al Norte con Central Luz del Norte Comparación de Casos. Cabe señalar que la S/E Quillota 220 kv se encuentra fuera de la zona de injerencia de corrientes del punto de conexión de la central por la baja variación que presentaron sus corrientes de cortocircuito frente a la incorporación de la central. Pág. 38

39 4.3.1 Resultados en barras S/E Luz del Norte Y S/E Carrera Pinto Según lo solicitado por la DO del CDEC-SIC, se incorporan los datos técnicos de los equipos considerados para la central Luz del Norte, en particular los interruptores 52J1 de S/E Luz del Norte y 52J8 de S/E Carrera Pinto, demostrándose, que estos tienen la capacidad suficiente para despejar fallas en sus respectivas barras. Además a petición del CDEC-SIC, se requiere la incorporación y revisión de la información técnica de los interruptores pertenecientes a los proyectos de expansión, considerandos en este estudio, que hubiesen entrado en operación, para comprobar que sus capacidades de ruptura no sean sobrepasadas por la incorporación de Luz del Norte, para tal efecto se revisó, en primera instancia, los Informes mensuales de operación del CDEC-SIC entre los meses de enero y abril del 2015, que dan cuenta de los proyectos de generación incorporados en cada uno de estos meses al SIC, los que indican la entrada en servicio de los siguientes proyectos presentes en plan de obras considerados para este estudio: PV Lalackama, PV Chañares y PV Javiera, luego se extrae la información técnica de los equipos desde la pagina del CDEC-SIC (Infotecnica). Los resultados establecen que los interruptores tienen la holgura suficiente para despajar las corrientes de cortocircuito en sus respectivas barras. A continuacion se resumen estos resultados: _Nombre TENSIóN NOMINA L Tensión [kv] CORRIENT E Corriente [A] LA INFORMACIO N SOLICITADA CORRESPON DE A VALORES RMS de Simétrica Capacida d de Asimétric a CAPACIDA D DE CIERRE de Cierre en Cortocircuit o Ik" Iasy ip Con Central Interrupt or Cumple de Ik'' Interrupt or Cumple de Iasy IM S/E CARRERA PINTO J ,08 6,15 13,75 SI SI SI IM S/E Luz del Norte ,88 5,95 13,27 SI SI SI IM S/E Lalackama220 IM S/E Chañares110 IM S/E Javiera110 Tabla 9. Interrupt or Cumple de ip ,41 4,22 9,69 SI SI SI ,5 47,25 78,75 4,66 5,43 11,98 SI SI SI ,13 2,13 3,94 SI SI SI Cumplimiento del Procedimiento CDEC del cumplimiento de los interruptores Luz del Norte, Carrera Pinto y centrales en zona de influencia Pág. 39

40 4.4 Verificación de interruptores con método alternativo definido en el procedimiento DO A pesar de que en S/E Quillota 220 kv y otras del sistema no cumplían la normativa no se realizó lo indicado en el Artículo N 13, debido a que ya en el caso base las corrientes en esa barra eran superiores a la corriente de diseño de los interruptores. Pág. 40

41 5.0 CONCLUSIONES CONCLUSIONES CON RESPECTO A LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN BARRAS Al analizar las variaciones porcentuales en la potencia de cortocircuito y en las diversas corrientes de cortocircuito se observa que no existen en las barras una variación considerable (menor al 15% observada en la Barra Carrera Pinto 220 kv, resto permanece con valores cercanos a 0%) producto de la incorporación de la central fotovoltaica Luz del Norte al sistema. Dentro de las barras troncales más afectadas se encuentra la barra más cercana en donde se conecta el parque, Carrera Pinto kv, donde se observa una variación de 12% en su potencia de cortocircuito, siendo la barra más afectada del sistema troncal. Luego le siguen las barras San Andrés 220 kv, Diego de Almagro 220 kv y Cardones 220 kv que presentan variaciones menores al 1%. Las otras barras del sistema troncal entre el caso base y el que incorpora a Luz del Norte su variaciones son mínimas en todos los tipos de corrientes. Por lo tanto se concluye que el ingreso de la central fotovoltaica Luz del Norte no produce cambios significativos en las barras cercanas a su punto de conexión, como tampoco a otra instalación del Sistema Troncal. CONCLUSIONES CON RESPECTO A LA COMPARACIÓN DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN BARRA CON CAPACIDADES DE INTERRUPTORES Al comparar las capacidades de los interruptores con las corrientes de cortocircuito calculadas se observa que ningún interruptor desde Nogales al Norte ve superada sus capacidades con respecto a las corrientes obtenidas con la central fotovoltaica Luz del Norte operativa, en el caso de interruptores de 110 y 220 kv que se obtuvo información relevante. Sin embargo, en la S/E Quillota 220 kv y otras, algunos interruptores encuentran sobrepasados sus corrientes de diseño pero esta situación se encuentra también en el caso base. Es por ello, que no es responsabilidad de la incorporación de esta nueva generación el aumento en las corrientes que circularán a través de estos interruptores. Finalmente, Las instalaciones asociadas a la incorporacion de Luz del Norte, interruptores 52J1 de S/E Luz del Norte y 52J8 de S/E Carrera Pinto, cumplen con poseer la capacidad de despeje de corrientes de cortocircuito en ambas barras. Cabe señalar que la información de los interruptores del parque Luz del Norte, fue obtenida directamente de FS. Pág. 41

42 Es importante destacar que estas corriente son calculadas utilizando los supuestos del procedimiento del CDEC-SIC, el cual establece que el sistema debe estar lo más anillado posible y que se debe tener conectadas todas las unidades de generación, lo cual indudablemente contribuye a que las corrientes calculadas estén sobredimensionadas. GTD INGENIEROS CONSULTORES LTDA. Santiago, junio de 2015 Pág. 42

43 6.0 ANEXO 1 Corrientes de Secuencia Cero Si bien el procedimiento establecido por el CDEC no indica el registro de las corrientes de Secuencia Cero para efectos del informe de Niveles de Cortocircuitos, se entregan a continuación los valores 3I0 circulantes por el Neutro de las instalaciones para información general. Barra Sin Central Con Central 3xI0 2FT 3xI0 1FT 3xI0 2FT 3xI0 1FT San Lorenzo 220 9,086 6,611 9,139 6,627 Carrera Pinto 220 5,926 5,274 7,706 5,925 Cardones ,983 10,271 12,991 10,273 San Andrés 220 9,930 7,485 10,042 7,519 San Andres B1 25,648 16,601 25,648 16,601 Diego de Almagro ,611 10,314 17,620 10,316 Diego de Almagro 220 9,250 6,672 9,305 6,688 San Andres B2 25,648 16,601 25,648 16,601 Paposo 220 7,056 5,219 7,056 5,219 Cardones ,250 8,356 11,252 8,356 Maitencillo ,868 11,698 12,869 11,698 Maitencillo ,928 9,545 11,928 9,545 Punta Colorada 220 4,482 5,176 4,482 5,176 Diego de Almagro C1 0,000 0,000 0,000 0,000 Caserones 220 1,251 1,698 1,251 1,698 Emelda P1 29,221 31,903 29,221 31,903 Cardones C1 0,000 0,000 0,000 0,000 Caldera 110 0,629 0,833 0,629 0,833 Pan de Azúcar 220 7,510 6,542 7,510 6,542 Huasco 110 8,299 6,701 8,299 6,701 Vallenar 110 6,048 4,729 6,048 4,729 Maitencillo C 0,000 0,000 0,000 0,000 Pan de Azucar ,321 8,377 10,321 8,377 Las Palmas 220 6,746 6,456 6,746 6,456 El Peñon 110 4,187 4,715 4,187 4,715 Los Vilos 220 6,739 7,747 6,739 7,747 Huasco ,542 17,573 16,542 17,573 Ovalle 110 4,431 4,102 4,431 4,102 Ovalle B 7,662 5,895 7,662 5,895 Huasco ,896 12,689 10,896 12,689 Ovalle C2 0,000 0,000 0,000 0,000 Andacollo 66 0,864 1,126 0,864 1,126 Andacollo 23 10,331 5,819 10,331 5,819 Choapa 110 6,998 5,617 6,998 5,617 Nogales ,103 21,863 17,103 21,863 Illapel 110 1,666 2,004 1,666 2,004 Salamanca 110 0,971 1,248 0,971 1,248 Olivos E 42,804 28,524 42,804 28,524 Quillota ,213 34,611 32,213 34,611 Pág. 43

44 Barra Sin Central Con Central 3xI0 2FT 3xI0 1FT 3xI0 2FT 3xI0 1FT Quillota ,236 20,162 19,236 20,162 Illapel C 0,000 0,000 0,000 0,000 Punitaqui 66 0,854 1,128 0,854 1,128 Punitaqui ,560 6,421 10,560 6,421 Cabildo 110 0,000 0,000 0,000 0,000 Guacolda ,858 12,588 14,858 12,588 Tap MR-1 5,077 4,973 5,077 4,973 Diego de Almagro G1 16,896 17,953 16,896 17,953 Maitencillo CER 0,000 0,000 0,000 0,000 Pan de Azucar 66 8,228 6,036 8,228 6,036 Emelda ,855 8,890 12,857 8,890 El Peñon 23 12,189 15,355 12,189 15,355 Pan de Azucar ,000 0,000 0,000 0,000 Illapel B 1,798 1,822 1,798 1,822 Diego de Almagro C2 0,000 0,000 0,000 0,000 Tabla 10. Niveles de Corriente 3I0 simuladas. Pág. 44

45 7.0 ANEXO 2 DESCRIPCIÓN DE LA TOPOLOGÍA DE LA CENTRAL LUZ A continuación se muestra la topología utilizada para modelar la Central Luz Norte en las simulaciones del estudio de cortocircuito realizadas en el Digsilent Powerfactory. La información aquí mostrada es la misma utilizada en el Digsilent Figura 1 Topología Central Luz del Norte De la figura 1 anterior, se observa la configuración de la central en la cuales los paneles se agrupan e inyectan su energía en transformadores trifásicos elevadores 23/0.36 kv, los cuales se conectan a un Transformador de Poder 220/23 kv para la inyección de la energía en la Barra Carrera Pinto 220kV a través de una línea de transmisión. Los detalles de los equipos utilizados se adjuntan a continuación. Pág. 45

46 Nombre DigSilent Unidades Paralelas Luz del Norte 1 22 Luz del Norte 2 23 Luz del Norte 3 22 Luz del Norte 4 19 Total 86 Tabla 1 Unidades de Generación de Luz del Norte Cada unidad FV posee unidades con las siguientes características: Figura 2 Parámetros Unidades Generadoras Digsilent Del mismo modo, las unidades transformadoras elevadoras se componen de unidades paralelas según el siguiente esquema: Pág. 46

47 Nombre DigSilent Unidades Paralelas Luz del Norte 24/0.36kV 1.65 MVA 1 22 Luz del Norte 24/0.36kV 1.65 MVA 2 31 Luz del Norte 24/0.36kV 1.65 MVA 3 22 Luz del Norte 24/0.36kV 1.65 MVA 4 19 Tabla 2 Descripción Transformadores Elevadores en Digsilent Cada una de las unidades elevadoras 23/0.36 kv de 1,65 [MVA] contiene los siguientes parámetros: Figura 3 Parámetros Unidades Transformadoras Luz del Norte Por otra parte, el Transformador de Poder 220/23 kv de 150 [MVA], posee los siguientes parámetros: Pág. 47

48 Figura 4 Parámetros Transformador de Poder Luz del Norte Transformador de Poder 220/23 kv 150 MVA Paso tap (% Vn) 2,5% Tap Minimo 1 Tap Máximo 5 Tap Neutro 3 Tap 3 Posición 3 Corriente Vacío (%In) 0,3 Pérdidas Núcleo (kw) 85 Tabla 3 Descripción Transformador Poder Pág. 48