MEMORIA TECNODESCRIPTIVA

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1 MEMORIA TECNODESCRIPTIVA PROYECTO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS EN ALTA Y BAJA TENSIÓN A PLANTA POTABILIZADORA DE TEPATITLAN,. UBICADA EN CARRETERA JALISCO. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 1 de 30

2 MEMORIA TÉCNICO DESCRIPTIVA Memoria técnico descriptiva del proyecto de instalaciones eléctricas en alta y baja potabilizadora de Tepatitlán ubicado en carretera Jalisco. INDICE Tabla de contenido A.- OBJETIVO B.- LOCALIZACIÓN C.- ALTA TENSIÓN D.- SUB-ESTACIÓN (CÁLCULO Y TIPO) E.- RELACIÓN DE CARGA AL 100% POTABILIZADORA DE TEPATITLAN... 3 F.- CALCULO DE TRANSFORMADOR Y CÁLCULO DE PROTECCIÓN ) SELECCIÓN DE LISTÓN FUSIBLE EN ALTA TENSIÓN G.- CALCULO DE CORTO CIRCUITO CAPACIDAD DE LA SUB-ESTACIÓN 1500 KVA SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN CORTO CIRCUITO... 4 H.- CALCULO PARA ALIMENTACIÓN PRINCIPAL Y ALIMENTADOR DEL GENERADOR POR CORRIENTE POR CAÍDA DE TENSIÓN POR CORTO CIRCUITO CALCULO DE LA CANALIZACIÓN DE ALIMENTADOR PRINCIPAL CALCULO DE INTERRUPTOR PARA LA PROTECCIÓN DEL ALIMENTADOR PRINCIPAL I.- DISEÑO DEL SISTEMA DE TIERRAS CONSIDERACIONES GENERALES DETERMINACIÓN DE LA CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO DETERMINACIÓN DE LA RESISTIVIDAD DEL TERRENO CALCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR CALCULO DE LA LONGITUD NECESARIA DEL CONDUCTOR CALCULO DEL POTENCIAL DE CONTACTO O DE MALLA CALCULO DEL POTENCIAL DE PASO CALCULO DE LA RESISTENCIA DE LA RED CALCULO DEL POTENCIAL DE TRANSFERENCIA J.- CALCULO DEL TABLERO A (FUERZA) POR CAPACIDAD DE CORRIENTE POR CAÍDA DE TENSIÓN CALCULO DE LA CANALIZACIÓN A TABLERO FUERZA CALCULO DE INTERRUPTOR PARA LA PROTECCIÓN DEL ALIMENTADOR A TABLERO FUERZA Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 2 de 30

3 A.- OBJETIVO.- EL OBJETIVO GENERAL DEL PRESENTE PROYECTO ES ESTABLECER LAS ESPECIFICACIONES DESTINADAS AL SUMINISTRO Y USO DE ENERGÍA ELÉCTRICA, A FIN DE QUE OFREZCAN CONDICIONES ADECUADAS DE SERVICIO Y SEGURIDAD PARA LAS PERSONAS Y SU PATRIMONIO APLICANDO LA NORMA OFICIAL MEXICANA NOM-001 SEDE B.- LOCALIZACIÓN.- JALISCO. C.- ALTA TENSIÓN.- La acometida de alta tensión será trifásica aérea con cable aluminio 1/0 ACSR, por fase, poste de concreto de aislamiento 23 KV, corta fusible tipo cuchilla 23 KV y crucetas pt-250. D.- SUB-ESTACIÓN (CÁLCULO Y TIPO).- Para el cálculo de la sub-estación se tomaron las corrientes nominales de todo el sistema de acuerdo a la relación de carga al 80 %. E.- RELACIÓN DE CARGA AL 100% POTABILIZADORA DE TEPATITLAN PROPIETARIO: MUNICIPIO DE TEPATITLAN UBICACIÓN: JALISCO. CANT. DESCRIPCIÓN VOLTS WATTS POR EQUIPO TOTAL EN WATTS 5 Motobomba de Impulsión (400HP) ,280 1,491,400 TOTAL EN WATTS. 1,491,400 F.- CALCULO DE TRANSFORMADOR Y CÁLCULO DE PROTECCIÓN Nota: Se aplicara un factor de demanda de un 80% a la carga total. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 3 de 30

4 KW TOTAL= F.D. = 80% KW TOTAL= Kw Kva Kw F. P Kva Kva 0.9 Por consiguiente se selecciona un transformador de 1500 KVA delta estrella, 23,000/ volts trifásico tipo seco (AA), marca VOLTAN, para la subestación. 1) SELECCIÓN DE LISTÓN FUSIBLE EN ALTA TENSIÓN. I = 1500 KVA = A 23 KV X 1.73 I = X 3 = A. I = 100 A. Se selecciona un listón fusible de 100 Amps como máximo para las cuchillas fusible en alta tensión del tipo individual, operación en aire, maniobradas con pértiga. Tabla 450. G.- CALCULO DE CORTO CIRCUITO baja tensión. Memoria de cálculo de corto circuito del proyecto e instalaciones eléctricas en alta y 1. CAPACIDAD DE LA SUB-ESTACIÓN 2000 KVA. 2. SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN. ALTA TENSIÓN: 23.0 KV BAJA TENSIÓN: 480/277 V. 3. CORTO CIRCUITO Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 4 de 30

5 OBJETIVO.- Determinar las potencias o corrientes de corto circuito en los buses del sistema eléctrico para verificar las capacidades interruptivas de los sistemas de protección descritos a continuación. a) Interruptor general en baja tensión. b) Cuchillas fusibles en alta tensión. c) Resto de interruptores de baja tensión. Observaciones.- Las cargas de alumbrado no intervienen en la contribución de corto circuito. MÉTODO DE CÁLCULO.- Mediante el uso del software FaultChecker 4.01, se determinan los niveles de corrientes de cortocircuito y las principales contribuciones de los elementos de la red bajo estudio. Los datos primarios para este software se toman del unifilar suministrado con los cálculos previos de cargas, alimentadores y dispositivos de protección a emplear. Los algoritmos de cálculos han sido implementados utilizando técnicas matemáticas y computacionales sofisticadas que garantizan una solución precisa para cada estudio que se realice y una máxima velocidad de ejecución. ESTUDIO DE CORTOCIRCUITO MÁXIMO. Consiste en determinar el tipo de falla (cortocircuito trifásico, bifásico, bifásico a tierra o monofásico) que tenga asociado el nivel de cortocircuito máximo, en cada nodo de la red eléctrica bajo estudio, y para esa condición, se determinan las siguientes magnitudes: Corriente subtransitoria pico (I'' Pico) Corriente subtransitoria total (I'' Total) Corriente subtransitoria simétrica (I'' Sim) Corriente transitoria simétrica (I' Sim) Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 5 de 30

6 Con estas corrientes se procede a evaluar si los interruptores y alimentadores de toda la red eléctrica, son capaces de soportar estos niveles de corrientes de falla. A continuación se describe la metodología utilizada para realizar estos análisis. PRUEBA A LOS INTERRUPTORES Primeramente se deben ajustar los niveles de las corriente de cortocircuito a los valores de las relaciones X/R a los cuales los fabricantes de los interruptores realizan sus pruebas, para garantizar un correcto funcionamiento de sus dispositivos. En realidad los valores nominales de los parámetros de los interruptores y fusible (voltaje, corriente, corriente de interrupción y corriente de interrupción máxima), están referidos a una relación X/R de prueba ideal de laboratorio que no tiene por qué coincidir con la real a la cual se encuentra trabajando en la instalación industrial bajo estudio. Para salvar estas diferencias FaultChecker tiene incorporado algoritmos para los diferentes interruptores: PARA INTERRUPTOR DE BAJO VOLTAJE. El software determina el valor de la corriente de cortocircuito (Irms), para la relación X/R real en el punto donde está situado el interruptor, en el estado subtransitorio (½ ciclo).si el interruptor es de caja moldeada o de potencia con fusible la corriente de cortocircuito ajustada al valor de XR de prueba se calcula como: I adj I rms (1 2*e (1 2*e -2 / XRreal -2 / XRTest ) ) Si el interruptor es de potencia con fusible entonces: I adj I rms (1 e * (1 e - / XRreal - / XRTest ) ) Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 6 de 30

7 Para que este interruptor cumpla con los requisitos de funcionamiento su corriente de disparo máxima tiene que ser mayor o igual a esa corriente de ajuste calculada, con esto garantizamos que los parámetros de fábrica se ajusten a las condiciones reales de trabajo. PARA INTERRUPTOR DE ALTO VOLTAJE. El software determina el valor de la corriente de cortocircuito (Irms), para la relación X/R real en el punto donde está situado el interruptor, para el estado transitorio (1½ - 4 ciclos). Se determina la corriente de Interrupción (Int) mediante: Voltaje nominal Breaker Int Corr. Int. Nominal* Voltaje real del breaker La corriente ajustada a las condiciones de fábrica se calcula como I adj I rms (1 2*e -4 * tiempo/ XRreal ) Si el Rating del Interruptor es simétrico para que el interruptor cumpla con las normas de operación la corriente Irms calculada tiene que ser menor que la corriente Int calculada anteriormente. (Irms Int) Si el Rating del Interruptor es asimétrico entonces para que cumpla con las normas el valor de la corriente ajustada (Iadj) tiene que ser menor que la corriente de Interrupción máxima calculada. (Iadj Int) Además de estas dos comprobaciones para que el interruptor pase la prueba debe cumplirse que la corriente pico calculada en el punto debe ser menor que la corriente simétrica máxima del interruptor y que la corriente asimétrica calculada en el punto sea inferior a la corriente asimétrica máxima del Interruptor. FUSIBLES: Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 7 de 30

8 El software determina el valor de la corriente de cortocircuito (Irms), para la relación X/R real en el punto donde está situado el interruptor, en el estado subtransitorio (½ ciclo). La corriente de cortocircuito ajustada al valor de XR de prueba se calcula como I adj I rms (1 2*e (1 2*e -2 / XRreal -2 / XRTest ) ) Para que este fusible cumpla con los requisitos de funcionamiento su corriente de interrupción máxima tiene que ser mayor o igual a esa corriente de ajuste calculada, con esto garantizamos que los parámetros de fábrica se ajusten a las condiciones reales de trabajo del fusible. PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO. Determinación de los Niveles Máximos de Falla en cada elemento del Diagrama Unifilar. Utilizando el estudio Prueba de CCMáximo del software FaultChecker, se obtienen los niveles máximos posibles en cada elemento del diagrama unifilar. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 8 de 30

9 . Diagrama unifilar de la red. Niveles de Corriente de Cortocircuito en los Nodos A continuación se muestran los valores de las corrientes de falla en los nodos del sistema bajo estudio: Nombre I"Pico I"Total I"Sim I'Sim CFE MED T ALTA T BAJA L_IMPUL_ GEN Cal_ Cal_ Cal_ Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 9 de 30

10 TRANSFEREN L_IMPUL_ Cal_ Cal_R COMP_ COMP_ TR2_ALTA TR2_BAJA TAB_SPB Niveles de Corriente de Cortocircuito en los Interruptores Nombre I"Pico I"Total I"Sim I'Sim Conectado a FUSIBLE_SUB T ALTA MASTER L_IMPUL_1 Q1_ L_IMPUL_1 Q1_ L_IMPUL_1 Q1_ L_IMPUL_1 2000A L_IMPUL_1 3X50A L_IMPUL_2 MASTER L_IMPUL_2 Q1_ L_IMPUL_2 Q1_R L_IMPUL_2 Q1_ L_IMPUL_2 Q1_ L_IMPUL_2 Nomenclatura I"Pico = Corriente subtransitoria pico (ka) I"Total = Corriente subtransitoria total (ka) I"sim = Corriente subtransitoria simétrica (ka) I sim = Corriente transitoria simétrica (ka) CORRIENTE QUE CIRCULA POR EL INTERRUPTOR GENERAL Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 10 de 30

11 El interruptor general 3x3000 asimétrico como mínimo (65,000 A propuesta). tendrán una capacidad interruptiva de 33,000 A CORRIENTES QUE CIRCULAN POR CUCHILLA FUSIBLE La cuchilla fusible en alta tensión una capacidad interruptiva de 1,000 A. Asimétricos comercial. H.- CALCULO PARA ALIMENTACIÓN PRINCIPAL Y ALIMENTADOR DEL GENERADOR. Cálculo del conductor principal que parte del secundario del transformador de 1500 KVA hacia el interruptor general. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 11 de 30

12 Proyecto: SISTEMA DE Is amp Is x amp 3x POR CORRIENTE Afectado por temperatura (F.T.) 40 c, de 88 %, 1 conductor por fase y 1 canalización (con objeto de no afectar por factor de agrupamiento). I = 3007 =3417 A I = 3417 A. De acuerdo a la tabla de la NOM., conductores a 75 c le corresponde KCM/FASE. 2. POR CAÍDA DE TENSIÓN. Z = 3 X VLTS = 0.47 OHM/KM LONG (KM) X I NOM X 100 De acuerdo a la tabla 9 (NEC), le corresponde N 2 / fase. Calculando la caída de tensión para los conductores por fase seleccionado. (se seleccionó el conductor por capacidad de corriente). E % = 0,0846 OHM/KM X 0.01 KM X 2405 A X 100 = 480 V. E % = 0.42 % VI = (480 V) X (E %/ 100) VI = 2.03 V VF = 480 V 2.03 V = V. VI = VOLTAJE CAÍDA EN LA TRAYECTORIA DE LOS CONDUCTORES. VF = VOLTAJE ENTREGADO EN LOS BORNES DEL INTERRUPTOR GENERAL. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 12 de 30

13 3. POR CORTO CIRCUITO. CONDUCTOR DE COBRE (I )2. T = X LOG T2 (A) T1 I MÁXIMA CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO ASIMÉTRICA PERMISIBLE. I = 33,181 A. A = SECCIÓN TRANSVERSAL DEL CONDUCTOR EN CIRCULAR MIL. T = TIEMPO EN SEGUNDOS DE DURACIÓN DE CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO ( SEG.). T1 = MÁXIMA TEMPERATURA DE OPERACION = 90 C. T2 = MÁXIMA TEMPERATURA PERMISIBLE POR EL CONDUCTOR BAJO CORTO CIRCUITO = 250 C. A I 234 T LOG 234 T1 T A LOG A = CM. 1 MM² = 1974 CM. A = CM X 1 MM² 1974 CM Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 13 de 30

14 A = MM². DE ACUERDO A LA TABLA DE LA NOM. LE CORRESPONDE 1 1/0 AWG / FASE. 4. CALCULO DE LA CANALIZACIÓN DE ALIMENTADOR PRINCIPAL CONDUCTORES: Diámetro (mm) 18 CONDUCTORES DE CALIBRE 350 kcm. (TABLA 10-5) 21.6 MM /CU 1 COND. DE TIERRA FÍSICA CALIBRE 350 kcm. (TABLA 10-5) 21.6 MM /CU 6 COND. DE NEUTRO CALIBRE 350 kcm. (TABLA 10-5) 21.6 MM /CU Se dispondrán 6 grupos con 4 conductores en configuración de trébol más un conductor de tierra física. Longitud total utilizada por los conductores: 550MM considerando un espaciamiento entre grupos equivalente al diámetro del grupo. Se utilizará una canalización tipo charola de fondo ventilado de CALCULO DE INTERRUPTOR PARA LA PROTECCIÓN DEL ALIMENTADOR PRINCIPAL Is amp Is x amp 3x480 I = 3007 A, se selecciona interruptor 3 x 3000 de acuerdo a la capacidad máxima del transformador y la capacidad de los conductores. I.- DISEÑO DEL SISTEMA DE TIERRAS. DESARROLLO EN 9 PASOS. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 14 de 30

15 1. CONSIDERACIONES GENERALES. estrella. Calcularemos la red de tierras de una sub-estación de 1500 KVA, conexión delta La red se enterrara a 50 cm de profundidad en el terreno. Se aterrizaran tanto las estructuras como los equipos y el neutro del sistema. 2. DETERMINACIÓN DE LA CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO. Esta fue calculada previamente en el cálculo de corto circuito, tomándose para nuestro análisis la corriente trifásica en el bus No. 2 por ser esta la mayor afectada por el factor de asimetría 25 más para este tipo de actividades. I = 33,181 A. 3. DETERMINACIÓN DE LA RESISTIVIDAD DEL TERRENO Utilizando el método de los tres puntos con la siguiente disposición. TERROHMETRO L = 3 M A = 0.15 Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 15 de 30

16 Y aplicando la siguiente expresión (IEEE). = 2 R L. LN L D EN LA QUE: = RESISTIVIDAD DEL TERRENO EN OHM METRO. R = RESISTENCIA MEDIDA EN OHM = 2 OHM L = PROFUNDIDAD DEL ELECTRODO DE PRUEBA = 3 METROS. D = DIÁMETRO DEL ELECTRODO DE PRUEBA = (5/8 ) METROS SUSTITUYENDO VALORES: = 2 * * 2 OHM * 3M LN * 3M M = 5.96 OHM METRO 4. CALCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR. Utilizando la fórmula de ONDERDONK. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 16 de 30

17 A I TM TA LOG TA 33S Proyecto: SISTEMA DE EN DONDE: I = CORRIENTE DE FALLA EN AMPERES ASIMÉTRICOS. A = SECCIÓN DEL CONDUCTOR EN CIRCULAR MIL (CM). TM = TEMPERATURA MÁXIMA ADMISIBLE EN 250 C PARA CONECTORES MECÁNICOS Y 450 C PARA CONECTORES SOLDABLES Y 1083 C TEMPERATURA DE FUSION DEL COBRE. TA = TEMPERATURA AMBIENTE = 35 C. S = TIEMPO DE FALLA EN SEGUNDOS. SUSTITUYENDO VALORES: A LOG A = CM 1 MM² = 1974 CM. A = CM X 1 MM² 1974 CM A = MM². Equivale al cable 2 AWG que tiene 33.6 mm² por lo que el calibre mínimo requerido por la norma oficial mexicana es de 4/0 AWG: entonces si cumple. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 17 de 30

18 5. CALCULO DE LA LONGITUD NECESARIA DEL CONDUCTOR. Emplearemos la siguiente formula que se deduce a partir de la tensión de malla y la tensión de contacto. L = KM * KI * * ICC * T S En donde: L =LONGITUD DEL CONDUCTOR ENTERRADO PARA MANTENER EL VOLTAJE DE MALLA DENTRO DE LOS VALORES DE SEGURIDAD. KM = COEFICIENTE QUE DEPENDE DEL NUMERO DE CONDUCTORES EN PARALELO (N), SU ESPACIAMIENTO ( D ), SU DIÁMETRO ( D ) Y PROFUNDIDAD ( H ). KI = COEFICIENTE DE CORRECCIÓN POR LA IRREGULARIDADES DEL FLUJO DE CORRIENTES A TIERRA. = RESISTIVIDAD DEL TERRENO = 5.96 OHM METRO ICC = CORRIENTE DE FALLA = A. T = DURACIÓN DE LA FALLA = 0.1 SEGUNDOS. S = RESISTIVIDAD DE LA SUPERFICIE DEL TIPO DE TERRENO = 3500 OHM. M (TABLAS). Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 18 de 30

19 DISEÑO DE LA MALLA M M M m 0.5 KM = 1 * LN D2 + * 1 * LN 3 * 5 * 7 X N 2 16 HD 4 * 6 * 8 KM = 1 * LN * (0.666 M²) + 1 LN ( 3 X 5 ) 2 16 * 0.5 M * * 6 KM = KI = N D = ESPACIAMIENTO DE CONDUCTORES = M D = DIÁMETRO DE CONDUCTOR NO. 2 = MM2 = D = M. H = PROFUNDIDAD DE ENTERRAMIENTO DE LA RED = 0.5 M N = NUMERO DE CONDUCTORES EN PARALELO = 4 Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 19 de 30

20 KI = N Sustituyendo valores: KI = * 4 = Por lo tanto la longitud del cable calculado será: L = * 1.33 * 5.96 OHM M * A * 0.1 SEGUNDO * 3500 OHM.M L =5.74 M Con esta longitud del conductor se mantendrá la tensión de malla dentro de los límites de seguridad. 12 VARILLAS DE 3M = 36 M LONGITUD 4/0 = 20 M TOTAL: = 56 M Por lo tanto 56 M >5.74 M. Lo cual está dentro de los límites de seguridad 6. CALCULO DEL POTENCIAL DE CONTACTO O DE MALLA. VC = KM * KI S ICC L VC = * 1.33 * 5.96 OHM * M (33181). 56 M VC = 1066 V Comparando este valor con el potencial de contacto permisible por el cuerpo humano. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 20 de 30

21 VC1 = * S = * 3500 OHM T 0.1 SEGUNDO M = 3, V V > 1066 V Entonces tendremos seguridad respecto al potencial de contacto o de malla. 7. CALCULO DEL POTENCIAL DE PASO. VP = KS * KI ICC L KS = COEFICIENTE QUE INVOLUCRA H, D * D YA DEFINIDO Y QUE SE OBTIENE CON LA SIGUIENTE FORMULA: KS = H D + H 2D 3D Número De Conductores En Malla KS = 1 ( ) 2 * * * KS = Por lo tanto: VP = * 1.33 * 5.96 OHM * M (33181 A) 56 M VP = 4649 V Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 21 de 30

22 Comparando Este Valor Con El Potencial De Paso Tolerable En El Cuerpo Humano. VP = S = OHM M T 0.1 SEGUNDO VP = V > 4649 V 8. CALCULO DE LA RESISTENCIA DE LA RED. EMPLEANDO LAURENT Y NIEMAN R = +. 4R L R A APARTIR DE A = R² (CIRCULO) R = A = 2 M² = M R = 5.96 OHM METRO OHM METRO 4 * M 56 M R = OHM 9. CALCULO DEL POTENCIAL DE TRANSFERENCIA. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 22 de 30

23 El máximo aumento del potencial en la malla con respecto a tierra de un punto remoto es: V = R X ICC V = POTENCIAL MÁXIMO AL QUE LLEGA LA REJILLA CON RESPECTO A TIERRA ( V ) R = RESISTENCIA TOTAL DE LA MALLA = ICC = CORRIENTE DE CORTO CIRCUITO. V = OHM * 33,181 A V = 65,864 V. J.- CALCULO DEL TABLERO A (FUERZA). Se selecciona uno de los circuitos de alimentación de las bombas (todos son iguales). 1. POR CAPACIDAD DE CORRIENTE I watts 3xV1xf. p 372 I 498 Amp Is 498 x amp 3x480 x0.9 I = 523 A. Afectado por temperatura (F.T.) 40 c, de 82 %, 1 conductor por fase y 1 canalización (con objeto de no afectar por factor de agrupamiento). I = 623A I = 740 A. De acuerdo a la tabla de la NOM., conductores a 60 c le corresponde kcm / fase. 2. POR CAÍDA DE TENSIÓN. L=15 MTS Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 23 de 30

24 Z = 3 X VLTS = 1.92 OHM/KM LONG (KM) X I NOM X 100 De acuerdo a la tabla 9 (NEC), LE CORRESPONDE 8 AWG / fase Calculando la caída de tensión para los conductores kcm por fase seleccionado. (se seleccionó el conductor por capacidad de corriente). E % = OHM/KM X KM X 498 X 100 = 480 V. E % = 0.39 % VI = (480 V) X (E %/ 100) VI = 1.88 V VF = 480 V VI = V. VI = VOLTAJE CAÍDA EN LA TRAYECTORIA DE LOS CONDUCTORES. VF = VOLTAJE ENTREGADO EN LOS BORNES DEL INTERRUPTOR GENERAL. 3. CALCULO DE LA CANALIZACIÓN A TABLERO FUERZA CONDUCTORES: ÁREA DE SECCIÓN 6 CONDUCTORES DE CALIBRE 3/0AWG. (TABLA 10-5) 201 MM2 2 COND. DE TIERRA FÍSICA CALIBRE 1/0 AWG. (TABLA 10-5) 143 MM2 ÁREA TOTAL = 1492 MM2 De la tabla 10-4 de la NOM. De dimensiones de tubo (CONDUIT), se selecciona en la columna de factor de relleno de 40 %, por tener más de 2 conductores, el cual nos da un tamaño de 3 de diámetro. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 24 de 30

25 K.- CALCULO DEL TABLERO B (FUERZA). El cálculo de los alimentadores de la bombas de este tablero es similar al efectuado en el Tablero A. 1. CÁLCULO DE ALIMENTADOR DE LOS COMPRESORES Se selecciona uno de los circuitos de alimentación de los compresores para su análisis. POR CAPACIDAD DE CORRIENTE I watts 3xV1xf. p 149 I 199 Amp Is 199 x amp 3x480 x0.9 I = 248 A. Afectado por temperatura (F.T.) 40 c, de 82 %, 1 conductor por fase y 1 canalización (con objeto de no afectar por factor de agrupamiento). I = 248A I = 303 A. De acuerdo a la tabla de la NOM., conductores a 60 c le corresponde 2-2/0 AWG / fase. POR CAÍDA DE TENSIÓN. L=25 MTS Z = 3 X VLTS = 2.89 OHM/KM LONG (KM) X I NOM X 100 De acuerdo a la tabla 9 (NEC), LE CORRESPONDE 10 AWG / fase Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 25 de 30

26 Calculando la caída de tensión para los conductores 2-2/0 AWG por fase seleccionado. (se seleccionó el conductor por capacidad de corriente). E % = 0,317 OHM/KM X KM X 199 X 100 = 480 V. E % = % VI = (480 V) X (E %/ 100) VI = 1.57 V VF = 480 V VI = V. VI = VOLTAJE CAÍDA EN LA TRAYECTORIA DE LOS CONDUCTORES. VF = VOLTAJE ENTREGADO EN LOS BORNES DEL INTERRUPTOR GENERAL. CALCULO DE LA CANALIZACIÓN DE LOS ALIMENTADORES DE LOS COMPRESORES CONDUCTORES: ÁREA DE SECCIÓN 6 CONDUCTORES DE CALIBRE 3/0AWG. (TABLA 10-5) 201 MM2 2 COND. DE TIERRA FÍSICA CALIBRE 1/0 AWG. (TABLA 10-5) 143 MM2 ÁREA TOTAL = 1492 MM2 De la tabla 10-4 de la NOM. De dimensiones de tubo (CONDUIT), se selecciona en la columna de factor de relleno de 40 %, por tener más de 2 conductores, el cual nos da un tamaño de 3 de diámetro. CALCULO DE INTERRUPTOR PARA LA PROTECCIÓN DEL ALIMENTADOR A TABLERO FUERZA B ALIMENTADORES DE COMPRESORES Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 26 de 30

27 149 I 199 Amp Is 199 x amp 3x480 x0.9 I = 248A, se selecciona interruptor 3 x 300 A como máximo de acuerdo a la capacidad máxima de los motores y la capacidad del conductores. 1. CÁLCULO DE ALIMENTADOR DEL TRANSFORMADOR SPB POR CAPACIDAD DE CORRIENTE 25 I 30 Amp Is 30x amp 3x480 I = 37.5 A. Afectado por temperatura (F.T.) 40 c, de 82 %, 1 conductor por fase y 1 canalización (con objeto de no afectar por factor de agrupamiento). I = 37.5A I = 45.8 A. De acuerdo a la tabla de la NOM., conductores a 60 c le corresponde 8 AWG / fase. POR CAÍDA DE TENSIÓN. L=12 MTS Z = 3 X VLTS = 26.9 OHM/KM LONG (KM) X I NOM X 100 De acuerdo a la tabla 9 (NEC), LE CORRESPONDE 18 AWG / fase Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 27 de 30

28 Calculando la caída de tensión para los conductores 2-2/0 AWG por fase seleccionado. (se seleccionó el conductor por capacidad de corriente). E % = 2,51OHM/KM X KM X 30 X 100 = 480 V. E % = % VI = (480 V) X (E %/ 100) VI = V VF = 480 V VI = V. VI = VOLTAJE CAÍDA EN LA TRAYECTORIA DE LOS CONDUCTORES. VF = VOLTAJE ENTREGADO EN LOS BORNES DEL INTERRUPTOR GENERAL. CALCULO DE LA CANALIZACIÓN DE LOS ALIMENTADORES DE LOS COMPRESORES CONDUCTORES: ÁREA DE SECCIÓN 6 CONDUCTORES DE CALIBRE 3/0AWG. (TABLA 10-5) 201 MM2 2 COND. DE TIERRA FÍSICA CALIBRE 1/0 AWG. (TABLA 10-5) 143 MM2 ÁREA TOTAL = 1492 MM2 De la tabla 10-4 de la NOM. De dimensiones de tubo (CONDUIT), se selecciona en la columna de factor de relleno de 40 %, por tener más de 2 conductores, el cual nos da un tamaño de 3 de diámetro. CALCULO DE INTERRUPTOR PARA LA PROTECCIÓN DEL ALIMENTADOR A TABLERO FUERZA B ALIMENTADOR DE SPB Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 28 de 30

29 25 I 30 Amp Is 30x amp 3x480 I = 37.7A, se selecciona interruptor 3 x 50 A como máximo de acuerdo a la capacidad máxima del transformador y la capacidad del conductores. L.- CALCULO DEL ALIMENTADOR DEL GENERADOR.. POR CAPACIDAD DE CORRIENTE I watts 3xV1xf. p 559 I 747 Amp Is 747 x amp 3x480 x0.9 I = 934 A. Afectado por temperatura (F.T.) 40 c, de 82 %, 1 conductor por fase y 1 canalización (con objeto de no afectar por factor de agrupamiento). I = 934A I = 1139 A. De acuerdo a la tabla de la NOM., conductores a 60 c le corresponde 5-4/0 AWG / fase. POR CAÍDA DE TENSIÓN. L=8 MTS Z = 3 X VLTS = 3.21 OHM/KM LONG (KM) X I NOM X 100 Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 29 de 30

30 De acuerdo a la tabla 9 (NEC), LE CORRESPONDE 10 AWG / fase Calculando la caída de tensión para los conductores 2-2/0 AWG por fase seleccionado. (se seleccionó el conductor por capacidad de corriente). E % = 0,199 OHM/KM X KM X 747 X 100 = 480 V. E % = 0.79 % VI = (480 V) X (E %/ 100) VI = 3.71 V VF = 480 V VI = V. VI = VOLTAJE CAÍDA EN LA TRAYECTORIA DE LOS CONDUCTORES. VF = VOLTAJE ENTREGADO EN LOS BORNES DEL INTERRUPTOR GENERAL. CALCULO DE LA CANALIZACIÓN A TABLERO FUERZA CONDUCTORES: ÁREA DE SECCIÓN 6 CONDUCTORES DE CALIBRE 3/0AWG. (TABLA 10-5) 201 MM2 2 COND. DE TIERRA FÍSICA CALIBRE 1/0 AWG. (TABLA 10-5) 143 MM2 ÁREA TOTAL = 1492 MM2 De la tabla 10-4 de la NOM. De dimensiones de tubo (CONDUIT), se selecciona en la columna de factor de relleno de 40 %, por tener más de 2 conductores, el cual nos da un tamaño de 3 de diámetro. Fecha: 7 de Noviembre 2011 Grupo Constructor Perse S.A de C.V Página 30 de 30