INFORME CON LAS SIMULACIONES Y LOS RESULTADOS DEL DISEÑO DOCUMENTO IEB Revisión 0. Bogotá, octubre de 2011

DISEÑO DE LA MALLA DE PUESTA A TIERRA PARA LA SUBESTACION TIPO INTERIOR DE 225 KVA, EN LAS INSTALACIONES DE LA ESCUELA SUPERIOR DE ADMINISTRACION PÚBLICA ESAP, LOCALIZADAS EN LA CIUDAD DE BOGOTÁ INFORME CON LAS SIMULACIONES Y LOS RESULTADOS DEL DISEÑO DOCUMENTO IEB-593-11-03 Revisión 0 Bogotá, octubre de 2011 Sede principal Medellín Colombia Cra. 42 72-11, of. 205 PBX: (57-4) 373 67 77 Fax: (57-4) 372 32 71 Sede Bogotá - Colombia Cll 53A 28-80 BX: (57-1) 703 00 32 Fax: (57-1) 703 00 32 Sede Barranquilla - Colombia Cr 53 80-284, local 20 PBX: (57-5) 373 73 15 Fax (57-5) 378 67 00 Sede Lima - Perú, Av. Canaval y Moreyra 350 Interior F. PBX: (51-1) 402 51 78 http://www.ieb.com.co e-mail: ieb@ieb.com.co Colombia http://www.ieb.com.pe e-mail: ieb@ieb.com.pe Perú

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página ii de iv CONTROL DE DISTRIBUCIÓN Copias de este documento han sido entregadas a: Nombre Dependencia Empresa Copias Edwin Zúñiga Escuela de Administración Pública 1 //Servidor 1 Las observaciones que resulten de su revisión y aplicación deben ser informadas a CONTROL DE REVISIONES Revisión No. Aspecto revisado Fecha 0 Emisión inicial 2011/10/14 CONTROL DE RESPONSABLES NÚMERO DE REVISIÓN 0 1 2 Nombre WAG Elaboración Firma Fecha 2011/10/11 Nombre YAF Revisión Firma Fecha 2011/10/13 Nombre JJB Aprobación Firma Fecha 2011/10/13 WAG YAF JJB Wilson Andrés Mejía Yesid Alonso Figueroa Pico John Jairo Betancur

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página iii de iv TABLA DE CONTENIDO 1. OBJETO... 1 2. INTRODUCCIÓN... 1 3. RECURSOS DISPONIBLES... 1 4. METODOLOGÍA... 2 4.1 VISITA TÉCNICA... 2 4.2 MEDICIONES DE RESISTIVIDAD... 2 4.3 EL MODELO DE LAS DOS CAPAS... 3 5. RESULTADOS DE LAS MEDICIONES REALIZADAS... 4 6. CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA ELÉCTRICO... 6 7. DISEÑO DE LA MALLA DE PUESTA A TIERRA... 6 7.1 DISTRIBUCIÓN DE CORRIENTES... 6 7.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE LA MALLA... 7 7.3 RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA... 8 8. CRITERIOS DE SEGURIDAD... 9 8.1 TIEMPO DE DURACIÓN DE LA FALLA... 9 8.2 TIEMPO DE DURACIÓN DE LA FALLA... 10 8.3 EVALUACIÓN DE TENSIÓN DE CONTACTO Y TENSIÓN DE PASO... 10 8.3.1 Malla de puesta a tierra embebida para el cuarto de la subestación... 10 8.3.2 Malla de puesta a tierra enterrada... 12 9. CONCLUSIONES... 14 REFERENCIAS... 16

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página iv de iv LISTA DE FIGURAS Figura 1. Métodos de medición de resistividad... 3 Figura 2. Esquemático del modelo de las dos capas... 4 Figura 3. Ejes de medición de resistividad... 4 Figura 4. Perfil de resistividad aparente... 5 Figura 5. Sistema modelado en ATP para hallar la corriente por la malla... 7 Figura 6. Resultados de la simulación de distribución de corrientes a tierra... 7 Figura 7. Perfiles de tensión evaluados en la malla de puesta a tierra de la subestación eléctrica.11 Figura 8. Perfiles de tensión evaluados en la malla de puesta a tierra enterrada... 12 LISTA DE TABLAS Tabla 1. Resistividad aparente calculada [Ω m]... 5 Tabla 2. Resultados modelo de las dos capas del terreno... 5 Tabla 3. Datos del circuito de alimentación en media tensión... 6 Tabla 4. Características nominales de los transformadores... 6 Tabla 5. Corriente de falla en lado de baja tensión del transformador... 8 Tabla 6. Capacidad de corriente ante cortocircuitos para cable y conexiones... 8 Tabla 7. Datos de entrada del programa IEB-MALLAS... 9 Tabla 8. Valores de referencia para resistencia de puesta a tierra (Tomados de la Tabla 25 del RETIE)... 9 Tabla 9. Resultados del programa IEB-MALLAS en la malla de puesta a tierra embebida... 11 Tabla 10. Resultados del programa IEB-MALLAS en la malla de puesta a tierra enterrada... 12 Tabla 11. Resumen de datos de ingreso y resultados obtenidos en el diseño... 14 LISTA DE ANEXOS Anexo 1: Gráficos de perfiles de tensión evaluados en las mallas de puesta a tierra

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 1 de 16 1. OBJETO Presentar el informe con el diseño de la malla de puesta a tierra para la subestación tipo interior de 225 kva, considerando su equipotencialización con el sistema de apantallamiento existente en las instalaciones de la Escuela de Administración Pública ESAP, localizada en la ciudad de Bogotá, el cual fue adelantado por Ingeniería Especializada S.A. 2. INTRODUCCIÓN Con la implementación de un sistema de puesta a tierra se busca lograr una adecuada coordinación entre el sistema de potencia y sus protecciones y garantizar la seguridad del personal y los equipos expuestos a tensiones peligrosas durante fallas a tierra, cumpliendo con los criterios establecidos en el RETIE y la norma ANSI/IEEE Std. 80 IEEE Guide for Safety in A.C. Substation Grounding. En el informe se presenta la metodología, los resultados del diseño de la malla de puesta a tierra, las conclusiones y las recomendaciones. 3. RECURSOS DISPONIBLES Para las mediciones de la resistividad del terreno se utilizó un telurómetro digital de cuatro terminales calibrado, serial 12036757, el cual cuenta con indicadores de ruido eléctrico y verificación de las conexiones de la medición, entregando por lo tanto un valor medido de alta confiabilidad. En la modelación del sistema eléctrico y en los cálculos de distribución de corrientes a tierra, se utilizó como herramienta de simulación el programa de computador ATP el cual es ampliamente utilizado en simulaciones para el estudio y análisis de sistemas eléctricos de potencia, debido a la confiabilidad de sus resultados. En el diseño de las mallas de tierra se emplea un programa para análisis de sistemas de puesta a tierra llamado "IEB-MALLAS", el cual fue desarrollado por Ingeniería Especializada S.A.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 2 de 16 4. METODOLOGÍA Para el diseño de la malla de puesta a tierra de las subestación eléctrica fueron verificadas las características del sitio y se realizaron simulaciones tendientes a dimensionar el sistema. 4.1 VISITA TÉCNICA Se efectuó una visita a las instalaciones de la malla de puesta a tierra el 22 de septiembre de 2011, durante la cual se recolectó información y se realizaron las mediciones requeridas para el diseño de la malla de puesta a tierra de las dos subestaciones. 4.2 MEDICIONES DE RESISTIVIDAD Para realizar las mediciones de resistividad se emplearon los métodos de Wenner y de Schlumberger-Palmer, recomendados por la norma ANSI/IEEE Std 81 IEEE Guide for Measuring Earth Resistivity, Ground Impedance, and Earth Surface potentials of a Ground System. En el método de Wenner los electrodos se disponen en línea recta espaciados uniformemente y la resistividad aparente del suelo a una profundidad dada es la resistividad medida para un espaciamiento entre electrodos igual a dicha profundidad y está dada por la siguiente ecuación: Donde: ρ = 1+ a: distancia horizontal entre los electrodos R: resistencia de puesta a tierra medida 4 π a R 2 a a a 2 + 4b 2 a 2 + b 2 b: profundidad de enterramiento de los electrodos En el método de Schlumberger-Palmer los electrodos se disponen en línea recta espaciados en forma progresiva, de modo tal que la separación entre los electrodos de potencial es equivalente a la profundidad a la cual se desea medir la resistividad. La resistividad aparente del suelo a una profundidad d (igual al espaciamiento entre los electrodos de potencial), se puede determinar cómo: π c ρ = d ( c + d) R

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 3 de 16 Donde: c: distancia horizontal entre los electrodos de corriente y potencial d: distancia horizontal entre los electrodos de potencial R: resistencia de puesta a tierra medida En la Figura 1 se muestra el esquema de conexión para los dos métodos. Método de Wenner Método de Schlumberger-Palmer Figura 1. Métodos de medición de resistividad 4.3 EL MODELO DE LAS DOS CAPAS El diseño del sistema de puesta a tierra para el apantallamiento se realiza con base en el Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas (RETIE) y luego se detalla, utilizando para los cálculos, un programa de computador (IEB-MALLAS) basado en el método de las dos capas y la teoría de las imágenes. El método de las dos capas consiste en la modelación del suelo en dos capas de resistividad uniforme con base en los valores de resistividad tomados en el terreno. Este modelo sirve para estudiar el comportamiento del sistema de puesta a tierra frente a fallas originadas por condiciones atmosféricas o en el sistema de potencia. En la Figura 2 se ilustra el significado del modelo de dos capas.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 4 de 16 Figura 2. Esquemático del modelo de las dos capas 5. RESULTADOS DE LAS MEDICIONES REALIZADAS Las mediciones de resistividad se tomaron sobre dos ejes de la zona verde aledaña a la subestación tipo interior, tal como se muestra en la Figura 3. Figura 3. Ejes de medición de resistividad Para las mediciones a 2 m y 4 m de profundidad se siguió el método de Wenner, mientras que para las mediciones a 8 m se empleó el método de Schlumberger-Palmer con una separación entre electrodos de tensión y corriente de 4 m. En la Tabla 1 se muestran los valores de resistividad para los ejes de medición.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 5 de 16 Eje Tabla 1. Resistividad aparente calculada [Ω m] Profundidad [m] 2 4 8 16 32 Promedio Desviación estándar A 133,5 68,9 55,4 52,2 59,8 74,0 33,9 B 152,3 56,6 47,3 51,8 42,4 70,1 46,3 Resistividad del 70% de probabilidad 149,8 67,2 54,3 52,1 57,2 76,1 41,6 A partir de los valores de resistividad con el 70% de probabilidad de no ser superado, se obtuvo un modelo del terreno de dos capas con los resultados indicados en la Tabla 2. Tabla 2. Resultados modelo de las dos capas del terreno Resistividad [Ω m] Capa superior (ρ 1 ) Capa inferior (ρ 2 ) Profundidad capa superior H [m] Coeficiente de reflexión K 149,0 56,89 1,5-0,4473 En la Figura 4, se presenta la gráfica de resistividad aparente para las diferentes profundidades del terreno, considerando los valores de resistividad con el 70% de probabilidad. Figura 4. Perfil de resistividad aparente

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 6 de 16 6. CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA ELÉCTRICO La red primaria que alimenta las subestación tipo interior, proviene del circuito SA14A CAN a 11,4 kv propiedad Codensa S.A. E.S.P. De acuerdo con la información suministrada por el operador de red, se tiene la siguiente información técnica del circuito de alimentación de las subestaciones, como se indica en la Tabla 3: Tabla 3. Datos del circuito de alimentación en media tensión Descripción Nombre/Valor Número del circuito SA14A CAN Nivel de tensión [kv] 11,4 Corriente de falla trifásica simétrica [ka] 3,537 Corriente de falla bifásica simétrica [ka] 3,063 Corriente de falla monofásica simétrica [ka] 1,570 La información técnica del transformador que se encuentra en la subestación, se indica en la Tabla 4. Tabla 4. Características nominales de los transformadores Transformador Potencia [kva] Tensión primaria [kv] Tensión secundaria [V] 1 225 11,4 208-120 7. DISEÑO DE LA MALLA DE PUESTA A TIERRA El diseño de la malla de puesta a tierra contempla la verificación de la distribución de corrientes a tierra, la selección del conductor, el cálculo de la resistencia de puesta a tierra y el análisis de las tensiones de contacto y de paso, producidas durante fallas a tierra 7.1 DISTRIBUCIÓN DE CORRIENTES En la Figura 5 se muestra el sistema modelado mediante el programa ATP, con el cual se obtiene la corriente que circularía por la malla de tierra en caso de una falla monofásica a tierra en el lado de 11,4 kv de la subestación, cuyo valor es cercano a 1.182 A, en consecuencia se obtiene un G.P.R. de 3.369 V. Para efectos del diseño de la malla, se considera un G.P.R. de 3.400 V.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 7 de 16 Figura 5. Sistema modelado en ATP para hallar la corriente por la malla En la Figura 6 se ilustra el gráfico con los resultados de la tensión en la malla (G.P.R.), corriente por la malla y corriente total de falla monofásica a tierra para las dos subestaciones. Figura 6. Resultados de la simulación de distribución de corrientes a tierra 7.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR DE LA MALLA La máxima corriente que puede circular por la malla de puesta a tierra, se presenta ante una falla monofásica a tierra en los bujes de baja tensión de los transformadores. En la Tabla 5 se presenta el cálculo de las corrientes de falla en el lado de baja tensión de los transformadores de cada una de las subestaciones, considerando los valores de impedancia de cortocircuito típicos para cada transformador, de acuerdo con la norma técnica Colombiana NTC 819 Transformadores trifásicos autorrefrigerados y sumergidos en líquido. Corriente

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 8 de 16 sin carga, pérdidas y tensión de cortocircuto y teniendo en cuenta la impedancia del sistema. Tabla 5. Corriente de falla en lado de baja tensión del transformador Subestación Transformador Potencia [kva] Impedancia [%] Corriente de falla [ka] 1 1 225 4,0 14,45 Teniendo en cuenta que las protecciones actúen en un tiempo inferior a 200 ms, tal como lo estima la norma ANSI/IEEE Std. 242 IEEE Recommended Practice for Protection and Coordination of Industrial and Commercial Power Systems y dado que la distribución de la corriente por la malla se efectúa por las retículas, se seleccionó cable No. 1/0 AWG (sección mínima), cuya área (53,51 mm 2 ) es superior al área mínima recomendada por el Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas (RETIE) en su Capítulo 15 Puestas a tierra, artículo 3.1, para los conductores que conforman un sistema de puesta a tierra (50 mm 2 ). Para la conexión a tierra de los equipos, gabinetes y estructuras, es necesario emplear colas en cable de cobre No. 1/0 AWG. En Tabla 6 se indica la máxima corriente de cortocircuito que pueden soportar los cables, las soldaduras y los conectores para las conexiones, para un tiempo de despeje de la falla de 200 ms. Tabla 6. Capacidad de corriente ante cortocircuitos para cable y conexiones Elemento Temperatura máxima [ºC] Icc máxima [ka] Cable de cobre No. 1/0 AWG 1.083 34,5 Soldadura exotérmica (No. 1/0 AWG) 400 25,7 Conectores (No. 1/0 AWG) 250 21,6 7.3 RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA Para determinar la resistencia de puesta a tierra de las malla, se utilizó el programa IEB-MALLAS, el cual hace uso del método de la matriz combinada de resistencia, el método integral para la evaluación de tensiones a lo largo de los segmentos de un conductor y el método de las imágenes para el modelamiento de las dos capas. En la Tabla 7 se muestran los datos de entrada al programa.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 9 de 16 Tabla 7. Datos de entrada del programa IEB-MALLAS Variable Magnitud Resistividad capa superior del suelo [Ω m] 149,0 Resistividad capa inferior del suelo [Ω m] 56,89 Profundidad de la primera capa [m] 1,5 Resistividad de la capa de cascajo o concreto [Ω m] 2.500 Espesor de la capa de cascajo o concreto [m] 0,15 Profundidad de enterramiento de la malla [m] 0,50 Radio del conductor [m] 0,00413 Número de varillas [Un] 4 Radio de la varilla [m] 0,008 Longitud de la varilla [m] 2,4 La resistencia de la malla de puesta a tierra, determinada con el programa, es de 2,85 Ω, condición que se considera adecuada y es inferior al valor recomendado por el Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas (RETIE) 15,4 Valores de resistencia de puesta a tierra. En la Tabla 8 se presentan los valores de referencia para resistencia de puesta a tierra recomendados por el RETIE. Tabla 8. Valores de referencia para resistencia de puesta a tierra (Tomados de la Tabla 25 del RETIE) Aplicación Valores máximos de resistencia de puesta a tierra Estructuras de líneas de transmisión o torrecillas metálicas de distribución con cable de guarda Subestaciones de alta y extra alta tensión Subestaciones de media tensión Protección contra rayos Neutro de acometida en baja tensión 20 Ω 1 Ω 10 Ω 10 Ω 25 Ω 8. CRITERIOS DE SEGURIDAD Los principales criterios de seguridad en el diseño de una malla de puesta a tierra corresponden a la limitación de los potenciales de contacto y potenciales de paso. El programa IEB-MALLAS permite obtener las tensiones superficiales, tensiones de contacto y tensiones de paso para un perfil seleccionado. 8.1 TIEMPO DE DURACIÓN DE LA FALLA La mayor parte de las fallas de un sistema de potencia son aclaradas entre 30 ms y 200 ms, dependiendo del tiempo de operación y de la coordinación establecida

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 10 de 16 para la operación de las protecciones. Con el propósito de ser conservativos para la verificación de las tensiones de contacto y de paso al interior de las mallas, se asumió un tiempo de despeje de 500 ms, como lo recomienda la norma ANSI/IEEE Std. 80 IEEE Guide for Safety in A.C. Substation Grounding. 8.2 TIEMPO DE DURACIÓN DE LA FALLA La mayor parte de las fallas de un sistema de potencia son aclaradas entre 30 ms y 200 ms, dependiendo del tiempo de operación y de la coordinación establecida para la operación de las protecciones. Con el propósito de ser conservativos para la verificación de las tensiones de contacto y de paso al interior de las mallas, se asumió un tiempo de despeje de 500 ms, como lo recomienda la norma ANSI/IEEE Std. 80 IEEE Guide for Safety in A.C. Substation Grounding. 8.3 EVALUACIÓN DE TENSIÓN DE CONTACTO Y TENSIÓN DE PASO Para el control de las tensiones de contacto y de paso se consideró un G.P.R. en las mallas de puesta a tierra con un valor de 3.400 V. 8.3.1 Malla de puesta a tierra embebida para el cuarto de la subestación Se analizaron varios perfiles en la malla de puesta a tierra, como se observa en la Figura 7.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 11 de 16 Figura 7. Perfiles de tensión evaluados en la malla de puesta a tierra de la subestación eléctrica. Los resultados más críticos arrojados por el programa para los perfiles analizados en la malla de puesta a tierra del cuarto eléctrico de la subestación, se muestran en la Tabla 9. Tabla 9. Resultados del programa IEB-MALLAS en la malla de puesta a tierra embebida Tensiones de contacto y de paso Contacto [V] Paso [V] Tolerable 1.914,46 6.991,73 Perfil 1 1.685,13 1.499,61 Perfil 2 1.607,26 1.056,23 Perfil 3 1.685,97 1.381,00 Perfil 4 1.551,88 1.062,22 Perfil 5 1.688,20 1.329,76 Del análisis de los perfiles se concluye que las tensiones de toque y de paso han sido controladas adecuadamente en la superficie de la malla de puesta a tierra en el área de circulación de la subestación.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 12 de 16 8.3.2 Malla de puesta a tierra enterrada Se analizaron varios perfiles en la malla de puesta a tierra enterrada, como se observa en la Figura 8. Figura 8. Perfiles de tensión evaluados en la malla de puesta a tierra enterrada Los resultados más críticos arrojados por el programa para los perfiles analizados en la malla de puesta a tierra enterrada se muestran en la Tabla 10. Tabla 10. Resultados del programa IEB-MALLAS en la malla de puesta a tierra enterrada Tensiones de contacto y de paso Paso [V] Tolerable 2.829,74 Perfil 1 681,87 Perfil 2 710,79 Perfil 3 514,15 Perfil 4 649,27 Del análisis de los perfiles se concluye que las tensiones de paso han sido controladas adecuadamente en la superficie de la malla de puesta a tierra enterrada incluyendo el contrapeso de 30 m.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 13 de 16 En el Anexo 1 se presentan los resultados gráficos de la tensión de contacto y de paso a lo largo de cada uno de los perfiles para la malla de la subestación eléctrica y el sistema de puesta a tierra enterrado.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 14 de 16 9. CONCLUSIONES a) En la Tabla 11 se presenta el resumen de los datos de ingreso al programa IEB-MALLAS para el cálculo de las mallas de puesta a tierra y los valores obtenidos del diseño. Tabla 11. Resumen de datos de ingreso y resultados obtenidos en el diseño Parámetro Unidad Malla enterrada Malla embebida Resistividad capa superior [Ω m] 149,00 1.000 Resistividad capa inferior [Ω m] 56,89 149,00 Profundidad capa superior [m] 1,5 0,1 Corriente de falla monofásica simétrica en el punto de instalación [A] 1.570,0 Corriente de falla monofásica simétrica por la malla [A] 1.182 Tensión en la malla (GPR) de diseño [V] 3.400 Tiempo de aclaración de la falla [s] 0,5 Resistividad de la capa de cascajo o concreto [Ω m] 2.500 6.000 Espesor de la capa de cascajo o concreto [m] 0,15 0,2 Profundidad de enterramiento de la malla [m] 0,5 0,05 Radio del conductor [m] 0,00413 0,00413 Número de varillas [Un] 4 -- Longitud de la varilla [m] 2,4 -- Radio de la varilla [m] 0,008 -- Resistencia de las mallas conectadas [Ω] 2,85 Tensión de contacto tolerable [V] -- 1.914 Tensión de contacto máxima esperada [V] -- 1.688 Tensión de paso tolerable [V] 2.829 6.992 Tensión de paso máxima esperada [V] 710,79 1.499 b) El valor obtenido en la resistencia de puesta a tierra para la subestación se consideran adecuados según los criterios del RETIE y la norma ANSI/IEEE Std. 80 IEEE Guide for Safety in A.C. Substation Grounding. c) Se verificó que las tensiones de contacto y de paso, producidas durante fallas a tierra, pudieran ser controladas en el área de circulación de las dos mallas de puesta a tierra sin poner en riesgo al personal operativo. d) Para la verificación de las tensiones de contacto y de paso se tuvo en cuenta un tiempo de despeje de falla de 500 ms conforme a la norma ANSI/IEEE Std. 80 IEEE Guide for Safety in A.C. Substation Grounding y para la selección del cable de la malla se tienen en cuenta la norma ANSI/IEEE Std. 242 IEEE

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 15 de 16 Recommended Practice for Protection and Coordination of Industrial and Commercial Power Systems, considerando 200 ms de despeje de la falla. e) Para el control de potenciales transferidos en zonas alejadas del área de las subestaciones, el RETIE en su Artículo 15, numeral 4 plantea como alternativas la señalización de zonas críticas, instruir al personal sobre los riesgos y la dotación de elementos de protección personal aislantes, entre otros.

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA Página 16 de 16 REFERENCIAS [1] REGLAMENTO TÉCNICO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS (RETIE), MINISTERIO DE MINAS Y ENERGÍA, RESOLUCIÓN Nº 18 1294 de 2008. [2] IEEE GUIDE FOR SAFETY IN A.C. SUBSTATION GROUNDING. ANSI/IEEE Std 80-2000. [3] IEEE GUIDE FOR MEASURING EARTH RESISTIVITY, GROUND IMPEDANCE, AND EARTH SURFACE POTENTIALS OF A GROUND SYSTEM. ANSI/IEEE Std 81-1983. [4] NORMA TÉCNICA COLOMBIANA NTC 819 ELECTROTECNIA. TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS AUTORREFRIGERADOS Y SUMERGIDOS EN LÍQUIDO, CORRIENTE SIN CARGA, PÉRDIDAS Y TENSÍON DE CORTOCIRCUITO.1995-11-29. [5] CÓDIGO ELÉCTRICO COLOMBIANO. NORMA TÉCNICA COLOMBIANA. ICONTEC 2050-1998.

Anexo 1 GRÁFICOS DE PERFILES DE TENSIONES EVALUADOS EN LAS MALLAS DE PUESTA A TIERRA

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA ANEXO 1 Página 1 de 3 Tensiones de Toque - Malla embebida 2500 2000 Tolerable Perfil 1 Perfil 2 Perfil 3 Perfil 4 Perfil 5 1500 Tensión (V) 1000 500 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 Distancia (m)

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA ANEXO 1 Página 2 de 3 8000 7000 Tensiones de Paso - Malla embebida Tolerable Perfil 1 Perfil 2 Perfil 3 Perfil 4 Perfil 5 6000 5000 Tensión (V) 4000 3000 2000 1000 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 Distancia (m)

DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA ANEXO 1 Página 3 de 3 Tensiones de Paso - Malla enterrada 3000 2500 Tolerable Perfil 1 Perfil 2 Perfil 3 Perfil 4 2000 Tensión (V) 1500 1000 500 0 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Distancia (m)