NXO 1 TLS PR MR LSIFI VISULMNT SGÚN NORM IRM 97
Tabla. xigencia de arriostramiento por viento. structuras de fundación (ver.2.7 y figura.) ltura hasta la cumbrera H ltura del techo, Velocidad del viento de referencia en m/s (2 m/s) ( m/s) ( m/s) (m/s) irección del viento con respecto a los muros arriostrados Transv. Long. Transv. Long. Transv. Long. Transv. Long. xigencia de arriostramiento(kn/m) del edificio o longitud del techo( L), perpendicular a la dirección del viento. h 1 1.9 2.2 2...... 1 2....1.7. 7. 2 2. 2..1...8. 1..7... 7.1 8. 9.2 2.1..1... 7.7 8...8.7 7. 7. 7 1 2 8 1 2 9 1 2 1 1 2 7.1.9.7.8...7....2.....1.2 7.1 7.1 7.1..1.7...9..1.7....9..1.8.....9...1...1. 7. 7. 7.1 7 7. 8. 8. 8. 8.1 8 8. 9. 9. 9..... 7..... 8. 7. 7.... 9.1 8. 8. 7. 7... 8 7. 7.2 7.7 9. 8.9 8.7 9.2 1.9 1.9 1. 1.1 1. 12. 12. 12. 11.8 11. 12.1 1.8 1.8 1.8 8. 7.8 7.1. 1 9.2 8. 7.8 7.1 11. 1.7 1 9.2 8. 7.8 12.8 12.1 11. 1.7 1 9.2 8. ondiciones de desarrollo de la tabla. Se analizó la velocidad del viento sobre la cubierta de un techo aislado, para lo cual se adoptaron los siguientes valores: Viento(irsoc 12): Velocidad del viento de referencia (m/s) 2 / / / p (oeficiente de velocidad probable) 1. Rugosidad II z (oeficiente de presión en altura).7 d (oeficiente de reducción por dimensión) 1 Permeabilidad: menor al % oeficiente de incremento de la succión 1. 1.2 9. 9.2 9.8 12. 11. 11.1 11.7 1.9 1.9 1.2 12.9 1. 1.7 1.7 1.7 1.1 1.8 1. 17. 17. 17. imensiones de la estructura: 8m(ancho) x 9m(largo) x alturas según tabla Los valores de las tablas (en fuerza/ longitud) corresponden a las presiones de viento por unidad de longitud (L), sobre las caras perpendiculares a éste. Para las cargas de viento transversal se tomaron las diferencias de las proyecciones horizontales de la succión, o la suma de las proyecciones de succión y presión, según corresponda en función del ángulo del techo. 11. 1.1 9.2 8. 12.9 11.9 11. 1.1 9.2 1.7 1.8 12.9 11.9 11. 1.1 1. 1. 1.7 1.8 12.9 11.9 11.
Tabla. xigencia de arriostramiento por viento. ltura hasta la cumbrera H Todas las alturas ltura del techo h 1 2 7 8 1 2 7 8 ltura del parante 2. Zona de vientos de las construcciones (2 m/s) ( m/s) ( m/s) (m/s) irección del viento y muros reforzados Transv. Long. Transv. Long. Transv. Long. Transv. Long. xigencia de arriostramiento (kn/m) del edificio o longitud del techo( L), perpendicular a la dirección del viento.,9 1, 1,2 1,7 1,7 2, 2,2,1 1, 1, 1,8 2,2 2,7,2,, 2, 2, 2,7 2,7,9,9 2,,,2,8, 7,,9, 2,8,2,7 9, 11,,8,,1 7,2,2 1,,1 1, 7,7,1, 8,2,7 11,9,8 1,1 8,7,9,9 9,2,2 1, 7, 17 9, 1,1 1, 2,2,2,9,, 7,1 1, 1,9 2,2 2,,,7,1 1, 2,1,, 7, 8, 9, 2 2,,,, 2,2,1,, 9, 1,9 12, 1,8 2,9,,,1,8, 7,2 8 2,8, 8 12, 1,9 1,7 17,,7,,, 7, 8, 9,2 1,2 ondiciones de desarrollo de la tabla. Se analizó la velocidad del viento sobre la cubierta de un techo aislado, para lo cual se adoptaron los siguientes valores: Viento(irsoc 12): Velocidad del viento de referencia (m/s) 2 / / / p (oeficiente de velocidad probable) 1. Rugosidad II z (oeficiente de presión en altura).7 d (oeficiente de reducción por dimensión) 1 Permeabilidad: menor al % imensiones de la estructura: 8m(ancho) x 9m(largo) x alturas según tabla Los valores de las tablas (en fuerza/ longitud) corresponden a las presiones de viento por unidad de longitud(l), sobre las caras perpendiculares a éste. Para las cargas de viento transversal se tomaron las diferencias de las proyecciones horizontales de la succión, o la suma de las proyecciones de succión y presión, según corresponda en función del ángulo del techo.
Tabla.7 xigencia de arriostramiento para viento. Muros sobre la estructura del subsuelo para menos de 2 pisos (ver.2.7 y figura.). ltura hasta la cumbrera H ltura del techo h ltura del parante 1 2 7 1 2 8 1 2 9 1 2 7 1 1 2 7 8 Hasta 2,8 2, 2, 2,7 Hasta,,,2,, Hasta,,1,2,1,1 Hasta,1,8,7,9,8,8,8 Hasta,8,,,7,,,, Zona de vientos de las construcciones (2 m/s) ( m/s) ( m/s) (m/s) irección del viento y muros reforzados Transv. Long. Transv. Long. Transv. Long. Transv. Long. xigencia de arriostramiento (kn/m) del edificio o longitud del techo (L), perpendicular a la dirección del viento.,2 2,8 2, 2,1,,2 2,8 2,,7,,,2 2,8,,1,7,,,2,2,8,,1,7,,,8,,,,8,,,,8,8,,,,8,8,8,,, 7,8 7,8 7,8 7,8 7, 7, 7, 8,8 8,8 8,8 8,8,,8, 2,8,,8,,8,,,8,,8,,8 7,,8,,8,,8, 8, 7,8 7,,8,,8,,8,,,8,2,9,,2,7 8, 8, 7,9 7,7 8,1 9,8 9,8 9,8 9, 9,1 9, 11, 11, 11, 11, 1,8 1, 11, 12,7 12,7 12,7 12,7,2,,8, 7,7,9,2,,8 9,1 8, 7,7,9,2, 1, 9,8 9,1 8, 7,7,9,2 12, 11, 1, 9,8 9,1 8, 7,7,9 7,,,1,7 8,9 8,2 7,9 8, 1,7 1,7 1,1 9,8 1, 12, 12, 12, 11,9 11, 12,2 1, 1, 1, 1, 1,8 1, 1,1 1, 1, 1, 1, 7,9 7,,1,2 9,8 8,9 7,9 7,,1 11, 1,7 9,8 8,9 7,9 7, 1, 12, 11, 1,7 9,8 8,9 7,9 1, 1, 1, 12, 11, 1,7 9,8 8,9 ondiciones de desarrollo de la tabla.7 Se analizò la velocidad del viento sobre las paredes( no la influencia del viento sobre la cubierta),para lo cual se adoptaron los siguientes valores: Viento(irsoc 12): Velocidad del viento de referencia (m/s) 2 / / / p (oeficiente de velocidad probable) 1. Rugosidad II z (oeficiente de presiòn en altura).7 d (oeficiente de reducción por dimensión) 1=1 para los coeficientes de presión interna y externa(por simplificación) Permeabilidad: menor al % imensiones de la estructura: 8m(ancho) x 9m(largo) x alturas según tabla Los valores de las tablas (en fuerza/ longitud) corresponden a las presiones de viento por unidad de longitud (L),sobre las caras perpendiculares a éste.
Tabla 7.1 Vigas de piso (ver 7.1.1.1) (a) arga total de piso de 2, kn/m 2 (p=2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) scuadría de las vigas de Luces máximas* de las vigas a una separación máxima de: piso. pulgadas 2 x 1.8 1.7 1. 2 x x 12 2. 2.2 2. 2 x 2.7 2.7 2. 2 x 8.. 2.7 x.1. 2.8 x 8 7 x 19.2..7 Se consideró una carga permanente de kg/m 2 y sobrecarga de 2 kg/m 2. n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/. n la verificación de aplastamiento, se adoptó un ancho de apoyo de 22. mm. Tabla 7.1 Vigas de piso (ver 7.1.1.1) (b) arga total de piso de, kn/m 2 (p=2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) scuadría de las vigas de Luces máximas* de las vigas a una separación máxima de: piso. pulgadas 2 x 1. 1. 1. 2 x x 12 2.1 2. 1.8 2 x 2. 2. 2. 2 x 8 2.9 2. 1.9 x 2.9 2.8 2. x 8 7 x 19.8.7. Se consideró una carga permanente de kg/m 2 y sobrecarga de kg/m 2. n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/. n la verificación de aplastamiento, se adoptó un ancho de apoyo de 22. mm.
Tabla 7.2 Vigas de piso en voladizo (ver 7.1.) máxima en voladizo de las vigas de piso soportando scuadría de las vigas de piso pulgadas 2 x mm x mm Separación entre vigas 2 x x 12 2 x 2 x 8 x x 8 Muro apoyado en extremo de voladizo (1), carga total de piso de 2. KN/m 2 () ubierta liviana de luz (2) ubierta pesada de luz (). 8. 12.. 8. 12. 2 29 2 2 2 72 7 7 8 9 17 2 9 2 8 8 72 9 9 7 8 87 9 29 9 8 1 2 7 8 8 9 11 1 7 8 7 81 8 arga total de piso de, kpa alcones(7) 1 28 77 8 97 78 1 11 1 19 1 121 17 1 12 197 2 OSRVIONS (1)l muro portante tiene un peso propio de kg/m 2 (incluye estructura, revestimiento interior y exterior y aislaciones).su altura máxima es de 2.m. Recibe la carga de la estructura del techo (en su parte superior) y apoya sobre los extremos de las vigas en voladizo del sistema de piso. (2)ubierta liviana es aquella cuya carga permanente no excede los kn/m 2. La sobrecarga considerada es de kn/m 2. ()ubierta pesada es aquella cuya carga permanente no excede los 7 kn/m 2. La sobrecarga considerada es de kn/m 2. n la carga propia de la cubierta se considera el peso propio del revestimiento exterior, listones, clavaderas, aislaciones, tableros multilaminados fenólicos, machimbre o cualquier otro revestimiento interior. n caso de existir cielorraso suspendido, deberá incluirse el peso del mismo en la carga permanente de la cubierta. No deberá incluirse el peso propio de los elementos estructurales (vigas, cabios, cabriadas) dado que fueron considerados en sus correspondientes tablas de dimensionamiento. ()La luz de la cubierta es la distancia libre entre apoyos, medida a lo largo del elemento estructural. Se considera simplemente apoyada en el muro(1) y otro apoyo(por lo tanto la carga que transmite la cubierta al tabique resulta de multiplpicar la carga total de la cubierta por la mitad de la luz). ()La carga total de 2, kn/m 2 se compone de una carga permanente de hasta, kn/m 2 y una sobrecarga útil de 2 kn/m 2. ()Se refiere a balcones de viviendas unifamiliares y balaustrada solamente. La carga total de, kn/m 2 se compone de una carga permanente de hasta, kn/m 2 y una sobrecarga útil de kn/m 2. (7)n la verificación de las deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/ (8)n la verificación de aplastamiento, se adoptó un ancho de apoyo de 7,1cm().
Tabla 7. Solado (entablado) (ver 7.2.2.1) argas de piso de 2, y de, KN/ m 2 (sobrecargas útiles p=2 KN/ m 2 y KN/ m 2 respectivamente) Separación máxima entre spesor mínimo de las tablas de solado vigas (machihembradas o separadas) 2 2 2 n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/ Tabla 7. Solados de multilaminado fenólico estructural (ver 7.2..) argas de piso de 2, y de, KN/ m 2 (sobrecargas útiles p=2 KN/ m 2 y KN/ m 2 respectivamente) Separación máxima entre vigas spesor mínimo de las placas de multilaminado para cargasd de piso 1 1 19 n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/
Tabla 8.2 Parantes en muros portantes (ver 8..1.1 y figura 8.2) argas de piso de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) dificio de planta baja o último piso Techo liviano Zona de ncho de influencia* Secciones de parantes de una altura máxima de: viento del muro 2. 2.7. Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: 8 8 8 (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) Muy alta... lta... Media... aja y muros internos... lto.....2.8 Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: 8 8 8 (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) _ Medio... ajo y paredes internas... *Para la definición de ancho de influencia del muro, ver 1.. y 8..
Tabla 8.2 Parantes en muros portantes (ver 8..1.1 y figura 8.2) argas de piso de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) dificio de planta baja o último piso Techo pesado Zona de viento ncho de influencia* del muro Secciones de parantes de una altura máxima de: 2. 2.7. Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: 8 8 8 (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) Muy alta... lta... Media... aja y muros internos... lto.....2.8 Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: 8 8 8 (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) (mm x mm) _ Medio... ajo y paredes internas... *Para la definición de ancho de influencia del muro, ver 1.. y 8..
Tabla 8.2 Parantes en muros portantes (ver 8..1.1 y figura 8.2) argas de piso de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) Nivel inferior( en edificio de planta baja y un piso) o subsuelo( en edificio de planta baja) Zona de viento ncho de influencia* del muro Secciones de parantes de una altura máxima de: 2. 2.7. Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: 8 8 8 (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) Muy alto... lto... Medio... aja y muros internos... *Para la definición de ancho de influencia del muro, ver 1.. y 8.. NOT eterminar el ancho de influencia del muro a nivel del piso y el ancho de influencia del muro en su parte superior en el nivel del techo y usar el mayor valor en esta tabla.
Tabla 8.2 Parantes en muros portantes (ver 8..1.1 y figura 8.2) argas de piso de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) Subsuelo debajo de planta baja y un piso Zona de ncho de influencia* Secciones de parantes de una altura máxima de: viento del muro 2. 2.7. Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: Separación máxima entre parantes de: 8 8 8 (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x (mm x mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) mm) Muy alto... lto... Medio... aja y muros internos... *Para la definición de ancho de influencia del muro, ver 1.. y 8.. NOT eterminar el ancho de influencia del muro de subsuelo a nivel del piso y el ancho de influencia de los muros en su parte superior de los pisos y el nivel del techo y usar el mayor valor en esta tabla. OSRVIONS 1)n todos los casos se supuso terreno con rugosidad II(IRSOS 12). n caso de terreno con rugosidad tipo I, requiere un diseño específico de ingeniería no cubierto por estas irectrices. 2)Para la determinación del rango de valores del coeficiente γ se adoptó un valor máximo de λa= (correspondiente a una construcción de 1 m de altura(h) y 2 m de ancho máximo (a)). )Para la determinación del valor del coeficiente de presión interior ci (IRSO 12) se adoptó un valor de permeabilidad µ menor al % ) n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/. )ubierta liviana es aquella cuya carga permanente no excede los kg/ m 2. La sobrecarga considerada es de kg/ m 2 )La cubierta pesada es aquella cuya carga permanente no excede los 7 kg/ m 2. La sobrecarga considerada es de kg/ m 2.
Tabla 8. Parantes en muros no portantes (ver 8..1.1 y figura 8.2) Zona de viento Parantes: secciones y separación máxima entre ellos : Longitud (altura) del parante 8 Muy alta 2. 2.7. lta 2. 2.7....9.2.8 Media 2. 2.7....9.2.8 aja y muros internos 2. 2.7....9.2.8 7 x1
Tabla 8. Jambas (parantes linderos con aberturas para carpinterías) (ver 8..2.1) argas de piso de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) máxima de la abertura (luz del dintel) spesor requerido del parante para una separación de mmm dificio de planta baja o último piso o muro no portante 1.8 7. 7. 7.2 7 ualquier otra ubicación.9 7 1.8 7. 7 spesor de las jambas ltura de las jambas 2, m 2,7 m M M M M x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x NOT Para usar esta tabla (1) ntrar en la fila correspondiente a la luz del dintel considerado (2) e la segunda columna, seleccionar el espesor de los parantes requeridos para el cuerpo de muro, teniendo en claro que están espaciados cada mm. () Leer la sección de las jambas en la columna derecha, según la altura y la intensidad del viento.
Tabla 8. Jambas (ver 8..2.1) argas de piso de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) máxima de la abertura (luz del dintel) spesor requerido del parante para una separación de mmm dificio de planta baja o último piso o muro no portante 1.8 7. 7. 7.2 7 ualquier otra ubicación.9 7 1.8 7. 7 spesor de las jambas ltura de las jambas. m. m M M M x x x x x x x Tabla 8. Jambas (ver 8..2.1) argas de piso de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) máxima de la abertura (luz del dintel) spesor requerido del parante para una separación de mmm dificio de planta baja o último piso o muro no portante 1.8 7. 7. 7.2 7 x x x x x x x x x x spesor de las jambas ltura de las jambas.2 m.8 m M M x x x x x x x x NOT Para usar esta tabla (1) ntrar en la fila correspondiente a la luz del dintel considerado (2) e la segunda columna, seleccionar el espesor de los parantes requeridos para el cuerpo de muro, teniendo en claro que están espaciados cada mm. () Leer la sección de las jambas en la columna derecha, según la altura y la intensidad del viento.
Tabla 8. Factor de ajuste de separación para parantes altos de menor sección transversal en muros de altura variable. (ver 8..) Medida original del parante más grande 7 x 19 Factor de ajuste de separación del parante Sección original del parante original (de mayor sección)..28.18.12.7..28.18.12..1.2 NOT Para obtener la separación entre los parantes de menor sección deseada, multiplique la separación entre parantes originales(de mayor sección) por este factor. Tabla 8. Factor de multiplicación de luces para techos con pendientes superiores a (ver 8..1.) Inclinación del techo (grados) Factor de multiplicación para cabriadas 1.1.. Factor de multiplicación para cabios simples 1. 1. 1. Tabla 8.7 Tabla de referencia para casos de carga de dintel (ver 8..1.) Tabla Soportando carga No. Techo Muros Piso Techo Nieve Muros Piso 8.8 (kpa) (kpa) Liviano Pesado 8.9 Liviano Liviano Liviano Mediano Pesado Liviano Pesado Mediano 8.1 Liviano Liviano 1. o 2 Liviano Mediano 1. o 2 Pesado Liviano 1. o 2 Pesado Mediano 1. o 2 8.11 Liviano 1. o 2 Mediano 1. o 2 8.12 1. o 2 NOT Referirse a las tablas de la sección 1 para los casos de carga de nieve.
Tabla 8.8 inteles que soportan sólo techos (ver figura 8.7) Techo liviano Techo pesado ncho de influencia del dintel* Luces máximas para las secciones de dintel listadas debajo 2/ x 7.7..7. 2/.8.8 2/ 1.1 1..9 1.1 1..9 Por la definición de el ancho de influencia, ver 1. ondiciones de desarrollo de la tabla 8.8 álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Peso de entrepisos con sobrecarga= kg/m 2 Pp.techos livianos = kg/m 2 Pp.techos pesados= 7 kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = / Mayoración por flecha diferida = álculo del aplastamiento (idem a flexión) σ adm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =, cm 2/ 1. 1. 1.2 1. 1. 1. 1.2 1. 2/ 1.7 1. 1. 1. 1.7 1. 1. 1. 2/ 2. 1.8 1.7 1. 2. 1.8 1.7 1. 2/ 2. 2.1 2. 1.8 2. 2.1 2. 1.8
Tabla 8.9inteles que soportan techos y muros (ver figura 8.8) Techo liviano muro liviano ncho de influencia del dintel Luces máximas para las secciones de dintel listadas debajo 2/ x 7.7. 2/.8.8 2/ 1..9 2/ 1. 1. 1.2 2/ 1. 1. 1. 1. 2/ 1.9 1.8 1. 1. 2/ 2.2 2. 1.9 1.9 Techo liviano y muro mediano...8.8..9 1. 1.2 1..9 1. 1. 1. 1. 1.7 1. 1. 1. 2. 1.9 1.9 1.8 Techo pesado muro liviano...8..8.8 1..8 1. 1. 1. 1.2 1.7 1. 1.2 2. 1.9 1.8 1.7 Techo pesado muro mediano.....7....9.8.7 1.1.9.8.7 1. 1. 1. 1.1 1. 1. 1.9 1.8 1.7 1. NOT eterminar el ancho de influencia del muro encima del dintel en el nivel de techo y usar este valor en la tabla. ondiciones de desarrollo de la tabla 8.9 álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Pp.muros livianos = 1 kg/m 2 Pp.muros pesados= 2 kg/m 2 Peso de entrepisos con sobrecarga= kg/m 2 Pp.techos livianos = kg/m 2 Pp.techos pesados= 7 kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = / Mayoración por flecha diferida = álculo del aplastamiento (idem a flexión) σ adm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =, cm
Tabla 8.1 inteles que soportan techos, muros y entrepisos (ver figura 8.9) Techo liviano muro liviano ncho de influencia del dintel Luces máximas para las secciones de dintel listadas debajo 2/ x 7....2 2/.. 2/.7 2/.9.7 2/ 1. 1.1.9.8 2/ 1.2.8 2/ 1.8 1. 1.2 1. Techo liviano y muro mediano...2.2.....8.8. 1. 1..7 1.1.7. 1.7 1. 1.2 Techo pesado muro liviano...2.2.....8....8.. 1..8 1.8 1.7 1. Techo pesado muro mediano...2.2...2.7..7. 1.1.7..8.. 1. 1.2 NOTeterminar el ancho de influencia del dintel en el nivel de piso y el ancho de influencia del muro encima de dintel en el nivel de techo y usar el mayor valor en esta tabla. ondiciones de desarrollo de la tabla 8.1 álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Pp.muros livianos = 1 kg/m 2 Pp.muros pesados= 2 kg/m 2 Peso de entrepisos con sobrecarga= kg/m 2 Pp.techos livianos = kg/m 2 Pp.techos pesados= 7 kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = / Mayoración por flecha diferida = álculo del aplastamiento (idem a flexión) σ adm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =, cm
Tabla 8.11 inteles que soportan muro y entrepiso (ver figura 8.1) argas total de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) ncho de influencia del dintel Luces máximas para las secciones de dintel listadas debajo 2 x 2 x 2 x 2 x 2 x 2 x x 12 2 x 2 x 2 x 2 x 2 x 8 2 x 2 x x 2 x 2 x x 2 x 2 x x 8 2 x 7 x 19 Muro liviano.9.88 1. 1.2 1.2 2. Muro semipesado..8.9 1.29.9 1. 1.9 * Para la definición de ancho de influencia del muro, ver 1. ondiciones de desarrollo de la tabla 8.11 1) n todos los casos los dinteles son dobles(compuestos por piezas de igual escuadría). 2) Para los cálculos, se adoptó una cubierta pesada (g= 7 kg/m 2 y p= kg/m 2 ) ) Se supuso un alero de cm de ancho (d1) y una distancia entre el tabique y el primer cabio de techo (d2) de cm. e esta manera, la carga de techo que incide sobre el tabique es q= q techo*(d1 + d2/2) ) Peso propio del muro liviano= 1 kg/m ) Peso propio del muro semipesado=2 kg/m ) n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/. 7) n la verificación de aplastamiento, se adoptó un ancho de apoyo de 9. cm ( ) Tabla 8.12 inteles que soportan solamente entrepiso (ver figura 8.11) argas total de 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) ncho de influencia del dintel Luces máximas para las secciones de dintel listadas debajo 2 x 2 x 2 x 2 x 2 x 2 x x 12 2 x 2 x 2 x 2 x 2 x 8 2 x 2 x x 2 x 2 x x 2 x 2 x x 8 2 x 7 x 19.91 1.1 1.8 1.8 1.1 1.7 2...1.7.92 1.2.9 1. 1.92..7.9.9.7 1.7 1. Para la definición de ancho de influencia del muro, ver 1. 1) n todos los casos los dinteles son dobles(compuestos por piezas de igual escuadría). 2) n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/. ) n la verificación de aplastamiento, se adoptó un ancho de apoyo de 9. cm ( )
Tabla 8.1 onector del dintel (ver 8..1.7.) Zona de viento Techo liviano aja Mediana lta Muy alta Techo pesado aja Mediana lta Muy alta * Los anclajes de la tabla 8.19 son satisfactorios No requiere anclajes contra succión Usar anclajes de la tabla 8.19 Requiere anclajes contra succión Para anclajes ver 8.1..8 Luces máximas de dintel soportado por anclajes superiores 1.2.9.7..7.......2..2.2.2 Mínima Mínima Mínima Mínima 1.9 1. 1.1.9.8.......2 1.9 1. 1.1.9 1..8...7.......2 Mínima Mínima Mínima Mínima 2.9 2.1 2.7 2. 1.2.9.7..7... Nota nclajes para mayores luces de dintel que los mostrados requieren un diseño de ingeniería específico.
Tabla 8.1 Solera de antepecho y solera superior de aberturas (ver 8..2.1 y 8..2.2) máxima del vano 2. 2....2 spesor del alféizar y del cabezal 2 x * 2 x * 2 x * 2 x * * Solera doble 1) Se supuso una acción del viento correspondiente a zona de alta intensidad (Wz = 128. kg/m 2 ) 2) Se supuso un ancho de solera de 1 mm( ). ) Se supuso una abertura de 1, m máxima, ubicada en el centro de un tabique de m de altura máxima. ) Se adoptó una deformación máxima admisible de luz/. ) Si alguna de estas condiciones de máxima no se cumpliera, corresponde un diseño específico de ingeniería.
Tabla 8.1 Soleras superiores de muros portantes (ver 8.7.1.1) arga total 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) Techo liviano Sección de la solera Ubicación del eje de la cabriada o cabio con relación al eje del parante más cercano Separación máxima de las cabriadas o los cabios dificio de planta baja o último piso (plicar para cualquier separación de cabriadas o cabios x 7 ualquiera 9 12 más x1 o 2 de (fig.8.18) con un nervio de (fig.8.1) ualquiera 9 12 entro de los 1 mm 9 12 ualquiera 9 12 entro de los 1 mm 9 12 ualquiera 9 12 Separación entre parantes Techo pesado 8 8...7..7 2.8.7 ncho de influencia máximo * de muro.1...2.. 2..7.9. 2.....1 2..7. 2. 1.8.9. 2...7 2.8.9.9. 2..2 2.1 1.. 2.9 2.1.. 2..9.9. 2. Muros de nivel inferior (en edificios de planta baja y un piso alto) y muros de subsuelo que soportan un nivel superior (cabriadas, cabios, o vigas secundarias en cualquier posición) x9 1..2..2.2..2 2.7 2. 2.2 2.7 2. 2.2 más o 2 de. 1.. Muros del subsuelo que soportan 2 niveles superiores (vigas principales o secundarias en cualquier posición) más o 2 de 1.. 1.. Para definición de ancho de influencia ver 1..2 2.7..7.2..7.2 1.1.1. 2.2.2 2...7.2..7.2 1.1.1. 2.2 1. 1..8.7. 2.7 2. 1.7 2.7 2. 1.7...2.. 2.8 1.1 1. 1..8.7. 2.7 2. 1.7 2.7 2. 1.7...2.. 2.8 1.1 2. 1.7 1.. 2. 1.7..1 2..9.9. 2. 2.7 2. 2.2 1. 1..8.7. 2.7 2. 1.7 2.7 2. 1.7...2.. 2.8 1.1
ondiciones de desarrollo de la tabla 8.1 1) ubierta liviana es aquella cuya carga permanente no excede los kg/m 2. La sobrecarga considerada es de kg/m 2. 2) ubierta pesada es aquella cuya carga permanente no excede los 7 kg/m 2. La sobrecarga considerada es de kg/m 2. ) n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/ ) n los cálculos de anchos máximos de influencia de b) y c), se adoptó una separación máxima entre cabriadas o cabios de techo igual a 12 mm. Tabla 8.1 Soleras inferiores de muros portantes (ver 8.7.2.1) arga total 2. kn/m 2 (p= 2 kn/m 2, g=. kn/m 2 ) Sección de la solera Máximo ancho de influencia* del muro que soporta un piso Separación máxima de las vigas de piso dificio de planta baja o piso superior x 7 N N N e otro nivel o muro del subsuelo 9 x o 2 de 9 x 1.. 9 x 7 1. N: NO S PLI. Techo liviano Techo pesado Separación entre parantes 8 8 Máximo ancho de influencia* del muro que soporta el techo.9.9.7..8..9....8..2.8.....8. 2..2..... 2. 1.9 1) ubierta liviana es aquella cuya carga permanente no excede los kg/m 2. La sobrecarga considerada es de kg/m 2. 2) ubierta pesada es aquella cuya carga permanente no excede los 7 kg/m 2. La sobrecarga considerada es de kg/m 2. ) n la verificación de deformaciones, se adoptó una deformación admisible de luz/ ) n los cálculos de anchos máximos de influencia, se adoptó una separación máxima entre cabriadas o cabios de techo igual a las de las vigas de piso
Tabla 8.17 nclajes de la solera superior del muro que soporta piezas tales como parantes y dinteles distanciados mm entre centros (ver 8.7.) imensión cargada del muro....... Techo liviano Techo pesado Separación entre parantes 9 12 9 Zona de viento Zona de viento Zona de viento M M M M M M conector (ver debajo)) F F F F F F F F F nclajes para resistir succiones apacidad de alternativa clavos lanceros de. x 7 mm 1. clavos lanceros de. x 7 mm + 2alambres aseguradores 1.88 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores 2.72 clavos lanceros de. x 7 mm + 8alambres aseguradores. clavos lanceros de. x 7 mm + 12 alambres aseguradores.8 F clavos lanceros de. x 7 mm + 21 alambres aseguradores 9.
Tabla 8.18 squema de clavos colocados en forma manual y automática (ver 8.8.) Junta Solera inferior a estructura del piso a: (a) Muros exteriores y elementos de arriostramiento de los muros interiores (b) Muros interiores(pueden ser clavadas al entablado delpiso) (c) Tirante que no exceda.2 m de largo Planchuela a parante lavos colocados manualmente Longitud x Número y diámetro y ubicación tipo 1 x.7 1 x.7 1 x.7 2 a mm del centrado 1 a mm del centro (clavado final) lavos colocados con clavadora Longitud x Número y diámetro y ubicación tipo 9 x.1 9 x.1 9 x.1 a mm del centro 1 a mm del centro (clavadofinal) 7 x.1 o 1 x.7 2 (lanceros) 2(clavado final) 7 x. 9 x.1 2 (lanceros) 2(clavado final) rida a parante recto x 2.8 a cada lado del corte x 2.8 a cada lado del corte Media junta en la solera superior 7 x.1 7 x. intel a jamba 7 x.1 o (lanceros) 9 x.1 (clavad final) x.7 2 (clavado final) loque al parante 1 x.7 2 9 x.1 Zócalos y cabezales de vanos a jambas para: (a) abezal que no exceda 2. m de longitud (b) abezal que no exceda. m de longitud (c) abezal que no exceda.2 m de longitud Listón de mampostería a parante Parante a solera Solera superior de 1 mm x mm a 1 mm x mm y solera superior a dintel Jamba a doble parante inmediatamente debajo del dintel Jambas de aberturas, bloqueos y parantes a las intersecciones de pared Jambas de aberturas, bloqueos y parantes a las intersecciones de 1 x.7 1 x.7 1 x.7 2(clavado final) (clavado final) (clavado final) 9 x.1 9 x.1 9 x.1 (clavado final) (clavado final) (clavado final) x 2.8(galv.) mm al ctro x2.8(galv.) mm al ctro 1 x.7 o 2(clavado final) 7 x. (lanceros) 7 x.1 (lanceros) 9 x.1 (clavado final) 1 x.7 2 a mm del 9 x. a mm centro 9 x.1 a mm del centro 1 x.7 mm del 9 x. mm del centro 9 x.1 centro 1 x.7 2 9 x.1 2 x 2.8 2 x 2.8 2 muro NOT (1)Las longitudes y diámetros de los clavos son los mínimos requeridos. (2)Referirse a. para las coberturas de protección requeridas para los anclajes de metal.
Tabla 9.1 ases de hormigón de columnas para resistir succión(ver 9.2.2) Zona de Volumen de hormigón de base (m ) para área de techo soportado techo viento 1 m 2 2 m 2 m 2 m 2 8 m 2 1 m 2 12 m 2 IV.1.27..82 1.9 1. 1. Liviano III.1.2.1.1.81 1.1 1.22 II.7.1.28..7.71.8 I..9.18.27.7.. IV.12.2.8.72.9 1.2 1. Pesado III.8.17..1.8.8 1.2 II..11.22.... I...12.17.2.29. ondiciones de desarrollo de la tabla 9.1 Se analizó la velocidad del viento sobre la cubierta de un techo aislado, para lo cual se adoptaron los siguientes valores: Viento(irsoc 12): Velocidad del viento de referencia (m/s) 2 / / / p (oeficiente de velocidad probable) 1. Rugosidad II z (oeficiente de presión en altura).7 d (oeficiente de reducción por dimensión) 1 Permeabilidad: mayor al % oeficiente de incremento de la succión 1. imensiones de la estructura: m (ancho) x m (largo) x. m (h) P.e. Hº 2. t/m argas permanentes ubiertas livianas kg/ m ubiertas pesadas 7 kg/ m Tabla 9.2 onexiones a columnas y vigas para resistir succión(ver 9.) techo Zona de viento apacidad de resistencia de la conexión columna viga por área de techo soportada 1 m 2 2 m 2 m 2 m 2 8 m 2 1 m 2 12 m 2 IV. 1. 2.8.12.1.2.2 Liviano III.8 1.1.2.1.1 7. 9.1 II 1.22 2..78 7.1 9.7 11.92 1. I 1..1.17 9. 12. 1.7 18.9 IV.88 1.7.2. 7.12 8.88 1. Pesado III.88 1.7..1 7.8 8.8 1.8 II.89 1.78.7.1 7.22 9. 1.78 I 1.2 2..8 7.8 1.1 12. 1.1 ondiciones de desarrollo de la tabla 9.2 Se analizó la velocidad del viento sobre la cubierta de un techo aislado, para lo cual se adoptaron los siguientes valores: Viento(irsoc 12): Velocidad del viento de referencia (m/s) 2 / / / p (oeficiente de velocidad probable) 1. Rugosidad II z (oeficiente de presión en altura).7 d (oeficiente de reducción por dimensión) 1 Permeabilidad: mayor al % oeficiente de incremento de la succión 1. imensiones de la estructura: m(ancho) x m(largo) x. m (h) P.e. Hº 2. t/m argas permanentes ubiertas livianas kg/ m ubiertas pesadas 7 kg/ m
Tabla 1.1 Sistemas de arriostramiento de techos (ver 1.1.) techo e faldones liviano e faldones pesado Techo a dos aguas liviano Techo a dos aguas pesado Riostras diagonales en el plano del techo exceptuando placas arriostrantes (ver 1.) Riostras diagonales en el espacio del techo Limatesa o limahoya Mínimo por cumbrera Una cada m² de superficie plana del techo Una cada m² de superficie plana del techo Una cada 2 m² de superficie plana del techo, mínimo 2 por plano Mas Mínimo por cumbrera O cada extremo de la cumbrera y con una separación máxima de 7. m centrados Mas Una cada 12 m² de superficie, paralela a la cumbrera y a 2m mín de un muro externo paralelo Más Limatesa y solera superior Solera superior arriostrada con elementos horizontales cada 2. m max (ver figura 1.22)
Tabla 1.2 abios (ver 1.2.1..2) (a)techo liviano para zona I (baja intensidad)de vientos (b= 2 m/s) Sección de cabio x 7 7 x 19 del cabio 1. 2..1.2 2...9 Separación entre cabios 9 12 del cabio 1. 1.8 2.7.7 2..1.2 del cabio 1.2 1. 2.. 1.9 2.9.9 apacidad de las fijaciones alternativas 2 clavos lanceros de Ø. x 7.2 2 clavos lanceros de Ø. x 7 + 1 alambre asegurador.9 ondiciones de desarrollo de la tabla 1.2 a) Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σadm = kg/ cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2, álculo del aplastamiento (idem a flexión) σadm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1.2 abios (ver 1.2.1..2) (b)techo liviano para zona II (media intensidad) de vientos (b= m/s) Sección de cabio x 7 7 x 19 del cabio 1. 2..1.2 2...9 Separación entre cabios 9 12 del cabio 1. 1.8 2.7.7 2.1.2.2 del cabio 1.2 1. 2.. 1.9 2.9.9 apacidad de las fijaciones alternativas.2 2 clavos lanceros de. x 7 2 clavos lanceros de. x 7 + 1 alambre asegurador.9 2 clavos lanceros de. x 7 + alambres aseguradores 1.78 ondiciones de desarrollo de la tabla 1.2 b) Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σadm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2, álculo del aplastamiento (idem a flexión) σadm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1.2 abios (ver 1.2.1..2) (c)techo liviano para zona III (alta intensidad) de vientos (b= m/s) Sección de cabio x 7 7 x 19 del cabio 1. 1.9 2.8.8 2.2.. Separación entre cabios 9 12 del cabio 1.2 1. 2.. 1.9 2.9.9 del cabio 1. 2.. 1.7 2.. apacidad de las fijaciones alternativas.2 2 clavos lanceros de. x 7 2 clavos lanceros de. x 7 + 1 alambre asegurador.9 2 clavos lanceros de. x 7 + alambres aseguradores 1.78 2 clavos lanceros de. x 7 + alambres aseguradores 2.2 ondiciones de desarrollo de la tabla 1.2 c) Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexiòn) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2, álculo del aplastamiento(idem a flexión) σ adm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1.2 abios (ver 1.2.1..2) (d)techo liviano para zona IV (muy alta intensidad) de viento(b= m/s) Sección de cabio x 7 7 x 19 del cabio 1.2 1.7 2.. 1.9.. Separación entre cabios 9 12 del cabio 1. 2.2. 1.7 2.. del cabio 1. 2. 2.7 1. 2..2 apacidad de las fijaciones alternativas 1. clavos lanceros de. x 7 clavos lanceros de. x 7 + 1 alambre asegurador 1. clavos lanceros de. x 7 + alambres aseguradores 2.2 clavos lanceros de. x 7 + alambres aseguradores 2.72 ondiciones de desarrollo de la tabla 1.2 d) Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σadm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2, álculo del aplastamiento(idem a flexión) σadm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1.2 abios (continuación) (ver 1.2.1..2) (e) Techo pesado para zonas I y II de vientos (b=2 y m/s) Sección del cabio Tramo del cabio Separación entre cabios 9 Tramo del cabio Tramo del cabio Zona de viento I II I II I II x 7 1. 1.9 2.9.9 1. 1.8 2.7.7 1.1 1. 2. 2.9 7 x 19 2.2.. 2.1.2.2 1.8 2.8.7 apacidad alternativa de 2 clavos lanceros de. x 7.2 2 clavos lanceros de. x 7 + 1 alambre asegurador.9 ondiciones de desarrollo de la tabla 1.2 e) Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σadm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Pp.cubiertas pesadas = 7 kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2, álculo del aplastamiento(idem a flexión) σadm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1.2 abios (continuación) (ver 1.2.1..2) (f) Techo pesado para zonas III y IV de vientos (b= y m/s) Sección del cabio Tramo del cabio Separación entre cabios 9 Tramo del cabio Tramo del cabio Zona de viento III VI III VI III VI x 7 1. 1.9 2.9.9 1. 1.8 2.7.7 1.1 1. 2..2 7 x 19 2.2.. * Zona de vientos de alta intensidad Zona de vientos muy alta intensidad 2..1.2 1.8 2.7.7 apacidad alternativa de.2 2 clavos lanceros de. x 7 2 clavos lanceros de. x 7 + 1 alambre asegurador.9 2 clavos lanceros de. x 7 + alambres aseguradores 1.78 ondiciones de desarrollo de la tabla 1.2 f) Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σadm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal Pp.cubiertas pesadas = 7 kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2, álculo del aplastamiento(idem a flexión) σadm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1. Tipos de de la cumbrera portante al muro (ver 1.2.1..1) apacidad de las fijaciones alternativas 2 lavos de Ø. x 7 mm..2 2 lavos de Ø. x 7 mm. 1. lavos de Ø. x 7 mm 1. 8 lavos de Ø. x 7 mm 2.8 1 lambre asegurador.2 F 2 lambres aseguradores.8 G lambres aseguradores 1.8 H lambres aseguradores 2.2 I 8 lambres aseguradores. Tabla 1. orreas (ver 1.2.1.7.1) Sección de las correas x 7 7 x 19 máxima* de las correas para una separación máxima de: 1.8 2.. 2.2 2.2 2.2 2.2... 1. 2.2 2.2 1.8 2.8. 1.2 1.8 2.2 1. 2..1 ondiciones de desarrollo de la tabla 1. álculo de flexión σadm = kg/cm 2 Pp.cielorraso = 2 kg/m 2 Se adoptò a las vigas como simplemente apoyadas, no contìnuas. álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2,1 álculo del aplastamiento ( Idem a flexiòn) σadm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =, cm
Tabla 1. Vigas de cielorraso (ver 1.2.1.7.1) Sección de la viga de cielorraso x 7 7 x 19 máxima* de las vigas de cielorraso para una separación máxima de: 1.8 2..... 7.. 7. 8.2.....8.7 7..2.7..9..2.9 ondiciones de desarrollo de la tabla 1. álculo de flexión σadm = kg/cm 2 Pp.cielorraso = 2 kg/m 2 Se adoptò a las vigas como simplemente apoyadas, no contìnuas. álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2,1 álculo del aplastamiento ( Idem a flexiòn) σadm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =, cm
Tabla 1. Viga intermedia para apoyo de los cabios y cumbrera portante (ver 1.2.1..2 y 1.2.1.9.1 y figuras 1.1 y 1.11) (a)techo liviano en zonas de viento I(b= 2 m/s) y II (b= m/s) ncho de influencia* de la viga intermedia o cumbrera interior 1.8 2.7..2 Zona de viento I II I II I II I II Sección de la Viga intermedia o cumbrera portante mm x mm x 7 7 x 19 1. 21.9 2.9.9 2.2.. 1.2 1. 2.. 1.9 2.9.9 1. 2..1 1.7 2.. 1. 1. 2.1 2.9 1. 2.. apacidad de las fijaciones alternativas.2 2 clavos lanceros de Ø. x 7 mm 2 clavos lanceros de Ø. x 7 mm + 1 alambre asegurador.9 2 clavos lanceros de Ø. x 7 mm + 2 alambres aseguradores 1. 2 clavos lanceros de Ø. x 7 mm + alambres aseguradores 2.2 ondiciones de desarrollo de la tabla 1. a Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σadm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal y el momento en el eje débil Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2. álculo del aplastamiento(idem a flexión) σadm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1. Viga intermedia para apoyo de los cabios y cumbrera portante (ver 1.2.1..2 y 1.2.1.9.1 y figuras 1.1 y 1.11) (b) Techo liviano en zonas de viento III (b= m/s) ncho de influencia* de la viga intermedia o cumbrera interior 1.8 2.7..2 Zona de viento III III III III Sección de la Viga intermedia o cumbrera portante mm x mm x 7 7 x 19 1.2 1.7 2..7 2...1 1. 2.. 1.7 2.. 1. 2.1 2.8 1. 2.. c F.9 1. 2. 2.7 1. 2..1 F apacidad de las fijaciones alternativas.2 2 clavos lanceros de. x 7 mm 2 clavos lanceros de. x 7 mm + 1 alambre asegurador.9 2 clavos lanceros de. x 7 mm + 2 alambres aseguradores 1. 2 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores 2.2 2 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores. F 2 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores.88 ondiciones de desarrollo de la tabla 1. b Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σadm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal y el momento en el eje débil Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τadm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2. álculo del aplastamiento(idem a flexión) σadm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1. Viga intermedia para apoyo de los cabios y cumbrera portante (ver 1.2.1..2 y 1.2.1.9.1 y figuras 1.1 y 1.11) (c) Techo liviano en zonas de viento III (b= m/s) ncho de influencia* de la viga intermedia o cumbrera interior 1.8 2.7..2 Zona de viento III III III III Sección de la mm x mm x 7 7 x 19 1.1 1. 2..2 1.8 2.8.7 1. 2.1 2.8 1. 2..2 1.2 1.9 2. 1. 2.2 2.9.8 1.1 1.8 2. 1. 2.1 2.8 F apacidad de las fijaciones alternativas.2 2 clavos lanceros de. x 7 mm 2 clavos lanceros de. x 7 mm + 1 alambre asegurador.9 2 clavos lanceros de. x 7 mm + 2 alambres aseguradores 1. 2 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores 2.2 2 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores. F 2 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores.88 ondiciones de desarrollo de la tabla 1. c Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal y el momento en el eje débil Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2. álculo del aplastamiento(idem a flexión) σ adm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1. Viga intermedia para apoyo de los cabios y cumbrera portante (ver 1.2.1..2 y 1.2.1.9.1 y figuras 1.1 y 1.11) (d)techo pesado en zonas de viento ncho de influencia *de la viga intermedias o cumbrera 1.8 2.7..2 Zona de viento I II III IV I II III IV I II III IV I II III IV Sección de la correa o cumbrera interior mm x mm x 7 7 x 19 1.2 1. 2.. 1.9 2.9.9 1. 1. 2.2 2.9 1. 2...7 1. 2. 2.7 1. 2..1 1.2 1.9 2. 1. 2.2 2.9 apacidad de las fijaciones alternativas.2 2 clavos lanceros de. x 7 mm 2 clavos lanceros de. x 7 mm + 1 alambre asegurador.9 2 clavos lanceros de. x 7 mm + 2 alambres aseguradores 1. 2 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores 2.2 2 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores. * Para la definición de ancho de influencia ver 1.. Zonas de viento I, II y III(baja, media y alta intensidad) Zona de viento IV(muy alta intensidad). ondiciones de desarrollo de la tabla 1. d Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal y el momento en el eje débil Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2. álculo del aplastamiento(idem a flexión) σ adm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1.7 Luces máximas y tipo de de vigas para apoyo de puntales (ver 1.2.1.11) Todas las zonas de vientos Sección de la viga para máxima de Separación de la viga de sostén de puntales apoyo de la viga puntales intermedia 1.8 2.7..2 techo liviano 2 x 1.8 2.. 2 x 7 x 19 1.8 2.. techo pesado 2 x 1.8 2.. 2 x 7 x 19 1.8 2.. 1.8 1.. 2. 2. 1. 1.1 2.7 2. 1. F F 1.2.9 22 2. 1. 1.8 1. F F.9 1. 1.2 1. F F apacidad de las fijaciones alternativas 1. clavos lanceros de. x 7 mm clavos lanceros de. x 7 mm + 2 alambre asegurador 1.72 clavos lanceros de. x 7 mm + alambres aseguradores 2.1 clavos lanceros de. x 7 mm + 8 alambres aseguradores 2. clavos lanceros de. x 7 mm + 1 alambres aseguradores 2.98 F 8 clavos lanceros de. x 7 mm + 18 alambres aseguradores. ondiciones de desarrollo de la tabla 1.7 Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal y el momento en el eje débil Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Se analizaron 2 estados: 1)Peso propio + sobrecarga 2)Peso propio + viento álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2. álculo del aplastamiento(idem a flexión) σ adm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =, cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1.8 Vigas Verandah(ver 1.2.12) Sección de la viga x 7 7 x 19 1. 1.7 2. máxima del cabio 1.8 2.7..2...2....8...8.7.8 1.2 1.7. 1.. apacidad de las fijaciones alternativas.2 2 clavos lanceros de. x 7 mm 2 clavos lanceros de. x 7 mm + 1 alambre asegurador.9 2 clavos lanceros de. x 7 mm + 2 alambres aseguradores 1.
Tabla 1.9 orreas (ver 1.2.1.1.1) (a) ubiertas de techos livianos (ver figuras 1.1 y 1.17) Sección de la correa o listón máx de la correa Separación máxima y de la correa* Zona de viento I II III IV Separac Fijación Separac Fijación Separac Fijación Separac Fijación x 7 12 9 12 12 9 12 1.1 1. 1. 1. 2. 2.2.2 2.9 1.1 1. 1. 1. 2. 2.2.2 2.9 1.1 1. 1. 1. 2. 2.2.2 2.9 1.1 1. 1. 1. 2. 2.2.2 2.9 7 x 19 12 9 12 12 1.8 1. 2.8 2..8. 1.8 1. 2.8 2..8. 1.8 1. 2.8 2..8. 1.8 1. 2.8 2..8. * n todas las zonas de viento, las fijaciones en los sectores donde el viento ejerce mayor succión (como se define en las figuras 1.1 y 1.17), deberán ser incrementados un grado (ej. si se usara el tipo en el techo, entonces se requiere el tipo en las áreas con mayor succión). ondiciones de desarrollo de la tabla 1.9 a) Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal y el momento en el eje débil Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Pp.cubiertas pesadas = 7 kg/m 2 Se analizó 1 estado: 1)Peso propio + sobrecarga álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2. álculo del aplastamiento(idem a flexión) σ adm = 1 kg/cm 2 ncho del apoyo =. cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)
Tabla 1.9 orreas (ver 1.2.1.1.1) (b)ubiertas de techos pesados (ver figuras 1.1 y 1.17) Sección de la correa x 7 7 x 19 Separación máxima entre correas y de la correa* máxima de la correa Fijación. 1. 1. 1.2 2. 1.9 1..1 2. 2..2.. 2...8 1.9 2.9.9 1.9 2.9.9 * n zonas de viento III y IV, sólo las fijaciones ubicadas en el sector del techo donde la succión es mayor deberán ser del tipo. (ver las figuras 1.1 y 1.17) NOT (1)Las dimensiones de las correas están consideradas con la madera puesta de plano. (2)Para conocer los tipos de fijaciones y sus características ver la tabla 1.1. ondiciones de desarrollo de la tabla 1.9 b) Rugosidad II Permeabilidad menor al % álculo de flexión La succión se calculó con inclinaciones de 1 a 2 (más desfavorable) σ adm = kg/cm 2 Sobrecargas = kg/m 2 Se despreció el esfuerzo normal y el momento en el eje débil Pp.cubiertas livianas = kg/m 2 Pp.cubiertas pesadas = 7 kg/m 2 Se analizó 1 estado: 1)Peso propio + sobrecarga álculo a corte (Idem flexión) τ adm = kg/cm 2 álculo de deformación (idem a flexión) Flecha admisible = /2 Mayoración por flecha diferida = 2. álculo del aplastamiento(idem a flexión) σ adm = 1 kg/ cm 2 ncho del apoyo =. cm Uniones lavo de. mm x 7 mm: carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple) lambres aseguradores de.9 mm : carga adm.2 kg (unión de cizallamiento simple)