ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK AL PK IBIZA ANEJO NÚM. 6: CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE.

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1 ANEJO NÚM. 6: CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE. PÁG.1

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3 ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN CLIMATOLOGÍA INTRODUCCIÓN PRECIPITACIONES TERMOMETRÍA METEOROS. DÍAS DE NIEVE, GRANIZO Y TORMENTA, NIEBLA INFORMACIÓN PLUVIOMÉTRICA AJUSTE DE UNA LEY DE DISTRIBUCIÓN DE TIPO SQRT ETMÁX AJUSTE DE UNA LEY DE DISTRIBUCIÓN DE GUMBEL CONTRASTE DE LOS VALORES DE PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA HIDROLOGÍA DESCRIPCIÓN HIDROLÓGICA DE LA ZONA DE ESTUDIO DETERMINACIÓN DEL VALOR DE PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA CÁLCULO DE CAUDALES TIEMPO DE CONCENTRACIÓN INTENSIDAD MEDIA DE PRECIPITACIÓN DETERMINACIÓN DEL UMBRAL DE ESCORRENTÍA PO COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD CAUDALES DE DISEÑO DIMENSIONAMIENTO DE LAS CUNETAS TUBOS Y CONDUCCIONES ARQUETAS Y POZOS DE REGISTRO APÉNDICE 1:CUENCAS APÉNDICE 2:USOS DEL SUELO APÉNDICE 3: MAPA GEOLÓGICO APÉNDICE 4: DIMENSIONAMIENTO HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE DRENAJE APÉNDICE 5: INFORMACIÓN DE INTERÉS RECOPILADA DEL PLAN HIDROLÓGICO DE LAS ISLAS BALEARES APÉNDICE 6: INVENTARIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES 4. DRENAJE INTRODUCCIÓN DRENAJE TRANSVERSAL DIMENSIONAMIENTO DE CANALIZACIONES DRENAJE LONGITUDINAL CÁLCULO DE LOS CAUDALES PÁG.2

4 1. Introducción En este anexo se determinan los caudales de referencia originados por la lluvia en las cuencas interceptadas por el trazado de el condicionamiento de la carretera C-733 y sus accesos, y que servirá posteriormente de base para el dimensionado del drenaje longitudinal y transversal de la carretera. La metodología de estudio consta de los puntos siguientes: Caracterización climática de la zona de estudio. Determinación de las precipitaciones máximas anuales en 24 h, correspondientes a diferentes periodos de retorno mediante el programa MAXPLU v1.0 y el estudio estadístico de las precipitaciones registradas en la estación meteorológica más cercana. Determinación de los coeficientes de escorrentía de las cuencas, asignación de la precipitación y determinación de los caudales de diseño a desaguar por la plataforma de la carretera y sus márgenes. hidrometeorológicos que precisan conocer la ley precipitación-durada y la determinación de la cual exige un trabajo considerable. Instrucción de Carreteras 5.2-IC. Drenaje Superficial. Instituto Nacional de Meteorología. Se han consultado los datos termo-pluviométricos de las estaciones meteorológicas más cercanas a la zona objeto de estudio, resultando ser ésta la estación Aeroport d Eivissa (B954). Asimismo, los datos facilitados por el Centro Meteorológico Territorial de Illes Balears, se han completado con los datos recogidos en la Guía Resumida del Clima en España (1.997) del Ministerio de Medio Ambiente (Dirección General del Instituto Nacional de Meteorología) para la estación meteorológica B954 Ibiza Aeropuerto San José en el periodo , con objeto de poder realizar un tratamiento adecuado de todas las variables climáticas necesarias. El cálculo de caudales se ha realizado por el método de J.R. Témez ( Instrucción 5.2-IC. Drenaje Superficial, de la Dirección general de Carreteras del Ministerio de Fomento). Una vez calculado el caudal de diseño, se procede a realizar los cálculos hidráulicos. Los documentos y publicaciones consultadas para la realización del presente anejo han sido los siguientes: Máximas lluvias diarias en la España Peninsular (1999). Con esta publicación, la Dirección general de Carreteras proporciona de forma directa y para toda la Península, los datos de precipitación máxima a 24 horas para un cierto periodo de regreso. De esta forma, se simplifica el tratamiento de largas series de caudales medios proporcionados por estaciones de aforo de cada cuenca, y la utilización de métodos PÁG.3

5 2. Climatología 2.1. Introducción En este apartado se describen los datos climatológicos más representativos de la zona de estudio. Para la caracterización climática se ha hecho uso de los datos de la estación meteorológica Aeroport d Eivissa (B954), que contiene un registro de datos comprendido entre los años Esta estación es del tipo SPT, y se encuentra localizada a una altitud de 11 m, en las coordenadas UTM (x,y): , ÁREA DE ESTUDIO La región climática correspondiente al área de estudio (clasificación del Atlas de España, Aguilar, 1.993), se encuadra dentro de la Iberia Parda (clima mediterráneo levante), y atendiendo a la regionalización climática de Köppen realizada en ese mismo Atlas, el clima de la zona de estudio se clasifica como Mediterráneo de verano cálido. La caracterización climática de Papadakis recogida en los Mapas de Cultivos y Aprovechamientos del Ministerio de Agricultura, Pesca y Alimentación lo definen como Mediterráneo seco con unos inviernos tipo Citrus y unos veranos tipo Algodón menos cálido. El clima de la isla de Ibiza viene dado por su situación zonal en el Mediterráneo, lo que unido a la influencia de la masa de aire tropical continental del Sáhara dan lugar una pluviosidad inferior a los 500 mm anuales. Una de las características principales el clima de Ibiza es la distribución estacional de las precipitaciones, que se concentran en su mayoría durante el otoño, justo después de la sequía estival (julio-septiembre). El valor de la precipitación media anual oscila entre los 400 y los 500 mm, como se aprecia en el gráfico de precipitaciones medias anuales que se adjunta a continuación y en la tabla adjunta de datos pluviométricos obtenidos. A continuación, se incluye un resumen de los parámetros de pluviometría más significativos para las estaciones consultadas, incluyendo los correspondientes a esta zona. Parámetros climáticos. Pluviometría. PLUVIOMETRÍA Precipitación media anual (mm) Nº medio anual de días de lluvia Aeroport d Eivissa B ,0 Las lluvias son escasas y el periodo de lluvias se encuentra concentrado mayoritariamente durante el otoño. 87,6 PÁG.4

6 El carácter cálido de la región de estudio se manifiesta asimismo en las temperaturas, con una media anual que oscila entre los 16 y los 17 ºC, tal y como se muestra en el gráfico que se adjunta a continuación. Parámetros climáticos. Termometría. TERMOMETRÍA Aeroport d Eivissa B954 Temperatura media anual (ºC) 18,0 Temperatura máxima absoluta (ºC) 36,6 Temperatura mínima absoluta (ºC) -2,0 ÁREA DE ESTUDIO Temperatura máxima media (ºC) Temperatura mínima media (ºC) Oscilación verano-invierno de T as medias (ºC) Humedad relativa media en enero (%) 21,9 14,0 12,0 75,1 Humedad relativa media en julio (%) 67,5 En la tabla de la página siguiente, se incluye un resumen de los parámetros de termometría más significativos. Nº medio anual de horas de sol 2.771,6 En cuanto al viento, la dirección predominante es el este, tal y como se muestra en la figura que se adjunta a continuación. PÁG.5

7 ÁREA DE ESTUDIO 2.2. Precipitaciones A continuación, se realiza un análisis de las precipitaciones registradas. Las tablas siguientes muestran los valores de precipitación máxima registrados en la estación meteorológica B954: Año P máx. diaria , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,5 PÁG.6

8 Año P máx. diaria , , , , , , , , , , , , , ,3 Pluviometría. B954 Aeroport d Eivissa. Precipitación (mm) SERIE DE PRECIPITACIONES (B954 AEROPORT D'EIVISSA) Año P máx diaria Pluviometría. B954 Aeroport d Eivissa. PÁG.7

9 Pluviometría. Precipitación media mensual y anual (mm). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 34,0 28,0 39,0 37,0 24,0 14,0 6,0 26,0 42,0 66,0 49,0 56,0 421,0 Pluviometría. Precipitación máxima diaria (mm/día). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 64,1 49,0 85,3 63,3 58,7 88,4 77,3 78,0 136,6 129,4 73,6 72,7 147,0 Pluviometría. Nº medio mensual y anual de días de lluvia. Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 9,1 8,2 8,5 8,9 6,7 4,7 2,4 3,6 6,6 9,0 9,6 10,3 87,6 PÁG.8

10 A raíz de los datos anteriores, se obtiene que la precipitación media anual es de 421 mm para la estación B954 Aeroport d Eivissa. Con respecto a la precipitación media mensual, ésta oscila entre los 6 mm de julio y los 66 mm de octubre. Puede observarse que el periodo de lluvias es bastante irregular, concentrándose éstas en el otoño y a comienzos del invierno, superándose los 42 mm en los meses de septiembre a diciembre. En lo referente al de precipitaciones anuales, hay que señalar que el rango de precipitaciones medias anuales más habitual es el comprendido entre los 400 y 500 mm. El número medio anual de días de lluvia es de 87,6 días de la estación B954 Aeroport d Eivissa. Ello supone que llueve tan solo en torno a una cuarta parte del año y las lluvias se concentran fundamentalmente en los meses de octubre a abril. Del análisis del gráfico de frecuencia de precipitación máxima mensual se desprende que ésta se produce mayoritariamente en el mes de octubre, siguiéndole los meses de septiembre, diciembre y noviembre. El resto de la frecuencia se la reparten los meses de enero, febrero, junio, abril y agosto, siendo despreciable dicha frecuencia en los meses de marzo, mayo y julio. Por último, hay que destacar la máxima precipitación registrada en un día, que toma un valor de 136,6 mm se registró en octubre de Termometría De manera análoga, a continuación, se presentan una serie de tablas y gráficos que permitirán realizar un desarrollo pormenorizado de la termometría de la zona de estudio. Termometría. B954 Aeroport d Eivissa. Año T media T máx. absoluta T mín. absoluta T media máxima T media mínima ,5 33,0-1,0 21,1 13, ,0 33,0 1,2 21,9 14, ,5 34,4-2,0 21,4 13, ,8 35,6 3,0 21,5 14, ,8 34,6 1,8 21,7 13, ,9 35,0 1,6 21,7 14, ,4 35,0 2,4 21,0 13, ,7 34,6 1,4 21,9 13, ,5 34,2 1,4 21,5 13, ,9 32,4 2,0 20,8 13, ,1 32,6 2,6 21,1 13, ,1 32,2 2,4 21,1 13, ,3 34,2 3,4 21,3 13, ,1 33,4 2,2 21,1 13, ,4 30,0 2,0 21,2 13, ,4 32,2 2,2 21,2 13, ,6 33,0 3,6 21,4 13, ,3 32,6 2,4 21,1 13, ,9 33,8 2,0 21,7 14, ,4 36,4 3,6 22,1 14, ,1 36,4 0,2 22,1 14, ,3 33,4 1,0 21,2 13, ,9 34,0-0,8 21,7 14, ,1 35,8 1,6 22,0 14, ,4 35,2 2,2 22,2 14, ,6 36,4 1,6 22,6 14, ,0 36,6 4,6 22,7 15, ,7 34,6 3,4 22,5 14,8 PÁG.9

11 T máx. T mín. T media T media Año T media absoluta absoluta máxima mínima ,9 34,6 1,0 21,8 14, ,1 34,0 4,2 21,7 14, ,0 34,8 2,2 21,8 14, ,6 36,2 3,0 22,7 14, ,6 35,4 2,4 22,6 14, ,9 35,0 1,4 21,9 14, ,8 34,0 3,9 22,8 14, ,4 34,4 3,4 22,6 14, ,6 34,0 1,8 22,8 14, ,5 36,6 2,0 22,8 14, ,7 33,3 2,0 22,8 14, ,5 33,3 0,0 22,4 14, ,8 36,5 1,4 22,8 14,9 PÁG.10

12 Termometría. Temperatura media mensual y anual ( C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 11,9 12,1 13,3 15,0 18,2 22,0 25,1 25,9 23,5 19,8 15,7 13,0 18,0 Termometría. Temperatura máxima absoluta ( C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 23,8 23,5 26,5 27,8 30,4 36,5 36,6 36,6 34,6 31,2 27,2 23,0 36,6 Termometría. Temperatura mínima absoluta ( C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954-1,0-2,0 0,8 0,0 7,0 10,0 14,0 11,0 11,4 6,4 1,0 1,8-2,0 Termometría. Temperatura media de las máximas ( C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 15,5 15,8 17,2 19,1 22,3 26,2 29,3 30,0 27,5 23,6 19,3 16,5 21,9 Termometría. Temperatura media de las mínimas ( C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 8,3 8,4 9,3 10,9 14,2 17,8 20,8 21,8 19,5 16,0 12,1 9,5 14,0 Termometría. Oscilación verano-invierno ( C). Estación Verano Invierno Oscilación B954 24,3 12,3 12,0 PÁG.11

13 El valor de la temperatura media anual se sitúa en 18 C. La temperatura media mensual alcanza un valor mínimo de 11,9ºC en el mes de enero, elevándose hasta los 25,9ºC producidos en el mes de agosto. La oscilación de temperaturas de verano a invierno toma un valor de 12,ºC. Las temperaturas medias mensuales en el periodo estival son altas, manteniéndose por encima de 22ºC durante los meses de junio a septiembre. Por otra parte, la temperatura media en invierno se sitúa en torno a los 12,3ºC. Hay que destacar el valor máximo de temperatura de 36,6 C en el mes de agosto y el valor mínimo absoluto de 2 C alcanzado en febrero Meteoros. Días de nieve, granizo y tormenta, niebla A continuación, se adjuntan los datos de nieve, granizo, tormenta y niebla recogidos de la estación B954 Aeroport d Eivissa consideradas en la zona de estudio. De su análisis se desprende que la presencia de nieve en el área de estudio es casi nula. Asimismo, el granizo suele ser también poco habitual. Las tormentas son más frecuentes, produciéndose mayoritariamente en los meses de agosto a noviembre, y su ocurrencia es de 14,4 días de media anual. Con menor frecuencia se presentan los días de niebla en la zona (en torno a 6,3 días de media anual), que se distribuyen a lo largo de todo el año, con valores máximos en el periodo comprendido entre enero y abril. PÁG.12

14 Número medio de días de Nieve. Estacione s Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 0,1 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,1 0,4 Número medio de días de Granizo. Estacione s Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 0,1 0,2 0,2 0,1 0,1 0,1 0,0 0,1 0,1 0,2 0,2 0,1 1,5 Número medio de días de Tormenta. Estacione s Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 0,6 0,4 0,5 1,0 1,1 1,4 0,4 1,5 2,4 2,8 1,4 0,9 14,4 Número medio de días de Niebla. Estacione s Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Anual B954 0,9 1,2 1,1 0,8 0,3 0,2 0,5 0,1 0,0 0,1 0,4 0,7 6,3 PÁG.13

15 2.5. Información pluviométrica En el presente apartado se recogen todos aquellos datos pluviométricos de la zona de estudio necesarios para el posterior dimensionamiento de las obras de drenaje. Se han empleado dos métodos para obtener las precipitaciones máximas diarias correspondientes a los diferentes periodos de retorno (2, 5, 10, 25, 50, 100, 500 y 1000 años): 1. Ajuste de una ley de distribución de tipo SQRT-ET máx a los valores de las series de registros de precipitaciones máximas diarias recogidos en las estaciones pluviométricas seleccionadas. 2. Ajuste de una ley de distribución de tipo Gumbel a los valores de las series de registros de precipitaciones máximas diarias recogidos en las estaciones pluviométricas seleccionadas Ajuste de una ley de distribución de tipo SQRT ETmáx La distribución SQRT-Exponencial Type Distribution of Maximun (Etoh, T. et al, 1.986) es aplicada por el Centro de Estudios Hidrológicos del CEDEX. La ley de distribución SQRT-ET máx es una ley con dos parámetros basada exclusivamente en datos locales. Se ajusta por el método de la máxima verosimilitud y presenta una gran estabilidad ante nuevos datos. Su formulación es la siguiente: donde: F(x) tormenta. F x x e x e (1 ( ) ) [1] Probabilidad o frecuencia de ocurrencia de una determinada x Precipitación máxima para cada periodo de retorno. y Parámetros de escala y frecuencia, respectivamente. Definen la ley y deben ser ajustados a los datos existentes. La función logarítmica de máxima verosimilitud L tiene la siguiente expresión: N L ln f ( ) [2] i 1 x i f ( x) h( x) F( x) [3] 1 e h x ( ) [4] x 2 e Para obtener los parámetros y se deriva la expresión [2] y se iguala a cero. De esta forma se obtiene: N ( xi ) (2 N) i 1 [5] N xi ) ( x e i 1 Realizando sucesivas sustituciones se llega a: L N i 1 ln( 1 e e 2 i x e (1 x ) e x El valor del parámetro de frecuencia es aquél que maximiza la función de máxima verosimilitud L. Con este valor de se puede obtener el parámetro de escala, con lo que la ley queda ajustada a la serie, obteniéndose las precipitaciones asociadas a cada periodo de retorno. La frecuencia de representación utilizada en la representación gráfica de los datos es la de Hazen: 2n 1 F( x) 2N En las páginas siguientes, se incluyen los resultados obtenidos de la aplicación de este método a los datos disponibles. ) [6] PÁG.14

16 Nº Orden Año Lluvia (mm/24h) Lluvia (mm/h) (2n-1)/2N ,4 3,68 1, ,8 1,70 3, ,0 1,79 5, ,8 1,74 7, ,4 2,52 10, ,6 0,90 12, ,0 1,92 14, ,6 3,86 17, ,9 1,91 19, ,7 3,07 21, ,4 3,02 23, ,4 2,64 26, ,8 2,58 28, ,1 3,84 30, ,6 1,28 32, ,4 5,39 35, ,5 1,15 37, ,4 5,43 39, ,7 2,24 42, ,3 3,22 44, ,5 2,40 46, ,0 3,25 48, ,3 3,55 51, ,2 1,09 53, ,0 1,25 55, ,6 3,07 57, ,8 1,66 60, ,5 1,19 62, ,8 0,95 64, ,5 2,23 67, ,6 2,19 69, ,4 3,10 71, ,2 4,55 73, ,9 2,33 76, ,0 2,21 78, ,1 2,17 80, ,6 5,69 82, ,5 2,27 85, ,7 3,03 87, ,5 1,48 89, ,4 2,60 92, ,2 3,09 94, ,1 2,42 96, ,3 3,43 98,86 Estación B954 Aeroport d' Eivissa: Periodo de Retorno (T años) 2 0,500 56,06 5 0,800 84, , , , , , , , , , , , , , ,70 Precipitación máx. diaria (mm) Probabilidad (%) Precipitación máxima diaria (mm) Ajuste SQRT-ETmáx Estación: B954 "Aeroport d'eivissa" Periodo de Retorno (Escala Logarítmica) Suma: Media: Desviación Típica: 2761,50 115, ,00 62,76 2,62 791,02 0 Parámetros del ajuste: B=0, L=32, PÁG.15

17 Ajuste de una ley de distribución de Gumbel Buscando un ajuste óptimo se utilizan diferentes métodos, seleccionando aquél que dá un mejor resultado. Una primera posibilidad es el ajuste por el método de Ven te Chow, según el cual la precipitación asociada a un periodo de retorno P T, puede ponerse de la forma: P T P K T S Variable reducida asociada a cada periodo de retorno. T y 2 0, , , , , , , ,907 donde: P S diarias. Media de la serie de precipitaciones diarias máximas. Desviación típica de la serie de precipitaciones máximas Con vistas a comprobar la bondad del ajuste a la ley de Gumbel por el método de Ven te Chow, se ha utilizado el test de Kolmogorov, que da como resultado la probabilidad de certeza al admitir los valores de la serie como pertenecientes a la distribución ajustada. El test consiste en lo siguiente: K T Factor de frecuencia, cuya expresión es: Sea Fn(x) la función de distribución de dicha muestra. K T y y S n n Sea F(x) la función de distribución de una ley de probabilidad. Se hace la hipótesis de que la muestra Fn(x) responde a la ley de probabilidad siendo: F(x). y Variable reducida función del periodo de retorno T. y n, S n Media y desviación típica de la variable reducida (variables función de la longitud de la serie de precipitaciones máximas, que dependen solamente del número de años de la serie). Para los periodos de retorno más usuales, la variable reducida presenta los valores indicados en la tabla siguiente: Para admitir o rechazar esta hipótesis, el test de Kolmogorov calcula el valor máximo de la diferencia entre la función de distribución de la muestra y la de la ley de probabilidad. Dn max Fn( x) F( x) Se calcula la variable de la distribución de Kolmogorov n Dn y se determina el valor de la función de distribución de Kolmogorov K(z). La probabilidad de certeza es 1 K(z). PÁG.16

18 El ajuste de la distribución de Gumbel se ha realizado para periodos de retorno de 2, 5, 10, 25, 50, 100, 500 y 1000 años, calculando las precipitaciones máximas diarias en 24 horas. Los resultados de dicho ajuste de Gumbel (media y desviación típica de la serie de datos, valores del factor de frecuencia K T para los distintos periodos de retorno, precipitación máxima diaria asociada a cada periodo de retorno, etc.), así como la comprobación de la bondad del mismo mediante la aplicación del test de Kolmogorov, se muestran en las páginas siguientes. Del análisis de los resultados obtenidos se comprueba que el ajuste realizado es válido para las dos series de datos. PÁG.17

19 ESTACIÓN PLUVIOMÉTRICA B954 AEROPORT D'EIVISSA Precipitación Año máxima en 24 h (mm) ,4 657, Número de años ,8 482, Media (mm) 62, ,0 390, Desviación Típica 27, ,8 439, Media V.R. 0, ,4 5, Desv. Típica V.R. 1, ,6 1694, ,0 280, ,6 890,34422 Periodo de retorno T (años) ,9 284, Variable reducida 0,367 1,500 2,250 3,199 3,902 4,600 6,214 6, ,7 119, Precipitación máxima (mm) 58,43 85,83 103,98 126,90 143,91 160,79 199,81 216, ,4 92, ,4 0, ,8 0, ,1 860, ,6 1034, ,4 4440, ,5 1243, ,4 4574, ,7 82, ,3 211, ,5 27, ,0 232, ,3 507, ,2 1336, ,0 1073, ,6 117, ,8 527, ,5 1173, ,8 1596, ,5 85, ,6 103, ,4 135, ,2 2156, ,9 47, ,0 95, ,1 113, ,6 5452, ,5 68, ,7 98, ,5 743, ,4 0, ,2 130, ,1 21, ,3 381, , , PÁG.18

20 ESTUDIO ESTADÍSTICO DE PLUVIOMETRÍA: AJUSTE DE GUMBEL "B954 AEROPORT D'EIVISSA" P T = P + K T x S K T = (y - y n )/S n T y Año Precipitación máxima en 24 h (mm) 2 0, ,4 5 1, ,8 10 2, ,0 25 3, ,8 50 3, , , , , , , , , , ,4 n y n S n 44 0,546 1, ,4 92,1 129, ,8 30,6 27, , , , ,5 T K T , ,3 2-0, ,2 5 0, ,0 10 1, ,6 25 2, ,8 50 2, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,3 Nº años Media de la serie de precipitaciones P 44 62,761 Periodo de retorno T (años) Desviación típica de la serie de precipitaciones S 27,804 Precipitación máxima diaria (mm) 58,43 85,83 103,98 126,90 143,91 160,79 199,81 216,58 PÁG.19

21 TEST DE KOLMOGOROV B954 AEROPORT D'EIVISSA Año Precipitación máxima en 24 h (mm) Precipitaciones ordenadas (mm) Frecuencia (X I -X m )/S Orden Variable reducida (X-X n ) 2 Y=alf(x-u) Frecuencia F(x)-F n (x) ,4 21,6 0,023-1, ,337 3,544-1,157 0,04 0, ,8 22,8 0,045-1, ,136 2,828-1,107 0,05 0, ,0 26,2 0,068-1, ,996 2,378-0,966 0,07 0, ,8 27,5 0,091-1, ,884 2,044-0,913 0,08 0, ,4 28,5 0,114-1, ,787 1,777-0,871 0,09 0, ,6 30,0 0,136-1, ,701 1,553-0,809 0,11 0, ,0 30,6 0,159-1, ,621 1,361-0,784 0,11 0, ,6 35,5 0,182-0, ,547 1,193-0,582 0,17 0, ,9 39,8 0,205-0, ,476 1,044-0,404 0,22 0, ,7 40,8 0,227-0, ,408 0,910-0,362 0,24 0, ,4 41,8 0,250-0, ,343 0,789-0,321 0,25 0, ,4 43,0 0,273-0, ,279 0,680-0,271 0,27 0, ,8 45,9 0,295-0, ,216 0,581-0,152 0,31 0, ,1 46,0 0,318-0, ,155 0,491-0,147 0,31 0, ,6 52,1 0,341-0, ,094 0,409 0,105 0,41 0, ,4 52,6 0,364-0, ,034 0,336 0,126 0,41 0, ,5 53,0 0,386-0, ,027 0,269 0,142 0,42 0, ,4 53,5 0,409-0, ,087 0,210 0,163 0,43 0, ,7 53,7 0,432-0, ,148 0,158 0,171 0,43 0, ,3 54,5 0,455-0, ,210 0,113 0,204 0,44 0, ,5 55,9 0,477-0, ,272 0,075 0,262 0,46 0, ,0 57,5 0,500-0, ,335 0,045 0,328 0,49 0, ,3 58,1 0,523-0, ,399 0,022 0,353 0,50 0, ,2 60,4 0,545-0, ,464 0,007 0,448 0,53 0, ,0 61,8 0,568-0, ,531 0,000 0,506 0,55 0, ,6 62,4 0,591-0, ,600 0,003 0,531 0,56 0, ,8 63,4 0,614 0, ,672 0,016 0,572 0,57 0, ,5 72,4 0,636 0, ,746 0,040 0,944 0,68 0, ,8 72,7 0,659 0, ,822 0,077 0,957 0,68 0, ,5 73,6 0,682 0, ,903 0,127 0,994 0,69 0, ,6 73,7 0,705 0, ,987 0,195 0,998 0,69 0, ,4 74,2 0,727 0, ,076 0,281 1,019 0,70 0, ,2 74,4 0,750 0, ,171 0,390 1,027 0,70 0, ,9 77,3 0,773 0, ,272 0,527 1,147 0,73 0, ,0 78,0 0,795 0, ,381 0,698 1,176 0,73 0, ,1 82,3 0,818 0, ,500 0,910 1,354 0,77 0, ,6 85,3 0,841 0, ,631 1,178 1,478 0,80 0, ,5 88,4 0,864 0, ,777 1,517 1,606 0,82 0, ,7 92,1 0,886 1, ,944 1,956 1,759 0,84 0, ,5 92,6 0,909 1, ,139 2,538 1,780 0,84 0, ,4 109,2 0,932 1, ,374 3,343 2,466 0,92 0, ,2 129,4 0,955 2, ,674 4,528 3,302 0,96 0, ,1 130,4 0,977 2, ,091 6,477 3,343 0,97 0, ,3 136,6 1,000 2, ,795 10,560 3,600 0,97 0,027 58,179 Media 0,546 0,065 Desv. Típica 1,150 Al nivel de confianza del 5% corresponde el valor de 1,36 (Dn*n 0,5 ) = 0,434 < 1,36 ACEPTABLE PÁG.20

22 Contraste de los valores de precipitación máxima diaria Tomando como referencia los valores calculados, en el presente punto se realiza un contraste de los resultados obtenidos empleando los citados métodos. Para ello, en las estaciones seleccionadas, se ha comparado el valor deducido por ambos métodos estadísticos (ajuste de Gumbel y de tipo SQRT-ET máx ). Dicho estudio comparativo se adjunta a continuación en forma de tablas. A la vista de los resultados, se puede decir que, en general, la ley de distribución de Gumbel ofrece valores mayores que el ajuste de una distribución de tipo SQRT-ET máx para periodos de retorno bajos, mientras que la distribución de tipo SQRT-ET máx ofrece valores mayores que el otro método para periodos de retorno altos. De acuerdo con el análisis realizado, se ha decidido elegir, para cada estación y periodo de retorno, la precipitación máxima más desfavorable de entre los dos métodos mencionados, de modo que el valor seleccionado sea el más conservador y siempre se esté del lado de la seguridad. Contraste de los valores de la precipitación máxima diaria. Periodo de Retorno T (años) ESTACIÓN B954: "AEROPORT D'EIVISSA" Precipitación máxima diaria P d (mm) SQRT-ET máx Gumbel Precipitación máxima diaria adoptada P d (mm) 2 56,06 58,43 58, ,44 85,83 85, ,97 103,98 105, ,23 126,90 136, ,85 143,91 160, ,12 160,79 187, ,69 199,81 254, ,70 216,58 286,70 Los valores de precipitación máxima diaria adoptados para el cálculo, según los criterios expuestos, quedan recogidos en la última columna de la tablas del estudio comparativo efectuado que se incluye a continuación. PÁG.21

23 3. Hidrología En el presente apartado se recogen todos aquellos datos pluviométricos de la zona de estudio para el posterior dimensionado del drenaje de la mejora la carretera objeto del estudio Descripción hidrológica de la zona de estudio En la isla de Ibiza no se puede hablar de ningún curso permanente de agua debido al reducido tamaño de las cuencas hidrográficas, a la irregularidad de las precipitaciones y a las características hidrogeológicas del terreno. La mayoría de los cauces de la isla permanecen secos casi todo el año, salvo aquéllos que reciben aportaciones de manantiales o únicamente cuando hay precipitaciones con cierta intensidad horaria. En la zona de estudio no existe ningún cauce que transporte agua continuamente, limitándose éstos a la conducción temporal de agua tras importantes lluvias. No hay ninguna vaguada que pueda considerarse como un curso de agua permanente. Además, la permeabilidad del terreno provoca que las precipitaciones tengan que ser de cierta importancia para que los cauces secos comiencen a conducir agua. Como curso más importante de agua en la zona de estudio se puede señalar el Torrent de Labritja, el Torrent des Vildo, Torrent de ses Murtes i el Torrent de Santa Eulàlia. Según se recoge en el texto del Plan Hidrológico de las Islas Baleares aprobado por el Consejo del Agua de Baleares, las cuencas hidrológicas de los principales cauces que cruzan el área de estudio no son cuencas aforadas, ya que la isla de Ibiza no dispone de ninguna estación de aforo. No obstante, y con objeto de recabar información sobre avenidas e inundaciones en el ámbito de estudio, se ha consultado el citado Plan Hidrológico, y se han recopilado los criterios básicos a tener en cuenta desde el punto de vista hidrológico y de drenaje. Dichos aspectos se presentan en el Apéndice 5: Información de interés recopilada del Plan Hidrológico de las Islas Baleares incluido al final de este anejo 3.2. Determinación del valor de precipitación máxima diaria En el apartado anterior de climatología, se ha determinado la precipitación máxima diaria para diferentes períodos de retorno. Estos valores han sido contrastados con los obtenidos a través del programa informático MAXPLUWIN v.1.0, a partir del que se pueden estimar los valores de precipitaciones máximas diarias. El valor de precipitación máxima diaria considerado para el dimensionado de las obras de drenaje se obtiene tomando el valor más grande (valor pésimo) de los obtenidos con los dos métodos anteriores para cada periodo de retorno considerado. El análisis realizado mediante el programa MAXPLUWIN v1.0 permite obtener los siguientes datos: Valor medio de la máxima precipitación diaria anual y del Coeficiente de Variación Cv. Estimación de la precipitación diaria máxima correspondiente a diferentes periodos de retorno, partiendo del valor de su media y su coeficiente de variación, asumiendo una distribución SQRT-ET max.. Los datos de entrada necesarios son los siguientes: Elección del sistema de coordenadas (Geográficas o UTM, especificando en este caso el huso en qué se encuentra: 29,30 o 31). Posición del punto dónde se quiere calcular la precipitación: Longitud / Coordenada X. PÁG.22

24 Latitud / Coordenada Y. Periodo de retorno. El Programa genera el siguiente listado de salida: Longitud. Latitud. Valor medio de la máxima precipitación diaria anual (Pm). Coeficiente de variación (Cv). Precipitación diaria máxima correspondiente a diferentes periodos de retorno (Pt), partiendo del valor de su media y su coeficiente de variación, asumiendo una distribución SQRT-TE max. A continuación se adjunta la mesa de datos de entrada y la de salida de datos generados por el programa. Valores de la precipitación máxima diaria según MAXPLUWIN. MAXPLUWIN DATOS DE ENTRADA DATOS DE SALIDA X (UTM) Y (UTM) HUSO T (anys) Pm (mm/dia) Cv Pt (mm/dia) , , , , , , T=5 años T=10 años T=25 años T=50 años T=100 años T=500 años MAXPLUWIN 52,0 60,0 71,0 80,0 89,0 113,0 Estación 85,8 106,0 136,2 160,9 187,1 254,7 Valor escogido (mm) 85,8 106,0 136,2 160,9 187,1 254,7 Como se refleja en la tabla anterior, los valores obtenidos del ajuste estadístico de los datos de precipitación de la estación meteorológica resultan más desfavorables que los de los obtenidos con el programa MAXPLUWIN 3.3. Cálculo de caudales El estudio hidrológico del ámbito de estudio que se realiza a continuación tiene como objetivo determinar los caudales máximos de avenida necesarios para el diseño de las obras de drenaje, a partir de los datos de precipitaciones recogidos y la caracterización de las cuencas interceptadas. Los cálculos hidrológicos efectuados siguen las recomendaciones de la vigente Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial del M.O.P.U. (1.990) y el resto de publicaciones específicas para el cálculo de caudales máximos en cuencas naturales ( Método Hidrometeorológico de J. R. Témez para el Cálculo de Caudales (versión de la Dirección General de Carreteras de España, 1.991), etc.). El cálculo de caudales máximos se ha realizado aplicando la versión modificada del método hidrometeorológico de la Instrucción 5.2.-I.C. propuesta por J. R. Témez en para la Dirección General de Carreteras (método aplicable en cuencas de hasta Km 2 de extensión y tiempos de concentración de hasta 24 horas). Este método amplía el campo de aplicación del método racional puesto que se considera el efecto de la no uniformidad de las lluvias mediante un coeficiente de uniformidad, y se mejora la estimación del coeficiente de escorrentía (nuevas leyes Los valores finalmente escogidos por llevar a cabo el dimensionado de las obras de drenaje quedan reflejados al cuadro siguiente: Valores de la precipitación máxima diaria finalmente adoptados. del coeficiente de escorrentía). De este modo, se admiten variaciones en el reparto temporal de la lluvia neta que favorecen el desarrollo de los caudales punta, y solucionan el problema que planteaba la antigua hipótesis de lluvia neta constante admitida por la fórmula racional, que ofrecía resultados poco acordes con la realidad. PÁG.23

25 El coeficiente de uniformidad representa el cociente entre los caudales punta en el caso de suponer lluvia neta variable y en el caso de considerarla constante dentro del intervalo de cálculo de duración igual al tiempo de concentración de la cuenca en cuestión. donde: T C L 0,3 j 0,25 0,76 La formulación propuesta por J. R. Témez para el cálculo de caudales máximos es la recogida en una comunicación al XXIV Congreso de la Asociación Internacional de Investigaciones Hidráulicas y reproducida en lengua castellana en el nº82 de la revista Ingeniería Civil. Según dicha formulación, el caudal punta de avenida en el punto de cruce de una vaguada con el trazado, para un periodo de retorno dado, se obtiene mediante la expresión: C I A Q K 3,6 donde: Q Caudal punta correspondiente a un determinado periodo de retorno (m 3 /s). I Máxima intensidad media de precipitación, correspondiente al periodo de retorno considerado y a un intervalo igual al tiempo de concentración (mm/h). A Superficie de la cuenca (Km 2 ). T c Tiempo de concentración (horas). L Longitud del cauce principal (Km). j Pendiente media del cauce principal (en tanto por uno) La no simultaneidad de las precipitaciones máximas de un mismo periodo de retorno en todos los puntos de la superficie de una cuenca, provoca que la estimación de la lluvia para los cálculos hidrológicos sobre un determinado área se realice sobre un área igual o menor que el correspondiente valor calculado. Para ello, se emplea un factor reductor de las lluvias diarias que permite obtener dichos valores reales. De este modo, el valor de las precipitaciones máximas diarias P d previamente estimadas se ve afectado por el citado factor reductor de las lluvias diarias, según las siguientes expresiones: * log A P d Pd 1 para A 1 Km 2 15 P d * = P d para A < 1 Km 2 C K Coeficiente de escorrentía. Coeficiente de uniformidad donde: P d * Precipitación máxima diaria modificada correspondiente a un periodo de retorno T (en mm) Tiempo de concentración Como ya se ha explicado anteriormente, con objeto de determinar el tiempo de concentración asociado a cada cuenca se ha utilizado, en el caso de cauces definidos, la fórmula: P d Precipitación máxima diaria correspondiente a un periodo de retorno T (en mm). log A Logaritmo decimal de la superficie de la cuenca A (Km 2 ). PÁG.24

26 Los valores de precipitación máxima diaria modificada por la afección del factor de simultaneidad o factor reductor de las lluvias diarias P d *, se recogen en la tabla de cálculo de caudales de diseño recogida en el apartado Intensidad media de precipitación En relación con la intensidad media de precipitación, a efectos de cálculo, el aguacero quedará definido por la intensidad de precipitación media I (mm/h), que para cada periodo de retorno considerado, será función de la duración del intervalo considerado y de la intensidad de precipitación media diaria (P d */24). La duración del intervalo que se considera en los cálculos de la intensidad de precipitación media es igual al tiempo de concentración de la cuenca. Para la determinación del valor de I a emplear en la estimación de caudales de referencia, se ha utilizado la siguiente fórmula: Fuente: Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial. donde: I d I 1 /I d t c I I d I I 1 d 0,1 0,1 28 tc 0,1 28 Intensidad media diaria máxima (mm/h) para el periodo de retorno considerado. A partir de los valores de P d * (precipitación diaria máxima modificada), se obtiene como I d * = P d */24. Parámetro característico del lugar, que representa la relación entre la intensidad horaria y la diaria, con el mismo periodo de retorno. Consultado el mapa de isolíneas I 1 /I d que se incluye en la Instrucción 5.2.-I.C., y que se presenta a continuación se ha adoptado un valor I 1 /I d = 11,5. Duración del intervalo al que se refiere I, que se tomará igual al tiempo de concentración (h). 1 Figura Mapa de Isolíneas Determinación del umbral de escorrentía Po El parámetro P 0 o umbral de escorrentía define el umbral de precipitación a partir del cual se inicia la escorrentía, es decir, determina la componente de la lluvia que escurre por superficie. Su valor depende de las características del suelo y de la vegetación de las cuencas, así como de las condiciones iniciales de humedad. Para la determinación del valor de P 0 se ha tenido en cuenta tanto el uso del suelo como la naturaleza del mismo. Así, cabe señalar, en primer lugar, que la información de usos del suelo se ha recogido del Mapa de Cultivos y Aprovechamientos del M.A.P.A. (hojas 772, 773, 798 y 799). Esta información se ha completado con la dada por las visitas de campo. Según el mapa de usos del suelo, dentro de la zona de estudio se distinguen los siguientes tipos de usos del suelo: regadío, labor intensiva sin arbolado (barbecho semillado), viñedos, superficie arbolada con eucalipto, olivar, frutales en secano, pastizal y matorral sin arbolado y terreno improductivo. En la tabla que se PÁG.25

27 adjunta al final de este apartado, se recoge el porcentaje de superficie de cada cuenca abarcado por cada uno de estos usos. Asimismo, a continuación de la citada tabla, se presenta el Mapa de Cultivos y Aprovechamientos correspondiente al ámbito de estudio, donde pueden observarse los distintos usos del suelo asociados a las cuencas interceptadas por la traza. En segundo lugar, con la información geológica y litológica, así como con las visitas de campo realizadas, se han determinado unas zonas de tipos de suelo. A continuación, tomando como base la clasificación de suelos a efectos del umbral de escorrentía recogida en la Instrucción 5.2.-I.C., se han definido cuatro grupos de suelo (A, B, C y D) y se ha determinado el porcentaje de cada grupo de suelo asociado a cada cuenca. Dichos grupos de suelo responden a las características que se recogen en la tabla siguiente y su textura se ha determinado haciendo uso del diagrama triangular de la figura que se adjunta a continuación y que se ha obtenido de la Instrucción 5.2.-I.C.. Clasificación de suelos a efectos del umbral de escorrentía. Infiltración Grupo (cuando están muy húmedos) A Rápida Grande B Moderada Media a Grande C Lenta Media a Pequeña Potencia Textura Drenaje Arenosa Arenosa-limosa Franco-arenosa Franca Franco-arcillosaarenosa Franco-limosa Franco-arcillosa Franco-arcillolimosa Arcillo-arenosa D Muy lenta Pequeño (litosuelo) u horizontes de arcilla Arcillosa Nota: Los terrenos con nivel freático alto se incluirán en el Grupo D. Fuente: Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial. Perfecto Bueno a Moderado Imperfecto Pobre o Muy Pobre Fuente: Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial. Diagrama triangular para la determinación de la textura. Para determinar el valor de P 0, son necesarias además otras características hidrológicas como pendientes o densidad de vegetación. Con todos estos datos se han definido unos valores de P 0 por cuencas, tomando como referencia los valores del umbral de escorrentía para cada tipo de uso de la tierra deducidos de la estimación inicial del umbral de escorrentía recogida en la Instrucción 5.2.-I.C.. De este modo, en la tabla siguiente, se presentan los valores del umbral de escorrentía P 0 para cada una de las cuencas, así como la información de los parámetros (pendientes, naturaleza o grupo de suelo, uso del suelo, etc.) que condujeron a su determinación. Estos valores se han de multiplicar por un coeficiente corrector de 2,75, deducido a partir del mapa de la figura 2.5 de la citada Instrucción. PÁG.26

28 Fuente: Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial. A continuación se adjunta la tabla resumen con los valores del coeficiente de escorrentía adoptado para cada cuenca. PÁG.27

29 Valores del coeficiente de escorrentía para las cuencas consideradas. Naturaleza de suelo Uso del suelo Cuenca Pend. A B C D Ba C H Ce C p C d Pr P F M F R F 1 <3% 0,00 0,30 0,70 0,00 0,10 0,35 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,50 0,00 25,9 2 <3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 0,00 31,0 3 >3% 0,00 0,40 0,60 0,00 0,00 0,29 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,70 0,00 29,8 4 >3% 0,00 0,40 0,60 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 0,40 0,00 0,40 0,00 29,1 5 >3% 0,00 0,10 0,90 0,00 0,00 0,40 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,40 0,00 21,7 6 >3% 0,00 0,45 0,55 0,00 0,00 0,80 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11,9 7 >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,2 8 >3% 0,00 0,30 0,70 0,00 0,00 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 0,00 13,3 9 >3% 0,00 0,60 0,40 0,00 0,00 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 0,00 15,4 10 >3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,0 11 >3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,0 12 >3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,0 13 >3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,0 14 >3% 0,00 0,60 0,40 0,00 0,00 0,55 0,00 0,10 0,00 0,10 0,00 0,25 0,00 21,8 15 >3% 0,00 0,80 0,20 0,00 0,00 0,75 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,15 0,00 18,4 16 >3% 0,00 0,40 0,60 0,00 0,00 0,40 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,50 0,00 24,5 17a >3% 0,00 0,30 0,70 0,00 0,00 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 0,00 13,3 17b >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 0,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 15,0 17c >3% 0,00 0,15 0,85 0,00 0,00 0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,50 0,00 21,7 17d >3% 0,00 0,15 0,85 0,00 0,00 0,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,70 0,00 26,4 17e >3% 0,00 0,10 0,90 0,00 0,00 0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,50 0,00 21,1 18 >3% 0,00 0,10 0,90 0,00 0,00 0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,00 23,4 19 >3% 0,00 0,80 0,20 0,00 0,00 0,65 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,25 0,00 21,4 20 >3% 0,00 0,50 0,50 0,00 0,09 0,60 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,30 0,00 19,9 21 >3% 0,00 0,60 0,40 0,00 0,08 0,35 0,00 0,20 0,00 0,12 0,00 0,25 0,00 21,9 22 >3% 0,00 0,40 0,60 0,00 0,00 0,40 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,40 0,00 25,4 23 >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 0,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,35 0,00 18,6 24 >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 0,15 0,00 0,00 0,00 0,15 0,00 0,70 0,00 29,3 25 >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 0,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,85 0,00 30,6 26 >3% 0,00 0,50 0,50 0,00 0,00 0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,00 28,2 27 >3% 0,00 0,75 0,25 0,00 0,01 0,55 0,00 0,20 0,00 0,04 0,00 0,20 0,00 20,5 P 0 PÁG.28

30 Valores de P 0 de referencia. Pend Vegetación < 3% Ba C H Ce C p C d Pr P F M F R F Suelo A B C D Pend Vegetación > 3% Ba C H Ce C p C d Pr P F M F R F A Suelo Ba Barbecho C H Cultivos en hilera Ce Cereales de invierno C p Rotación de cultivos pobres C d Rotación de cultivos densos Pr Praderas P F Plantaciones forestales M F Masas forestales R F Rocas y firmes B C D Coeficiente de escorrentía El valor del coeficiente de escorrentía C, que representa el porcentaje de la precipitación que se incorpora al flujo superficial, se ha determinado a partir de la expresión: C ( P P ) ( P 23 P ) d 0 d 0 para P 2 d P0 ( Pd 11 P0 ) C 0 para Pd P0 donde: C Coeficiente de escorrentía. P d Precipitación diaria máxima modificada para el periodo de retorno considerado (mm). P 0 Umbral de escorrentía Coeficiente de uniformidad El coeficiente de uniformidad K corrige el supuesto reparto uniforme de la escorrentía dentro del intervalo de cálculo de duración igual al tiempo de concentración contemplado en la formulación del método racional. Aunque el coeficiente de uniformidad varía de un aguacero a otro, su valor medio en una cuenca concreta depende principalmente de su tiempo de concentración. Esta dependencia es tan acusada que, a efectos prácticos, puede despreciarse la influencia de las restantes variables, tales como el régimen de precipitaciones, etc. Según J. R. Témez, su estimación, en valores medios, puede realizarse según la siguiente expresión: donde: t K 1 1, 25 t c c 1, 25 K Coeficiente de uniformidad, que tiene en cuenta la falta de uniformidad en la distribución del aguacero. t c 14 Tiempo de concentración (horas). Dicha expresión está basada en los contrastes realizados en diferentes cursos de agua dotados de estaciones de aforo, y en las conclusiones deducidas de algunos análisis teóricos desarrollados mediante el hidrograma unitario Caudales de diseño La aplicación de la metodología anteriormente expuesta a las cuencas consideradas, ha permitido determinar, para cada una de ellas, el caudal correspondiente a cada periodo de retorno. Estos resultados, junto con los parámetros de las cuencas que condujeron a su determinación, se muestran en la tabla que figura en la página siguiente. PÁG 29

31 Características de las cuencas con los caudales de diseño Cuenca Nombre S Pt alto Pt bajo L J m Tc Tr Pd Parámetros del terreno Pd* Id I1/Id It C K Q curso Km 2 m m Km m/m horas años mm/h Po M Ka mm/h mm/h mm/h m 3 /seg 1 Torrent de la Labritja I 3, ,0 154,0 2,191 0,105 0,00 0, ,1 25,92 2,75 0, , ,26 0,21 1,054 19, , ,0 168,0 0,241 0,307 0,00 0, ,1 31,00 2,75 1, , ,33 0,17 1,005 0, , ,0 148,0 0,156 0,538 0,00 0, ,1 29,78 2,75 1, , ,70 0,18 1,003 0, , ,0 145,0 0,578 0,166 0,00 0, ,1 29,08 2,75 1, , ,66 0,19 1,014 0, , ,0 137,0 0,975 0,142 0,00 0, ,1 21,66 2,75 1, , ,71 0,28 1,024 0, , ,0 134,0 0,520 0,100 0,00 0, ,1 11,90 2,75 1, , ,14 0,48 1,015 0, , ,0 123,0 0,326 0,113 0,00 0, ,1 10,20 2,75 1, , ,86 0,54 1,009 0, , ,0 118,0 0,580 0,117 0,00 0, ,1 13,30 2,75 1, , ,23 0,45 1,015 0, , ,0 114,0 0,978 0,113 0,00 0, ,1 15,40 2,75 1, , ,27 0,39 1,025 0, , ,0 112,0 0,449 0,051 0,00 0, ,1 9,00 2,75 1, , ,68 0,58 1,015 0, , ,0 108,0 0,522 0,052 0,00 0, ,1 9,00 2,75 1, , ,41 0,58 1,017 0, , ,0 106,0 0,358 0,042 0,00 0, ,1 9,00 2,75 1, , ,58 0,58 1,013 0, , ,0 100,0 0,431 0,049 0,00 0, ,1 9,00 2,75 1, , ,71 0,58 1,014 0, Torrent de la Labritja II 9, ,0 94,0 5,917 0,049 0,00 2, ,1 24,00 2,75 0, , ,97 0,23 1,149 35, , ,0 93,0 1,520 0,044 0,00 0, ,1 18,40 2,75 1, , ,15 0,33 1,047 3, , ,0 92,0 1,315 0,120 0,00 0, ,1 24,50 2,75 1, , ,61 0,24 1,033 5,538 17a 0, ,0 90,0 0,245 0,135 0,00 0, ,1 13,30 2,75 1, , ,92 0,45 1,007 0,839 17b 0, ,0 90,0 0,300 0,200 0,00 0, ,1 15,00 2,75 1, , ,42 0,40 1,007 1,474 17c 0, ,0 90,0 0,455 0,242 0,00 0, ,1 21,65 2,75 1, , ,01 0,28 1,010 1,449 17d 0, ,0 90,0 0,378 0,238 0,00 0, ,1 26,35 2,75 1, , ,01 0,22 1,009 0,946 17e 0, ,0 88,0 0,435 0,189 0,00 0, ,1 21,10 2,75 1, , ,62 0,29 1,011 1, , ,0 90,0 1,615 0,084 0,00 0, ,1 23,40 2,75 1, , ,78 0,26 1,043 5, , ,0 68,0 1,953 0,078 0,00 0, ,1 21,40 2,75 0, , ,38 0,28 1,052 10, Torrent des Vildo 7, ,0 57,0 5,795 0,024 0,00 2, ,1 19,94 2,75 0, , ,35 0,29 1,170 34, Torrent de ses Murtes 7, ,0 52,0 4,500 0,020 0,00 1, ,1 21,94 2,75 0, , ,38 0,26 1,144 34, , ,0 65,0 1,195 0,033 0,00 0, ,1 25,44 2,75 1, , ,26 0,23 1,040 6, , ,0 70,0 1,610 0,078 0,00 0, ,1 18,60 2,75 1, , ,05 0,33 1,044 6, , ,0 75,0 0,665 0,135 0,00 0, ,1 29,34 2,75 1, , ,30 0,19 1,017 2, , ,0 80,0 0,788 0,121 0,00 0, ,1 30,60 2,75 1, , ,31 0,18 1,020 2, , ,0 75,0 1,635 0,046 0,00 0, ,1 28,20 2,75 1, , ,31 0,20 1,050 5, Torrent de Sta. Eulàlia 25, ,0 61,0 9,630 0,014 0,01 3, ,1 20,46 2,75 0, , ,12 0,27 1,240 83,883 PÁG 30