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1 0 ICC-ES Reporte ICC-ES (800) (562) Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados ESR-1917-SP Reemisión 05/2015 Este reporte está sujeto a revisión en 05/2017. DIVISION: CONCRETO SECCION: ANCLAJES DE CONCRETO DIVISION: METALES SECCION: ANCLAJES DE CONCRETO POST-INSTALADOS TITULAR DEL REPORTE: HILTI, INC DALLAS PARKWAY, SUITE 1000 PLANO, TEXAS TEMA DE EVALUACION: ANCLAJES HILTI KWIK BOLT TZ DE ACERO AL CARBONO Y DE ACERO INOXIDABLE EN CONCRETO FISURADO Y NO FISURADO Busque las marcas de confianza de la Conformidad! Ganador del 2014 Western States Seismic Policy Council (WSSPC) Prestigioso Premio por Excelencia Los Reportes de Evaluación de ICC-ES no se deben tomar como referencia para atributos estéticos o atributos no específicamente tratados ni son para ser tomados como un promotor del tema de reporte o como una recomendación para su uso. ICC Evaluation Service, LLC, no garantiza, expresa o implícitamente, que ninguno de los hallazgos u otros asuntos en este reporte, o ningún producto cubierto por este reporte. Esta es una traducción fidedigna de la versión en inglés de este reporte, pero no ha sido sometido a una revisión técnica en español. Para cualquier aclaración de los contenidos técnicos, debe usarse la versión en inglés de este reporte. Copyright 2016 ICC Evaluation Service, LLC. Todos los derechos reservados. Una subsidiaria del

2 Reporte de Evaluación ICC-ES ESR-1917-SP Nueva emisión Mayo de 2015 Revisado Junio de 2016 Este reporte está sujeto a revisión en Mayo de (800) (562) Una subsidiaria del International Code Council DIVISIÓN: CONCRETO Sección: Anclajes de concreto DIVISIÓN: METALES Sección: Anclajes de concreto postinstalados TITULAR DEL REPORTE: HILTI, INC DALLAS PARKWAY, SUITE 1000 PLANO, TEXAS (800) HiltiTechEng@us.hilti.com TEMA DE EVALUACIÓN: ANCLAJES HILTI KWIK BOLT TZ DE ACERO AL CARBONO Y DE ACERO INOXIDABLE EN CONCRETO FISURADO Y NO FISURADO. 1.0 ALCANCE DE LA EVALUACIÓN Cumpliendo con los siguientes códigos: Código Internacional de la Edificación (IBC ) 2015, 2012, 2009 y 2006 Código Internacional Residencial (IRC ) 2015, 2012, 2009 y Abu Dhabi International Building Code [Código Internacional de la Edificación de Abu Dhabi 2013] (ADIBC) El ADIBC está basado en el IBC Las secciones del código IBC 2009 citadas en este reporte son las mismas secciones del ADIBC. Propiedad evaluada: Estructural 2.0 USOS Los anclajes Hilti Kwik Bolt TZ (KB-TZ) se usan para resistir las cargas por tensión estáticas, sísmicas, y por viento, así como cargas por cortante en elementos de concreto de densidad normal y concreto de densidad liviana fisurado y no fisurado con una resistencia a la compresión específica, f c, de 2,500 psi a 8,500 psi (17.2 MPa a 58.6 MPa) [se requiere un mínimo de 24 MPa de acuerdo con ADIBC Apéndice L, Sección 5.1.1]. Los anclajes KB-TZ de acero al carbono de -de pulgada y de -pulgada de diámetro (9.5 mm y 12.7 mm) pueden ser instalados en la parte superior de losas compuestas rellenas de concreto de densidad normal y de concreto de arena de densidad liviana con un espesor mínimo del elemento, h min,deck como se indica en la Tabla 6 de este reporte y una resistencia a la compresión específica f c, de 3,000 psi a 8,500 psi (20.7 MPa a 58.6 MPa) [Se requiere un mínimo de 24 MPa de acuerdo con ADIBC Apéndice L, Sección 5.1.1]. Los anclajes KB-TZ de acero al carbono de -pulg-, -pulg-, 5 / 8-pulg- y ¾-pulg de diámetro (9.5 mm, 12.7 mm y 15.9 mm) pueden ser instalados en el elemento de concreto de densidad normal y concreto de arena de densidad liviana fisurado y no fisurado sobre láminas de acero con una resistencia a la compresión mínima, f' c, de 3,000 psi (20.7 MPa) [Se requiere un mínimo de 24 MPa de acuerdo con ADIBC Apéndice L, Sección 5.1.1]. Los sistemas de anclajes cumplen con los anclajes como se describe en la Sección del IBC 2015, Sección 1909 del IBC 2012, y Sección 1912 del IBC 2009 y El sistema de anclaje es una alternativa para los anclajes pre-instalados en sitio descritos en la Sección 1908 del IBC 2012, y la Sección 1911 del IBC 2009 y Los anclajes pueden ser utilizados también cuando el diseño de ingeniería se realiza de conformidad con la Sección R301.1 del IRC. 3.0 DESCRIPCIÓN 3.1 KB-TZ: Los anclajes KB-TZ son anclajes de expansión mecánica controlada por torque. Los anclajes KB-TZ consisten en un espárrago (cuerpo del anclaje), cuña (elementos de expansión), tuerca, y arandela. El anclaje (versión acero al carbono) está ilustrado en la Figura 1. El espárrago es fabricado de acero al carbono o materiales de acero inoxidable AISI Tipo 304 o Tipo 316. Los anclajes de acero al carbono KB-TZ tienen un revestimiento de zinc de un mínimo de 5 μm ( pulgadas). Los elementos de expansión de los anclajes de carbono y acero inoxidable KB-TZ son fabricados de acero inoxidable Tipo 316. La tuerca hexagonal de acero al carbono cumple con ASTM A563-04, Grado A, y la tuerca hexagonal de acero inoxidable cumple con ASTM F594. El cuerpo del anclaje está compuesto en un extremo por una varilla roscada de alta resistencia y en el otro extremo por un mandril cónico. El mandril cónico está cerrado por un elemento de expansión de tres secciones el cual se mueve lentamente alrededor del mandril. El movimiento del elemento de expansión es restringido por el cono del mandril y por el cuello. El anclaje es instalado en un agujero preperforado con un rotomartillo. Cuando se aplica Los Reportes de Evaluación de ICC-ES no se deben tomar como referencia para atributos estéticos o atributos no específicamente tratados ni son para ser tomados como un promotor del tema de reporte o como una recomendación para su uso. ICC Evaluation Service, LLC, no garantiza, expresa o implícitamente, que ninguno de los hallazgos u otros asuntos en este reporte, o ningún producto cubierto por este reporte. Esta es una traducción fidedigna de la versión en inglés de este reporte, pero no ha sido sometido a una revisión técnica en español. Para cualquier aclaración de los contenidos técnicos, debe usarse la versión en inglés de este reporte. Copyright 2016 ICC Evaluation Service, LLC. All rights reserved. Página 1 de

3 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 2 de 15 torque a la tuerca del anclaje instalado, el mandril es atraído hacia dentro del elemento de expansión, el cual es a su vez expandido contra la pared del agujero preperforado. 3.2 Concreto: El concreto de densidad normal y el concreto de densidad liviana deben cumplir con las Secciones 1903 y 1905 del IBC. 3.3 Paneles de Acero: Los paneles de acero deben cumplir con la configuración de las Figuras 5A, 5B, 5C Y 5D y el acero base debe tener un espesor mínimo de pulgadas (0.899 mm). El acero debe cumplir con ASTM A653/A653M SS Grado 33 y tener una resistencia a la fluencia mínima de 33,000 psi (228 MPa). 4.0 DISEÑO E INSTALACIÓN 4.1 Diseño por Resistencia: General: La resistencia de diseño de los anclajes debe cumplir con el IBC 2015, así como con la Sección R del IRC 2015, debe determinarse de acuerdo a ACI Capítulo 17 y con este reporte. La resistencia de diseño de los anclajes que cumplen con el IBC 2012 y con la Sección R del IRC 2012, debe determinarse de acuerdo con el Apéndice D de ACI y con este reporte. La resistencia de diseño de los anclajes que cumplen con el IBC 2009 y con la Sección R del IRC 2009, debe determinarse de acuerdo con ACI Apéndice D y con este reporte. La resistencia de diseño de los anclajes que cumplen con el IBC 2006 y con la Sección R del IRC 2006, debe determinarse de acuerdo con ACI Apéndice D y con este reporte. Los parámetros de diseño estipulados en las Tablas 3,4, 5 y 6 de este reporte están basados en IBC 2015 (ACI ) y en el IBC 2012 (ACI ) a menos que se especifique otra cosa en las Secciones a El diseño por resistencia de los anclajes debe cumplir con ACI o con ACI D.4.1, según aplique, excepto como se requiere en ACI o ACI D.3, según aplique. Los factores de reducción de la resistencia,, como se establecen en ACI o ACI D.4.3, según aplique, y se proveen en las Tablas 3 y 4 de este reporte, se deben usar para combinaciones de carga que se calculan de acuerdo con la Sección del IBC y con la Sección 5.3 del ACI o con la Sección 9.2 del ACI , según aplique. Los factores de reducción de la resistencia,, como se establecen en ACI D.4.4 deben usarse para combinaciones de carga que se calculan de acuerdo con ACI Apéndice C. Un ejemplo de cálculo de acuerdo con IBC 2015 y 2012 se incluye en la Figura 7. El valor de f c utilizado en los cálculos debe limitarse a un máximo de 8,000 psi (55.2 MPa), de acuerdo con ACI o ACI D.3.7, según aplique Requerimientos para la Resistencia Estática del Acero en Tensión: La resistencia nominal del acero de un solo anclaje en tensión, N sa, debe calcularse de acuerdo con ACI o ACI D.5.1.2, según aplique. Los valores de resultado N sa se establecen en las Tablas 3 y 4 de este reporte. Se pueden utilizar factores de reducción de la resistencia correspondientes a elementos dúctiles de acero Requerimientos para la Resistencia Estática al Desprendimiento del Concreto en Tensión: La resistencia nominal al desprendimiento del concreto de un solo anclaje o de un grupo de anclajes en tensión, N cb o N cbg, respectivamente, debe calcularse de acuerdo con ACI o con ACI D.5.2, según aplique, con las modificaciones descritas en esta sección. La resistencia básica al desprendimiento del concreto N b, debe calcularse de acuerdo con ACI o con ACI D.5.2.2, según aplique, utilizando los valores de h ef y k cr establecidos en las Tablas 3, 4 y 6. La resistencia nominal al desprendimiento del concreto en tensión en regiones donde el análisis indica no fisuras de acuerdo con ACI o con ACI D.5.2.6, según aplique, debe calcularse con k uncr como se establece en las Tablas 3 y 4 y con Ψ c,n = 1.0. No se requiere determinar la resistencia al desprendimiento del concreto para anclajes de acero al carbono KB-TZ instalados en el elemento de concreto de arena de densidad en liviana o concreto de densidad normal para losas compuestas, como se muestra en las figuras 5A, 5B y 5C Requerimientos para la Resistencia Estática a la Extracción en Tensión: La resistencia nominal a la extracción de un solo anclaje de acuerdo con ACI y o con ACI D y D.5.3.2, según aplique, en concreto fisurado y no fisurado, N p,cr y N p,uncr, respectivamente, se proporciona en las Tablas 3 y 4 de este reporte. Para todos los casos de diseño Ψ c,p = 1.0. De acuerdo con ACI o ACI D.5.3. según aplique, la resistencia nominal a la extracción en concreto fisurado será calculado de acuerdo con la siguiente ecuación: N p,fc = N p,cr f c 2,500 N p,fc = N p,cr f c 17.2 (lb, psi) (N, MPa) (Ec-1) En regiones en donde el análisis indica no fisuras de acuerdo con ACI o con ACI D.5.3.6, según aplique, la resistencia nominal a la extracción en tensión será calculada de acuerdo a la siguiente ecuación: N p,fc = N p,uncr f c 2,500 N p,fc = N p,uncr f c 17.2 (lb, psi) (N, MPa) (Ec-2) Cuando los valores para N p,cr o N p,uncr no son señalados en la Tabla 3 o la Tabla 4, la resistencia a la extracción en tensión no necesita ser evaluada. La resistencia nominal a la extracción en concreto fisurado para anclajes de acero al carbono KB-TZ instalados en el elemento de concreto de arena de densidad liviana o de densidad normal para losas compuestas, como se muestra en las figuras 5A, 5B y 5C, se proporciona en la Tabla 5. De acuerdo con ACI o con ACI D.5.3.2, según aplique, la resistencia nominal a la extracción en concreto fisurado debe ser calculada de acuerdo con la Ec-1, donde el valor de N p,deck,cr debe ser sustituido por N p,cr y el valor de 3,000 psi (20.7) MPa) debe ser sustituido por el valor de 2,500 psi (17.2 MPa) en el denominador. En regiones donde el análisis indica no fisuras de acuerdo con ACI o con ACI D.5.3.6, según aplique, la resistencia nominal en concreto no fisurado debe ser calculada de acuerdo con la EC-2, donde el valor de

4 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 3 de 15 N p,deck,uncr debe ser sustituido por N p,uncr y el valor de 3,000 psi (20.7 MPa) debe ser sustituido por el valor 2,500 psi (17.2 MPa) en el denominador. El uso de anclajes de acero inoxidable KB-TZ instalados en el elemento de concreto sobre losas compuestas está fuera del alcance de este reporte Requerimientos para la Resistencia Estática del Acero en Cortante: La resistencia nominal del acero en cortante, V sa, de un solo anclaje de acuerdo con ACI o con ACI D.6.1.2, según aplique, se proporciona en la Tabla 3 y Tabla 4 de este reporte y se debe usar en sustitución de los valores que derivan del cálculo de la Ec b de ACI o de la Ec. D-29 de ACI , según aplique. La resistencia nominal al cortante V sa,deck del KB-TZ de acero al carbono se gobierna por la falla del acero del KB-TZ instalado en el elemento de concreto de arena de densidad liviana o concreto de densidad normal sobre losas compuestas, como se muestra en las Figuras 5A, 5B y 5 C, es proporcionada en la Tabla Requerimientos para la Resistencia Estática del Desprendimiento del Concreto en Cortante: La resistencia nominal al desprendimiento del concreto en cortante de un solo anclaje o grupo de anclajes, V cb o V cbg, respectivamente, debe calcularse de acuerdo con ACI o con ACI D.6.2 según aplique, con las modificaciones que se describen en esta sección. La resistencia básica al desprendimiento de concreto, V b, debe calcularse de acuerdo con ACI o con ACI D.6.2.2, según aplique, basándose en los valores proporcionados en las Tablas 3 y 4. El valor de l e usado en la ecuación a del ACI , o de la ecuación D-33 del ACI debe ser tomado como no mayor que el menor de h ef o 8d a. No se requiere calcular la resistencia al desprendimiento del concreto para anclajes de acero al carbono KB-TZ instalados en el elemento de concreto de arena de densidad liviana o de densidad normal sobre losas compuestas, como se muestra en las Figuras 5A, 5B y 5C Requerimientos para la Resistencia Estática al Arrancamiento en Cortante: La resistencia nominal al arrancamiento del concreto para un solo anclaje o para un grupo de anclajes, V cp o V cpg, respectivamente, debe calcularse de acuerdo con ACI o con ACI D.6.3, según aplique, modificada por el uso del valor de k cp proporcionado en las Tablas 3 y 4 de este reporte y el valor de N cb o N cbg como se calcula en la Sección de este reporte. De acuerdo con ACI o con ACI D.6.3 no se requiere calcular la resistencia al arrancamiento del concreto para anclajes de acero al carbono KB-TZ instalados en el elemento de concreto de arena de densidad liviana o de densidad normal sobre losas compuestas, como se muestra en las Figuras 5A, 5B, y 5C Requerimientos para Diseño Sísmico: General: Para combinaciones de carga incluyendo sísmicas, el diseño debe hacerse de acuerdo con ACI o con ACI D.3.3, según aplique. Las modificaciones a ACI deben aplicarse de acuerdo con la Sección del IBC Para el IBC 2012 debe omitirse la sección Las modificaciones a ACI 318 (-08,-05) D.3.3, deben aplicarse de acuerdo con la Sección del IBC 2009, o la Sección del IBC 2006 según aplique. Los anclajes cumplen con ACI o con ACI D.1, según aplique, como elementos dúctiles de acero y deben diseñarse de acuerdo con ACI , , o ; o, ACI D.3.3.4, D.3.3.5, D.3.3.6, o D.3.3.7; ACI D.3.3.4, D.3.3.5, o D.3.3.6; o ACI D o D.3.3.5, según aplique. Los factores de reducción de resistencia son proporcionados en las Tablas 3 y 4 de este reporte. Los anclajes deben ser instalados en las Categorías de Diseño Sísmico A a la F del IBC Tensión Sísmica: La resistencia nominal del acero y la resistencia al desprendimiento del concreto para los anclajes en tensión deben calcularse de acuerdo con ACI y o con ACI D.5.1 y D.5.2, según aplique, como se describe en las Secciones y de este reporte. De acuerdo con ACI o ACI D.5.3.2, según aplique, el valor apropiado para la resistencia a la extracción en tensión para cargas sísmicas, N p,eq, descrita en la Tabla 4 o N p,deck,cr descrito en la Tabla 5 debe ser usado en sustitución de N p, según aplique. El valor de N p,eq o N p,deck,cr debe ser ajustado por el cálculo de la resistencia del concreto de acuerdo con la Ec-1 y la Sección donde el valor de N p,deck,cr debe ser sustituido por N p,cr y el valor de 3,000 psi (20.7) MPa) debe ser sustituido por el valor de 2,500 psi (17.2 MPa) en el denominador. Si no se proporcionan valores para N p,eq en la Tabla 3 o Tabla 4, gobiernan los valores de resistencia estática del diseño Cortante Sísmico: La resistencia nominal al desprendimiento del concreto y la resistencia al arrancamiento en cortante deben determinarse de acuerdo con ACI y o con ACI D.6.2 y D.6.3, respectivamente, según aplique, como se describe en las Secciones y de este reporte. De acuerdo con ACI o con ACI D.6.1.2, según aplique, el valor apropiado para la resistencia nominal del acero para cargas sísmicas, V sa,eq, descrito en la Tabla 3 y Tabla 4 o V sa,deck descrito en la Tabla 5 debe ser usado en sustitución de V sa, según aplique Requerimientos para la interacción de las fuerzas de Tensión y de Cortante: Para anclajes o grupos de anclajes que están sujetos a los efectos de la combinación de las fuerzas de tensión y de cortante, el diseño debe realizarse de acuerdo con ACI o con ACI D.7, según aplique Requerimientos para el Espesor Mínimo del Elemento, Distancia Mínima entre los Anclajes y Distancia Mínima al Borde: En sustitución de ACI y o de ACI D.8.1 y de D.8.3, respectivamente, según aplique, deben usarse los valores de s min y c min que se proveen en las Tablas 3 y 4 de este reporte. En sustitución de ACI o ACI D.8.5, según aplique, se debe usar el espesor mínimo del elemento, h min, proporcionado en las Tablas 3 y 4 de este reporte. Combinaciones adicionales para la distancia mínima al borde c min y la distancia s min, pueden ser derivadas por la interpolación lineal entre los valores límite dados como se describen en la Figura 4. Para anclajes de acero al carbono KB-TZ instalados en la parte superior del concreto de densidad normal o del concreto de arena de densidad liviana sobre losas compuestas, el anclaje debe instalarse de acuerdo con la Tabla 6 y la Figura 5D. Para anclajes de acero al carbono KB-TZ instalados en el elemento de concreto de arena de densidad liviana o densidad normal sobre losas compuestas, los anclajes deben instalarse de acuerdo con las Figuras 5A, 5B y 5C y debe de tener una separación axial a lo largo del canal igual al mayor de 3h ef o 1.5 veces la anchura del canal.

5 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 4 de Requerimientos para la Distancia Crítica al Borde: En aplicaciones donde c < c ac y el refuerzo suplementario para controlar la división del concreto no están presentes, la resistencia al desprendimiento del concreto en tensión para concreto no fisurado, calculada de acuerdo con ACI o con ACI D.5.2, según aplique, debe además multiplicarse por el factor ψ cp,n dado por la Ecuación-1: Ψ cp,n = c c ac (Ec-3) donde el factor Ψ cp,n no necesita ser tomado como menor a 1.5 hef. Para todos los demás casos, Ψ cp,n = 1.0. cac En sustitución del uso de ACI o de ACI D.8.6, según aplique, los valores de c ac deben cumplir con la Tabla 3 o la Tabla 4 y los valores de c ac,deck deben cumplir con la Tabla Concreto de Densidad Liviana: Para el uso de anclajes en concreto de densidad liviana, el factor de modificación λ a igual a 0.8λ se debe aplicar a todos los valores de f que afecten N n y V n. c Para ACI (IBC 2015), ACI (IBC 2012) y ACI (IBC 2009), λ se debe determinar de acuerdo con la versión correspondiente de ACI 318. Para ACI (IBC 2006), λ se deben considerar como 0.75 para todo el concreto de densidad liviana y 0.85 para concreto de arena de densidad liviana. La interpolación lineal debe permitirse si se usa la sustitución parcial de la arena. Además, las resistencias de la extracción N p,uncr, N p,cr y N p,eq deben multiplicarse por el factor de modificación, λ a, según aplique. Para anclajes instalados en el elemento de concreto relleno de arena de densidad liviana sobre losas compuestas, no se requiere la reducción adicional de los valores de extracción que se proveen en este reporte. 4.2 Diseño de Tensión Permisible (ASD): General: Los valores de diseño que se usan con combinaciones de carga de diseño de tensión permisible (diseño de tensión de trabajo) calculados de acuerdo con la Sección del IBC, deben establecerse como se indica: T permisible,asd = V permisible,asd = donde: N n V n T permisible,asd = Carga de tensión permisible (lbf o N). V permisibleasd = Carga cortante permisible (lbf o kn). N n = Menor resistencia de diseño de un anclaje o de un grupo de anclajes en tensión como esté determinada de acuerdo con el Capítulo 17 de ACI , y la Sección del IBC 2015, Apéndice D del ACI , Apéndice D del ACI y la Sección del IBC 2009, Apéndice D del ACI y la Sección del IBC 2006, y la Sección 4.1 de este reporte, según aplique. (lbf o N). V n = Menor resistencia de diseño de un anclaje o de un grupo de anclajes al cortante como esté determinada de acuerdo con el Capítulo 17 de ACI , y la Sección del IBC 2015, Apéndice D del ACI , Apéndice D del ACI y la Sección del IBC 2009, Apéndice D del ACI y la Sección del IBC 2006, y la Sección 4.1 de este reporte, según aplique. (lbf o N). α = Un factor de conversión calculado como promedio ponderado de los factores de carga para la combinación de carga controladora. Además α debe incluir todos los factores aplicables que se toman en cuenta para los modos de falla no dúctil y la sobre resistencia requerida. Deben aplicarse los requerimientos para el espesor del elemento, la distancia al borde y distancia, que se describen en este reporte. En la Tabla 7 se muestra un ejemplo de diseño de tensión permisible con fines ilustrativos Interacción de las fuerzas de tensión y de cortante: La interacción debe ser calculada y consistente con ACI o con ACI D.7, según aplique, como se indica: Para cargas de cortante V aplicada 0.2V permisible,asd, el total permisible de la carga en tensión debe permitirse. Para cargas de tensión T aplicada 0.2T permisible,asd, el total permisible de la carga en cortante debe permitirse. Para todos los demás casos: T aplicada + T permisible,asd 4.3 Instalación: V aplicada V permisible,asd 1.2 (Ec-4) Los parámetros de instalación son proporcionados en las Tablas 1A, 1B y 6 y las Figuras 2, 5A, 5B 5C, y 5D. Las ubicaciones de los anclajes deben cumplir con este reporte y con los planos y especificaciones aprobados por el código oficial. El Hilti KB-TZ debe ser instalado de acuerdo con las instrucciones publicadas por el fabricante y con este reporte. En caso de conflicto, gobierna este reporte. Los anclajes deben ser instalados en agujeros perforados en el concreto utilizando brocas con punta de carburo que cumpla con ANSI B La profundidad mínima de la perforación se proporciona en las Tablas 1A y 1B. Previo a la instalación debe removerse polvo y residuos de la perforación para permitir la instalación a la profundidad de empotramiento especificada. El anclaje debe ser martillado en el agujero preperforado hasta que se alcance h nom, la tuerca debe ser apretada contra la arandela hasta que se logren los valores de torque especificados en las Tablas 1A y 1B. Para instalación en el elemento de concreto sobre losas compuestas, el diámetro de la perforación en la lámina de acero no debe exceder el diámetro de la perforación en el concreto por más de 1/8 (3.2 mm). Para las restricciones de los espesores del elemento y de la distancia al borde para instalaciones en el elemento de concreto sobre losas compuestas, ver las Figuras 5A, 5B y 5C. 4.4 Inspección Especial: Se deben realizar inspecciones especiales periódicas cuando se requiera de acuerdo con la Sección y la Tabla del IBC 2015 y 2012, con la Sección y Tabla del IBC 2009, o la Sección

6 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 5 de del IBC 2006, según aplique. El inspector especial debe realizar inspecciones periódicas durante la instalación del anclaje para verificar el tipo de anclaje, las dimensiones del anclaje, tipo de concreto resistencia a la compresión del concreto, distancia entre los anclajes, distancia al borde, espesor del elemento de concreto, torque de apriete, dimensiones de la perforación, empotramiento del anclaje y cumplimiento con las instrucciones de instalación impresas y proporcionadas por el fabricante. De acuerdo con la declaración de inspección especial, el inspector especial debe presentarse tan frecuentemente como sea necesario. De acuerdo con el IBC, deben observarse los requerimientos adicionales establecidos en las Secciones 1705, 1706 y 1707, cuando aplique. 5.0 CONDICIONES DE USO Los anclajes Hilti KB-TZ descritos en este reporte cumplen con los códigos listados en la Sección 1.0 de este reporte, sujetos a las siguientes condiciones: 5.1 Los tamaños de los anclajes, dimensiones, profundidades mínimas de empotramiento y otros parámetros de instalación son como se establece en este reporte. 5.2 Los anclajes deben instalarse de acuerdo con las instrucciones de instalación impresas y proporcionadas por el fabricante y con este reporte; en caso de conflicto, prevalecerá este reporte. 5.3 Los anclajes deben limitar su uso al concreto de densidad liviana y concreto de densidad normal fisurado o no fisurado, que tenga una resistencia a la compresión especificada f' c, de 2,500 psi a 8,500 psi (17.2 MPa a 58.6 MPa) [se requiere un mínimo de 24MPa de acuerdo con el Apéndice L, Sección del ADIBC], y concreto de densidad normal y concreto de arena de densidad liviana fisurado y no fisurado sobre losas compuestas, con una resistencia a la compresión especificada, f ' c, de 3,000 psi (20.7 Mpa) [se requiere un mínimo de 24 MPa de acuerdo con el Apéndice L, Sección del ADIBC]. 5.4 Los valores de f' c que se usan para fines de cálculo no debe exceder 8,000 psi (55.1 MPa). 5.5 Los valores de diseño por resistencia deben establecerse de acuerdo con la Sección 4.1 de este reporte. 5.6 Los valores de diseño de tensión permisibles deben establecerse de acuerdo con la Sección La distancia entre los anclajes y distancia al borde así como el espesor mínimo del elemento debe cumplir con las Tablas 3, 4, y 6, y las Figuras 4, 5A, 5B, 5C y 5D. 5.8 Antes de la instalación, los cálculos y detalles que demuestren el cumplimiento con lo estipulado en este reporte deben enviarse a la autoridad competente. Un diseñador profesional registrado debe preparar dichos cálculos y detalles cuando así lo requieran los estatutos de la jurisdicción donde el proyecto se va a construir. 5.9 Debido a que criterios de aceptación de ICC-ES para la evaluación de datos para determinar el funcionamiento de los anclajes de expansión sujetos a fatiga o a cargas de choque no están disponibles en este momento, el uso de estos anclajes bajo estas condiciones queda fuera del alcance de este reporte Los anclajes pueden instalarse en regiones de concreto donde han surgido fisuras o donde el análisis indique que puede haber fisuras, (f t > f r), sujeto a las condiciones de este reporte Los anclajes se pueden usar para resistir cargas a corto plazo debido a fuerzas del viento o sísmicas, en regiones designadas como Categorías de Diseño Sísmico A a F del IBC, sujeto a las condiciones de este reporte Cuando el código no lo prohíba, se permite el uso de anclajes KB-TZ en construcciones resistentes al fuego, siempre que se cumpla por lo menos una de las siguientes condiciones: Los anclajes se usan únicamente para resistir fuerzas de viento o sísmicas. Los anclajes que soportan envolventes resistente al fuego o membranas resistente al fuego, están protegidos por materiales aprobados resistentes al fuego, o han sido evaluados para resistir la exposición al fuego de acuerdo con normas reconocidas Los anclajes se usan para soportar elementos no estructurales El uso de anclajes de acero al carbono con recubrimiento de zinc se limita a ubicaciones interiores secas El uso de anclajes hechos de acero inoxidable como se específica en este reporte está permitido en exteriores o entornos húmedos Se permite el uso de los anclajes de acero inoxidable, como se especifica en este reporte para contacto con madera tratada con preservativos o con retardadores de fuego Los anclajes se fabrican por Hilti AG bajo un programa de control de calidad sujeto a inspecciones por parte de ICC-ES Se debe proveer inspección especial de acuerdo con la Sección EVIDENCIA ENVIADA 6.1 Los datos están de acuerdo con los Criterios de Aceptación de ICC-ES para Anclajes Mecánicos en Elementos de Concreto (AC193), con fecha de Octubre de 2015, los cuales incorporan los requerimientos de ACI y ACI para uso en concreto fisurado y no fisurado. 6.2 Documentación de control de calidad. 7.0 IDENTIFICACIÓN Los anclajes son identificados por el empaque etiquetado con el nombre del fabricante (Hilti, Inc.) e información de contacto, nombre del anclaje, tamaño del anclaje y número del reporte de evaluación (ESR-1917). Los anclajes tienen grabadas en relieve las letras KB-TZ en el espárrago del anclaje, y cuatro cortes grabados en relieve dentro de la cabeza del anclaje, y estos son visibles para verificación después de la instalación.

7 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 6 de 15 TABLA 1A INFORMACIÓN PARA INSTALACIÓN (ANCLAJES DE ACERO AL CARBONO) INFORMACIÓN PARA INSTALACIÓN Diámetro del anclaje Diámetro nominal de la broca Profundidad efectiva mínima de empotramiento Empotramiento nominal Profundidad mínima de la perforación Espesor mínimo de la placa a sujetar 1 Torque de apriete recomendado Diámetro mínimo de la perforación en la placa base Longitudes estándar del anclaje Longitud de roscado (incluyendo la punta cilíndrica) Longitud no roscada Símb olo Unidad es 3 /8 1 /2 Diámetro Nominal del Anclaje (pulg.) d a Pulg (d o) 2 (mm) (9.5) (12.7) (15.9) (19.1) d bit h ef h nom h o t min T inst d h Pulg. Pulg / / / / /4 4 3 /4 (mm) (38) (51) (70) (51) (83) (79) (102) (83) (95) (121) Pulg / / / / / / / / /16 (mm) (46) (59) (78) (60) (91) (91) (113) (97) (110) (136) Pulg / / / / /2 5 3 /4 (mm) (51) (67) (86) (67) (102) (95) (121) (102) (114) (146) Pulg / 4 1 / 4 5 /8 5 / 8 3 / (mm) (0) (0) (0) (19) (6) (9) (19) (0) (0) (23) pie-lb (Nm) (34) (54) (81) (149) Pulg. 7 / 16 9 / 16 (mm) (11.1) (14.3) (17.5) (20.6) Pulg / / / l anch (76) (95) (127 (95) (114 (140 (178) (121 (152 (216 (254) (140 (178) (203) (254 (mm) ) ) ) ) ) ) ) ) l thread l unthr Pulg / / / / / / (mm) (38) (57) (93) (41) (60) (86) (124) (38) (70) (133) (171) (63) (103) (128) (179 ) Pulg / / 4 3 (mm) (39) (54) (83) (77) 11 / 16 3 /4 3 / 4 13 / 16 7 /8 1 El espesor mínimo de la parte fijada está basado en el uso del anclaje en el empotramiento mínimo y está controlado por la longitud del roscado. Si se requiere un espesor de sujeción más delgado, incremente el empotramiento del anclaje para que se adapte. 2 La nota entre paréntesis aplica para el IBC 2006

8 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 7 de 15 INFORMACIÓN PARA INSTALACIÓN Diámetro del anclaje Diámetro nominal de la broca Profundidad efectiva min. de empotramiento TABLA 1B INFORMACIÓN PARA INSTALACIÓN (ANCLAJES DE ACERO INOXIDABLE) Símbol o Unidad es Diámetro Nominal del Anclaje (pulg.) d a Pulg (d o) 2 (mm) (9.5) (12.7) (15.9) (19.1) d bit h ef Pulg. Pulg / / / /4 (mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121) 5 / 8 5 / 8 3 / 4 3 / 4 Empotramiento nominal Profundidad mínima de la perforación h nom h o Pulg. 2 5 / / / / / /16 (mm) (59) (60) (91) (91) (113) (110) (136) Pulg. 2 5 / / / / /4 (mm) (67) (67) (102) (95) (121) (114) (146) Espesor min.de la Pulg. 1 / 3 4 / 1 4 / 3 4 / 3 8 / 1 4 / /8 placa a sujetar 1 tmin (mm) (6) (19) (6) (9) (19) (3) (41) Torque de apriete recomendado Diámetro mínimo de la perforación en la placa base Longitudes estándar del anclaje Longitud de roscado (incluyendo la punta cilíndrica) Longitud no roscada T inst d h pie-lb (Nm) (34) (54) (81) (149) Pulg. 7 / 16 9 / 16 (mm) (11.1) (14.3) (17.5) (20.6) Pulg / / / / l anch (76) (95) (127) (95) (114) (140) (178) (121) (152) (216) (254) (140) (203) (254 (mm) ) l thread l unthr Pulg. (mm) 7 / / / / / / / / (22) (41) (73) (41) (60) (86) (124) (38) (70) (133) (171) (38) (102) (152 ) Pulg. 2 1 / / / 4 4 (mm) (54) (54) (83) (102) 11 / / 16 1 El espesor mínimo de la parte fijada está basado en el uso del anclaje en el empotramiento mínimo y está controlado por la longitud del roscado. Si se requiere un espesor de sujeción más delgado, incremente el empotramiento del anclaje para que se adapte. 2 La nota entre paréntesis aplica para el IBC 2006 roscado UNC mandril Punta cilíndrica elemento de expansión cuello perno arandela tuerca hexagonal FIGURA 1 PERNO HILTI KWIK TZ (KB-TZ) DE ACERO AL CARBONO

9 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 8 de 15 l roscado d h t l ancl l no roscado d a h ef h nom h o FIGURA 2 KB-TZ INSTALADO TABLA 2 SISTEMA DE INDENTIFICACIÓN DE LONGITUD (ANCLAJES DE ACERO AL CARBONO Y DE ACERO INOXIDABLE) Marca de identificación de longitud en la cabeza del perno Longitud del anclaje, l ancl (pulg) A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Desde 1 ½ 2 2 ½ 3 3 ½ 4 4 ½ 5 5 ½ 6 6 ½ 7 7 ½ 8 8 ½ 9 9 ½ Hasta, pero sin incluir 2 2 ½ 3 3 ½ 4 4 ½ 5 5 ½ 6 6 ½ 7 7 ½ 8 8 ½ 9 9 ½ FIGURA 3 CABEZA DEL PERNO CON CÓDIGO DE IDENTIFICACIÓN DE LONGITUD Y CABEZA KB-TZ GRABADA CON CORTES EN RELIEVE

10 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 9 de 15 TABLA 3 INFORMACIÓN DE DISEÑO, KB-TZ ACERO AL CARBONO INFORMACIÓN DE DISEÑO Símbolo Unidades Diámetro Nominal del Anclaje 5 / 8 3 / 4 Diámetro del anclaje d a(d o) Pulg (mm) (9.5) (12.7) (15.9) (19.1) Profundidad efectiva mínima de empotramiento 1 hef Pulg / / / / / / 4 (mm) (38) (51) (70) (51) (83) (79) (102) (83) (95) (121) Espesor mínimo del Pulg. 3 1 / elemento 2 hmin (mm) (83) (102) (127) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (140) (152) (203) (203) Distancia crítica al borde Distancia mínima al borde Distancia mínima entre anclajes Profundidad mínima de la perforación en concreto Resistencia a la fluencia mínima especificada Resistencia ultima mínima especificada Área efectiva de esfuerzo a la tensión Esfuerzo del acero en tensión Esfuerzo cortante del acero c ac c min for s s min for c h o f y f uta A se,n N sa V sa Pulg / / / (mm) (152) (111) (102) (105) (140) (114) (191) (152) (165) (222) (171) (305) (254) (203) (229) Pulg / / / / / 8 (mm) (203) (64) (64) (70) (60) (92) (83) (241) (121) (105) Pulg / / / / / 8 (mm) (203) (127) (127) (146) (146) (156) (149) (127) (267) (225) Pulg / (mm) (203) (64) (64) (70) (60) (89) (76) (127) (127) (102) Pulg / / / / / / 4 (mm) (203) (92) (92) (105) (89) (121) (108) (241) (241) (197) Pulg / / / / / 4 (mm) (51) (67) (86) (67) (102) (98) (121) (102) (117) (146) lb/pulg 2 100,000 84,800 84,800 84,800 (N/mm 2 ) (690) (585) (585) (585) lb/pulg 2 125, , , ,000 (N/mm 2 ) (862) (731) (731) (731) Pulg (mm 2 ) (33.6) (65.0) (104.6) (152.8) lb 6,500 10,705 17,170 25,120 (kn) (28.9) (47.6) (76.4) (111.8) lb 2,180 3,595 5,495 8,090 13,675 (kn) (9.7) (16.0) (24.4) (36.0) (60.8) Esfuerzo cortante del acero, lb 2,180 2,255 5,495 7,600 11,745 sísmico 3 Vsa,eq (kn) (9.7) (10.0) (24.4) (33.8) (52.2) Esfuerzo de extracción, lb 2,160 2,515 4,110 5,515 9,145 8,280 10,680 concreto no fisurado 4 Np,uncr (kn) (9.6) (11.2) (18.3) (24.5) (40.7) (36.8) (47.5) Esfuerzo de extracción, lb 2,270 3,160 4,915 concreto fisurado 4 Np,cr (kn) (10.1) (14.1) (21.9) Categoría del anclaje Factor de efectividad k uncr concreto no fisurado 24 Factor de efectividad k cr concreto fisurado 6 17 Ψ c,n= k uncr/k cr Coeficiente para la resistencia al arrancamiento, k cp Factor de reducción de la resistencia, por tensión modos de falla en el acero Factor de reducción de la Resistencia, por cortante Factor de reducción de la Resistencia, por tensión, modos de falla o arrancamiento del concreto Condición B 9 Factor de reducción de la Resistencia, por cortante modos de falla en el acero, Condición B Rigidez axial para un rango uncr lb/pulg. 600,000 de cargas en servicio 10 cr lb/pulg. 135,000 Para SI: 1 pulg = 25.4 mm, 1 lbf = 4.45 N, 1 psi = MPa. Para unidades libra-pulg: 1 mm = pulgadas. 1 Ver Fig Para concreto de arena de densidad liviana o densidad normal sobre plataformas de acero, ver Figuras 5A, 5B, 5C y 5D y Tablas 5 y 6. 3 Ver Sección de este reporte. 4 Para todos los casos de diseño Ψ c,p =1.0. (no aplica) denota que este valor no controla el diseño. Ver Sección de este reporte. 5 Ver ACI o ACI D.4.3, según aplique. 6 Ver ACI o ACI D.5.2.2, según aplique. 7 Para todos los casos de diseño Ψ c,n =1.0. Se debe usar el valor de efectividad apropiado para concreto fisurado (k cr) o concreto no fisurado (k uncr) 8 El anclaje KB-TZ es un elemento frágil de acero como se define en ACI o ACI D.1, según aplique. 9 Para uso con las combinaciones de cargas de ACI Sección 5.3 o ACI Sección 9.2, según aplique. La Condición B aplica cuando no se provee refuerzo complementario de acuerdo con ACI (c) o ACI D.4.3(c), según aplique, o cuando gobierna la resistencia a la extracción o al arrancamiento. Para casos donde puede verificarse la presencia de refuerzo complementario, deben usarse los factores de reducción de la resistencia asociados con la Condición A. 10 Valores promedio mostrados, la rigidez axial puede variar considerablemente en la resistencia del concreto, cargas y geometría de aplicación.

11 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 10 de 15 TABLA 4 INFORMACIÓN DE DISEÑO, KB-TZ DE ACERO INOXIDABLE INFORMACIÓN DE DISEÑO Símbolo Unidades Diámetro nominal del anclaje 5 / 8 3 / 4 Anclaje O.D. d a(d o) pulg (mm) (9.5) (12.7) (15.9) (19.1) Empotramiento mínimo efectivo 1 Espesor mínimo del elemento 2 Distancia crítica al borde Distancia mínima al borde Distancia mínimo del anclaje Profundidad mínima de la perforación en concreto Resistencia a la fluencias mínima especificada Resistencia ultima mínima especificada Área efectiva de esfuerzo a la tensión Esfuerzo del acero en tensión Resistencia del acero en cortante h ef h min c ac c min for s s min for c h o f y f uta A se,n N sa V sa Esfuerzo de extracción en lb 2,340 2,735 tensión, sísmica 2 Np,eq (kn) (10.4) (12.2) pulg / / / / 4 (mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121) pulg (mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203) (203) pulg / / (mm) (111) (98) (140) (114) (191) (152) (178) (225) (152) (254) (178) (229) pulg / / / 4 2-3/8 4 1 / 4 4 (mm) (64) (73) (54) (83) (60) (108) (102) pulg / / (mm) (127) (146) (133) (140) (140) (254) (216) pulg. 2 1 / / / (mm) (57) (73) (51) (70) (60) (127) (102) pulg / / / (mm) (89) (114) (83) (105) (108) (241) (178) Pulg. 2 5 / / / / / 4 (mm) (67) (67) (102) (98) (121) (117) (146) lb/pulg. 2 92,000 92,000 92,000 76,125 (N/mm 2 ) (634) (634) (634) (525) lb/pulg , , , ,500 (N/mm 2 ) (793) (793) (793) (700) pulg (mm 2 ) (33.6) (65.0) (104.6) (152.8) Lb 5,968 11,554 17,880 24,055 (kn) (26.6) (51.7) (82.9) (107.0) lb 4,720 6,880 9,870 15,711 (kn) (21.0) (30.6) (43.9) (69.9) Esfuerzo cortante del acero, lb 2,825 6,880 9,350 12,890 sísmico 2 Vsa,eq (kn) (12.6) (30.6) (41.6) (57.3) Esfuerzo de extracción, concreto lb 2,630 5,760 12,040 no fisurado 3 Np,uncr (kn) (11.7) (25.6) (53.6) Esfuerzo de extracción, concreto lb 2,340 3,180 5,840 8,110 fisurado 3 Np,cr (kn) (10.4) (14.1) (26.0) (36.1) Categoría del anclaje Factor de efectividad k uncr concreto no fisurado 24 Factor de efectividad k cr concreto fisurado ,840 (26.0) 8,110 (36.1) Ψ C,N = k uncr/k cr Factor de reducción de la resistencia, por tensión modos de falla en el acero Factor de reducción de la Resistencia, por cortante, modos de falla en el acero Factor de reducción de la Resistencia, por tensión, modos de falla en el concreto, Condición B Coeficiente para la resistencia al arrancamiento, k cp Factor de reducción de la resistencia, por cortante, modos de falla en el concreto, Condición B Rigidez axial para un rango de uncr lb/pulg. 120,000 cargas en servicio 9 cr lb/pulg. 90,000 Para SI: 1 pulg = 25.4 mm, 1 lbf = 4.45 N, 1 psi = MPa Para unidades libra-pulg: 1 mm = pulg. 1 Ver Fig Ver Sección de este reporte. (no aplica) denota que este valor no controla el diseño. 3 Para todos los casos de diseño Ψ c,p =1.0. (no aplica) denota que este valor no controla el diseño. Ver Sección de este reporte. 4 Ver ACI o ACI D.4.3, según aplique. 5 Ver ACI o ACI D.5.2.2, según aplique. 6 Para todos los casos de diseño Ψ c,n =1.0. Se debe usar el valor de efectividad apropiado para concreto fisurado (k cr) o concreto no fisurado (k uncr). 7 El anclaje KB-TZ es un elemento dúctil de acero como se define en ACI 318 D.1. 8 Para uso con las combinaciones de cargas de ACI Sección 5.3 o ACI Sección 9.2, según aplique. La Condición B aplica cuando no se provee refuerzo complementario de acuerdo con ACI (c) o ACI D.4.3(c), según aplique, o cuando gobierna la resistencia a la extracción o al arrancamiento. Para casos donde puede verificarse la presencia de refuerzo complementario, deben usarse los factores de reducción de la resistencia asociados con la Condición A. 9 Valores promedio mostrados, la rigidez real puede variar considerablemente en la resistencia del concreto, cargas y geometría de aplicación.

12 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 11 de 15 s diseño c diseño h h min FIGURA 4 INTERPOLACIÓN DE DISTANCIA MÍNIMA AL BORDE Y DISTANCIA DEL ANCLAJE TABLA 5 INFORMACIÓN DE DISEÑO DE TENSIÓN Y DE CORTANTE DE ANCLAJES DE ACERO AL CARBONO HILTI KWIK BOLT TZ (KB-TZ) PARA INSTALACIÓN EN EL ELEMENTO EN LA LOSA COMPUESTA,6,7,8 INFORMACIÓN DE DISEÑO Profundidad de empotramiento efectiva Profundidad mínima de la perforación Símbolo Unid ades Diámetro del Anclaje h ef pulg / / / / / 4 h o pulg / / / / Cargas de acuerdo con la Figura 5A Resistencia a la extracción, concreto no N p,deck,uncr lb 1,365 2,060 3,070 2,060 3,695 2,825 6,555 4,230 4,255 fisurado 5 Resistencia a la extracción, concreto N p,deck,cr lb 1,145 1,460 2,360 1,460 2,620 2,000 4,645 3,000 3,170 fisurado 6 Resistencia del acero en 7 cortante Vsa,deck lb 1,745 2,130 2,715 3,000 4,945 4,600 6,040 4,840 6,190 Resistencia del acero en cortante, sísmico 8 V sa,deck,eq lb 1,340 1,340 1,710 3,000 4,945 4,320 5,675 3,870 5,315 Cargas de acuerdo con la Figura 5B Resistencia a la extracción, concreto no N p,deck,uncr lb 1,365 2,010 3,070 2,010 3,695 2,825 5,210 4,230 4,255 fisurado 5 Resistencia a la extracción, concreto N p,deck,cr lb 1,145 1,425 2,360 1,425 2,620 2,000 3,875 3,000 3,170 fisurado 6 Resistencia del acero en 7 cortante Vsa,deck lb 1,745 2,130 2, ,065 4,600 5,615 4,840 6,190 Resistencia del acero en 8 cortante, sísmico Vsa,deck,eq lb 1,340 1,340 1, ,065 4,320 5,275 3,870 5,315 Cargas de acuerdo con la Figura 5C Resistencia a la extracción, concreto no N p,deck,uncr lb 1,285 1,845 1,865 3,375 4,065 fisurado 5 Resistencia a la extracción, concreto N p,deck,cr lb 1,080 1,660 1,325 3,005 2,885 fisurado 6 Resistencia del acero en 7 cortante Vsa,deck lb 1,845 2,845 2,585 3,945 4,705 Resistencia del acero en 8 Vsa,deck,eq lb 1,790 1,790 2,585 3,945 4,420 cortante, sísmico 1 Las instalaciones deben cumplir con las Secciones y 4.3 y las Figuras 5A, 5B y 5C de este reporte. 2 Los valores para ɸ p en tensión y ɸ sa en cortante se encuentran en la Tabla 3 de este reporte. 3 La resistencia a la extracción característica para resistencia a la compresión de concreto mayor a 3,000 psi puede incrementarse multiplicando el valor en la tabla por (f ' c / 3000) 1/2 para psi o (f ' c / 20.7) 1/2 para MPa [se requiere un mínimo de 24 MPa de acuerdo con ADIBC Apéndice L, Sección 5.1.1]. 4 No se requiere la evaluación de la capacidad de desprendimiento del concreto para anclajes instalados en el elemento de láminas de acuerdo con ACI , y o con ACI D.5.2, D.6.2, y D.6.3, según aplique. 5 Los valores listados deben usarse de acuerdo con la Sección de este reporte. 6 Los valores listados deben usarse de acuerdo con las Secciones y de este reporte. 7 Los valores listados deben usarse de acuerdo con la Sección de este reporte. 8 Los valores listados deben usarse de acuerdo con la Sección de este reporte. Los valores son aplicables a combinaciones de cargas estáticas y sísmicas 5 / 8 3 / 4

13 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 12 de 15 TABLA 6 INFORMACIÓN DE INSTALACIÓN DE ANCLAJES DE ACERO AL CARBONO HILTI KWIK BOLT TZ (KB-TZ) EN LA PARTE SUPERIOR DE LOSAS COMPUESTAS DE CONCRETO RELLENO ACUERDO CON LA FIGURA 5D 1,2,3,4 INFORMACIÓN DE DISEÑO Profundidad de Empotramiento Efectiva Símbolo Unidades Diámetro nominal del anclaje h ef pulg Profundidad de Empotramiento Nominal h nom pulg / / 16 2 Profundidad Mínima de la Perforación h 0 pulg / / 8 Espesor mínimo del concreto 5 hmin,deck pulg. 21 / / / 4 Distancia crítica al borde c ac,deck,top pulg Distancia mínima al borde c min,deck,top pulg Distancia mínima entre anclajes Torque de apriete requerido s min,deck,top pulg T inst pie-lb La instalación debe cumplir con las Secciones y 4.3 y la Figura 5D de este reporte. 2 Para todos los otros diámetros de anclajes y profundidades de empotramiento ver las Tablas 3 y 4 para los valores aplicables para h min, c min, y s min 3 La capacidad de diseño debe estar basada en cálculos de acuerdo con los valores de las Tablas 3 y 4 de este reporte. 4 Aplicable para 3 1 / 4-pulg. h min,deck < 4-pulg. Para h min,deck 4-pulg. use la información de la Tabla 3 de este reporte. 5 El espesor mínimo del concreto se refiere al espesor del concreto encima del canal superior. Ver Figura 5D FIGURA 5A INSTALACIÓN EN EL ELEMENTO DE CONCRETO SOBRE LOSAS COMPUESTAS LÁMI W 1 1 Los anclajes deben colocarse en el canal superior o inferior de la lámina de acero perfilada siempre que el despeje mínimo la perforación sea satisfactorio. FIGURA 5B I INSTALACIÓN EN EL ELEMENTO DE CONCRETO SOBRE LOSAS COMPUESTAS LÁMI W 1 1 Los anclajes deben colocarse en el canal superior o inferior de la plataforma de acero perfilada siempre que el despeje mínimo de la perforación sea satisfactorio.

14 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 13 de 15 FIGURA 5C INSTALACIÓN EN EL ELEMENTO DE CONCRETO SOBRE LOSAS COMPUESTAS LÁMI B 1,2 1 Los anclajes deben colocarse en el canal superior o inferior de la plataforma de acero perfilada siempre que el despeje mínimo de la perforación sea satisfactorio. Los anclajes en el canal inferior deben instalarse con un intervalos de máximo 1/8- pulg en ambas direcciones desde el centro del canal. La distancia de desplazamientos incrementará proporcionalmente para perfilados con canales inferiores más anchos que los mostrados siempre que la distancia mínima al borde del canal inferior es satisfactoria. 2 Los anclajes deben ser colocados en el canal superior de la losa compuesta de acuerdo con la Figura 5B, es satisface es satisfactorio que el espesor del concreto encima del canal superior es de 3 1 / 4-pulg. mínimo y el despeje mínimo de la perforación es de 5 / 8-pulg. FIGURA 5D INSTALACIÓN EN LA PARTE SUPERIOR DE CONCRETO SOBRE LOSAS COMPUESTAS LÁMI B 1,2 1 Ver Tabla 6 para información sobre los ajustes de anclajes en la parte superior de concreto sobre plataformas de acero. 2 Aplicable para 3 1 / 4-pulg h min < 4-pulg. Para h min 4-pulg usar la información sobre los ajustes de la Tabla 3 de este reporte. TABLA 7 EJEMPLO CON FINES ILUSTRATIVOS DE VALORES PERMISIBLES DE DISEÑO POR RESISTENCIA Diámetro Nominal del Anclaje (pulg.) 5 / 8 3 / 4 Profundidad de empotramiento (pulg.) Para SI: 1 lbf = 4.45 N, 1 psi = MPa 1 psi = MPa. 1 pulg = 25.4 mm. Acero al Carbono Tensión Permisible (lbf) f' c = 2,500 psi Acero Inoxidable ,105 1, / 4 1, ,490 1, / 4 2,420 2, / 8 2,910 2, ,015 4, / 4 3, / 4 3,635 3, / 4 4,690 5,290 1 Anclajes individuales con carga de tensión estática únicamente. 2 Se determina que el concreto debe permanecer sin fisuras durante la vida servicio del anclaje 3 Combinaciones de carga de ACI Sección 5.3 o ACI Sección 9.2, según aplique (no carga sísmica) 4 30% carga muerta (D) y 70% carga viva (L); combinaciones de carga controladora 1.2 D L 5 Cálculo de del promedio ponderado de α = 0.3* *1.6 = f ' c = 2,500 psi (concreto de densidad normal). 7 c a1 = c a2 c ac 8 h h min 9 Los valores son para la Condición B cuando no se proporcionó refuerzo complementario de acuerdo con ACI (c) o ACI D.4.3(c), según aplique.

15 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 14 de 15 FIGURA 6 INSTRUCCIONES DE INSTALACIÓN

16 ESR-1917 Los Más Confiables y Ampliamente Aceptados Página 15 de 15 Proporcionado: Dos anclajes de acero al carbono KB-TZ de ½-pulg. bajo carga de tensión estática como se muestra. h ef = 3.25 pulg. Concreto de densidad normal, f' c = 3,000 psi Sin refuerzo complementario (Condición B por ACI (c) o ACI D.4.3(c), según aplique) Se asume que es concreto fisurado ya que no hay otra información disponible. Necesario: Usar Diseño de Tensión Permisible (ASD) para calcular la carga de tensión permisible para esta configuración... Cálculo por ACI Capítulo 17, ACI Apéndice D y este reporte. Paso 1. Calcular la capacidad del acero: N = na f = ,000 = 16,059lb s se ut Revisar si f uta no es mayor que 1.9f ya y 125,000 psi. Paso 2. Calcular la resistencia al desprendimiento de concreto de anclaje en tensión: N A Ref. ACI (a) Ref. ACI D D.4.3(a) Ref. Reporte Tabla 3 Nc cbg ec, N ed, N c, N cp, N N D b ANco Paso 2a. Verificar espesor mínimo del elemento, distancia y distancia al borde: s h min = 6 pulg. 6 pulg. ok min 2.375, D.8 Tabla 3 pendiente = = 3.0 Fig. 4 Para c min = 4 pulg. => controla , c min s min=5.75 [( )(-3.0)] = < pulg. < 6 pulg. OK Paso 2b. Para A N revisar 1.5h ef = 1.5(3.25) = 4.88 pulg. > c Paso 2c. Calcular A Nco y A Nc para el anclaje: A Nco = 9h 2 ef = 9 (3.25) 2 = 95.1pulg h ef = 3(3.25) = 9.75 pulg. > s A Nc = (1.5h ef + c)(3h ef + s) = [1.5 (3.25) + 4][3 (3.25) + 6] = 139.8pulg. 2 < 2A Nco ok D Tabla D Tabla 3 ' Paso 2d. Determinar ec, N : en 0 ec, N D Paso 2e. Calcular N b:n b = k cr λ a f c h 1.5 ef = , = 5,456 lb D Tabla 3 Paso 2f.Calcular factor de modificación para distancia del borde:: 4 ed, N (3.25) D Tabla 3 Paso 2g. Calcular factor de modificación para concreto fisurado: c, N =1.00 (concreto fisurado) D Tabla 3 Paso 2h. Calcular factor de modificación para división =1.00 (concreto fisurado) - - cp,n Paso 2i. Calcular N cbg : N cbg = x 5,456 = 4,952 lb (c) Paso 3. Revisar Resistencia al desprendimiento: Tabla, nn pn,f c = ,515 lb x 3,000 = 7,852 lb >4,952 OK 2, (c) D D.4.3(c) D D.4.3(c) Tabla Tabla 3 Paso 4. Resistencia controlada N cbg = 4,952 lb < nn pn < N s N cbg controla D Tabla 3 Paso 5.Para convertir a ASD, se asume U = 1.2D + 1.6L: T permisible = 4, = 3,346 lb FIGURA 7 EJEMPLO DE CÁLCULO Tabla 3

17 ICC-ES Evaluation Report ESR-1917 Reissued May 2015 Revised June 2016 This report is subject to renewal May (800) (562) A Subsidiary of the International Code Council DIVISION: CONCRETE Section: Concrete Anchors DIVISION: METALS Section: Post-Installed Concrete Anchors REPORT HOLDER: HILTI, INC DALLAS PARKWAY, SUITE 1000 PLANO, TEXAS (800) HiltiTechEng@us.hilti.com EVALUATION SUBJECT: HILTI KWIK BOLT TZ CARBON AND STAINLESS STEEL ANCHORS IN CRACKED AND UNCRACKED CONCRETE 1.0 EVALUATION SCOPE Compliance with the following codes: 2015, 2012, 2009 and 2006 International Building Code (IBC) 2015, 2012, 2009 and 2006 International Residential Code (IRC) 2013 Abu Dhabi International Building Code (ADIBC) The ADIBC is based on the 2009 IBC IBC code sections referenced in this report are the same sections in the ADIBC. Property evaluated: Structural 2.0 USES The Hilti Kwik Bolt TZ anchor (KB-TZ) is used to resist static, wind, and seismic tension and shear loads in cracked and uncracked normal-weight concrete and lightweight concrete having a specified compressive strength, f c, of 2,500 psi to 8,500 psi (17.2 MPa to 58.6 MPa) [minimum of 24 MPa is required under ADIBC Appendix L, Section 5.1.1]. The -inch- and -inch-diameter (9.5 mm and 12.7 mm) carbon steel KB-TZ anchors may be installed in the topside of cracked and uncracked normal-weight or sand-lightweight concrete-filled steel deck having a minimum member thickness, h min,deck, as noted in Table 6 of this report and a specified compressive strength, f c, of 3,000 psi to 8,500 psi (20.7 MPa to 58.6 MPa) [minimum of 24 MPa is required under ADIBC Appendix L, Section 5.1.1]. The -inch-, -inch-, 5 / 8-inch- and 3 / 4-inch diameter (9.5 mm, 12.7 mm and 15.9 mm) carbon steel KB-TZ anchors may be installed in the soffit of cracked and uncracked normal-weight or sand-lightweight concrete over metal deck having a minimum specified compressive strength, f' c, of 3,000 psi (20.7 MPa) [minimum of 24 MPa is required under ADIBC Appendix L, Section 5.1.1]. The anchoring system complies with anchors as described in Section of the 2015 IBC, Section 1909 of the 2012 IBC, and Section 1912 of the 2009 and 2006 IBC. The anchoring system is an alternative to cast-inplace anchors described in Section 1908 of the 2012 IBC, and Section 1911 of the 2009 and 2006 IBC. The anchors may also be used where an engineered design is submitted in accordance with Section R of the IRC. 3.0 DESCRIPTION 3.1 KB-TZ: KB-TZ anchors are torque-controlled, mechanical expansion anchors. KB-TZ anchors consist of a stud (anchor body), wedge (expansion elements), nut, and washer. The anchor (carbon steel version) is illustrated in Figure 1. The stud is manufactured from carbon steel or AISI Type 304 or Type 316 stainless steel materials. Carbon steel KB-TZ anchors have a minimum 5 μm ( inch) zinc plating. The expansion elements for the carbon and stainless steel KB-TZ anchors are fabricated from Type 316 stainless steel. The hex nut for carbon steel conforms to ASTM A563-04, Grade A, and the hex nut for stainless steel conforms to ASTM F594. The anchor body is comprised of a high-strength rod threaded at one end and a tapered mandrel at the other end. The tapered mandrel is enclosed by a three-section expansion element which freely moves around the mandrel. The expansion element movement is restrained by the mandrel taper and by a collar. The anchor is installed in a predrilled hole with a hammer. When torque is applied to the nut of the installed anchor, the mandrel is drawn into the expansion element, which is in turn expanded against the wall of the drilled hole. 3.2 Concrete: Normal-weight and lightweight concrete must conform to Sections 1903 and 1905 of the IBC. 3.3 Steel Deck Panels: Steel deck panels must be in accordance with the configuration in Figures 5A, 5B, 5C and 5D and have a minimum base steel thickness of inch (0.899 mm). Steel must comply with ASTM A653/A653M SS Grade 33 and have a minimum yield strength of 33,000 psi (228 MPa). ICC-ES Evaluation Reports are not to be construed as representing aesthetics or any other attributes not specifically addressed, nor are they to be construed as an endorsement of the subject of the report or a recommendation for its use. There is no warranty by ICC Evaluation Service, LLC, express or implied, as to any finding or other matter in this report, or as to any product covered by the report. Copyright 2016 ICC Evaluation Service, LLC. All rights reserved. Page 1 of

18 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 2 of DESIGN AND INSTALLATION 4.1 Strength Design: General: Design strength of anchors complying with the 2015 IBC, as well as Section R of the 2015 IRC must be determined in accordance with ACI Chapter 17 and this report. Design strength of anchors complying with the 2012 IBC as well as Section R of the 2012 IRC, must be determined in accordance with ACI Appendix D and this report. Design strength of anchors complying with the 2009 IBC and Section R of the 2009 IRC must be determined in accordance with ACI Appendix D and this report. Design strength of anchors complying with the 2006 IBC and Section R of the 2006 IRC must be in accordance with ACI Appendix D and this report. Design parameters provided in Tables 3, 4, 5 and 6 of this report are based on the 2015 IBC (ACI ) and the 2012 IBC (ACI ) unless noted otherwise in Sections through The strength design of anchors must comply with ACI or ACI D.4.1, as applicable, except as required in ACI or ACI D.3.3, as applicable. Strength reduction factors, φ, as given in ACI or ACI D.4.3, as applicable, and noted in Tables 3 and 4 of this report, must be used for load combinations calculated in accordance with Section of the IBC and Section 5.3 of ACI or Section 9.2 of ACI , as applicable. Strength reduction factors, φ, as given in ACI D.4.4 must be used for load combinations calculated in accordance with ACI Appendix C. An example calculation in accordance with the 2015 and 2012 IBC is provided in Figure 7. The value of f c used in the calculations must be limited to a maximum of 8,000 psi (55.2 MPa), in accordance with ACI or ACI D.3.7, as applicable Requirements for Static Steel Strength in Tension: The nominal static steel strength, N sa, of a single anchor in tension must be calculated in accordance with ACI or ACI D.5.1.2, as applicable. The resulting N sa values are provided in Tables 3 and 4 of this report. Strength reduction factors φ corresponding to ductile steel elements may be used Requirements for Static Concrete Breakout Strength in Tension: The nominal concrete breakout strength of a single anchor or group of anchors in tension, N cb or N cbg, respectively, must be calculated in accordance with ACI or ACI D.5.2, as applicable, with modifications as described in this section. The basic concrete breakout strength in tension, N b, must be calculated in accordance with ACI or ACI D.5.2.2, as applicable, using the values of h ef and k cr as given in Tables 3, 4 and 6. The nominal concrete breakout strength in tension in regions where analysis indicates no cracking in accordance with ACI or ACI D.5.2.6, as applicable, must be calculated with k uncr as given in Tables 3 and 4 and with Ψ c,n = 1.0. For carbon steel KB-TZ anchors installed in the soffit of sand-lightweight or normal-weight concrete on steel deck floor and roof assemblies, as shown in Figures 5A, 5B and 5C, calculation of the concrete breakout strength is not required Requirements for Static Pullout Strength in Tension: The nominal pullout strength of a single anchor in accordance with ACI and or ACI D and D.5.3.2, respectively, as applicable, in cracked and uncracked concrete, N p,cr and N p,uncr, respectively, is given in Tables 3 and 4. For all design cases Ψ c,p = 1.0. In accordance with ACI or ACI D.5.3, as applicable, the nominal pullout strength in cracked concrete may be calculated in accordance with the following equation: N p,fc = N p,cc f c 2,500 N p,fc = N p,cc f c 17.2 (lb, psi) (N, MPa) (Eq-1) In regions where analysis indicates no cracking in accordance with ACI or ACI D.5.3.6, as applicable, the nominal pullout strength in tension may be calculated in accordance with the following equation: N p,fc = N p,uuuu f c 2,500 N p,fc = N p,uuuu f c 17.2 (lb, psi) (N, MPa) (Eq-2) Where values for N p,cr or N p,uncr are not provided in Table 3 or Table 4, the pullout strength in tension need not be evaluated. The nominal pullout strength in cracked concrete of the carbon steel KB-TZ installed in the soffit of sandlightweight or normal-weight concrete on steel deck floor and roof assemblies, as shown in Figures 5A, 5B and 5C, is given in Table 5. In accordance with ACI or ACI D.5.3.2, as applicable, the nominal pullout strength in cracked concrete must be calculated in accordance with Eq-1, whereby the value of N p,deck,cr must be substituted for N p,cr and the value of 3,000 psi (20.7 MPa) must be substituted for the value of 2,500 psi (17.2 MPa) in the denominator. In regions where analysis indicates no cracking in accordance with ACI or ACI D.5.3.6, as applicable, the nominal strength in uncracked concrete must be calculated according to Eq-2, whereby the value of N p,deck,uncr must be substituted for N p,uncr and the value of 3,000 psi (20.7 MPa) must be substituted for the value of 2,500 psi (17.2 MPa) in the denominator. The use of stainless steel KB-TZ anchors installed in the soffit of concrete on steel deck assemblies is beyond the scope of this report Requirements for Static Steel Strength in Shear: The nominal steel strength in shear, V sa, of a single anchor in accordance with ACI or ACI D.6.1.2, as applicable, is given in Table 3 and Table 4 of this report and must be used in lieu of the values derived by calculation from ACI Eq b or ACI Eq. D-29, as applicable. The shear strength V sa,deck of the carbon-steel KB-TZ as governed by steel failure of the KB-TZ installed in the soffit of sand-lightweight or normal-weight concrete on steel deck floor and roof assemblies, as shown in Figures 5A, 5B and 5C, is given in Table Requirements for Static Concrete Breakout Strength in Shear: The nominal concrete breakout strength of a single anchor or group of anchors in shear, V cb or V cbg, respectively, must be calculated in accordance with ACI or ACI D.6.2, as applicable, with modifications as described in this section. The basic concrete breakout strength, V b, must be calculated in accordance with ACI or ACI D.6.2.2, as applicable, based on the values provided in

19 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 3 of 14 Tables 3 and 4. The value of l e used in ACI Eq a or ACI Eq. D-33 must be taken as no greater than the lesser of h ef or 8d a. For carbon steel KB-TZ anchors installed in the soffit of sand-lightweight or normal-weight concrete on steel deck floor and roof assemblies, as shown in Figures 5A, 5B and 5C, calculation of the concrete breakout strength in shear is not required Requirements for Static Concrete Pryout Strength in Shear: The nominal concrete pryout strength of a single anchor or group of anchors, V cp or V cpg, respectively, must be calculated in accordance with ACI or ACI D.6.3, as applicable, modified by using the value of k cp provided in Tables 3 and 4 of this report and the value of N cb or N cbg as calculated in Section of this report. For carbon steel KB-TZ anchors installed in the soffit of sand-lightweight or normal-weight concrete over profile steel deck floor and roof assemblies, as shown in Figures 5A, 5B, and 5C, calculation of the concrete pry-out strength in accordance with ACI or ACI D.6.3 is not required Requirements for Seismic Design: General: For load combinations including seismic, the design must be performed in accordance with ACI or ACI D.3.3, as applicable. Modifications to ACI shall be applied under Section of the 2015 IBC. For the 2012 IBC, Section shall be omitted. Modifications to ACI 318 (-08, -05) D.3.3 shall be applied under Section of the 2009 IBC, or Section of the 2006 IBC, as applicable. The anchors comply with ACI or ACI D.1, as applicable, as ductile steel elements and must be designed in accordance with ACI , , or ; or ACI D.3.3.4, D.3.3.5, D or D.3.3.7; ACI D.3.3.4, D or D.3.3.6; or ACI D or D.3.3.5, as applicable. Strength reduction factors, φ, are given in Tables 3 and 4 of this report. The anchors may be installed in Seismic Design Categories A through F of the IBC Seismic Tension: The nominal steel strength and nominal concrete breakout strength for anchors in tension must be calculated in accordance with ACI and or ACI D.5.1 and D.5.2, as applicable, as described in Sections and of this report. In accordance with ACI or ACI D.5.3.2, as applicable, the appropriate pullout strength in tension for seismic loads, N p,eq, described in Table 4 or N p,deck,cr described in Table 5 must be used in lieu of N p, as applicable. The value of N p,eq or N p,deck,cr may be adjusted by calculation for concrete strength in accordance with Eq-1 and Section whereby the value of N p,deck,cr must be substituted for N p,cr and the value of 3,000 psi (20.7 MPa) must be substituted for the value of 2,500 psi (17.2 MPa) in the denominator. If no values for N p,eq are given in Table 3 or Table 4, the static design strength values govern Seismic Shear: The nominal concrete breakout strength and pryout strength in shear must be calculated in accordance with ACI and or ACI D.6.2 and D.6.3, respectively, as applicable, as described in Sections and of this report. In accordance with ACI or ACI D.6.1.2, as applicable, the appropriate value for nominal steel strength for seismic loads, V sa,eq described in Table 3 and Table 4 or V sa,deck described in Table 5 must be used in lieu of V sa, as applicable Requirements for Interaction of Tensile and Shear Forces: For anchors or groups of anchors that are subject to the effects of combined tension and shear forces, the design must be performed in accordance with ACI or ACI D.7, as applicable Requirements for Minimum Member Thickness, Minimum Anchor Spacing and Minimum Edge Distance: In lieu of ACI and or ACI D.8.1 and D.8.3, respectively, as applicable, values of s min and c min as given in Tables 3 and 4 of this report must be used. In lieu of ACI or ACI D.8.5, as applicable, minimum member thicknesses h min as given in Tables 3 and 4 of this report must be used. Additional combinations for minimum edge distance, c min, and spacing, s min, may be derived by linear interpolation between the given boundary values as described in Figure 4. For carbon steel KB-TZ anchors installed on the top of normal-weight or sand-lightweight concrete over profile steel deck floor and roof assemblies, the anchor must be installed in accordance with Table 6 and Figure 5D. For carbon steel KB-TZ anchors installed in the soffit of sand-lightweight or normal-weight concrete over profile steel deck floor and roof assemblies, the anchors must be installed in accordance with Figure 5A, 5B and 5C and shall have an axial spacing along the flute equal to the greater of 3h ef or 1.5 times the flute width Requirements for Critical Edge Distance: In applications where c < c ac and supplemental reinforcement to control splitting of the concrete is not present, the concrete breakout strength in tension for uncracked concrete, calculated in accordance with ACI or ACI D.5.2, as applicable, must be further multiplied by the factor Ψ cp,n as given by Eq-1: Ψ cc,n = c c aa (Eq-3) whereby the factor Ψ cp,n need not be taken as less than 1.5 hef. For all other cases, Ψ cp,n = 1.0. In lieu of cac using ACI or ACI D.8.6, as applicable, values of c ac must comply with Table 3 or Table 4 and values of c ac,deck must comply with Table Lightweight Concrete: For the use of anchors in lightweight concrete, the modification factor λ a equal to 0.8λ is applied to all values of f c affecting N n and V n. For ACI (2015 IBC), ACI (2012 IBC) and ACI (2009 IBC), λ shall be determined in accordance with the corresponding version of ACI 318. For ACI (2006 IBC), λ shall be taken as 0.75 for all lightweight concrete and 0.85 for sand-lightweight concrete. Linear interpolation shall be permitted if partial sand replacement is used. In addition, the pullout strengths N p,uncr, N p,cr and N p,eq shall be multiplied by the modification factor, λ a, as applicable. For anchors installed in the soffit of sand-lightweight concrete-filled steel deck and floor and roof assemblies, further reduction of the pullout values provided in this report is not required. 4.2 Allowable Stress Design (ASD): General: Design values for use with allowable stress design (working stress design) load combinations calculated in accordance with Section of the IBC, must be established as follows:

20 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 4 of 14 T allowable,asd = V allowable,asd = where: φn n α φv n α T allowable,asd = Allowable tension load (lbf or kn). V allowable,asd = Allowable shear load (lbf or kn). φn n = Lowest design strength of an anchor or anchor group in tension as determined in accordance with ACI Chapter 17 and 2015 IBC Section , ACI Appendix D, ACI Appendix D and 2009 IBC Section , ACI Appendix D and 2006 IBC Section , and Section 4.1 of this report, as applicable (lbf or N). φv n = Lowest design strength of an anchor or anchor group in shear as determined in accordance with ACI Chapter 17 and 2015 IBC Section , ACI Appendix D, ACI Appendix D and 2009 IBC Section , ACI Appendix D and 2006 IBC Section , and Section 4.1 of this report, as applicable (lbf or N). α = Conversion factor calculated as a weighted average of the load factors for the controlling load combination. In addition, α must include all applicable factors to account for nonductile failure modes and required overstrength. The requirements for member thickness, edge distance and spacing, described in this report, must apply. An example of allowable stress design values for illustrative purposes in shown in Table Interaction of Tensile and Shear Forces: The interaction must be calculated and consistent with ACI or ACI D.7, as applicable, as follows: For shear loads V applied 0.2V allowable,asd, the full allowable load in tension must be permitted. For tension loads T applied 0.2T allowable,asd, the full allowable load in shear must be permitted. For all other cases: T aaaaaaa + T aaaaaaaaa,asd 4.3 Installation: V aaaaaaa V aaaaaaaaa,aaa 1.2 (Eq-4) Installation parameters are provided in Tables 1A, 1B and 6 and Figures 2, 5A, 5B, 5C and 5D. Anchor locations must comply with this report and plans and specifications approved by the code official. The Hilti KB-TZ must be installed in accordance with manufacturer s published instructions and this report. In case of conflict, this report governs. Anchors must be installed in holes drilled into the concrete using carbide-tipped masonry drill bits complying with ANSI B The minimum drilled hole depth is given in Tables 1A and 1B. Prior to installation, dust and debris must be removed from the drilled hole to enable installation to the stated embedment depth. The anchor must be hammered into the predrilled hole until h nom is achieved. The nut must be tightened against the washer until the torque values specified in Tables 1A and 1B are achieved. For installation in the soffit of concrete on steel deck assemblies, the hole diameter in the steel deck not exceed the diameter of the hole in the concrete by more than 1 / 8 inch (3.2 mm). For member thickness and edge distance restrictions for installations into the soffit of concrete on steel deck assemblies, see Figures 5A, 5B and 5C. 4.4 Special Inspection: Periodic special inspection is required in accordance with Section and Table of the 2015 IBC and 2012 IBC; Section and Table of the 2009 IBC; or Section of the 2006 IBC, as applicable. The special inspector must make periodic inspections during anchor installation to verify anchor type, anchor dimensions, concrete type, concrete compressive strength, anchor spacing, edge distances, concrete member thickness, tightening torque, hole dimensions, anchor embedment and adherence to the manufacturer s printed installation instructions. The special inspector must be present as often as required in accordance with the statement of special inspection. Under the IBC, additional requirements as set forth in Sections 1705, 1706 and 1707 must be observed, where applicable. 5.0 CONDITIONS OF USE The Hilti KB-TZ anchors described in this report comply with the codes listed in Section 1.0 of this report, subject to the following conditions: 5.1 Anchor sizes, dimensions, minimum embedment depths and other installation parameters are as set forth in this report. 5.2 The anchors must be installed in accordance with the manufacturer s published instructions and this report. In case of conflict, this report governs. 5.3 Anchors must be limited to use in cracked and uncracked normal-weight concrete and lightweight concrete having a specified compressive strength, f' c, of 2,500 psi to 8,500 psi (17.2 MPa to 58.6 MPa) [minimum of 24 MPa is required under ADIBC Appendix L, Section 5.1.1], and cracked and uncracked normal-weight or sand-lightweight concrete over metal deck having a minimum specified compressive strength, f ' c, of 3,000 psi (20.7 MPa) [minimum of 24 MPa is required under ADIBC Appendix L, Section 5.1.1]. 5.4 The values of f' c used for calculation purposes must not exceed 8,000 psi (55.1 MPa). 5.5 Strength design values must be established in accordance with Section 4.1 of this report. 5.6 Allowable design values are established in accordance with Section Anchor spacing and edge distance as well as minimum member thickness must comply with Tables 3, 4, and 6, and Figures 4, 5A, 5B, 5C and 5D. 5.8 Prior to installation, calculations and details demonstrating compliance with this report must be submitted to the code official. The calculations and details must be prepared by a registered design professional where required by the statutes of the jurisdiction in which the project is to be constructed. 5.9 Since an ICC-ES acceptance criteria for evaluating data to determine the performance of expansion anchors subjected to fatigue or shock loading is

21 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 5 of 14 unavailable at this time, the use of these anchors under such conditions is beyond the scope of this report Anchors may be installed in regions of concrete where cracking has occurred or where analysis indicates cracking may occur (f t > f r), subject to the conditions of this report Anchors may be used to resist short-term loading due to wind or seismic forces in locations designated as Seismic Design Categories A through F of the IBC, subject to the conditions of this report Where not otherwise prohibited in the code, KB-TZ anchors are permitted for use with fire-resistancerated construction provided that at least one of the following conditions is fulfilled: Anchors are used to resist wind or seismic forces only. Anchors that support a fire-resistance-rated envelope or a fire- resistance-rated membrane are protected by approved fire-resistance- rated materials, or have been evaluated for resistance to fire exposure in accordance with recognized standards. Anchors are used to support nonstructural elements Use of zinc-coated carbon steel anchors is limited to dry, interior locations Use of anchors made of stainless steel as specified in this report are permitted for exterior exposure and damp environments Use of anchors made of stainless steel as specified in this report are permitted for contact with preservativetreated and fire-retardant-treated wood Anchors are manufactured by Hilti AG under an approved quality-control program with inspections by ICC-ES Special inspection must be provided in accordance with Section EVIDENCE SUBMITTED 6.1 Data in accordance with the ICC-ES Acceptance Criteria for Mechanical Anchors in Concrete Elements (AC193), dated October 2015, which incorporates requirements in ACI / ACI for use in cracked and uncracked concrete. 6.2 Quality-control documentation. 7.0 IDENTIFICATION The anchors are identified by packaging labeled with the manufacturer s name (Hilti, Inc.) and contact information, anchor name, anchor size, and evaluation report number (ESR-1917). The anchors have the letters KB-TZ embossed on the anchor stud and four notches embossed into the anchor head, and these are visible after installation for verification.

22 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 6 of 14 TABLE 1A SETTING INFORMATION (CARBON STEEL ANCHORS) SETTING INFORMATION Symbol Units 3 /8 1 /2 Nominal anchor diameter (in.) 5 /8 3 /4 Anchor O.D. Nominal bit diameter d a In (d o) 2 (mm) (9.5) (12.7) (15.9) (19.1) d bit In. 5 / 8 3 / 4 Effective min. embedment Nominal embedment h ef h nom In / / / / /4 4 3 /4 (mm) (38) (51) (70) (51) (83) (79) (102) (83) (95) (121) in / / / / / / / / /16 (mm) (46) (59) (78) (60) (91) (91) (113) (97) (110) (136) Min. hole depth h o In / / / / /2 5 3 /4 (mm) (51) (67) (86) (67) (102) (95) (121) (102) (114) (146) Min. thickness In / 4 / 4 / 8 / /8 of fastened part 1 tmin (mm) (0) (0) (0) (19) (6) (9) (19) (0) (0) (23) Required ft-lb Installation T inst torque (Nm) (34) (54) (81) (149) Min. dia. of hole In. / 16 / 16 / 16 / 16 d in fastened part h (mm) (11.1) (14.3) (17.5) (20.6) Standard anchor lengths Threaded length (incl. dog point) Unthreaded length In / / / l anch (mm) (76) (95) (127) (95) (114) (140) (178) (121) (152) (216) (254) (140) (178) (203) (254) In / / / / / / l thread (mm) (38) (57) (93) (41) (60) (86) (124) (38) (70) (133) (171) (63) (103) (128) (179) l unthr In / / 4 3 (mm) (39) (54) (83) (77) 1 The minimum thickness of the fastened part is based on use of the anchor at minimum embedment and is controlled by the length of thread. If a thinner fastening thickness is required, increase the anchor embedment to suit. 2 The notation in parenthesis is for the 2006 IBC. TABLE 1B SETTING INFORMATION (STAINLESS STEEL ANCHORS) SETTING INFORMATION Symbol Units Nominal anchor diameter (in.) 5 / 8 3 / 4 Anchor O.D. Nominal bit diameter d a In (d o) 2 (mm) (9.5) (12.7) (15.9) (19.1) d bit In. 5 / 8 3 / 4 Effective min. embedment Nominal embedment h ef h nom In / / / /4 (mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121) in. 2 5 / / / / / /16 (mm) (59) (60) (91) (91) (113) (110) (136) In. 2 5 / / / / /4 Min. hole depth h o (mm) (67) (67) (102) (95) (121) (114) (146) Min. thickness of In. 1 / 3 4 / 1 4 / 3 4 / 3 8 / 1 4 / /8 fastened part 1 tmin (mm) (6) (19) (6) (9) (19) (3) (41) Required Installation torque Min. dia. of hole in fastened part Standard anchor lengths Threaded length (incl. dog point) Unthreaded length T inst d h ft-lb (Nm) (34) (54) (81) (149) In. 7 / 16 9 / / / 16 (mm) (11.1) (14.3) (17.5) (20.6) l In / / / / anch (mm) (76) (95) (127) (95) (114) (140) (178) (121) (152) (216) (254) (140) (203) (254) In. 7 / / / / / / / / l thread (mm) (22) (41) (73) (41) (60) (86) (124) (38) (70) (133) (171) (38) (102) (152) l unthr In. 2 1 / / / 4 4 (mm) (54) (54) (83) (102) 1 The minimum thickness of the fastened part is based on use of the anchor at minimum embedment and is controlled by the length of thread. If a thinner fastening thickness is required, increase the anchor embedment to suit. 2 The notation in parenthesis is for the 2006 IBC.

23 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 7 of 14 UNC thread mandrel dog point expansion element collar bolt washer hex nut FIGURE 1 HILTI CARBON STEEL KWIK BOLT TZ (KB-TZ) l thread d h t l anch l unthr d a h ef h nom h o FIGURE 2 KB-TZ INSTALLED Length ID marking on bolt head Length of anchor, l anch (inches) TABLE 2 LENGTH IDENTIFICATION SYSTEM (CARBON STEEL AND STAINLESS STEEL ANCHORS) A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W From 1 ½ 2 2 ½ 3 3 ½ 4 4 ½ 5 5 ½ 6 6 ½ 7 7 ½ 8 8 ½ 9 9 ½ Up to but not including 2 2 ½ 3 3 ½ 4 4 ½ 5 5 ½ 6 6 ½ 7 7 ½ 8 8 ½ 9 9 ½ FIGURE 3 BOLT HEAD WITH LENGTH IDENTIFICATION CODE AND KB-TZ HEAD NOTCH EMBOSSMENT

24 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 8 of 14 TABLE 3 DESIGN INFORMATION, CARBON STEEL KB-TZ DESIGN INFORMATION Symbol Units Nominal anchor diameter 5 / 8 3 / 4 Anchor O.D. d a(d o) in (mm) (9.5) (12.7) (15.9) (19.1) Effective min. embedment 1 Min. member thickness 2 Critical edge distance Min. edge distance Min. anchor spacing h ef h min c ac c min for s s min for c in / / / / / / 4 (mm) (38) (51) (70) (51) (83) (79) (102) (83) (95) (121) in. 3 1 / (mm) (83) (102) (127) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (140) (152) (203) (203) in / / / (mm) (152) (111) (102) (105) (140) (114) (191) (152) (165) (222) (171) (305) (254) (203) (229) In / / / / / 8 (mm) (203) (64) (64) (70) (60) (92) (83) (241) (121) (105) in / / / / / 8 (mm) (203) (127) (127) (146) (146) (156) (149) (127) (267) (225) in / (mm) (203) (64) (64) (70) (60) (89) (76) (127) (127) (102) In / / / / / / 4 (mm) (203) (92) (92) (105) (89) (121) (108) (241) (241) (197) Min. hole depth in concrete Min. specified yield strength Min. specified ult. strength Effective tensile stress area Steel strength in tension Steel strength in shear h o f y f uta A se,n N sa V sa in / / / / / 4 (mm) (51) (67) (86) (67) (102) (98) (121) (102) (117) (146) lb/in 2 100,000 84,800 84,800 84,800 (N/mm 2 ) (690) (585) (585) (585) lb/in 2 125, , , ,000 (N/mm 2 ) (862) (731) (731) (731) In (mm 2 ) (33.6) (65.0) (104.6) (152.8) lb 6,500 10,705 17,170 25,120 (kn) (28.9) (47.6) (76.4) (111.8) lb 2,180 3,595 5,495 8,090 13,675 (kn) (9.7) (16.0) (24.4) (36.0) (60.8) Steel strength in shear, lb 2,180 2,255 5,495 7,600 11,745 seismic 3 Vsa,eq (kn) (9.7) (10.0) (24.4) (33.8) (52.2) Pullout strength uncracked lb 2,160 2,515 4,110 5,515 9,145 8,280 10,680 concrete 4 Np,uncr (kn) (9.6) (11.2) (18.3) (24.5) (40.7) (36.8) (47.5) Pullout strength cracked lb 2,270 3,160 4,915 concrete 4 Np,cr (kn) (10.1) (14.1) (21.9) Anchor category Effectiveness factor k uncr uncracked concrete 24 Effectiveness factor k cr cracked concrete 6 17 Ψ c,n= k uncr/k cr Coefficient for pryout strength, k cp Strength reduction factor φ for tension, steel failure modes Strength reduction factor φ for shear, steel failure modes Strength reduction φ factor for tension, concrete failure modes or pullout, Condition B Strength reduction φ factor for shear, concrete failure modes, Condition B Axial stiffness in service load β uncr lb/in. 600,000 range 10 β cr lb/in. 135,000 For SI: 1 inch = 25.4 mm, 1 lbf = 4.45 N, 1 psi = MPa. For pound-inch units: 1 mm = inches. 1 See Fig For sand-lightweight or normal-weight concrete over metal deck, see Figures 5A, 5B, 5C and 5D and Tables 5 and 6. 3 See Section of this report. 4 For all design cases Ψ c,p =1.0. (not applicable) denotes that this value does not control for design. See Section of this report. 5 See ACI or ACI D.4.3, as applicable. 6 See ACI or ACI D.5.2.2, as applicable. 7 For all design cases Ψ c,n =1.0. The appropriate effectiveness factor for cracked concrete (k cr) or uncracked concrete (k uncr) must be used. 8 The KB-TZ is a ductile steel element as defined by ACI or ACI D.1, as applicable. 9 For use with the load combinations of ACI Section 5.3 or ACI Section 9.2, as applicable. Condition B applies where supplementary reinforcement in conformance with ACI (c) or ACI D.4.3(c), as applicable, is not provided, or where pullout or pryout strength governs. For cases where the presence of supplementary reinforcement can be verified, the strength reduction factors associated with Condition A may be used. 10 Mean values shown, actual stiffness may vary considerably depending on concrete strength, loading and geometry of application.

25 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 9 of 14 TABLE 4 DESIGN INFORMATION, STAINLESS STEEL KB-TZ DESIGN INFORMATION Symbol Units Nominal anchor diameter 5 / 8 3 / 4 Anchor O.D. d a(d o) in (mm) (9.5) (12.7) (15.9) (19.1) Effective min. embedment 1 Min. member thickness Critical edge distance Min. edge distance Min. anchor spacing h ef h min c ac c min for s s min for c in / / / / 4 (mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121) in (mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203) (203) in / / (mm) (111) (98) (140) (114) (191) (152) (178) (225) (152) (254) (178) (229) in / / / 4 2-3/8 4 1 / 4 4 (mm) (64) (73) (54) (83) (60) (108) (102) in / / (mm) (127) (146) (133) (140) (140) (254) (216) in. 2 1 / / / (mm) (57) (73) (51) (70) (60) (127) (102) in / / / (mm) (89) (114) (83) (105) (108) (241) (178) Min. hole depth in concrete Min. specified yield strength Min. specified ult. Strength Effective tensile stress area Steel strength in tension h o f y f uta A se,n N sa in. 2 5 / / / / / 4 (mm) (67) (67) (102) (98) (121) (117) (146) lb/in 2 92,000 92,000 92,000 76,125 (N/mm 2 ) (634) (634) (634) (525) lb/in 2 115, , , ,500 (N/mm 2 ) (793) (793) (793) (700) in (mm 2 ) (33.6) (65.0) (104.6) (152.8) lb 5,968 11,554 17,880 24,055 (kn) (26.6) (51.7) (82.9) (107.0) lb 4,720 6,880 9,870 15,711 Steel strength in shear V sa (kn) (21.0) (30.6) (43.9) (69.9) Pullout strength in tension, lb 2,340 2,735 5,840 8,110 seismic 2 Np,eq (kn) (10.4) (12.2) (26.0) (36.1) Steel strength in shear, seismic 2 lb 2,825 6,880 9,350 12,890 V sa,eq (kn) (12.6) (30.6) (41.6) (57.3) Pullout strength uncracked lb 2,630 5,760 12,040 concrete 3 Np,uncr (kn) (11.7) (25.6) (53.6) Pullout strength cracked lb 2,340 3,180 5,840 8,110 concrete 3 Np,cr (kn) (10.4) (14.1) (26.0) (36.1) Anchor category Effectiveness factor k uncr uncracked concrete 24 Effectiveness factor k cr cracked concrete Ψ C,N = k uncr/k cr Strength reduction factor φ for tension, steel failure modes Strength reduction factor φ for shear, steel failure modes Strength reduction φ factor for tension, concrete failure modes, Condition B Coefficient for pryout strength, k cp Strength reduction φ factor for shear, concrete failure modes, Condition B Axial stiffness in service load β uncr lb/in. 120,000 range 9 β cr lb/in. 90,000 For SI: 1 inch = 25.4 mm, 1 lbf = 4.45 N, 1 psi = MPa For pound-inch units: 1 mm = inches. 1 See Fig See Section of this report. (not applicable) denotes that this value does not control for design. 3 For all design cases Ψ c,p =1.0. (not applicable) denotes that this value does not control for design. See Section of this report. 4 See ACI or ACI D.4.3, as applicable. 5 See ACI or ACI D.5.2.2, as applicable. 6 For all design cases Ψ c,n =1.0. The appropriate effectiveness factor for cracked concrete (k cr) or uncracked concrete (k uncr) must be used. 7 The KB-TZ is a ductile steel element as defined by ACI 318 D.1. 8 For use with the load combinations of ACI Section 5.3 or ACI Section 9.2, as applicable. Condition B applies where supplementary reinforcement in conformance with ACI (c) or ACI D.4.3(c), as applicable, is not provided, or where pullout or pryout strength governs. For cases where the presence of supplementary reinforcement can be verified, the strength reduction factors associated with Condition A may be used. 9 Mean values shown, actual stiffness may vary considerably depending on concrete strength, loading and geometry of application.

26 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 10 of 14 s design c design spacing s c min at s h min s design s min at c h h min c design edge distance c FIGURE 4 INTERPOLATION OF MINIMUM EDGE DISTANCE AND ANCHOR SPACING TABLE 5 HILTI KWIK BOLT TZ (KB-TZ) CARBON STEEL ANCHORS TENSION AND SHEAR DESIGN DATA FOR INSTALLATION IN THE SOFFIT OF CONCRETE-FILLED PROFILE STEEL DECK ASSEMBLIES 1,6,7,8 DESIGN INFORMATION Symbol Units Anchor Diameter 5 / 8 3 / 4 Effective Embedment Depth h ef in / / / / / 4 Minimum Hole Depth h o in / / / / Loads According to Figure 5A Pullout Resistance, 5 uncracked concrete Np,deck,uncr lb 1,365 2,060 3,070 2,060 3,695 2,825 6,555 4,230 4,255 Pullout Resistance, 6 cracked concrete Np,deck,cr lb 1,145 1,460 2,360 1,460 2,620 2,000 4,645 3,000 3,170 Steel Strength in Shear 7 V sa,deck lb 1,745 2,130 2,715 3,000 4,945 4,600 6,040 4,840 6,190 Steel Strength in Shear, Seismic 8 V sa,deck,eq lb 1,340 1,340 1,710 3,000 4,945 4,320 5,675 3,870 5,315 Loads According to Figure 5B Pullout Resistance, 5 uncracked concrete Np,deck,uncr lb 1,365 2,010 3,070 2,010 3,695 2,825 5,210 4,230 4,255 Pullout Resistance, 6 cracked concrete Np,deck,cr lb 1,145 1,425 2,360 1,425 2,620 2,000 3,875 3,000 3,170 Steel Strength in Shear 7 V sa,deck lb 1,745 2,130 2, ,065 4,600 5,615 4,840 6,190 Steel Strength in Shear, 8 Seismic Vsa,deck,eq lb 1,340 1,340 1, ,065 4,320 5,275 3,870 5,315 Loads According to Figure 5C Pullout Resistance, 5 uncracked concrete Np,deck,uncr lb 1,285 1,845 1,865 3,375 4,065 Pullout Resistance, 6 cracked concrete Np,deck,cr lb 1,080 1,660 1,325 3,005 2,885 Steel Strength in Shear 7 V sa,deck lb 1,845 2,845 2,585 3,945 4,705 Steel Strength in Shear, 8 Seismic Vsa,deck,eq lb 1,790 1,790 2,585 3,945 4,420 1 Installations must comply with Sections and 4.3 and Figures 5A, 5B and 5C of this report. 2 The values for ɸ p in tension and ɸ sa in shear can be found in Table 3 of this report. cteristic pullout resistance for concrete compressive strengths greater than 3,000 psi may be increased by multiplying the value in the table by (f ' c / 3000) 1/2 for psi or (f ' c / 20.7) 1/2 for MPa [minimum of 24 MPa is required under ADIBC Appendix L, Section 5.1.1]. 4 Evaluation of concrete breakout capacity in accordance with ACI , and or ACI D.5.2, D.6.2, and D.6.3, as applicable, is not required for anchors installed in the deck soffit. 5 The values listed must be used in accordance with Section of this report. 6 The values listed must be used in accordance with Sections and of this report. 7 The values listed must be used in accordance with Section of this report. 8 The values listed must be used in accordance with Section of this report. Values are applicable to both static and seismic load combinations.

27 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 11 of 14 TABLE 6 HILTI KWIK BOLT TZ (KB-TZ) CARBON STEEL ANCHORS SETTING INFORMATION FOR INSTALLATION ON THE TOP OF CONCRETE-FILLED PROFILE STEEL DECK ASSEMBLIES ACCORDING TO FIGURE 5D 1,2,3,4 DESIGN INFORMATION Symbol Units Nominal anchor diameter Effective Embedment Depth h ef in Nominal Embedment Depth h nom in / / 16 2 Minimum Hole Depth h 0 in / / 8 Minimum concrete thickness 5 hmin,deck in. 21 / / / 4 Critical edge distance c ac,deck,top in Minimum edge distance c min,deck,top in Minimum spacing s min,deck,top in Required Installation Torque T inst ft-lb Installation must comply with Sections and 4.3 and Figure 5D of this report. 2 For all other anchor diameters and embedment depths refer to Table 3 and 4 for applicable values of h min, c min, and s min. 3 Design capacity shall be based on calculations according to values in Table 3 and 4 of this report. 4 Applicable for 3 1 / 4-in h min,deck < 4-in. For h min,deck 4-inch use setting information in Table 3 of this report. 5 Minimum concrete thickness refers to concrete thickness above upper flute. See Figure 5D. FIGURE 5A INSTALLATION IN THE SOFFIT OF CONCRETE OVER METAL DECK FLOOR AND ROOF ASSEMBLIES W DECK 1 1 Anchors may be placed in the upper or lower flute of the steel deck profile provided the minimum hole clearance is satisfied. FIGURE 5B INSTALLATION IN THE SOFFIT OF CONCRETE OVER METAL DECK FLOOR AND ROOF ASSEMBLIES W DECK 1 1 Anchors may be placed in the upper or lower flute of the steel deck profile provided the minimum hole clearance is satisfied.

28 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 12 of 14 FIGURE 5C INSTALLATION IN THE SOFFIT OF CONCRETE OVER METAL DECK FLOOR AND ROOF ASSEMBLIES B DECK 1,2 1 Anchors may be placed in the upper or lower flute of the steel deck profile provided the minimum hole clearance is satisfied. Anchors in the lower flute may be installed with a maximum 1 / 8-inch offset in either direction from the center of the flute. The offset distance may be increased proportionally for profiles with lower flute widths greater than those shown provided the minimum lower flute edge distance is also satisfied. 2 Anchors may be placed in the upper flute of the steel deck profiles in accordance with Figure 5B provided the concrete thickness above the upper flute is minimum 31/4-inch and the minimum hole clearance of 5/8-inch is satisfied. FIGURE 5D INSTALLATION ON THE TOP OF CONCRETE OVER METAL DECK FLOOR AND ROOF ASSEMBLIES B DECK 1,2 1 Refer to Table 6 for setting information for anchors in to the top of concrete over metal deck. 2 Applicable for 3 1 / 4-in h min < 4-in. For h min 4-inch use setting information in Table 3 of this report.

29 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 13 of 14 Nominal Anchor diameter (in.) 5 / 8 3 / 4 TABLE 7 EXAMPLE ALLOWABLE STRESS DESIGN VALUES FOR ILLUSTRATIVE PURPOSES Embedment depth (in.) For SI: 1 lbf = 4.45 N, 1 psi = MPa 1 psi = MPa. 1 inch = 25.4 mm. Carbon Steel Allowable tension (lbf) f' c = 2,500 psi Stainless Steel ,105 1, / 4 1, ,490 1, / 4 2,420 2, / 8 2,910 2, ,015 4, / 4 3, / 4 3,635 3, / 4 4,690 5,290 1 Single anchors with static tension load only. 2 Concrete determined to remain uncracked for the life of the anchorage. 3 Load combinations from ACI Section 5.3 or ACI Section 9.2, as applicable (no seismic loading). 4 30% dead load and 70% live load, controlling load combination 1.2D L. 5 Calculation of the weighted average for α = 0.3* *1.6 = f ' c = 2,500 psi (normal weight concrete). 7 c a1 = c a2 c ac 8 h h min 9 Values are for Condition B where supplementary reinforcement in accordance with ACI (c) or ACI D.4.3(c) is not provided, as applicable. FIGURE 6 INSTALLATION INSTRUCTIONS

30 ESR-1917 Most Widely Accepted and Trusted Page 14 of 14 Given: Two -inch carbon steel KB-TZ anchors under static tension load as shown. h ef = 3.25 in. Normal weight concrete, f' c = 3,000 psi No supplementary reinforcement (Condition B per ACI (c) or ACI D.4.3(c), as applicable) Assume cracked concrete since no other information is available. Needed: Using Allowable Stress Design (ASD) calculate the allowable tension load for this configuration. Calculation per ACI Chapter 17, ACI Appendix D and this report. Step 1. Calculate steel capacity: fn = f na f = ,000 = 16,059lb Check whether f uta is not greater than 1.9f ya and 125,000 psi. Step 2. Calculate concrete breakout strength of anchor in tension: N A s se ut ACI Ref (a) ACI Ref. D D.4.3(a) Report Ref Table 3 Nc cbg = ψ ec, Nψ ed, Nψ c, Nψ cp, N Nb D ANco Step 2a. Verify minimum member thickness, spacing and edge distance: h min = 6 in. 6 in. ok slope = = For cmin s min = 4in [ ] = ( )(-3.0) = < 2.375in < 6in ok s min controls , , c min 17.7 D.8 Table 3 Fig. 4 Step 2b. For A N check 1.5h = 1.5(3.25) = 4.88 in > 3.0h = 3(3.25) = 9.75 in > ef c ef s D Table 3 Step 2c. Calculate A Nco and A Nc for the anchorage: A NNN = 9h 2 ee = 9 (3.25) 2 = 95.1ii. 2 A NN = 1.5h ee + c 3h ee + s = [1.5 (3.25) + 4][3 (3.25) + 6] = 139.8ii. 2 < 2A NNN oo D Table 3 ' Step 2d. Determineψ ec, N : en = 0 ψ ec, N = D Step 2e. Calculate N b:n b = k cc λ a f c h 1.5 ee = , = 5,456 ll D Table 3 Step 2f. Calculate modification factor for edge distance: ψ 4 ed, N = = (3.25) D Table 3 Step 2g. Calculate modification factor for cracked concrete: ψ c, N =1.00 (cracked concrete) D Table 3 Step 2h. Calculate modification factor for splitting: ψ =1.00 (cracked concrete) cp,n - - Table 3 Step 2i. Calculate φ N cbg : φ N cbg = x 5,456 = 4,952 lb (c) Step 3. Check pullout strength: Table 3, φ nn pn,f c = ,515 lb x 3,000 = 7,852 lb >4,952 OK , (c) D D.4.3(c) D D.4.3(c) Table Table 3 Step 4. Controlling strength: φ N cbg = 4,952 lb < φnn pn < φn s φn cbg controls D Table 3 Step 5. To convert to ASD, assume U = 1.2D + 1.6L: T allow = 4, = 3,346 lb FIGURE 7 EXAMPLE CALCULATION