UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA

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1 UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA AMBIENTAL INSTALACIONES SANITARIAS DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO A. LABARTHE EN ATENCION AL PROGRAMA DE INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA: REFORZAMIENTO, REMODELACION, REHABILITACION Y OBRA NUEVA DE COLEGIOS EMBLEMÁTICOS INFORME DE SUFICIENCIA PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE: INGENIERO SANITARIO POR LA MODALIDAD DE ACTUALIZACIÓN DE CONOCIMIENTOS PRESENTADO POR: CARMEN JULIA DE LA CRUZ ALIAGA TOMO I LIMA PERÚ 2012

2 ii DEDICATORIA Con mucho cariño dedico este informe a mis padres que siempre me brindaron todo su amor y su apoyo moral. Gracias por todo y por creer en mí.

3 iii AGRADECIMIENTO A Dios por todas las pruebas que me ha puesto en el camino. A mis padres José y Emma, quienes durante todos estos años siempre confiaron en mí y comprendieron mis ideales. Al Ing. Sanitario José Yactayo F. por brindarme su apoyo en mi carrera profesional y en la culminación de mi informe.

4 iv RESUMEN Para el desarrollo del proyecto se aplicó la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006 y Reglamento Sanitario de Piscinas - Decreto Supremo - Nº SA. El presente informe consta de dos tomos: El Tomo I contiene 10 capítulos, bibliografía, anexos; y el Tomo II contiene los planos de diseño. El capítulo 1 describe las características generales del proyecto desde la ubicación, descripción y las instalaciones sanitarias. El capitulo 2 trata del la factibilidad de servicios de agua potable y desagüe del sistema de instalaciones sanitarias proyectado. En los capítulos 3, 4 y 5 se detallan respectivamente el sistema de agua fría, agua caliente y el riego para áreas verdes. Para estos sistemas se utilizaron los parámetros de diseño de la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio En el capítulo 6 se realiza el cálculo de la capacidad de almacenamiento de agua para consumo domestico y para riego de áreas verdes. Así como también el cálculo de la tubería de alimentación de las cisternas. El capitulo 7 detalla el sistema de desagüe y ventilación proyectado. Así mismo el sistema de evacuación del drenaje generado por la limpieza de la pista atlética. En el capítulo 8 se describe la forma de recolección y evacuación de agua de lluvia de los techos de las edificaciones. En el Capitulo 9 se detalla el diseño del sistema de recirculación, filtración, desinfección y temperado de la Piscina proyectada. En el Capitulo 10 se presentan las conclusiones y recomendaciones referentes al desarrollo del presente proyecto. Finalmente se adjunta la bibliografía empleada como fuente de información y un índice de anexos que contiene catálogos de los equipos y accesorios utilizados en las instalaciones de agua potable, riego de áreas verdes y Piscina.

5 v INDICE INTRODUCCION 1 Pág. CAPITULO 1 DESCRIPCION DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO LABARTHE UBICACIÓN DESCRIPCION DE LA I.E PEDRO LABARTHE INSTALACIONES SANITARIAS Sistema de Abastecimiento de Agua Fría y Agua Caliente Sistema de Evacuación de Desagües y Ventilación Sistema de Riego para Áreas Verdes Sistema de Recolección y Evacuación de Agua de Lluvia 10 CAPITULO 2 FACTIBILIDAD DE LOS SERVICIOS FUENTE DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE DISPOSICION FINAL DE DESAGUE 11 CAPITULO 3 SISTEMA DE AGUA FRIA GENERALIDADES CALCULO DE LA MAXIMA DEMANDA SIMULTANEA CALCULO DEL CAUDAL DE BOMBEO DIMENSIONAMIENTO DE LOS DIAMETROS DE SUCCION E IMPULSION CALCULO DE LA ALTURA DINAMICA (H.D.T) CÁLCULO Y SELECCIÓN DEL EQUIPO DE BOMBEO 20

6 vi Electrobomba de Presión Contante y Velocidad Variable Electrobomba Sumidero Datos Técnicos de las Electrobombas DIMENSIONAMIENTO DE LA RED DE DISTRIBUCION DE AGUA FRIA 30 CAPITULO 4 SISTEMA DE AGUA CALIENTE GENERALIDADES CRITERIO DE DISEÑO CALCULO DE LA DOTACION DE AGUA CALIENTE CALCULO DE LA CAPACIDAD DEL CALENTADOR ELECTRICO Características Principales para Calentadores Eléctricos DIMENSIONAMIENTO DE LA RED DE DISTRIBUCION DE AGUA CALIENTE 37 CAPITULO 5 SISTEMA DE RIEGO PARA AREAS VERDES GENERALIDADES SISTEMA DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO COMPONENTES DEL EQUIPO DE RIEGO CRITERIOS DE DISEÑO CALCULO DEL CAUDAL DE BOMBEO CALCULO DEL TIEMPO DE RIEGO DE CADA CIRCUITO CALCULO DE VOLUMEN DE AGUA PARA EL RIEGO DE AREAS VERDES DIMENSIONAMIENTO DE LOS DIAMETROS DE SUCCION E IMPULSION CALCULO DE LA ALTURA DINÁMICA TOTAL (HDT) CALCULO Y SELECCION DEL EQUIPO DEL EQUIPO DE BOMBEO Electrobombas de Presión Constante y Velocidad Variable 51

7 vii Datos Técnicos de las Electrobombas DIMENSIONAMIENTO DE LA RED DE DISTRIBUCION DE AGUA PARA RIEGO DE AREAS VERDES 53 CAPITULO 6 VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO GENERALIDADES CALCULO DE LA DOTACION DE AGUA SEGÚN R.N.E CALCULO DEL VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO Calculo del Volumen de agua para Consumo Domestico Calculo del Volumen de agua para Riego de Áreas Verdes Calculo del Volumen Total Útil de Agua DIMENSIONAMIENTO DE LAS CISTERNAS CALCULO DE LA TUBERIA DE ALIMENTACION DE LA RED PÚBLICA HASTA LA CISTERNA 59 CAPITULO 7 SISTEMA DE DESAGUE Y VENTILACION GENERALIDADES SISTEMA DE RECOLECCION Y EVACUACION DE LOS DESAGUES PARAMETROS DE DISEÑO SEDIMENTADOR DIMENSIONAMIENTO DE LOS RAMALES Y MONTANTES DIMENSIONAMIENTO DE LOS COLECTORES SISTEMAS DE VENTILACION 71

8 viii CAPITULO 8 SISTEMA DE RECOLECCION Y EVACUACION DE AGUA DE LLUVIAS GENERALIDADES SISTEMA DE RECOLECCION Y EVACUACION DE AGUA DE LLUVIAS 73 CAPITULO 9 PISCINA TEMPERADA GENERALIDADES DIMENSIONES DE LA PISCINA Volumen y Caudal de Recirculación de la Piscina ABASTECIMIENTO DE AGUA DE LA PISCINA DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE RECIRCULACION Electrobombas y Trampa de pelos Líneas de Succión Líneas de Descarga Filtros LIMPIEZA DE AGUA SUPERFICIAL, DESINFECCION Y TEMPERADO DE LA PISCINA Limpieza del agua superficial de la piscina 80 - Cámara de Compensación Desinfección del agua de la piscina Equipo de Temperado de la piscina CALCULO DE LA ALTURA DINAMICA TOTAL (HDT) Pérdida de carga en la línea de succión de la cámara de compensación Pérdida de carga en la línea de succión del drenaje del fondo Pérdida de carga en la línea de de retornos hacia la piscina Pérdida de carga en la línea de impulsión de la bomba Pérdida de carga en los filtros 88 80

9 ix Pérdida de carga en los Calentadores Determinación de la Altura Dinámica Total (HDT) CÁLCULO Y SELECCIÓN DEL EQUIPO DE BOMBEO Electrobomba Centrifuga Horizontal Electrobomba Sumidero CALCULO DEL EQUIPO DE FILTRADO Datos Técnicos de los Filtros CALCULO DE CALENTADORES Datos Técnicos de los Calentadores 98 CAPITULO CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES CONCLUSIONES RECOMENDACIONES 100 BIBLIOGRAFIA 101 ANEXOS

10 -1- INTRODUCCION El presente informe de Instalaciones sanitarias pretende dar una mirada amplia a las instalaciones sanitarias utilizadas en la I.E Pedro A. Labarthe correspondiente al diseño de redes de agua potable, agua caliente, desagüe, ventilación, sistema de riego automatizado, recolección, evacuación de agua de lluvias y diseño de piscina temperada. El diseño brindará distribución, cantidad y presión adecuada de salida de agua, el desagüe permitirá una adecuada evacuación de las aguas servidas para evitar la ocurrencia, propagación de enfermedades y malos olores. La recolección y evacuación del agua pluvial debe ser el adecuado para remover el exceso de agua para prevenir inconvenientes y proveer protección contra la pérdida de la propiedad. El diseño de riego por aspersión automatizado debe ser tal que brinde la cantidad de agua necesaria evitando derroches de agua y energía eléctrica. El diseño de piscina debe ser tal que asegure una adecuada recirculación a fin de proteger la salud de los usuarios. Para el desarrollo de las instalaciones sanitarias interiores que abarca el agua fría, caliente, desagüe, ventilación y drenaje pluvial, se aplico la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006 y para el desarrollo de piscina el Reglamento Sanitario de Piscinas - Decreto Supremo - Nº SA. La I.E Pedro A. Labarthe contara con pabellón de inicial, primaria y secundaria en total 37 aulas que albergaran como máximo 35 alumnos por aulas. Se tendrán pabellones de un piso, de dos y hasta de tres pisos. Como servicios generales la I.E contara con una piscina, un auditorio, y un campo deportivo con sus respectivas tribunas. La capacidad total de la Institución Educativa es de 2345 alumnos por dos turnos. El área del terreno es 49, m2.

11 -2- La experiencia adquirida en el desarrollo de este proyecto en instalaciones sanitarias interiores fue muy valiosa y SE ESPERA que sirva de aporte a los alumnos, egresados, bachilleres de la especialidad de ingeniería sanitaria y a algunos ingenieros sanitarios que se dediquen al diseño de instalaciones sanitarias interiores.

12 -3- CAPITULO 1 DESCRIPCION DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO A.LABARTHE 1.1. UBICACIÓN La Institución Educativa se encuentra ubicada en el Distrito de la Victoria Provincia de Lima - Departamento de Lima. Los linderos del I.E Pedro A. Labarthe son las siguientes: Frente: Con la Av. México con una línea curva con ml. Fondo: Con propiedad de terceros con ml; y con la I.E.E. Solidaridad con y ml. Lado derecho: Con el Pasaje Fernando Lores con ml. Lado Izquierdo: Con la Av. San Luis con ml. Figura 1.1.1: Ubicación del I.E Pedro Labarthe

13 DESCRIPCION DE LA I.E PEDRO LABARTHE El presente proyecto contempla el diseño de INSTALACIONES SANITARIAS DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO A. LABARTHE. La I.E. contempla zonas definidas de manera que haya interacción de los diversos ambientes y espacios. En este proyecto la especialidad de estructuras ejecutara trabajos de reforzamiento, rehabilitación, remodelación y obra nueva; para la especialidad de instalaciones sanitarias se proyecta un nuevo sistema de abastecimiento de agua potable, redes de desagüe, redes de riego por aspersión. La distribución de la I.E PEDRO A. LABARTHE es la siguiente: Nivel Secundario: Modulo 1, 2, 3, 4,5. A. Obra Nueva: Modulo 1 (Pabellón Central): Sera de tres pisos y cuenta con la siguiente distribución: Primer piso: SUM 1 y 2, una (01) sala de atención a padres, una (01) oficina de OBE, un (01) de control y vigilancia, un (01) ambiente para la recepción, un (01) SS.HH de hombres mujeres. Segundo piso: Una (01) oficina de administración, una (01) oficina de certificados y notas, una (01) oficina para dirección, secretaria, sala de reuniones y sub-dirección, un (01) SS.HH de hombres y mujeres. Tercer piso: Una (01) Biblioteca, una (01) sala de lectura, una (01) hemeroteca; una (01) sala de profesores y un (01) SS.HH de hombres y mujeres.

14 -5- B. Reforzamiento, Remodelación y Rehabilitación Modulo 2 (Pabellón AB): Primer piso: Un (02) aula, un (01) laboratorios de electricidad, dos (02) laboratorios de electrónica, un (01) departamento psicológico, un (01) almacén, una (01) oficina de auxiliar. Segundo piso: Dos (02) aulas, tres (03) laboratorios de computación, un (01) depósito y una (01) oficina de auxiliar. Modulo 3 (Pabellón CD): Primer piso: Cuatro (04) aulas, un (01) departamento médico, un (01) tópico, una (01) oficina de auxiliar y una (01) oficina de tutoría. Segundo piso: Cuatro (04) aulas, dos (02) oficinas de tutoría, un (01) sala de profesores, una (01) oficina de auxiliar y un (01) SS.HH. Modulo 4 (Pabellón EF): Primer piso: Cuatro (04) aulas, una (01) tutoría. También corresponde al Nivel Inicial: una (01) oficina administrativa, una (01) subdirección, una (01) cocina, una (01) oficina de auxiliar, un (01) hall de atención padres y un (01) SS.HH. Segundo piso: Cuatro (04) aulas, dos (02) tutorías, una (01) sala de profesores, una 01) oficina de auxiliar y un (01) SS.HH. Modulo 5 (Pabellón GH): Primer piso: Dos (02) laboratorios de química, dos (02) laboratorios de biología, un (01) laboratorio de química, un (01) almacén y una (01) oficina de tutoría.

15 -6- Segundo piso: Dos (02) talleres de cosmetología, dos (02) talleres de costura, una (01) sala de Instrumentos musicales, una (01) tutoría Nivel Primario: Modulo 6, 7, 8, 9. A. Reforzamiento, Remodelación y Rehabilitación Modulo 6: Sera de dos pisos y en total tiene diez (10) aulas. Modulo 7: Primer piso: Una (01) cocina-comedor, una (01) sala de lectura y un (01) archivo de Libros. Segundo Piso: Sala de música e instrumentos musicales, almacén de instrumentos. Modulo 8: Serán de dos pisos y aquí se ubicaran las oficinas administrativas del nivel primario: Una (01) oficina de Sub-dirección, una (01) oficina de secretaria y una (01) sala de profesores. Modulo 9: Primer Piso: 05 aulas (R1, R2, R3, R4 y R5) Segundo Piso: 05 aulas (R6, R7, R8, R9 y R10) Nivel Inicial: Modulo 10, 11, 12. A. Obra Nueva: Modulo 10, 11, 12: Será de un solo piso contado y tendrá la siguiente distribución: Siete (07) aulas, un (01) SUM, cuatro (04) módulos SSHH, Patios, áreas de juego, jardines huerto Talleres: Modulo 14, 15,16, 17, 18, 19. A. Obra Nueva: Modulo 14 (Vestidores): Sera de un solo piso tendrán SS.HH, vestidores y duchas para hombres y mujeres.

16 -7- B. Rehabilitación: Modulo 15 (Gimnasio): Antes laboratorios, será de un solo piso y contara con un lavadero. Modulo 16 (Taller de Soldadura): De un solo piso y conformado por la siguiente distribución: Taller, dos (02) oficinas, un (01) depósito, un (01) almacén y un (01) SS.HH. Modulo 17 (Taller de Mecánica): De un solo piso y conformado por la siguiente distribución: Taller, dos (02) oficinas, un (01) depósito, un (01) almacén y un (01) SS.HH. Modulo 18: (Taller de Carpintería): De un solo piso y conformado por la siguiente distribución: Taller, tres (03) oficinas, un (01) depósito, un (01) almacén y un (01) SS.HH. Modulo 19 (Taller de Agropecuaria): De un solo piso y conformado por la siguiente distribución: Taller, una (01) Oficina una (01) guardianía, un (01) almacén y un (01) SS.HH Deportes y Estadio: Modulo 13, Kiosco Tipo1 y 2. A. Obra Nueva: Modulo 13 (Tribuna): Nivel superior: Tribuna 580 m2 (Cap. 390 espectadores), Nivel inferior: Un (01) SS. HH. para hombres, un (01) SS.HH para mujeres, dos (02) ambientes vestidores- duchas para el equipo A y B, un (01) vestidor- ducha para árbitros, un (01) tópico.

17 Servicios Generales: Modulo 20, 21, Kiosco Tipo1 y 2, SS.HH Tipo 1, 2 y 3. A. Obra Nueva: Modulo 20 (Piscina Temperada): Primer piso: Piscina temperada de 5mx12.50mx1.50m, módulos de SS.HH., vestidores y duchas, duchas exteriores, cuarto de máquinas, oficina y recepción. Segundo piso: Mezanine y cafetín. Modulo 21 (Auditorio): Sótano: Sala de ensayos, escalera, vestuarios y camerinos Primer Piso:Foyer, sala (Auditorio), escenario, ingresos, depósito, cabina de proyección, SS.HH, Caseta de Control y/o Boletería. Kiosco Tipo1 y 2: Serán de un solo piso, cada kiosco está dividido en dos ambientes y cada uno con su respectivo lavadero. SS.HH Tipo 1, 2 y 3: SS.HH Tipo 1 y 2: Sera de dos pisos contara con SS.HH para hombres, mujeres, profesores y profesoras. SS.HH Tipo 3: Sera de tres pisos contara con SS.HH de servicio, SS.HH de hombres, mujeres, profesores y profesoras Exteriores: Cisterna Caseta de Bombeo, Losas Deportivas, Portadas de Ingreso. A. Obra Nueva: Cisterna Cuarto de Bombas: Se tendrán dos (02) cisterna cuarto de bombas enterrados de concreto armado. Una (01) de ellas estará ubicado al frente del Pabellón Central, y el otro ubicado a lado derecho de la Portada de ingreso al Estadio.

18 -9- Portadas de Ingreso: Tendrán 06 portadas de ingreso: Portada 01: Ingreso al Auditorio. Portada 02: Ingreso Principal (Nivel Secundaria). Portada 03: Ingreso al Nivel Primaria. Portada 04: Ingreso al Estadio. Portada 05: Ingreso Vehicular. Portada 06: Ingreso al Nivel Inicial INSTALACIONES SANITARIAS Describe el diseño de las instalaciones sanitarias de agua fría, agua caliente, agua para riego de jardines, evacuación de desagües, ventilación y evacuación de agua de lluvia Sistema de Abastecimiento de Agua Fría y Agua Caliente. Para el abastecimiento de agua potable se utilizara como fuente la red publica de Sedapal. Se ha determinado tres (03) conexiones domiciliaras. Dos (02) conexiones que llenaran de agua a dos (02) cisternas las cuales con ayuda de equipos de bombeo de presión constante impulsaran el agua a los servicios y una (01) conexión para el llenado de la piscina. El sistema de abastecimiento del agua caliente será desde los calentadores eléctricos hacia los aparatos sanitarios que requieran de agua caliente (duchas). La capacidad de los calentadores eléctricos a instalar variara desde 80 lt hasta 110lt. Las tuberías de agua caliente se diseñarán desde el calentador hacia los aparatos sanitarios teniendo en cuenta la máxima demanda simultánea de agua caliente Sistema de Evacuación de Desagües y Ventilación La descarga de desagüe generada por la Institución Educativa será evacuada por gravedad. Para la recolección y evacuacion de los

19 -10- desagües producidos en la I.E se ha proyectado una red de desagüe conformada por tuberías de PVC CLASE PESADA NTP cuyos diámetros varían entre Ø4 y Ø6, unidades de inspección conformadas por cajas de desagüe de registros y buzones de concreto f c=210 kg/cm2. Se ha diseñado un Sistema de Ventilación con tuberías y accesorios, con el fin de obtener una máxima eficiencia en todos los puntos que requieran ser ventilados a fin de evitar la ruptura de sellos hidráulicos, alzas de presión y la presencia de malos olores Sistema de Riego para Áreas Verdes. El diseño de riego por aspersión automatizado debe ser tal que brinde la cantidad de agua necesaria evitando derroches de agua y energía eléctrica. Utilizara como fuente, el agua almacenada en las cisternas Nº 1 y Nº 2 tal como se indica en el Plano IS 03. Estas cisternas almacenan el agua de consumo domestico y el agua para riego de los jardines. La operación del riego se ejecuta mediante un programador PLC que permite controlar el riego determinando la hora de inicio y la duración del mismo, permitiendo realizar los riegos por las noches (preferentemente) o adecuarlos, de tal manera que no interfiera con las actividades que se pudieran realizar en las áreas verdes del colegio Sistema de Recolección y Evacuación de Agua de Lluvia La recolección de las aguas de lluvia será a través de canaletas de concreto, canaletas metálicas de sección rectangular y gárgolas, las aguas de lluvias colectadas, son conducidas hacia montantes de drenaje pluvial, ubicadas en forma estratégica a fin de que permita su evacuación al jardín, promoviendo su infiltración o en su defecto descargaran en un sumidero de grava.

20 PROYECTO: ESPECIALIDAD: UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL ESCUELA ACADEMICO PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA INSTALACIONES SANITARIAS DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO LABARTHE INSTALACIONES SANITARIAS PLANO: UBICACION DE LOS MODULOS DE LA I.E ASESOR: ING. PABLO ROBERTO PACCHA HUAMANI INGENIERO SANITARIO CIP DISTRITO: PROYECTISTA: RIMAC PROVINCIA: BACH. CARMEN JULIA DE LA CRUZ ALIAGA LIMA FECHA: DPTO: Junio del 2012 LIMA LAMINA: U - 01 ARCHIVO CAD: ESCALA: S/E 01 DE 01

21 -11- CAPITULO 2 FACTIBILIDAD DE LOS SERVICIOS 2.1. FUENTE DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE Se tomará como fuente de abastecimiento la red Pública de SEDAPAL. Para este proyecto se ha determinado 03 conexiones domiciliarias de agua y son las siguientes: 01 conexión domiciliaria de agua de 2 1/2 por la Av. México, la cual llenara a la cisterna Nº 1 de 113 m3. 01 conexión domiciliaria de agua de 1 1/2 por la Av. México, la cual servirá para el llenado de la piscina. 01 conexión domiciliaria de agua de 1 1/2 por la Av. San Luis, la cual llenara a la cisterna Nº 2 de 52 m DISPOSICION FINAL DE DESAGUE El sistema de desagüe descargara por gravedad a la red de alcantarillado de SEDAPAL. Para este proyecto se ha determinado 08 conexiones domiciliarias de desagüe y son las siguientes: 05 conexiones domiciliarias de desagüe de 6 por la Calle Fernando Lores, que evacuará el desagüe de los SS.HH del nivel Inicial, nivel Secundaria, Talleres, Tribuna, Auditorio y Pabellón Central. Así como la descarga del Sedimentador. 01 conexión domiciliaria de desagüe de 6 por la Av. México, la cual evacuara el desagüe de los SS.HH de la Piscina, Laboratorios y Cocina. 02 conexiones domiciliarias de desagüe de 6 por la Av. San Luis, que evacuara el desagüe de los SS.HH del nivel Primaria, Vestidores, Gimnasio y Kiosko.

22 -12- CAPITULO 3 SISTEMA DE AGUA FRIA 3.1. GENERALIDADES El abastecimiento de agua potable de la I.E. Pedro A. Labarthe se realizará a través de tres (03) conexiones domiciliarias de agua potable. Una (01) conexión de Ø2 1/2 ubicada en la Av. México que abastecerá al Sector N 1, una (01) conexión Ø1 1/2 en la Av. San Luis que abastecerá al Sector N 2 y una (01) conexión de Ø1 1/2 en la Av. México para el llenado de la piscina. Para cada sector se proyectara un (01) Sistema de abastecimiento Indirecto Cisterna - Electro bombas de presión constante y velocidad variable conformada por: Tubería de alimentación: Se inicia en la conexión domiciliaria y termina en la cisterna. Conduce el caudal necesario para llenar la cisterna en las horas de mínimo de consumo. Almacenamiento: Es una cisterna enterrada de concreto armado de f c= 210 kg/cm 2 y tiene una capacidad útil para almacenar la dotación diaria requerida por el I.E. Caseta de Bombeo: Las casetas de bombeo contarán con un ingreso de 1.00 m x 1.00 m y dimensiones que permitan la instalación de los equipos de bombeo, tableros de control, etc., para una correcta operación y mantenimiento del sistema. El ingreso a la caseta de bombeo será mediante una escalera de tipo gato. El piso de las casetas será impermeabilizado y con pendiente de 1.5% hacia el sumidero. Equipo de bombeo: Se instalara dentro de la Caseta de Bombeo: Dos (02) Electrobombas de presión constante y velocidad variable (Sector Nº 1 = 7 HP y Sector Nº 2 = 3 HP) que permitirá suministrar el agua directamente a los servicios con presión constante y caudal de acuerdo a la demanda.

23 Tanque Hidroneumático (24 Lt): Será parte del sistema de las electrobombas de presión constante y velocidad variable. Este tanque hidroneumático tiene como función evitar que las bombas arranquen cuando el consumo sea mínimo. 01 Bomba sumidero (0.5 HP): Se instalara dentro del pozo sumidero con la finalidad de evacuar las aguas provenientes de posibles fugas o de la reparación de las bombas. De esta manera se garantizará la protección de los equipos dentro de la caseta de bomba. Redes Interiores: Comprende las tuberías de PVC-Clase 10 NTP de diámetros de Ø2, Ø1.1/2, Ø1.1/4, Ø1, Ø3/4 y Ø 1/2, ubicadas al interior de los ambientes (SS.HH, Laboratorios, Talleres, etc.) tal como se indica en los planos IS-07 al IS-09. Los ambientes contarán con sus válvulas de interrupción tipo esférica para controlar los servicios. Redes Exteriores: Es la red comprendida desde la caseta de bombas hasta el ingreso de los ambientes que cuentan con servicios. Están conformadas por tuberías de PVC- Clase 10 NTP de Ø4, Ø3, Ø2 1/2, Ø 2, Ø 1 1/2", Ø1 1/4", Ø1, Ø3/4 ; según se indica en el plano IS-01. Se ha considerado válvulas de interrupción tipo esférica con fines de operación y mantenimiento del sistema CÁLCULO DE LA MAXIMA DEMANDA SIMULTÁNEA El Cálculo de la máxima demanda simultánea se hará utilizando el método de Roy Hunter (método basado en las probabilidades), éste consiste en asignar a cada aparato sanitario o grupo de aparatos sanitarios un número de unidades de gasto o unidades de hunter (UH). Por el uso masivo de los SS.HH por el alumnado se utilizara la tabla del Anexo Nº2: Unidades de Gasto para el Cálculo de las Tuberías de Distribución de Agua en los Edificios (Aparatos de Uso Público) establecidas en la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006.

24 -14- A. Cálculo de la Máxima Demanda Simultánea del Sector 1: Cuadro Nº 3.2.1: Cálculo de la M.D.S del Sector Nº 1 APARATOS SANITARIOS UH CANTIDAD PARCIAL INODORO (FLUXOMETRO) INODORO (TANQUE BAJO) OVALIN LAVATORIO LAVADERO LAVADERO CORRIDO (gasto por salida) URINARIO CORRIDO URINARIO (FLUXOMETRO) DUCHA BOTADERO (gasto por salida) GRIFO DE RIEGO Dos Puntos de Riego asumiremos 3UH por c/u 6 TOTAL DE UNIDADES HUNTER 1, 582 MAXIMA DEMANDA SIMULTANEA (Lts/seg) B. Cálculo de la Máxima Demanda Simultánea del Sector 2: Cuadro Nº 3.2.2: Cálculo de la M.D.S del Sector Nº 2 APARATOS SANITARIOS UH CANTIDAD PARCIAL INODORO (FLUXOMETRO) INODORO (TANQUE BAJO) OVALIN LAVATORIO LAVADERO LAVADERO CORRIDO (gasto por salida) URINARIO CORRIDO URINARIO (FLUXOMETRO) DUCHA BOTADERO (gasto por salida) GRIFO DE RIEGO Dos Puntos de Riego asumiremos 3UH por c/u 6 TOTAL DE UNIDADES HUNTER 354 MAXIMA DEMANDA SIMULTANEA (Lts/seg) 4.38

25 CÁLCULO DEL CAUDAL DE BOMBEO El caudal de bombeo corresponde al caudal de la máxima demanda simultánea (MDS) de cada sector. A continuación el Caudal de Bombeo de cada Sector: Cuadro Nº 3.3.1: Caudal de Bombeo por Sector Sector U.H Caudal de Bombeo (lps) Sector N 1 1, Sector N DIMENSIONAMIENTO DE LOS DIAMETROS DE SUCCION E IMPULSION Del Anexo Nº5 de la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006 que estipula los diámetros de las tuberías de impulsión en función del Gasto de Bombeo. A. Dimensiones de los diámetros de succión e impulsión del Sector Nº 1 Caudal de Bombeo (Q bombeo) = l/s. Diámetro de Impulsión ( Impulsión) = Ø3. Diámetro de succión ( succión) = Ø4. B. Dimensiones de los diámetros de succión e impulsión del Sector N 2 Caudal de Bombeo (Q bombeo) = 4.38 l/s Diámetro de Impulsión ( Impulsión) = Ø2 1/2 Diámetro de succión ( succión) = Ø3

26 CÁLCULO DE LA ALTURA DINAMICA TOTAL (H.D.T) Para calcular la altura dinámica total (HDT) se identificara el tramo del circuito más desfavorable de cada sector y se utilizara la siguiente fórmula: HDT= Hd - Hs + Hf + Ps Donde: Hd = Altura de descarga. Hs = Altura de succión. Hf = Perdida total de carga por fricción (descarga y succión). Ps = Presión en el punto más desfavorable (aparato sanitario de mayor presión de trabajo). La altura de descarga (Hd) es la diferencia entre el nivel del punto más desfavorable (aparato sanitario más alejado y de mayor presión de trabajo) del circuito que será abastecido y el eje de la electrobomba. La altura de succión (Hs) es la diferencia entre el nivel del espejo de agua de la cisterna y el eje de la electrobomba. La pérdida total de carga por fricción (Hf) se determinara de la siguiente manera: Primer paso.- Se identificará el tramo más desfavorable de cada sector, el cual corresponderá al aparato sanitario más alejado y de mayor presión de trabajo. Segundo paso.- Con los datos de longitud, caudal, diámetro y material de la tubería, se procederá a calcular la perdida de carga total por fricción (descarga y succión). La presión de salida (Ps), es la presión que corresponde al aparato sanitario con mayor presión de trabajo.

27 -17- A. Cálculo de la Altura Dinámica Total (HDT) del Sector N 1 El tramo más desfavorable es el Tercer piso del SS.HH Tipo 3, por lo tanto se procede a realizar el cálculo de la pérdida de carga por fricción como se indica en el Cuadro N Cuadro N 3.5.1: Pérdida Total de Carga por fricción del Sector N 1 Tramo RAMAL PRINCIPAL Unidades Hunter Caudal (lps) DN DI (pulg) (mm) (mm) Veloc. (m/s) Long. Horiz. (m) Long. Vert. (m) Codo 90 Longitudes Equivalentes por accesorio L eq Tee L eq Reducc. L eq Valv. L eq Bomba - A 1, A - B 1, B - O O - P P - Y / SS.HH- TIPO 3 - SS.HH DE HOMBRES - 3ER PISO Y / / / / / URIN.(FLUX) / Suma Total (Hf) 5.91 Long. Total Equiv. (m) Long. Total (m) hf total (m)

28 -18- Hallamos la Altura Dinámica Total del Sector Nº 1 donde: Hd = 10.57m. Hs = 1.85m. Hf = 5.91m. Ps = 12.00m. Remplazando: HDT sector Nº 1 = Hd - Hs + Hf + Ps HDT sector Nº 1 = HDT sector Nº 1 = 26.63m 27.00m. B. Cálculo de la Altura Dinámica Total (HDT) del Sector N 2 El tramo más desfavorable es el Segundo Piso del SS.HH Tipo 2, por lo tanto se procede a realizar el cálculo de la pérdida de carga por fricción como se indica en el Cuadro N Hallamos la Altura Dinámica Total del Sector Nº 2 donde: Hd = 6.50m. Hs = 1.75m. Hf = 4.91m. Ps = 12.00m Remplazando: HDT sector Nº 2 = Hd - Hs + Hf + Ps HDT sector Nº 2 = HDT sector Nº 2 = m.

29 -19- Cuadro N 3.5.2: Pérdida Total de Carga por fricción del Sector N 2 Tramo RAMAL PRINCIPAL Unidades Hunter Caudal (lps) DN DI (pulg) (mm) (mm) Veloc. (m/s) Long. Horiz. (m) Long. Vert. (m) Codo 90 Longitudes Equivalentes por accesorio L eq Tee L eq Redu cc L eq Valv. L eq Bomba - A / A - B SS.HH- TIPO 1 - SS.HH DE ALUMNOS - 2DO PISO B / / / / INOD.(FLUX) / Suma Total (Hf) 4.91 Long. Total Equiv. (m) Long. Total (m) hf total (m)

30 CÁLCULO Y SELECCIÓN DEL EQUIPO DE BOMBEO Para asegurar la continuidad del servicio de agua de consumo domestico se instalara en la caseta de bombas de cada Sector, dos (02) electrobombas de presión constante y velocidad variable que trabajaran en forma alternada. Cada una de ellas tendrá la capacidad para suministrar el caudal total de bombeo requerido por el Sector. De esta forma en caso de que una de ellas deje de funcionar o requiera de mantenimiento la otra electrobomba podrá seguir brindando el servicio. Para calcular la Potencia de las electrobombas hallaremos la Potencia Nominal y la Potencia de Diseño. Cálculo de la Potencia Nominal (Pot N ) Pot N = Q x HDT b 75 xe Donde: Pot. N = Potencia Nominal (HP) Qb = Caudal de Bombeo (l/s) HDT = Altura Dinámica Total (m) e = Eficiencia Cálculo de la Potencia Diseño (Pot D ) Es la potencia nominal multiplicada por el factor de seguridad de Pot D = 1.25xPot N Potencia Recomendada (Pot R ) Se tomara el valor inmediato superior COMERCIAL de la potencia de diseño calculada.

31 Electrobombas de Presión Constante y Velocidad Variable. A. Cálculo de la Potencia de la Electrobomba del Sector N 1 Cálculo de la Potencia Nominal (Pot N ) Donde: Qb = l/s. HDT = m. e = 0.70 Pot Pot N N x = 75 x 0.70 = 5.22HP Cálculo de la Potencia Diseño (Pot D ) Pot Pot D D = 1.25x5.22 = 6.52HP Potencia Recomendada (Pot R ) PotR = 7.00HP B. Cálculo de la Potencia de la Electrobomba del Sector N 2 Cálculo de la Potencia Nominal (Pot N ) Donde: Qb = 4.38 l/s HDT = m e = 0.70 Pot Pot N N 4.38 x = 75 x 0.70 = 1.83HP

32 -22- Cálculo de la Potencia Diseño (Pot D ) Pot Pot D D = 1.25x6.72 = 2.28HP Potencia Recomendada (Pot R ) PotR = 3.00HP Electrobombas Sumidero En el cuarto de bombas de cada sector se colocara una (01) electrobomba sumidero como medida de protección para evacuar al desagüe las eventuales fugas de agua que puedan darse en las tuberías y accesorios de la instalación hidráulica de los equipos de bombeo de consumo domestico y de riego de áreas verdes. Como caudal de la electrobomba sumidero se tomara el equivalente al 15% de la suma de los caudales de estos dos (02) equipos de bombeo, que son los que generarían las eventuales fugas de agua. A. Cálculo de la Potencia de la Electrobomba Sumidero Sector Nº 1 Cálculo del Caudal de la Electrobomba Sumidero Donde: Qb doméstico = l/s. Qb riego = 6.07 l/s. Caudal = 0.15 x ( Qb + Qb ) Bomba sumidero domestico riego Cisterna Nº1 lt lt Caudal Bomba sumidero = 0.15 x ( ) sg sg Caudal Bomba sumidero = 2.43 lt / sg

33 -23- Cálculo de la Altura dinámica total (HDT) Para determinar la altura dinámica total se calculara la pérdida de carga en la tubería de impulsión de la electrobomba sumidero, para lo cual utilizaremos la formula de Hazen y Williams: x L x Q Hf = tuberia D x C Donde: Hf tubería= Pérdida de carga en (m) Q = Caudal (lt /s) D = Diámetro de la tubería (pulg) L = Longitud de la tubería (m) C =Coeficiente de rugosidad (a dimensional) Las pérdidas locales en la tubería se determinaran por la siguiente fórmula: 2 V Hf local = k x 2g Hf local = Perdida de carga en (m) V = Velocidad (m/s) k = Coeficiente de los accesorios (a dimensional) g = Gravedad (m2/s)

34 -24- Tramo Línea de Impulsión de Electrobomba sumidero Pérdida de Carga de la tubería de impulsión (Hf tubería ) Fuente: Catalogo PAVCO. Cuadro Nº : Pérdida de Carga de la tubería de impulsión Long. Long. Long. Caudal Diámetro Diámetro Velocidad Gradiente Hf Horiz. Vert. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) TOTAL 0.22 Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro Nº : Pérdidas de Cargas por Accesorios Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. ACCESORIO K Caudal Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Codo Tee Válvula esférica Válvula check TOTAL 0.28 Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf local Pérdida de carga total = 0.22m+ 0.28m Pérdida de carga total = 0.50m Entonces la altura dinámica total es: HDT = Hd + Hf + Ps Donde: Hd = Altura de descarga. Hf = Pérdida de carga total por friccion. Ps = Presión en el punto de descarga.

35 -25- HDT = Hd + Hf + Ps HDT = 3.15 m m m HDT = 5.65 m Cálculo de la Potencia Nominal (Pot N ) Donde: Qb = 2.43 l/s HDT = 5.65 m e = 0.70 Pot Pot N N = = 2.43 x x HP Cálculo de la Potencia Diseño (Pot D ) Pot Pot D D = 1.25x0.26 = 0.31HP Potencia Recomendada (Pot R ) PotR = 0.50HP B. Cálculo de la Potencia de la Electrobomba Sumidero Sector Nº 2 Cálculo del Caudal de la Electrobomba Sumidero Donde: Qb doméstico = 4.38 l/s. Qb riego = 6.79 l/s. Caudal = 0.15 x ( Qb + Qb ) Bomba sumidero domestico riego Cisterna Nº1 lt lt Caudal Bomba sumidero = 0.15 x ( ) sg sg Caudal Bomba sumidero = 1.68 lt / sg

36 -26- Cálculo de la Altura dinámica total (HDT) Para determinar la altura dinámica total se calculará la pérdida de carga en la tubería de impulsión de la electrobomba sumidero, para lo cual utilizaremos la formula de Hazen y Williams: x L x Q Hf = tuberia D x C Donde: Hf tubería= Pérdida de carga en (m) Q = Caudal (lt /s) D = Diámetro de la tubería (pulg) L = Longitud de la tubería (m) C =Coeficiente de rugosidad (a dimensional) Las pérdidas locales en la tubería se determinaran por la siguiente fórmula: 2 V Hf local = k x 2g Hf local = Pérdida de carga en (m) V = Velocidad (m/s) k = Coeficiente de los accesorios (a dimensional) g = Gravedad (m2/s)

37 -27- Tramo Línea de Impulsión de Electrobomba sumidero Pérdida de Carga de la tubería de impulsión (Hf tubería ) Fuente: Catalogo PAVCO. Cuadro Nº : Pérdida de Carga de la tubería de impulsión Long. Long. Long. Caudal Diámetro Diámetro Velocidad Gradiente Hf Horiz. Vert. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro Nº : Pérdidas de Cargas por Accesorios TOTAL 0.11 Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. ACCESORIO K Caudal Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Codo Tee Válvula esférica Válvula check TOTAL 0.13 Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf local Pérdida de carga total = 0.11m+ 0.13m Pérdida de carga total = 0.24m Entonces la altura dinámica total es: HDT = Hd + Hf + Ps Donde: Hd = Altura de descarga. Hf = Pérdida de carga total por fricción. Ps = Presión en el punto de descarga.

38 -28- HDT = Hd + Hf + Ps HDT = 3.15 m m m HDT = 5.52 m Cálculo de la Potencia Nominal (Pot N ) Donde: Qb = 1.68 l/s HDT = 5.52 m e = 0.70 Pot Pot N N 1.68 x 5.52 = 75 x 0.70 = 0.18HP Cálculo de la Potencia Diseño (Pot D ) Pot Pot D D = 1.25x0.18 = 0.23HP Potencia Recomendada (Pot R ) PotR = 0.50HP Datos Técnicos de las Electrobombas Datos Técnicos de las Electrobombas de Presión Constante y Velocidad Variable A. Datos Técnicos de las Electrobombas del Sector Nº 1 Tipo Cantidad Caudal de Bombeo : Electrobomba Centrifuga vertical : 02 unidades. : Lt/s. Cada electrobomba. HDT : 27.00m

39 -29- Potencia Recomendada Motor Tensión : 7.00 HP. : Trifásico : 220V 3Ø 60Hz. B. Datos Técnicos de las Electrobombas del Sector Nº 2 Tipo : Electrobomba Centrifuga vertical Cantidad : 02 unidades. Caudal de Bombeo : 4.38 Lt/s. Cada electrobomba. HDT : 22.00m. Potencia Recomendada : 3.00 HP. Motor : Trifásico Tensión : 220V 3Ø 60Hz Datos Técnicos de las Electrobombas Sumidero A. Datos Técnicos de la Electrobomba del Sector Nº 1 Tipo : Electrobomba Sumergible Cantidad : 01 unidad. Caudal de Bombeo : 2.43 Lt/s. HDT : 5.65 m. Potencia Recomendada : 0.50 HP. Motor : Monofásico Tensión : 220V 2Ø 60Hz. B. Datos Técnicos de la Electrobomba del Sector Nº 2 Tipo : Electrobomba Sumergible Cantidad : 01 unidad. Caudal de Bombeo : 1.68 Lt/s. HDT : 5.52 m. Potencia Recomendada : 0.50 HP. Motor : Monofásico Tensión : 220V 2Ø 60Hz.

40 DIMENSIONAMIENTO DE LA RED DE DISTRIBUCION DE AGUA FRIA DE CONSUMO DOMESTICO Se realizara el cálculo hidráulico para cada sector para el dimensionamiento de las tuberías y también para comprobar que la presión de salida de los aparatos con fluxómetro sea mayor a 12 mt. Para el cálculo hidráulico de la red de distribución de agua fría se tomaron en cuenta los siguientes parámetros: Caudal de máxima demanda simultânea. Diámetro interior de las tuberías de PVC - Clase 10. Velocidad máxima permisible de 3.00m/s. Utilizaremos la formula de Hazen y Williams y el valor de C=150 por usar tubería de PVC. Los diámetros obtenidos para la red de agua fría de PVC-Clase 10 NTP son: Ø3, Ø2.1/2, Ø2, Ø1.1/2, Ø 1.1/4, Ø1, Ø3/4 y Ø1/2. Para la operación y mantenimiento del sistema se ha considerado válvulas de interrupción tipo esférica. Del cálculo hidráulico se verifica que los ambientes del Sector N 1 y del Sector N 2, que cuentan con aparatos sanitarios con fluxómetro, tienen una presión de salida mayor a 12 mt. A continuación se presenta el cálculo hidráulico de los ambientes del Sector N 1 y del Sector N 2.

41 CALCULO HIDARULICO - SECTOR 1 Tramo Unidades Hunter Caudal (lps) DN DI (pulg) (mm) (mm) Veloc. (m/s) Long. Horiz. (m) Long. Vert. (m) Codo 90 L eq Tee L eq Reducc. L eq Valv. L eq RAMAL PRINCIPAL Bomba - A 1, A - B 1, B - C C - D / D - E / E - F / F - G G - H H - I I - J J - K K - L L - M M - N / B - O O - P P - Q / Q - R / R - S / S - T / T - U U - V V - X P - Y / Y - Z / Z - AA / A - AB / CALCULO HIDARULICO - SECTOR 1 Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total Equivalente (m) Long. Total (m) hf total (m) P. Inicial (m) PRESIÓN P. Final (m) Tramo Unidades Hunter Caudal (lps) DN DI Veloc. (m/s) Long. Horiz. (m) Long. Vert. (m) Codo 90 Longitudes Equivalentes por accesorio (pulg) (mm) (mm) L eq Tee L eq Reducc. L eq Valv. L eq TRIBUNA SECTOR A - SS.HH DE HOMBRES - 1ER PISO N / / / / INOD.(FLUX) / SS.HH- TIPO 2 - SS.HH DE ALUMNOS - 2DO PISO D / / / INOD.(FLUX) / VESTIDORES DE PISCINA - SS.HH DE MUJERES - 1ER PISO X / / / / INOD.(FLUX) / SS.HH- TIPO 1 - SS.HH DE ALUMNOS - 2DO PISO AA / / / / INOD.(FLUX) / CALCULO HIDARULICO - SECTOR 1 Long. Total Equivalente (m) Long. Total (m) hf total (m) P. Inicial (m) PRESIÓN P. Final (m) Tramo Unidades Hunter Caudal (lps) DN DI Long. Veloc. Horiz. (pulg) (mm) (mm) (m/s) (m) Long. Vert. (m) Codo 90 Longitudes Equivalentes por accesorio PABELLON CENTRAL - SS.HH DE ALUMNAS - 3ER PISO AB / / / / / / INOD.(FLUX) / SS.HH- TIPO 3 - SS.HH DE HOMBRES - 3ER PISO Y / / / / / URIN.(FLUX) / INOD.(FLUX) / L eq Tee L eq Reducc. L eq Valv. L eq Long. Total Equivalente (m) Long. Total (m) hf total (m) P. Inicial (m) PRESIÓN P. Final (m)

42 CALCULO HIDARULICO - SECTOR 2 Tramo Unidades Hunter Caudal (lps) DN DI (pulg) (mm) (mm) Veloc. (m/s) Long. Horiz. (m) Long. Vert. (m) Codo 90 Longitudes Equivalentes por accesorio L eq Tee L eq Reducc L eq Valv. L eq RAMAL PRINCIPAL Bomba - A / A - B A - C C - D D - E E - F F - G / G - H / TALLER AGROPECUARIO - SS.HH DE HOMBRES - 1ER PISO G / / URIN.(FLUX) / TALLER AGROPECUARIO - SS.HH DE GUARDIANIA - 1ER PISO H / / / DU / TALLER AGROPECUARIO - LAVADEROS - 1ER PISO H / LAV / SS.HH- TIPO 1 - SS.HH DE ALUMNOS - 2DO PISO B / / / / INOD.(FLUX) / Long. Total Equivalente (m) Long. Total (m) hf total (m) P. Inicial (m) PRESIÓN P. Final (m)

43 ESQUEMA DE LA PLANTA GENERAL DEL SECTOR N 1 PROYECTO: ESPECIALIDAD: UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL ESCUELA ACADEMICO PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA INSTALACIONES SANITARIAS DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO LABARTHE INSTALACIONES SANITARIAS PLANO: ESQUEMA GENERAL DEL SECTOR N 1 ASESOR: ING. PABLO ROBERTO PACCHA HUAMANI INGENIERO SANITARIO CIP DISTRITO: PROYECTISTA: RIMAC PROVINCIA: BACH. CARMEN JULIA DE LA CRUZ ALIAGA LIMA FECHA: DPTO: Junio del 2012 LIMA LAMINA: IST - 01 ARCHIVO CAD: ESCALA: S/E 01 DE 04

44 PROYECTO: ESPECIALIDAD: UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL ESCUELA ACADEMICO PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA INSTALACIONES SANITARIAS DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO LABARTHE INSTALACIONES SANITARIAS PLANO: ISOMETRICOS DEL SECTOR N 1 ASESOR: ING. PABLO ROBERTO PACCHA HUAMANI INGENIERO SANITARIO CIP DISTRITO: PROYECTISTA: PROVINCIA: RIMAC LIMA BACH. CARMEN JULIA DE LA CRUZ ALIAGA FECHA: DPTO: Junio del 2012 LIMA LAMINA: IST - 02 ARCHIVO CAD: ESCALA: S/E 02 DE 04

45 ESQUEMA DE LA PLANTA GENERAL DEL SECTOR N 2 PROYECTO: ESPECIALIDAD: UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL ESCUELA ACADEMICO PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA INSTALACIONES SANITARIAS DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO LABARTHE INSTALACIONES SANITARIAS PLANO: ESQUEMA GENERAL DEL SECTOR N 2 ASESOR: ING. PABLO ROBERTO PACCHA HUAMANI INGENIERO SANITARIO CIP DISTRITO: PROYECTISTA: RIMAC PROVINCIA: BACH. CARMEN JULIA DE LA CRUZ ALIAGA LIMA FECHA: DPTO: Junio del 2012 LIMA LAMINA: IST - 03 ARCHIVO CAD: ESCALA: S/E 03 DE 04

46 PROYECTO: ESPECIALIDAD: UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA AMBIENTAL ESCUELA ACADEMICO PROFESIONAL DE INGENIERIA SANITARIA INSTALACIONES SANITARIAS DE LA INSTITUCION EDUCATIVA PEDRO LABARTHE INSTALACIONES SANITARIAS PLANO: ISOMETRICOS DEL SECTOR N 2 ASESOR: ING. PABLO ROBERTO PACCHA HUAMANI INGENIERO SANITARIO CIP DISTRITO: PROYECTISTA: RIMAC PROVINCIA: BACH. CARMEN JULIA DE LA CRUZ ALIAGA LIMA FECHA: DPTO: Junio del 2012 LIMA LAMINA: IST - 04 ARCHIVO CAD: ESCALA: S/E 04 DE 04

47 -31- CAPITULO 4 SISTEMA DE AGUA CALIENTE 4.1. GENERALIDADES Las instalaciones de agua caliente de una edificación, deberá satisfacer las necesidades de consumo y seguridad contra accidentes. Para este proyecto se plantea un sistema de distribución de agua caliente sin retorno por lo cual se instalaran calentadores eléctricos individuales para cada ambiente que requiera el servicio. Estos calentadores poseen un tanque donde acumulan el agua y la calienta hasta alcanzar una temperatura seleccionada en su termóstato. La capacidad de su depósito es muy variable dependiendo del fabricante puede variar desde 34 Lt a 350 Lt. También se pueden utilizar como energía el gas natural, gas propano (GLP), pero en este proyecto se utilizara la energía eléctrica. Estos calentadores eléctricos tienen la ventaja de suministrar agua caliente a temperatura constante por tantos litros como casi la totalidad de depósito, además admite que se abran varios grifos a la vez sin que se vea afectada la temperatura del agua que surte lo que no ocurre en los calentadores instantáneos. Su desventaja está en el tamaño de su depósito si está mal elegido, pues si se agota el agua caliente acumulada puede pasar un rato largo antes de que se recupere la temperatura, lo cual depende también de la energía utilizada. Al momento de escoger un modelo de tanque se debe tener en cuenta el tipo y calidad de aislamiento térmico que posee. Si se selecciona un modelo económico puede pagarse ese ahorro después en la cuenta de electricidad, ya que un aislamiento deficiente permite que se escape el calor del agua al ambiente, obligando al calentador a gastar más energía para volver a recuperar la temperatura.

48 CRITERIO DE DISEÑO Para el dimensionamiento de las tuberías de agua caliente se utilizará el método de gastos probables por tipo de aparatos según la tabla del Anexo Nº2: Unidades de Gasto para el Cálculo de las Tuberías de Distribución de Agua en los Edificios (Aparatos de Uso Público) establecidas en la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio Para determinar la perdida de carga de tubería de agua caliente se empleara Hazen y William. Las redes de tubería de agua caliente serán de CPVC NORMA ASTM-D CÁLCULO DE LA DOTACION DE AGUA CALIENTE Según la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006 no encontramos dotaciones para vestuarios; pero si para gimnasios, del cual sabemos poseen vestuarios.por lo tanto haremos uso de esa dotación para el cálculo de la capacidad de los calentadores. Dotación para gimnasios: 10 lt / m 2 de Área útil A. Dotación de Agua Caliente para los ambientes del Sector N 1 Se hallará la demanda de agua caliente para los servicios (duchas) de los vestuarios de los módulos 13 (Tribunas) y módulo 20 (Piscina). Módulo 13: Tribuna Comprende tres (03) ambientes: Ambiente 1: Duchas del Vestuario A Ambiente 2: Duchas de los Vestuarios para los Árbitros. Ambiente 3: Duchas del Vestuario B.

49 -33- Cuadro N 4.3.1: Cálculo de la Dotación Diaria de Agua Caliente para los Ambientes del Modulo 13. Ambientes Dotación Dotación Diaria de Área útil (m 2 diaria Agua Caliente ) (m 2 / lt) (lt) Duchas del Vestuario A lt Duchas de los Vestuarios para los Árbitros lt Duchas del Vestuario B lt Módulo 20: Piscina Comprende dos (02) ambientes: Ambiente 1: Duchas del Vestuario de Caballeros. Ambiente 2: Duchas del Vestuario de Damas. Cuadro N 4.3.2: Cálculo de la Dotación Diaria de Agua Caliente para los Ambientes del modulo 20. Ambientes Dotación Dotación Diaria de Área útil (m 2 diaria Agua Caliente ) (m 2 / lt) (lt) Duchas del Vestuario de Caballeros lt Duchas del Vestuario de Damas B. Dotación de Agua Caliente para los ambientes del Sector N 2 Se hallará la demanda de agua caliente para los servicios (duchas) de los vestuarios de los módulos 14 (Vestidores). Módulo 14: Vestidores Comprende dos (02) ambientes: Ambiente 1: Duchas del Vestuario de Caballeros. Ambiente 2: Duchas del Vestuario de Damas.

50 -34- Cuadro N 4.3.3: Cálculo de la Dotación Diaria de Agua Caliente para Ambientes los Ambientes del modulo 14. Dotación Área útil (m 2 diaria ) (m 2 / lt) Dotación Diaria de Agua Caliente (lt) Duchas del Vestuario de Caballeros lt Duchas del Vestuario de Damas lt 4.4. CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DEL CALENTADOR ELECTRICO Para calcular la capacidad del calentador se utilizará la relación que indica la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006 en el Ítem 3.4. Tabla Nº Tipo de Edificio Residencias unifamiliares y multifamiliares Hoteles, apart-hoteles, albergues Capacidad del tanque de almacenamiento en relación con la dotación diaria en litros Capacidad horaria del equipo de producción de agua caliente, en relación con la dotación diaria en litros 1/5 1/7 1/7 1/10 Restaurantes 1/5 1/10 Gimnasio 2/5 1/7 Hospitales, clínicas, consultorios y similares 2/5 1/6 Utilizando la dotación diaria de agua caliente procederemos a calcular la capacidad de los calentadores eléctricos de cada ambiente que lo requiera utilizando la Tabla

51 -35- A. Cálculo de la Capacidad de los Calentadores Eléctricos de los ambientes del Sector N 1 Módulo 13: Tribuna De acuerdo al cálculo y al área disponible como se muestra en los planos se instalaran dos (02) calentadores eléctricos horizontales de 110 Lt para las duchas de los vestuarios A y B y un (01) calentador de 80 Lt vertical para para la duchas del vestuario de árbitros. Cuadro Nº 4.4.1: Capacidad del Equipo de Producción de los Ambientes del Módulo 13. Ambientes Duchas del Vestuario A Duchas de los Vestuarios para los Árbitros Duchas del Vestuario B Capacidad del tanque de almacenamiento en relación con la dotación diaria en litros Capacidad horaria del equipo de producción de agua caliente, en relación con la dotación diaria en litros Capacidad del equipo de producción 2/5x (200 lt)=80 lt 1/7 (200 lt)=28.5 lt lt = 110 lt 2/5x (100 lt)=40 lt 1/7 (100 lt)=14.25 lt lt = 80 lt 2/5x (200 lt)=80 lt 1/7 (200 lt)=28.5 lt lt = 110 lt Módulo 20: Piscina De acuerdo al cálculo y al área disponible como se muestra en los planos se instalaran dos (02) calentadores eléctricos horizontales de 110 Lt para los vestuarios de Damas y Caballeros.

52 -36- Cuadro Nº 4.4.2: Capacidad del Equipo de Producción de los Ambientes del Módulo 20. Ambientes Duchas del Vestuario de Caballeros Duchas del Vestuario de Damas Capacidad del tanque de almacenamiento en relación con la dotación diaria en litros Capacidad horaria del equipo de producción de agua caliente, en relación con la dotación diaria en litros Capacidad del equipo de producción 2/5x (200 lt)=80 lt 1/7 (200 lt)=28.5 lt lt = 110 lt 2/5 x (160 lt)=68 lt 1/7 (160 lt)= lt lt = 110 lt A. Cálculo de la Capacidad de los Calentadores Eléctricos de los ambientes del Sector N 2 Módulo 14: Vestidores De acuerdo al cálculo y al área disponible como se muestra en los planos se instalarán dos (02) calentadores eléctricos verticales de 80 Lt para los vestuarios de Damas y Caballeros. Cuadro Nº 4.4.3: Capacidad del Equipo de Producción de los Ambientes del Módulo 14. Ambientes Duchas del Vestuario de Caballeros Duchas del Vestuario de Damas Capacidad del tanque de almacenamiento en relación con la dotación diaria en litros Capacidad horaria del equipo de producción de agua caliente, en relación con la dotación diaria en litros Capacidad del equipo de producción 2/5 x (130 lt)=52 lt 1/7 (130 lt)= 18.57lt lt = 80 lt 2/5 x (130 lt)=52 lt 1/7 (130 lt)= lt lt = 80lt

53 Características Principales para Calentadores Eléctricos - El tanque interior y la tapa serán de acero calidad estructural de 3 mm (1/8 ) de grosor, Norma Técnica ASTM A-36. Soldado todo eléctricamente y probado a 120 Lb/pulg 2 de presión y galvanizado (post soldadura por inmersión de Zinc fundido) - Su parte exterior será resistente a la intemperie, fabricada con plancha de acero laminado en frio 1/40 (0.6 mm) o 1/32 (0.8mm) según el tamaño del calentador, con tratamiento anticorrosivo y esmaltada al horno a 120 C. - Su aislamiento térmico será de lana de vidrio de alta densidad o Poliuretano inyectado. - Termostato controlador de temperatura será de fácil regulación. - Tapón de purga para limpieza cómoda y rápida del tanque - Válvula de Seguridad destinado a controlar el exceso de presión - La resistencia para su calentamiento serán eléctricas blindadas de inmersión DIMENSIONAMIENTO DE LA RED DE DISTRIBUCION DE AGUA CALIENTE Las tuberías de agua caliente se diseñarán desde los calentadores hacia los aparatos sanitarios (duchas) teniendo en cuenta la máxima demanda simultánea de agua caliente. Cuadro Nº 4.5.1: Dimensionamiento de la Red de Distribución de Agua Caliente Aparatos Cantidad UH Duchas Total UH M.D.S (Agua Caliente) l/s Velocidad (m/s) Diámetro (pulg) UH / UH UH UH / UH /2 1.97

54 -38- Las tuberías de distribución de agua caliente serán de CPVC de 1 1/4", 1, 3/4 y las salidas a los aparatos sanitarios (duchas) serán de 1/2 tal como se detalla en los planos IS-07 y IS-08.

55 -39- CAPITULO 5 SISTEMA DE RIEGO PARA AREAS VERDES 5.1. GENERALIDADES El tratamiento paisajista de jardines no solo es un aspecto estético sino además sirve para generar una tranquilidad tanto espiritual como recreativa, para las personas que estudian, visitan y laboran en la I.E. Para que el césped se mantenga verde la mayor parte del año y sobre todo en épocas de altas temperaturas donde la evapotranspiración es más intensa, se necesita regar más frecuentemente y en forma uniforme. Un sistema de riego por aspersión automático, brinda la posibilidad de darle al césped la cantidad de agua necesaria evitando derroches y con un bajo consumo de energía eléctrica SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO El sistema de riego es por aspersión y de operación automática con tuberías enterradas y aspersores del tipo Pop- up (emergente) que se instalan por debajo del nivel del terreno y que emergen por acción hidráulica durante el riego. Una correcta instalación de los aspersores elimina la posibilidad de daños a los transeúntes al caminar sobre las áreas verdes. Los aspersores se ocultan cuando ha finalizado el riego quedando solo la huella en el césped donde están instalados. Los aspersores se conectan a la red de distribución a través de un collarín y una tubería flexible. Teniendo en cuenta la forma y el área de riego se ha utilizado en el diseño dos tipos de aspersores para optimizar el consumo de agua.

56 -40- Aspersor de impacto pop up: Se utilizan para riego de áreas pequeñas. Estos aspersores proporcionan un chorro de agua dirigido, que gira hasta completar un determinado ángulo que puede ser de 360º, 270º, 180º, 120º, 90º, 45º, esparciendo el agua en forma de fina lluvia. El caudal y la presión se pueden regular por medio de un tornillo que se encuentra dentro de la boquilla. El diámetro mínimo de alimentación es de Ø1/2 y su radio de alcance varia de 2.1 m. a 5.8 metros. Rotor aspersor pop up: Se utilizan para riego de áreas medianas y grandes. Estos aspersores proporcionan un chorro de agua de largo alcance. El diámetro de alimentación puede ser de Ø1/2", Ø3/4" o Ø1 y su radio de alcance varía de 5.8 m a 15.1 m. La operación automatizada del sistema de riego se realiza mediante un programador (PLC) que estará ubicado en el cuarto de bombas para facilitar la operación y control de los circuitos de riego. En el programador se establecerán los turnos de los circuitos de riego, fijando la hora de inicio y duración de su funcionamiento. Se programaran de preferencia en las noches para evitar interferencias con actividades que se pudieran realizar en los jardines del colegio. El programador enciende y apaga automáticamente las electros bombas de presión constante y velocidad variable, así mismo apertura y cierra las electroválvulas que controlan los circuitos de riego de acuerdo a la programación establecida COMPONENTES DEL SISTEMA DE RIEGO TECNIFICADO Equipo de bombeo: Dos (02) Electrobombas de presión constante y velocidad variable ((Sector Nº 1 = 7.5 HP y Sector Nº 2 = 8.5 HP) de eje vertical con succión positiva y un (01) Tanque hidroneumático de 24 Lt. Tubería de Succión: La tubería que va al interior de la cisterna será de PVC Clase 10 y la tubería que va al interior de la caseta de bombas será de Fierro Galvanizado en caliente.

57 -41- Tubería de Impulsión - Distribución: La tubería que va al interior de la caseta de bombas será de Fierro Galvanizado en caliente y la tubería que va al exterior de la caseta de bombas será de PVC Clase 10. Aspersores de Riego: Serán de plástico resistente. Tablero Eléctrico: Contactores, Interruptores Termomagnéticos y Variador de frecuencia. Programador (PLC). Electro Válvulas y su caja de protección. Instalación Eléctrica. Válvulas Reductoras de Presión (VRP) CRITERIOS DE DISEÑO De acuerdo la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006 se tienen los siguientes parámetros de diseño para sistemas de riego por aspersión: Cuadro N 5.4.1: Parámetros de Diseño de acuerdo al IS-010 del R. N.E Especificación Diámetro mínimo de alimentacion de cada rociador Presión mínima en el punto de alimentación de cada rociador Gasto mínimo de cada rociador Rociadores o Aspersores Fijos Rociadores o Aspersores Rotatorios 15 mm (1/2 ) 20 mm (3/4 ) 12m (0.118 MPa) 20 m (0.196MPa) 0.06 L/s 0.10 L/s Para el sistema de riego propuesto utilizaremos aspersores comerciales y para determinar los parámetros de diseño (caudal y presión de trabajo) se utilizaran las especificaciones técnicas del catálogo del fabricante.

58 -42- Cuadro Nº 5.4.2: Especificación de Catálogo de Fabricante Especificación Fuente: Catálogo Orbit Aspersor de Impacto Rotor Aspersor Diámetro de alimentación Ø1/2 Ø1/2 Ø3/4 Presión mínima 21.00m 29.00m 41.00m Caudal 0.14 l/s 0.21 l/s 0.83 l/s Radio de alcance hasta 5.10m 9.10m 15.10m 5.5. CÁLCULO DEL CAUDAL DE BOMBEO Para el riego de las áreas verdes de la I.E. se ha determinado dos sectores: Sector N 1 y Sector N 2. Cada sector está conformado por circuitos de riego y cada uno de ellos tiene una demanda de caudal que es la suma de los caudales de todos los aspersores que conforman el circuito. Para determinar el caudal de bombeo de cada sector se seleccionara el mayor caudal obtenido de los circuitos de riego que lo conforman. El caudal de bombeo seleccionado es equivalente a la máxima demanda simultánea de riego requerido por sector. A. Caudal de Bombeo del Sector N 1 El Sector N 1 está conformado por seis (06) circuitos de riego como se indica en el Cuadro N Cuadro N 5.5.1: Caudal de Bombeo de cada Circuito de Riego - Sector N 1 Circuitos de Riego Electro Válvulas Caudal (Lt/s) I V1 + V II V3 + V III V5 + V IV V7 + V V V9 + V10+ V VI V12 + V

59 -43- El caudal de bombeo del Sector Nº1 será igual a 6.07 l/s que corresponde al mayor caudal de todos los circuitos. B. Caudal de Bombeo del Sector N 2 El Sector N 2 está conformado por cuatro (04) circuitos de riego como se indica en el Cuadro N Cuadro N 5.5.2: Caudal de Bombeo de cada Circuito de Riego - Sector N 2 Circuitos de Riego Electro Válvulas Caudal (Lt/s) I V14 + V II V16 + V III V18 + V IV V20 + V El caudal de bombeo del Sector Nº2 será igual a 6.79 l/s que corresponde al mayor caudal de todos los circuitos CÁLCULO DEL TIEMPO DE RIEGO DE CADA CIRCUITO El especialista en sistemas de riego señala que la lámina de agua requerida para mantener un jardín saludable debe estar en el rango de 2mm a 4mm de altura por metro cuadrado. De acuerdo a la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006 la dotación de agua para riego de áreas verdes es de 2 lt/m2/día que es equivalente a 2mm de altura de lámina de agua por metro cuadrado. Se asumirá el tiempo de 8 minutos de riego para cada circuito. Con este tiempo se verificara que la altura de la lamina de agua aplicada en cada circuito de riego esta dentro del rango que nos indican (2mm a 4mm).

60 -44- A. Cálculo de Tiempo de Riego de cada Circuito del Sector N 1 Cuadro N 5.6.1: Tiempo de Riego de cada Circuito - Sector N 1 Circuito Electroválvulas Caudal (Lt/s) Área (m 2 ) Tiempo de Riego (min) Altura de lamina de agua (mm) I V1 + V II V3 + V III V5 + V IV V7 + V V V9 + V10 + V VI V12 + V Tiempo Total de Riego 48.00min B. Cálculo de Tiempo de Riego de cada Circuito del Sector N 2 Cuadro N 5.6.2: Tiempo de Riego de cada Circuito - Sector N 2 Circuito Electroválvulas Caudal (Lt/s) Área (m 2 ) Tiempo de Riego (min) Altura de lamina de agua (mm) I V14 + V II V16 + V III V18 + V IV V20 + V Tiempo Total de Riego min 5.7. CÁLCULO DE VOLUMEN DE AGUA PARA EL RIEGO DE AREAS VERDES Para calcular el volumen de agua para riego de áreas verdes se multiplica el caudal de riego de cada circuito (suma de caudal de los aspersores) por su respectivo tiempo de funcionamiento. Por lo tanto el volumen total de agua para riego de cada sector será la suma de los volúmenes calculados de cada circuito que lo componen.

61 -45- Este volumen calculado se añadirá al volumen de consumo domestico lo cual nos dará el volumen útil total de la cisterna proyectada para abastecer a cada sector. (VER CAP. 6: VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO) A. Cálculo de Volumen de Agua para el Riego de Áreas Verdes del Sector N 1 Cuadro N 5.7.1: Volumen de Agua de cada Circuito - Sector N 1 Circuito Electroválvulas Caudal (l/s) Tiempo de Riego (min) Volumen (m 3 ) I V1 + V II V3 + V III V5 + V IV V7 + V V V9 + V10 + V VI V12 + V Volumen Total del Sector N m 3 16 m 3 B. Cálculo de Volumen de Agua para el Riego de Áreas Verdes del Sector N 2 Cuadro N 5.7.2: Volumen de Agua de cada Circuito - Sector N 2 Circuito Electroválvulas Caudal (l/s) Tiempo de Riego (min) Volumen (m 3 ) I V14 + V II V16 + V III V18 + V IV V20 + V Volumen Total del Sector N m 3 11 m 3

62 DIMENSIONAMIENTO DE LOS DIAMETROS DE SUCCION E IMPULSION Para el dimensionamiento utilizaremos el Anexo N 5: Diámetros de la tubería de impulsión en Función del Gasto de Bombeo de la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio A. Dimensiones de los Diámetros de Succión e Impulsión del la Cisterna del Sector N 1 Caudal de Bombeo (Q bombeo) = 6.07 l/s. Diámetro de Impulsión ( Impulsión) = Ø3. Diámetro de succión ( succión) = Ø4. B. Dimensiones de los Diámetros de Succión e Impulsión del la Cisterna del Sector N 2 Caudal de Bombeo (Q bombeo) = 6.79 l/s Diámetro de Impulsión ( Impulsión) = Ø3 Diámetro de succión ( succión) = Ø CÁLCULO DE LA ALTURA DINAMICA TOTAL (HDT) Para calcular la altura dinámica total (HDT) se identificara el tramo del circuito más desfavorable de cada sector y se utilizara la siguiente fórmula: HDT = Hd - Hs + Hf + Ps Donde: Hd = Altura de descarga. Hs = Altura de succión. Hf = Perdida total de carga por friccion (descarga y succión). Ps = Presión en el punto más desfavorable (aspersor más alejado y de mayor presión de trabajo).

63 -47- La altura de descarga (Hd) es la diferencia entre el nivel del punto más alejado (aspersor) del circuito que será abastecido y el eje de la electrobomba. La altura de succión (Hs) es la diferencia entre el nivel del espejo de agua de la cisterna y el eje de la electrobomba. La pérdida total de carga por friccion (Hf) se determinara de la siguiente manera: Primero paso.- Se identificara el circuito más desfavorable de cada sector. Segundo paso.- Se identificara el tramo más desfavorable del circuito seleccionado, el cual corresponderá al que tiene el aspersor más alejado y de mayor presión de trabajo. Tercer paso.- Con los datos de longitud, caudal, diámetro y material de la tubería, se procederá a calcular la perdida de carga total por friccion (descarga y succión). La presión de salida (Ps), es la presión que corresponde al aspersor con mayor presión de trabajo. A continuación se presenta el Cuadro N la presión de trabajo y radio de alcance de los aspersores. Cuadro Nº 5.9.1: Presión de trabajo de los Aspersores Especificación Aspersor de Impacto Rotor Aspersor Presión de trabajo 21.00m 29.00m 41.00m Radio de alcance hasta 5.10m 9.10m 15.10m A. Cálculo de la Altura Dinámica Total (HDT) del Sector N 1 En el Sector N 1 el circuito III es el más desfavorable, por lo tanto se procede a realizar el cálculo de la perdida de carga por friccion como se indica en el Cuadro N

64 -48- Cuadro Nº 5.9.2: Perdida Total de Carga del Sector N 1 TRAMO Codo Codo L eq L eq Tee L eq Reducc. L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) BOMBA - A A - B B - C C - D D - E E - VAL VAL / / / / / Suma( Hf ) : Hallamos la Atura Dinámica Total del Sector Nº 1 donde: Hd = 4.25m. Hs = 1.85m. Hf = 7.10m. Ps = 41.00m. Remplazando: Q DN HDT sector Nº 1 = Hd - Hs + Hf + Ps HDT sector Nº 1 = HDT sector Nº 1 = 50.50m 51.00m. DI V L tub Horiz. L tub Vertical Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total Equivalente L ong. Total hf total

65 -49- B. Cálculo de la Altura Dinámica Total (HDT) del Sector N 2 En el Sector N 2 el circuito IV es el más desfavorable, por lo tanto se procede a realizar el cálculo de la perdida de carga por friccion como se indica en el Cuadro N Cuadro Nº 5.9.3: Pérdida Total de Carga del Sector N 2 TRAMO Hallamos la Atura Dinámica Total del Sector Nº 2 donde: Hd = 4.20m. Hs = 1.75m. Hf = 7.83m. Ps = 41.00m L tub L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total L ong. Q DN DI V hf total Horiz. Vertical Equivalente Total Codo Codo L eq L eq Tee L eq Reduccion L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) BOMBA - M M - N N - O O - P / P - VAL VAL / / / / / Suma ( Hf ) :

66 -50- Remplazando: HDT sector Nº 2 = Hd - Hs + Hf + Ps HDT sector Nº 2 = HDT sector Nº 2 = 51.28m 52.00m CÁLCULO Y SELECCIÓN DEL EQUIPO DE BOMBEO Para asegurar la continuidad del servicio de agua para riego de áreas verdes se instalara en la caseta de bombas de cada Sector, dos (02) electrobombas de presión constante y velocidad variable que trabajaran en forma alternada. Cada una de ellas tendrá la capacidad para suministrar el caudal total de bombeo requerido por el Sector. De esta forma en caso de que una de ellas deje de funcionar o requiera de mantenimiento la otra electrobomba podrá seguir brindando el servicio. Para calcular la Potencia de las electrobombas hallaremos la Potencia Nominal y la Potencia de Diseño. Cálculo de la Potencia Nominal (Pot N ) Pot N = Q x HDT b 75 xe Donde: Pot. N = Potencia Nominal (HP) Qb = Caudal de Bombeo (l/s) HDT = Altura Dinámica Total (m) e = Eficiencia Cálculo de la Potencia Diseño (Pot D ) Es la potencia nominal multiplicada por el factor de seguridad de Pot D = 1.25xPot N

67 -51- Potencia Recomendada (Pot R ) Se tomara el valor inmediato superior COMERCIAL de la potencia de diseño calculada Electrobombas de Presión Constante y Velocidad Variable A. Cálculo de la Potencia de la Electrobomba del Sector N 1 Cálculo de la Potencia Nominal (Pot N ) Donde: Qb = 6.07 l/s. HDT = m. e = 0.70 Pot Pot N N 6.07 x = 75 x 0.70 = 5.89HP Cálculo de la Potencia Diseño (Pot D ) Pot Pot D D = 1.25x5.89 = 7.36HP Potencia Recomendada (Pot R ) PotR = 7.5HP B. Cálculo de la Potencia de la Electrobomba del Sector N 2 Cálculo de la Potencia Nominal (Pot N ) Donde: Qb = 6.79 l/s HDT = m e = 0.70 Pot Pot N N 6.79 x = 75 x 0.70 = 6.72HP

68 -52- Cálculo de la Potencia Diseño (Pot D ) Pot Pot D D = 1.25x6.72 = 8.40HP Potencia Recomendada (Pot R ) PotR = 8.5HP Datos Técnicos de las Electrobombas A. Datos Técnicos de las Electrobomba del Sector Nº 1 Tipo : Electrobomba Centrifuga vertical Cantidad : 02 unidades. Caudal de Bombeo : 6.07 Lt/s. Cada electrobomba. HDT : m. Potencia Recomendada : 7.50 HP. Motor : Trifásico Tensión : 220V 3Ø 60Hz. B. Datos Técnicos de las Electrobomba del Sector Nº 2 Tipo : Electrobomba Centrifuga vertical Cantidad : 02 unidades. Caudal de Bombeo : 6.79 Lt/s. Cada electrobomba. HDT : m. Potencia Recomendada : 8.50 HP. Motor : Trifásico Tensión : 220V 3Ø 60Hz.

69 DIMENSIONAMIENTO DE LA RED DE DISTRIBUCION DE AGUA PARA RIEGO DE AREAS VERDES Cada Sector contara con su respectiva red de distribución de agua para riego de áreas verdes. La red de distribución contempla los siguientes componentes: Tuberías de PVC-Clase 10 NTP de Ø3, Ø2, Ø1.1/2, Ø 1.1/4, Ø1, Ø3/4 y Ø1/2, que conforman circuitos de riego. Electroválvulas de Ø1.1/2 y Ø2 que controlan los circuitos de riego. Válvulas reductoras de presión de Ø2.1/2 y Ø3, Las válvulas se instalaran en algunos circuitos de riego para evitar que sobrepasen la presión máxima de trabajo del aspersor que es de 48.96m (69.60 PSI). Estas válvulas se regularan para reducir la presión en un rango de 9 a 10 m. Para realizar el cálculo hidráulico de la red de distribución de agua para riego de áreas verdes se tomaron en cuenta los siguientes parámetros: Caudal de operación de los aspersores. Presión de trabajo de los aspersores. Diámetro interior de las tuberías de PVC - Clase 10. Velocidad máxima permisible de 3.00m/s. Utilizaremos la formula de Hazen y Williams y el valor de C=150 por usar tubería de PVC. A continuación mostraremos los cuadros de cálculo hidráulico de los circuitos de riego del Sector N 1 y del Sector N 2.

70 TRAMO Q DN DI V L tub Horiz. CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 1 CIRCUITO I : V1 + V2 L tub Vertical Codo Codo Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total Equivalente lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º L eq 90 L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - A A - B B - V.R V.R - L L - VAL L - VAL VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / A A - B / B - C / B - D / A - E E - F F - G / F - H H - I / H - J J - K / J - L / L - M / M - N / M - O / O - P / O - Q / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / A A - B / B - C / B - D / A - E E - F F - G / F - H H - I / H - J J - K / J - L / L - M / M - N / M - O / O - P / O - Q / L ong. Total hf total PRESIÓN Inicial Final

71 CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 1 CIRCUITO II : V3 + V4 TRAMO L tub L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total L ong. PRESIÓN Q DN DI V hf total Horiz. Vertical Codo Codo Equivalente Total Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - A A - B B - C C - D C - VAL D - VAL VAL / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / TRAMO CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 1 CIRCUITO III : V5 + V6 DN DI L tub L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total L ong. PRESIÓN Q V Horiz. Vertical Codo Codo Equivalente Total hf total Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - A A - B B - C C - D D - E E - VAL E - VAL VAL / / / / VAL / / / / / / / / / / / / /

72 TRAMO CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 1 CIRCUITO IV : V7 + V8 L tub L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total L ong. PRESIÓN Q DN DI V hf total Horiz. Vertical Codo Codo Equivalente Total Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - A A - V.R / V.R - F / F - G / F - VAL G - VAL VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

73 TRAMO CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 1 CIRCUITO V : V9 + V10 + V11 Longitudes Equivalentes por accesorio PRESIÓN L tub L tub Long. Total L ong. Q DN DI V hf total Horiz. Vertical Codo Codo Equivalente Total Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq 45º 90 lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - A A - V.R / V.R - F / F - G / G - H / H - I / I - J H - VAL / I - VAL / J - VAL VAL / / / / / / / VAL / / / / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

74 TRAMO CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 1 CIRCUITO V : V9 + V10 + V11 L tub L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total L ong. PRESIÓN Q DN DI V hf total Horiz. Vertical Codo Codo Equivalente Total Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

75 TRAMO CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 1 CIRCUITO VI : V12 + V13 L tub L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total L ong. PRESIÓN Q DN DI V hf total Horiz. Vertical Codo Codo Equivalente Total Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - A A - V.R / V.R - F / F - G / G - H / H - I / I - J J - K K - VAL / K - VAL / VAL / / / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

76 TRAMO CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 2 CIRCUITO I : V14 + V15 L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total PRESIÓN Q DN DI V L tub Horiz. L ong. Total hf total Vertical Equivalente Codo Codo Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - M M - V.R / V.R - R / R - VAL R - VAL / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / /

77 CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 2 CIRCUITO II : V16 + V17 TRAMO L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total PRESIÓN Q DN DI V L tub Horiz. L ong. Total hf total Vertical Equivalente Codo Codo Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - M M - N N - Q Q - VAL Q - VAL VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /

78 TRAMO CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 2 CIRCUITO III : V18 + V19 L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total PRESIÓN Q DN DI V L tub Horiz. L ong. Total hf total Vertical Equivalente Codo Codo Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - M M - N N - O O - S / S - VAL S - VAL VAL / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / VAL / / / / / / / / / / VAL / / /

79 TRAMO CALCULO HIDRAULICO - SECTOR 2 CIRCUITO IV : V20 + V21 L tub Longitudes Equivalentes por accesorio Long. Total PRESIÓN Q DN DI V L tub Horiz. L ong. Total hf total Vertical Equivalente Codo Codo Inicial Final L eq L eq Tee L eq Reducc L eq Valvula L eq lts (pulg) (mm) (mm) m/s (m) (m) 45º 90 (m) (m) (m) (m) (m) BOMBA - M M - N N - O O - P / P - VAL P - VAL VAL / / / / / / / VAL / / / / / / / /

80 -54- CAPITULO 6 VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO 6.1. GENERALIDADES Se ha considerado para el cálculo del volumen de almacenamiento las dotaciones establecidas en la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio CÁLCULO DE LA DOTACION DE AGUA SEGÚN R.N.E En este proyecto la especialidad de estructuras ejecutara trabajos de reforzamiento, rehabilitación, remodelación y obra nueva; para la especialidad de instalaciones sanitarias se proyecta un nuevo sistema de abastecimiento de agua potable. Las dotaciones diarias mínimas de agua para consumo domestico, serán las que se indican a continuación: La dotación de agua para alumnado y personal no residente será de 50 Lt / persona / día. La dotación de agua para oficinas se calculara a razón de 6 Lt/d por m 2 de área útil del local. La dotación de agua para depósitos de materiales, equipos y artículos manufacturados se calculara a razón de 0.50 Lt /d por m 2 de área útil del local y por cada turno de trabajo de cada 8 horas o fracción. La dotación de agua para locales cines, teatros y auditorios es de 3 Lt por asiento. La dotación de agua para los comedores para área hasta 40 m 2 es de 2,000 Lt y para área mayores a 100 m 2 es de 40 Lt / m 2.

81 -55- Para determinar la dotación se va utilizar la máxima capacidad de la Institución Educativa. De lo expuesto se tiene. Alumnos (dos turnos) = 2,345 alumnos. Personal no residente (Docente, Administrativo y de Servicio) = 102 personas. Auditorio = 424 asientos. Estadio = 390 espectadores Oficinas = 885 m2 Comedor = 166 m2 Depósitos y almacén = 190 m2 Para calcular la dotación de agua de la I.E Pedro A. Labarthe se ha dividido en dos (02) sectores: Sector Nº1 y Sector Nº2. A. Cálculo de la Dotación del Sector 1: Cantidad x Dotación Volumen Alumnado de secundaria 1,400 alumnos x 50 lt. /alumno/d = 70,000 lt./d Alumnado de inicial 245 alumnos x 50 lt. /alumno/d = 12,250 lt./d Personal no residente 62 personas x 50 lt. /persona/d = 3,100 lt./d Comedor 128 m 2 x 40 lt. / m 2 /d = 5,210 lt./d Auditorio 424 asientos x 3 lt. /asiento/d = 1,272 lt./d Oficinas 745 m 2 x 6 lt. /m 2 /d = 4,470 lt./d Almacén y Deposito 130 m 2 x 0.5 lt. /m 2 /d = 65 lt./d Dotación Diaria = 96,367 lt/d Dotación Diaria = 97 m 3 /d Según los cálculos realizados la dotación para el Sector Nº1 será de 97 m 3 /d.

82 -56- B. Cálculo de la Dotación del Sector 2: Cantidad x Dotación Volumen Alumnado de primaria 700 alumnos x 50 lt. /alumno/d. = 35,000 lt./d Personal no residente 40 personas x 50 lt. /alumno/d = 2,000 lt./d Comedor 38 m 2 = 2,000 lt./d Estadios 390 espectadores x 1 lt. /asiento/d. = 390 lt./d Oficinas 140 m 2 x 6 lt. /m 2 /d = 840 lt./d Almacén y Deposito 60 m 2 x 0.5 lt. /m 2 /d = 30 lt./d Dotación Diaria = 40,260 lt/d Dotación Diaria = 41 m 3 /d Según los cálculos realizados la dotación para el Sector Nº2 será de 41 m 3 /d CÁLCULO DEL VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO DE AGUA Cálculo del Volumen de Agua para Consumo Domestico El sector Nº 1 y Nº 2 va utilizar un sistema de abastecimiento indirecto de agua potable con electrobombas de presión constante y velocidad variable, razón por la cual las cisternas respectivas de cada sector tendrán la capacidad de almacenar el total del volumen de agua requerido para el consumo domestico. Se tiene para los Sectores 1 y 2 que el volumen de agua para consumo domestico será igual a la dotación diaria. A. Cálculo del Volumen de Agua para Consumo Domestico Sector Nº 1 Volumen de Agua de Consumo Domestico (sector 1) = Dotación Diaria Volumen de Agua de Consumo Domestico (sector 1)= 97 m 3. B. Cálculo del Volumen de Agua para Consumo Domestico Sector Nº 2 Volumen de Agua de Consumo Domestico (sector 2) = Dotación diaria Volumen de Agua de Consumo Domestico (sector 2)= 41 m 3.

83 Cálculo del Volumen de Agua para Riego de Áreas Verdes La cisterna del Sector Nº1 y Nº2 también tendrán la capacidad de almacenar el volumen de agua para el riego de áreas verdes. El volumen de agua para riego de áreas verdes que requiere el Sector Nº 1 y Nº2 es la siguiente: A. Cálculo del Volumen de Agua para Riego de Áreas Verdes - Sector 1 Volumen de Agua para Riego de Áreas Verdes (sector 1)= 16 m 3. B. Cálculo del Volumen de Agua para Riego de Áreas Verdes - Sector 2 Volumen de Agua para Riego de Áreas Verdes (sector 2)= 11 m 3. El cálculo de estos volúmenes se encuentra detallado en el capitulo anterior. VER CAP. 5: SISTEMA DE RIEGO PARA AREAS VERDES Cálculo del Volumen Total Útil de Agua. El volumen total útil de agua para el Sector Nº1 y Nº2 será la suma del volumen de agua para consumo domestico mas el volumen de agua para riego de jardines. Vol. Total Util de Agua = Vol. Consumo Domestico + Vol. de Riego A. Cálculo del Volumen de Agua para Riego de Áreas Verdes - Sector 1 Vol. Total Útil de Agua (sector 1) = Vol. Consumo. Dom. + Vol. de Riego Vol. Total Útil de Agua (sector 1) = 97 m m 3 Vol. Total Útil de Agua (sector 1) = 113 m 3

84 -58- B. Cálculo del Volumen de Agua para Riego de Áreas Verdes - Sector 1 Vol. Total Útil de Agua (sector 2) = Vol. Cons. Dom. + Vol. de Riego Vol. Total Útil de Agua (sector 2) = 41 m m 3 Vol. Total Útil de Agua (sector 2) = 52 m 3 Por lo tanto las cisternas del Sector Nº1 y Nº2 deben tener la capacidad necesaria para almacenar el volumen útil de agua que se requiere DIMENSIONAMIENTO DE LAS CISTERNAS Para el sector Nº 1 y Nº 2 se construirán una (01) cisterna enterrada de concreto armado f c =210 kg/cm 2 para c/u de los sectores, adyacente a la cisterna se construirá su cuarto de bomba que albergara las electrobombas de presión constante para uso domestico, electrobombas para riego de áreas verdes y sus respectivos tablero de control. Las electrobombas trabajaran con succión positiva. A. Dimensionamiento de la Cisterna Nº 1 para el Sector Nº 1 La Cisterna Nº 1 está ubicada entre el Pabellón Central y el Pabellón AB y tendrá un volumen útil de 113 m 3. De acuerdo a la disponibilidad del terreno se ha considerado las siguientes dimensiones: Cuadro N 6.4.1: Dimensiones de la Cisterna Nº 1 Descripción Dimensiones Ancho a = 5.00 m Largo Mayor L mayor= m Largo Menor L menor= 8.70 m Área A = m 2 Altura útil h = 2.35 m Volumen útil V = m 3 Altura Total hr = 2.85 m Volumen Total Vr = m 3 Borde libre bl = 0.50 m

85 -59- B. Dimensionamiento de la Cisterna Nº 2 para el Sector Nº 2 Esta Cisterna está ubicada a lado derecho del Ingreso al Estadio (Portada 4 de la Av. San Luis) y tendrá un volumen útil de 52 m 3. De acuerdo a la disponibilidad del terreno se ha considerado las siguientes dimensiones: Cuadro N 6.4.2: Dimensiones de la Cisterna Nº 2 Descripción Dimensiones Ancho a = 4.50 m Largo Mayor L mayor= 7.20 m Largo Menor L menor= 4.50 m Área A = m 2 Altura útil h = 2.25 m Volumen útil V = m 3 Altura Total hr = 2.75 m Volumen Total Vr = m 3 Borde libre bl = 0.50 m 6.5. CÁLCULO DE LA TUBERIA DE ALIMENTACION DE LA RED PÚBLICA HASTA LA CISTERNA Se calculara la tubería de alimentación para la Cisterna N 1 y N 2. El cálculo de la tubería de alimentación debe realizarse, considerando que la cisterna se llene en horas de mínimo consumo en la que se obtiene la presión máxima del Sistema de Agua Potable. Para el presente proyecto se esta considerando un tiempo de llenado de 6 horas (12 de la noche a 6 de la mañana). Para el cálculo de la tubería hay que tener en cuenta lo siguiente: Presión de agua en la red publica en el punto de conexión del servicio, para el proyecto se esta considerando una presión de 20lb/pulg2 <> 14.08m que es la mínima presión de diseño de una red publica. Altura Estática entre la tubería de la red de distribución pública y el punto de ingreso en la cisterna.

86 -60- Las pérdidas de fricción en tubería y accesorios en la línea de alimentación, desde la red pública hasta el medidor. La pérdida de Carga del medidor, la que es recomendable que sea menor del 50% de la carga disponible. Las pérdidas de carga de la tubería y accesorios entre el medidor y la cisterna. Volumen de la cisterna. Una Presión de salida de agua en la cisterna mínima de 2.00m. A. Cálculo de la Tubería de Alimentación de la Red Publica hasta la Cisterna N 1 a) Datos: Presión en la Red Publica (Pr) = 14.08m Presión mínima de agua a la salida de la cisterna (Ps) = 2.00m Desnivel entre la red publica y el punto de ingreso a la cisterna (ht) = 1.15m *Considerando la profundidad de la tubería de la red publica a 1.00m. Longitud de la línea de servicio (L) = 51.40m Tiempo de llenado de la Cisterna N 1 (T) = 6 horas Volumen de la Cisterna N 1 (V) = 113 m 3 b) Cálculo del gasto de entrada (Q): Remplazando: Q = V m 3 ( ) T ( h ) ( m ) 3 Q = = m / h 6 ( h)

87 -61- c) Cálculo de la carga disponible (H): Remplazando: d) Selección del medidor : Utilizaremos un medidor turbina tipo Woltman que esta diseñado para grandes caudales. Con el caudal Q = 18.83m 3 /h Si elegimos Tenemos H = Pr Ps ht H = 14.08m 2.00m 1.15m H = 10.93m D = Ø50mm (Ø2 ) hf = 0.14 Bar <> 1.42m. El diámetro del medidor elegido cumple, porque su pérdida de carga del medidor es menor al 50% de la carga disponible (1.42m <5.46m) Diámetro del Medidor = Ø65mm (Ø2 1/2 ) Figura 6.5.1: Curva de Perdida de Presión del Medidor de Turbina tipo Woltman Fuente: Catalogo de Medidor de Turbina tipo Woltman

88 -62- e) Selección del diámetro de la tubería: Como el medidor ocasiona una pérdida de carga de 1.42 m la nueva carga disponible (H1) será: H1= 10.93m 1.42m = 9.51m Para un (Q) = m 3 /h <> 5.23 l/s Asumiendo un Ø2 1/2 Longitud Equivalente de los Accesorios Accesorios Cantidad Leq. Sub. Total (und) (m) (m) Válvula de Esférica Codo 90 de PVC Tee de PVC Válvula flotadora L eq. Total L= L Total Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación Cuadro Nº 6.5.2: Pérdida de Carga Total: Caudal Diámetro Velocidad Hf H < H1 (l/s) (pulg) (m/s) (m) / <9.51 (OK) Por lo tanto el diámetro 2 1/2" es correcto. El Diámetro de la tubería de ingreso de la Cisterna N 2 es de Ø2 1/2 en Tubería PVC - Clase 10. B. Calculo de la Tubería de Alimentación de la Red Publica hasta la Cisterna N 2 a) Datos: Presión en la Red Publica (Pr) = 14.08m Presión mínima de agua a la salida de la cisterna (Ps) = 2.00m

89 -63- Desnivel entre la red publica y el punto de ingreso a la cisterna (ht) = m *Considerando la profundidad de la tubería de la red publica a 1.00m. Longitud de la línea de servicio (L) = 18.10m Tiempo de llenado de la Cisterna N 1 (T) = 6 horas Volumen de la Cisterna N 1 (V) = m 3 b) Calculo del gasto de entrada (Q): Q = V m 3 ( ) T ( h ) Remplazando: ( m ) 3 Q = = 8.67 m / h 6 ( h) c) Calculo de la carga disponible (H): Remplazando: H = Pr Ps ht H = 14.08m 2.00 m ( 0.42) m H = 12.50m d) Selección del medidor : Utilizaremos un medidor de chorro múltiple que esta diseñado para caudales mediano. Con el caudal Q = 8.67 m 3 /h Si elegimos D = Ø40mm (Ø1 1/2 ) Tenemos hf = 1.40 m. El diámetro del medidor elegido cumple, porque su pérdida de carga del medidor es menor al 50% de la carga disponible (1.40m <6.25m) Diámetro del Medidor = Ø40mm (Ø1 1/2 )

90 -64- Figura 6.5.2: Curva de Perdida de Presión del Medidor de Chorro Múltiple Fuente: Catalogo de Medidor de Chorro múltiple e) Selección del diámetro de la tubería: Como el medidor ocasiona una perdida de carga de 1.40m la nueva carga disponible (H1) será: H1= 12.50m 1.40m = 11.10m Para un (Q) = 8.67m 3 /h <> 2.41 l/s Asumimos un Ø1 ½ Cuadro Nº 6.5.3: Longitud Equivalente de los Accesorios Accesorios Cantidad Leq. Cant x Leq (und) (m) (m) Válvula Esférica Codo 90 de PVC Tee de PVC Válvula flotadora L eq. Total L= L Total Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación

91 -65- Caudal (l/s) Diámetro (pulg) Cuadro Nº 6.5.4: Pérdida de Carga Total: Longitud Total (m) Velocidad (m/s) Hf (m) Hf < H /2" <11.10( OK) Por lo tanto el diámetro 1 1/2" es correcto. El Diámetro de la tubería de ingreso de la Cisterna N 2 es de Ø1 1/2 en Tubería PVC - Clase 10 NTP

92 -66- CAPITULO 7 SISTEMA DE DESAGUE Y VENTILACION 7.1. GENERALIDADES El sistema de desagüe tiene un funcionamiento por gravedad y evacua las aguas residuales provenientes de los aparatos sanitarios a través de tuberías y cajas de registro hacia la red pública de alcantarillado Los colectores de desagüe de la I.E se han calculado para las condiciones máximas de descarga. Las tuberías de ventilación serán instaladas en pared, falsas columnas o colgadas, con la finalidad de obtener una máxima eficiencia en todos los puntos que requieran ser ventilados a fin de evitar la ruptura de sellos de agua, alzas de presión y la presencia de malos olores. En este proyecto se ha considerado el diseño de canaletas techadas con tapas removibles de concreto para evacuar el drenaje de aguas de limpieza de la pista atlética SISTEMA DE RECOLECCIÓN Y EVACUACIÓN DE LOS DESAGUES El sistema de recolección y evacuación de los desagües provenientes de los aparatos sanitarios del I.E. se realizara a través de tuberías de PVC Clase pesada de Ø2, Ø3, Ø4, Ø6 NTP , cajas de registro y buzones de inspección. Las aguas residuales serán conducidas desde los servicios de los Pabellones del I.E. hacia los colectores de la red exterior de desagüe para finalmente evacuar las aguas servidas a la red pública de alcantarillado a través de las conexiones domiciliarias de SEDAPAL. En el presente proyecto se ha considerado el diseño de un sistema de recolección y evacuación de agua de lluvias para proteger la estructura de los

93 -67- techos de los pabellones del I.E. Este sistema evacuara el agua pluvial hacia jardines o sumideros de grava para que finalmente se infiltre en el terreno PARAMETROS DE DISEÑO Los parámetros de diseño utilizados en el desarrollo de las instalaciones de desagüe y ventilación de este proyecto son los indicados en el Cap.6: Desagüe y Ventilación de la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio SEDIMENTADOR Para la pista atlética se está proyectando un sistema de limpieza conformado por cuatro (04) puntos de agua para uso de mangueras de Ø3/4. Estos puntos de agua estarán ubicados en forma equidistante alrededor de la pista atlética. La dotación para cada punto de agua será de 0.30 l/s de acuerdo al Cap.5: Agua para riego, Art. 5.1.: Disposiciones generales, Item (c) de la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio Como producto de la limpieza de la pista atlética se va a generar un drenaje de agua con alto contenido de partículas sedimentables, por tal razón se va a instalar un sedimentador con la finalidad de retener estos elementos y evitar de este modo que los colectores de desagüe se llenen de arenas. Calculo del Sedimentador V S = Q xt L R V S = Volumen del sedimentador (l) Q L = Caudal de las 04 mangueras (0.30x4 = 1.20 l/s) T R = Tiempo de retención (40 min) Consideraremos un tiempo de retención de 40 minutos para un caudal de 1.20 l/s.

94 -68- V S = Q xt L l 60s VS = 1.2 x40minx s min 3 V = 2,880l = 2.88m S R La relación largo/ancho de la unidad este entre 1.5 y 2.0 será de 2. Por lo tanto las dimensiones del sedimentador serán: Largo = 2.40m. Ancho = 1.20m. H útil = 1.00m. H total = 1.63m. Volumen útil = 2.88 m3. Pendiente de fondo = 2% 7.5. DIMENSIONAMIENTO DE LOS RAMALES Y MONTANTES Para el dimensionamiento de los ramales y montantes de desagüe se tomara en cuenta el Cap.6: Desagüe y Ventilación, Art. 6.2.: Red de colección, Item (c) de la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio Las dimensiones de los ramales y montantes de desagüe se calcularan tomando como base el gasto relativo que pueda descargar cada aparato. El cálculo de los ramales y montantes de desagüe se realizara por el método de unidades de descarga. El diámetro de una montante no podrá ser menor que el de cualquiera de los ramales horizontales que en él se descarguen. El diámetro de un ramal horizontal no podrá ser menor que el de cualquiera de los orificios de salida de los aparatos que en él se descarguen. Para el dimensionamiento se utilizara los siguientes anexos:

95 -69- CUADRO N ANEXO Nº 6: UNIDADES DE DESCARGA Tipos de Aparatos Diámetro mínimo Unidades de la trampa(mm) de descarga Inodoro (con tanque) 75 (3 ) 4 Inodoro (con tanque descarga reducida) 75 (3 ) 2 Inodoro (con válvula automática y semiautomática) 75 (3 ) 8 Inodoro (con válvula automática y semiautomática de descarga 75 (3 ) 4 reducida) Bidé 40 (1 ½ ) 3 Lavatorio (1 ¼ 1 ½ ) 1 2 Lavadero de cocina 50 (2 ) 2 Lavadero con trituradora de desperdicios 50 (2 ) 3 Lavadero de ropa 40 (1 ½ ) 2 Ducha privada 50 (2 ) 2 Ducha publica 50 (2 ) 3 Tina (1 ½ 2 ) 2 3 Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio CUADRO N ANEXO Nº 8: NUMERO MAXIMO DE UNIDADES DE DESCARGA QUE PUEDE SER CONECTADO A LOS CONDUCTOS HORIZONTALES Y A LAS MONTANTES Montante de mas Diámetro Cualquier Montante de 3 pisos del tubo horizontal de de 3 piso Total en la Total por piso (mm) desagüe(*) de altura montante 32 (1 ¼ ) (1½ ) (2 ) (2 ½ ) (3 ) (4 ) (5 ) (6 ) (8 ) (10 ) (12 ) (15 ) (*) No se incluye los ramales del colector del edificio. Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio 2006.

96 -70- Los ramales horizontales y montantes de desagüe serán de PVC Clase Pesada NTP Los diámetros para los ramales horizontales son de Ø2, Ø3 y Ø4. Los diámetros de las montantes de desagüe seran de Ø4, tal como se indican en los planos IS-10 al IS DIMENSIONAMIENTO DE COLECTORES Para el dimensionamiento de los colectores de desagüe se tomara en cuenta el Cap.6: Desagüe y Ventilación, Art. 6.2.: Red de colección, Item (c) de la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio Los colectores recibirán la descarga final de los ramales y montantes que conducen los desagües provenientes de los aparatos sanitarios. El diámetro se determinara con las unidades de descarga que recibirá cada colector. Para el dimensionamiento de las tuberías se utilizara el siguiente anexo: CUADRO N ANEXO Nº 9: NUMERO MAXIMO DE UNIDADES DE DESCARGA QUE PUEDE SER CONECTADOS A LOS COLECTORES DEL EDIFICIO Diámetro del tubo Pendiente (mm) 1% 2% 3% 50 (2 ) (2 ½ ) (3 ) (4 ) (5 ) (6 ) , (8 ) 1,600 1,920 2, (10 ) 2,900 3,500 4, (12 ) 4,600 5,600 6, (15 ) 8,300 1,000 1,200 Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio Los colectores de desagüe serán de PVC Clase Pesada NTP de Ø4 y Ø6 con una pendiente de 1%, tal como se indican en el plano IS-02.

97 SISTEMA DE VENTILACION Se ha diseñado un Sistema de Ventilación con tuberías y accesorios empotrados en falsas columnas, en pared y con salida lateral, con el fin de obtener una máxima eficiencia en todos los puntos que requieran ser ventilados a fin de evitar la ruptura de sellos de agua, alzas de presión y la presencia de malos olores. Las tubería de de ventilación va tener una pendiente no menor a 1% de tal forma que el agua que pudiera condensarse en ella, escurra a un conducto de desagüe o montante. La distancia máxima entre la salida de un sello de agua y el tubo de ventilación correspondiente será de acuerdo a la siguiente tabla. Diámetro del conducto de desagüe del aparato sanitario (mm) Cuadro N Distancia máxima entre el sello y el tubo de ventilación (m) 40 (1 ½ ) (2 ) (3 ) (4 ) 3.00 Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio Las montantes de ventilación se prolongaran al exterior 0.60m s.n.p.t. y en los casos en que se tenga una terraza la salida de la ventilación será en forma lateral. En ambos casos no se disminuirá el diámetro de la tuberia. Los tramos horizontales de las tuberías de ventilación quedaran a una altura no menor de 0.15 m por encima de la línea de rebose del aparato sanitario más alto al cual ventilan. Las montantes de ventilación se instalaran verticalmente, sin quiebre y sin disminuir su diámetro. Para ventilación individual de aparatos sanitarios, el diámetro de la tubería de ventilación será igual a la mitad del diámetro del conducto de desagüe al cual ventila y no menor de 50 mm (2 ).

98 -72- El diámetro del tubo de ventilación principal se determinara tomando en cuenta su longitud total, el diámetro de la montante correspondiente y el total de unidades de descarga ventilada, según la siguiente Tabla. Diámetro de la montante (mm) CUADRO N DIMENSIONES DE LOS TUBOS DE VENTILACION PRINCIPAL Unidades de descargas ventiladas Diámetro requerido para el tubo de ventilación principal (mm) 75 (mm) 100 (mm) 150 (mm) Longitud Máxima del tubo en metros 50 (2 ) (2 ) (2 ½ ) (3 ) (3 ) (3 ) (4 ) (4 ) (4 ) (8 ) (8 ) (8 ) (8 ) (8 ) (10 ) (10 ) (10 ) (10 ) Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Junio Las tuberías de ventilación serán de PVC Clase Liviana NTP Los diámetros de las tuberías de ventilación será de Ø2.

99 -73- CAPITULO 8 SISTEMA DE RECOLECCION Y EVACUACION DE AGUA DE LLUVIAS 8.1. GENERALIDADES Es conocido el bajo nivel de precipitación pluvial de Lima, sin embargo en previsión de eventuales lluvias y para proteger la estructura de los techos del I.E. se ha contemplado el diseño de un sistema de recolección y evacuación de las aguas pluviales. La evacuación de las aguas pluviales de los techos del I.E. se realizara hacia los jardines, sumideros de grava o suelos sin revestir a fin de poder garantizar su infiltración en el terreno SISTEMA DE RECOLECCION Y EVACUACION DE AGUA DE LLUVIAS El sistema de recolección y evacuación de agua pluvial de los techos de la I.E estará compuesto por canaletas de concreto, canaletas metálicas, gárgolas y montantes o bajadas de agua de lluvias. Las gárgolas tendrán descarga libre hacia los jardines. Las canaletas de concreto (media caña) empotradas en los techos y las canaletas metálicas que se instalan adosadas a los bordes de los techos, evacuaran el agua pluvial recolectada hacia las montantes de agua de lluvias o bajadas pluviales de PVC de Ø3 o de Ø4. Las montantes de agua de lluvias se instalaran adosadas a la pared o en falsas columnas y descargaran el agua pluvial directamente en los jardines o sumideros de grava para su infiltración en el terreno. En el caso que la montante de agua de lluvias este ubicada en una zona de piso de concreto o de asfalto, descargara en una canaleta de concreto y la canaleta conducirá el agua pluvial hacia el jardín para que se infiltre en el terreno. La canaleta de concreto llevara una rejilla metálica para minimizar el ingreso de material solido como papeles, hojas, piedras, etc., que pudiera obstruir el flujo del agua pluvial.

100 -74- Para garantizar el correcto funcionamiento del sistema de recolección y evacuación de las aguas pluviales se tiene que realizar la limpieza de las canaletas, retirando todo material solido que este depositado en ellas.

101 -75- CAPITULO 9 PISCINA TEMPERADA 9.1. GENERALIDADES. De acuerdo a la definición del Reglamento Sanitario de Piscinas Decreto Supremo N SA, el presente proyecto trata del diseño de una piscina privada de uso colectivo, con un sistema de recirculación y temperado del agua DIMENSIONES DE LA PISCINA Largo = 25.00m Ancho = 12.50m Profundidad máxima = 1.50m Profundidad mínima = 1.20m Profundidad promedio = 1.35m Numero de recirculaciones (*) = 4 por día. Tiempo de recirculación = 6 horas. (*) Cap. V: Sistema de Recirculación del agua - Art. 40: Clasificación del Sistema de recirculación Volumen y Caudal de Recirculación de la Piscina. A. Volumen de agua de la Piscina: 3 Volumen(m ) = Largo x Ancho x Profundidad promedio 3 Volumen(m ) = m x m x 1.35 m 3 3 Volumen(m ) = m B. Caudal de recirculación de la Piscina: Caudal(lps) = Tiempo Caudal(lps) = Volumen(lt) (s) recirculacion 3 ( x 10 )lt min hr 6hr x 60 x 60 Caudal(lps) = lps sg min

102 ABASTECIMIENTO DE AGUA DE LA PISCINA El primer llenado de la piscina se hará utilizando camiones cisterna, a través de tuberías flexibles o de PVC de Ø4. Para mantener el nivel de agua de la piscina que podría disminuir por uso, evaporación y por limpieza superficial, se va a contar con un sistema automático y manual de llenado de agua. Este sistema se abastecerá de una conexión domiciliaria de Ø1 1/2 de la red pública. Como el colegio se encuentra en una zona urbanizada ubicada en el distrito de La Victoria, el abastecimiento de agua de llenado de la piscina y la descarga de las aguas residuales por mantenimiento y uso de los baños y vestuarios, se harán utilizando las redes públicas de agua y alcantarillado de SEDAPAL DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE RECIRCULACION El sistema de recirculación está compuesto por los siguientes elementos: Electrobombas y Trampa de pelos Se instalaran cuatro (04) electrobombas centrifugas horizontales, una de ellas será de reserva. Cada electrobomba tendrá la capacidad para bombear 1/3 del caudal de recirculación de la piscina (6.51l/s). En la succión de cada electrobomba se acoplara una trampa de pelos cuya función será retener las impurezas presentes en el agua como son pelos, hilos u otras partículas que pudieran perjudicar el funcionamiento de las electrobombas y de los filtros. Las electrobombas se encargaran de recircular toda el agua de la piscina en el tiempo de recirculación determinado (6hr), aspirando el agua por la línea de drenaje de fondo, línea de aspiración y la línea de succión de la cámara de compensación, y a través de la línea de retorno de piso se devolverá a la piscina el agua filtrada, desinfectada y temperada.

103 Líneas de Succión El sistema de recirculación contara con cinco líneas de succión, las que se conectaran al manifold de succión de Ø6 de las cuatro (04) electrobombas: A. Línea de drenaje de fondo La línea de drenaje será de PVC Clase 10 de Ø4 y se ubicara en la parte más profunda de la piscina dos (02) drenes con su respectiva rejilla de drenaje de 12 x12. Para el ciclo de recirculación el agua se aspira del fondo de la piscina a través de las dos (02) rejillas de drenaje y la línea de retorno de piso devuelve a la piscina el agua filtrada, desinfectada y temperada. Cuando se requiera vaciar la piscina el agua se aspirara del fondo de la piscina a través de las dos (02) rejillas de drenaje y se enviara hacia la red de desagüe por la línea de drenaje de agua. La línea de drenaje de fondo contará con su respectiva válvula de control de Ø4. B. Línea de succión de la cámara de compensación Se instalaran dos líneas de succión que serán de PVC Clase 10 de Ø3 con su respectiva canastilla. Para el ciclo de recirculación el agua se aspira de la cámara de compensación a través de las dos (02) líneas de succión y la línea de retorno de piso devuelve a la piscina el agua filtrada, desinfectada y temperada. De esta forma se repone el volumen de agua que se pierde en la piscina a causa de la evaporación, uso o limpieza de los filtros. Cada línea de succión contará con su correspondiente válvula de control de Ø3.

104 -78- C. Línea de aspiración Se instalaran dos líneas de aspiración que serán de PVC Clase 10 de Ø2 de diámetro. Cada línea contara con dos (02) boquillas de aspiración de Ø2 y se colocaran en cada pared lateral de mayor longitud (L= 25m). Las boquillas de aspiración se ubicaran a 5m de los ángulos rectos de la piscina y a una profundidad de 20 cm por debajo del espejo de agua. Las líneas de aspiración tienen la finalidad de facilitar la recirculación del agua de la parte superior de la piscina. También se utilizara para realizar la limpieza del fondo de la piscina con ayuda de una (01) de las cuatro (04) electrobombas. Cada línea de aspiración contará con su respectiva válvula de control de Ø Líneas de Descarga El sistema de recirculación tendrá dos líneas de descarga: A. Línea de retorno de piso La línea de retorno de piso será de PVC Clase 15 de Ø4. La línea de retorno al llegar a la piscina se divide en dos líneas que van paralelas a los lados largos de la piscina y a una separación de 3m de distancia. Se instalaran en total doce (12) boquillas de retorno de piso de Ø 2 x 1 ½. Cada boquilla de retorno de piso cubre aproximadamente un área superficial de 25m2. En cada la línea de retorno se instalaran seis (06) boquillas y la distancia entre cada boquilla será de 4.15m. Con esta distribución se asegura una mezcla homogénea del agua en la piscina. Para el ciclo de recirculación la línea de retorno de piso devuelve a la piscina el agua filtrada, desinfectada y temperada.

105 -79- La línea de retorno de piso contará con su propia válvula de control de Ø4. B. Línea de drenaje de agua El sistema de recirculación contara con tres (03) filtros y de la válvula múltiple ubicada en la parte superior de cada uno de ellos, saldrá una línea de drenaje de PVC Clase 10 de Ø2 y se empalmaran a una tubería de Ø3 PVC C-10 que conducirá el agua hacia la red de desagüe. El agua se evacua hacia las cajas de registros de la red de desagüe y de ahí por gravedad a la red de alcantarillado de SEDAPAL. Para evacuar el agua se utilizara una (01) electrobomba y se colocara la válvula múltiple en la posición de desagüe. La línea de drenaje de agua se utilizara en los siguientes casos: Para limpieza del fondo de la piscina: Se realizara solo cuando se aprecie suciedad. La frecuencia dependerá del entorno y uso de la piscina. En promedio se efectuara una vez por semana. Para limpieza de los filtros (lavado y enjuague): Se efectuara cada vez que se realice la limpieza del fondo de la piscina o cuando el manómetro de cada filtro indique una presión de 15 lb/plg2. Para renovación total del agua de la piscina: Dependerá del uso y mantenimiento que se le dé a la piscina. En promedio para una piscina de uso colectivo se realizara cada 2 años Filtros El sistema de recirculación contara con tres (03) filtros de arena construidos en fibra de vidrio, cuya función principal será retener todas las partículas en suspensión presentes en el agua y de esta forma mantener limpia el agua de la piscina. Para seleccionar los filtros se usara como parámetro el caudal de recirculación de la piscina y la velocidad de filtración de m 3 /m2/h

106 -80- que corresponde a filtros de arena de alto rendimiento como se indica en el Reglamento Sanitario de Piscinas Decreto Supremo N SA, en el Cap. V: Sistema de recirculación del agua, Art. 46: Filtración LIMPIEZA DEL AGUA SUPERFICIAL, DESINFECCION Y TEMPERADO DE LA PISCINA Limpieza del agua superficial de la piscina Se construirá una (01) canaleta de limpieza en cada lado largo de la piscina (L=25m), cuya función será recolectar por rebose todas las partículas flotantes acumuladas en el espejo de agua de la piscina (insectos, hojas, grasa corporal, etc.) Las canaletas tendrán una pendiente de 1% y evacuaran por gravedad el agua recolectada por rebose hacia tres (03) puntos de drenaje de Ø6 desde donde a través de tres (03) tuberías de PVC Clase 10 de Ø6 se conducirá el agua hacia la cámara de compensación. Cámara de Compensación La cámara de compensación debe tener la capacidad suficiente para almacenar el agua desplazada por los usuarios de la piscina, que en el caso del presente proyecto es de 312 personas. De acuerdo a la experiencia de los especialistas en piscina el volumen útil de la cámara de compensación está entre el 5% al 10% del volumen de agua de la piscina, por lo tanto se proyectara una cámara de compensación de 30 m 3. Para el ciclo de recirculación el agua se aspira de la cámara de compensación a través de dos (02) líneas de succión de PVC Clase 10 de Ø3 y la línea de retorno de piso devuelve a la piscina el agua filtrada, desinfectada y temperada. De esta forma se repone el volumen de agua que se pierde en la piscina a causa de la evaporación, uso o limpieza de los filtros.

107 -81- Se instalará una tubería de PVC - Clase 10 de Ø1 1/2, con su respectiva válvula flotadora, para abastecer a la cámara de compensación y mantener constante su nivel de agua Desinfección del agua de la piscina Se instalará un dosificador de Cloro de 4.6 GPH para una presión máxima de 60 PSI y una potencia de 45W. El Dosificador será de tipo bomba peristáltica con regulador de caudal accionado por perilla. Como agente desinfectante se utilizara una solución de hipoclorito de sodio al 10% que será almacenado en un tanque de plástico de 250 lt. Para verificar el contenido de cloro en el agua de la piscina se contará con un comparador colorimétrico Equipo de Temperado de la piscina En el Reglamento Sanitario de Piscinas Decreto Supremo N SA, Cap. IV: Instalaciones y otros servicios, Art.35: Piscinas Climatizadas, se señala que la temperatura del agua de la piscina debe estar en el rango de 24 C a 28 C. Para el proyecto se van a utilizar dos (02) calentadores a gas licuado (GLP) de 400,000 BTU/hr cada uno, los cuales se programaran para trabajar en forma automática: Cuando la temperatura del agua se eleve hasta 26 C, se apagaran. Cuando la temperatura del agua descienda hasta 23 C, se encenderán. La primera vez que se caliente el agua de la piscina se va a requerir en promedio 27 horas para elevar la temperatura de 15 C hasta 26 C. Luego solo se tendrá que reponer el calor perdido que de acuerdo a la programación será de 3 C (26 C 23 C). Los calentadores se instalaran en un cuarto alejado de los equipos de recirculación. Este ambiente tendrá una chimenea en el techo y en la parte inferior en los lados laterales aberturas protegidas con rejillas para el ingreso de aire que es necesario para la combustión.

108 -82- Para abastecer a los calentadores de gas licuado (GLP) se contara con un tanque estacionario subterráneo de 1,000 galones. En cuanto a las medidas de seguridad para la instalación del tanque estacionario se ha tomado en cuenta el Reglamento de Seguridad para Instalaciones y Transporte de Gas Licuado D.S EM: - Articulo No. 127 del D.S EM Los tanques estacionarios para usuarios de GLP a granel serán ubicados conforme a la escala de distancias establecidas, para este caso será de 1 metro entre tanques y/o edificios más cercanos y 3 metros al límite de propiedad contiguo. - Articulo No. 128 del D.S EM Los tanques estacionarios para usuarios de GLP a granel deberán ser instalados o ubicados en zonas accesibles, de tal manera que el abastecimiento de Gas Licuado a granel desde camiones tanque se lleve a cabo en forma fácil y segura. - Articulo No. 130 del D.S EM La zona de tanques estacionarios para almacenamiento de GLP a granel estará libre de material combustible, de forma tal que la afectación a otras áreas, en caso de combustión, sea mínima. Así mismo, se dispondrá de un número suficiente de extintores de 12Kg de polvo químico seco tipo ABC, certificado por UL o Norma Técnica Peruana, para que sean utilizados con el fin de evitar que el área sea comprometida desde instalaciones adyacentes. - Articulo No. 141 del D.S EM Dentro de una distancia de 4.5m desde el punto de transferencia, no deberán existir en funcionamiento motores de combustión interna mientras se estén realizando operaciones de transferencia. No se permitirá que dentro de un radio de 4,5 m medido desde el punto de transferencia, haya llamas abiertas, personas fumando, equipos para corte o soldaduras de metales u otros elementos que puedan producir

109 -83- chispas o temperaturas peligrosas capaces de provocar ignición de GLP durante las operaciones de llenado. La instalación cuenta con válvulas de bola de ¼ de vuelta, lo que facilita la apertura y cierre, en caso de presentarse alguna fuga en la instalación o en los equipos. Se cuenta con una válvula de bola a la entrada de cada equipo y una válvula de corte general luego de los reguladores de primera etapa CÁLCULO DE LA ALTURA DINAMICA TOTAL (HDT) Para determinar la altura dinámica total se calculara la pérdida de carga en las tuberías, para lo cual utilizaremos la formula de Hazen y Williams: Donde: Hf tubería= Perdida de carga en (m) Q = Caudal (lt /s) D = Diámetro de la tubería (pulg) L = Longitud de la tubería (m) x L x Q Hf = tuberia D x C C =Coeficiente de rugosidad (a dimensional) Las pérdidas locales en las tuberías se determinaran por la siguiente fórmula: 2 V Hf local = k x 2g Hf local = Perdida de carga en (m) V =Velocidad (m/s) k = Coeficiente de los accesorios (a dimensional) g = Gravedad (m2/s)

110 Pérdida de carga en la línea de succión de la cámara de compensación Pérdida de Carga de la tubería (Hf tubería) Tramo Línea de succión de la cámara de Compensación. Fuente: Catálogo PAVCO. Cuadro Nº : Pérdida de carga en la línea de succión de la cámara de Compensación Long. Long. Diámetro Diámetro Caudal Velocidad Gradiente Hf Horiz. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) TOTAL 0.31 Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro Nº : Pérdidas de cargas por accesorios Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. ACCESORIO K Caudal Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Codo Válvula check tipo paleta Válvula mariposa Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. TOTAL 0.61 Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf local Pérdida de carga total = 0.61m+ 0.31m Pérdida de carga total = 0.92m

111 Pérdida de carga en la línea de succión del drenaje del fondo Pérdida de Carga de la tubería (Hf tubería ) Tramo Línea de succión de drenaje de fondo Línea de succión de drenaje de fondo Fuente: Catálogo PAVCO. Cuadro Nº : Pérdida de carga en la línea de succión del drenaje del fondo Long. Long. Long. Caudal Diámetro Diámetro Velocidad Gradiente Hf Horiz. Vert. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) TOTAL 1.11 Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro Nº : Pérdidas de cargas por accesorios Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. ACCESORIO K Caudal Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Codo Válvula mariposa Tee Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. TOTAL 1.26 Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf Pérdida de carga total = m Pérdida de carga total = 2.37m local

112 Pérdida de carga en la línea de de retornos hacia la piscina Pérdida de Carga de la tubería (Hf tubería ) Tramo Línea de retorno Af y T Línea ida y vuelta de calentador Línea de retorno Af y T - piso Línea de retorno Af y T - piso Fuente: Catálogo PAVCO. Cuadro Nº : Pérdida de carga en la línea de de retornos hacia la piscina Long. Long. Caudal Diámetro Diámetro Velocidad Gradiente Hf Horiz. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) TOTAL 6.29 Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro Nº : Pérdidas de cargas por accesorios Caudal Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. ACCESORIO K Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Codo Tee Válvula check tipo paleta Codo Boquilla de retorno de piso TOTAL 6.71 Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf Pérdida de carga total = m Pérdida de carga total = 13.00m local

113 Pérdida de carga en la línea de impulsión de la bomba Pérdida de Carga de la tubería (Hf tubería ) Tramo Línea de impulsión de bomba Fuente: Catalogo PAVCO. Cuadro Nº : Pérdida de carga en la línea de impulsión de la bomba Long. Long. Caudal Diámetro Diámetro Velocidad Gradiente Hf Vert. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) TOTAL 0.13 Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro Nº : Pérdidas de cargas por accesorios ACCESORIO K Caudal Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Válvula check tipo resorte Válvula esférica Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. TOTAL 1.53 Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf Pérdida de carga total = m Pérdida de carga total = 1.66m local

114 Pérdida de carga en los filtros Pérdida de Carga de la tubería (Hf tubería ) Cuadro Nº : Pérdida de carga en los filtros Tramo Línea de filtro Fuente: Catalogo PAVCO. Long. Long. Long. Caudal Diámetro Diámetro Velocidad Gradiente Hf Horiz. Vert. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) TOTAL 0.54 Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro Nº : Pérdidas de cargas por accesorios ACCESORIO K Caudal Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Codo Válvula múltiple Válvula esférica TOTAL 3.01 Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf Pérdida de carga total = m Pérdida de carga total = 3.55m local

115 Pérdida de carga en los Calentadores Pérdida de Carga de la tubería (Hf tubería ) Cuadro Nº : Pérdida de carga en los calentadores Tramo Línea de calentador Fuente: Catalogo PAVCO. Long. Long. Caudal Diámetro Diámetro Velocidad Gradiente Hf Horiz. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) TOTAL 0.56 Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro Nº : Pérdidas de cargas por accesorios ACCESORIO Caudal Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. K Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Codo intercambiador de calor Válvula esférica TOTAL 2.88 Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf Pérdida de carga total = m Pérdida de carga total = 3.44m local

116 Altura Dinámica Total (HDT) La Altura Dinámica Total (HDT) se obtiene sumando todas las pérdidas de cargas halladas en los Ítem anteriores. Cuadro Nº : Altura Dinámica Total (HDT) Pérdida de carga en tubería de succión del drenaje de fondo Pérdida de carga en tubería de retorno Af y T Pérdida de carga en tubería de impulsión de la bomba Pérdida de carga en el filtro Pérdida de carga en el calentador Carga estática (profundidad promedio de la piscina) ALTURA DINAMICA TOTAL (HDT) 2.37 m m 1.66 m 3.55 m 3.44 m 1.35 m m 9.7. CÁLCULO Y SELECCIÓN DEL EQUIPO DE BOMBEO Electrobomba Centrifuga Horizontal El caudal de bombeo total es de lps. Se van utilizar tres (03) electrobombas simultáneamente y una (01) electrobomba de reserva. Cada una de las electrobombas tendrá un caudal de bombeo de 6.52 lps. Cálculo de Potencia de cada Electrobomba Caudal de Bombeo (Qb) = 6.51 lps Altura Dinámica Total (HDT) = 25.37m Eficiencia (%) = 70% Potencia Nominal = 75 x 0.70 Nominal Qb x HDT 6.51 x Potencia Nominal = 75 x 0.70 Potencia = 3.15 HP Potencia Diseño = 1.25 x Potencia Nominal Potencia = 1.25 x 3.15 Diseño Potencia = 3.94 HP Potencia Diseño Recomendada = 4.00 HP

117 Datos Técnicos del Equipo de bombeo Tipo : Electrobomba centrifuga horizontal Cantidad : 04 unidades. Una de reserva. Caudal de Bombeo : 6.51 lps. Cada electrobomba. HDT : m. Potencia de Recomendada: 4.00 HP. Motor : Trifásico. Tensión : 220V 3Ø 60Hz Electrobomba Sumidero En el cuarto de bombas de la piscina se colocaran dos (02) electrobombas sumidero de tipo sumergible como medida de protección para evacuar al desagüe las eventuales fugas de agua que puedan ocurrir proveniente del rebose de la cámara de compensación si llega a fallar la válvula flotadora o de fugas de agua que se puedan dar en las tuberías y accesorios de la instalación hidráulica. Como el caso más desfavorable de fugas de agua se daría al fallar la válvula flotadora de la cámara de compensación, se adoptara como caudal de bombeo de la electrobomba sumidero el 150% del caudal de llenado de esta unidad, de acuerdo a la Norma IS.010 del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) - Junio 2006, Cap. 6: Desagüe y Ventilación, Art, 6.4; Elevación. Cálculo del caudal de bombeo de la electrobomba sumidero: Volumen de la cámara de compensación (V cc ) = 30 m 3 = 30,000 lt. Tiempo de llenado (T ll ) = 6 hrs. = 6 hrs.x 60 min/hr x 60 sg/min Tiempo de llenado (T ll ) = 21,600ssg.

118 -92- Caudal Camara de compensacion Camara de compensacion V = T 30,000lt Caudal Camara de compensacion = 21,600 sg Caudal cc ll = 1.39 lt / sg Caudal Caudal Caudal Bomba sumidero Bomba sumidero Bomba sumidero = 1.50 x Caudal = 1.50 x 1.39 lt / sg = 2.09 lt / sg Camra de compensacion Para determinar la altura dinámica total se calculara la pérdida de carga en la tubería de impulsión de la electrobomba sumidero, para lo cual utilizaremos la formula de Hazen y Williams: x L x Q Hf = tuberia D x C Donde: Hf tubería= Perdida de carga en (m) Q = Caudal (lt /s) D = Diámetro de la tubería (pulg) L = Longitud de la tubería (m) C =Coeficiente de rugosidad (a dimensional) Las pérdidas locales en la tubería se determinaran por la siguiente fórmula: 2 V Hf local = k x 2g

119 -93- Hf local = Perdida de carga en (m) V = Velocidad (m/s) k = Coeficiente de los accesorios (a dimensional) g = Gravedad (m2/s) Pérdida de Carga de la tubería de impulsión (Hf tubería ) Cuadro : Pérdida de carga de tubería de impulsión Tramo Línea de Impulsión de Electrobomba sumidero Fuente: Catalogo PAVCO. Long. Long. Long. Caudal Diámetro Diámetro Velocidad Gradiente Hf Horiz. Vert. Total Nominal Interior Hidráulica Tub. (m) (m) (m) (lps) (plg) (plg) (m/s) (m/m) (m) TOTAL 0.17 Pérdidas de Cargas por Accesorios (Hf local ) Cuadro : Pérdidas de cargas por accesorios Diámetro Diámetro Hf Hf Velocidad Cant. ACCESORIO K Caudal Nominal Interior L unit Local (lps) (plg) (plg) (m/s) (m) (Und) (m) Codo Tee Válvula esférica Válvula check TOTAL 0.20 Fuente: Libro de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificación. Pérdida de carga total = Hf tuberia + Hf local Pérdida de carga total = 0.17m+ 0.20m Pérdida de carga total = 0.37m

120 -94- Entonces la altura dinámica total es: HDT = Hd + Hf + Ps Donde: Hd = Altura de descarga. Hf = Pérdida de carga total por friccion. Ps = Presión en el punto de descarga. HDT = Hd + Hf + Ps HDT = 5.00 m m m HDT = 7.37 m Cálculo de Potencia de cada Electrobomba Caudal de Bombeo (Qb) = 2.09 lps Altura Dinámica Total (HDT) = 7.37m Eficiencia (%) = 70% Potencia Nominal = 75 x 0.70 Nominal Qb x HDT 2.09 x 7.37 Potencia Nominal = 75 x 0.70 Potencia = 0.29 HP Potencia Diseño = 1.25 x Potencia Nominal Potencia = 1.25 x 0.29 Diseño Potencia = 0.36 HP Potencia Diseño Recomendada = 0.50 HP

121 Datos Técnicos del Equipo de bombeo Tipo : Electrobomba sumergible. Cantidad : 02 unidades. Caudal de Bombeo : 2.09 lps. Cada electrobomba. HDT : 7.37 m. Potencia de Recomendada : 0.50 HP. Motor : Monofásico. Tensión : 220V 2Ø 60Hz CÁLCULO DE LOS FILTROS Para seleccionar los filtros se utilizara como parámetro el caudal de recirculación de la piscina y la velocidad de filtración que corresponde a filtros de arena de alto rendimiento como se indica en el Reglamento Sanitario de Piscinas Decreto Supremo N SA, en el Cap. V: Sistema de recirculación del agua, Art. 46: Filtración. Datos para el cálculo de los filtros: Caudal de recirculación = lps = m 3 /h. Velocidad de Filtración = m 3 /m 2 /h. Caudal m h Area Filtrante (AF) requerido = Velocidad Filtracion m m h 3 recirculacion ( / ) 3 2 ( / / ) Area Filtrante (AF) requerido = m Area Filtrante (AF) = 1.86 m requerido Para el proyecto vamos a utilizar tres (03) filtros de 36 pulg de diámetro. Cada filtro nos dará un Área filtrante de 0.64 m 2 y entre los tres (03) se obtiene un Área filtrante total de 1.92 m 2 un valor por encima a lo requerido.

122 Datos Técnicos de los Filtros Tipo : Vertical, de filtración rápida. Material de fabricación : Fibra de vidrio. Caudal de recirculación : m3/h. Velocidad de Filtración : m3/m2/h. Área Filtrante requerida : 1.86 m2. Número de Filtros : 03 unidades. Diâmetro de c/filtro : 36 plg. Área Filtrante de c/filtro : 0.64 m2. Material Filtrante : Arena de cuarzo sílice N 20. Carga Permanente no requiere reposición, solo lavado. Válvula Múltiple : Incorporada en la parte superior (seis posiciones). Manómetro : De 0 a 60 PSI (Posición lateral) CÁLCULO DE CALENTADORES En el Reglamento Sanitario de Piscinas Decreto Supremo N SA, Cap. IV: Instalaciones y otros servicios, Art.35: Piscinas Climatizadas, se señala que la temperatura del agua de la piscina debe estar en el rango de 24 C a 28 C. Para seleccionar los calentadores se va a calcular el Calor requerido para elevar la temperatura del agua de 15 C que se está tomando como la temperatura del mes más frio en la zona, hasta 26 C que es la temperatura a la que se va a calentar el agua de la piscina temperada. En un tiempo de 27 hr.

123 -97- Datos para el cálculo del Calor requerido: Tf Ti Calor requerido = Volumen x Densidad x Ce x ( ) t Calor requerido = Para calentar el agua de la piscina (W). Volumen = Volumen de agua de la piscina ( m 3). Densidad = Densidad del agua (1,000 Kg/m 3 ). Ce Tf Ti t = Calor especifico del agua (1.16 Wxhr/Kgx C). = Temperatura final del agua (26 C). = Temperatura Inicial del agua (15 C). = Tiempo para calentar el agua (27hr). Tf Ti Calor requerido = Volumen x Densidad x Ce x ( ) t 3 Kg Wxhr 26 C 15 C Calor requerido = m x 1,000 x 1.16 x( ) Calor requerido = 199, W 1 W = 3.42 BTU hr Calor requerido = 681, BTU hr 3 m Kgx C 27hr Se va a considerar un factor de eficiencia de 87% en la transferencia de calor de los calentadores hacia el agua de la piscina, con lo cual se tiene que el equipo seleccionado para elevar la temperatura del agua de la piscina de 15 C a 26 C en 27 hr debe ser como mínimo de 783, BTU/hr. Se instalaran dos (02) calentadores a gas licuado (GLP) de 400,000 BTU/hr cada uno. Lo que nos da un total de 800,000 BTU/hr que multiplicado por el factor de eficiencia brinda 696,000 BTU/hr que es mayor que el Calor requerido.

124 Datos Técnicos de los Calentadores Número de Calentadores: 02 unidades. Material de fabricación : Resina compuesta. Dimensiones : 21 de largo x 21 de ancho x 28 de alto. Combustible : GLP (gas licuado de petróleo) Potencia de entrada : 400,000 BTU/hr. Factor de Eficiencia : 87%. Potencia de salida : 348,000 BTU/hr. Diámetro de ingreso : Ø2. Diámetro de salida : Ø2. Termostato : 01 Termostato.

125 -99- CAPITULO 10 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES CONCLUSIONES El sistema de bombeo de presión constante y velocidad variable ante cualquier variación de la demanda de agua, mantiene siempre una presión constante en todos los puntos de servicio a los que abastece. El sistema de bombeo de presión constante y velocidad variable en comparación con el sistema de tanque hidroneumático tiene un menor consumo de energía porque las electrobombas de este sistema trabajan de acuerdo a la variación de la demanda de agua, mientras que las electrobombas del sistema hidroneumático trabajan siempre a su máxima capacidad. Así mismo para la instalación de los equipos se requiere de una caseta de bombas de menores dimensiones con lo cual se ahorra en el costo de la estructura. EL sistema de riego tecnificado optimiza el consumo del agua porque con el empleo de aspersores se obtiene una distribución homogénea en toda el área de riego. Para garantizar el correcto funcionamiento del sistema de recolección y evacuación de las aguas de lluvia se tiene que realizar la limpieza de las canaletas, retirando todo material solido que este depositado en ellas para que no obstaculice el flujo del agua pluvial. El agua de lluvia recolectada en los techos de los pabellones de la I. E descargara en jardines y/o sumideros de grava. No se conectara al sistema de alcantarillado. El sistema de recirculación utilizado en la piscina del proyecto garantiza la calidad y el uso racional del agua.

126 -100- RECOMENDACIONES Se debe coordinar con la Entidad contratante para definir los parámetros, criterios y metas que se van a tener en cuenta en la elaboración del proyecto y estos acuerdos dejarlos sentado en el cuaderno de proyecto, para que luego en la etapa de ejecución de obra no se tengan problemas con la Supervisión por diferencias técnicas y se pretenda modificar el proyecto. En la etapa de elaboración del proyecto se debe coordinar constantemente con las demás especialidades (Arquitectura, Estructura, Eléctrica) para reducir al mínimo las interferencias en el momento de la ejecución de obra. Es importante verificar la información del levantamiento topográfico del área del proyecto, para poder realizar un correcto planteamiento del sistema de recolección y evacuación de los desagües. Debido a los programas de Vivienda impulsados por el Estado se ha tenido un crecimiento en la demanda de Factibilidad de Servicio que las EPS difícilmente pueden afrontar. Por lo tanto se recomienda en la medida de lo posible utilizar las conexiones de agua potable y desagüe existentes. Para reducir la pérdida de calor por evaporación del agua temperada se instalarán mantas térmicas en la superficie de la piscina. Estas cubiertas son de PVC resistente a la radiación ultravioleta estabilizada para soportar exposición a la intemperie. Se recomienda estar actualizado en el conocimiento de especificaciones técnicas de griferías, aparatos sanitarios, válvulas, equipos de bombeo, etc. que se ofertan en el mercado, para poder desarrollar un diseño que vaya de la mano con la economía y el avance de la tecnología.

127 -101- BIBLIOGRAFIA Reglamento Nacional de Edificaciones Título II: Obras de Saneamiento Título III: Instalaciones Sanitarias Lima Perú Junio 2006 Reglamento Sanitario de Piscinas Decreto Supremo - Nº SA Instalaciones Sanitaria en Edificaciones 2da Edición Ing. Enrique Jimeno Blasco Lima Perú Diciembre 1995 Diseño de Instalaciones Hidrosanitarias y de Gas para Edificaciones 3era Edición Rafael Pérez Carmona Bogotá - Colombia Junio 2001 Obras de Instalaciones Sanitarias en la Construcción Guía para el diseño y ejecución de obras sanitarias Ing. Jesús Ramos Salazar Lima Perú 2006

128 ANEXOS

129 INDICE Pág. ELECTROBOMBAS PARA USO DOMESTICO DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR Nº 1 1 CURVA DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR Nº 1 3 DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR Nº 2 4 CURVA DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR Nº 2 6 ELECTROBOMBAS PARA RIEGO DE AREAS VERDES DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR Nº 1 7 CURVA DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR Nº 1 9 DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR Nº 2 10 CURVA DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR Nº 2 12 ELECTROBOMBAS PARA PISCINA DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA PARA PISCINA 13 CURVA DE LA ELECTROBOMBA 14 FILTRO DE ARENA DE FIBRA DE VIDRIO 15 CALENTADOR PARA PISCINA 17 BOMBA DOSIFICADORA DE CLORO 20

130 ELECTROBOMBAS PARA USO DOMESTICO DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 1 1

131 DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 1 2

132 CURVA DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 1 3

133 DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 2 4

134 DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 2 5

135 CURVA DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 2 6

136 ELECTROBOMBAS PARA RIEGO DE AREAS VERDES DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 1 7

137 DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 1 8

138 CURVA DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 1 9

139 DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 2 10

140 DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 2 11

141 CURVA DE ELECTROBOMBA DEL SECTOR N 2 12

142 ELECTROBOMBA PARA PISCINA DESCRIPCION DE ELECTROBOMBA PARA PISCINA 13

143 CURVA DE ELECTROBOMBA PARA PISCINA 14

144 FILTRO DE ARENA DE FIBRA DE VIDRIO PARA LA PISICINA 15

145 16

146 CALENTADOR PARA PISCINA 17

147 18

148 19

149 BOMBA DOSIFICADORA DE CLORO 20