PROYECTO DE EJECUCIÓN PARA LA AMPLIACION DEL CENTRO DE INNOVACION TECNOLOGICA UNIVERSIDAD CARLOS III EN LEGANES-MADRID Pág.: 1/19

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1 PROYECTO DE EJECUCIÓN PARA LA AMPLIACION DEL CENTRO DE INNOVACION TECNOLOGICA EN LEGANES-MADRID Pág.: 1/19 MEMORIA Y ANEXOS CALCULO - INSTALACION DE CLIMATIZACION MEMORIA Y ANEXOS DE CALCULO DE LA INSTALACION DE CLIMATIZACION DEL PROYECTO DE EJECUCION PARA LA AMPLIACION DEL CENTRO DE INNOVACION TECNOLOGICA EN LEGANES-MADRID

2 01 INDICE 1. - OBJETO NORMATIVA APLICADA DOCUMENTOS DE PARTIDA ALCANCE RESULTADOS Cargas térmicas y equipos Distribución Grupos de bombas Otros elementos... 4

3 1. - OBJETO El presente anexo tiene por objeto complementar los datos contenidos en el Proyecto de la instalación de climatización del Proyecto referenciado NORMATIVA APLICADA En la revisión de la instalación anteriormente señalada, nos hemos basado en las siguientes Normativas de obligado cumplimiento: Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios e Instrucciones Técnicas Complementarias (RITE e ITE del R.D. 1751/1998 de 31 de julio). Real Decreto 1218/2002, de 22 de noviembre, por el que se modifica el Real Decreto 1751/1998, de 31 de julio, por el que se aprobó el Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios e Instrucciones Técnicas Complementarias y se crea la Comisión Asesora para las Instalaciones Térmicas en los Edificios. Normas UNE referenciadas en el RITE. Norma Básica de la Edificación NBE-CT-79. Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. R.E.B.T DOCUMENTOS DE PARTIDA Nos hemos basado para la realización de este anexo en las especificaciones contenidas en los siguientes documentos: Proyecto de Arquitectura existente Planos y referencias del edificio construido fase I

4 4. - ALCANCE Este proyecto definirá laa instalación de climatización en lo referente a cargas térmicas, equipos, tuberías, conductos y elementos de difusión, asi como su esquema de principio y control RESULTADOS Cargas térmicas y equipos 1. Se definen las cargas frigoríficas teniendo en cuenta la nueva ocupación a razón de 6 m2/persona, las superficies de los locales, cerramientos a locales adyacentes y a zonas exteriores reales, el calor sensible y latente de las personas de acuerdo con las actividades de oficina y taller, la potencia instalada de equipos de iluminación a razón de 25 w/m2, así como un factor de seguridad del 5%. Se aportan las cargas y caudales de aire primario. 2. La aportación de aire exterior de acuerdo con la normativa es a razón de 12.5 l/s persona. Con el fin de que los locales queden presurizados se considera un caudal de aire de retorno inferior al de aportación. 3. Las cargas de ventilación debidas a la aportación de aire exterior son combatidas en su totalidad por un climatizador de aire primario de acuerdo con las características descritas en las mediciones, a excepción de los caudales de los ventiladores, los cuales serán de m3/h en la impulsión y m3/h en el retorno con una presión disponible de 60 mmcda. El resto de cargas son combatidas por los fancoils. Se aportan los cálculos. El aire se impulsa a las temperaturas de 21 ºC en invierno y 25ºC en verano. 4. Son definen dos tipos de de fancoils del mismo modelo (a instalar en falso techo). Las potencias serán en el primer modelo para frio 9,89 KW y 9,4 KW para calor con un caudal máximo de 1510 m3/h, a instalar en talleres, salas usos

5 múltiples y módulos viveros tipos 3 y 4 y para el segundo, 5,5 kw frio y 5,3 kw calor con un caudal máximo 890 m3/h a instalar en el resto de módulos viveros. Se aporta el cálculo de las potencias y caudales de los fancoils. Se contemplan fancoils en las salas de usos múltiples, los cuales no están reflejados en planos La distri. 5. Teniendo en cuenta estos equipos s, las características de los generadores de frio y calor son las siguientes : Cada enfriadora tendrá una potencia frigorífica de 199 KW, se valorara en la selección de equipos que tengan mejor COP. Para satisfacer la demanda exigida se colocaran dos maquinas. enfriadoras del tipo aire-agua.. El equipo ROOF-TOP de calderas, será de 465 KW ( 2 calderas de baja temperatura ) con alimentación por gas natural Distribución 1. La distribucion de agua se hace mediante tuberías de acero negro, calorifugadas y en superficies exteriores protegidas de chapa metalica 2. Se aportan partidas correspondientes a las tuberías de acero negro que parten desde los generadores hasta los elementos terminales, las cuales figuran en planos y no están consideradas en las Mediciones, cuyo subcapítulo es el En este subcapítulo también se incluyen partidas con los nuevos diámetros de las tuberías de los tramos verticales hasta los generadores en cubierta, los cuales también se representan en los planos de planta en soporte digital, además de los tramos horizontales interiores existentes. 4. La partida deberá referenciar a 82 unidades

6 Grupos de bombas 1. Desde la partida hasta la partida correspondiente al subcapítulo bombas se modifican las características de las bombas de impulsión, quedando como sigue: Partida Bomba doble, circulación primario frio, 34,3 m3/h a 10 mcda. Partida Bomba doble, circulación circuito climatizador frio, 6 m3/h a 10 mcda. Partida Bomba doble, circulación circuito fancoils frio, 72 m3/h a 30 mcda. Partida Bomba doble, circulación primario calor, 40 m3/h a10 mcda. Partida Bomba doble, circulación circuito fancoils calor, 33 m3/h a 25 mcda. Partida Bomba doble circuito climatizador calor, se mantiene el caudal a 12 mcda. Se aportan los cálculos Otros elementos

7 ANEXO CÁLCULOS Aportación cargas y caudales de aire primario

8 PLANTA LOCAL AIRE EXTERIOR AIRE RETORNO PERSONAS CARGA SENSIBLE CARGA TOTAL M3/H M3/H KCAL/H KCAL/H Baja AMPLIACION 3716 FASE II PARQUE 10 TECNOLOGICO 3716 LEGANES UNIVERSIDAD 3716CARLOS III

9 Calculo conductos y presiones ventiladores de aire primario y de fancoils CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS -Red Nueva- Fecha: SISTEMA:Impulsión aire primario OBRA: Pérdida Carga Rejilla (mmca): 5,5 Caudal Rejilla (m3/h): 2 Area efecti. rejilla necesaria (m ): Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): 0,2 Fijar velocidad conducto (m/sg): TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens.Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real?P Lineal RealLongitud Longitud Pérdida Carga Tramo (m3/h) Equivalente (mm)canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) (m) Equivalente (m) Total (mmca) , ,07 2 2,40 0, , ,15 2 2,40 0, , ,18 7 8,40 1, , , ,80 2, , ,18 7 8,40 1, , ,16 7,5 9,00 1, , ,16 4 4,80 0, , ,10 4 4,80 0,50 9..cl , , ,20 2,33 Expulsión Exterior PERDIDA CARGA EN ACCESORIOS (mm.c.a.) TOTAL PARCIAL 10,64 Rejilla: Marca, modelo y dimensiones: Regulador d=160 5,50 Compuertas CF: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: 300x650 mm 5,50 Compuertas Sobrepresión: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: 550x300 mm 25,00 Extracción a Cuarto Plenum: Silenciadores: Salida aire exterior: Rejilla, compuerta, etc. Ventilador: 5,00 TOTAL PARCIAL 41,00 CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS TOTAL NECESARIO 51,64 TOTAL NECESARIO CON FACTOR SEGURIDAD 56,80 TOTAL INSTALAR -Red Nueva- Fecha: SISTEMA:Retorno aire primario OBRA: Pérdida Carga Rejilla (mmca): 0,04 Caudal Rejilla (m3/h): Area efecti. rejilla necesaria 2 (m ): Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): 0,2 Fijar velocidad conducto (m/sg): TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens.Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real?P Lineal Real Longitud Longitud Pérdida Carga Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) (m) Equivalente (m) Total (mmca) , ,13 7 8,40 1, , ,15 7 8,40 1, , ,16 3 3,60 0, , ,18 8 9,60 1, , ,18 4 4,80 0, , ,16 7 8,40 1, , ,16 2 2,40 0, , ,17 6 7,20 1, , ,15 7 8,40 1, , ,11 4 4,80 0, CL , , ,20 1,99 PERDIDA CARGA EN ACCESORIOS (mm.c.a.) TOTAL PARCIAL 12,29 Rejilla: Marca, modelo y dimensiones: 2050x165 mm 0,04 Compuertas CF: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: 650x300 mm 7,00 Compuertas Sobrepresión: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: 550x300 mm 25,00 Extracción a Cuarto Plenum: Silenciadores: Salida aire exterior: Rejilla, compuerta, etc. Ventilador: 5,00 TOTAL PARCIAL 37,04 TOTAL NECESARIO 49,33 TOTAL NECESARIO CON FACTOR SEGURIDAD 54,26 TOTAL INSTALAR

10 CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS Fecha: SISTEMA: Impulsión aire primario plantas OBRA: Pérdida Carga Rejilla (mmca): Caudal Rejilla (m3/h): Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): Fijar velocidad conducto (m/sg): TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real P Lineal Real Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , uni , ,19 Expulsión Exterior CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS Fecha: SISTEMA: Retorno aire primario plantas OBRA: Pérdida Carga Rejilla (mmca): Caudal Rejilla (m3/h): Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): Fijar velocidad conducto (m/sg): TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real P Lineal Real Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,17

11 CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS -Red Nueva- Fecha: SISTEMA: Impulsión unidad interior OBRA: Pérdida Carga Rejilla (mmca): 0,29 Caudal Rejilla (m3/h): Area efecti. rejilla necesaria (m 2 ): Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): 0,2 Fijar velocidad conducto (m/sg): 5 TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real P Lineal Real Longitud Longitud Pérdida Carga Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) (m) Equivalente (m) Total (mmca) , ,17 2 2,40 0, , ,11 1,5 1,80 0, , ,17 1,5 1,80 0, , ,13 3 3,60 0,47 Expulsión Exterior PERDIDA CARGA EN ACCESORIOS (mm.c.a.) TOTAL PARCIAL 1,37 Rejilla: Marca, modelo y dimensiones: 1,40 Compuertas CF: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: Compuertas Sobrepresión: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: Extracción a Cuarto Plenum: Silenciadores: Salida aire exterior: Rejilla, compuerta, etc. Ventilador: TOTAL PARCIAL 1,40 CALCULO PERDIDA DE CARGA ESTATICA EN RED DE CONDUCTOS TOTAL NECESARIO 2,77 TOTAL NECESARIO CON FACTOR SEGURIDAD 3,04 TOTAL INSTALAR -Red Nueva- Fecha: SISTEMA: Impulsión unidad interior OBRA: Pérdida Carga Rejilla (mmca): 1,2 Caudal Rejilla (m3/h): 377 Area efecti. rejilla necesaria (m 2 ): Extracción a Cuarto de Plenum: n (S-Sí N-No) Fijar pérdida carga lineal (mmca/m): 0,2 Fijar velocidad conducto (m/sg): TRAMONº Rejillas Caudal Diámetro Fijar Dimens. Cálculo Dimens. Elegir Dimens. Velocidad Real Diámetro Real P Lineal Real Longitud Longitud Pérdida Carga Tramo (m3/h) Equivalente (mm) Canto b (mm) a (mm) a (mm) Tramo (m/sg) Equivalente (mm) (mmca/m) (m) Equivalente (m) Total (mmca) , ,06 2 2,40 0, , ,13 2,5 3,00 0,40 Expulsión Exterior PERDIDA CARGA EN ACCESORIOS (mm.c.a.) TOTAL PARCIAL 0,55 Rejilla: Marca, modelo y dimensiones: 1,20 Compuertas CF: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: Compuertas Sobrepresión: Véase Ayuda Marca, modelo y dimensiones: Extracción a Cuarto Plenum: Silenciadores: Salida aire exterior: Rejilla, compuerta, etc. Ventilador: TOTAL PARCIAL 1,20 TOTAL NECESARIO 1,75 TOTAL NECESARIO CON FACTOR SEGURIDAD 1,93 TOTAL INSTALAR

12 CONDICIONES PROYECTO INVIERNO VERANO Calculo potencias y caudales fancoils ENTRADA DE DATOS PROY.: LEGANES-P.Baja HOJA DE CÁLCULO PARA CLIMATIZACIÓN Temperatura seca exterior (ºC): 35 Humedad relativa exterior (%): 28,23 Temperatura interior del local (ºC): 25 Humedad relativa interior (%): 50 Temperatura seca exterior (ºC): -3,7 Humedad relativa exterior (%): 80 Temperatura interior del local (ºC): 22 Humedad relativa interior (%): 50 Factor de by-pass de las baterías: 0,1 ## Presión atmosférica (bar): 1,01325 Marcar en caso de pretratamiento del aire exterior: emp. aire exterior pretratado en verano (ºC): um. relat. aire exterior pretratado verano (%): emp. aire exterior pretratado en invierno (ºC): m. relat. aire exterior pretratado invierno (%): LOCAL T impulsión (ºC) Q vent CSP CSVxFB CT CSP (Calor) VERANO (m 3 /h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h)

13 CONDICIONES PROYECTO INVIERNO VERANO CÁLCULO DE LA POTENCIA DE LAS BATERÍAS DE REFRIGERACIÓN t ext= 35,0 ºC MÉTODO DEL CSP (SE PARTE DE LA TEMPERATURA DE IMPULSIÓN DESEADA) HR ext= 28,2 % t int= 25,0 ºC HR int= 50 % LEGANES-P.Baja p atm= 1,013 bar LOCAL CONDICIONES DEL AIRE PRIMARIO O EXTERIOR CONDICIONES DEL AIRE RETORNADO O INTERIOR CONDICIONES DEL AIRE MEZCLADO A LA ENTRADA DE LA BATERÍA QSP Q imp Q ext T ext HR ext Q ret T ret HR ret T mezcla HR mezcla W mezcla h mezcla (ºC) T imp HR imp W imp h imp (kcal/h) (m 3 /h) (m 3 /h) (ºC) (%) (m 3 /h) (ºC) (%) (ºC) (%) (kg w/kg a) (kcal/kg) (ºC) (%) (kg w/kg a) (kcal/kg) (kcal/h) (kw) , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, ,4 PROY.: LEGANES-P.1 Temperatura seca exterior (ºC): 35 Humedad relativa exterior (%): 28,23 Temperatura interior del local (ºC): 25 Humedad relativa interior (%): 50 Temperatura seca exterior (ºC): -3,7 Humedad relativa exterior (%): 80 Temperatura interior del local (ºC): 22 Humedad relativa interior (%): 50 Factor de by-pass de las baterías: 0,1 ## Presión atmosférica (bar): 1,01325 Marcar en caso de pretratamiento del aire exterior: emp. aire exterior pretratado en verano (ºC): um. relat. aire exterior pretratado verano (%): emp. aire exterior pretratado en invierno (ºC): m. relat. aire exterior pretratado invierno (%): ENTRADA DE DATOS T rocío CONDICIONES DEL AIRE IMPULSADO A LA SALIDA DE LA BATERÍA HOJA DE CÁLCULO PARA CLIMATIZACIÓN CAPACIDAD FRIGORÍFICA DE LA BATERÍA LOCAL T impulsión (ºC) Q vent CSP CSVxFB CT CSP (Calor) VERANO (m 3 /h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h)

14 CÁLCULO DE LA POTENCIA DE LAS BATERÍAS DE REFRIGERACIÓN t ext= 35,0 ºC MÉTODO DEL CSP (SE PARTE DE LA TEMPERATURA DE IMPULSIÓN DESEADA) HR ext= 28,2 % t int= 25,0 ºC HR int= 50 % LEGANES-P.1 p atm= 1,013 bar LOCAL CONDICIONES DEL AIRE PRIMARIO O EXTERIOR CONDICIONES DEL AIRE RETORNADO O INTERIOR CONDICIONES DEL AIRE MEZCLADO A LA ENTRADA DE LA BATERÍA QSP Q imp Q ext T ext HR ext Q ret T ret HR ret T mezcla HR mezcla W mezcla h mezcla (ºC) T imp HR imp W imp h imp (kcal/h) (m 3 /h) (m 3 /h) (ºC) (%) (m 3 /h) (ºC) (%) (ºC) (%) (kg w/kg a) (kcal/kg) (ºC) (%) (kg w/kg a) (kcal/kg) (kcal/h) (kw) , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, ,2 T rocío CONDICIONES DEL AIRE IMPULSADO A LA SALIDA DE LA BATERÍA CAPACIDAD FRIGORÍFICA DE LA BATERÍA

15 CONDICIONES PROYECTO INVIERNO VERANO ENTRADA DE DATOS PROY.: LEGANES-P.2 HOJA DE CÁLCULO PARA CLIMATIZACIÓN Temperatura seca exterior (ºC): 35 Humedad relativa exterior (%): 28,23 Temperatura interior del local (ºC): 25 Humedad relativa interior (%): 50 Temperatura seca exterior (ºC): -3,7 Humedad relativa exterior (%): 80 Temperatura interior del local (ºC): 22 Humedad relativa interior (%): 50 Factor de by-pass de las baterías: 0,1 ## Presión atmosférica (bar): 1,01325 Marcar en caso de pretratamiento del aire exterior: emp. aire exterior pretratado en verano (ºC): um. relat. aire exterior pretratado verano (%): emp. aire exterior pretratado en invierno (ºC): m. relat. aire exterior pretratado invierno (%): LOCAL T impulsión (ºC) Q vent CSP CSVxFB CT CSP (Calor) VERANO (m 3 /h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h) (kcal/h)

16 CÁLCULO DE LA POTENCIA DE LAS BATERÍAS DE REFRIGERACIÓN t ext= 35,0 ºC MÉTODO DEL CSP (SE PARTE DE LA TEMPERATURA DE IMPULSIÓN DESEADA) HR ext= 28,2 % t int= 25,0 ºC HR int= 50 % LEGANES-P.2 p atm= 1,013 bar LOCAL CONDICIONES DEL AIRE PRIMARIO O EXTERIOR CONDICIONES DEL AIRE RETORNADO O INTERIOR CONDICIONES DEL AIRE MEZCLADO A LA ENTRADA DE LA BATERÍA QSP Q imp Q ext T ext HR ext Q ret T ret HR ret T mezcla HR mezcla W mezcla h mezcla (ºC) T imp HR imp W imp h imp (kcal/h) (m 3 /h) (m 3 /h) (ºC) (%) (m 3 /h) (ºC) (%) (ºC) (%) (kg w/kg a) (kcal/kg) (ºC) (%) (kg w/kg a) (kcal/kg) (kcal/h) (kw) , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, , , , ,019 11,7 13,0 93,1 0,009 8, ,7 T rocío CONDICIONES DEL AIRE IMPULSADO A LA SALIDA DE LA BATERÍA CAPACIDAD FRIGORÍFICA DE LA BATERÍA Calculo tuberías caudales y presiones de grupos de bombas CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: ENFRIADORA TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANP.CAR.ACM. Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m ,51 1, " 35 0,037 1,295 1,295 Pér. Carga Tub.: Pérdida carga acce.: Pérdida carga enfri.: Pérdida carga total: 2,58 mcda 0,5 mcda 3,4 mcda 7 mcda

17 CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: CALDERA TRAMOPOTENCIA SALTO TCAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INTD.NOM LONG. P.CARGA P.CAR.TRP.CAR.AP.CAR.ACM. Kcal/h Grados C l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m ,11 2, " 15 0,163 2,445 2,445 Pér. Carga Tub.: Pérdida carga acce.: Pérdida carga caldera: Pérdida carga total: 4,8 mcda 0,96 mcda mcda 5,8 mcda CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: CLIMATIZADOR FRIO TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM. Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m ,67 1, /2" 13 0,064 0,832 0,832 Pér. Carga Tub.: Pérdida carga acce.: Pérdida carga climat.: Pérdida carga total: 1,66 mcda 0,33 mcda 4,2 mcda 6,19 mcda CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: CLIMATIZADOR CALOR TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM. Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m ,59 0, " 13 0,04 0,52 0,52 Pér. Carga Tub.: Pérdida carga acce.: Pérdida carga climat.: Pérdida carga total: 1,04 mcda 0,83 mcda 5,5 mcda 9,5 mcda

18 CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: FANCOILS FRIO TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM. Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m ,47 0, " 4 0,066 0,264 0, ,94 0, /2" 7 0,024 0,168 0,264 0, ,87 0, " 14 0,056 0,784 0,432 1, ,81 0, /2" 7 0,031 0,217 1,216 1, ,75 1, /2" 6 0,055 0,33 1,433 1, ,09 1, /2" 6 0,146 0,88 1,763 2, ,99 2, " 4 0,223 0,892 2,639 3, BOMBA ,89 2, " 30 0,163 4,89 3,531 8,421 Pér. Carga Tub.: 16,8 mcda Pérdida carga acce.: 3,4 mcda Pérdida carga fancoil: 3,8 mcda Pérdida carga total: 24 mcda CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: FANCOILS CALOR TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM. Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m ,21 0, /4" 4 0,046 0,184 0, ,42 0, " 7 0,054 0,378 0,184 0, ,84 1, /4" 14 0,055 0,77 0,562 1, ,25 0, /2" 7 0,038 0,266 1,332 1, ,67 0, " 6 0,044 0,264 1,598 1, ,72 1, " 6 0,117 0,70 1,862 2, ,91 1, /2" 4 0,138 0,552 2,564 3, BOMBA ,1 1, /2" 30 0,11 3,3 3,116 6,416 Pér. Carga Tub.: 12,8 mcda Pérdida carga acce.: 2,5 mcda Pérdida carga fancoil: 3 mcda Pérdida carga total: 18,3 mcda CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: PLANTAS FRIO TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM. Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m ,47 0, " 4 0,066 0,264 0, ,94 1, /4" 5 0,068 0,34 0,264 0, ,46 1, /2" 4 0,051 0,204 0,604 0, ,99 1, " 6 0,063 0,378 0,808 1, ,46 1, " 7 0,096 0,672 1,186 1, ,39 1, " 5 0,182 0,91 1,858 2, ,92 1, /2" 4 0,061 0,244 2,768 3, ,44 1, /2" 6 0,078 0,468 3,012 3, ,9 2, /2" 2,5 0,188 0,47 3,48 3,95

19 CALCULO TUBERIAS PROYECTO: LEGANES CIRCUITO ACERO: PLANTAS CALOR TRAMO POTENCIA SALTO T. CAUD. CAUDAL VEL. DIAM.INT D.NOM. LONG. P.CARGA P.CAR.TR. P.CAR.ANT P.CAR.ACM. Kcal/h Grados C. l/h l/s m/s mm " m mcda/m m m m ,21 0, /4" 4 0,046 0,184 0, ,42 0, /4" 5 0,016 0,08 0,184 0, ,67 0, /4" 4 0,037 0,148 0,264 0, ,92 1, /4" 6 0,065 0,39 0,412 0, ,13 0, /2" 7 0,033 0,231 0,802 1, ,55 1, /2" 5 0,056 0,28 1,033 1, ,8 0, " 4 0,051 0,204 1,313 1, ,06 1, " 6 0,067 0,402 1,517 1, ,19 1, " 2,5 0,162 0,405 1,919 2,324