COMPORTAMIENTO MECÁNICO A TORSIÓN DE LA ALEACIÓN DE ALUMINIO AA6061 TRATADA TÉRMICAMENTE

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1 Suplemento de la Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales 2009; S1 (1): COMPORTAMIENTO MECÁNICO A TORSIÓN DE LA ALEACIÓN DE ALUMINIO AA6061 TRATADA TÉRMICAMENTE Juan C. Pereira 1, 2*, Luis Durán 2, Diego Van Deventer 2, Jenny C. Zambrano 2 Este artículo forma parte del Volumen Suplemento S1 de la Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales (RLMM). Los suplementos de la RLMM son números especiales de la revista dedicados a publicar memorias de congresos. Este suplemento constituye las memorias del congreso X Iberoamericano de Metalurgia y Materiales (X IBEROMET) celebrado en Cartagena, Colombia, del 13 al 17 de Octubre de La selección y arbitraje de los trabajos que aparecen en este suplemento fue responsabilidad del Comité Organizador del X IBEROMET, quien nombró una comisión ad-hoc para este fin (véase editorial de este suplemento). La RLMM no sometió estos artículos al proceso regular de arbitraje que utiliza la revista para los números regulares de la misma. Se recomendó el uso de las Instrucciones para Autores establecidas por la RLMM para la elaboración de los artículos. No obstante, la revisión principal del formato de los artículos que aparecen en este suplemento fue responsabilidad del Comité Organizador del X IBEROMET Universidad Simón Bolívar (Venezuela) 181

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3 Suplemento de la Revista Latinoamericana de Metalurgia y Materiales 2009; S1 (1): COMPORTAMIENTO MECÁNICO A TORSIÓN DE LA ALEACIÓN DE ALUMINIO AA6061 TRATADA TÉRMICAMENTE Juan C. Pereira 1, 2*, Luis Durán 2, Diego Van Deventer 2, Jenny C. Zambrano 2 1: Centro de Investigaciones en Mecánica (CIMEC), Facultad de Ingeniería, Universidad de Carabobo, Valencia, Venezuela 2: Dpto. de Materiales y Procesos de Fabricación, Escuela de Ingeniería Mecánica, Facultad de Ingeniería, Universidad de Carabobo, Valencia, Venezuela * jpereira@uc.edu.ve Trabajos presentados en el X CONGRESO IBEROAMERICANO DE METALURGIA Y MATERIALES IBEROMET Cartagena de Indias (Colombia), 13 al 17 de Octubre de 2008 Selección de trabajos a cargo de los organizadores del evento Publicado On-Line el 20-Jul-2009 Disponible en: Resumen Se evaluó el comportamiento mecánico a torsión de la aleación de aluminio AA6061 con diferentes tratamientos térmicos. Se realizaron tratamientos térmicos de recocido (O), envejecimiento natural (T4), y envejecimiento artificial (T6) a barras, se realizaron ensayos de tracción, torsión, y dureza. Se obtuvieron las propiedades mecánicas en tracción y se ensayaron a torsión muestras macizas con sección transversal circular, obteniéndose las curvas esfuerzo al corte versus deformación angular en torsión. Las propiedades mecánicas a torsión fueron influenciadas de manera significativa por los tratamientos térmicos realizados, produciéndose un aumento tanto del esfuerzo de fluencia al corte como del esfuerzo último al corte, además, de una disminución en la ductilidad. Se realizó la caracterización macroestructural de las muestras evidenciándose en las macrografias que la mayor deformación está en la periferia de la probeta torsionada. Se determinaron las relaciones entre las propiedades obtenidas del ensayo de tracción y del ensayo de torsión, y se compararon con los criterios de fluencia de Von Mises y de Tresca, comprobando que el criterio de Tresca se acerca más a los datos obtenidos experimentalmente para la condición de recocido, mientras que el criterio de Von Mises, se aproxima más al comportamiento de las muestras endurecidas térmicamente. Palabras Claves: Comportamiento a Torsión, AA6061, Criterios de Fluencia. Abstract The torsion behavior of the AA6061 aluminum alloy with different heat treatments was evaluated. Annealing (O), natural aging (T4), and artificial aging (T6) heat treatments were made to a bars, of which tension, torsion and hardness tests were made. The mechanical properties in tension were obtained, and massive samples with circular cross-sectional section were tried to torsion, from these tests, the shear strength versus angular deformation curves in torsion were obtained. The properties obtained of the torsion behavior curves were influenced of significant way by the application of the heats treatments, producing an increase of the yield shear strength and maximum shear strength, in addition, a decrease of the ductility in the material. The macrostructural characterization of the samples was made, showing that the major strains are in the specimen surface. The relations between the obtained tension properties and the torsion properties were determined, these relations were compared with the yield criterions of Von Mises and Tresca, verifying that the Tresca s yield criterion approach better the experimental data collected in annealing conditions that the Von Mises s yield criterion, while in precipitation-hardening heat treatment conditions the Von Mises s yield criterion approach better than the Tresca s yield criterion. Keywords: Torsion behavior, AA6061, Yield Criterion. 1. INTRODUCCIÓN La aleación de aluminio AA6061 tiene un gran uso, primordialmente porque es de las aleaciones de aluminio que pueden ser endurecibles por precipitación, esta capacidad de mejorar continuamente sus características físicas y mecánicas específicas, hacen que tenga una importancia práctica considerable. El conocimiento de la respuesta del material a las condiciones de esfuerzo y deformación, es vital para predecir el Universidad Simón Bolívar (Venezuela) 183

4 Pereira et al. comportamiento durante los procesos de conformado industrial. Además la constante necesidad de mejorar en los procesos actuales de manufactura, en donde son más exigentes las condiciones a las que van a ser sometidas los materiales, hace que un conocimiento profundo de las propiedades mecánicas de los mismos se haga indispensable, es por esto que el conocimiento de las propiedades mecánicas de esta aleación se ha hecho necesario; entre éstas propiedades se encuentran las resultantes del ensayo de torsión, que son las menos conocidas. La aleación de aluminio AA6061 se utiliza en productos extruidos, perfiles arquitectónicos, marcos de bicicletas, fabricación de equipos de transporte y estructuras soldadas, entre otras [1]. En muchas de estas aplicaciones el material está tratado térmicamente para conseguir en ellos alguna característica que sea favorable para dicha aplicación. El ensayo de torsión es frecuentemente usado en ejes cilíndricos con la finalidad de obtener propiedades mecánicas en los materiales, tales como el módulo de elasticidad en corte G, la resistencia al corte, deformación a ruptura en corte y la ley de endurecimiento plástico. Los resultados obtenidos pueden ser utilizados para el diseño de ejes, alambres, barras, vigas, etc. En un ensayo de torsión se mide simultáneamente el ángulo de giro y el torque aplicado en el eje longitudinal de la muestra con una sección de prueba con determinada longitud [2,3], y a partir de esta data puede ser construida la curva esfuerzo de formación al corte en torsión a través de expresiones matemáticas. El propósito de este trabajo es evaluar el comportamiento mecánico a torsión de la aleación de aluminio AA6061 con diferentes tratamientos térmicos, así como obtener la relación experimental entre las propiedades mecánicas en tracción uniaxial y en torsión simple. 2. PARTE EXPERIMENTAL 2.1 Material El material estudiado es una aleación de aluminio Al Mg-Si denominada de acuerdo a la aluminum association (AA) como AA6061, cuya composición química se determinó de una muestra, empleando la técnica de espectrofotometría de emisión óptica, mediante un espectrofotómetro marca Spectro modelo Spectrolab. La tabla 1 muestra la composición química en peso del material utilizado. Se utilizaron barras macizas cilíndricas de 3/4 de diámetro para las probetas de tracción y de 1 ½ de diámetro para los ensayos de torsión, dureza y microscopía óptica. Tabla 1. Composición química del material Elementos Químicos Composición (% en peso) Si 0,618 Cu 0,302 Mg 0,836 Cr 0,039 Fe 0,269 V 0,008 Ti 0,014 Al 97,873 Otros 0, Tratamientos Térmicos A las barras macizas de AA6061 se le aplicaron diversos tratamientos térmicos, empleando un horno tipo mufla marca Thermolyne modelo equipado con un controlador de temperatura digital y dos termocuplas. Se realizó un recocido (O) a una temperatura de 410 ºC durante tres horas, para luego dejarse enfriar en el horno; Se realizó un tratamiento térmico de endurecimiento por precipitación y envejecimiento natural (T4), mediante un tratamiento de solución donde fueron calentadas las muestras hasta los 550 ºC por un tiempo de 55 minutos, seguido de un enfriamiento rápido en agua, luego se sometieron a un envejecimiento natural en donde las muestras permanecieron una semana al aire tranquilo. También se realizó un tratamiento térmico de endurecimiento por precipitación y envejecimiento artificial (T6), las muestras fueron sometidas primero al tratamiento térmico de solución donde fueron calentadas hasta los 550 ºC por un tiempo de 55 minutos, seguido de un enfriamiento rápido en agua, luego se les aplicó un envejecimiento artificial en donde las probetas se calentaron hasta una temperatura de 175 º C durante ocho (8) horas y luego permanecieron al aire tranquilo hasta su completo enfriamiento. En la Figura 1, se muestra el ciclo térmico de los 184 Rev. LatinAm. Metal. Mater. 2009; S1 (1):

5 Comportamiento mecánico a torsión de la aleación de aluminio AA6061 tratada tratamientos aplicados. Las temperaturas y tiempos de los diversos tratamientos térmicos fueron fijadas siguiendo las recomendaciones de la norma ASTM B [4]. mediciones fue un durómetro Rockwell digital marca Buehler modelo Macromet 5100T, se realizó un barrido de siete (7) mediciones en cada muestra. Los valores de dureza medidos en escalas Rockwell fueron convertidos a la escala Brinell, utilizando para ello las tablas de conversión de dureza de la norma ASTM E [7]. Figura 1. Ciclo térmico de los tratamientos térmicos aplicados 2.3 Ensayos de tracción y dureza Las probetas de tracción se fabricaron a partir de las barras macizas circulares de ¾ de diámetro tratadas térmicamente, y siguiendo las especificaciones para una probeta maciza de sección circular, de acuerdo a la norma ASTM B [5] que rige los ensayos de tracción en aleaciones de aluminio de este tipo. Los ensayos de tracción se realizaron a una velocidad constante de 2,5 mm/min empleando una máquina de ensayo universal de materiales, marca Galdabini Modelo CTM20, con una capacidad de 20 Ton, se ensayaron seis (6) probetas por cada condición de tratamiento térmico, y se registró el alargamiento a la ruptura. En la Figura 2 se muestra el comportamiento obtenido a tracción mediante las curvas esfuerzo - deformación ingenieril de la aleación AA6061 con los diferentes tratamientos térmicos. En la tabla 2 se recopilan las propiedades mecánicas promedio obtenidas de los ensayos de tracción. Para las mediciones de dureza en las muestras tratadas térmicamente se tomaron cinco muestras (5) por cada condición, y se procedió a preparar la superficie y realizar el ensayo de acuerdo a las recomendaciones de la norma ASTM E18-05 [6] para medición de dureza Rockwell en materiales metálicos. El equipo utilizado para realizar las Figura 2. Curvas Esfuerzo Deformación Ingenieril 2.4 Ensayos de Torsión Para la realización de los ensayos de torsión, se utilizó la máquina de torsión simple diseñada y construida en el laboratorio de Materiales y Procesos de Fabricación de la Universidad de Carabobo, la cual cuenta con un encoder óptico para la medición del ángulo de giro, una celda de carga para la medición del momento torsor y un sistema de adquisición de datos via USB, además de un software basado en Labview para el procesamiento de la data y generación de la curva momento torsor versus ángulo de giro en tiempo real. Se ensayaron seis (6) probetas macizas por cada condición, de sección circular, de acuerdo a las dimensiones recomendadas por la norma COVENIN 907:1997 [8], con diámetro de 10 mm y longitud calibrada de 100 mm, los extremos de la probeta estuvieron condicionados en su geometría y dimensión por la forma de las mordazas de la máquina. Los ensayos de torsión se llevaron a cabo a una velocidad constante de una revolución por minuto Rev. LatinAm. Metal. Mater. 2009; S1 (1):

6 Pereira et al. (1 rpm), con la finalidad de evitar y minimizar el calentamiento de la muestra durante el ensayo. Las deformaciones angulares son proporcionales al radio de la muestra, siendo las mayores deformaciones en la fibra externa de la probeta, siendo así, la deformación angular a corte γ en la superficie de la probeta ensayada a torsión, puede ser calculada con la siguiente expresión: γ = r. θ (1) L Donde r es el radio de la probeta, θ el ángulo de giro y L la longitud de la zona calibrada, mientras que los esfuerzos a corte τ en la zona elástica se determinaron con la siguiente ecuación: M τ =. r (2) I Siendo M el momento torsor aplicado a la muestra, r el radio de la probeta e I p es el momento polar de inercia de la muestra, que en este caso corresponde a la de una sección circular maciza (ecuación 3). I. r 4 p = π (3) 2 Para considerar el endurecimiento del material en el rango plástico, se ha utilizado la expresión propuesta por Bressan J., y Kirchhof U. [2], para el rango plástico (ecuación 4). τ M = ( 3 + n) 3 2π. r (4) Donde n es el exponente de la ley de endurecimiento que describe el comportamiento en la zona plástica de la curva momento torsor M versus ángulo de giro por unidad de longitud θ L, según la ecuación 5. p ( θ ) n M = M (5) Aplicando las ecuaciones 1 a 5 se obtuvo el 0. L comportamiento a torsión, mediante las curvas esfuerzo versus deformación angular a corte de la aleación AA6061 para las diferentes condiciones de tratamientos térmicos aplicados, este comportamiento se observa en la figura 3. Figura 3. Curvas Esfuerzo Deformación al corte 2.5 Macroscopía de las muestras ensayadas Se realizó la macrografía a una probeta ensayada a torsión hasta la fractura para cada condición de tratamiento térmico, se procedió a realizar un corte transversal de la misma mediante electro erosión por hilo, luego se preparó la muestra de acuerdo a la norma ASTM E3-04 [9], se atacó con el reactivo Tucker s durante 15 segundos y se fotografió la muestra (Figuras 4 a 6). 186 Rev. LatinAm. Metal. Mater. 2009; S1 (1):

7 Comportamiento mecánico a torsión de la aleación de aluminio AA6061 tratada Figura 4. Macrografía de la muestra torsionada (Recocida) Figura 5. Macrografía de la muestra torsionada (T4) Figura 6. Macrografía de la muestra torsionada (T6) 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN La composición química de la aleación de aluminio Al Mg-Si estudiada, corresponde a la exigida para la aleación del tipo 6061, de acuerdo a los requerimientos de composición química exigidos en la norma ASTM B221M-05 [10], y a los establecidos por la Aluminum Association (AA). 3.1 Propiedades mecánicas a tracción y dureza A partir de los ensayos de tracción realizados, se determinaron las propiedades mecánicas en tracción de la aleación en estudio para los diferentes tratamientos térmicos aplicados, se calculó el esfuerzo de fluencia mediante el método del offset 0,2%, mientras que la resistencia a tensión se obtuvo del punto máximo de la curva, también se determinó el porcentaje de alargamiento a la ruptura. En la tabla 2 se muestran las Rev. LatinAm. Metal. Mater. 2009; S1 (1):

8 Pereira et al. propiedades a tracción para el aluminio AA6061. Los valores experimentales de dureza Brinell Estándar y su respectiva desviación estándar se muestran en la tabla 3. Tabla 2. Propiedades mecánicas en tracción obtenidas AA6061 Condición O T4 T6 Sy (MPa) Su (MPa) % de alargamiento promedio 65,63 112,78 35,63 desviación 2,72 0,61 1,64 promedio 142,21 253,36 31,38 desviación 4,13 5,52 0,72 promedio 263,79 301,04 25,02 desviación 9,23 5,56 1,03 0,2%, mientras que la resistencia a torsión y la deformación correspondiente, se obtuvo del punto máximo de la curva. Los resultados de estas propiedades se muestran en la tabla 4. Tabla 4. Propiedades mecánicas en torsión obtenidas AA6061 Condición O T4 T6 τ y (MPa) τ max (MPa) γ max (rad/rad) promedio 34,49 156,73 4,666 desviación 1,88 4,33 0,476 promedio 112,73 257,86 0,904 desviación 6,23 11,48 0,095 promedio 224,50 304,42 0,773 desviación 11,50 10,36 0,01 Los tratamiento térmicos aplicados tales como el T4 y T6 incrementaron de manera significativa tanto la resistencia a la fluencia como la resistencia a tracción y la dureza, en comparación con la condición de recocido, incrementándose en un 116,7% el esfuerzo de fluencia, en un 124,7% la resistencia a tensión y en un 116,2% la dureza Brinell con el tratamiento térmico T4, mientras que se incrementó en un 301,9% el esfuerzo de fluencia, en un 166,9% la resistencia a tensión y en un 235,1% la dureza Brinell con el tratamiento térmico T6. Esto se debe a la formación de siliciuros de magnesio (Mg 2 Si), en forma de precipitados, en determinada cantidad y distribución de acuerdo al tratamiento térmico aplicado, sin embargo, la reducción de la ductilidad no fue tan significativa, alcanzando una reducción del porcentaje de alargamiento a la ruptura del 11,9% para el tratamiento T4 y del 29,8% para el T6. Tabla 3. Valores de Dureza AA6061 Condición Dureza Brinell Estándar (HBN) Promedio Desviación O 29,6 0,40 T4 64,0 3,74 T6 99,2 2, Propiedades mecánicas a torsión De las curvas esfuerzo versus deformación al corte en torsión se determinaron las propiedades mecánicas en torsión, la resistencia a fluencia al corte se obtuvo mediante el método del offset Se observa un incremento también en las propiedades mecánicas a torsión, incrementándose en un 226,8% el esfuerzo de fluencia a corte y en un 64,5% la resistencia a torsión con el tratamiento térmico T4, mientras que se incrementó en un 550,9% el esfuerzo de fluencia a corte y en un 94,2% la resistencia a torsión con el tratamiento térmico T6. Así mismo se observó una significativa reducción de la deformación máxima con la aplicación de los tratamientos térmicos, atribuyéndose todas estas variaciones al endurecimiento por precipitación causado en la aleación con la aplicación de los tratamientos térmicos. La ley potencial de endurecimiento por deformación para el rango plástico del comportamiento a torsión ha sido obtenida para cada condición de tratamiento térmico, empleando el método de ajuste por mínimos cuadrados no lineal, y planteando una ley potencial simple. Los resultados de este ajuste se muestran en la tabla 5, en la cual se observa que la capacidad de endurecimiento por deformación expresada en el exponente de endurecimiento, disminuye con la aplicación de los tratamientos térmicos T4 y T6, por lo que la curva de comportamiento a torsión es mas plana y la relación τ y /τ max disminuye, esto debido al endurecimiento por precipitación en el material, producto de los tratamientos térmicos aplicados. Las ecuaciones de endurecimiento obtenidas ajustan de forma adecuada al comportamiento experimental, obteniéndose un coeficiente de correlación mínimo de 0, Rev. LatinAm. Metal. Mater. 2009; S1 (1):

9 Comportamiento mecánico a torsión de la aleación de aluminio AA6061 tratada Tabla 5. Propiedades mecánicas en torsión obtenidas AA6061 Condición Ecuación de endurecimiento (Zona Plástica) (MPa) O ( ) 0, 213 Coeficiente de Correlación R 2 τ = 111,341. γ 0,985 T4 ( ) 0, 198 τ = 271,641. γ 0,989 T6 ( ) 0, 065 τ = 310,174. γ 0, Macrografias En las macrografías de las figuras 4 a 6 se diferencia una zona central la cual presenta una tonalidad distinta de las demás, en esta zona central se encuentran las fibras que menos deformación sufrieron debido a su ubicación en el centro de la probeta. Se observa en la figura 4 una macroestructura de granos finos y muy deformados, siendo mayor la deformación de los granos en la periferia de la muestra, observándose poca deformación de los granos en la línea central, ratificando esto el comportamiento proporcional de las deformaciones asumido para el cálculo de las mismas. En las macrografias de las figuras 5 y 6 se observa una macroestructrura con granos de mayor tamaño en comparación con la figura 4, se observa la deformación de las fibras, siendo mayor en la periferia (fibras torcidas) y menor hacia el centro de la muestra. 3.4 Relación entre las propiedades mecánicas a tracción y a torsión El criterio de fluencia de Von Mises establece que S y /τ y 3, mientras que el criterio de fluencia de Tresca establece que S y /τ y 2, ambos criterios frecuentemente son utilizados para relacionar el comportamiento a torsión con el comportamiento a tracción [11], específicamente para relacionar la resistencia en fluencia a corte con la resistencia en fluencia en tensión. Las relaciones entre las resistencia a fluencia obtenidas experimentalmente de ambos ensayos, de acuerdo al tratamiento térmico aplicado se muestran en la tabla 6. Se observa que en estado de recocido, los resultados experimentales se ajustan bien al modelo propuesto por Tresca y están muy cerca del modelo propuesto por Von Mises, sin embargo, para las condiciones de T4 y T6 ambos modelos difieren y se alejan del comportamiento experimental, siendo el modelo de Von Mises el que más se aproxima. Tabla 6. Relaciones entre el esfuerzo de fluencia en tracción y torsión Condición Relación S y / τ y Experimental O 1,903 T4 1,262 T6 1, CONCLUSIONES Los tratamiento térmicos de envejecimiento natural (T4) y envejecimiento artificial (T6), influyen de manera significativa en las propiedades mecánicas extraídas del ensayo de tracción de la aleación de aluminio AA6061, produciendo un aumento notable en el esfuerzo de fluencia y en el esfuerzo último a expensas de una disminución de la gran ductilidad que muestra en condición de recocido. La aparición de precipitados que trae consigo la aplicación de los tratamientos de endurecimiento T4 y T6, aumentan la dureza, duplicándola y triplicándola respectivamente con respecto a la condición de recocido. Se logró describir el comportamiento a torsión a partir de ensayos experimentales en muestras de aleación de aluminio AA6061. La aplicación de los tratamientos térmicos T4 y T6, generan un aumento del esfuerzo de fluencia al corte y el esfuerzo último de corte, así como una reducción en la deformación angular a la rotura, mientras que disminuye el exponente de endurecimiento por deformación en torsión. Las probetas sometidas a torsión no presentan deformación aparente en el centro de las mismas, y gran deformación de las fibras hacia la superficie de la muestra torsionada, este comportamiento comprueba que la deformación angular es proporcional al radio de la probeta. Se comprobó que el criterio de fluencia de Tresca se acerca más a los datos obtenidos experimentalmente para la condición de recocido, mientras que para las condiciones de T4 y T6 ambos modelos difieren y se alejan del comportamiento experimental, siendo el modelo de Von Mises el que más se aproxima. Rev. LatinAm. Metal. Mater. 2009; S1 (1):

10 Pereira et al. 5. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS [1] Kalpakjian S. y Schmidt S. R., Manufacturing Engineering and Technology, 4th Edition, Prentice Hall, (EE.UU), 2003, p [2] Bressan J. D. y Kirchhof U. R., Construction and validation tests of a torsion test machine, Journal of Materials Processing Technology, 2006, 179, p [3] Clark J. W. y Moore R. L., Torsion tests of aluminum-alloys stiffened circular cylinders, National Advisory Committee For Aeronautics NACA, Washington, (EE.UU), 1952, Technical Note [4] Norma ASTM B918-01, Standard Test Methods for Heat Treatment of Wrought Aluminum Alloys, American Society for Testing and Materials ASTM International, West Conshohocken, PA, (EE.UU), [5] Norma ASTM B557-06, Standard Test Methods for Tension Testing Wrought and Cast Aluminum and Magnesium - Alloy Products, American Society for Testing and Materials, ASTM International, West Conshohocken, PA, (EE.UU), [6] Norma ASTM E18-05, Standard Test Methods for Rockwell Hardness and Rockwell Superficial Hardness of Metallic Materials, American Society for Testing and Materials, ASTM International, West Conshohocken, PA, (EE.UU), [7] Norma ASTM E140-05, Standard Hardness Conversion Tables for Metals Relationship Among Brinell Hardness, Vickers Hardness, Rockwell Hardness, Superficial Hardness, Knoop Hardness, and Scleroscope Hardness, American Society for Testing and Materials, ASTM International, West Conshohocken, PA, (EE.UU), [8] Norma COVENIN 907:1997, Alambre de acero método de ensayo de torsión simple, 2da Revisión, Comité Venezolano de Normas Industriales COVENIN, Caracas, (Venezuela), [9] Norma ASTM E3-04, Preparation of Metallographic Specimens, American Society for Testing and Materials, ASTM International, West Conshohocken, PA, (EE.UU), [10] Norma ASTM B221M-05, Standard Specification for Aluminum and Aluminum- Alloy Extruded Bars, Rods, Wire, Profiles, and Tubes [Metric], American Society for Testing and Materials, ASTM International, West Conshohocken, PA, (EE.UU), [11] Dieter, G. E., Mechanical Metallurgy, 3era edición. Editorial Mc. Graw Hill. (EE.UU), pp [12] Zhou M. y Clode M. P., Hot torsion tests to model the deformation behavior of aluminum alloys at hot working temperatures, Journal of Materials Processing Technology 72, 1997, pp Rev. LatinAm. Metal. Mater. 2009; S1 (1):