XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXX (MADRID) Redactado por: XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX

Transcripción

1 ANEJO INFORME ESTRUCTURAL 1. Antecedente: XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXX Redactado por: XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX Ingeniero Director del Proyecto: D. XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX (Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos) Proyecto redactado con fecha: XXXXXXXXXXXXXXXX 2. Objeto del informe Por medio de este escrito se revisa el sistema estructural planteado en el proyecto para las obras de conexión peatonal del aparcamiento disuasorio de la urbanización XXXXXXXX con el vestíbulo de la estación de metro y de la red de Cercanías de XXXXXXX, en el límite nordeste del actual casco urbano de XXXXX, por lo que se redacta este informe con las siguientes manifestaciones: PRIMERA Se accede a toda la documentación estructural del proyecto descrito con el fin de analizar y estudiar los parámetros de cálculo utilizados así como la comprobación selectiva de partes del mismo. Los documentos de estudio analizados para la redacción de este informe son la memoria de proyecto y sus anejos (documento nº1, que incluyen estudio geológico y geotécnico en su anejo nº3 y anejo de cálculo de las estructuras, anejo nº 7), los planos (documento nº2) y presupuesto (documento nº4). SEGUNDA: Las estructuras objeto del estudio, presentes en cálculos del proyecto, contemplan unas estructuras definitivas y otras que deberán demolerse en el futuro, cuando se realice la ampliación de la XXX de Metro su futura estación y se componen de: ESTRUCTURAS BAJO RASANTE Pantallas y losas de hormigón armado. Se trata de un área en forma de L que gira 90º desde el desembarco de ascensores y escaleras para conectar con la actual estación, a la cota +607,50. Construcción descendente, comenzando por el hormigonado de la cubierta. Pantallas continuas de 1,20 m de espesor y profundidad variable (dependiendo de si alcanzan la cota de vestíbulo o si llegan bajo los futuros andenes). Existen discrepancias entre el canto de losa de cubierta definido en memoria como 1,1 m. y el utilizado en el cálculo con 1,0 m. de canto. Pantallas de pilotes, con pilotes de 1,00 m diámetro separados 1,20 m entre ejes con una viga de coronación de 1,20 m de ancho. Existen discrepancias entre el diámetro de los pilotes definido en la memoria con valor 1,0 m. y su separación de 1,2 m, y los utilizados para el cálculo de la estabilidad de la pantalla son de 1,2 m de diámetro y separación 1,4 m. Losa de cubierta de hormigón armado de 1,10 m de espesor- sobre el terreno. Losa de vestíbulo, de 0,80 m de espesor, hormigonada sobre el terreno, adecuadamente preparado. Los apoyos intermedios de losa de cubierta, están separados 8,00 m y serán pilas-pilote de 2,00 m de diámetro (pilote), con fuste de 1,20 m de diámetro (pila). Los pilares cilíndricos estarán encamisados con chapa de acero inoxidable. A cota de vestíbulo incorporan un collarín de acero dotado de conectadores para la integración de la losa. Página 1 de 10

2 Desde el recinto de desembarco de escaleras y ascensor, se abre el corredor de correspondencia con las líneas de cercanías y Metrosur, ya ejecutado y que deberá descubrirse con esta actuación. Con una planta aproximadamente cuadrada de 15,50 m de lado, se delimita por pantallas de pilotes de hormigón armado de 1,00 m de diámetro, que alcanzan la pantalla perimetral del recinto del apeadero de RENFE. La losa de cubierta, 1,10 m de espesor de hormigón armado, se resuelve con dos vanos, apoya en sus extremos sobre los pilotes, y aproximadamente en el centro del corredor sobre pilas-pilote de dos metros de diámetro, en los que los fustes son de 1,00 m de diámetro. Esta losa, las pantallas y los pilotes ya están ejecutados y serán descubiertos. Los pilares también se rematarán con un encamisado de chapa de acero inoxidable. La solera, de hormigón armado de 50 cm de espesor, igualará cota con la del actual vestíbulo de intercambio Cercanías Metrosur. En oposición a esto, en cálculos se define como losa de 1,0 m. de canto. ESTRUCTURAS SOBRE RASANTE Templete o pabellón con planta rectangular de unos 13x18 m que envuelve el núcleo de escaleras y el ascensor y unifica el acceso, a cota de aparcamiento (+614,30). Resuelto mediante perfiles tubulares de acero estructural en forma de pórticos rígidos, apoyados en parte sobre la infraestructura de pantallas y losas subyacente y en parte sobre unas nuevas zapatas dispuestas bajo el nivel del aparcamiento disuasorio. Cota vestíbulo. Propuesta general de elemento de conexión. Página 2 de 10

3 Esquema de losas y pilotes. Losa y elementos ya ejecutados en la conexión con el vestíbulo Losa de cubierta Página 3 de 10

4 Losa de vestíbulo En apéndice de cálculo de proyecto se han considerado los elementos: Pantallas continuas tipo 2, 6, y 7, pantallas discontinuas de pilotes, pilas-pilote, losa de cubierta, escalera fija de acceso y templete de acceso. TERCERA: Se comprueba que las normas de cálculo utilizadas, según anejo 7 del documento 1 de memoria y anejos, han sido: CTE: DB SE AE. Acciones en la edificación. UNE-EN : Eurocódigo 1: Acciones en la edificación parte 1-4 Acciones Generales. Acciones de Viento EHE-08. Instrucción de hormigón estructural. EAE 11. Instrucción de acero estructural. CTE: DB SE A. Estructuras de acero. NCSE-02. Norma de construcción sismorresistente. Parte General y Edificación. Se justifica en proyecto no ser de aplicación, al tratarse de construcciones ubicadas en un término municipal con aceleración sísmica básica inferior a 0,04g. CUARTA: Los materiales utilizados para el cálculo estructural, los cuales nos darán los parámetros de cálculo utilizados, son los siguientes: Hormigones Tipo de ambiente: Elementos en contacto con el terreno: Qc Página 4 de 10

5 Resto de elementos: IIa - Hormigón de limpieza: HL-150/B/30 - Pantallas y pilotes HA-30/F/20/IIa+Qc (fck =30 N/mm2). - Muros y zapatas HA-30/B/20/IIa+Qc (fck =30 N/mm2). - Pilares y vigas HA-30/B/20/IIa (fck =30 N/mm2). - Soleras y vigas de atado HA-30/B/20/IIa+Qc (fck =30 N/mm2). - Resto de estructura HA-30 (fck = 30 N/mm2) según se desprende de memoria, sin embargo en documentación gráfica de proyecto se indica HA-35/B/20/IIa en losas y forjados, al igual que en el apéndice de cálculo de losa. Acero en armadura pasiva - B 500 S (fyk = 500 N/mm2). - módulo de elasticidad E = N/mm2 - diámetros de armadura: 8 mm - 32 mm. Acero en perfiles y chapas: S-355 JR y 275 JR En el anexo geotécnico se recomienda considerar un grado de ATAQUE FUERTE (Qc), siendo necesario el empleo de cemento sulforresistente, de acuerdo con la exigencia de la instrucción EHE. La EHE-08 exige que, para una clase específica de exposición Qc, este hormigón debe tener una resistencia característica mínima de 35 N/mm2, por lo que se NO se cumplirían los requisitos en los hormigones de proyecto, excepto en el caso de losas. QUINTA: Los recubrimientos nominales de acero en estructuras de hormigón armado definidos en documentación de proyecto, según se extrae de los apéndices de cálculo estructural, son de 7 cms en el caso de pantallas continuas y de pilotes y de 4 cms en losas. Según la actual normativa EHE y para los ambientes a los que se encuentran las estructuras, para una vida útil de 100 años, los recubrimientos nominales correspondientes serían: En piezas hormigonadas directamente con el terreno, 70 mm y en el caso de disponer de un hormigón de limpieza, 40 mm. considerando que el control de ejecución ha sido normal. En caso de control de ejecución intenso el recubrimiento se podría reducir a 35 mm., si se dispone de hormigón de limpieza o se ha preparado el terreno. Los recubrimientos especificados en proyecto cumplirían siempre y cuando las losas no hormigonen en ningún caso contra el terreno, disponiendo de hormigón de limpieza y/o de impermeabilizante. Página 5 de 10

6 SEXTA: El nivel de control considerado como hipótesis básica es: SÉPTIMA: - Hormigones: Tipo de control estadístico en toda la obra - Aceros en armadura pasiva: tipo de control normal - Aceros en perfiles y chapas: Nivel normal de control de la ejecución En documentación gráfica se indica, sin embargo, nivel de control de ejecución intenso de toda la obra. La campaña geotécnica que se ha tomado como referencia es un extracto del anejo de Geología y Geotecnia del Proyecto de construcción de la infraestructura de la prolongación de la línea del Metro de Madrid a El Casar que complementa la del proyecto básico y el resto de investigaciones añadidas de otros proyectos disponibles previos. Se adjunta íntegra la memoria del anejo original y un extracto de la información de los apéndices de dicho anejo que están relacionados con el presente proyecto. En él se recogen los parámetros recomendados para el cálculo: parámetros geotécnicos, recomendaciones para anclajes provisionales y permanentes de arriostramiento en construcción de pantallas y pozos, parámetros geotécnicos para el cálculo de tensiones admisibles de punta de pantallas y pilotes, coeficientes de balasto vertical para el cálculo de cimentaciones superficiales Kv30, coeficientes de balasto horizontal para el cálculo de pantallas y pilotes (Kh), coeficientes de empuje para pantallas y pilotes, entre otros. Para cimentaciones directas en materiales terciarios no alterados se considera adecuado adoptar una tensión admisible de 0,3 MPa hasta 5 m de profundidad desde el techo de esta formación, y de 0,4 MPa para cimentaciones situadas a un nivel inferior. En rellenos no se admitirá cimentación directa. La documentación presentada en el estudio geotécnico en lo referente a los distintos tipos de suelos y profundidades es ambigua. No existen unos parámetros claros para definir unos estratos adecuados por lo que se considera que se deberían concretar más para una comprobación más adecuada. OCTAVA: Se incluye estimación de cargas de cálculo en proyecto, diferenciando (según CTE DB-SE-AE Acciones en la Edificación): ACCIONES PERMANENTES Peso propio: considerando para la densidad del hormigón armado el valor de 25,0 kn/m3 y del acero de 78,5 kn/m3. Cargas muertas: -Cubiertas y cerramientos: Panel sándwich en cubierta del templete de 0,50 kn/m2 de peso incluyendo la carga adicional de estructuras auxiliares. Cerramiento lateral de vidrio de 6+6 mm de 0,30 kn/m2. No se detallan cargas muertas estimadas en el cálculo de las losas. ACCIONES VARIABLES Sobrecarga de uso: Aunque la cubierta no es transitable, debido a las características del edifico que puede ser objeto de tematizaciones u otros elementos añadidos, se ha considerado una sobrecarga uniforme de 1,00 kn/m2 sobre proyección horizontal. Página 6 de 10

7 Tras la construcción de la cubierta se ha considerado sobrecarga de paso de vehículos de emergencia (2 t/m2). Acción del viento: La presión básica del viento (qb) en el municipio de Getafe tiene el valor de 0,42 N/m2 según la figura D.1 del DB-SE-AE. El coeficiente de exposición (ce) para un grado de aspereza III y una altura de 6 m (media) es de 2,0. Carga de nieve por unidad de superficie, qn: en el caso del municipio de Getafe sk es 0,6 kn/m2 sobre proyección horizontal y con un µ =1,0. Acciones térmicas: La estructura del templete se ha diseñado como un elemento continuo, sin juntas. Dado que las dimensiones no superan los 40 m de largo pueden no considerarse las acciones térmicas. En el caso de las pantallas y losas enterradas no se tienen en cuenta las acciones térmicas por su situación protegida y sus dimensiones. ACCIONES ACCIDENTALES Sismo: No se consideran acciones sísmicas ya que la aceleración básica indicada por el Anejo 1 de la NCSE-02 para Madrid es inferior a 0,04g. NOVENA: Se aplican para su comprobación los coeficientes de mayoración especificados en el CTE Y EHE según los distintos estados y combinaciones existentes. DÉCIMA: Para la comprobación estructural se han empleado las herramientas CYPECAD Y MUROS PANTALLA del programa CYPE INGENIEROS versión 2015.g. Se realiza una modelización de cálculo de los elementos más significativos y se comprueba si los resultados obtenidos son equivalentes a los reflejados en la información disponible de proyecto, comprobándose que: Pantalla de pilotes tipo 7: Se ha estimado para la comprobación un diámetro de pilote de 1,20 m., separados 1,40 m. tal y como se refleja en apéndice de cálculo para espesor de pantalla, aunque para el cálculo de los pilotes se ha estimado en proyecto un diámetro de 1,00 m. No se refleja comprobación a fisuración en proyecto por lo que el armado propuesto no cumpliría. Igualmente no cumpliría con las condiciones de equilibrio exigidas en CTE: empuje pasivo total en el intradós y el empuje realmente movilizado y relación del momento pasivo en el intradós y el momento originado por los empujes activos en el trasdós. Página 7 de 10

8 Pantalla continua tipo 2: La pantalla modelizada para su comprobación no cumpliría por equilibrio. Página 8 de 10

9 Losa cubierta vestíbulo: No se detallan cargas muertas estimadas en el cálculo de las losas por lo que se ha estimado una carga muerta de 2 KN/m2 para la comprobación de la misma. Aparte, se ha considerado la sobrecarga de paso de vehículos de emergencia (2 t/m2), especificada en proyecto. La losa propuesta en proyecto cumpliría. CONCLUSIONES: Se debería exigir un Estudio Geotécnico específico que acote los estratos y profundidades del terreno. Se deberían revisar las discrepancias entre memoria, cálculos y planos para que exista concordancia en la totalidad del proyecto. En lo referente a las estructuras comprobadas: los pilotes no cumplirían a fisuración por lo que el armado exigido debería de aumentarse hasta redondos de diámetro 32 mm., con un diámetro de pilote de 1,20 m., separados 1,40 m. Página 9 de 10

10 Se deberían recalcular las estructuras con los condicionantes indicados para poder obtener unos resultados óptimos. Página 10 de 10